JPWO2013099876A1 - 4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物、該組成物からなるフィルムおよび中空成形体 - Google Patents
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Abstract
Description
近年、ポリエチレンテレフタレートの欠点である耐熱性を克服した成形体を得るために、ポリプロピレンを用いた射出ブロー成形体に関する種々の検討が行われている(特許文献11〜13)。しかし、ポリプロピレンの場合、成形温度幅が狭いため成型時のハンドリングが困難であることが多いことに加えて、ホモポリプロピレンを使用した場合、透明性が発現し難く、また、ランダムポリプロピレンを使用した場合、耐熱性が低い等、使用可能なポリプロピレン(種類、物性等)が少ないという欠点が存在していた。
本発明に係る4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X5)は、特定の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)7〜90重量部、特定の4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)90〜7重量部およびα−オレフィン重合体(C)(ただし、(A)、(B1)および(B2)とは異なる)0.9〜30重量部(ただし、(A)、(B1)および(C)の合計を100重量部とする)を含んでなる。
本発明における4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物は、異なる2種の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)および(B)を含み、必要に応じて、α−オレフィン重合体(C)を含む。該組成物は、下記(a)の要件を満たすことが好ましく、条件に応じて(b)〜(h)の要件の一つ以上をさらに満たすことがより好ましい。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物は、UX−1を99モル%〜65モル%含み、UX−2を1モル%〜35モル%で含む。なお、炭素原子数2〜20のα−オレフィンとしては、1種類に限定されることなく、2種以上を選択してもよく、複数選択した場合、その構成単位の総量として、上記範囲を満たせばよい。
本発明における4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物の厚み2mm射出角板の内部ヘイズが、通常20.0以下であることが好ましい。ここで、内部ヘイズの上限は、19.0、18.0、15.0、12.5、10.0、7.0、5.0、3.0の順番でより好ましい態様となる。また、該(共)重合体組成物は透明性が高いことに優れた効果を見出しているところから、内部ヘイズの下限については、特に規定を要せず、具体的には、0であることが最も望ましい態様であるが、現実的な下限値としては、0.1である。上記内部ヘイズは、混合する組成物の成分より調整することが可能である。内部ヘイズの値が上記範囲にある該(共)重合体組成物は、それぞれの成分がよく相溶しており、透明性に優れる。
本発明における4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物から得られる厚み50μmの試験用フィルムの内部ヘイズが、通常1.0以下である。好ましくは0.01〜1.0、より好ましくは0.01〜0.8である。上記内部ヘイズは混合する組成物の成分より調整することが可能である。内部ヘイズの値が上記範囲にある該(共)重合体組成物は、それぞれの成分がよく相溶しており透明性に優れる。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物から得られる厚み2mm試験片を、動的粘弾性測定でトーションモードにより測定したときの貯蔵弾性率(G’)=1.0×106(Pa)となる温度が、通常160℃〜250℃の範囲にあり、好ましくは160℃〜240℃、より好ましくは160℃〜230℃、さらに好ましくは165℃〜225℃である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物から得られる厚み50μm試験用フィルムを、動的粘弾性測定で引張モードにより測定したときの貯蔵弾性率(E’)=1.0×106(Pa)となる温度は、通常160℃〜250℃の範囲にあり、好ましくは160℃〜240℃、より好ましくは160℃〜230℃、さらに好ましくは165℃〜225℃である。上記温度の範囲は組成物の比率や種類により変化する値であり、温度の値が上記範囲にある該(共)重合体組成物からなる成形体は、耐熱性と伸びや靭性の観点から好ましい。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物は、JIS K6781に準拠して、該組成物から得られる厚み50μm試験用フィルムを、引張速度=200mm/minで測定したときのヤング率(引張弾性率)が、通常200〜2000MPa、好ましくは200〜1800MPa、より好ましくは200〜1600MPaである。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物は、JIS K7105に準拠して、該組成物から得られる厚み50μm試験用フィルムで測定されるグロスが、通常5〜150であり、好ましくは60〜150であり、より好ましくは60〜140であり、さらに好ましくは60〜130である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物から得られるスペシメン(ASTM D638−IV型試験片)を引張速度=200mm/minで200%引張延伸時の標線間のびの標準偏差が、通常50%以下であり、好ましくは1〜45%であり、より好ましくは1〜40%であり、さらに好ましくは1〜35%である。上記範囲は組成物の比率や種類により変化する値であり、成形性の尺度となる。その値が上記範囲にある該(共)重合体組成物を用いると寸法安定性に優れた成形体を成形できることから好ましい。
該(共)重合体組成物における、該(共)重合体(A)の含有量の上限は、好ましくは95重量部であり、より好ましくは90重量部であり、さらに好ましくは85重量部、特に好ましくは80重量部である。また、該(共)重合体(A)の含有量の下限は、好ましくは5重量部であり、より好ましくは10重量部であり、さらに好ましくは15重量部、特に好ましくは20重量部である。また、該共重合体(B)の含有量の上限は、好ましくは95重量部であり、より好ましくは90重量部であり、さらに好ましくは85重量部、特に好ましくは80重量部である。また、該(共)重合体(A)の含有量の下限は、好ましくは5重量部であり、より好ましくは10重量部であり、さらに好ましくは15重量部、特に好ましくは20重量部である。このような割合で該(共)重合体(A)および該共重合体(B)を含む(共)重合体組成物は、耐熱性、成形性、機械特性、透明性と伸びや靭性のバランスに優れる点で好ましい。また、該組成物からなる中空成形体はこのような優れた効果を引き継ぎ、耐熱性や透明性に優れ、かつ寸法安定性に優れるため、好ましい。該組成物からなるフィルムはこのような優れた効果を引き継ぎ、耐熱性や透明性に優れ、かつ均一に延伸成形されるため、好ましい。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)は、下記要件(A−a)〜(A−e)を満たす。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)の構成は、4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U1)が100〜90モル%であり、炭素原子数2〜20のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U2)が0〜10モル%である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)の135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]は、通常0.5〜5.0dl/gであり、好ましくは1.0〜4.0dl/gであり、さらに好ましくは1.2〜3.5dl/gである。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)のDSC(示差走査熱量計)で測定した融点(Tm)は、通常200℃〜250℃であり、好ましくは210℃〜240℃であり、さらに好ましくは215℃〜240℃である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)のDSCで測定した結晶化温度(Tc)は、通常150〜225℃であり、好ましくは160〜223℃であり、さらに好ましくは170〜221℃である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)の密度は、通常820〜850kg/m3であり、好ましくは825〜850kg/m3であり、より好ましくは825〜845kg/m3、さらに好ましくは825〜840kg/m3である。
本発明における4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)は、従来公知のオレフィン重合用触媒、例えば、バナジウム系触媒、チタン系触媒、マグネシウム担持型チタン触媒、国際公開第01/53369号パンフレット、国際公開第01/27124号パンフレット、特開平3−193796号公報あるいは特開平02−41303号公報中に記載のメタロセン触媒などを用いて、4−メチル−1−ペンテンと、必要に応じて前記炭素原子数2〜20のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)や前記その他の重合性化合物を重合することにより得ることができる。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)は、下記4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)および4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)から選ばれる少なくとも1種からなることを特徴とする。該共重合体(B)は、該共重合体(B1)および該共重合体(B2)の両方を含むことが好ましい。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)は、下記要件(B1−a)〜(B1−e)を満たし、好ましくは、さらに要件(B1−f)を満たす。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)の構成は、4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U3)が99〜80モル%、炭素原子数2〜20のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U4)が1〜20モル%である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)の135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]は、通常0.5〜5.0dL/gであり、好ましくは1.0〜4.0dL/gであり、さらに好ましくは1.2〜3.5dL/gである。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)のゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)で測定する重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比である分子量分布(Mw/Mn)は、通常1.0〜3.5であり、好ましくは1.0〜3.0、さらに好ましくは1.5〜2.5である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)の密度は、825〜860kg/m3であり、好ましくは830〜855kg/m3であり、より好ましくは830〜850kg/m3、さらに好ましくは830〜845kg/m3である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)のDSCで測定した融点(Tm)は、通常110〜200℃未満であり、好ましくは115〜199℃、より好ましく115〜197℃であり、さらにより好ましくは120〜195℃、特に好ましくは耐熱性と成形性の両立という点から、125〜190℃である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)の引張り弾性率(YM)は、好ましくは、200〜2,000(MPa)を満たし、好ましくは200MPa〜1900MPa、より好ましくは300MPa〜1900MPa、さらに好ましくは300MPa〜1800MPaである。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)は、下記要件(B2−a)〜(B2−e)を満たす。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)の構成は、4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U5)が80モル%未満〜60モル%であり、炭素原子数2〜4のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U6)が20モル%を超えて〜40モル%である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)の135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]は、通常0.5〜5.0dL/gであり、好ましくは1.0〜4.0dL/gであり、さらに好ましくは1.2〜3.5dL/gである。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)のDSCで測定した融点(Tm)は、通常110℃未満または融点が観測されない。該共重合体(B2)が融点(Tm)を有する場合、その上限は好ましくは100℃、より好ましくは99℃、さらにより好ましくは95℃であるが、特に好ましくは融点が観測されない態様である。なお、下限は特に限定されないが、通常80℃である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)のゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)で測定する重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比である分子量分布(Mw/Mn)は、通常1.0〜3.5であり、好ましくは1.0〜3.0、さらに好ましくは1.5〜2.5である。
本発明における、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)の密度は、通常830〜860kg/m3であり、好ましくは830〜855kg/m3であり、より好ましくは830〜850kg/m3、さらに好ましくは830〜845kg/m3である。
本発明における4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)は、上述の該(共)重合体(A)の製造方法の項で記載したものと同様のオレフィン重合用触媒の存在下、4−メチル−1−ペンテンと上述した特定のα−オレフィン、さらに必要に応じて前記その他の重合性化合物を重合することにより得ることができる。
(α)下記一般式(1)または(2)で表されるメタロセン化合物と、
(β)(β−1)有機金属化合物
(β−2)有機アルミニウムオキシ化合物、および
(β−3)メタロセン化合物(α)と反応してイオン対を形成する化合物、
から選ばれる少なくとも1種の化合物、
さらに必要に応じて、
(γ)微粒子状担体
から構成されるメタロセン触媒が好適に用いられる。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)の製造に用いられ得るメタロセン化合物としては、下記一般式(1)または(2)で表される化合物が例示できる。
上記一般式(1)または(2)のR1〜R14中、炭化水素基としては、好ましくは炭素原子数1〜20のアルキル基、炭素原子数7〜20のアリールアルキル基、炭素原子数6〜20のアリール基、または炭素原子数7〜20のアルキルアリール基であり、1つ以上の環構造を含んでいてもよい。また、炭化水素基の一部または全部に水酸基、アミノ基、ハロゲン基、フッ素含有炭化水素基などの官能基で置換されていても良い。具体例としては、メチル、エチル、n−プロピル、イソプロピル、2−メチルプロピル、1,1−ジメチルプロピル、2,2−ジメチルプロピル、1,1−ジエチルプロピル、1−エチル−1−メチルプロピル、1,1,2,2−テトラメチルプロピル、sec−ブチル、tert−ブチル、1,1−ジメチルブチル、1,1,3−トリメチルブチル、ネオペンチル、シクロヘキシルメチル、シクロヘキシル、1−メチル−1−シクロヘキシル、1−アダマンチル、2−アダマンチル、2−メチル−2−アダマンチル、メンチル、ノルボルニル、ベンジル、2−フェニルエチル、1−テトラヒドロナフチル、1−メチル−1−テトラヒドロナフチル、フェニル、ビフェニル、ナフチル、トリル、クロロフェニル、クロロビフェニル、クロロナフチル等が挙げられる。
化合物(β)は、有機アルミニウム化合物(β−1)、有機アルミニウムオキシ化合物(β−2)、および前記メタロセン化合物(α)と反応してイオン対を形成する化合物(β−3)から選ばれる少なくとも1種の化合物から構成される。
本発明で必要に応じて用いられる(β−1)有機金属化合物として、具体的には下記のような周期律表第1、2族および第12、13族の有機金属化合物を挙げることができ、例えば以下に説明する(β−1a)、(β−1b)、(β−1c)等が挙げられる。なお、本発明においては、(β−1)有機金属化合物には後述する(β−2)有機アルミニウムオキシ化合物は含まれないものとする。
(式中、RaおよびRbは、互いに同一でも異なっていてもよい炭素原子数が1〜15、好ましくは1〜4の炭化水素基を示し、Xはハロゲン原子を示し、mは0<m≦3、nは0≦n<3、pは0≦p<3、qは0≦q<3の数であり、かつm+n+p+q=3である)
(β−1b)一般式M2AlRa 4で表される周期律表第1族金属とアルミニウムとの錯アルキル化物。
(式中、M2はLi、NaまたはKを示し、Raは炭素原子数が1〜15、好ましくは1〜4の炭化水素基を示す)
(β−1c)一般式RaRbM3で表される周期律表第2族または12族金属のジアルキル化合物。
(式中、RaおよびRbは、互いに同一でも異なっていてもよい炭素原子数が1〜15、好ましくは1〜4の炭化水素基を示し、M3はMg、ZnまたはCdである)
前記の(β−1a)に属する有機アルミニウム化合物としては、次のような化合物を例示できる。
本発明で必要に応じて用いられる(β−2)有機アルミニウムオキシ化合物は、従来公知のアルミノキサンであってもよく、また特開平2−78687号公報に例示されているようなベンゼン不溶性の有機アルミニウムオキシ化合物であってもよい。
(式(ii)中、R15は上記式(i)と同じ基から選ばれる。)
前記一般式(ii)で表されるアルキルボロン酸の具体的なものとしては、メチルボロン酸、エチルボロン酸、イソプロピルボロン酸、n−プロピルボロン酸、n−ブチルボロン酸、イソブチルボロン酸、n−ヘキシルボロン酸、シクロヘキシルボロン酸、フェニルボロン酸、3,5−ジフルオロフェニルボロン酸、ペンタフルオロフェニルボロン酸、3,5−ビス(トリフルオロメチル)フェニルボロン酸等が挙げられる。これらの中では、メチルボロン酸、n−ブチルボロン酸、イソブチルボロン酸、3,5−ジフルオロフェニルボロン酸、ペンタフルオロフェニルボロン酸が好ましい。
本発明で必要に応じて用いられる、(β−3)メタロセン化合物(α)と反応してイオン対を形成する化合物は、メタロセン化合物(α)と反応してイオン対を形成する化合物である。従って、少なくともメタロセン化合物(α)と接触させてイオン対を形成するものは、この化合物に含まれる。
本発明において4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)の製造に好ましく用いられるメタロセン触媒は、必要に応じて(γ)微粒子状担体を含んでいてもよい。
本発明では、該共重合体(B)を得るための4−メチル−1−ペンテンと特定のα−オレフィンとの重合は溶解重合、懸濁重合などの液相重合法または気相重合法いずれにおいても実施できる。液相重合法においては、不活性炭化水素溶媒を用いてもよく、具体的には、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカン、灯油などの脂肪族炭化水素;シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサンなどの脂環族炭化水素;ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素;エチレンクロリド、クロロベンゼン、ジクロロメタン、リクロロメタン、テトラクロロメタンなどのハロゲン化炭化水素またはこれらの混合物などを挙げることができる。また4−メチル−1−ペンテンを含んだオレフィン類自身を溶媒とする塊状重合を実施することもできる。
重合に際して生成ポリマーの分子量や重合活性を制御する目的で水素を添加することができ、その量はオレフィン1kgあたり0.001〜100NL程度が適当である。
本発明の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物の製造方法について説明する。
本発明における該(共)重合体組成物には、その成形性をさらに改善させる、すなわち結晶化温度を高め結晶化速度を速めるために、特定の任意成分である核剤が配合されていてもよい。この場合、例えば核剤はジベンジリデンソルビトール系核剤、リン酸エステル塩系核剤、ロジン系核剤、安息香酸金属塩系核剤、フッ素化ポリエチレン、2,2−メチレンビス(4,6−ジ−t−ブチルフェニル)リン酸ナトリウム、ピメリン酸やその塩、2,6−ナフタレン酸ジカルボン酸ジシクロヘキシルアミド等であり、配合量は特に制限されないが、該(共)重合体組成物100重量部に対して0.1〜1重量部程度があることが好ましい。配合タイミングに特に制限は無く、重合中、重合後、あるいは成形加工時での添加が可能である。
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物の好ましい態様としては、以下に記載する4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X)、より好ましい態様としては、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X1)〜(X6)が挙げられる。
本発明において4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X)は、異なる2種以上の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体を含み、より詳細には、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)1〜99重量部、好ましくは5〜90重量部、より好ましくは10〜90重量部、さらにより好ましくは20〜80重量部と、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)99〜1重量部、好ましくは95〜10重量部、より好ましくは90〜10重量部、さらにより好ましくは80〜20重量部(ただし、(A)と(B)との合計を100重量部とする)とを含んでなる。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X1)は、
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)10〜90重量部、好ましくは15〜85重量部、より好ましくは20〜80重量部と、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)として4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)90〜10重量部、好ましくは85〜15重量部、より好ましくは80〜20重量部(ただし、(A)と(B1)との合計を100重量部とする)とを含んでなる。
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X2)は、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)10〜90重量部、好ましくは50〜90重量部、より好ましくは60〜85重量部と、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)として4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)90〜10重量部、好ましくは50〜10重量部、より好ましくは40〜15重量部(ただし(A)と(B2)との合計を100重量部とする)とを含んでなる。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X3)は、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)10〜90重量部と、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)として4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)および4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)の合計として90〜10重量部(ただし、(A)と(B)の合計を100重量部とし、(B1)と(B2)の混合比((B1)/(B2))は、99/1〜1/99である)を含んでなる。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X4)〜(X6)は、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)と、後述するα−オレフィン重合体(C)を含んでなる。
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X4)の好ましい態様は、該(共)重合体(A)を10〜85重量部、好ましくは15〜80重量部、該共重合体(B)を85〜10重量部、好ましくは80〜15重量部、α−オレフィン重合体(C)を3〜30重量部、好ましくは3〜25重量部(ただし(A)、(B)および(C)の合計を100重量部とする)含んでなる。該組成物(X4)は、該共重合体(B)として、該共重合体(B1)と該共重合体(B2)の両方を含み、該共重合体(B)は(B1)と(B2)の合計量であり、かつ、それらの混合比((B1)/(B2))は、前記組成物(X3)の記載を参照できる。
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X5)の好ましい態様は、該(共)重合体(A)を7〜90重量部、好ましくは10〜85重量部、該共重合体(B)を90〜7重量部、好ましくは85〜10重量部、α−オレフィン重合体(C)を0.9〜30重量部、好ましくは1〜25重量部(ただし(A)、(B)および(C)の合計を100重量部とする)含んでなる。該組成物(X5)は、該共重合体(B)として該共重合体(B1)を含む。
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X6)の好ましい態様は、該(共)重合体(A)を7〜90重量部、好ましくは10〜85重量部、該共重合体(B)を90〜7重量部、好ましくは85〜10重量部、α−オレフィン重合体(C)を0.9〜30重量部、好ましくは5〜25重量部、より好ましくは10〜25重量部(ただし(A)、(B)および(C)の合計を100重量部とする)含んでなる。該組成物(X5)は、該共重合体(B)として該共重合体(B2)を含む。
α−オレフィン重合体(C)としては、本発明に係る(共)重合体(A)、共重合体(B1)および(B2)とは異なり、炭素原子数2〜20のα−オレフィンから選ばれる1種類または2種類以上のオレフィンの重合体であり、例えばオレフィンの単独重合体や、二元以上の共重合体が挙げられる。例えば、二元共重合体の場合、各オレフィンの構成単位は、一方が50〜99重量%、もう一方が1〜50重量%(構成単位の全量を100重量%とする)であればよいが特に制限はない。また、三元以上の共重合体の場合には、各々のオレフィンの構成比率は任意に決定される。
本発明の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物を極性樹脂と混合、積層する場合や金属と積層、接着する場合は、好ましくは上述の該(共)重合体(A)、該共重合体(B)または該(共)重合体組成物中に含まれる(共)重合体などの成分の少なくとも一部が極性化合物によりグラフト変性されていることが好ましい。この際、該(共)重合体組成物の変性体とは、該(共)重合体組成物が直接変性されたもののほか、該(共)重合体(A)や該共重合体(B)がグラフト変性されたものを該重合体組成物の構成要素として有するものも包含する概念である。また、以下においては、該(共)重合体組成物には、変性体も包含されるものとする。
本発明にかかる4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物を含む成形体またはこれらのいずれかを用いて得られる変性体を含む成形体は、例えば押出成形、射出成形、インフレーション成形、ブロー成形、押出ブロー成形、射出ブロー成形、プレス成形、スタンピング成形、真空成形、カレンダー成形、フィラメント成形、発泡成形、パウダースラッシュ成形などの公知の熱成形方法により得られる。また、本発明の成形体は、本発明に係る(共)重合体、共重合体組成物および変性体を適宜組み合せても製造できる。
本発明のフィルムは、上述した4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物を、通常180〜300℃の範囲で溶融押出して得ることができる。本発明のフィルムは、従来公知である4−メチル−ペンテン(共)重合体フィルムと同等の臨界表面張力を有するため離型性に優れ、また、絶縁破壊電圧等の電気特性に優れている。
本発明の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物からなるフィルムは、耐熱性、機械物性、電気特性、離型性といった従来からある4−メチル−1−ペンテン共重合体の特性に加え、柔軟性、光沢性、均一延伸性などに優れることから、例えば、以下のような用途に好適に用いられる。
セパレーター;例えば、バッテリーセパレーター、リチウムイオン電池用セパレーター、燃料電池用電解質膜、粘着・接着材セパレーター、
延伸フィルム;例えば、フィルムコンデンサ用フィルム、キャパシターフィルム、燃料電池用キャパシターフィルム、
半導体工程フィルム;例えば、ダイシングテープ・バックグラインドテープ・ダイボンディングフィルム、偏光板用フィルム、
表面保護フィルム;例えば、偏光板用保護フィルム、液晶パネル用保護フィルム、光学部品用保護フィルム、レンズ用保護フィルム、電気部品・電化製品用保護フィルム、携帯電話用保護フィルム、パソコン用保護フィルム、マスキングフィルム、タッチパネル用保護フィルム
電子部材用フィルム;例えば、拡散フィルム、反射フィルム、耐放射線フィルム、耐γ線フィルム、多孔フィルム、
建材フィルム;例えば、建材用ウインドウフィルム、合わせガラス用フィルム、防弾材、防弾ガラス用フィルム、遮熱シート、遮熱フィルム、などが挙げられる。
本発明の中空成形体は、上述した4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物を、通常180〜300℃の範囲で溶融押出して得ることができる。
・4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物/接着層/機能付与樹脂/接着層/4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物、の順で積層された多層成形体
前記機能付与樹脂としては、例えば、従来公知のポリオレフィン樹脂(本発明にかかる重合体を除く。以下同じ。)が挙げられる。
本発明において、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物からなるブロー成形体は、一般的な公知のブロー成形方法によって製造することができる。該成形方法の例示としては、溶融した樹脂からパリソンを成形し、そのパリソンを金型で挟んだ後、パリソン内部に加圧気体をブローして容器を成形するダイレクトブロー成形法や、一旦射出成形または押出成形でプリフォームを成形し、そのプリフォームをブロー成形する射出ブロー成形法等がある。
本発明の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物からなる中空成形体は、耐熱性、機械物性など従来からある4−メチル−1−ペンテン共重合体の特性に加え、柔軟性、ブロー成形性などに優れることから、中空容器、ボトル、カップなどに好適に用いられる。
ボトル;化粧品ボトル、整髪剤、飲料水用ボトル、炭酸飲料ボトル、アルコール類用、ボトル、洗剤用ボトル、柔軟剤用ボトル、漂白剤用ボトル、シャンプー用ボトル、リンス用ボトル、薬剤ボトル、接着剤用ボトル、農薬用ボトル、医療用ボトル、輸液ボトル、哺乳瓶、医療バック、輸液バック、血液保存バック、
カップ;食品用カップ、包装用カップ、
等が挙げられる。
[極限粘度[η]]
デカリン溶媒を用いて、135℃で測定した値である。すなわち重合パウダー、ペレットまたは樹脂塊約20mgをデカリン15mlに溶解し、135℃のオイルバス中で比粘度ηspを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を5ml追加して希釈後、同様にして比粘度ηspを測定した。この希釈操作をさらに2回繰り返し、濃度(C)を0に外挿した時のηsp/Cの値を極限粘度として求めた(下式参照)。
[MFR]
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)のMFRは、JIS K7210に準拠して、260℃で5kgの荷重、または230℃、2.16kgの荷重にて測定した。α−オレフィン重合体(C)のMFRは、230℃、2.16kg荷重の条件で測定した。
数平均分子量(Mn)、重量平均分子量(Mw)、分子量分布(Mw/Mn)は、Waters社製ゲル浸透クロマトグラフAlliance GPC−2000型を用い、以下のようにして測定した。分離カラムは、TSKgel GNH6−HTを2本およびTSKgel GNH6−HTLを2本であり、カラムサイズはいずれも直径7.5mm、長さ300mmであり、カラム温度は140℃とし、移動相にはo−ジクロロベンゼン(和光純薬工業)および酸化防止剤としてBHT(武田薬品)0.025重量%を用い、1.0ml/分で移動させ、試料濃度は15mg/10mLとし、試料注入量は500マイクロリットルとし、検出器として示差屈折計を用いた。標準ポリスチレンは、分子量がMw<1000およびMw>4×106については東ソー社製を用い、1000≦Mw≦4×106についてはプレッシャーケミカル社製を用いた。
ポリマー中の4−メチル−1−ペンテンおよびα−オレフィン含量の定量化は、以下の装置および条件により13C−NMRにより測定した結果から行った。なお、本測定結果では、α−オレフィン含量には、4−メチル−1−ペンテンの含量は含まないものとする。
セイコーインスツルメンツ社製DSC測定装置(DSC220C)を用い、測定用アルミパンに約5mgの試料をつめて、100℃/minで290℃まで昇温し、290℃で5分間保持した後、10℃/minで−100℃まで降温させた時の結晶化ピークのピーク頂点から結晶化温度(Tc)、ついで−100℃から10℃/minで290℃まで昇温させた時の熱量曲線から変曲点からガラス転移温度(Tg)さらに結晶溶融ピークのピーク頂点から融点(Tm)を算出した。
[各種測定用プレスシートの作製法]
[ペレット化]
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)およびα−オレフィン重合体(C)を所定の配合量で混合して得られた該組成物100重量部に対して、二次抗酸化剤としてトリ(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスフェートを0.1重量部、耐熱安定剤としてn−オクタデシル−3−(4’−ヒドロキシ−3’,5’−ジ−t−ブチルフェニル)プロピネートを0.1重量部、塩酸吸収剤としてステアリン酸カルシウムを0.1重量部配合した。然る後に、(株)プラスチック工学研究所社製2軸押出機BT−30(スクリュー系30mmφ、L/D=46)を用い、設定温度270℃、樹脂押出量60g/minおよび200rpmの条件で造粒し各種測定用ペレットを得た。
上記方法で得られたペレットを、230〜290℃に設定した神藤金属工業社製油圧式熱プレス機(NS−50)を用い、ゲージ圧10MPaでシート成形した。厚み1〜2mmのシート(ペーサー形状;240×240×2mm厚の板に200×200×1〜2mm)の場合、余熱を5〜7分程度し、ゲージ圧10MPaで1〜2分間加圧した後、20℃に設定した別の神藤金属工業社製油圧式熱プレス機を用い、ゲージ圧10MPaで圧縮し、5分程度冷却して測定用試料を作成した。熱板として5mm厚の真鍮板を用いた。上記方法により作製したサンプルを用いて各種物性評価試料に供した。
上記で得られたペレットを、東芝機械株式会社製射出成形機IS−55にて、シリンダ温度=250〜290℃、射出速度=30〜40%、スクリュー回転数60rpm、金型温度40〜60℃にて厚み2mm射出角板ならびにスペシメンを作製した。
引張特性であるヤング率(YM)、引張破断点伸度(EL)および引張破断点応力(TS)の評価は、上記射出成形の条件で作製したスペシメン(ASTM D638−IV型試験片)を評価用試料として、インストロン社製万能引張試験機3380を用いて、引張速度=30mm/minで実施した。
厚み2mmの射出角板を試験片として用いて、ベンジルアルコール中で日本電色工業(株)製のデジタル濁度計(NDH−20D)にて測定した。
密度測定は、上記の方法で得られた厚み1mmプレスシートを30mm角に切り取り、JIS K6268に準拠して、電子比重計を用いて水中置換方法で測定した。
上記プレス成形にて成形した厚み2mmシートを任意のサイズに切り出し、Anton Paar社製レオメーターPhysicaMCR−301を用いて、−40℃から250℃の温度まで昇温速度=2℃/minで、周波数=10rad/s、歪み量=0.1をトーションモード負荷して動的粘弾性の温度依存性を測定し、貯蔵弾性率G’が1.0×106Paとなる際の温度を測定した。
[ペレット化]
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)およびα−オレフィン重合体(C)を所定の配合量で混合して得られた該組成物100重量部に対して、二次抗酸化剤としてトリ(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスフェートを0.1重量部、耐熱安定剤としてn−オクタデシル−3−(4’−ヒドロキシ−3’,5’−ジ−t−ブチルフェニル)プロピネートを0.1重量部、塩酸吸収剤としてステアリン酸カルシウムを0.1重量部配合した。然る後に、(株)プラスチック工学研究所社製2軸押出機BT−30(スクリュー系30mmφ、L/D=46)を用い、設定温度270℃、樹脂押出量60g/minおよび200rpmの条件で造粒して評価用ペレットを得た。
上記にて得られたペレットを、株式会社田中鉄工所社製単軸シート成形機を用い、溶融キャスト成形して、下記厚みのフィルムを得た。
厚み100μm(収縮率測定用):シリンダ温度、ダイス温度、ロール温度、引取速度はそれぞれ、表7に示す条件
厚み50μm(各種物性測定用):シリンダ温度250℃、ダイス温度250℃、ロール温度80℃、引取速度1m/min、フィルム成形温度:250℃または270℃(表5、6のフィルム)
[ヤング率(引張弾性率)(YM)、引張破断伸び(EL)、引張破断点応力(TS)]
引張特性であるヤング率(YM)、引張破断点伸度(EL)および引張破断点応力(TS)の評価は、JIS K6781に準拠して上記フィルム成形法で得られた厚み50μmのフィルムを試験片として、インストロン社製万能引張試験機3380を用いて、引張速度=200mm/minで実施した。
内部ヘイズは、上記フィルム成形法で得られた厚み50μmのフィルムを試験片として用いて、ベンジルアルコール中で日本電色工業株式会社製のデジタル濁度計(NDH−20D)にて測定した。
グロスは、JIS K7105に準拠して上記フィルム成形法で得られた厚み50μmのフィルムを試験片として用いて、グロスメーターを用いて室温にてグロス角度20°で測定した。
絶縁破壊電圧(kV)測定は、ASTM−D149に準じ、ヤマヨ試験器有限会社製絶縁破壊試験機を用いた。上記のフィルム成形法で得られた厚み50μmのフィルムを昇圧速度500V/secにて電圧を印加して破壊耐電圧を測定し、耐電圧特性を求めた。
上記フィルム成形法で得られた厚み200μmのフィルムを60mm×60mmにカットし、株式会社井元製作所社製バッチ式二軸延伸機を利用し、50〜200℃にて1分間予熱後、延伸速度50mm/minにて同時二軸延伸し、二軸延伸フィルムを得た。延伸倍率は、2.9×2.9倍(流れ方向(Machine Direction:MD):3倍、垂直方向(Transverse Direction:TD):3倍)にて実施した。延伸後のフィルム状態から、以下のように延伸性の評価を行った。
[フィルムアウトガス分析]
フィルムアウトガス発生量は、特開2011−88352号公報、特開2007−224311号公報等の試験方法を参考にして実施した。上記フィルム成形法で得られた厚み50μmのフィルムを、20×2mmの短冊状にカットし、約10mg分を精秤後、ヘリウム気流下にて180℃で30分加熱した際に発生するガス成分を動的ヘッドスペース法で捕集し、熱脱着GC/MSスペクトル分析装置(アジレントテクノロジー社製HP6890/HP5975)にて測定した。MSスペクトル結果からデカンを標準試料とした換算定量値をアウトガス量として規定した。
銅箔への移行物量(1/μm3)は特開2008−94909号公報記載の試験方法を参考にした。上記フィルム成形法で得られた厚み50μmのフィルムを、同じ大きさの銅箔で挟んで熱プレスした後、銅箔をクロロホルムで洗浄した。こうして得られたクロロホルム溶液を加熱してクロロホルムを留去して濃縮残渣を得た。この基板上の濃縮残査を、OLYMPUS社製共焦点レーザー顕微鏡(OLS4000)を用いて測定し、3次元データを解析することにより計測した。
上記フィルム成形法で得られた厚み100μmのフィルムを、流れ方向MD、垂直方向TDにそれぞれ幅2cm、長さ12cmの短冊状に切り出し、このフィルム面上に2つの標点を記した。この標点間の距離をデジタルノギスで測定しL0(cm)とした。この短冊状フィルムを160℃に設定したオーブン中に吊り下げて30分加熱した。加熱後、フィルムを取り出し室温で30分冷却した後、標点間距離を測定しこれをL(cm)とした。収縮率を下式で算出した。
[フィルムの外観]
フィルムの外観は以下の評価に基づく。
×・・・加熱によりシワ、ソリ、黄変などの変化が見られる
[動的粘弾性測定]
上記フィルム成形法で得られた厚み50μmのフィルムを50mm×5mmに切り取り、ティー・エイ・インスツルメント社製レオメーターRSA3を用いて、−40℃から250℃の温度まで昇温速度=4℃/minで、周波数=1Hz、歪み量=0.1%の条件で、引張モードで貯蔵弾性率E’の温度依存性を測定した。貯蔵弾性率E’が1.0×106Paとなる際の温度を測定した。
[ヤング率(引張弾性率)(YM)、引張破断伸び(EL)、引張破断点応力(TS)、標線間の標準偏差]
引張特性であるヤング率(YM)、引張破断点伸度(EL)および引張破断点応力(TS)の評価は、上記4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)およびα−オレフィン重合体(C)、並びに実施例1〜7、比較例1,2の組成物の測定において記載した射出成形の条件で作製したスペシメン(ASTM D638−IV型試験片)を評価用試料として、インストロン社製万能引張試験機3380を用いて、引張速度=200mm/minで実施した。また、上記の引張り試験にて測定した結果より標線間の引張破断伸び(EL)の標準偏差を求めた。
貯蔵弾性率は、上記4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)およびα−オレフィン重合体(C)、並びに実施例1〜7、比較例1,2の組成物の測定において記載したプレスシート作成法にて得られた厚み2mmプレスシートを45mm×10mm×2mmに切り取り、Anton Paar社製レオメーターPhysicaMCR−301を用いて、−40℃から250℃の温度まで昇温速度=2℃/minで、周波数=10rad/s、歪み量=0.1をトーションモード負荷して動的粘弾性の温度依存性を測定し、貯蔵弾性率G’が1.0×106Paとなる際の温度を測定した。また、100℃における貯蔵弾性率G’(MPa)も併せて測定した。
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)、4−メチル−1−ペンテン共重合体(B)およびα−オレフィン重合体(C)を所定の配合量で混合して得られた該組成物100重量部に対して、二次抗酸化剤としてトリ(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスフェートを0.1重量部、耐熱安定剤としてn−オクタデシル−3−(4’−ヒドロキシ−3’,5’−ジ−t−ブチルフェニル)プロピネートを0.1重量部、塩酸吸収剤としてステアリン酸カルシウムを0.1重量部配合した。然る後に、(株)プラスチック工学研究所社製2軸押出機BT−30(スクリュー系30mmφ、L/D=46)を用い、設定温度270℃、樹脂押出量60g/minおよび200rpmの条件で造粒し各種測定用ペレットを得た。得られたペレットを、日精エー・エス・ビー機械株式会社製ワンステップストレッチブロー成形機ASB−12N/10を用い、射出樹脂温度;240〜290℃の範囲、金型冷却温度18〜60℃の条件で外径30mm、高さ45mm、重量約30gの試験管形状のプリフォームを射出成形し、得られたプリフォームを加熱ポットに入れて所定の温度に加熱した後に約240ccの中空容器になるようにブロー1次圧力0.4MPa、2次圧力0.9MPaでブロー成形した。
射出ブロー成形品がブロー時に延伸できずに破れた場合:×
[ボトル透明性]
ボトルの透明性は、上記で得られたブローボトルを試験片として用いて、日本電色工業株式会社製のデジタル濁度計(NDH−20D)にて測定した全ヘイズ値で示した。
国際公開2006/054613号パンフレットの比較例7や比較例9の方法に準じ、4−メチル−1−ペンテン、1−デセン、1−ヘキサデセン、1−オクタデセン、水素の割合を変更することによって、表1に示す物性を有する4−メチル−1−ペンテン重合体(A−1)〜(A−3)を得た。
[合成例2−1]4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1−1)の製造
充分窒素置換した容量1.5リットルの攪拌翼付SUS製オートクレーブに、23℃で4−メチル−1−ペンテンを750ml装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム(TIBAL)の1.0mmol/mlトルエン溶液を0.75ml装入し攪拌機を回した。
充分窒素置換した容量1.5リットルの攪拌翼付SUS製オートクレーブに、23℃でノルマルヘキサン300ml(乾燥窒素雰囲気、活性アルミナ上で乾燥したもの)、4−メチル−1−ペンテンを450ml装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム(TIBAL)の1.0mmol/mlトルエン溶液を0.75ml装入し攪拌機を回した。
充分窒素置換した容量1.5リットルの攪拌翼付SUS製オートクレーブに、23℃でノルマルヘキサン300ml(乾燥窒素雰囲気、活性アルミナ上で乾燥したもの)、4−メチル−1−ペンテンを450ml装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム(TIBAL)の1.0mmol/mlトルエン溶液を0.75ml装入し攪拌機を回した。
[合成例4−1]α−オレフィン共重合体(C−1)の製造
特開2008−144155号パンフレットの実施例8の方法に準じ、表2に示すα−オレフィン共重合体(C−1)を得た。
国際公開WO2002/002659号パンフレットの比較例1に記載の方法に準じ、表2に示すα−オレフィン共重合体(C−2)を得た。
α−オレフィン共重合体(C−3)として、ホモポリプロピレン(株式会社プライムポリマー製 品番:F123P、MFR=3g/10分(230℃、2.16kg荷重))を使用した。各種物性について測定した結果を表2に示す。
α−オレフィン共重合体(C−4)として、ホモポリプロピレン(株式会社プライムポリマー製 品番:F107、MFR=7g/10分(230℃、2.16kg荷重))を使用した。各種物性について測定した結果を表2に示す。
該共重合体(A−3)20重量部と合成例2−2にて得られた該共重合体(B1−2)80重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、二次抗酸化剤としてのトリ(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスフェートを0.1重量部、耐熱安定剤としてのn−オクタデシル−3−(4’−ヒドロキシ−3’,5’−ジ−t−ブチルフェニル)プロピネートを0.1重量部、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを0.1重量部配合した。然る後に、(株)プラスチック工学研究所社製2軸押出機BT−30(スクリュー系30mmφ、L/D=46)を用い、設定温度280℃、樹脂押出量60g/minおよび200rpmの条件で造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。透明性と耐熱性、さらに伸びに優れることがわかる。
該共重合体(A−2)70重量部と合成例2−2にて得られた該共重合体(B1−2)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例1と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。透明性と耐熱性、さらに伸びに優れることがわかる。
該共重合体(A−1)40重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)60重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例1と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。透明性と耐熱性、さらに伸びに優れることがわかる。
該共重合体(A−2)85重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)15重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例1と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。透明性と耐熱性、さらに伸びに優れることがわかる。
該共重合体(A−1)60重量部と、合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部と、合成例3にて重合した該共重合体(B2)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例1と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。透明性と耐熱性、さらに伸びに優れることがわかる。
該共重合体(A−2)60重量部と、合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部と、合成例3にて得られた該共重合体(B2)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例1と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。透明性と耐熱性、さらに伸びに優れることがわかる。
該共重合体(A−2)70重量部と、合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)15重量部と、α−オレフィン重合体(C−2)15重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例1と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。耐熱性と伸びに優れることがわかる。
α−オレフィン重合体(C−4)を用いて、該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。前記実施例の結果に比して、透明性と耐熱性に劣る結果であることがわかる。
該共重合体(A−3)を用いて、該ペレットを上記条件で射出成形またはプレス成形して得た各種物性を表3に示した。前記実施例の結果に比して、伸びに劣る結果であることがわかる。
該共重合体(A−2)80重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)20重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、二次抗酸化剤としてのトリ(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスフェートを0.1重量部、耐熱安定剤としてのn−オクタデシル−3−(4’−ヒドロキシ−3’,5’−ジ−t−ブチルフェニル)プロピネートを0.1重量部、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを0.1重量部配合した。然る後に、株式会社プラスチック工学研究所社製2軸押出機BT−30(スクリュー系30mmφ、L/D=46)を用い、設定温度280℃、樹脂押出量60g/minおよび200rpmの条件で造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。透明性と耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)40重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)60重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。透明性と耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)80重量部と合成例2−2にて得られた該共重合体(B1−2)20重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。透明性と耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−1)80重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)20重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。透明性と耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−1)40重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)60重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。透明性と耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−1)60重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部と合成例3にて得られた該共重合体(B2)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。耐熱性と延伸性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)60重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部と合成例3にて得られた該共重合体(B2)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。耐熱性と延伸性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)70重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)15重量部とα−オレフィン重合体(C−2)15重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。耐熱性と延伸性に優れることがわかる。
該共重合体(A−1)60重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部とα−オレフィン重合体(C−3)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表4に示した。電気特性と延伸性に優れることがわかる。
α−オレフィン重合体(C−4)を用いて、該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表5に示した。前記実施例の結果に比して、透明性、耐熱性に劣る結果であることがわかる。
該重合体(A−1)を用いて、該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表5に示した。前記実施例の結果に比して、フィルム延伸性に劣る結果であることがわかる。
該重合体(A−2)を用いて、該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表5に示した。前記実施例の結果に比して、フィルム延伸性に劣る結果であることがわかる。
該共重合体(A−2)80重量部と合成例3にて得られた該重合体(B2)20重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表5に示した。
該共重合体(A−2)60重量部と合成例3にて得られた該重合体(B2)40重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表5に示した。
該共重合体(A−3)70重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表6に示した。成形温度を低くでき、銅箔への移行物量が少ないことが分かる。
該共重合体(A−3)50重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)50重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表6に示した。成形温度を低くでき、銅箔への移行物量が少ないことが分かる。
該共重合体(A−3)30重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)70重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表6に示した。成形温度を低くでき、銅箔への移行物量が少ないことが分かる。
該共重合体(A−3)100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表6に示した。フィルムアウトガス量、銅箔への移行物量が多いことが分かる。
特殊ポリエステルからなる厚み50μmの離型フィルム(積水化学工業株式会社製RP−50)を用いて銅箔への移行物量を測定した。銅箔への移行物の濃縮溶媒はクロロホルム/1,1,1,3,3,3−ヘキサフルオロ−2−プロパノール混合溶媒を用いて同様に測定した。該材料からなるフィルムの銅箔への移行物量の測定結果は、690×104(1/μm3)となっており、本発明にかかるフィルムの実施例17〜19と対比して大幅に多いことが分かる。
該共重合体(A−1)90重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記フィルム成形法によって成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表7に示した。
該共重合体(A−1)70重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記フィルム成形法によって成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表7に示した。
フィルム成形条件を表7に記載の条件に変えたこと以外は実施例21と同様にして得たフィルムの各種物性測定結果を表7に示した。
該共重合体(A−1)50重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)50重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記フィルム成形法によって成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表7に示した。
三井化学東セロ株式会社製TPX(登録商標)フィルム「オピュランX44B」(フィルム厚み100μm)の各種物性測定結果を表7に示した。収縮率が実施例20〜24に示した本発明のフィルムに比べて大きいことが分かる。
三井化学東セロ株式会社製TPX(登録商標)フィルム「オピュランX44B」を180℃のオーブン中で1時間加熱した後の各種物性測定結果を表7に示した。比較例8に比べて収縮率が低下している点で優れているが、加熱処理によりシワやソリが発生し外観が著しく悪化した。
東レ株式会社製ポリエチレンテレフタレートフィルム「ルミラー」(フィルム厚み100μm)を用いて収縮率の測定および加熱後のフィルム外観を観察した。実施例20〜24に示した本発明のフィルムと比べて収縮率が大きいことが分かる。
該共重合体(A−1)70重量部と合成例3にて得られた該共重合体(B2)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例8と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記フィルム成形法によって成形して得たフィルムの各種物性測定結果を表7に示した。
該共重合体(A−2)70重量部と合成例2−2にて得られた該共重合体(B1−2)30重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、二次抗酸化剤としてのトリ(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスフェートを0.1重量部、耐熱安定剤としてのn−オクタデシル−3−(4’−ヒドロキシ−3’,5’−ジ−t−ブチルフェニル)プロピネートを0.1重量部、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを0.1重量部配合した。然る後に、株式会社プラスチック工学研究所社製2軸押出機BT−30(スクリュー系30mmφ、L/D=46)を用い、設定温度280℃、樹脂押出量60g/minおよび200rpmの条件で造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−1)40重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)60重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)85重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)15重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)30重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)70重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)70重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)15重量部と、合成例3にて得られた該共重合体(B2)15重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)18重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)42重量部と、合成例3にて得られた該共重合体(B2)40重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)56重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)24重量部と、合成例3にて重合した該共重合体(B2)20重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)42重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)18重量部と、合成例3にて得られた該共重合体(B2)40重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表8に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)24重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)56重量部と、α−オレフィン共重合体(C−1)20重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)24重量部と合成例2−2にて得られた該共重合体(B1−2)57重量部と合成例3にて得られた該共重合体(B2)14重量部とα−オレフィン重合体(C−2)5重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。ブロー成形性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−2)60重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部と合成例3にて得られた該共重合体(B2)30重量部とを混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
該共重合体(A−3)15重量部と該共重合体(A−2)45重量部と合成例2−1にて得られた該共重合体(B1−1)10重量部と合成例3にて得られた該共重合体(B2)30重量部とを混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。ブロー成形性、透明性、耐熱性に優れることがわかる。
α−オレフィン重合体(C−4)を用いて、該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。前記実施例の結果に比して、透明性、耐熱性に劣る結果であることがわかる。
該共重合体(A−3)を用いて、該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。前記実施例の結果に比して、ブロー成形性に劣る結果であることがわかる。
合成例2−1で得られた該共重合体(B1−1)を用いて、該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。前記実施例の結果に比して、ブロー成形性に劣る結果であることがわかる。
該共重合体(A−2)60重量部と合成例3にて得られた該共重合体(B2)40重量部を混合して、該組成物100重量部に対して、実施例25と同量の二次抗酸化剤、耐熱安定剤、塩酸吸収剤を配合して、同条件にて押出造粒して評価用ペレットを得た。該ペレットを上記条件で射出成形、プレス成形、射出ブロー成形して得た各種物性を表9に示した。
Claims (11)
- (X1)下記要件(A−a)〜(A−e)を満たす4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)10〜90重量部と、下記要件(B1−a)〜(B1−e)を満たす4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)90〜10重量部(ただし、(A)および(B1)の合計を100重量部とする)を含んでなる組成物か、または
(X3)該4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)10〜90重量部と、該4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)および下記要件(B2−a)〜(B2−e)を満たす4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)の合計として90〜10重量部(ただし、(A)、(B1)および(B2)の合計を100重量部とし、(B1)と(B2)の混合比((B1)/(B2))は、99/1〜1/99である)とを含んでなる組成物である、
4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物。
・4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)
(A−a)4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U1)が100〜90モル%であり、炭素原子数2〜20のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U2)が0〜10モル%(ただし、U1とU2との合計は100モル%である)である、
(A−b)135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5〜5.0dl/gである、
(A−c)DSCで測定した融点(Tm)が200〜250℃の範囲にある、
(A−d)DSCで測定した結晶化温度(Tc)が150〜225℃の範囲にある、
(A−e)密度が820〜850kg/m3である。
・4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)
(B1−a)4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U3)が99〜80モル%であり、炭素原子数2〜20のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U4)が1〜20モル%(U3とU4との合計は100モル%である)である、
(B1−b)135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5〜5.0dl/gである、
(B1−c)ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)で測定する重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比である分子量分布(Mw/Mn)が1.0〜3.5である、
(B1−d)密度が825〜860kg/m3である、
(B1−e)DSCで測定した融点(Tm)が110℃〜200℃未満の範囲にある、
・4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)
(B2−a)4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U5)が80モル%未満〜60モル%であり、炭素原子数2〜4のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U6)が20モル%を超えて〜40モル%(U5とU6との合計は100モル%である)である、
(B2−b)135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5〜5.0dl/gである、
(B2−c)DSCで測定した融点(Tm)110℃未満または融点が観測されない、
(B2−d)ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)で測定する重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比である分子量分布(Mw/Mn)が1.0〜3.5である、
(B2−e)密度が830〜860kg/m3である。 - 前記(X1)に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物において、
前記(B1−a)U3が99〜83モル%であり、U4が1〜17モル%(U3とU4との合計は100モル%である)である、請求項1に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物。 - 前記(共)重合体(A)10〜85重量部、前記共重合体(B1)および前記共重合体(B2)を合計として85〜10重量部(ただし、(B1)と(B2)の混合比((B1)/(B2))は、99/1〜1/99である)およびα−オレフィン重合体(C)(ただし、(共)重合体(A)、共重合体(B1)および(B2)とは異なる)3〜30重量部(ただし、(A)、(B1)、(B2)および(C)の合計を100重量部とする)を含んでなる、請求項1または2に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X4)。
- 前記(共)重合体(A)7〜90重量部、前記共重合体(B1)90〜7重量部およびα−オレフィン重合体(C)(ただし、(共)重合体(A)、共重合体(B1)および(B2)とは異なる)0.9〜30重量部(ただし、(A)、(B1)および(C)の合計を100重量部とする)を含んでなる、請求項1または2に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X5)。
- 前記(B1−e)DSCで測定した融点(Tm)が125〜190℃の範囲にある、請求項1〜4のいずれか1項に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物。
- 下記要件(A−a)〜(A−e)を満たす4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)7〜90重量部と、下記要件(B2−a)〜(B2−e)を満たす4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)90〜7重量部と、α−オレフィン重合体(C)(ただし、該(共)重合体(A)、下記要件(B1−a)〜(B1−e)を満たす4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)および該共重合体(B2)とは異なる)0.9〜30重量部(ただし、(A)、(B2)および(C)の合計を100重量部とする)を含んでなる、4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物(X6)。
・4−メチル−1−ペンテン(共)重合体(A)
(A−a)4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U1)が100〜90モル%であり、炭素原子数2〜20のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U2)が0〜10モル%(ただし、U1とU2との合計は100モル%である)である、
(A−b)135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5〜5.0dl/gである、
(A−c)DSCで測定した融点(Tm)が200〜250℃の範囲にある、
(A−d)DSCで測定した結晶化温度(Tc)が150〜225℃の範囲にある、
(A−e)密度が820〜850kg/m3である。
・4−メチル−1−ペンテン共重合体(B1)
(B1−a)4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U3)が99〜80モル%であり、炭素原子数2〜20のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U4)が1〜20モル%(U3とU4との合計は100モル%である)である、
(B1−b)135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5〜5.0dl/gである、
(B1−c)ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)で測定する重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比である分子量分布(Mw/Mn)が1.0〜3.5である、
(B1−d)密度が825〜860kg/m3である、
(B1−e)DSCで測定した融点(Tm)が110℃〜200℃未満の範囲にある、
・4−メチル−1−ペンテン共重合体(B2)
(B2−a)4−メチル−1−ペンテンから導かれる構成単位(U5)が80モル%未満〜60モル%であり、炭素原子数2〜4のα−オレフィン(4−メチル−1−ペンテンを除く)から導かれる構成単位の総量(U6)が20モル%を超えて〜40モル%(U5とU6との合計は100モル%である)である、
(B2−b)135℃デカリン中で測定した極限粘度[η]が0.5〜5.0dl/gである、
(B2−c)DSCで測定した融点(Tm)110℃未満または融点が観測されない、
(B2−d)ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)で測定する重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比である分子量分布(Mw/Mn)が1.0〜3.5である、
(B2−e)密度が830〜860kg/m3である。 - 請求項1〜6のいずれか1項に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物からなる、フィルム。
- 請求項7に記載のフィルムからなる、離形フィルム。
- 請求項1〜6のいずれか1項に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物からなる、中空成形体。
- 請求項1〜6のいずれか1項に記載の4−メチル−1−ペンテン(共)重合体組成物を少なくとも1層として含んでなる、中空成形体。
- 射出ブロー成形法によって得られる、請求項9または10に記載の中空成形体。
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