JP2015006881A - 空気入りタイヤ - Google Patents
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Abstract
Description
このように、トレッド部の踏面に、タイヤ周方向に凸形状となるような屈曲点を一つ有する横溝を配設して周方向突出部を有するブロックを区画形成すれば、接地面積を確保しつつ、ブロックのエッジによる氷路の引っ掻き効果を向上することができる。また、タイヤ周方向から見て、ブロックのタイヤ幅方向全域に横サイプが位置するようにすれば、エッジ成分を十分に確保して横サイプのエッジによる氷路の引っ掻き効果を向上することができる。従って、タイヤの接地面積の確保と、エッジによる氷路の引っ掻き効果の向上とを両立し、タイヤの氷上摩擦特性を向上することができるので、氷上性能に優れる空気入りタイヤを得ることができる。
なお、本発明において、「横溝が屈曲点を一つ有する」とは、平面視で、横溝の溝壁(即ち、横溝のタイヤ周方向両側に形成されるブロックの横溝側の側壁)がそれぞれ一つの屈曲点を有していることを指す。また、「横サイプを、タイヤ回転軸線を含みブロック表面に直交する平面に投影したときのタイヤ幅方向寸法」とは、横サイプを同一平面に投影した際に得られる投影図のタイヤ幅方向寸法を指す。
なお、本発明において、「ブロックのタイヤ幅方向寸法」とは、ブロック中のタイヤ幅方向の寸法が最も長い部分の寸法を指す。また、「ブロックのタイヤ周方向寸法」とは、ブロック中のタイヤ周方向の寸法が最も長い部分の寸法を指す。
なお、本発明において、「底部に拡大部を有する」とは、トレッド部踏面におけるサイプのタイヤ周方向の開口幅よりもタイヤ周方向の幅が大きい拡大部をサイプ底部の少なくとも一部に有していることを指す。
なお、本発明において、「周方向突出部の頂点」とは、平面視で、ブロックの周方向突出部側に位置する側壁部分に沿う線が互いに交わる点を指す。また、各側壁部分の配設角度θ1およびθ2は、等しくても良いし、異なっていても良い。
なお、本発明において、「ブロック幅」とは、タイヤ回転軸線を含みブロック表面に直交する平面にブロックを投影したときに得られる投影図のタイヤ幅方向寸法を指す。
なお、本発明において、「横サイプが第1サイプ成分と第2サイプ成分とで構成される」とは、横サイプ(複合横サイプを含む)が、タイヤ幅方向に対する延在方向が互いに異なる2つの部分(サイプ成分)を有していることを指す。また、「サイプ成分の延在方向」とは、サイプ成分が屈曲して延在している場合には、サイプ成分の振幅方向中心を通る線が延びる方向を指す。
なお、本発明において、「開口部」とは、横サイプの、主溝(若しくはトレッド端)または横溝に開口している部分を指し、「開口部側」とは、横サイプの開口部から横サイプの延在方向に2mm以上6mm以下の範囲を指す。また、「他のサイプ」とは、ブロックに横サイプが3本以上形成されている場合において、ブロックのタイヤ周方向両端側に位置する横サイプ以外の横サイプを指す。
表1に示す諸元で、図1に示すような構成のトレッド部踏面1を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。
図1および2に示すような形状のブロックの第1側壁部分の配設角度θ1および第2側壁部分の配設角度θ2を表1に示すように変更した以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。
表1に示す諸元で、図11(a)に示すような構成のトレッド部踏面1を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。なお、図11(a)中、4Jは矩形のブロックを示し、42Jは横サイプを示す。
表1に示す諸元で、図11(b)に示すような構成のトレッド部踏面1を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。なお、図11(b)中、4Kはブロックを示し、42Kは横サイプを示す。
実施例1〜5、従来例1および比較例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、車両に装着した。そして、氷路において40km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1の平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほど氷上ブレーキ性能が良好であることを示す。
ブロックのタイヤ周方向寸法Lおよびタイヤ幅方向寸法Wを表2に示すように変更し、図12に示すように横サイプの配設本数を6本とした以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表2に示す。なお、図12ではブロックの形状を誇張して示している。また、図12中、4Lはブロックを示し、42Lは横サイプを示す。
ブロックのタイヤ周方向寸法Lおよびタイヤ幅方向寸法Wを表2に示すように変更し、横サイプの配設本数を5本とした以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表2に示す。
横サイプの配設本数は3本のままで、ブロックのタイヤ周方向寸法Lおよびタイヤ幅方向寸法Wを表2に示すように変更した以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表2に示す。
ブロックの形状を図4(a)に示すような頂点がオフセットした形状とし、オフセット距離Oを表3に示すようにした以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表3に示す。
ブロックの形状を図4(b)に示すような形状とし、第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表4に示すようにした以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。
ブロックの形状を図4(c)に示すような形状とし、オフセット距離Oおよび第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表4に示すようにした以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。
ブロックの形状を図4(d)に示すような形状とし、オフセット距離Oおよび第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表4に示すようにした以外は、実施例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。
図4(d)に示すような形状のブロックの横サイプに、図6に示すようなスリット部Sのみを設けた以外は、実施例18と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例18と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。なお、スリット部の深さは3mmであり、横サイプのスリット部以外の場所の深さは7mmである。
ブロックの形状を、図6(a)に示すようなスリット部Sおよび底上げ部Rを設けた形状とした以外は、実施例18と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例18と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。なお、スリット部の深さは3mmであり、底上げ部の深さは2mmであり、横サイプのスリット部および底上げ部以外の場所の深さは7mmである。
表5に示す諸元で、中央側横サイプを底部拡大サイプとした以外は図1に示すような構成のトレッド部踏面を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表5に示す。
ブロックの形状を図8(a)〜(d)に示すような形状とし、第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表5に示すようにした以外は、実施例21と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、実施例21と同様の方法で性能評価を行った。結果を表5に示す。
実施例1、実施例21〜25および従来例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、乗用車両に装着した。そして、氷路において40km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1のタイヤの平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほど氷上ブレーキ性能が良好であることを示す。
<DRYブレーキ性能>
実施例1、実施例21〜25および従来例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、乗用車両に装着した。そして、乾燥路において80km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1のタイヤの平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほどDRYブレーキ性能が良好であることを示す。
<WETブレーキ性能>
実施例1、実施例21〜25および従来例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、乗用車両に装着した。そして、湿潤路において80km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1のタイヤの平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほどWETブレーキ性能が良好であることを示す。
トレッド部踏面の構成を図10(a)に示すような構成とした以外は、実施例21と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作した。そして、実施例26のタイヤの平均減速度を100として指数化した以外は実施例21と同様の方法で性能評価を行った。結果を表6に示す。
トレッド部踏面の構成を図10(b)に示すような構成とし、第1横溝成分および第2横溝成分の溝幅を表6に示すようにした以外は、実施例21と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作した。そして、実施例26のタイヤの平均減速度を100として指数化した以外は実施例21と同様の方法で性能評価を行った。結果を表6に示す。
1A トレッド部踏面
1B トレッド部踏面
2 主溝
3 横溝
4 ブロック
4A〜4M ブロック
5 ブロック陸部列
5a〜5d ブロック陸部列
5a’〜5d’ ブロック陸部列
6a,6b 細溝
7 ブロック
31 第1横溝成分
32 第2横溝成分
41 周方向突出部
42 横サイプ
42A〜42L 横サイプ
43A〜43H 横サイプ
44A〜44H 横サイプ
42B’〜42I’ 第1サイプ
42B”〜42I” 第2サイプ
43 横サイプ
43A〜43H 横サイプ
43B’〜43I’ 第1サイプ
43B”〜43I” 第2サイプ
44 横サイプ
44A〜44H 横サイプ
44B’〜44I’ 第1サイプ
44B”〜44I” 第2サイプ
43a 拡大部
45 第1側壁部分
45A〜45H 第1側壁部分
46 第2側壁部分
46A〜46H 第2側壁部分
47 頂点
47A〜47I’ 頂点
48I’ 凹点
70 ブロック
CL タイヤ赤道
WC ブロック幅中心線
S スリット部
R 底上げ部
このように、トレッド部の踏面に、タイヤ周方向に凸形状となるような屈曲点を一つ有する横溝を配設して周方向突出部を有するブロックを区画形成すれば、接地面積を確保しつつ、ブロックのエッジによる氷路の引っ掻き効果を向上することができる。また、タイヤ周方向から見て、ブロックのタイヤ幅方向全域に横サイプが位置するようにすれば、エッジ成分を十分に確保して横サイプのエッジによる氷路の引っ掻き効果を向上することができる。従って、タイヤの接地面積の確保と、エッジによる氷路の引っ掻き効果の向上とを両立し、タイヤの氷上摩擦特性を向上することができるので、氷上性能に優れる空気入りタイヤを得ることができる。更に、周方向突出部の頂点をオフセット配置した場合に、第1横溝成分の溝幅を第2横溝成分の溝幅よりも狭くすれば、タイヤ周方向に隣接するブロック同士を第1横溝成分側で近接させてブロックの剛性を高めることができる。即ち、氷上性能を向上させつつ、ブロックの剛性を高めて、乾燥(DRY)路面や湿潤(WET)路面での性能、特にブレーキ性能を向上することができる。
なお、本発明において、「横溝が屈曲点を一つ有する」とは、平面視で、横溝の溝壁(即ち、横溝のタイヤ周方向両側に形成されるブロックの横溝側の側壁)がそれぞれ一つの屈曲点を有していることを指す。また、「横サイプを、タイヤ回転軸線を含みブロック表面に直交する平面に投影したときのタイヤ幅方向寸法」とは、横サイプを同一平面に投影した際に得られる投影図のタイヤ幅方向寸法を指す。更に、「周方向突出部の頂点」とは、平面視で、ブロックの周方向突出部側に位置する側壁部分に沿う線が互いに交わる点を指す。
なお、本発明において、「ブロックのタイヤ幅方向寸法」とは、ブロック中のタイヤ幅方向の寸法が最も長い部分の寸法を指す。また、「ブロックのタイヤ周方向寸法」とは、ブロック中のタイヤ周方向の寸法が最も長い部分の寸法を指す。
なお、本発明において、「底部に拡大部を有する」とは、トレッド部踏面におけるサイプのタイヤ周方向の開口幅よりもタイヤ周方向の幅が大きい拡大部をサイプ底部の少なくとも一部に有していることを指す。
なお、本発明において、各側壁部分の配設角度θ1およびθ2は、等しくても良いし、異なっていても良い。
なお、本発明において、「ブロック幅」とは、タイヤ回転軸線を含みブロック表面に直交する平面にブロックを投影したときに得られる投影図のタイヤ幅方向寸法を指す。
なお、本発明において、「横サイプが第1サイプ成分と第2サイプ成分とで構成される」とは、横サイプ(複合横サイプを含む)が、タイヤ幅方向に対する延在方向が互いに異なる2つの部分(サイプ成分)を有していることを指す。また、「サイプ成分の延在方向」とは、サイプ成分が屈曲して延在している場合には、サイプ成分の振幅方向中心を通る線が延びる方向を指す。
表1に示す諸元で、図1に示すような構成のトレッド部踏面1を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。
図1および2に示すような形状のブロックの第1側壁部分の配設角度θ1および第2側壁部分の配設角度θ2を表1に示すように変更した以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。
表1に示す諸元で、図11(a)に示すような構成のトレッド部踏面1を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。なお、図11(a)中、4Jは矩形のブロックを示し、42Jは横サイプを示す。
表1に示す諸元で、図11(b)に示すような構成のトレッド部踏面1を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表1に示す。なお、図11(b)中、4Kはブロックを示し、42Kは横サイプを示す。
参考例1〜5、従来例1および比較例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、車両に装着した。そして、氷路において40km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1の平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほど氷上ブレーキ性能が良好であることを示す。
ブロックのタイヤ周方向寸法Lおよびタイヤ幅方向寸法Wを表2に示すように変更し、図12に示すように横サイプの配設本数を6本とした以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表2に示す。なお、図12ではブロックの形状を誇張して示している。また、図12中、4Lはブロックを示し、42Lは横サイプを示す。
ブロックのタイヤ周方向寸法Lおよびタイヤ幅方向寸法Wを表2に示すように変更し、横サイプの配設本数を5本とした以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表2に示す。
横サイプの配設本数は3本のままで、ブロックのタイヤ周方向寸法Lおよびタイヤ幅方向寸法Wを表2に示すように変更した以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表2に示す。
ブロックの形状を図4(a)に示すような頂点がオフセットした形状とし、オフセット距離Oを表3に示すようにした以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表3に示す。
ブロックの形状を図4(b)に示すような形状とし、第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表4に示すようにした以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。
ブロックの形状を図4(c)に示すような形状とし、オフセット距離Oおよび第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表4に示すようにした以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。
ブロックの形状を図4(d)に示すような形状とし、オフセット距離Oおよび第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表4に示すようにした以外は、参考例1と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例1と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。
図4(d)に示すような形状のブロックの横サイプに、図6に示すようなスリット部Sのみを設けた以外は、参考例18と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例18と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。なお、スリット部の深さは3mmであり、横サイプのスリット部以外の場所の深さは7mmである。
ブロックの形状を、図6(a)に示すようなスリット部Sおよび底上げ部Rを設けた形状とした以外は、参考例18と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例18と同様の方法で性能評価を行った。結果を表4に示す。なお、スリット部の深さは3mmであり、底上げ部の深さは2mmであり、横サイプのスリット部および底上げ部以外の場所の深さは7mmである。
表5に示す諸元で、中央側横サイプを底部拡大サイプとした以外は図1に示すような構成のトレッド部踏面を有する、サイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、下記の方法で性能評価を行った。結果を表5に示す。
ブロックの形状を図8(a)〜(d)に示すような形状とし、第1サイプと第2サイプのオーバーラップ長を表5に示すようにした以外は、参考例21と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作し、参考例21と同様の方法で性能評価を行った。結果を表5に示す。
参考例1、参考例21〜25および従来例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、乗用車両に装着した。そして、氷路において40km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1のタイヤの平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほど氷上ブレーキ性能が良好であることを示す。
<DRYブレーキ性能>
参考例1、参考例21〜25および従来例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、乗用車両に装着した。そして、乾燥路において80km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1のタイヤの平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほどDRYブレーキ性能が良好であることを示す。
<WETブレーキ性能>
参考例1、参考例21〜25および従来例1で作製したタイヤを、それぞれリムサイズ15×6Jのリムに装着し、内圧を200kPaとして、乗用車両に装着した。そして、湿潤路において80km/hの速度からフルブレーキをかけて静止状態になるまでの制動距離を測定し、フルブレーキ前の速度と制動距離から平均減速度を算出した。そして、従来例1のタイヤの平均減速度を100として指数化した。表中、値が大きいほどWETブレーキ性能が良好であることを示す。
トレッド部踏面の構成を図10(a)に示すような構成とした以外は、参考例21と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作した。そして、参考例26のタイヤの平均減速度を100として指数化した以外は参考例21と同様の方法で性能評価を行った。結果を表6に示す。
トレッド部踏面の構成を図10(b)に示すような構成とし、第1横溝成分および第2横溝成分の溝幅を表6に示すようにした以外は、参考例21と同様にしてサイズが195/65R15の空気入りタイヤを試作した。そして、参考例26のタイヤの平均減速度を100として指数化した以外は参考例21と同様の方法で性能評価を行った。結果を表6に示す。
1A トレッド部踏面
1B トレッド部踏面
2 主溝
3 横溝
4 ブロック
4A〜4M ブロック
5 ブロック陸部列
5a〜5d ブロック陸部列
5a’〜5d’ ブロック陸部列
6a,6b 細溝
7 ブロック
31 第1横溝成分
32 第2横溝成分
41 周方向突出部
42 横サイプ
42A〜42L 横サイプ
43A〜43H 横サイプ
44A〜44H 横サイプ
42B’〜42I’ 第1サイプ
42B”〜42I” 第2サイプ
43 横サイプ
43A〜43H 横サイプ
43B’〜43I’ 第1サイプ
43B”〜43I” 第2サイプ
44 横サイプ
44A〜44H 横サイプ
44B’〜44I’ 第1サイプ
44B”〜44I” 第2サイプ
43a 拡大部
45 第1側壁部分
45A〜45H 第1側壁部分
46 第2側壁部分
46A〜46H 第2側壁部分
47 頂点
47A〜47I’ 頂点
48I’ 凹点
70 ブロック
CL タイヤ赤道
WC ブロック幅中心線
S スリット部
R 底上げ部
Claims (11)
- 両トレッド端間に位置するトレッド部踏面の少なくとも一部に、タイヤ周方向に延びる複数本の主溝と、該主溝間および/または主溝とトレッド端間でタイヤ周方向に凸形状となるような1個の屈曲点をもってタイヤ幅方向に延びる複数本の横溝とを配設して、前記横溝の凸形状に対応した形状の周方向突出部を有する複数個のブロックを区画形成し、ブロックに、横溝と対応した配設形状でタイヤ幅方向に延びる少なくとも一本の横サイプを配設し、
前記横サイプは、タイヤ回転軸線を含みブロック表面に直交する平面に投影したときのタイヤ幅方向寸法が、当該横サイプを配設したブロックを前記平面に投影したときのタイヤ幅方向寸法と等しいことを特徴とする、空気入りタイヤ。 - 前記ブロックのタイヤ幅方向寸法がタイヤ周方向寸法よりも大きいことを特徴とする、請求項1に記載の空気入りタイヤ。
- 前記ブロックに少なくとも三本の横サイプが形成されており、当該ブロックのタイヤ周方向両端側にそれぞれ位置する横サイプの間に位置する横サイプのうち少なくとも一本は、底部に拡大部を有する底部拡大サイプであることを特徴とする、請求項1または2に記載の空気入りタイヤ。
- 前記ブロックの、周方向突出部側に位置する側壁は、配設方向が互いに異なる2つの側壁部分からなり、該側壁部分が前記周方向突出部の頂点に向かう配設角度が、ともにタイヤ幅方向に対し15〜45°の範囲内であることを特徴とする、請求項1〜3の何れか1項に記載の空気入りタイヤ。
- 前記横サイプは、一端が一方の主溝またはトレッド端に開口し他端がブロック内で終端または横溝に開口する第1サイプと、一端が他方の主溝またはトレッド端に開口し他端がブロック内で終端または横溝に開口する第2サイプとからなる1対の複合横サイプを含み、
前記第1サイプと前記第2サイプとを、タイヤ回転軸線を含みブロック表面に直交する平面に投影したとき、第1サイプのタイヤ幅方向寸法成分と第2サイプのタイヤ幅方向寸法成分とがオーバーラップすることを特徴とする、請求項1〜4の何れか1項に記載の空気入りタイヤ。 - 前記周方向突出部の頂点を、前記ブロックの幅中心線から、ブロック幅の10〜30%だけオフセット配置することを特徴とする、請求項1〜5の何れか1項に記載の空気入りタイヤ。
- 前記横サイプは、前記ブロックの幅中心線より前記周方向突出部の頂点側に位置する主溝またはトレッド端に一端が開口する第1サイプ成分と、他方の主溝またはトレッド端に一端が開口する第2サイプ成分とで構成され、
前記第2サイプ成分が、延在方向および深さ方向の双方に屈曲するように3次元的に形成されていることを特徴とする、請求項6に記載の空気入りタイヤ。 - 前記第2サイプ成分が、第2サイプ成分中の他の部分よりも切り込み深さの浅いスリット部を有することを特徴とする、請求項7に記載の空気入りタイヤ。
- 前記ブロックに横サイプが3本以上形成されており、
前記横サイプは、前記ブロックの幅中心線より前記周方向突出部の頂点側に位置する主溝またはトレッド端に一端が開口する第1サイプ成分と、他方の主溝またはトレッド端に一端が開口する第2サイプ成分とで構成され、
前記ブロックのタイヤ周方向両端側に位置する横サイプの第1サイプ成分が、延在方向に屈曲し且つ深さ方向に直線状になるように形成され、或いは、延在方向および深さ方向の双方に屈曲するように3次元的に形成されていることを特徴とする、請求項6〜8の何れか1項に記載の空気入りタイヤ。 - 前記横溝は、前記ブロックの幅中心線より前記周方向突出部の頂点側に位置する主溝またはトレッド端に一端が開口する第1横溝成分と、他方の主溝またはトレッド端に一端が開口する第2横溝成分とで構成され、
前記第1横溝成分の溝幅が、前記第2横溝成分の溝幅よりも狭いことを特徴とする、請求項6〜9の何れか1項に記載の空気入りタイヤ。 - 前記ブロックに横サイプが2本以上形成されており、当該ブロックのタイヤ周方向両端側に位置する横サイプは、開口部側の切り込み深さが、該タイヤ周方向両端側に位置する横サイプの開口部側以外の部分の切り込み深さおよび他のサイプの切り込み深さの少なくとも一方より浅いことを特徴とする、請求項1〜10の何れか1項に記載の空気入りタイヤ。
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