WO2022009771A1 - 摺動部品 - Google Patents

摺動部品 Download PDF

Info

Publication number
WO2022009771A1
WO2022009771A1 PCT/JP2021/024945 JP2021024945W WO2022009771A1 WO 2022009771 A1 WO2022009771 A1 WO 2022009771A1 JP 2021024945 W JP2021024945 W JP 2021024945W WO 2022009771 A1 WO2022009771 A1 WO 2022009771A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
dynamic pressure
sliding surface
groove
pressure generating
sliding
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/024945
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
啓志 鈴木
Original Assignee
イーグル工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by イーグル工業株式会社 filed Critical イーグル工業株式会社
Priority to KR1020237001803A priority Critical patent/KR20230025880A/ko
Priority to CN202180046022.XA priority patent/CN115803548A/zh
Priority to EP21838110.1A priority patent/EP4177501A1/en
Priority to US18/013,515 priority patent/US11933303B2/en
Priority to JP2022535280A priority patent/JPWO2022009771A1/ja
Publication of WO2022009771A1 publication Critical patent/WO2022009771A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
    • F16J15/34—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
    • F16J15/34—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member
    • F16J15/3404—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member and characterised by parts or details relating to lubrication, cooling or venting of the seal
    • F16J15/3408—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member and characterised by parts or details relating to lubrication, cooling or venting of the seal at least one ring having an uneven slipping surface
    • F16J15/3412—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member and characterised by parts or details relating to lubrication, cooling or venting of the seal at least one ring having an uneven slipping surface with cavities
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
    • F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/50—Bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/50—Bearings
    • F04C2240/54—Hydrostatic or hydrodynamic bearing assemblies specially adapted for rotary positive displacement pumps or compressors

Definitions

  • the present invention relates to a sliding component used in a rotating machine including an eccentric mechanism.
  • Machines with rotary drive used in various industrial fields include not only rotary machines that rotate while the central axis is held in place, but also rotary machines that rotate with eccentricity.
  • One of the rotating machines that rotates with eccentricity is a scroll compressor, etc.
  • This type of compressor has a fixed scroll with a spiral wrap on the surface of the end plate, and a spiral wrap on the surface of the end plate. It is equipped with a scroll compression mechanism consisting of a movable scroll, an eccentric mechanism that rotates the rotation axis eccentrically, etc., and by rotating the movable scroll relative to the fixed scroll with eccentric rotation, both scrolls can be used. It is a mechanism that pressurizes the fluid supplied from the low pressure chamber on the outer diameter side and discharges the high pressure fluid from the discharge hole formed in the center of the fixed scroll.
  • the scroll compressor shown in Patent Document 1 includes a thrust plate that slides relative to the movable scroll on the back side of the movable scroll, and is compressed by a scroll compression mechanism in a back pressure chamber formed on the back side of the thrust plate.
  • the present invention has been made focusing on such a problem, and an object of the present invention is to provide a sliding component capable of stably reducing frictional resistance between sliding surfaces accompanied by eccentric rotation.
  • the sliding parts of the present invention are A sliding component with a sliding surface that slides relative to each other with eccentric rotation.
  • the sliding surface is provided with a plurality of dynamic pressure generating grooves extending in the circumferential direction so as to taper toward the downstream side in the eccentric rotation direction relative to the facing sliding surface.
  • the end portion of the dynamic pressure generating groove on the downstream side in the eccentric rotation direction may be an acute-angled corner portion. According to this, the fluid in the dynamic pressure generation groove is collected at the corners forming an acute angle, and a large dynamic pressure can be generated at the corners.
  • the dynamic pressure generation groove may communicate with the external space of the sliding surface. According to this, since the fluid can be introduced into the dynamic pressure generation groove from the external space, the dynamic pressure can be reliably generated in the dynamic pressure generation groove.
  • the sliding surface and the facing sliding surface are such that the facing sliding surface is superimposed on a part of the dynamic pressure generating grooves among the plurality of the dynamic pressure generating grooves, and the facing sliding surface is overlapped with the other dynamic pressure generating grooves. It may slide relative to each other with eccentric rotation so that the moving surfaces do not overlap. According to this, in the relative sliding accompanied by eccentric rotation between the sliding surface and the facing sliding surface, the facing sliding surface does not overlap among the plurality of dynamic pressure generating grooves arranged in the circumferential direction of the sliding surface.
  • Dynamic pressure is not generated in other dynamic pressure generating grooves, and among a plurality of dynamic pressure generating grooves arranged in the circumferential direction of the sliding surface, it moves only in a part of the dynamic pressure generating grooves on which the facing sliding surfaces overlap. Pressure is generated. According to this, it is possible to prevent an unintended negative pressure from being generated in another dynamic pressure generating groove.
  • a plurality of dynamic pressure generating grooves are provided in the circumferential direction on at least one of the inner diameter side and the outer diameter side of the sliding surface, and the above-mentioned is provided on at least one of the inner diameter side and the outer diameter side of the sliding surface.
  • a plurality of other dynamic pressure generating grooves extending in a tapering direction toward the downstream side in the eccentric rotation direction relative to the facing sliding surface are provided in the circumferential direction. According to this, it is possible to generate dynamic pressure by the respective dynamic pressure generation grooves on the outer diameter side and the inner diameter side of the sliding surface.
  • the tapered portion of the dynamic pressure generating groove adjacent in the radial direction and the tapered portion of the other dynamic pressure generating groove may be formed so as to face in opposite directions in the eccentric rotation direction. According to this, the dynamic pressure can be generated between the tapered portion of the dynamic pressure generating groove adjacent in the radial direction and the tapered portion of another dynamic pressure generating groove, so that the sliding surfaces are separated while suppressing the inclination. do.
  • the dynamic pressure generation groove and the other dynamic pressure generation groove are separated in the radial direction, and the separation width is larger than the radial width of the annular facing sliding surface that slides relative to the sliding surface. You may. According to this, since the annular facing sliding surface is not arranged over the dynamic pressure generating groove adjacent in the radial direction and another dynamic pressure generating groove, the dynamic pressure different from the dynamic pressure generating groove adjacent in the radial direction is provided. It is possible to prevent positive pressure and negative pressure from being generated at the same time in the generation groove.
  • a non-communication groove surrounded by a land separating the dynamic pressure generating groove and the other dynamic pressure generating groove is formed in the circumferential direction.
  • a plurality of them may be provided.
  • the opposed sliding surface that rotates eccentrically overlaps with either the dynamic pressure generating groove, another dynamic pressure generating groove, or the non-communication groove over the circumferential direction, so that the sliding surface and the facing sliding surface Dynamic pressure is generated between the sliding surfaces in the circumferential direction regardless of the relative position with.
  • a plurality of the non-communication grooves are arranged in the radial direction between the radial pressure generating groove and the other dynamic pressure generating groove, and each non-communication groove may have a different shape. According to this, the dynamic pressure generated according to the relative position between the sliding surface and the facing sliding surface can be changed.
  • FIG. 1 It is a schematic block diagram which shows the scroll compressor to which a thrust plate as a sliding component of Example 1 which concerns on this invention is applied. It is a figure which shows the sliding surface of the thrust plate of Example 1 of this invention.
  • (A) is an enlarged view of a dynamic pressure generation groove
  • (b) is a sectional view taken along the line AA.
  • the positional relationship with the sliding surface of the thrust plate is shown. It is a figure which shows the place where the dynamic pressure is generated in the dynamic pressure generation groove with respect to the sliding surface of the side seal which rotates eccentrically from the state of FIG. 4A to FIG. 4B. It is a figure which shows the place where the dynamic pressure is generated in the dynamic pressure generation groove with respect to the sliding surface of the side seal which eccentrically rotates from FIG. 4 (c) to the state of FIG. 4 (d). It is a figure which shows the sliding surface of the thrust plate of Example 2 which concerns on this invention. It is a figure which shows the sliding surface of the thrust plate of Example 3 which concerns on this invention. It is a figure which shows the sliding surface of the thrust plate of Example 4 which concerns on this invention.
  • the sliding component of the present invention is applied to a rotating machine including an eccentric mechanism, for example, a scroll compressor C that sucks, compresses, and discharges a refrigerant as a fluid used in an air conditioning system of an automobile or the like.
  • the refrigerant is a gas, and a mist-like lubricating oil is mixed therewith.
  • the scroll compressor C As shown in FIG. 1, the scroll compressor C is driven by a housing 1, a rotary shaft 2, an inner casing 3, a scroll compression mechanism 4, a side seal 7, a thrust plate 8 as a sliding component, and a drive. It is mainly composed of a motor M and.
  • the housing 1 is composed of a cylindrical casing 11 and a cover 12.
  • the cover 12 closes the opening of the casing 11. Further, the opening on the side opposite to the opening closed by the cover 12 in the casing 11 is closed by the drive motor M.
  • a low pressure chamber 20, a high pressure chamber 30, and a back pressure chamber 50 are formed inside the casing 11.
  • a low pressure refrigerant is supplied from a refrigerant circuit (not shown) through a suction port 10.
  • a high pressure refrigerant compressed by the scroll compression mechanism 4 is discharged.
  • the back pressure chamber 50 as an external space on the high pressure side, a part of the refrigerant compressed by the scroll compression mechanism 4 is supplied together with the lubricating oil.
  • the back pressure chamber 50 is formed inside the cylindrical inner casing 3 housed inside the casing 11.
  • the cover 12 is formed with a discharge communication passage 13.
  • the discharge communication passage 13 communicates a refrigerant circuit (not shown) with the high pressure chamber 30.
  • the cover 12 is formed with a part of the back pressure communication passage 14 connecting the high pressure chamber 30 and the back pressure chamber 50, which is branched from the discharge communication passage 13.
  • the discharge communication passage 13 is provided with an oil separator 6 that separates the lubricating oil from the refrigerant.
  • the inner casing 3 is fixed in a state where its axial end is in contact with the end plate 41a of the fixed scroll 41 constituting the scroll compression mechanism 4. Further, a suction communication passage 15 penetrating in the radial direction is formed on the side wall of the inner casing 3. That is, the low pressure chamber 20 is formed from the outside of the inner casing 3 to the inside of the inner casing 3 via the suction communication passage 15. The refrigerant supplied to the inside of the inner casing 3 through the suction communication passage 15 is sucked into the scroll compression mechanism 4.
  • the scroll compression mechanism 4 is mainly composed of a fixed scroll 41 and a movable scroll 42.
  • the fixed scroll 41 is fixed to the cover 12 in a substantially sealed shape.
  • the movable scroll 42 is housed inside the inner casing 3.
  • the fixed scroll 41 is made of metal and has a spiral wrap 41b.
  • the spiral wrap 41b is projected from the surface of the disk-shaped end plate 41a, that is, the end plate 41a toward the movable scroll 42.
  • the fixed scroll 41 is formed with a recess 41c in which the back surface of the end plate 41a, that is, the inner diameter side of the end surface of the end plate 41a in contact with the cover 12 is recessed in the direction opposite to the cover 12.
  • the high pressure chamber 30 is defined from the recess 41c and the cover 12.
  • the movable scroll 42 is made of metal and has a spiral wrap 42b.
  • the spiral wrap 42b is projected from the surface of the disk-shaped end plate 42a, that is, the end plate 42a toward the fixed scroll 41.
  • the movable scroll 42 is formed with a boss 42c protruding from the center of the back surface of the end plate 42a.
  • An eccentric portion 2a formed on the rotation shaft 2 is fitted into the boss 42c so as to be relatively rotatable.
  • the eccentric portion 2a of the rotary shaft 2 and the counterweight portion 2b protruding from the rotary shaft 2 in the outer diameter direction constitute an eccentric mechanism for eccentric rotation of the rotary shaft 2.
  • the side seal 7 is made of resin and has a rectangular cross section and an annular shape in the axial direction (see FIG. 4). Further, the side seal 7 is fixed to the back surface of the end plate 42a of the movable scroll 42.
  • the side seal 7 has a sliding surface 7a as an opposed sliding surface that abuts on the sliding surface 8a of the thrust plate 8, and the sliding surface 7a is formed on a flat surface on which irregularities and the like are not formed. ..
  • FIG. 3B shows a state in which the cross-sectional view taken along the line AA is linearly developed for convenience of explanation.
  • the thrust plate 8 is made of metal and has an annular shape.
  • the thrust plate 8 is formed with a sliding surface 8a that abuts on the sliding surface 7a (see FIG. 1) of the side seal 7.
  • the sliding surface 8a of the thrust plate 8 includes an external dynamic pressure generating groove 80, an internal dynamic pressure generating groove 81, and a land 82.
  • a plurality of external pressure generating grooves 80 (15 in this embodiment) are provided on the outer diameter side of the sliding surface 8a as the dynamic pressure generating grooves.
  • a plurality of (15 in this embodiment) internal dynamic pressure generating grooves 81 as another dynamic pressure generating grooves are provided on the inner diameter side of the sliding surface 8a.
  • the land 82 separates the external dynamic pressure generation groove 80 and the internal dynamic pressure generation groove 81.
  • the external dynamic pressure generation groove 80 extends from the outer diameter edge of the sliding surface 8a toward the inner diameter side while being inclined in the circumferential direction. Further, the external dynamic pressure generation groove 80 communicates with the low pressure chamber 20 (see FIG. 1) as an external space on the outer diameter side.
  • the external pressure generation groove 80 is partitioned by the side walls 80a and 80b, the inner end wall 80c, and the bottom wall 80d.
  • the side walls 80a and 80b extend in the depth direction orthogonal to the flat surface 82a of the land 82, and extend in the circumferential direction from the outer diameter edge of the sliding surface 8a toward the inner diameter side in the counterclockwise direction.
  • the inner end wall 80c connects the inner diameter ends of the side walls 80a and 80b.
  • the bottom wall 80d extends parallel to the surface 82a and connects the end portions of the side walls 80a and 80b and the inner end wall 80c in the depth direction.
  • the inner end wall 80c is shorter than the side walls 80a and 80b and extends substantially along the circumferential direction. Further, the inner end wall 80c has a smaller component that is inclined in the circumferential direction than the side walls 80a and 80b.
  • corner portion 80e formed by the side wall 80a and the inner end wall 80c has an acute angle
  • corner portion 80f formed by the side wall 80b and the inner end wall 80c has an obtuse angle
  • the external pressure generation groove 80 is tapered and extends in the counterclockwise direction.
  • the corner portion 80e functions as a tapered portion of the external dynamic pressure generation groove 80.
  • the tapering toward the counterclockwise direction means the two side walls facing the eccentric rotation direction (that is, the circumferential component in the eccentric rotation direction in an arbitrary state) in the side wall of each groove. It means that the angle formed by the two side walls facing the radial component is smaller than 180 °.
  • the presence of corners smaller than 180 ° allows fluid to collect and generate dynamic pressure.
  • the corners have an acute angle, it is difficult for the fluid to leak from the groove, and dynamic pressure can be generated efficiently. Is possible.
  • the internal dynamic pressure generating groove 81 extends from the inner diameter edge of the sliding surface 8a toward the outer diameter side while inclining in the circumferential direction. Further, the internal dynamic pressure generation groove 81 communicates with the back pressure chamber 50 (see FIG. 1) as an external space on the inner diameter side.
  • the internal dynamic pressure generation groove 81 is partitioned by the side walls 81a and 81b, the outer end wall 81c, and the bottom wall 81d.
  • the side walls 81a and 81b extend in the depth direction orthogonal to the flat surface 82a of the land 82. Further, the side walls 81a and 81b extend from the inner diameter edge of the sliding surface 8a toward the outer diameter side in the clockwise direction while being inclined in the circumferential direction.
  • the outer end wall 81c connects the outer diameter ends of the side walls 81a and 81b.
  • the bottom wall 81d extends parallel to the surface 82a and connects the end portions of the side walls 81a and 81b and the outer end wall 81c in the depth direction.
  • the outer end wall 81c is shorter than the side walls 81a and 81b and extends substantially along the circumferential direction. Further, the outer end wall 81c has a smaller inclined component than the side walls 81a and 81b. Further, the corner portion 81e formed by the side wall 81a and the outer end wall 81c has an acute angle, and the corner portion 81f formed by the side wall 81b and the outer end wall 81c has an obtuse angle.
  • the internal dynamic pressure generation groove 81 is tapered and extends in the clockwise direction.
  • the corner portion 81e forming an acute angle functions as a tapered portion of the internal dynamic pressure generating groove 81
  • the tapered portion of the external dynamic pressure generating groove 80 and the tapered portion of the internal dynamic pressure generating groove 81 are in the circumferential direction. It is facing in the opposite direction.
  • the width dimension L1 of the external pressure generating groove 80 (that is, the separation width of the side walls 80a and 80b) is larger than the depth dimension L2 of the external pressure generating groove 80. It is formed large (L1> L2).
  • the width dimension of the opening of the external dynamic pressure generating groove 80 is shown as the width dimension L1 of the external dynamic pressure generating groove 80.
  • the width dimension L3 of the internal dynamic pressure generation groove 81 (that is, the separation width of the side walls 81a and 81b) is formed to be larger than the depth dimension L4 of the internal dynamic pressure generation groove 81 (L3> L4).
  • the width dimension of the opening of the internal dynamic pressure generation groove 81 is shown as the width dimension L3 of the internal dynamic pressure generation groove 81.
  • the width dimension of the external dynamic pressure generating groove 80 and the internal dynamic pressure generating groove 81 is formed larger than the depth dimension, the width dimension and the depth of the external dynamic pressure generating groove 80 and the internal dynamic pressure generating groove 81 are formed.
  • the dimensions can be freely changed, but the width dimensions L1 and L3 are preferably 10 times or more the depth dimensions L2 and L4. Furthermore, the width dimensions L1 and L3 may be the same or different. Further, the depth dimensions L2 and L4 may be the same or different.
  • the radial separation width L5 is formed to be larger than the radial width L6 of the sliding surface 7a of the side seal 7 (L5> L6).
  • a seal ring 43 is fixed to the thrust plate 8.
  • the seal ring 43 is in contact with the inner peripheral surface of the inner casing 3 on the surface opposite to the sliding surface 8a in the axial direction.
  • the thrust plate 8 functions as a thrust bearing that receives an axial load of the movable scroll 42 via the side seal 7.
  • the side seal 7 and the seal ring 43 partition the low pressure chamber 20 formed on the outer diameter side of the movable scroll 42 and the back pressure chamber 50 formed on the back side of the movable scroll 42 inside the inner casing 3. is doing.
  • the back pressure chamber 50 is a closed space formed between the inner casing 3 and the rotating shaft 2.
  • the seal ring 44 is fixed to the inner circumference of the through hole 3a provided in the center of the other end of the inner casing 3 and is slidably in contact with the rotating shaft 2 inserted through the through hole 3a in a sealed manner.
  • the back pressure communication passage 14 that connects the high pressure chamber 30 and the back pressure chamber 50 is formed over the cover 12, the fixed scroll 41, and the inner casing 3.
  • the back pressure communication passage 14 is provided with an orifice (not shown) so that the refrigerant of the high pressure chamber 30 whose pressure reduction is adjusted by the orifice is supplied to the back pressure chamber 50 together with the lubricating oil separated by the oil separator 6. It has become. At this time, the pressure in the back pressure chamber 50 is adjusted to be higher than the pressure in the low pressure chamber 20.
  • the inner casing 3 is formed with a pressure relief hole 16 that penetrates in the radial direction and communicates the low pressure chamber 20 and the back pressure chamber 50. Further, a pressure adjusting valve 45 is provided in the pressure release hole 16. The pressure adjusting valve 45 is opened when the pressure in the back pressure chamber 50 exceeds a set value.
  • the boss 42c of the movable scroll 42 is inserted through the through hole 8b in the center of the thrust plate 8.
  • the through hole 8b is formed to have a diameter that allows eccentric rotation by the eccentric portion 2a of the rotating shaft 2 that is inserted into the boss 42c. That is, the sliding surface 7a of the side seal 7 can slide relative to the sliding surface 8a of the thrust plate 8 by the eccentric rotation of the rotating shaft 2 (see FIG. 4).
  • FIGS. 4A to 4D show that the boss 42c is counterclockwise with reference to FIG. 4A among the rotation loci of the boss 42c when viewed from the fixed scroll 41 side. It shows a state of being rotated 90 degrees, 180 degrees, and 270 degrees in each direction. Further, the sliding region between the sliding surface 7a of the side seal 7 and the sliding surface 8a of the thrust plate 8 is schematically shown by dots. Further, for convenience of explanation, for the rotating shaft 2, only the eccentric portion 2a inserted into the boss 42c is shown, and the counterweight portion 2b and the like constituting the eccentric mechanism are not shown.
  • the thrust plate 8 is a sliding component having a sliding surface 8a that slides relative to the eccentric rotation of the sliding surface 7a of the side seal 7.
  • the thrust plate 8 when the thrust plate 8 is regarded as an analog clock, the position directly above the paper surface is set at 12 o'clock, and a plurality of external dynamic pressure generating grooves near 12 o'clock on the sliding surface 8a are external pressure generating grooves 80A, 3 Multiple external pressure generation grooves near the hour are external pressure generation grooves 80B, multiple external pressure generation grooves near 6 o'clock are external pressure generation grooves 80C, and multiple external pressure generation grooves near 9 o'clock are generated.
  • the groove is referred to as an external dynamic pressure generating groove 80D.
  • the plurality of internal dynamic pressure generating grooves on the sliding surface 8a near 12 o'clock are the internal dynamic pressure generating grooves 81A
  • the plurality of internal dynamic pressure generating grooves near 3 o'clock are the internal dynamic pressure generating grooves 81B, around 6 o'clock.
  • the plurality of internal dynamic pressure generation grooves are referred to as internal dynamic pressure generation grooves 81C
  • the plurality of internal dynamic pressure generation grooves near 9 o'clock are referred to as internal dynamic pressure generation grooves 81D.
  • the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of external pressure generating grooves 80A at the portion of the sliding surface 8a near 10 o'clock to 2 o'clock. is doing. At the portion of the sliding surface 8a near 3 o'clock, the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generation groove 80B and the internal dynamic pressure generation groove 81B, and is between the external dynamic pressure generation groove 80B and the internal dynamic pressure generation groove 81B. It is located in Land 82 of. At the portion of the sliding surface 8a near 4 o'clock to 8 o'clock, the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of internal dynamic pressure generating grooves 81C.
  • the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generation groove 80D and the internal dynamic pressure generation groove 81D, and is between the external dynamic pressure generation groove 80D and the internal dynamic pressure generation groove 81D. It is located in Land 82 of.
  • the sliding surface 7a is superimposed on a part of the external dynamic pressure generating grooves 80A and not on the other external dynamic pressure generating grooves 80B to 80D. Further, the sliding surface 7a is superimposed on a part of the internal dynamic pressure generating grooves 81C and is not superimposed on the other internal dynamic pressure generating grooves 81A, 81B, 81D.
  • the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generation groove 80A and the internal dynamic pressure generation groove 81A at the portion of the sliding surface 8a near 12 o'clock, and is outside. It is arranged in the land 82 between the dynamic pressure generating groove 80A and the internal dynamic pressure generating groove 81A. At the portion of the sliding surface 8a near 1 o'clock to 5 o'clock, the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of internal dynamic pressure generating grooves 81B.
  • the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generation groove 80C and the internal dynamic pressure generation groove 81C, and is between the external dynamic pressure generation groove 80C and the internal dynamic pressure generation groove 81C. It is located in Land 82 of. At the portion of the sliding surface 8a near 7 o'clock to 11 o'clock, the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of external pressure generating grooves 80D.
  • the sliding surface 7a is superimposed on a part of the external dynamic pressure generating grooves 80D and not on the other external dynamic pressure generating grooves 80A to 80C. Further, the sliding surface 7a is superimposed on a part of the internal dynamic pressure generating grooves 81B and is not superimposed on the other internal dynamic pressure generating grooves 81A, 81C, 81D.
  • the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of internal dynamic pressure generating grooves 81A at the portion of the sliding surface 8a near 10 o'clock to 2 o'clock. There is. At the portion of the sliding surface 8a near 3 o'clock, the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generation groove 80B and the internal dynamic pressure generation groove 81B, and is between the external dynamic pressure generation groove 80B and the internal dynamic pressure generation groove 81B. It is located in Land 82 of. At the portion of the sliding surface 8a near 4 o'clock to 8 o'clock, the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of external pressure generating grooves 80C.
  • the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generation groove 80D and the internal dynamic pressure generation groove 81D, and is between the external dynamic pressure generation groove 80D and the internal dynamic pressure generation groove 81D. It is located in Land 82 of.
  • the sliding surface 7a is superimposed on a part of the external dynamic pressure generating grooves 80C and not on the other external dynamic pressure generating grooves 80A, 80B, 80D. Further, the sliding surface 7a is superimposed on a part of the internal dynamic pressure generating grooves 81A and is not superimposed on the other internal dynamic pressure generating grooves 81B to 81D.
  • the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generating groove 80A and the internal dynamic pressure generating groove 81A at the portion of the sliding surface 8a near 12 o'clock, and is outside. It is arranged in the land 82 between the dynamic pressure generating groove 80A and the internal dynamic pressure generating groove 81A. At the portion of the sliding surface 8a near 1 o'clock to 5 o'clock, the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of external pressure generating grooves 80B.
  • the sliding surface 7a does not overlap the external dynamic pressure generation groove 80C and the internal dynamic pressure generation groove 81C, and is between the external dynamic pressure generation groove 80C and the internal dynamic pressure generation groove 81C. It is located in Land 82 of. At the portion of the sliding surface 8a near 7 o'clock to 11 o'clock, the sliding surface 7a overlaps with the plurality of internal dynamic pressure generating grooves 81A.
  • the sliding surface 7a overlaps with a part of the external dynamic pressure generating grooves 80B and does not overlap with the other external dynamic pressure generating grooves 80A, 80C, 80D. Further, the sliding surface 7a is superimposed on a part of the internal dynamic pressure generating grooves 81D and is not superimposed on the other internal dynamic pressure generating grooves 81A to 81C.
  • the positions of the external dynamic pressure generating grooves 80A to 80D and the internal dynamic pressure generating grooves 81A to 81D on which the sliding surface 7a overlaps are located on the sliding surface 8a according to the eccentric rotation angle of the sliding surface 7a. It is designed to move continuously.
  • FIG. 5 shows an aspect when the side seal 7 moves from the state of FIG. 4 (a) to the state of FIG. 4 (b), and FIG. 6 shows the mode from the state of FIG. 4 (c) to FIG. The mode when moving toward the state of (d) is shown.
  • FIGS. 5 and 6 the thrust plate 8 when viewed from the fixed scroll 41 side is shown, and the circles shown in the enlarged portions are in the external dynamic pressure generation groove 80 and the internal dynamic pressure generation groove 81. It shows the place where the pressure becomes high.
  • the fluid in the external pressure generation groove 80A moves in the direction of the white arrow, that is, in the direction of eccentric rotation of the sliding surface 7a, and the corner portion at an acute angle. It is collected in 80e, and a large dynamic pressure is generated at the corner 80e.
  • the fluid in the internal dynamic pressure generation groove 81C moves following the direction of the white arrow and is collected at the acute-angled corner portion 81e, and a large dynamic pressure is generated at the corner portion 81e. do.
  • the inside of the low pressure chamber 20 is passed through the outer diameter side opening of the external dynamic pressure generation groove 80A.
  • the fluid in the back pressure chamber 50 is introduced into the internal dynamic pressure generation groove 81C through the inner diameter side opening of the internal dynamic pressure generation groove 81C.
  • the fluid can be introduced into the external dynamic pressure generation groove 80A and the internal dynamic pressure generation groove 81C from the low pressure chamber 20 and the back pressure chamber 50, so that the fluid can be reliably introduced in the external dynamic pressure generation groove 80A and the internal dynamic pressure generation groove 81C. Dynamic pressure can be generated.
  • the sliding surface 7a is superimposed on a part of the external pressure generating grooves 80A and not superimposed on the other external pressure generating grooves 80B to 80D, the sliding surface 7a is not superimposed on the external dynamic pressure generating grooves 80B to 80B. It is possible to prevent unintended dynamic pressure (negative pressure) from occurring at 80D. Further, the sliding surface 7a is superimposed on a part of the internal dynamic pressure generating grooves 81C and is not superimposed on the other internal dynamic pressure generating grooves 81A, 81B, 81D, so that the sliding surface 7a is not superimposed on the internal dynamic pressure generating groove 81A. , 81B, 81D can prevent unintended dynamic pressure (negative pressure) from occurring.
  • each external dynamic pressure generation groove 80 and the corner portion 81e of the internal dynamic pressure generation groove 81 face in opposite directions in the circumferential direction.
  • the corner 80e of the external pressure generating groove 80 adjacent in the radial direction and the corner 81e of the internal dynamic pressure generating groove 81 face in opposite directions in the eccentric rotation direction of the sliding surface 7a.
  • a large dynamic pressure can be generated on both sides of the portion 81e, that is, the sliding surface 8a in the radial direction. Therefore, the sliding surfaces 7a and 8a can be separated from each other while the inclination of the sliding surfaces 7a and 8a is suppressed.
  • the back pressure chamber 50 extends to the inner diameter side of the sliding surfaces 7a, 8a, when the sliding surfaces 7a, 8a are separated from each other, the back pressure chamber 50 is formed from the inner diameter side of the sliding surfaces 7a, 8a.
  • the fluid inside is introduced.
  • the scroll compression mechanism 4 is driven, the pressure in the back pressure chamber 50 becomes high, and a high-pressure fluid is introduced between the back pressure chamber 50 and the sliding surfaces 7a and 8a.
  • the 7a and 8a can be further separated from each other.
  • each external pressure generating groove 80 and each internal dynamic pressure generating groove 81 is formed to be larger than the radial width L6 of the sliding surface 7a of the side seal 7. Therefore, when the sliding surface 7a is superimposed on one of the radial pressure generating groove 80 and the internal dynamic pressure generating groove 81, the sliding surface 7a is radially adjacent to the external pressure generating groove. It does not overlap with the other of 80 and the internal dynamic pressure generation groove 81.
  • the sliding surface 7a is not arranged across the external dynamic pressure generation groove 80A and the internal dynamic pressure generation groove 81A adjacent to each other in the radial direction, the positive pressure in the external dynamic pressure generation groove 80A and the internal dynamic pressure generation groove 81A in the internal dynamic pressure generation groove 81A. It is possible to prevent negative pressure from being generated at the same time and negative pressure from being generated at the external dynamic pressure generation groove 80C and positive pressure from being generated at the internal dynamic pressure generation groove 81C at the same time.
  • the positions of the external dynamic pressure generating grooves 80A to 80D and the internal dynamic pressure generating grooves 81A to 81D on which the sliding surface 7a overlaps are the sliding surfaces according to the eccentric rotation angle of the sliding surface 7a. Since it is designed to move continuously on 8a, the inclination of the sliding surfaces 7a and 8a is suppressed over the entire circumference of the sliding surface 8a regardless of the eccentric rotation angle of the sliding surface 7a. It can be separated.
  • FIG. 5 describes the form when the side seal 7 moves from the state of FIG. 4A to the state of FIG. 4B
  • FIG. 6 shows the state of FIG. 4C from the state of FIG. 4C.
  • the form when moving toward the state of FIG. 4 (d) has been described, but the side seal 7 is from the state of FIG. 4 (b) to the state of FIG. 4 (c) and from the state of FIG. 4 (d) to FIG. 4 (d). Since dynamic pressure is generated in substantially the same form as when moving toward the state of a), the description thereof will be omitted.
  • a plurality of external pressure generating grooves 180 are provided in the circumferential direction on the sliding surface 108a of the thrust plate 108.
  • the external dynamic pressure generation groove 180 communicates with the external space on the outer diameter side (that is, the low pressure chamber 20 (see FIG. 1)). That is, the sliding surface 108a is not provided with the internal dynamic pressure generating groove 81 as in the first embodiment, and the inner diameter side of the sliding surface 108a is formed on a flat surface by the surface 182a of the land 182. ..
  • FIG. 7 shows a state in which the side seal 7 is arranged close to the thrust plate 108 at 12 o'clock from a position concentric with the thrust plate 108 (see FIG. 4A).
  • the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of external dynamic pressure generating grooves 180 (that is, a part of the dynamic pressure generating grooves) on the sliding surface 108a from 10 o'clock to 2 o'clock. It does not overlap with the plurality of external dynamic pressure generating grooves 180 (that is, other dynamic pressure generating grooves) around 3 o'clock to 9 o'clock on the sliding surface 108a.
  • the dynamic pressure can be generated only by the external pressure generation groove 180 on which the sliding surface 7a of the side seal 7 is superimposed, the intention is to use another external pressure generation groove 180 on which the sliding surface 7a is not superimposed. It is possible to prevent the occurrence of negative pressure.
  • a mode in which a plurality of external dynamic pressure generating grooves 180 are provided in the circumferential direction and no internal dynamic pressure generating groove is provided is illustrated, but a plurality of internal dynamic pressure generating grooves are provided in the circumferential direction.
  • the form may be in which the external dynamic pressure generation groove is not provided.
  • a non-communication groove surrounded by a land 282 is formed between each external pressure generating groove 280 and each internal dynamic pressure generating groove 281 on the sliding surface 208a of the thrust plate 208.
  • a plurality of (three in the third embodiment) are provided side by side in the radial direction.
  • the sliding surface 208a of the thrust plate 208 has a first non-communication groove 283 adjacent to the inner diameter side of the external dynamic pressure generation groove 280 and a second non-communication groove 283 adjacent to the outer diameter side of the internal dynamic pressure generation groove 281. It has a non-communication groove 284 and a third non-communication groove 285 arranged between the first non-communication groove 283 and the second non-communication groove 284.
  • the external dynamic pressure generation groove 280, the internal dynamic pressure generation groove 281, the first non-communication groove 283, the second non-communication groove 284, and the third non-communication groove 285 of the third embodiment have a circumferential width rather than a radial width. Is getting bigger.
  • the first non-communication groove 283 has a substantially parallelogram shape when viewed from the axial direction, and acute-angled corner portions 283a and 283b are formed toward the counterclockwise inner diameter side and the clockwise outer diameter side.
  • the second non-communication groove 284 forms a substantially parallelogram when viewed from the axial direction, and acute-angled corner portions 284a and 284b are formed toward the counterclockwise inner diameter side and the clockwise outer diameter side.
  • the third non-communication groove 285 has a substantially rectangular shape having a long side in the circumferential direction when viewed from the axial direction.
  • the external dynamic pressure generation groove 280, the internal dynamic pressure generation groove 281, the first non-communication groove 283, and the second non-communication groove 284 are arranged on a virtual line (not shown) radially extending from the center point of the thrust plate 208. ing. Further, the third non-communication groove 285 is arranged so as to be slightly displaced in the circumferential direction from the external pressure generation groove 280, the internal dynamic pressure generation groove 281, the first non-communication groove 283, and the second non-communication groove 284 arranged in the radial direction. Has been done.
  • FIG. 8 shows a state in which the side seal 7 is arranged close to the thrust plate 208 at 12 o'clock from a position concentric with the thrust plate 208 (see FIG. 4A).
  • the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of external dynamic pressure generating grooves 280 at the portion of the sliding surface 208a near 11:00 to 1 o'clock.
  • the sliding surface 7a overlaps the plurality of first non-communication grooves 283, the second non-communication groove 284, and the third non-communication groove 285.
  • the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of internal dynamic pressure generating grooves 281.
  • the sliding surface 7a overlaps the plurality of first non-communication grooves 283, the second non-communication groove 284, and the third non-communication groove 285.
  • the plurality of external pressure generating grooves 280 and the plurality of internal dynamic pressure generating grooves 281 cause the sliding surface 208a to be around 11:00 to 1:00.
  • Dynamic pressure mainly occurs at the site and the site around 5 to 7 o'clock.
  • the plurality of first non-communication grooves 283, second non-communication grooves 284, and third non-communication grooves 285 make a portion of the sliding surface 208a near 2 o'clock to 4 o'clock and around 8 o'clock to 10 o'clock. Dynamic pressure can be generated at the site. Therefore, the inclination of the sliding surface 7a and the sliding surface 208a can be suppressed and separated from each other.
  • the side seal 7 has an external dynamic pressure generation groove 280, an internal dynamic pressure generation groove 281, a first non-communication groove 283, a second non-communication groove 284, and a third non-communication groove over the circumferential direction of the sliding surface 208a. Since it is superimposed on any of the communication grooves 285, dynamic pressure can be generated in the circumferential direction regardless of the relative position between the side seal 7 and the sliding surface 208a.
  • each non-communication groove 283, the second non-communication groove 284, and the third non-communication groove 285 are in a non-communication state with the external space, each non-communication groove is formed when sliding with the side seal 7.
  • the fluid does not flow out from the groove to the external space, and dynamic pressure can be reliably generated.
  • the corner portions 283a and 283b and the corner portions 284a and 284b can generate a large dynamic pressure.
  • the dynamic pressure is increased according to the relative position between the side seal 7 and the sliding surface 208a. Can be changed. That is, it is easy to design so that the sliding surface 7a and the sliding surface 208a are appropriately separated from each other with respect to the eccentric rotational movement of the side seal 7.
  • each external pressure generating groove 380 and each internal dynamic pressure generating groove 381 on the sliding surface 308a of the thrust plate 308 (this implementation).
  • three) are provided side by side.
  • non-communication grooves 383 form substantially parallelograms having the same shape when viewed from the axial direction, and the external dynamic pressure generation groove 380, the internal dynamic pressure generation groove 381, and each non-communication groove 383 are arranged in the radial direction. It is arranged.
  • the side seal 7 overlaps with any of the external pressure generating groove 380, the internal dynamic pressure generating groove 381, and the non-communication groove 383 over the circumferential direction of the sliding surface 308a, the side seal 7 and the sliding surface 308a Dynamic pressure can be generated over the circumferential direction regardless of the relative position with.
  • a plurality of non-communication grooves 483 are provided between each external pressure generating groove 480 and each internal dynamic pressure generating groove 481 on the sliding surface 408a of the thrust plate 408 (in the fifth embodiment). 3) They are provided side by side.
  • the external dynamic pressure generating groove 480, the internal dynamic pressure generating groove 481, and each non-communication groove 483 have a shape inverted from the various grooves of Examples 2 and 3.
  • a row of external pressure generating grooves 480, internal dynamic pressure generating grooves 481, and each non-communication groove 483 arranged in the radial direction are side seals 7 from the external dynamic pressure generating grooves 480 toward the internal dynamic pressure generating grooves 481. It is arranged along the eccentric rotation direction.
  • the external dynamic pressure generating groove 480, the internal dynamic pressure generating groove 481, and each non-communication groove 483 arranged in the radial direction are arranged so as to be inclined in the circumferential direction. That is, the grooves are arranged so that the dimensions between the circumferential directions are constant and the grooves are inclined in the circumferential direction.
  • the dimension between the circumferential directions is not limited to a constant value, and may be increased or decreased at a predetermined rate toward the outer diameter.
  • the external dynamic pressure generating groove 480, the internal dynamic pressure generating groove 481, and each non-communication groove 483 are formed by reversing with Examples 2 and 3, so that the side seals in the opposite directions to Examples 2 and 3 are sealed. Dynamic pressure can be generated corresponding to the eccentric rotation direction of 7.
  • a plurality of external dynamic pressure generating grooves 580 and internal dynamic pressure generating grooves 581 are formed in the circumferential direction on the sliding surface 508a of the thrust plate 508.
  • a corner portion 580e forming an acute angle is formed at the inner diameter end in the counterclockwise direction.
  • an acute-angled corner portion 581e is formed at the outer diameter end in the counterclockwise direction.
  • the external dynamic pressure generation groove 580 is in the outer space on the outer diameter side (that is, the low pressure chamber 20 (see FIG. 1)), and the internal dynamic pressure generation groove 581 is in the outer space on the inner diameter side (that is, the back pressure chamber 50 (that is, FIG. 1)). See).).
  • first non-communication groove 583, the second non-communication groove 584, and the third non-communication groove 583 and the third non-communication groove 583 and the internal dynamic pressure generation groove 581 that are radially adjacent to each other on the sliding surface 508a.
  • a groove 585 is formed.
  • the first non-communication groove 583 adjacent to the inner diameter side of the external pressure generating groove 580 forms a substantially parallelogram having sharp corners 583a and 583b on the inner diameter side in the counterclockwise direction and the outer diameter side in the clockwise direction. ..
  • the second non-communication groove 584 adjacent to the outer diameter side of the internal dynamic pressure generation groove 581 has a substantially parallelogram having sharp corners 584a and 584b on the outer diameter side in the counterclockwise direction and the inner diameter side in the clockwise direction.
  • the third non-communication groove 585 has a substantially rectangular shape having a long side in the circumferential direction when viewed from the axial direction.
  • first non-communication groove 583 is displaced clockwise from the third non-communication groove 585 and is arranged on the outer diameter side thereof, and the external dynamic pressure generation groove 580 is clockwise from the first non-communication groove 583. It is displaced in the direction and is arranged on the outer diameter side. That is, the center lines between the circumferential directions of each groove are displaced in the circumferential direction, that is, the center lines between the grooves adjacent in the radial direction are arranged so as not to be continuous.
  • the second non-communication groove 584 is displaced clockwise from the third non-communication groove 585 and is arranged on the inner diameter side thereof, and the external dynamic pressure generating groove 580 is located in the clockwise direction from the first non-communication groove 583. It is located on the inner diameter side of the clock. That is, the center lines between the circumferential directions of each groove are displaced in the circumferential direction, that is, the center lines between the grooves adjacent in the radial direction are arranged so as not to be continuous.
  • the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of external pressure generating grooves 580 at the portion of the sliding surface 508a near 11:00 to 1:00. At the portion of the sliding surface 508a near 2 o'clock to 4 o'clock, the sliding surface 7a overlaps the plurality of first non-communication grooves 583, the second non-communication groove 584, and the third non-communication groove 585. At the portion of the sliding surface 508a near 5 o'clock to 7 o'clock, the sliding surface 7a is superimposed on the plurality of internal dynamic pressure generation grooves 581. At the portion of the sliding surface 508a near 8 o'clock to 10 o'clock, the sliding surface 7a overlaps the plurality of first non-communication grooves 583, the second non-communication groove 584, and the third non-communication groove 585.
  • the internal dynamic pressure generation groove 681 of the sliding surface 608a of the thrust plate 608 is not communicated with the external space on the inner diameter side (that is, the back pressure chamber 50 (see FIG. 1)) by the land 682. It is partitioned by state.
  • the other shapes are the same as those in the sixth embodiment.
  • each external dynamic pressure generating groove 780 in the sliding surface 708a of the thrust plate 708 is not different from the external space on the outer diameter side (that is, the low pressure chamber 20 (see FIG. 1)) by the land 782. It is partitioned in a state of communication. Further, each internal dynamic pressure generating groove 781 communicates with an external space on the inner diameter side (that is, a back pressure chamber 50 (see FIG. 1)).
  • a first non-communication groove 783, a second non-communication groove 784, and a third non-communication groove 785 are arranged between each external dynamic pressure generation groove 780 and each internal dynamic pressure generation groove 781.
  • the external dynamic pressure generating groove 780, the internal dynamic pressure generating groove 781, the first non-communication groove 783, the second non-communication groove 784, and the third non-communication groove 785 are reversed from the various grooves of Examples 6 and 7. It has a shape.
  • the external dynamic pressure generating groove 780, the internal dynamic pressure generating groove 781, the first non-communication groove 783, the second non-communication groove 784, and the third non-communication groove 785 are formed by inverting with Examples 6 and 7.
  • dynamic pressure can be generated corresponding to the eccentric rotation direction of the side seal 7 in the direction opposite to that of Examples 6 and 7.
  • the external dynamic pressure generation groove 780 is partitioned by the land 782 in a non-communication state with the external space on the outer diameter side, the dynamic pressure can be reliably generated when the side seal 7 slides relative to the external space. ..
  • the present invention is not limited to this, and the rotary machine including the eccentric mechanism is included. If so, for example, it may be applied to a scroll expansion compressor or the like having an expander and a compressor integrally.
  • the fluid existing in the space inside and outside the sliding surface of the sliding component may be a gas, a liquid, or a mixed state of a gas and a liquid, respectively.
  • the sliding component of the present invention has a sliding surface that slides relative to each other with eccentric rotation, it is not limited to an environment where there is a pressure difference between the inside and outside of the sliding surface, and the inside and outside of the sliding surface. It may be used in an environment where the pressure is the same. Further, the sliding component of the present invention does not need to function as a seal, and may be any as long as it can stably reduce the frictional resistance of the sliding surface.
  • the side seal having the sliding surface that slides relative to each other is described as being made of resin and the thrust plate is made of metal, but the material of the sliding parts can be freely used depending on the usage environment and the like. May be selected for.
  • a dynamic pressure generating groove may be formed on the sliding surface of the side seal, which is a sliding component having a sliding surface that slides relative to each other. Further, a dynamic pressure generating groove may be formed on both the sliding surface of the side seal and the sliding surface of the thrust plate.
  • a dynamic pressure generating groove may be formed on a sliding surface that is provided with only one of a side seal and a thrust plate and that slides relative to each other with eccentric rotation.
  • a dynamic pressure generating groove may be formed on either or both of the sliding surface of the thrust plate as a sliding component and the back surface of the end plate of the movable scroll.
  • a dynamic pressure generating groove may be formed on the sliding surface of the side seal as a sliding component. In this case, the side seal abuts on the inner peripheral surface of the inner casing and also functions as a thrust bearing that receives an axial load of the movable scroll.
  • the movable scroll does not have a side seal and a thrust plate, and the back surface of the end plate of the movable scroll abuts on the inner peripheral surface of the inner casing and functions as a thrust bearing that receives the axial load of the movable scroll, the movable scroll A dynamic pressure generating groove may be formed on the sliding surface formed on the back surface of the end plate or the inner casing.
  • the low pressure side external space exists on the outer diameter side of the side seal and the high pressure external space exists on the inner diameter side of the side seal
  • the low pressure side external space and the side are exemplified on the inner diameter side of the side seal.
  • a high-pressure external space may exist on the outer diameter side of the seal.
  • the corners having an acute angle as the tapered portions of the external pressure generating groove and the internal dynamic pressure generating groove have been described as an example, but the present invention is not limited to this, and the dynamic pressure generating groove is eccentric rotation. It may be tapered in the direction, and the tip thereof may have a surface or a curved surface orthogonal to the eccentric rotation direction.
  • Examples 1 to 8 when the facing sliding surfaces are superimposed on one external dynamic pressure generation groove and internal dynamic pressure generation groove, they are not superimposed on the other external dynamic pressure generation groove and internal dynamic pressure generation groove.
  • the form of sliding relative to the sliding surface is illustrated, but the facing sliding surface is designed to slide relative to each external dynamic pressure generating groove and each internal dynamic pressure generating groove so as to always overlap with each other. You may.
  • the number of external dynamic pressure generating grooves and internal dynamic pressure generating grooves is not limited to the above-described first to eighth embodiments and can be freely changed. Further, in Examples 1 and 3 to 8, the embodiment in which the same number of external dynamic pressure generating grooves and internal dynamic pressure generating grooves are provided is exemplified, but the present invention is not limited to this, and different numbers may be provided. ..
  • the external dynamic pressure generation groove is described as a dynamic pressure generation groove
  • the internal dynamic pressure generation groove is described as another dynamic pressure generation groove.
  • the dynamic pressure generation groove and the internal dynamic pressure generation groove may be used as the dynamic pressure generation groove.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Abstract

偏心回転を伴う摺動面間の摩擦抵抗を安定して低減することができる摺動部品を提供する。　偏心回転を伴って相対摺動する摺動面８ａを有する摺動部品８であって、摺動面８ａは、対向摺動面７ａに対する相対的な偏心回転方向下流側に向けて先細りして延びる動圧発生溝８０が周方向に複数設けられている。

Description

摺動部品
　本発明は、偏心機構を含む回転機械に用いられる摺動部品に関する。
　様々な産業分野で利用されている回転駆動を伴う機械は、中心軸が定位置に保持されたまま回動する回転機械だけではなく、中心軸が偏心を伴って回転する回転機械がある。偏心を伴って回転する回転機械の一つにスクロール圧縮機等があり、この種の圧縮機は、端板の表面に渦巻状のラップを備える固定スクロール、端板の表面に渦巻状のラップを備える可動スクロールからなるスクロール圧縮機構、回転軸を偏心回転させる偏心機構等を備え、可動スクロールを回転軸の回転により固定スクロールに対して偏心回転を伴わせながら相対摺動させることにより、両スクロールの外径側の低圧室から供給された流体を加圧し、固定スクロールの中央に形成される吐出孔から高圧の流体を吐出させる機構となっている。
　可動スクロールを固定スクロールに対して偏心回転を伴わせながら相対的に摺動させるメカニズムを利用したこれらスクロール圧縮機は、圧縮効率が高いだけではなく、低騒音であることから、例えば冷凍サイクル等多岐に利用されているが、両スクロール間の軸方向隙間からの冷媒漏れが発生するといった問題があった。特許文献１に示されるスクロール圧縮機は、可動スクロールの背面側において可動スクロールと相対摺動するスラストプレートを備え、このスラストプレートの背面側に形成される背圧室にスクロール圧縮機構により圧縮された冷媒の一部を供給し、可動スクロールを固定スクロールに向けて押圧することにより、冷媒の圧縮時において両スクロール間の軸方向隙間からの冷媒漏れを低減できるようになっている。
特開２０１６－６１２０８号公報（第５頁～第６頁、第１図）
　しかしながら、特許文献１に示されるスクロール圧縮機においては、スクロール圧縮機構により圧縮される冷媒の一部を利用しスラストプレートを介して可動スクロールを背面側から固定スクロールに向けて押圧させていることから、両スクロール間の軸方向隙間からの冷媒漏れを低減できるものの、両スクロール間、特に可動スクロールとスラストプレートとの偏心回転を伴う摺動面において、軸方向両側から押圧力が作用するため摩擦抵抗が大きくなり、可動スクロールの円滑な動作が阻害され圧縮効率を高められないといった問題があった。
　本発明は、このような問題点に着目してなされたもので、偏心回転を伴う摺動面間の摩擦抵抗を安定して低減することができる摺動部品を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の摺動部品は、
　偏心回転を伴って相対摺動する摺動面を有する摺動部品であって、
　前記摺動面は、対向摺動面に対する相対的な偏心回転方向下流側に向けて先細りして延びる動圧発生溝が周方向に複数設けられている。
　これによれば、対向摺動面が摺動面に対して偏心回転を伴って相対摺動したときには、動圧発生溝における摺動面と対向摺動面との相対的な偏心回転方向下流側に向けて先細り形状を成す先細り部に動圧発生溝内の流体が集められ、動圧発生溝の相対的な偏心回転方向下流側の部位で確実に動圧を生じさせることができる。これによれば、摺動面同士が離間されることで潤滑性が向上し、摺動面間の摩擦抵抗を低減することができる。
　前記動圧発生溝の偏心回転方向下流側の端部は鋭角をなす角部であってもよい。
　これによれば、動圧発生溝内の流体が鋭角を成す角部に集められ、該角部で大きな動圧を発生させることができる。
　前記動圧発生溝は、前記摺動面の外部空間に連通していてもよい。
　これによれば、外部空間から動圧発生溝内に流体を導入できるので、動圧発生溝内で確実に動圧を発生させることができる。
　前記摺動面と前記対向摺動面とは、複数の前記動圧発生溝のうち、一部の動圧発生溝に前記対向摺動面が重畳し、他の動圧発生溝に前記対向摺動面が重畳しないように偏心回転を伴って相対摺動するものであってもよい。
　これによれば、摺動面と対向摺動面との偏心回転を伴う相対摺動において、摺動面の周方向に配置された複数の動圧発生溝のうち、対向摺動面が重畳しない他の動圧発生溝では動圧が発生せず、摺動面の周方向に配置された複数の動圧発生溝のうち、対向摺動面が重畳する一部の動圧発生溝でのみ動圧が発生する。これによれば、他の動圧発生溝において意図しない負圧が生じることを防止できる。
　前記摺動面の内径側及び外径側の少なくとも一方には、前記動圧発生溝が周方向に複数設けられており、前記摺動面の内径側及び外径側の少なくとも他方には、前記対向摺動面に対する相対的な偏心回転方向下流側に向けて先細りして延びる別の動圧発生溝が周方向に複数設けられている。
　これによれば、摺動面の外径側及び内径側でそれぞれの動圧発生溝により動圧を発生させることが可能となる。
　径方向に隣接する前記動圧発生溝の先細り部と前記別の動圧発生溝の先細り部とは、偏心回転方向において反対方向を向いて形成されていてもよい。
　これによれば、径方向に隣接する動圧発生溝の先細り部と別の動圧発生溝の先細り部とで動圧を発生させることができるので、摺動面は傾きを抑えた状態で離間する。
　前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝とは径方向に離間しており、この離間幅は、前記摺動面と相対摺動する環状の対向摺動面の径方向幅よりも大きくてもよい。
　これによれば、径方向に隣接する動圧発生溝と別の動圧発生溝とに亘って環状の対向摺動面が配置されないので、径方向に隣接する動圧発生溝と別の動圧発生溝とで正圧と負圧が同時に発生することを防止できる。
　前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝との間には、前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝とを区画するランドにより周囲が囲まれた非連通溝が周方向に複数設けられていてもよい。
　これによれば、偏心回転運動する対向摺動面は周方向に亘って動圧発生溝、別の動圧発生溝または非連通溝のいずれかに重畳するので、摺動面と対向摺動面との相対位置に関わらず、摺動面間に周方向に亘って動圧が発生する。
　前記非連通溝は、径方向に隣接する前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝との間に径方向に複数配置され、各非連通溝は、それぞれ形状が異なっていてもよい。
　これによれば、摺動面と対向摺動面との相対位置に応じて生じる動圧を変化させることができる。
本発明に係る実施例１の摺動部品としてのスラストプレートが適用されるスクロール圧縮機を示す概略構成図である。 本発明の実施例１のスラストプレートの摺動面を示す図である。 （ａ）は動圧発生溝の拡大図であり、（ｂ）はＡ－Ａ断面図である。 本発明の実施例１のサイドシールの摺動面とスラストプレートの摺動面との相対摺動を示す図である。尚、（ａ）を開始位置として、（ｂ）は９０度、（ｃ）は１８０度、（ｄ）は２７０度まで回転軸が偏心回転したときに相対摺動するサイドシールの摺動面とスラストプレートの摺動面との位置関係を示している。 図４（ａ）から図４（ｂ）の状態に向かって偏心回転するサイドシールの摺動面に対して、動圧発生溝内に発生する動圧の発生箇所を示す図である。 図４（ｃ）から図４（ｄ）の状態に向かって偏心回転するサイドシールの摺動面に対して、動圧発生溝内に発生する動圧の発生箇所を示す図である。 本発明に係る実施例２のスラストプレートの摺動面を示す図である。 本発明に係る実施例３のスラストプレートの摺動面を示す図である。 本発明に係る実施例４のスラストプレートの摺動面を示す図である。 本発明に係る実施例５のスラストプレートの摺動面を示す図である。 本発明に係る実施例６のスラストプレートの摺動面を示す図である。 本発明に係る実施例７のスラストプレートの摺動面を示す図である。 本発明に係る実施例８のスラストプレートの摺動面を示す図である。
　本発明に係る摺動部品を実施するための形態を実施例に基づいて以下に説明する。
　実施例１に係る摺動部品につき、図１から図６を参照して説明する。尚、説明の便宜上、図面において、摺動部品の摺動面に形成される溝等にドットを付している。
　本発明の摺動部品は、偏心機構を含む回転機械、例えば自動車等の空調システムに用いられる流体としての冷媒を吸入、圧縮、吐出するスクロール圧縮機Ｃに適用される。尚、本実施例において、冷媒は気体であり、ミスト状の潤滑油が混合した状態となっている。
　先ず、スクロール圧縮機Ｃについて説明する。図１に示されるように、スクロール圧縮機Ｃは、ハウジング１と、回転軸２と、インナーケーシング３と、スクロール圧縮機構４と、サイドシール７と、摺動部品としてのスラストプレート８と、駆動モータＭと、から主に構成されている。
　ハウジング１は、円筒状のケーシング１１と、カバー１２と、から構成されている。カバー１２は、ケーシング１１の開口を閉塞するようになっている。また、ケーシング１１におけるカバー１２により閉塞される開口とは軸方向反対側の開口は駆動モータＭにより閉塞されている。
　ケーシング１１の内部には、低圧室２０と、高圧室３０と、背圧室５０と、が形成されている。低圧側の外部空間としての低圧室２０は、図示しない冷媒回路から吸入口１０を通して低圧の冷媒が供給されている。高圧室３０は、スクロール圧縮機構４により圧縮された高圧の冷媒が吐出されている。高圧側の外部空間としての背圧室５０は、スクロール圧縮機構４により圧縮された冷媒の一部が潤滑油と共に供給されている。尚、背圧室５０は、ケーシング１１の内部に収容される円筒状のインナーケーシング３の内部に形成されている。
　カバー１２には、吐出連通路１３が形成されている。吐出連通路１３は、図示しない冷媒回路と高圧室３０とを連通している。また、カバー１２には、高圧室３０と背圧室５０とを連通する背圧連通路１４の一部が吐出連通路１３から分岐して形成されている。尚、吐出連通路１３には、冷媒から潤滑油を分離するオイルセパレータ６が設けられている。
　インナーケーシング３は、その軸方向端部をスクロール圧縮機構４を構成する固定スクロール４１の端板４１ａに当接させた状態で固定されている。また、インナーケーシング３の側壁には、径方向に貫通する吸入連通路１５が形成されている。すなわち、低圧室２０は、インナーケーシング３の外部から吸入連通路１５を介してインナーケーシング３の内部まで形成されている。吸入連通路１５を通ってインナーケーシング３の内部まで供給された冷媒は、スクロール圧縮機構４に吸入される。
　スクロール圧縮機構４は、固定スクロール４１と、可動スクロール４２と、から主に構成されている。固定スクロール４１は、カバー１２に対して略密封状に固定されている。可動スクロール４２は、インナーケーシング３の内部に収容されている。
　固定スクロール４１は、金属製であり、渦巻状のラップ４１ｂを備えている。渦巻状のラップ４１ｂは、円板状の端板４１ａの表面、すなわち端板４１ａから可動スクロール４２に向けて突設されている。また、固定スクロール４１には、端板４１ａの背面、すなわち端板４１ａのカバー１２に当接する端面の内径側が該カバー１２とは反対方向に凹む凹部４１ｃが形成されている。この凹部４１ｃとカバー１２とから高圧室３０が画成されている。
　可動スクロール４２は、金属製であり、渦巻状のラップ４２ｂを備えている。渦巻状のラップ４２ｂは、円板状の端板４２ａの表面、すなわち端板４２ａから固定スクロール４１に向けて突設されている。また、可動スクロール４２には、端板４２ａの背面の中央から突出するボス４２ｃが形成されている。ボス４２ｃには、回転軸２に形成される偏心部２ａが相対回転可能に挿嵌される。尚、本実施例においては、回転軸２の偏心部２ａと、回転軸２から外径方向に突出するカウンタウエイト部２ｂとにより、回転軸２を偏心回転させる偏心機構が構成されている。
　回転軸２が駆動モータＭにより回転駆動されると、偏心部２ａが偏心回転し、可動スクロール４２が固定スクロール４１に対して姿勢を保った状態で偏心回転を伴って相対摺動する。このとき、固定スクロール４１に対して可動スクロール４２は偏心回転し、この回転に伴いラップ４１ｂ、４２ｂの接触位置は回転方向に順次移動し、ラップ４１ｂ、４２ｂ間に形成される圧縮室４０が中央に向かって移動しながら次第に縮小していく。これにより、スクロール圧縮機構４の外径側に形成される低圧室２０から圧縮室４０に吸入された冷媒が圧縮されていき、最終的に固定スクロール４１の中央に設けられる吐出孔４１ｄを通して高圧室３０に高圧の冷媒が吐出される。
　次いで、サイドシール７について説明する。サイドシール７は、樹脂製であり、断面矩形状かつ軸方向視円環状（図４参照）を成している。また、サイドシール７は、可動スクロール４２の端板４２ａの背面に固定されている。
　サイドシール７は、スラストプレート８の摺動面８ａに当接する対向摺動面としての摺動面７ａを有しており、摺動面７ａは、凹凸等が形成されない平坦面に形成されている。
　次いで、本実施例における摺動部品としてのスラストプレート８について説明する。尚、図３（ｂ）では、説明の便宜上、Ａ－Ａ断面図を直線状に展開した状態を図示している。
　図２および図３を参照し、スラストプレート８は、金属製であり、円環状を成している。スラストプレート８には、サイドシール７の摺動面７ａ（図１参照）に当接する摺動面８ａが形成されている。
　図２に示されるように、スラストプレート８の摺動面８ａは、外動圧発生溝８０と、内動圧発生溝８１と、ランド８２と、を備えている。動圧発生溝としての外動圧発生溝８０は、摺動面８ａの外径側に複数（本実施例では１５個）設けられている。別の動圧発生溝としての内動圧発生溝８１は、摺動面８ａの内径側に複数（本実施例では１５個）設けられている。ランド８２は、外動圧発生溝８０と内動圧発生溝８１とを区画している。
　外動圧発生溝８０は、摺動面８ａの外径端縁から内径側に向けて周方向に傾斜しながら延びている。また、外動圧発生溝８０は、外径側の外部空間としての低圧室２０（図１参照）に連通している。
　具体的には、外動圧発生溝８０は、側壁８０ａ，８０ｂと、内端壁８０ｃと、底壁８０ｄと、により区画されている。側壁８０ａ，８０ｂは、ランド８２の平坦な表面８２ａに直交して深さ方向に延び、摺動面８ａの外径端縁から反時計回り方向内径側に向けて周方向に傾斜しながら延びている。内端壁８０ｃは、側壁８０ａ，８０ｂの内径端部同士を連結している。底壁８０ｄは、表面８２ａと平行に延び、側壁８０ａ，８０ｂ及び内端壁８０ｃの深さ方向の端部同士を連結している。
　内端壁８０ｃは、側壁８０ａ，８０ｂよりも短く、かつ周方向に略沿って延びている。また、内端壁８０ｃは、側壁８０ａ，８０ｂよりも周方向に傾斜する成分が小さくなっている。
　また、側壁８０ａと内端壁８０ｃとで成す角部８０ｅは鋭角をなし、側壁８０ｂと内端壁８０ｃとで成す角部８０ｆは鈍角をなしている。
　すなわち、外動圧発生溝８０は、反時計回り方向に向けて先細りして延びている。言い換えれば、角部８０ｅは、外動圧発生溝８０の先細り部として機能している。なお、反時計回り方向（すなわち偏心回転方向下流側）に向けて先細りとは、各溝の側壁の内、偏心回転方向と対向する２つの側壁（すなわち任意の状態における偏心回転方向の周方向成分と径方向成分と対向する２つの側壁）がなす角度が１８０°より小さいことを意味する。１８０°より小さい角部が存在することで流体が集まり、動圧を発生させることができ、さらに、角部が鋭角の場合、溝から流体が漏れ出にくくなり、効率よく動圧を発生させることが可能である。
　一方、内動圧発生溝８１は、摺動面８ａの内径端縁から外径側に向けて周方向に傾斜しながら延びている。また、内動圧発生溝８１は、内径側の外部空間としての背圧室５０（図１参照）に連通している。
　具体的には、内動圧発生溝８１は、側壁８１ａ，８１ｂと、外端壁８１ｃと、底壁８１ｄと、により区画されている。側壁８１ａ，８１ｂは、ランド８２の平坦な表面８２ａに直交して深さ方向に延びている。また、側壁８１ａ，８１ｂは、摺動面８ａの内径端縁から時計回り方向外径側に向けて周方向に傾斜しながら延びている。外端壁８１ｃは、側壁８１ａ，８１ｂの外径端部同士を連結している。底壁８１ｄは、表面８２ａと平行に延び、側壁８１ａ，８１ｂ及び外端壁８１ｃの深さ方向の端部同士を連結している。
　外端壁８１ｃは、側壁８１ａ，８１ｂよりも短く、かつ周方向に略沿って延びている。また、外端壁８１ｃは、側壁８１ａ，８１ｂよりも傾斜する成分が小さくなっている。また、側壁８１ａと外端壁８１ｃとで成す角部８１ｅは鋭角をなし、側壁８１ｂと外端壁８１ｃとで成す角部８１ｆは鈍角をなしている。
　すなわち、内動圧発生溝８１は、時計回り方向に向けて先細りして延びている。言い換えれば、鋭角をなす角部８１ｅは、内動圧発生溝８１の先細り部として機能しており、外動圧発生溝８０の先細り部と内動圧発生溝８１の先細り部とは周方向に反対方向を向いている。
　図３（ａ）（ｂ）に示されるように、外動圧発生溝８０の幅寸法Ｌ１（すなわち、側壁８０ａ，８０ｂの離間幅）は、外動圧発生溝８０の深さ寸法Ｌ２よりも大きく形成されている（Ｌ１＞Ｌ２）。尚、ここでは、外動圧発生溝８０の開口部の幅寸法を外動圧発生溝８０の幅寸法Ｌ１として図示している。
　また、内動圧発生溝８１の幅寸法Ｌ３（すなわち、側壁８１ａ，８１ｂの離間幅）は、内動圧発生溝８１の深さ寸法Ｌ４よりも大きく形成されている（Ｌ３＞Ｌ４）。尚、ここでは、内動圧発生溝８１の開口部の幅寸法を内動圧発生溝８１の幅寸法Ｌ３として図示している。
　尚、外動圧発生溝８０及び内動圧発生溝８１の幅寸法は深さ寸法よりも大きく形成されていれば、外動圧発生溝８０及び内動圧発生溝８１の幅寸法及び深さ寸法は自由に変更できるが、幅寸法Ｌ１，Ｌ３は深さ寸法Ｌ２，Ｌ４の１０倍以上であることが好ましい。さらに尚、幅寸法Ｌ１，Ｌ３は同一であってもよいし、異なっていてもよい。また、深さ寸法Ｌ２，Ｌ４は同一であってもよいし、異なっていてもよい。
　また、外動圧発生溝８０の内端壁８０ｃと内動圧発生溝８１の外端壁８１ｃとは径方向に離間しており、外動圧発生溝８０と内動圧発生溝８１との径方向の離間幅Ｌ５は、サイドシール７の摺動面７ａの径方向幅Ｌ６よりも大きく形成されている（Ｌ５＞Ｌ６）。
　図１を参照し、このスラストプレート８には、シールリング４３が固定されている。シールリング４３は、摺動面８ａと軸方向反対側の面にインナーケーシング３の内周面に当接している。これにより、スラストプレート８は、サイドシール７を介して可動スクロール４２の軸方向の荷重を受けるスラスト軸受として機能している。
　また、サイドシール７とシールリング４３は、インナーケーシング３の内部において、可動スクロール４２の外径側に形成される低圧室２０と可動スクロール４２の背面側に形成される背圧室５０とを区画している。背圧室５０は、インナーケーシング３と回転軸２の間に形成された密閉空間である。シールリング４４は、インナーケーシング３の他方の端の中央に設けられる貫通孔３ａの内周に固定され、貫通孔３ａに挿通される回転軸２に密封状に摺接する。また、高圧室３０と背圧室５０とを連通する背圧連通路１４は、カバー１２、固定スクロール４１、インナーケーシング３に亘って形成されている。また、背圧連通路１４には、図示しないオリフィスが設けられており、オリフィスにより減圧調整された高圧室３０の冷媒がオイルセパレータ６で分離された潤滑油と共に背圧室５０に供給されるようになっている。このとき、背圧室５０内の圧力は、低圧室２０内の圧力よりも高くなるように調整される。尚、インナーケーシング３には、径方向に貫通し、低圧室２０と背圧室５０とを連通する圧力抜き孔１６が形成されている。また、圧力抜き孔１６内には圧力調整弁４５が設けられている。圧力調整弁４５は、背圧室５０の圧力が設定値を上回ることで開放するようになっている。
　また、スラストプレート８の中央の貫通孔８ｂには、可動スクロール４２のボス４２ｃが挿通されている。貫通孔８ｂは、ボス４２ｃに挿嵌される回転軸２の偏心部２ａによる偏心回転を許容できる径の大きさに形成されている。すなわち、サイドシール７の摺動面７ａは、回転軸２の偏心回転によりスラストプレート８の摺動面８ａに対して偏心回転を伴って相対摺動できるようになっている（図４参照）。
　尚、図４においては、図４（ａ）～（ｄ）は、固定スクロール４１側から見た場合のボス４２ｃの回転軌跡のうち、図４（ａ）を基準として、ボス４２ｃが反時計周り方向にそれぞれ９０度、１８０度、２７０度回転した状態を示している。また、サイドシール７の摺動面７ａとスラストプレート８の摺動面８ａとの摺動領域をドットにより模式的に示している。また、説明の便宜上、回転軸２については、ボス４２ｃに挿嵌される偏心部２ａのみを図示し、偏心機構を構成するカウンタウエイト部２ｂ等の図示を省略している。
　このように、スラストプレート８は、サイドシール７の摺動面７ａの偏心回転に対して相対摺動する摺動面８ａを有する摺動部品である。
　尚、以下、スラストプレート８をアナログ時計に見立てた時、紙面直上を１２時の位置とし、摺動面８ａにおける１２時付近の複数個の外動圧発生溝を外動圧発生溝８０Ａ、３時付近の複数個の外動圧発生溝を外動圧発生溝８０Ｂ、６時付近の複数個の外動圧発生溝を外動圧発生溝８０Ｃ、９時付近の複数個の外動圧発生溝を外動圧発生溝８０Ｄと称する。また、摺動面８ａにおける１２時付近の複数個の内動圧発生溝を内動圧発生溝８１Ａ、３時付近の複数個の内動圧発生溝を内動圧発生溝８１Ｂ、６時付近の複数個の内動圧発生溝を内動圧発生溝８１Ｃ、９時付近の複数個の内動圧発生溝を内動圧発生溝８１Ｄと称する。
　具体的には、図４（ａ）の状態にあっては、摺動面８ａにおける１０時から２時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の外動圧発生溝８０Ａに対して重畳している。摺動面８ａにおける３時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ｂ及び内動圧発生溝８１Ｂに重畳せず、外動圧発生溝８０Ｂ及び内動圧発生溝８１Ｂの間のランド８２に配置されている。摺動面８ａにおける４時から８時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の内動圧発生溝８１Ｃに重畳している。摺動面８ａにおける９時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ｄ及び内動圧発生溝８１Ｄに重畳せず、外動圧発生溝８０Ｄ及び内動圧発生溝８１Ｄの間のランド８２に配置されている。
　すなわち、図４（ａ）の状態にあっては、摺動面７ａは、一部の外動圧発生溝８０Ａに重畳し、他の外動圧発生溝８０Ｂ～８０Ｄに重畳しない。さらに、摺動面７ａは、一部の内動圧発生溝８１Ｃに重畳し、他の内動圧発生溝８１Ａ，８１Ｂ，８１Ｄに重畳しない。
　また、図４（ｂ）の状態にあっては、摺動面８ａにおける１２時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ａ及び内動圧発生溝８１Ａに重畳せず、外動圧発生溝８０Ａ及び内動圧発生溝８１Ａの間のランド８２に配置されている。摺動面８ａにおける１時から５時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の内動圧発生溝８１Ｂに重畳している。摺動面８ａにおける６時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ｃ及び内動圧発生溝８１Ｃに重畳せず、外動圧発生溝８０Ｃ及び内動圧発生溝８１Ｃの間のランド８２に配置されている。摺動面８ａにおける７時から１１時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の外動圧発生溝８０Ｄに対して重畳している。
　すなわち、図４（ｂ）の状態にあっては、摺動面７ａは、一部の外動圧発生溝８０Ｄに重畳し、他の外動圧発生溝８０Ａ～８０Ｃに重畳しない。さらに、摺動面７ａは、一部の内動圧発生溝８１Ｂに重畳し、他の内動圧発生溝８１Ａ，８１Ｃ，８１Ｄに重畳しない。
　また、図４（ｃ）の状態にあっては、摺動面８ａにおける１０時から２時時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の内動圧発生溝８１Ａに対して重畳している。摺動面８ａにおける３時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ｂ及び内動圧発生溝８１Ｂに重畳せず、外動圧発生溝８０Ｂ及び内動圧発生溝８１Ｂの間のランド８２に配置されている。摺動面８ａにおける４時から８時時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の外動圧発生溝８０Ｃに重畳している。摺動面８ａにおける９時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ｄ及び内動圧発生溝８１Ｄに重畳せず、外動圧発生溝８０Ｄ及び内動圧発生溝８１Ｄの間のランド８２に配置されている。
　すなわち、図４（ｃ）の状態にあっては、摺動面７ａは、一部の外動圧発生溝８０Ｃに重畳し、他の外動圧発生溝８０Ａ，８０Ｂ，８０Ｄに重畳しない。さらに、摺動面７ａは、一部の内動圧発生溝８１Ａに重畳し、他の内動圧発生溝８１Ｂ～８１Ｄに重畳しない。
　また、図４（ｄ）の状態にあっては、摺動面８ａにおける１２時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ａ及び内動圧発生溝８１Ａに重畳せず、外動圧発生溝８０Ａ及び内動圧発生溝８１Ａの間のランド８２に配置されている。摺動面８ａにおける１時から５時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の外動圧発生溝８０Ｂに重畳している。摺動面８ａにおける６時付近の部位では、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ｃ及び内動圧発生溝８１Ｃに重畳せず、外動圧発生溝８０Ｃ及び内動圧発生溝８１Ｃの間のランド８２に配置されている。摺動面８ａにおける７時から１１時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の内動圧発生溝８１Ａに対して重畳している。
　すなわち、図４（ｄ）の状態にあっては、摺動面７ａは、一部の外動圧発生溝８０Ｂに重畳し、他の外動圧発生溝８０Ａ，８０Ｃ，８０Ｄに重畳しない。さらに、摺動面７ａは、一部の内動圧発生溝８１Ｄに重畳し、他の内動圧発生溝８１Ａ～８１Ｃに重畳しない。
　このように、摺動面７ａの偏心回転角度に応じて、摺動面７ａが重畳する外動圧発生溝８０Ａ～８０Ｄ及び内動圧発生溝８１Ａ～８１Ｄの位置が、摺動面８ａ上で連続的に移動するようになっている。
　次に、スラストプレート８とサイドシール７との相対摺動時における動圧の発生について、図５及び図６を参照して説明する。尚、図５では、サイドシール７が図４（ａ）の状態から図４（ｂ）の状態に向かって移動するときの態様を示し、図６では、図４（ｃ）の状態から図４（ｄ）の状態に向かって移動するときの態様を示している。また、図５及び図６では、固定スクロール４１側から見た場合のスラストプレート８が図示されており、拡大部に示される丸印は、外動圧発生溝８０及び内動圧発生溝８１において圧力が高くなる箇所を示している。
　図５に示されるように、サイドシール７が白矢印方向に移動すると、複数個の外動圧発生溝８０Ａと複数個の内動圧発生溝８１Ｃとで動圧が発生する。
　具体的には、サイドシール７が白矢印方向に移動すると、外動圧発生溝８０Ａ内の流体が白矢印方向、すなわち摺動面７ａの偏心回転方向に追従して移動し、鋭角の角部８０ｅに集められ、角部８０ｅで大きな動圧が発生する。また、内動圧発生溝８１Ｃでも同様に、内動圧発生溝８１Ｃ内の流体が白矢印方向に追従して移動し、鋭角の角部８１ｅに集められ、角部８１ｅで大きな動圧が発生する。
　このように、外動圧発生溝８０Ａの角部８０ｅ及び内動圧発生溝８１Ｃの角部８１ｅで大きな動圧を発生させ、摺動面７ａ，８ａ同士を離間させることができるため、摺動面７ａ，８ａ間に流体による流体膜が形成され、摺動面７ａ，８ａ間の摩擦抵抗を低減することができる。
　また、外動圧発生溝８０Ａ及び内動圧発生溝８１Ｃ内の流体が摺動面７ａの偏心回転方向に追従して移動すると、外動圧発生溝８０Ａの外径側開口を通じて低圧室２０内の流体が外動圧発生溝８０Ａに導入されるとともに、内動圧発生溝８１Ｃの内径側開口を通じて背圧室５０内の流体が内動圧発生溝８１Ｃに導入される。
　このように、低圧室２０及び背圧室５０から外動圧発生溝８０Ａ及び内動圧発生溝８１Ｃ内に流体を導入できるので、外動圧発生溝８０Ａ及び内動圧発生溝８１Ｃ内で確実に動圧を発生させることができる。
　また、摺動面７ａは、一部の外動圧発生溝８０Ａに重畳し、他の外動圧発生溝８０Ｂ～８０Ｄに重畳しないので、摺動面７ａが重畳しない外動圧発生溝８０Ｂ～８０Ｄで意図しない動圧（負圧）が生じることを防止できる。また、摺動面７ａは、一部の内動圧発生溝８１Ｃに重畳し、他の内動圧発生溝８１Ａ，８１Ｂ，８１Ｄに重畳しないので摺動面７ａが重畳しない内動圧発生溝８１Ａ，８１Ｂ，８１Ｄで意図しない動圧（負圧）が生じることを防止できる。
　また、各外動圧発生溝８０の角部８０ｅと内動圧発生溝８１の角部８１ｅとは周方向に反対方向を向いている。言い換えれば、径方向に隣接する外動圧発生溝８０の角部８０ｅと内動圧発生溝８１の角部８１ｅとは、摺動面７ａの偏心回転方向において反対方向を向いているので、図５の状態にあっては、摺動面８ａにおける１０時から２時付近の位置の外動圧発生溝８０Ａの角部８０ｅと１０時から２時付近の位置の内動圧発生溝８１Ｃの角部８１ｅ、すなわち摺動面８ａの径方向両側で大きな動圧を発生させることができる。したがって、摺動面７ａ，８ａの傾きを抑えた状態で摺動面７ａ，８ａ同士を離間させることができる。
　また、背圧室５０は、摺動面７ａ，８ａの内径側まで延びているため、摺動面７ａ，８ａ同士が離間したときに、摺動面７ａ，８ａの内径側から背圧室５０内の流体が導入される。また、スクロール圧縮機構４の駆動時には、背圧室５０の圧力は高くなり、背圧室５０から摺動面７ａ，８ａ間に高圧の流体が導入されるため、該流体の圧力により摺動面７ａ，８ａ同士をさらに離間させることができる。
　また、図３に戻って、各外動圧発生溝８０と各内動圧発生溝８１との径方向の離間幅Ｌ５は、サイドシール７の摺動面７ａの径方向幅Ｌ６よりも大きく形成されているので、摺動面７ａは、径方向に隣接する外動圧発生溝８０と内動圧発生溝８１との一方に重畳している場合に、径方向に隣接する外動圧発生溝８０と内動圧発生溝８１との他方には重畳しない。
　例えば、図５の上側の拡大部に示されるように、摺動面７ａが外動圧発生溝８０Ａに重畳している場合には、その径方向に隣接する内動圧発生溝８１Ａに重畳しない。また、図５の下側の拡大部に示されるように、摺動面７ａが内動圧発生溝８１Ａに重畳している場合には、その径方向に隣接する外動圧発生溝８０Ａに重畳しない。
　すなわち、径方向に隣接する外動圧発生溝８０Ａと内動圧発生溝８１Ａとに渡って摺動面７ａが配置されないので、外動圧発生溝８０Ａで正圧、内動圧発生溝８１Ａで負圧が同時に発生すること、及び外動圧発生溝８０Ｃで負圧、内動圧発生溝８１Ｃで正圧が同時に発生することを防止できる。
　また、前述のように、摺動面７ａの偏心回転角度に応じて、摺動面７ａが重畳する外動圧発生溝８０Ａ～８０Ｄ及び内動圧発生溝８１Ａ～８１Ｄの位置が、摺動面８ａ上で連続的に移動するようになっているので、摺動面７ａの偏心回転角度に関わらず、摺動面８ａの全周に亘って摺動面７ａ，８ａの傾きを抑えた状態で離間させることができるようになっている。
　例えば、図６の状態において、サイドシール７が白矢印方向に移動すると、外動圧発生溝８０Ｃの角部８０ｅと、内動圧発生溝８１Ａの角部８１ｅとで大きな動圧が発生し、摺動面７ａ，８ａの傾きを抑えた状態で摺動面７ａ，８ａ同士を離間させることができる。
　尚、図５では、サイドシール７が図４（ａ）の状態から図４（ｂ）の状態に向かって移動するときの形態について説明し、図６では、図４（ｃ）の状態から図４（ｄ）の状態に向かって移動するときの形態について説明したが、サイドシール７が図４（ｂ）の状態から図４（ｃ）の状態、図４（ｄ）の状態から図４（ａ）の状態に向かって移動するときと略同一の形態で動圧が発生することから、その説明を省略する。
　次に、実施例２に係るスラストプレート１０８の摺動面１０８ａにつき、図７を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図７に示されるように、スラストプレート１０８の摺動面１０８ａには、外動圧発生溝１８０が周方向に複数設けられている。外動圧発生溝１８０は、外径側の外部空間（すなわち、低圧室２０（図１参照）。）に連通している。すなわち、摺動面１０８ａには、実施例１のような内動圧発生溝８１が設けられておらず、摺動面１０８ａの内径側は、ランド１８２の表面１８２ａにより平坦面に形成されている。
　図７では、サイドシール７がスラストプレート１０８と同心円状の位置から１２時に寄せて配置された状態を示している（図４（ａ）参照）。
　この状態では、摺動面７ａは、摺動面１０８ａにおける１０時から２時付近の複数個の外動圧発生溝１８０（すなわち、一部の動圧発生溝）に対して重畳しており、摺動面１０８ａにおける３時から９時付近の複数個の外動圧発生溝１８０（すなわち、他の動圧発生溝）に重畳していない。
　これによれば、サイドシール７が白矢印方向に移動すると、摺動面１０８ａにおける１０時から２時付近の各外動圧発生溝１８０の鋭角な角部１８０ｅで大きな動圧が発生し、摺動面１０８ａにおける３時から９時付近の部位では動圧が発生しない。
　このように、サイドシール７の摺動面７ａが重畳する外動圧発生溝１８０のみで動圧を発生させることができるので、摺動面７ａが重畳しない他の外動圧発生溝１８０で意図しない負圧が生じることを防止できる。
　尚、本実施例２では、外動圧発生溝１８０が周方向に複数設けられ、内動圧発生溝が設けられていない形態を例示したが、内動圧発生溝が周方向に複数設けられ、外動圧発生溝が設けられていない形態としてもよい。
　次に、実施例３に係るスラストプレート２０８の摺動面２０８ａにつき、図８を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図８に示されるように、スラストプレート２０８の摺動面２０８ａにおける各外動圧発生溝２８０と各内動圧発生溝２８１との間には、ランド２８２により周囲が囲まれた非連通溝が径方向に複数（本実施例３では３つ）並んで設けられている。
　具体的には、スラストプレート２０８の摺動面２０８ａは、外動圧発生溝２８０の内径側に隣接する第１非連通溝２８３と、内動圧発生溝２８１の外径側に隣接する第２非連通溝２８４と、第１非連通溝２８３と第２非連通溝２８４との間に配置される第３非連通溝２８５と、を有している。本実施例３の外動圧発生溝２８０、内動圧発生溝２８１、第１非連通溝２８３、第２非連通溝２８４、及び第３非連通溝２８５は、径方向幅よりも周方向幅が大きくなっている。
　第１非連通溝２８３は、軸方向から見て略平行四辺形を成しており、反時計回り内径側と時計回り外径側に向けて鋭角の角部２８３ａ，２８３ｂが形成されている。第２非連通溝２８４は、軸方向から見て略平行四辺形を成しており、反時計回り内径側と時計回り外径側に向けて鋭角の角部２８４ａ，２８４ｂが形成されている。第３非連通溝２８５は、軸方向から見て周方向に長辺を有する略長方形を成している。
　これら外動圧発生溝２８０、内動圧発生溝２８１、第１非連通溝２８３、及び第２非連通溝２８４は、スラストプレート２０８の中心点から放射状に延びる仮想線上（図示略）に配置されている。また、第３非連通溝２８５は、径方向に並ぶ外動圧発生溝２８０、内動圧発生溝２８１、第１非連通溝２８３、及び第２非連通溝２８４から若干周方向にずれて配置されている。
　図８では、サイドシール７がスラストプレート２０８と同心円状の位置から１２時に寄せて配置された状態を示している（図４（ａ）参照）。
　この状態では、摺動面２０８ａにおける１１時から１時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の外動圧発生溝２８０に対して重畳している。摺動面２０８ａにおける２時から４時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の第１非連通溝２８３、第２非連通溝２８４、及び第３非連通溝２８５に重畳している。摺動面２０８ａにおける５時から７時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の内動圧発生溝２８１に重畳している。摺動面２０８ａにおける８時から１０時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の第１非連通溝２８３、第２非連通溝２８４、及び第３非連通溝２８５に重畳している。
　図８の状態からサイドシール７が白矢印方向に移動すると、複数個の外動圧発生溝２８０と複数個の内動圧発生溝２８１とにより、摺動面２０８ａにおける１１時から１時付近の部位と５時から７時付近の部位で主に動圧が発生する。加えて、複数個の第１非連通溝２８３、第２非連通溝２８４、及び第３非連通溝２８５により、摺動面２０８ａにおける２時から４時付近の部位と８時から１０時付近の部位とで動圧を発生させることができる。そのため、摺動面７ａと摺動面２０８ａとの傾きを抑えて離間させることができる。
　また、サイドシール７は、摺動面２０８ａの周方向に亘って、外動圧発生溝２８０、内動圧発生溝２８１、第１非連通溝２８３、第２非連通溝２８４、及び第３非連通溝２８５のいずれかに重畳するので、サイドシール７と摺動面２０８ａとの相対位置に関わらず周方向に亘って動圧を発生させることができる。
　また、第１非連通溝２８３、第２非連通溝２８４、及び第３非連通溝２８５は、外部空間と非連通状態となっているので、サイドシール７と摺動したときに、各非連通溝から流体が外部空間に流出することがなく、確実に動圧を発生させることができる。さらに、角部２８３ａ，２８３ｂ及び角部２８４ａ，２８４ｂにより大きな動圧を発生させることができる。
　また、第１非連通溝２８３及び第２非連通溝２８４と第３非連通溝２８５とは、それぞれ形状が異なっているので、サイドシール７と摺動面２０８ａとの相対位置に応じて動圧を変化させることができる。すなわち、サイドシール７の偏心回転運動に対して適切に摺動面７ａと摺動面２０８ａとを離間させるように設計しやすい。
　次に、実施例４に係るスラストプレート３０８の摺動面３０８ａにつき、図９を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図９に示されるように、スラストプレート３０８の摺動面３０８ａにおける各外動圧発生溝３８０と各内動圧発生溝３８１との間には、非連通溝３８３が径方向に複数（本実施例２では３つ）並んで設けられている。
　これら非連通溝３８３は軸方向から見て同一形状の略平行四辺形を成しており、外動圧発生溝３８０、内動圧発生溝３８１、及び各非連通溝３８３は径方向に並んで配設されている。
　サイドシール７は、摺動面３０８ａの周方向に亘って、外動圧発生溝３８０、内動圧発生溝３８１、非連通溝３８３のいずれかに重畳するので、サイドシール７と摺動面３０８ａとの相対位置に関わらず周方向に亘って動圧を発生させることができる。
　次に、実施例５に係るスラストプレート４０８の摺動面４０８ａにつき、図１０を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図１０に示されるように、スラストプレート４０８の摺動面４０８ａにおける各外動圧発生溝４８０と各内動圧発生溝４８１との間には、非連通溝４８３が複数（本実施例５では３つ）並んで設けられている。これら外動圧発生溝４８０、内動圧発生溝４８１、各非連通溝４８３は、実施例２，３の各種溝とは反転した形状となっている。
　これら径方向に並ぶ１列の外動圧発生溝４８０、内動圧発生溝４８１、各非連通溝４８３は、外動圧発生溝４８０から内動圧発生溝４８１に向けて、サイドシール７の偏心回転方向に沿って配置されている。言い換えれば、径方向に並ぶ外動圧発生溝４８０、内動圧発生溝４８１、各非連通溝４８３は、周方向に傾斜して配置されている。すなわち、各溝の周方向間の寸法が一定、かつ、周方向に傾斜して連なるように配置されている。なお、周方向間の寸法は一定に限らず、外径に向けて所定の割合で増加、或いは、減少してもよい。
　このように、外動圧発生溝４８０、内動圧発生溝４８１、各非連通溝４８３を実施例２，３と反転して形成することにより、実施例２，３とは逆方向のサイドシール７の偏心回転方向に対応して動圧を発生させることができる。
　次に、実施例６に係るスラストプレート５０８の摺動面５０８ａにつき、図１１を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図１１に示されるように、スラストプレート５０８の摺動面５０８ａには、外動圧発生溝５８０と、内動圧発生溝５８１と、が周方向に複数形成されている。外動圧発生溝５８０は、鋭角を成す角部５８０ｅが反時計回り方向内径端に形成されている。内動圧発生溝５８１は、鋭角を成す角部５８１ｅが反時計回り方向外径端に形成されている。外動圧発生溝５８０は外径側の外部空間（すなわち、低圧室２０（図１参照）。）に、内動圧発生溝５８１は内径側の外部空間（すなわち、背圧室５０（図１参照）。）にそれぞれ連通している。
　また、摺動面５０８ａにおいて径方向に隣接する外動圧発生溝５８０と内動圧発生溝５８１との間には、第１非連通溝５８３、第２非連通溝５８４、及び第３非連通溝５８５が形成されている。
　外動圧発生溝５８０の内径側に隣接する第１非連通溝５８３は、反時計回り方向内径側及び時計回り外径側に鋭角な角部５８３ａ，５８３ｂを有する略平行四辺形をなしている。
　また、内動圧発生溝５８１の外径側に隣接する第２非連通溝５８４は、反時計回り方向外径側及び時計回り内径側に鋭角な角部５８４ａ，５８４ｂを有する略平行四辺形をなしている。尚、第３非連通溝５８５は、軸方向から見て周方向に長辺を有する略長方形を成している。
　また、第１非連通溝５８３は第３非連通溝５８５よりも時計回り方向にずれてその外径側に配置されており、外動圧発生溝５８０は第１非連通溝５８３よりも時計回り方向にずれてその外径側に配置されている。すなわち、各溝の周方向間の中心線が周方向にずれる、つまり、径方向に隣接する溝間の中心線が連続しないように配置されている。
　また、第２非連通溝５８４は第３非連通溝５８５よりも時計回り方向にずれてその内径側に配置されており、外動圧発生溝５８０は第１非連通溝５８３よりも時計回り方向にずれてその内径側に配置されている。すなわち、各溝の周方向間の中心線が周方向にずれる、つまり、径方向に隣接する溝間の中心線が連続しないように配置されている。
　図１１の状態では、摺動面５０８ａにおける１１時から１時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の外動圧発生溝５８０に対して重畳している。摺動面５０８ａにおける２時から４時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の第１非連通溝５８３、第２非連通溝５８４、及び第３非連通溝５８５に重畳している。摺動面５０８ａにおける５時から７時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の内動圧発生溝５８１に重畳している。摺動面５０８ａにおける８時から１０時付近の部位では、摺動面７ａが複数個の第１非連通溝５８３、第２非連通溝５８４、及び第３非連通溝５８５に重畳している。
　図１１の状態からサイドシール７が白矢印方向に移動すると、複数個の外動圧発生溝５８０と複数個の第１非連通溝５８３、第２非連通溝５８４、及び第３非連通溝５８５により、摺動面５０８ａにおける８時から４時付近の部位で動圧が発生する。
　一方、摺動面５０８ａにおける７時付近の部位では、複数個の内動圧発生溝５８１によりほとんど動圧が発生せず、摺動面５０８ａにおける５時から６時付近の部位では負圧が生じる。
　このように、摺動面５０８ａの周方向の大部分で動圧を発生させて摺動面７ａ，５０８ａ間の潤滑性が向上させることができるとともに、摺動面５０８ａの周方向の一部で負圧を発生させ摺動面７ａ，５０８ａ同士を近付けることにより、摺動面７ａ，５０８ａ同士が相対摺動した状態を維持できる。
　次に、実施例７に係るスラストプレート６０８の摺動面６０８ａにつき、図１２を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図１２に示されるように、スラストプレート６０８の摺動面６０８ａの内動圧発生溝６８１は、ランド６８２により内径側の外部空間（すなわち、背圧室５０（図１参照）。）と非連通状態で区画されている。尚、その他の形状は前記実施例６と同一となっている。
　これによれば、摺動面６０８ａの周方向に亘って動圧を発生させることができるので、摺動面７ａ，６０８ａの相対的な傾きが小さい状態で離間させることができる。
　次に、実施例８に係るスラストプレート７０８の摺動面７０８ａにつき、図１３を参照して説明する。尚、前記実施例１と同一構成で重複する構成の説明を省略する。
　図１３に示されるように、スラストプレート７０８の摺動面７０８ａにおける各外動圧発生溝７８０は、ランド７８２により外径側の外部空間（すなわち、低圧室２０（図１参照）。）と非連通状態で区画されている。また、各内動圧発生溝７８１は内径側の外部空間（すなわち、背圧室５０（図１参照）。）に連通している。
　また、各外動圧発生溝７８０及び各内動圧発生溝７８１の間には、第１非連通溝７８３、第２非連通溝７８４、及び第３非連通溝７８５が配置されている。これら外動圧発生溝７８０、内動圧発生溝７８１、第１非連通溝７８３、第２非連通溝７８４、及び第３非連通溝７８５は、実施例６，７の各種溝とは反転した形状となっている。
　このように、外動圧発生溝７８０、内動圧発生溝７８１、第１非連通溝７８３、第２非連通溝７８４、及び第３非連通溝７８５を実施例６，７と反転して形成することにより、実施例６，７とは逆方向のサイドシール７の偏心回転方向に対応して動圧を発生させることができる。
　また、外動圧発生溝７８０は、ランド７８２により外径側の外部空間と非連通状態で区画されているので、サイドシール７と相対摺動したときに確実に動圧を発生させることができる。
　また、サイドシール７を図１３とは反対方向、すなわち反時計回りに偏心回転させた場合には、摺動面７０８ａの周方向に亘って動圧を発生させることができるので、摺動面７ａ，７０８ａの相対的な傾きが小さい状態で離間させることができる。
　以上、本発明の実施例を図面により説明してきたが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。
　前記実施例１～８では、自動車等の空調システムに用いられるスクロール圧縮機Ｃに摺動部品としてのサイドシール７が適用される態様について説明したが、これに限らず、偏心機構を含む回転機械であれば、例えば膨張機と圧縮機を一体に備えたスクロール膨張圧縮機等に適用されてもよい。
　また、摺動部品の摺動面の内外の空間に存在する流体は、それぞれ気体、液体または気体と液体の混合状態のいずれであってもよい。
　また、本発明の摺動部品は、偏心回転を伴って相対摺動する摺動面を有するものであれば、摺動面の内外に圧力差がある環境に限らず、摺動面の内外の圧力が同一である環境で使用されてもよい。また、本発明の摺動部品には、シールとしての機能は必要なく、摺動面の摩擦抵抗を安定して低減できるものであればよい。
　また、前記実施例１～８では、相対摺動する摺動面を有するサイドシールが樹脂製、スラストプレートが金属製のものとして説明したが、摺動部品の材料は使用環境等に応じて自由に選択されてよい。
　また、前記実施例１～８では、スラストプレートの摺動面の摺動領域（図４参照）に動圧発生溝が形成される態様について説明したが、これに限らず、偏心回転を伴って相対摺動する摺動面を有する摺動部品であるサイドシールの摺動面に動圧発生溝が形成されていてもよい。また、サイドシールの摺動面とスラストプレートの摺動面の両方に動圧発生溝が形成されていてもよい。
　また、前記実施例１～８では、サイドシールの摺動面と摺動部品としてのスラストプレートの摺動面とが偏心回転を伴って相対摺動する構成について説明したが、これに限らず、サイドシールとスラストプレートのいずれか一方のみを備え、偏心回転を伴って相対摺動する摺動面に動圧発生溝が形成されてもよい。例えば、スラストプレートのみを備える場合には、摺動部品としてのスラストプレートの摺動面と可動スクロールの端板の背面のいずれか一方または両方に動圧発生溝が形成されてもよい。また、サイドシールのみを備える場合には、摺動部品としてサイドシールの摺動面に動圧発生溝が形成されてもよい。この場合には、サイドシールがインナーケーシングの内周面に当接して可動スクロールの軸方向の荷重を受けるスラスト軸受としても機能する。
　また、サイドシールとスラストプレートを備えず、可動スクロールの端板の背面がインナーケーシングの内周面に当接して可動スクロールの軸方向の荷重を受けるスラスト軸受として機能する場合には、可動スクロールの端板の背面に形成される摺動面またはインナーケーシングに動圧発生溝が形成されてもよい。
　また、サイドシールの外径側に低圧側の外部空間が存在し、サイドシールの内径側に高圧の外部空間が存在する形態を例示したが、サイドシールの内径側に低圧側の外部空間、サイドシールの外径側に高圧の外部空間が存在していてもよい。
　また、前記実施例１～８では、外動圧発生溝及び内動圧発生溝の先細り部として鋭角を成す角部を例に挙げ説明したが、これに限られず、動圧発生溝は偏心回転方向に向けて先細りしていればよく、その先端が偏心回転方向に対して直交する面や曲面状をなしていてもよい。
　また、前記実施例１～８では、対向摺動面は、一の外動圧発生溝及び内動圧発生溝に重畳したときには、他の外動圧発生溝及び内動圧発生溝に重畳しないように摺動面に対して相対摺動する形態を例示したが、対向摺動面は各外動圧発生溝及び各内動圧発生溝に常に重畳するように相対摺動するようになっていてもよい。
　尚、前記実施例１～８では、外動圧発生溝の側壁及び内動圧発生溝の側壁が湾曲する形態を例示したが、直線状に形成されていてもよい。
　また、外動圧発生溝及び内動圧発生溝の数量は前記実施例１～８の形態に限られず自由に変更できる。また実施例１、前記実施例３～８では、外動圧発生溝及び内動圧発生溝は同一個数ずつ設けられる形態を例示したが、これに限られず、異なる個数で設けられていてもよい。
　また、前記実施例１、前記実施例３～８では、外動圧発生溝を動圧発生溝、内動圧発生溝を別の動圧発生溝として説明したが、外動圧発生溝を別の動圧発生溝、内動圧発生溝を動圧発生溝としてもよい。
４　　　　　　　　スクロール圧縮機構
７　　　　　　　　サイドシール
７ａ　　　　　　　摺動面（対向摺動面）
８　　　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
８ａ　　　　　　　摺動面
２０　　　　　　　低圧室（外径側の外部空間）
４１　　　　　　　固定スクロール
４２　　　　　　　可動スクロール
５０　　　　　　　背圧室（内径側の外部空間）
８０，８０Ａ～８０Ｂ　　外動圧発生溝（動圧発生溝）
８０ｅ　　　　　　角部
８１，８１Ａ～８１Ｂ　　内動圧発生溝（別の動圧発生溝）
８１ｅ　　　　　　角部
８２　　　　　　　ランド
１０８　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
１０８ａ　　　　　摺動面
１８０　　　　　　外動圧発生溝（動圧発生溝）
１８０ｅ　　　　　角部
２０８　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
２０８ａ　　　　　摺動面
２８０　　　　　　外動圧発生溝（動圧発生溝）
２８１　　　　　　内動圧発生溝（別の動圧発生溝）
２８３　　　　　　第１非連通溝
２８４　　　　　　第２非連通溝
２８５　　　　　　第３非連通溝
３０８　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
３０８ａ　　　　　摺動面
３８０　　　　　　外動圧発生溝（動圧発生溝）
３８１　　　　　　内動圧発生溝（別の動圧発生溝）
３８３　　　　　　非連通溝
４０８　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
４０８ａ　　　　　摺動面
４８０　　　　　　外動圧発生溝（動圧発生溝）
４８１　　　　　　内動圧発生溝（別の動圧発生溝）
４８３　　　　　　非連通溝
５０８　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
５０８ａ　　　　　摺動面
５８０　　　　　　外動圧発生溝（動圧発生溝）
５８０ｅ　　　　　角部
５８１　　　　　　内動圧発生溝（別の動圧発生溝）
５８１ｅ　　　　　角部
５８３　　　　　　第１非連通溝
５８４　　　　　　第２非連通溝
５８５　　　　　　第３非連通溝
６０８　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
６０８ａ　　　　　摺動面
６８１　　　　　　内動圧発生溝（別の動圧発生溝）
６８２　　　　　　ランド
７０８　　　　　　スラストプレート（摺動部品）
７０８ａ　　　　　摺動面
７８０　　　　　　外動圧発生溝（動圧発生溝）
７８１　　　　　　内動圧発生溝（別の動圧発生溝）
７８３　　　　　　第１非連通溝
７８４　　　　　　第２非連通溝
７８５　　　　　　第３非連通溝
Ｃ　　　　　　　　スクロール圧縮機
Ｍ　　　　　　　　駆動モータ

Claims (9)

  1. 　偏心回転を伴って相対摺動する摺動面を有する摺動部品であって、
    　前記摺動面は、対向摺動面に対する相対的な偏心回転方向下流側に向けて先細りして延びる動圧発生溝が周方向に複数設けられている摺動部品。
  2. 　前記動圧発生溝の偏心回転方向下流側の端部は鋭角をなす角部である請求項１に記載の摺動部品。
  3. 　前記動圧発生溝は、前記摺動面の外部空間に連通している請求項１または２に記載の摺動部品。
  4. 　前記摺動面と前記対向摺動面とは、複数の前記動圧発生溝のうち、一部の動圧発生溝に前記対向摺動面が重畳し、他の動圧発生溝に前記対向摺動面が重畳しないように偏心回転を伴って相対摺動するものである請求項１ないし３のいずれかに記載の摺動部品。
  5. 　前記摺動面の内径側及び外径側の少なくとも一方には、前記動圧発生溝が周方向に複数設けられており、前記摺動面の内径側及び外径側の少なくとも他方には、前記対向摺動面に対する相対的な偏心回転方向下流側に向けて先細りして延びる別の動圧発生溝が周方向に複数設けられている請求項１ないし４のいずれかに記載の摺動部品。
  6. 　径方向に隣接する前記動圧発生溝の先細り部と前記別の動圧発生溝の先細り部とは、偏心回転方向において反対方向を向いて形成されている請求項５に記載の摺動部品。
  7. 　前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝とは径方向に離間しており、この離間幅は、前記摺動面と相対摺動する環状の対向摺動面の径方向幅よりも大きい請求項５または６に記載の摺動部品。
  8. 　前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝との間には、前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝とを区画するランドにより周囲が囲まれた非連通溝が周方向に複数設けられている請求項５ないし７のいずれかに記載の摺動部品。
  9. 　前記非連通溝は、径方向に隣接する前記動圧発生溝と前記別の動圧発生溝との間に径方向に複数配置され、各非連通溝は、それぞれ形状が異なっている請求項８に記載の摺動部品。
PCT/JP2021/024945 2020-07-06 2021-07-01 摺動部品 WO2022009771A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020237001803A KR20230025880A (ko) 2020-07-06 2021-07-01 슬라이딩 부품
CN202180046022.XA CN115803548A (zh) 2020-07-06 2021-07-01 滑动部件
EP21838110.1A EP4177501A1 (en) 2020-07-06 2021-07-01 Sliding component
US18/013,515 US11933303B2 (en) 2020-07-06 2021-07-01 Sliding component
JP2022535280A JPWO2022009771A1 (ja) 2020-07-06 2021-07-01

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020116360 2020-07-06
JP2020-116360 2020-07-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022009771A1 true WO2022009771A1 (ja) 2022-01-13

Family

ID=79552534

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2021/024945 WO2022009771A1 (ja) 2020-07-06 2021-07-01 摺動部品

Country Status (6)

Country Link
US (1) US11933303B2 (ja)
EP (1) EP4177501A1 (ja)
JP (1) JPWO2022009771A1 (ja)
KR (1) KR20230025880A (ja)
CN (1) CN115803548A (ja)
WO (1) WO2022009771A1 (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7370681B2 (ja) 2019-02-14 2023-10-30 イーグル工業株式会社 摺動部品
KR102664813B1 (ko) * 2019-02-21 2024-05-10 이구루코교 가부시기가이샤 슬라이딩 부품

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0743038B2 (ja) * 1990-07-18 1995-05-15 株式会社荏原製作所 非接触端面シール
JP2008051018A (ja) * 2006-08-25 2008-03-06 Denso Corp スクロール型圧縮機
JP2013167216A (ja) * 2012-02-16 2013-08-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd スクロール型圧縮機
US20130323105A1 (en) * 2010-12-22 2013-12-05 Emerson Climate Technologies, Inc. Thrust plate for a horizontal scroll compressor and a horizontal scroll compressor having the same
JP2016061208A (ja) 2014-09-17 2016-04-25 三菱重工オートモーティブサーマルシステムズ株式会社 スクロール圧縮機
WO2018025629A1 (ja) * 2016-08-02 2018-02-08 イーグル工業株式会社 密封装置

Family Cites Families (185)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3380040A (en) 1964-04-01 1968-04-23 Hughes Aircraft Co Hydrodynamic bearing support for a magnetic drum
US3383116A (en) * 1964-09-30 1968-05-14 J C Carter Company Face seal
FR1505487A (fr) 1966-10-28 1967-12-15 Guinard Pompes Perfectionnement aux joints tournants à régulation de fuite
US3695789A (en) 1970-04-13 1972-10-03 Case Co J I Balancing mechanism for fluid translating device
US3704019A (en) 1970-06-19 1972-11-28 Gen Electric Spiral groove face seals
US3675935A (en) 1970-07-13 1972-07-11 Nasa Spiral groove seal
US3782737A (en) 1970-07-13 1974-01-01 Nasa Spiral groove seal
US4056478A (en) 1973-10-04 1977-11-01 Sargent Industries, Inc. Bearing material employing frangible microcapsules containing lubricant
JPS5134974A (en) 1974-09-19 1976-03-25 Kinugawa Rubber Ind Dainamitsukushiiru no seiho
DE2504204C3 (de) 1975-02-01 1981-11-12 Skf Kugellagerfabriken Gmbh, 8720 Schweinfurt Selbstdruckerzeugendes Axialgleitlager
FR2342440A1 (fr) 1976-02-27 1977-09-23 Ca Atomic Energy Ltd Joint facial pour arbre tournant
DE2610045C2 (de) * 1976-03-11 1982-06-16 M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 4200 Oberhausen Gasgesperrte Wellendichtung
DE2622772C3 (de) 1976-05-21 1980-05-08 Hoesch Werke Ag, 4600 Dortmund Einrichtung für den Transport und Wechsel von Walzen an Walzenbearbeitungsmaschinen
JPS5693599U (ja) 1979-12-21 1981-07-25
JPS57163770A (en) 1981-04-01 1982-10-08 Eagle Ind Co Ltd Mechanical seal
DE3223703C2 (de) 1982-06-25 1984-05-30 M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 4200 Oberhausen Gasgesperrte Wellendichtung mit radialem Dichtspalt
JPS5960145U (ja) 1982-10-15 1984-04-19 株式会社太洋商会 ロ−ル状連続袋
JPS59195253A (ja) 1983-04-20 1984-11-06 Canon Inc 電子写真装置
JPS59195254A (ja) 1983-04-20 1984-11-06 Fujitsu Ltd プリンタの露光量調整方法及び装置
JPS618402A (ja) 1984-06-20 1986-01-16 Daikin Ind Ltd スクロール形圧縮機
CH677266A5 (ja) 1986-10-28 1991-04-30 Pacific Wietz Gmbh & Co Kg
JPS63134883A (ja) 1986-11-27 1988-06-07 Mitsubishi Electric Corp スクロ−ル圧縮機
US4889348A (en) 1987-06-10 1989-12-26 John Crane-Houdaille, Inc. Spiral groove seal system for high vapor-pressure liquids
JPH0216381A (ja) 1988-07-01 1990-01-19 Daikin Ind Ltd スクロール型流体装置
JPH02136863A (ja) 1988-11-18 1990-05-25 Toshiba Corp 画像形成装置の現像剤
DE3839106A1 (de) 1988-11-18 1990-05-23 Burgmann Dichtungswerk Feodor Gleitringdichtung
JPH06105105B2 (ja) 1989-03-03 1994-12-21 日本ピラー工業株式会社 端面非接触形メカニカルシール
US5316455A (en) 1989-10-25 1994-05-31 Matsushita Refrigeration Company Rotary compressor with stabilized rotor
JPH0660690B2 (ja) 1990-06-18 1994-08-10 日本ピラー工業株式会社 動圧非接触形メカニカルシール
JPH0756345B2 (ja) 1990-07-09 1995-06-14 株式会社荏原製作所 非接触端面シール
US5071141A (en) 1990-07-17 1991-12-10 John Crane Inc. Spiral groove seal arrangement for high vapor-pressure liquids
US5224714A (en) 1990-07-18 1993-07-06 Ebara Corporation Noncontacting face seal
JPH07117167B2 (ja) 1991-05-09 1995-12-18 日本ピラー工業株式会社 非接触形メカニカルシール装置
JP3024267B2 (ja) 1991-06-11 2000-03-21 松下電器産業株式会社 スクロールコンプレッサ
JP2516301B2 (ja) 1991-06-13 1996-07-24 インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション テ―プ駆動装置
US5174584A (en) * 1991-07-15 1992-12-29 General Electric Company Fluid bearing face seal for gas turbine engines
JPH0560247A (ja) 1991-08-26 1993-03-09 Nippon Pillar Packing Co Ltd 非接触形メカニカルシール
JPH0680623B2 (ja) 1991-09-25 1994-10-12 北海道電力株式会社 電力需給用計器用変成器
DE4303237A1 (de) 1992-02-06 1993-10-21 Eagle Ind Co Ltd Gasdichtung
JPH05296248A (ja) 1992-04-21 1993-11-09 Sumitomo Electric Ind Ltd 摺動部材
JP3517888B2 (ja) 1992-09-18 2004-04-12 ブラザー工業株式会社 カラー電子写真画像形成装置
JPH0769020B2 (ja) 1992-10-07 1995-07-26 日本ピラー工業株式会社 メカニカルシール
JPH0769021B2 (ja) 1992-12-11 1995-07-26 日本ピラー工業株式会社 非接触形軸封装置
JPH0743038A (ja) 1993-07-30 1995-02-10 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 吸収式冷凍機
US5441283A (en) 1993-08-03 1995-08-15 John Crane Inc. Non-contacting mechanical face seal
BR9407404A (pt) 1993-09-01 1996-11-05 Durametallic Corp Dispositivo de vedação a fluido
US5558341A (en) 1995-01-11 1996-09-24 Stein Seal Company Seal for sealing an incompressible fluid between a relatively stationary seal and a movable member
US5769604A (en) 1995-05-04 1998-06-23 Eg&G Sealol, Inc. Face seal device having high angular compliance
JP2903458B2 (ja) 1995-09-29 1999-06-07 日本ピラー工業株式会社 大型缶水循環ポンプ用熱水軸封装置
JPH09292034A (ja) 1996-04-25 1997-11-11 Mitsubishi Heavy Ind Ltd メカニカルシール
US5833518A (en) 1996-08-02 1998-11-10 Flowserve Management Company Method for forming a wavy face ring
US5834094A (en) 1996-09-30 1998-11-10 Surface Technologies Ltd. Bearing having micropores and design method thereof
JPH10281299A (ja) 1997-04-11 1998-10-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd メカニカルシール装置
JPH10292867A (ja) 1997-04-16 1998-11-04 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスシール装置
JP3041592B2 (ja) 1997-06-05 2000-05-15 株式会社ゼクセル 横置き型スクロールコンプレッサ
US6152452A (en) 1997-10-17 2000-11-28 Wang; Yuming Face seal with spiral grooves
JPH11132163A (ja) 1997-10-23 1999-05-18 Zexel:Kk 横置き型スクロールコンプレッサ
CN1133834C (zh) 1997-11-21 2004-01-07 日本皮拉工业株式会社 静压型非接触气封
EP0961059B1 (en) 1997-11-21 2006-02-01 Nippon Pillar Packing Co., Ltd. Static pressure noncontact gas seal
JPH11287329A (ja) 1998-04-03 1999-10-19 Eagle Ind Co Ltd 摺動材
JPH11303858A (ja) 1998-04-17 1999-11-02 Matsushita Electric Ind Co Ltd 動圧多孔質軸受
US6213473B1 (en) 1999-03-06 2001-04-10 Utex Industries, Inc. Double gas seal with coplanar pad faces
JP4232278B2 (ja) 1999-06-25 2009-03-04 パナソニック株式会社 動圧軸受及びそれを搭載したスピンドルモータ
JP3066367U (ja) 1999-08-05 2000-02-18 第一精工株式会社 遊漁用容器と付属部材
US7044470B2 (en) 2000-07-12 2006-05-16 Perkinelmer, Inc. Rotary face seal assembly
US6446976B1 (en) 2000-09-06 2002-09-10 Flowserve Management Company Hydrodynamic face seal with grooved sealing dam for zero-leakage
CN2460801Y (zh) 2001-01-18 2001-11-21 王玉明 可双向旋转的螺旋槽端面密封装置
US6655693B2 (en) 2001-04-26 2003-12-02 John Crane Inc. Non-contacting gas compressor seal
US6692006B2 (en) 2001-10-15 2004-02-17 Stein Seal Company High-pressure film-riding seals for rotating shafts
JP4054608B2 (ja) 2002-05-23 2008-02-27 イーグル工業株式会社 板ブラシシール
CN100427816C (zh) 2002-09-20 2008-10-22 徐万福 一种由角形微槽族组成的螺旋槽端面机械密封
JP4316956B2 (ja) 2002-10-23 2009-08-19 イーグル工業株式会社 摺動部品
DE10324849B4 (de) 2003-06-02 2005-12-22 Minebea Co., Ltd. Elektromotor mit einer Wellendichtung zur Abdichtung einer Motorwelle des Elektromotors
JP4296292B2 (ja) 2003-10-31 2009-07-15 株式会社豊田中央研究所 流体軸受
KR100548489B1 (ko) 2003-12-20 2006-02-02 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기의 급유구조
JP4719414B2 (ja) 2003-12-22 2011-07-06 イーグル工業株式会社 摺動部品
GB2413603A (en) 2004-04-30 2005-11-02 Corac Group Plc A dry gas seal assembly
JP4119398B2 (ja) 2004-04-30 2008-07-16 日本ピラー工業株式会社 非接触形メカニカルシール
US7377518B2 (en) 2004-05-28 2008-05-27 John Crane Inc. Mechanical seal ring assembly with hydrodynamic pumping mechanism
JP2006009614A (ja) 2004-06-23 2006-01-12 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロール圧縮機
JP4262656B2 (ja) 2004-09-10 2009-05-13 日本ピラー工業株式会社 非接触型シール装置
JP2006090524A (ja) 2004-09-27 2006-04-06 Nissei Co Ltd 動圧流体軸受
CN102322526B (zh) 2004-11-09 2014-10-22 伊格尔工业股份有限公司 机械密封装置
JP2006183702A (ja) 2004-12-27 2006-07-13 Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd スラスト軸受
JP4511412B2 (ja) 2005-05-11 2010-07-28 株式会社デンソー スクロール型圧縮機
JP2007162045A (ja) 2005-12-12 2007-06-28 Japan Science & Technology Agency 摺動材及びその製造方法
US20070228664A1 (en) 2006-03-31 2007-10-04 Krishnamurthy Anand Mechanical seals and methods of making
US7793940B2 (en) 2006-05-16 2010-09-14 Skf Usa Inc. Mechanical end face seal with ultrahard face material
PL2047149T3 (pl) 2006-05-26 2016-01-29 Oerlikon Metco Us Inc Uszczelnienia mechaniczne i sposób wytwarzania
US20080284105A1 (en) 2006-06-21 2008-11-20 Thurai Manik Vasagar Low and reverse pressure application hydrodynamic pressurizing seals
WO2008013147A1 (fr) 2006-07-25 2008-01-31 Eagle Industry Co., Ltd. Dispositif d'etanchéité mécanique
US7878777B2 (en) 2006-08-25 2011-02-01 Denso Corporation Scroll compressor having grooved thrust bearing
JP4772623B2 (ja) 2006-08-25 2011-09-14 株式会社デンソー スクロール型圧縮機
US8162322B2 (en) 2006-10-25 2012-04-24 Rexnord Industries, Llc Hydrodynamic seal with circumferentially varying lift force
JP5372772B2 (ja) 2007-11-20 2013-12-18 イーグル工業株式会社 タンデムシール
WO2009066573A1 (ja) 2007-11-21 2009-05-28 Kabushiki Kaisha Yaskawa Denki 搬送ロボット、それを備えた局所クリーン化された筐体、及びそれを備えた半導体製造装置
US20090326087A1 (en) 2008-06-27 2009-12-31 Xerox Corporation Method for treating microcapsules for use in imaging member
DE102008038396A1 (de) 2008-08-19 2010-02-25 Surcoatec International Ag Gleitring für eine Gleitringdichtung
JP5271679B2 (ja) * 2008-12-02 2013-08-21 三菱重工業株式会社 スクロール型圧縮機
US8100405B2 (en) 2009-01-06 2012-01-24 General Electric Company System and method for providing compliant rotating seals
WO2010092921A1 (ja) 2009-02-10 2010-08-19 Nok株式会社 摺動部材及びその製造方法
EP2375112B1 (en) 2009-05-25 2018-07-18 Eagle Industry Co., Ltd. Sealing device
CN101793324B (zh) 2009-08-06 2011-12-28 浙江工业大学 三维似鱼鳞织构底面型槽流体动压型液体机械密封结构
CN201496542U (zh) 2009-08-06 2010-06-02 浙江工业大学 三维似鱼鳞织构底面型槽流体动压型液体机械密封结构
CN101644333B (zh) 2009-08-20 2011-08-31 浙江工业大学 三维似羽毛织构底面型槽气体端面密封结构
WO2011025484A1 (en) 2009-08-27 2011-03-03 Stein Seal Company Hydrodynamic circumferential seal system for large translations
JP2011074931A (ja) 2009-09-29 2011-04-14 Ihi Corp 可燃性ガス圧縮機のシール装置
WO2011105513A1 (ja) 2010-02-26 2011-09-01 Nok株式会社 シールリング
JP5518527B2 (ja) 2010-03-04 2014-06-11 イーグル工業株式会社 摺動部品
EP2549155B1 (en) 2010-03-15 2016-08-10 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding member
JP5122607B2 (ja) 2010-06-17 2013-01-16 キヤノンマシナリー株式会社 平面摺動機構
DE202010011173U1 (de) 2010-08-09 2011-12-22 Eagleburgmann Germany Gmbh & Co. Kg Gleitring mit verbesserten Einlaufeigenschaften
EP2626604B1 (en) 2010-10-06 2019-06-12 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding part
JP2012082794A (ja) 2010-10-14 2012-04-26 Sanden Corp スクロール型流体機械
JP2012122135A (ja) 2010-11-18 2012-06-28 Furukawa Electric Co Ltd:The めっき助材、めっき液およびめっき材料
EP2752603B1 (en) 2011-09-03 2019-10-30 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
JP5968889B2 (ja) 2011-09-03 2016-08-10 イーグル工業株式会社 摺動部品
EP2754930B1 (en) 2011-09-10 2017-06-14 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
US9151390B2 (en) 2011-09-10 2015-10-06 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding parts
DE102011116162A1 (de) 2011-10-14 2013-04-18 Eagleburgmann Germany Gmbh & Co. Kg Gleitring einer Gleitringdichtungsanordnung mit laufzeitverlängernden Eigenschaften sowie Verfahren zu dessen Herstellung
JP5928106B2 (ja) 2012-04-02 2016-06-01 オイレス工業株式会社 静圧気体軸受及びこの静圧気体軸受を用いた直動案内装置
CN104169622B (zh) 2012-05-21 2016-04-27 伊格尔工业股份有限公司 滑动部件
EP2881632B1 (en) 2012-08-04 2018-04-04 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
JP6138132B2 (ja) 2012-08-04 2017-05-31 イーグル工業株式会社 摺動部品
JP6279474B2 (ja) 2012-09-11 2018-02-14 イーグル工業株式会社 摺動部品
US9347566B2 (en) 2012-10-18 2016-05-24 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
JP6161632B2 (ja) 2012-12-25 2017-07-12 イーグル工業株式会社 摺動部品
CA2903849C (en) 2013-01-23 2019-06-18 Flowserve Management Company Mechanical face seal with a reverse trapezoidal face pattern
CN203098871U (zh) 2013-01-30 2013-07-31 浙江工业大学 似蘑菇型槽双向旋转流体动压型机械密封结构
WO2014142265A1 (ja) 2013-03-14 2014-09-18 イーグルブルグマンジャパン株式会社 メカニカルシール装置
EP2977654B1 (en) 2013-03-17 2018-04-25 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
JP6275692B2 (ja) 2013-03-17 2018-02-07 イーグル工業株式会社 摺動部品
EP2990700B1 (en) 2013-04-24 2019-08-07 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding part
GB2513867A (en) 2013-05-07 2014-11-12 Mahle Int Gmbh Sliding engine component
CN103267132B (zh) 2013-05-28 2015-08-05 南京林业大学 自泵送流体动压型机械密封
CN203641506U (zh) 2013-08-20 2014-06-11 浙江工业大学 倾斜渐变多孔端面非接触式机械密封结构
JP6210814B2 (ja) 2013-09-26 2017-10-11 ポリプラスチックス株式会社 摺動部材
JP2015068330A (ja) 2013-10-01 2015-04-13 三菱重工業株式会社 摺動部材
CN103557229A (zh) 2013-10-22 2014-02-05 申科滑动轴承股份有限公司 一种水润滑阶梯瓦动压推力轴承的设计方法
CN103557334A (zh) 2013-11-14 2014-02-05 江苏大学 一种实现零泄漏非接触的多端面组合式机械密封
CN110081173B (zh) 2014-01-24 2021-04-30 Nok株式会社 密封圈
US9863473B2 (en) 2014-02-24 2018-01-09 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding parts and processing method of sliding parts
JP6329411B2 (ja) 2014-03-25 2018-05-23 Ntn株式会社 内接歯車ポンプ
US20150345642A1 (en) 2014-05-29 2015-12-03 Caterpillar Inc. Thin film coating on mechanical face seals
JP6479023B2 (ja) 2014-09-04 2019-03-06 イーグル工業株式会社 メカニカルシール
US10274086B2 (en) 2014-09-20 2019-04-30 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
JP6522000B2 (ja) 2014-11-08 2019-05-29 イーグル工業株式会社 摺動部品
WO2016104535A1 (ja) 2014-12-22 2016-06-30 イーグル工業株式会社 すべり軸受及びポンプ
JP6683630B2 (ja) 2015-02-14 2020-04-22 イーグル工業株式会社 しゅう動部品
WO2016167262A1 (ja) 2015-04-15 2016-10-20 イーグル工業株式会社 摺動部品
JP6861626B2 (ja) 2015-04-16 2021-04-21 イーグル工業株式会社 摺動部品
JP6678169B2 (ja) 2015-05-19 2020-04-08 イーグル工業株式会社 摺動部品
KR102049272B1 (ko) 2015-05-20 2019-11-28 이구루코교 가부시기가이샤 슬라이딩 부품
EP3299686B1 (en) 2015-05-21 2022-03-23 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
JP6776232B2 (ja) 2015-06-15 2020-10-28 イーグル工業株式会社 摺動部品
CN114935012A (zh) 2015-06-30 2022-08-23 伊格尔工业股份有限公司 密封装置
US10274087B2 (en) 2015-09-25 2019-04-30 Flowserve Management Company Reverse pressure capable mechanical seal
JP6757546B2 (ja) 2015-10-05 2020-09-23 イーグル工業株式会社 摺動部品
US10570959B2 (en) 2015-12-25 2020-02-25 Mitsubishi Materials Corporation Oil-retaining sintered bearing and method of producing the same
US11162591B2 (en) 2016-03-10 2021-11-02 General Electric Company Seal ring assembly for a dynamoelectric machine
US11473626B2 (en) 2016-05-16 2022-10-18 Roller Bearing Company Of America, Inc. Bearing system with self-lubrication features, seals, grooves and slots for maintenance-free operation
CN205877184U (zh) 2016-06-20 2017-01-11 昆明理工大学 一种具有仿枫叶形槽的机械密封环
CN205877198U (zh) 2016-06-20 2017-01-11 昆明理工大学 一种具有椭圆槽的机械密封环
CN106439023B (zh) 2016-07-28 2018-03-06 浙江工业大学 一种余弦曲线型机械密封端面结构
EP3508763A4 (en) 2016-09-01 2020-04-15 Eagle Industry Co., Ltd. SLIDING COMPONENT
CN109891136B (zh) 2016-11-14 2020-07-03 伊格尔工业股份有限公司 滑动部件
EP3543569B1 (en) 2016-11-16 2021-06-30 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
US11053974B2 (en) 2016-12-07 2021-07-06 Eagle Industry Co., Ltd. Sliding component
WO2018139232A1 (ja) 2017-01-30 2018-08-02 イーグル工業株式会社 摺動部品
KR102276083B1 (ko) 2017-01-30 2021-07-13 이구루코교 가부시기가이샤 슬라이딩 부품
JP7086489B2 (ja) 2017-07-07 2022-06-20 イーグル工業株式会社 摺動部品
CN110832235B (zh) 2017-07-13 2022-07-12 伊格尔工业股份有限公司 滑动部件
CN107489770A (zh) 2017-09-29 2017-12-19 重庆三峡学院 一种双向机械密封环
CN111148926A (zh) 2017-10-03 2020-05-12 伊格尔工业股份有限公司 滑动部件
KR102407098B1 (ko) 2018-01-12 2022-06-10 이구루코교 가부시기가이샤 슬라이딩 부품
WO2019151396A1 (ja) 2018-02-01 2019-08-08 イーグル工業株式会社 摺動部品
CN112088266B (zh) 2018-05-17 2022-12-06 伊格尔工业股份有限公司 密封环
EP3816487A4 (en) 2018-05-17 2022-02-23 Eagle Industry Co., Ltd. WATERTIGHT RING
EP3832178B1 (en) 2018-08-01 2024-05-01 Eagle Industry Co., Ltd. Slide component
US10731702B2 (en) 2018-11-05 2020-08-04 Energy Recovery, Inc. System and method for hybrid hydrodynamic-hydrostatic thrust bearings
CN109237042A (zh) 2018-11-14 2019-01-18 北京动力机械研究所 自清洗齿形动压型槽端面机械密封结构
US11396907B2 (en) 2018-12-21 2022-07-26 Tpr Co., Ltd. Thrust washer
CN114787540A (zh) 2019-12-17 2022-07-22 伊格尔工业股份有限公司 滑动部件
CN110925426A (zh) 2019-12-26 2020-03-27 温州市天成密封件制造有限公司 一种具有椭圆型槽的上游泵送机械密封环
KR20230022986A (ko) 2020-07-06 2023-02-16 이구루코교 가부시기가이샤 슬라이딩 부품

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0743038B2 (ja) * 1990-07-18 1995-05-15 株式会社荏原製作所 非接触端面シール
JP2008051018A (ja) * 2006-08-25 2008-03-06 Denso Corp スクロール型圧縮機
US20130323105A1 (en) * 2010-12-22 2013-12-05 Emerson Climate Technologies, Inc. Thrust plate for a horizontal scroll compressor and a horizontal scroll compressor having the same
JP2013167216A (ja) * 2012-02-16 2013-08-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd スクロール型圧縮機
JP2016061208A (ja) 2014-09-17 2016-04-25 三菱重工オートモーティブサーマルシステムズ株式会社 スクロール圧縮機
WO2018025629A1 (ja) * 2016-08-02 2018-02-08 イーグル工業株式会社 密封装置

Also Published As

Publication number Publication date
KR20230025880A (ko) 2023-02-23
US11933303B2 (en) 2024-03-19
JPWO2022009771A1 (ja) 2022-01-13
CN115803548A (zh) 2023-03-14
US20230258184A1 (en) 2023-08-17
EP4177501A1 (en) 2023-05-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2021125201A1 (ja) 摺動部品
WO2022009767A1 (ja) 摺動部品
WO2022009771A1 (ja) 摺動部品
WO2022009769A1 (ja) 摺動部品
WO2022009766A1 (ja) 摺動部品
WO2021125200A1 (ja) 摺動部品
WO2022009770A1 (ja) 摺動部品
WO2021125199A1 (ja) 摺動部品
JP7475801B2 (ja) 摺動部品
WO2024106230A1 (ja) 規制部品
WO2024106362A1 (ja) スラスト受機構

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21838110

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022535280

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20237001803

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2021838110

Country of ref document: EP

Effective date: 20230206