RU2582326C2 - Гибкая труба с переменными механическими свойствами и способ ее изготовления непрерывной термообработкой - Google Patents

Гибкая труба с переменными механическими свойствами и способ ее изготовления непрерывной термообработкой Download PDF

Info

Publication number
RU2582326C2
RU2582326C2 RU2012102444/06A RU2012102444A RU2582326C2 RU 2582326 C2 RU2582326 C2 RU 2582326C2 RU 2012102444/06 A RU2012102444/06 A RU 2012102444/06A RU 2012102444 A RU2012102444 A RU 2012102444A RU 2582326 C2 RU2582326 C2 RU 2582326C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pipe
properties
flexible pipe
section
length
Prior art date
Application number
RU2012102444/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012102444A (ru
Inventor
Мартин ВАЛЬДЕС
Брюс А. РЕЙХЕРТ
Жорж МИТР
Original Assignee
Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК filed Critical Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК
Publication of RU2012102444A publication Critical patent/RU2012102444A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2582326C2 publication Critical patent/RU2582326C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/085—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
    • E21B17/20—Flexible or articulated drilling pipes, e.g. flexible or articulated rods, pipes or cables

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Описаны гибкие трубы в бухтах с улучшенными и переменными свойствами по длине трубы, производимые при помощи процесса непрерывной динамической термообработки (НДТО). Гибкие трубы разматывают с барабана, подвергают процессу НДТО и снова наматывают на барабан. С помощью процесса НДТО можно осуществлять производство «композитных» труб таким образом, чтобы селективно изменять свойства трубы по ее длине. Например, свойства трубы можно селективно задавать по длине специально для технологического процесса, в котором будет применяться труба. Технический результат - изменение механических свойств участков гибкой трубы по всей длине. 3 н. и 20 з.п. ф-лы, 6 ил., 2 табл., 4 пр.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к гибким трубам в бухте и способам термообработки гибких труб. Изобретение также относится к гибким трубам в бухте со специализированными или переменными по длине трубы свойствами.
Уровень техники
Труба в бухте представляет собой гибкую трубу непрерывной длины, намотанную на барабан и разматываемую при выполнении различных технологических операций, например при вводе трубы в скважину. Гибкие трубы могут быть изготовлены из различных видов стали, таких как нержавеющая сталь или углеродистая сталь. Внешний диаметр труб, сматываемых в бухты, может варьироваться от 1 до 5 дюймов (от 2,54 до 12,7 см), толщина стенок - от 0,080 до 0,300 дюймов (от 0,2032 см до 0,7620 см), длина - до 50000 футов (15240 м). Например, длина типовой трубы - около 15000 футов (4572 м), однако может варьироваться от 10000 футов до 40000 футов (от 3048 м до 12192 м).
Производство гибких труб в бухтах может осуществляться следующим образом: плоские полосы металла соединяют между собой с формированием полосы металла непрерывной длины, которую подают на линию формовки и сварки (например, контактной сварки, лазерной сварки или другого вида сварки) трубоформовочного стана, где осуществляют сварку плоских полос металла по всей их длине, с получением трубы непрерывной длины, которую после прохождения сварочной линии наматывают на барабан. В некоторых случаях свариваемые полосы металла имеют разную толщину, а гибкая труба, получаемая таким образом, называется «конической гибкой трубой». Вследствие того, что толщина стенок получившейся трубы изменяется по ее длине, внутренний диаметр данной трубы также изменяется по длине.
Альтернативным способом производства гибких труб является непрерывная горячая прокатка труб с внешним диаметром, отличающимся от конечного внешнего диаметра (напр., патент США 6527056 В2 описывает способ производства колонн гибких труб, внешний диаметр которых непрерывно или практически непрерывно изменяется на протяжении участка длины колонны, в WO 2006/078768 описан способ, в котором труба, выходящая из трубоформовочного стана, подвергается процессу штамповки, в ходе которого специально увеличенный внешний диаметр трубы значительно сокращается до размеров номинального или конечного внешнего диаметра, а в ЕР 0788850 описан пример приспособления для обжатия трубы; данные документы в полном объеме включены в настоящее описание посредством ссылки).
Описанные выше методы используются для изготовления гибких труб с постоянными свойствами, поскольку на протяжении всей длины трубы используется один и тот же материал, подвергающийся одинаковой обработке. Таким образом, окончательная конструкция производимой трубы (например, размер и свойства) является компромиссным решением между всеми требованиями, предъявляемыми к трубам с точки зрения выполнения технологических операций.
Раскрытие изобретения
В данном документе описываются гибкие трубы в бухтах с улучшенными и изменяющимися свойствами по длине трубы. В некоторых реализациях гибкие трубы в бухтах могут быть произведены при помощи процесса непрерывной динамической термообработки (НДТО). Полученный в результате новый продукт является «композитной» трубой в том смысле, что ее свойства не постоянны, и образует гибкую трубу (например, трубу непрерывной длины, которую можно наматывать на барабан для транспортировки и разматывать для выполнения технологических операций) с уникальными и оптимизированными свойствами. Производство композитной гибкой трубы непрерывной длины в бухте может осуществляться введением предварительно произведенного барабана с намотанной на него трубой на линию постоянной и динамической термообработки для образования новой микроструктуры материала. Процесс термообработки является непрерывным, потому что труба подвергается последовательному нагреванию и охлаждению, а динамическим - за счет того, что его можно модифицировать, направляя постоянно изменяющуюся термообработку на различные участки гибкой трубы.
Непрерывные гибкие трубы могут быть изготовлены из плоских полос металла меньшей длины, которые соединяют концами, сворачивают в трубу и затем соединяют роликовой сваркой, формируя начальную гибкую трубу для процессов, описанных далее. Исходную гибкую трубу затем вводят в процесс НДТО. НДТО изменяет микроструктуру, таким образом улучшая свойства и минимизируя гетерогенные свойства между корпусом трубы, продольным сварным швом и поперечными швами, соединяющими полосы металла.
Параметры термообработки можно постоянно менять для получения различных механических свойств, антикоррозийных свойств и/или микроструктур вдоль длины гибкой трубы. Полученная композитная гибкая труба может иметь локализованное улучшение свойств или выбранных свойств для работы на большей глубине, локализованное улучшение жесткости для минимизации смятия, локализованное улучшение антикоррозийных свойств в областях, где ожидается воздействие агрессивной среды высокой концентрации, а также любое специализированное решение, характеризующееся изменением свойств на конкретном участке.
Результатом такого изменения свойств может быть минимизация или сокращение числа заужений, улучшение усталостной стойкости, поддержание постоянной величины внутреннего диаметра на более длинных участках, минимизация числа необязательных сварных швов между полосами, уменьшение веса, улучшение возможностей проверки, а также, кроме прочего, объема и производительности трубы. В частности, может быть уменьшен вес за счет выполнения трубы со средней толщиной стенки, меньшей, чем толщина стенки трубы коническими участками, поскольку коническая труба имеет увеличенную толщину стенки на отдельных участках, например в секции трубы, находящейся в устье скважины. Наружный диаметр (НД) конической трубы обычно остается постоянным, в то время как внутренний диаметр (ВД) трубы меняется с целью изменения толщины стенки. Например, увеличение толщины стенки секции трубы может приводить к уменьшению ВД секции трубы. Таким образом, труба без конических участков может иметь почти одинаковый ВД по всей трубе. Если ВД имеет, по существу, постоянную величину по всей длине трубы, то ее можно контролировать. Например, для контроля ВД можно использовать проходной шаблон. Однако шаблон можно использовать только для исследования наименьшего ВД конической трубы. Кроме того, скорость потока среды через коническую трубу (например, вместимость) ограничен наименьшим ВД трубы. Таким образом, путем неуменьшения ВД в отдельных секциях трубы путем увеличения толщины стенки можно увеличить объем и вместимость трубы.
В отдельных вариантах предлагается способ обработки трубы. Способ может включать в себя обеспечение барабана с трубой, разматывание трубы с барабана, термообработку размотанной трубы для обеспечения переменных свойств по длине размотанной трубы и наматывание трубы после термообработки. Переменные свойства могут включать в себя механические свойства. Для обеспечения переменных свойств по длине размотанной трубы в процессе ее термообработки можно изменять по крайней мере один из следующих параметров процесса: температуру, время выдержки, скорость нагревания, скорость охлаждения. В отдельных вариантах труба проходит две или более термообработки (например, двойная закалка и отпуск). Труба может иметь практически постоянную толщину стенки на всем протяжении трубы. В результате переменных свойств по длине трубы она может иметь меньше изменений толщины стенки по сравнению с обычной трубой, свойства которой не меняются по длине трубы, для поддержания свойств, необходимых для конкретной технологической операции.
В отдельных вариантах представлена гибкая труба в бухте. Гибкая труба в бухте включает в себя первый значительный участок трубы, обладающий первым набором свойств, и второй значительный участок трубы, обладающий вторым набором свойств, таких что по меньшей мере одно свойство из первого набора свойств отличается по меньшей мере от одного свойства из второго набора свойств. Например, различие между по меньшей мере одним свойством из первого набора свойств и по меньшей мере одним свойством из второго набора свойств должно быть больше, чем общие вариации по меньшей мере одного свойства, вызванные применением, по существу, схожих составов стали и, по существу, схожих процессов термообработки. По меньшей мере одно свойство из первого и второго набора может включать в себя предел текучести, предел прочности на разрыв или растяжение, усталостную стойкость, коррозийную стойкость, диаметр зерна или твердость. Например, первый значительный участок трубы может включать в себя первое значение предела текучести, а второй значительный участок трубы может включать в себя второе значение предела текучести, отличающееся (например, в большую или меньшую сторону) от первого значения предела текучести.
В результате вариаций свойств по длине трубы труба может иметь меньше изменений толщины стенки по сравнению с обычной трубой, свойства которой не изменяются по длине трубы, для поддержания свойств, необходимых для конкретной технологической операции. Труба может иметь в значительной степени постоянную толщину стенки по всей длине трубы. Кроме того, труба может иметь в значительной степени однородный состав по всей длине трубы. Труба может включать в себя несколько секций трубы, соединенных друг с другом сварными швами, и по меньшей мере часть одной из этих секций содержит первый значительный участок, а по меньшей мере другая часть той же секции составляет второй значительный участок.
В некоторых реализациях предлагается гибкая труба в бухте для эксплуатации в скважине. Гибкая труба в бухте может включать в себя трубу непрерывной длины, содержащую стальной материал, имеющий в значительной степени однородный состав по всей длине трубы. Труба имеет по меньшей мере первый участок, выполненный с возможностью расположения в устье скважины, и по меньшей мере второй участок, выполненный с возможностью размещения в направлении забоя скважины относительно первого участка. Первый участок трубы имеет первое значение предела текучести, второй участок трубы - второе значение предела текучести. При этом первое значение предела текучести может отличаться (например, в большую или меньшую сторону) от второго значения предела текучести. В некоторых вариантах первый участок имеет предел текучести более 100 тыс. фунтов на кв. дюйм (689,5 МПа) или около 100 тыс. фунтов на кв. дюйм (689,5 МПа), а второй участок имеет предел текучести менее 90 тыс. фунтов на кв. дюйм (620,5 МПа) или около 90 тыс. фунтов на кв. дюйм (620,5 МПа). В других вариантах труба включает в себя третий участок трубы, имеющий третье значение предела текучести между первым и вторым значениями, причем третий участок трубы расположен между первым и вторым участками. Однако процесс НДТО позволяет осуществлять производство множества различных сочетаний свойств (например, предела текучести (ПТ)) для труб любой длины.
Длина трубы может варьироваться от 10000 футов до 40000 футов (от 3048 м до 12190 м) (или от около 10000 футов до около 40000 футов (от около 3048 м до около 12 190 м)). Первый участок трубы может иметь длину от 1000 футов (304,8 м) (или от около 1000 футов (от около 304,8 м)) до 4000 футов (1219 м) (или до около 4000 футов (около 1219 м)). Кроме того, труба может содержать несколько участков трубы, соединенных сваркой, каждый из участков трубы может иметь длину по меньшей мере 1500 футов (457,2 м) (или около 1500 футов (около 457,2 м)). Длина каждого участка трубы связана с расстоянием между несимметричными сварными швами, формирующими трубу. Участки трубы могут быть сварены друг с другом после сворачивания в трубу или могут быть сварены как плоские полосы металла, а затем свернуты в трубу. Труба может иметь практически постоянную толщину стенки. Например, на первом участке толщина стенки имеет первое значение, на втором участке - второе значение, которое может быть практически равным первому значению толщины стенки. На первом участке внутренний диаметр трубы имеет первое значение, на втором участке - второе значение, которое может быть практически равным первому значению внутреннего диаметра.
В некоторых реализациях внешний диаметр трубы имеет величину от 1 дюйма до 5 дюймов (от 2,54 см до 12,7 см) (или от около 1 дюйма до около 5 дюймов (от около 2,54 см до около 12,7 см)). Толщина стенки трубы может варьироваться от 0,080 дюйма до 0,300 дюйма (от 0,2032 см до 0,7620 см) (или от около 0,080 дюйма до около 0,300 дюймов (от около 0,2032 см до около 0,7620 см)). В других вариантах толщина стенки трубы практически одинакова по всей длине трубы. Труба может иметь практически постоянное значение внутреннего диаметра по всей длине трубы. В некоторых вариантах труба может не иметь конических заужений, в других вариантах в трубе присутствует по меньшей мере одно коническое заужение.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 демонстрирует пример гибкой трубы, намотанной на барабан.
Фиг.2 демонстрирует пример установки, изготовленной с возможностью наматывания трубы на барабан и последующего разматывания трубы с барабана.
Фиг.3 демонстрирует пример процесса непрерывной динамической термообработки.
Фиг.4 представляет собой блок-схему варианта способа, использующего процесс непрерывной динамической термообработки.
Фиг.5 представляет собой график зависимости твердости по Роквеллу по шкале С (HRC) от максимальной температуры циклов отпуска, включающих нагревание и охлаждение на 40°С в секунду и 1°С в секунду соответственно.
Фиг.6 представляет собой график примера зависимости необходимых механических свойств гибкой трубы от глубины скважины от устья (0 футов) до забоя скважины (22500 футов (6858 м)) для трубы с пределом текучести ПО тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4 МПа) без конических заужений; трубы с четырьмя коническими заужениями с пределом текучести 90 тыс. фунтов на кв. дюйм (620,5 МПа); трубы с шестью коническими заужениями с пределом текучести 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (551,6 МПа); также пунктирными линиями показаны механические свойства для реализации составной трубы без конических заужений.
Осуществление изобретения
В данном документе описаны гибкие трубы в бухте с переменными свойствами по длине гибкой трубы и способы их производства. В отдельных вариантах для производства гибкой трубы с переменными по длине трубы свойствами может использоваться процесс непрерывной динамической термообработки НДТО. Процесс термообработки является непрерывным, поскольку труба последовательно подвергается процессу нагревания и охлаждения, и динамическим, поскольку его можно регулировать для достижения непрерывно меняющегося режима термообработки на различных секциях гибкой трубы.
Параметры термообработки можно варьировать непрерывно для достижения различных механических свойств по длине гибкой трубы. Полученная в результате композитная гибкая труба может иметь по меньшей мере первый участок трубы, обладающий первым набором свойств, и второй участок трубы, обладающий вторым набором свойств, таким образом, чтобы по меньшей мере одно свойство из первого набора свойств отличалось по меньшей мере от одного свойства из второго набора свойств.
Во многих вариантах применения гибкая труба будет находиться в подвешенном состоянии внутри скважины, поэтому гибкая труба должна быть настолько прочной, чтобы выдерживать соответствующие осевые нагрузки; в других реализациях гибкую трубу проталкивают в ствол скважины, а затем вытягивают оттуда в направлении, противоположном направлению силам трения внутри скважины. В данных примерах материал гибкой трубы в устье ствола скважины будет повергаться максимальной осевой нагрузке. Кроме того, для более глубокой скважины толщина стенки верхней части гибкой трубы может быть увеличена для того, чтобы труба могла выдержать осевую нагрузку (как в подвешенном состоянии, так и при вытягивании). Использование конических труб позволяет получить увеличенную толщину стенки в верхней части гибкой трубы для сокращения общего веса гибкой трубы. Для увеличения сопротивления осевой нагрузке также используют материалы различного состава с более высокими механическими свойствами, однако данные материалы, как правило, стоят дороже, обладают низкой антикоррозийной стойкостью, и, кроме того, их труднее обрабатывать.
В других вариантах применения гибкую трубу проталкивают внутрь скважины, что влечет за собой необходимость в увеличении жесткости; тогда в спецификации трубы может содержаться требование увеличения механических свойств для максимизации жесткости гибкой трубы. В других случаях различные зоны скважины подвергаются воздействию различных температур и сред различной агрессивности и гибкая труба должна обладать улучшенными антикоррозийными свойствами. Улучшенные антикоррозийные свойства могут быть получены за счет ухудшения других свойств материала, например механических свойств, вопреки необходимости увеличения осевой прочности и жесткости.
Гибкая труба используется обслуживающими компаниями, которые работают в одном месте, затем извлекают гибкую трубу, наматывают ее на барабан и перемещают в другое место. На Фиг.1 показан пример гибкой трубы 12 на барабане 14, а на Фиг.2 показан пример установки 10 для наматывания и разматывания гибкой трубы 12 на барабан 14, а также для направления трубы 12 в скважину. Эксплуатационные характеристики и усталостная стойкость трубы относятся к малоцикловой усталости, связанной с наматыванием и разматыванием трубы для каждой технологической операции. Усталостная стойкость обычно снижена в местах изначального соединения плоских металлических пластин. Кроме того, на усталостной стойкости сказываются механические свойства и рабочие условия процесса сварки.
В данном документе описан продукт, с помощью которого с применением специального технологического процесса гибкая труба может быть изготовлена в виде «композитной» трубы, в которой для каждой секции гибкой трубы задано наилучшее сочетание свойств. Таким образом, свойства трубы целенаправленно задают по всей длине трубы для получения желаемых свойств на нужном участке, что ведет к общему увеличению срока службы за счет увеличения усталостной стойкости, антикоррозийных свойств, а также минимизации веса.
Специальная технология (напр., НДТО) разработана на основании того, что свойства материала могут быть изменены при помощи соответствующей термообработки. Поскольку принципиально термообработка характеризуется температурой и временем, в процессе непрерывной термообработки температура и время (включая скорость нагрева и охлаждения) можно динамически изменять с целью модификации конечных свойств фактически каждой секции трубы, подвергаемой обработке. Еще одно преимущество данного процесса заключается в том, что, поскольку на конечные свойства влияет конечная температура и продолжительность цикла, свойства гибкой трубы могут быть зафиксированы (напр., восстановлены), если в ходе процесса возникла проблема, термообработку можно использовать для восстановления гибкой трубы, получившей серьезное, но обратимое повреждение в ходе технологического процесса, а также термообработку можно использовать, чтобы изменить свойства уже изготовленной гибкой трубы. Данный вид обработки позволяет обслуживающим компаниям задать наилучшие параметры гибкой трубы для конкретного технологического процесса независимо от того, в скольких скважинах планируется ее эксплуатация. Если скважины, которые можно обслуживать с помощью специализированной гибкой трубы, отсутствуют, а труба снята с эксплуатации (напр., гибкая труба не обладает свойствами, необходимыми для данных технологических операций), ее свойства можно изменить при отсутствии необратимых повреждений гибкой трубы. Таким образом, с помощью процесса (напр., НДТО), описанного в данном документе, можно создавать уникальный продукт (напр., гибкую трубу), который может быть представлен как новый продукт, новый вид технологической операции и новый вид обслуживания. Например, уникальный продукт может открыть возможность для нового вида «обслуживания» - восстановления старых гибких труб или изменения их свойств.
В отдельных вариантах способ обработки трубы включает в себя обеспечение барабана, на который намотана труба, разматывание трубы с барабана, термообработку размотанной трубы для обеспечения переменных свойств по длине развернутой трубы и наматывание трубы на барабан после термообработки. На Фиг.3 представлена схема, которая демонстрирует один из вариантов реализации. Трубу 12 разматывают с первого барабана 14а. Когда труба 12 размотана, ее подвергают процессу НДТО, показанному блоком 20, а затем наматывают на второй барабан 14b.
В отдельных вариантах реализации переменные свойства включают в себя механические свойства. Например, механические свойства могут включать в себя предел текучести, предел прочности при растяжении, модуль упругости, прочность, трещиностойкость, твердость, диаметр зерна, усталостную стойкость, усталостную выносливость. Многие механические свойства связаны друг с другом, например, трещиностойкость, твердость, усталостная стойкость и усталостная выносливость связаны с пределом прочности на растяжение.
Переменные свойства могут включать в себя антикоррозийные свойства. Антикоррозийные свойства могут включать в себя сопротивляемость металла к сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением (СКРН). Сероводород (H2S) растворяется в жидкости (напр., Н2О), а агрессивную среду можно измерить по уровню рН и количеству H2S в растворе. В целом, чем выше давление, тем больше H2S может быть в растворе. Температура также влияет на данный процесс. Таким образом, чем глубже скважина, тем выше давление и, соответственно, выше концентрация H2S. В связи с этим антикоррозийные свойства трубы могут быть увеличены по длине трубы по направлению к секции, расположенной в забое скважины. Например, 75% ствола скважины над забоем характеризуется наиболее агрессивной средой. Таким образом, в отдельных реализациях на 75% длины в той части, которая находится ближе к забою ствола скважины, труба обладает низкими механическими свойствами и, как следствие, более высокими антикоррозийными свойствами, более чем на 25% ее длины в части, расположенной ближе к устью скважины.
В целом, антикоррозийные свойства связаны с механическими свойствами. Например, международный стандарт NACE (международной ассоциации инженеров-специалистов по коррозии) MR0175 / ISO 155156 «Нефтяная и газовая промышленность - материалы, используемые в среде, содержащей H2S при добыче нефти и газа» в приложении А (А.2.2.3 для насосно-компрессорных и обсадных труб), включенный в данный документ посредством ссылки, отображает прямую зависимость антикоррозийных свойств от механических свойств. В частности, в приложении А перечислены некоторые материалы, обладающие подходящими эксплуатационными характеристиками для сопротивляемости СКРН в среде с H2S при установленных металлургических и механических условиях, а также условиях окружающей среды на основании производственных и/или лабораторных испытаний. В приложении А указано, что по мере того, как от зоны 1 к зоне 3 возрастает агрессивность среды (увеличение парциального давления H2S и/или уменьшение рН), снижается максимально рекомендованное значение предела текучести (ПТ). Например, для зоны 1 с низкой агрессивностью ПТ<130 тыс. фунтов на кв. дюйм (896,3 МПа) (HRC<30), для зоны 2 со средней агрессивностью ПТ<ПО тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4 МПа) (HRC<27) и для зоны 3 с высокой агрессивностью (HRC<26 или максимальную марку по стандарту API5CT - Т95 с HRC<25.4) подходящими рекомендуемыми материалами на всех участках могут быть виды Cr-Мо стали, подверженные закалке и отпуску.
В таблице I показано сравнение стандартного сталепроката, используемого для гибких труб и имеющего ферритную и перлитную микроструктуру и изменяющийся диаметр зерна, с закаленной и отпущенной сталью. Антикоррозийные свойства закаленной и отпущенной стали выше, чем антикоррозийные свойства стандартного продукта за счет равномерной микроструктуры. Коррозионная стойкость гибкой трубы снижается от 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (551,6 МПа) до ПО тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4 МПа), как отмечено, например, в стандарте ISO 15156.
Таблица I:
  Марка 80 (ПТ≈85 тыс. фунтов на кв. дюйм (586,1 МПа)) Марка 90 (ПТ≈95 тыс. фунтов на кв. дюйм (655 МПа)) Марка 110 (ПТ≈115 тыс. фунтов на кв. дюйм (792,9 МПа)) Коррозийная стойкость (за счет микроструктуры)
Тип продукта Стандартный продукт феррит + перлит + бейнит Низкая (неравномерная микроструктура)
Диаметр зерна (ДЗ) 80>ДЗ 90>ДЗ 110
Прошедший закалку и отпуск Отпущенный мартенсит Высокая (равномерная микроструктура)
Размер карбидов (РК) 80>РК 90>РК 110
Плотность дислокации 80<90<110
Коррозийная стойкость (за счет ПТ) Высокая Средняя Низкая  
В процессе термообработки микроструктура меняется с ферритной и перлитной на отпущенный мартенсит, если материал повергается закалке и отпуску. Микроструктура, полученная путем закалки и отпуска, рекомендуется NACE для производства высокопрочных труб, обладающих сопротивляемостью металла к сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением (СКРН). Кроме того, измельчение карбидов при отпуске увеличивает прочность. Локализованные изменения твердости сокращаются за счет ликвидации как перлитных или даже бейнитных колоний, которая может являться результатом сегрегации материала после прокатки. Локализованное увеличение твердости пагубно сказывается на антикоррозийных свойствах. Усталостная стойкость также может быть увеличена путем сокращения числа сварных швов между секциями трубы, улучшения микроструктуры области сварки с помощью термообработки и/или снижения механических свойств.
В описываемых способах могут быть использованы различные составы стали. Кроме того, различные химические составы стали могут также использоваться в процессе закалки и отпуска. Химические составы стали могут включать в себя, например, углеродистую марганцевую сталь, хромистую сталь, молибденовую сталь, борсодержащею сталь, сталь, легированную титаном, или сочетание данных видов стали. Химический состав стали можно выбирать, основываясь, например, на скорости линии, температуре и давлении воды, толщине продукта и др. Примеры химических составов стали включают в себя:
Хромистая подшипниковая сталь: гибкая труба, содержащая углерод - от 0,23 до 0,28 вес.% (или от около 0,23 до около 0,28 вес.%), марганец - от 1,20 до 1,60 вес.% (или от около 1,20 до около 1,60 вес.%), кремний - от 0,15 до 0,35 вес.% (или от около 0,15 до около 0,35 вес.%), алюминий - от 0,015 до 0,070 вес.% (или от около 0,015 до около 0,070 вес.%), фосфор - менее чем 0,020 вес.% (или около 0,020 вес.%), сера - менее чем 0,005 вес.% (или около 0,005 вес.%) и хром - от 0,15 до 0,35 вес.% (от около 0,15 до около 0,35 вес.%);
Углеродистая марганцевая сталь: гибкая труба, содержащая: углерод - от 0,25 до 0,29 вес.% (или около 0,25 до около 0,29 вес.%), марганец - от 1,30 до 1,45 вес.% (или от около 1,30 до около 1,45 вес.%), кремний - от 0,15 до 0,35 вес.% (или от около 0,15 до около 0,35 вес.%), алюминий - от 0,015 до 0,050 вес.% (или от около 0,015 до около 0,050 вес.%), фосфор - менее чем 0,020 вес.% (или около 0,020 вес.%) и сера - менее чем 0,005 вес.% (или около 0,005 вес.% серы);
Борсодержащая титанистая сталь: гибкая труба, содержащая: углерод - от 0,23 до 0,27 вес.% (или от около 0,23 до около 0,27 вес.%), марганец - от 1,30 до 1,50 вес.% (или от около 1,30 до около 1,50 вес.%), кремний - от 0,15 до 0,35 вес.% (или от около 0,15 до около 0,35 вес.%), алюминий - от 0,015 до 0,070 вес.% (или от около 0,015 до около 0,070 вес.%), фосфор - менее чем 0,020 вес.% (или около 0,020 вес.%), сера - менее чем 0,005 вес.% (или около 0,005 вес.%), титан - от 0,010 до 0,025 вес.% (или от около 0,010 до около 0,025 вес.%), бор - от 0,0010 до 0,0025 вес.% (или от около 0,0010 до около 0,0025 вес.%), азот - менее чем 0,0080 вес.% (или около 0,0080 вес.%), при этом отношение титана к азоту больше, чем 3,4 (или около 3,4); и
Мартенситная нержавеющая сталь: гибкая труба, содержащая: углерод - 0,12 вес.% (или около 0,12 вес.%), марганец - 0,19 вес.% (или около 0,19 вес.%), кремний - 0,24 вес.% (или около 0,24 вес.%), хром - 11,9 вес.% (или около 11,9 вес.%), ниобий - 0,15 вес.% (или около 0,15 вес.%), молибден - 0,027 вес.% (или около 0,027 вес.%), фосфор - менее чем 0,020 вес.% (или около 0,020 вес.%) и сера - менее чем 0,005 вес. вес.% (или около 0,005 вес.%).
К вышеперечисленным составам стали можно добавлять молибден, некоторые составы стали могут представлять собой комбинацию B-Ti-Cr (бор-титан-хром) для улучшения закаливаемости. В примере 1, приведенном ниже, описывается хромистая подшипниковая сталь.
В некоторых вариантах для обеспечения переменных свойств по длине развернутой гибкой трубы в процессе термообработки варьируют по меньшей мере один из перечисленных параметров: температуру, время выдержки, скорость нагревания или скорость охлаждения.
В отдельных вариантах для поддержания требуемых свойств для конкретного применения полученная труба имеет меньше вариаций толщины стенки в результате изменения свойств вдоль длины трубы по сравнению с обычной трубой, не обладающей изменяющимися свойствами. Труба даже может иметь в значительной степени постоянную толщину стенки по всей длине трубы (напр., труба не имеет заужений). Плоские металлические полосы, используемые для формирования секций трубы, могут иметь длину, например, от 1500 футов до 3000 футов (от 457,2 м до 914,4 м) или от около 1500 футов до около 3000 футов (от около 457,2 м до около 914,4 м). Плоские металлические полосы, имеющие меньшую толщину, могут быть длиннее, чем плоские металлические полосы, имеющие большую толщину. Однако, если требуются дополнительные изменения толщины стенки, плоские металлические полосы могут быть короче, что позволяет вносить дополнительные изменения в толщину стенки. Таким образом, если длина плоской металлической пластины, необходимой для каждого изменения толщины стенки, меньше, чем возможная максимальная длина плоской металлической пластины, необходим дополнительный сварной шов. Как уже было отмечено, дополнительные сварные швы могут приводить к уменьшению усталостной стойкости. В связи с этим, как описано в данном документе, число сварных швов может быть уменьшено путем минимизации количества изменений толщины стенки. Например, каждая секция трубы может иметь максимальную длину. В отдельных вариантах минимальная длина секции трубы - 1500 футов (457,2 м). В других вариантах средняя длина секции трубы составляет более 2,500 футов (762 м) по всей длине трубы. В других вариантах средняя длина секций трубы больше, чем если бы труба имела заужения.
В отдельных вариантах исходную гибкую трубу разматывают с барабана с одной стороны участка работ, затем подвергают процессу непрерывной термообработки и наматывают на барабан с другой стороны. Устройства для наматывания могут быть разработаны с возможностью быстрых изменений скорости намотки, а также с возможностью перемещения вслед за гибкой трубой с целью более быстрого изменения скорости наматывания или разматывания, измеряемой в единицах длины трубы в единицу времени (быстрая намотка).
Сама по себе НДТО может включать в себя несколько последовательно расположенных нагревающих и охлаждающих устройств, с помощью которых скорость нагревания и охлаждения материала можно легко изменять. В одном примере происходит динамическое закаливание и отпуск материала, на Фиг.4 представлен пример блок-схемы способа 200. Метод 200 может включать в себя операции закалки, отпуска и промежуточные операции. В технологическом блоке 202 происходит разматывание гибкой трубы из исходного материала. В технологическом блоке 204 труба проходит через нагревательное устройство, а затем в технологическом блоке 206 подвергается внешней закалке водой. Нагревательное устройство может менять мощность для компенсации изменяющегося массового расхода в случае изменений наружного диаметра и толщины стенки трубы, поддерживая постоянную производительность. Камера также может менять мощность, если при регулировке цикла отпуска меняется линейная скорость, поддерживая постоянную температуру закалки, но обеспечивая при этом различие конечных свойств. В технологическом блоке 208 может осуществляться сушка трубы.
Операция отпуска может включать в себя нагревательное устройство и устройство для выдержки. Например, в технологическом блоке 210 труба может подвергаться отпуску, а в технологическом блоке 212 - охлаждению. Клети томильной камеры могут быть открыты и провентилированы для резкого изменения общей продолжительности (напр., времени) выдержки и в то же время они могут резко изменять температуру выдержки. На выходе линии для выдержки могут быть размещены различные воздухоохладители, что позволяет охлаждать трубу до температуры сматывания, при которой не происходит дальнейших металлургических изменений. Контроль температуры и скорости позволяет производить точную оценку свойств выполненной гибкой трубы в бухте, что является преимуществом перед отдельными обычными гибкими трубами, свойства которых можно проверять и измерять только на концах барабанов. В отдельных случаях механические свойства гибких труб оценивают по менее точным моделям для горячей прокатки у поставщика горячекатаных рулонов, а также для процессов холодного формования при формовании с помощью контактной сварки сопротивлением. В технологическом блоке 214 труба может быть намотана на барабан.
Полученная гибкая труба может иметь множество конфигураций. В отдельных вариантах гибкая труба включает в себя первый значительный участок трубы, обладающий первым набором свойств, и второй значительный участок трубы, обладающий вторым набором свойств, таким образом, что по меньшей мере одно свойство из первого набора свойств отличается от по меньшей мере одного свойства из второго набора свойств. Кроме того, гибкая труба может иметь более двух значительных участков. Например, гибкая труба может иметь третий значительный участок трубы, обладающий таким третьим набором свойств, что по меньшей мере одно свойство из третьего набора свойств отличается от по меньшей мере одного свойства из второго набора свойств и от по меньшей мере одного свойства из первого набора свойств. Значительным участком, о котором идет речь, считается такой участок, размер которого (напр., длина) достаточен для обеспечения измерения по меньшей мере одного свойства участка. В отдельных вариантах по меньшей мере одно свойство гибкой трубы постоянно изменяется (напр., на неограниченном числе участков).
В некоторых вариантах первый значительный участок трубы имеет первую длину от 1000 футов до 4000 футов (от 304,8 м до 1219 м) или от около 1000 футов до около 4,000 футов (от около 304,8 м до около 1219 м), а второй значительный участок трубы имеет вторую длину по меньшей мере 4000 футов (1219 м) или по меньшей мере около 4000 футов (около 1219 м). Первый и второй значительные участки могут иметь другие различные значения длины.
В отдельных вариантах по меньшей мере одно свойство из первого и второго набора свойств включает в себя предел текучести, предел прочности на растяжение, усталостную стойкость, усталостную выносливость, диаметр зерна, антикоррозийные свойства, модуль упругости, твердость или любые другие свойства, описанные в данном документе. Кроме того, изменение механических свойств (напр., предела текучести) может допускать изменение веса гибкой трубы.
В отдельных вариантах для обеспечения надлежащих свойств для определенных применений труба имеет меньше изменений толщины стенки по сравнению с обычной трубой, свойства которой постоянны, за счет изменяющихся свойств по длине трубы. Труба также может иметь в значительной степени постоянную толщину стенки по всей длине трубы.
В отдельных вариантах труба имеет в значительной степени однородный состав по длине трубы. Например, труба может иметь сегменты, соединенные сварным швом, при этом не имеющие значительных различий состава (напр., сегменты трубы, имеющие в значительной степени схожий состав). Сегменты трубы могут включать в себя либо (1) сегменты трубы, соединенные сварными швами, так как они были произведены путем сварки плоских полос металла, свернутых в трубу и соединенных сварными швами по длине, либо (2) сегменты трубы, сваренные между собой после сворачивания в трубу и сваривания по длине.
Примеры
Следующие примеры наглядно демонстрируют преимущества реализаций раскрытого процесса НДТО и полученной гибкой трубы в бухтах. Например, как отмечено ниже, гибкая труба может подвергаться термообработке для получения гибкой трубы с абсолютно уникальными свойствами. Данные примеры даны для иллюстрации и не должны толковаться как примеры, ограничивающие объем представленных реализаций.
Пример 1:
В качестве примера, стальная конструкция, прошедшая закалку и отпуск, может включать в себя значительное количество углерода, марганца и может содержать хром или молибден или комбинации бора и титана, а также подвергаться закалке и отпуску при различных температурах. Другие химические составы стали, например описанные выше, также могут подвергаться закалке и отпуску похожими методами. В приведенном ниже примере гибкая труба содержит: углерод - от около 0,23 до около 0,28 вес.%, марганец - от около 1,20 до около 1,60 вес.%, кремний - от около 0,15 до около 0,35 вес.%, алюминий - от около 0,015 до около 0,070 вес.%, фосфор - менее чем около 0,020 вес.%, сера - менее чем около 0,005 вес.% и хром - от около 0,15 до около 0,35 вес.%. Количество каждого элемента дано в расчете на общий вес композиции стали.
Для оценки поведения материала в ответ на циклы закалки и отпуска проводили лабораторное моделирование и промышленные испытания. Длины выбирали таким образом, чтобы гарантировать неизменную температуру (более 40 футов (12,19 м) на каждое условие, при промышленном испытании материал непрерывно проходил через устройства нагревания и охлаждения, а при лабораторном моделировании был неподвижно закреплен). Материал подвергали циклам отпуска с различной максимальной температурой путем нагревания токами высокой частоты на 40°С в секунду до максимальной температуры и затем охлаждения воздухом на 1°С в секунду (см. Фиг.5, на которой показано изменение твердости материала по Роквеллу по шкале С (HRC) в зависимости от максимальной температуры). Т1 на Фиг.5 является базовой температурой (около 1050°F (565,6°С) в данном примере), которая имеет результатом твердость около 27,5 HRC. Базовая температура и полученное значение твердости могут изменяться в зависимости от химического состава стали. Данные конкретные циклы не включают время выдержки при максимальной температуре (напр., материал не выдерживался при максимальной температуре на протяжении какого-либо значительного промежутка времени), однако можно использовать эквивалентные циклы при более низких температурах и в течение большего промежутка времени. Материал предварительно подвергали закалке в воде до такого же исходного уровня твердости и до получения в основном мартенситной микроструктуры (более чем 80% мартенсита по объему).
При помощи данных температурных циклов конечные свойства (напр., предел текучести) можно варьировать в контролируемых пределах от 80 до 140 тыс. фунтов на кв. дюйм (от 551,6 до 965,3 МПа), обеспечивая производство различных конечных продуктов. Как показано на графике зависимости твердости от температуры на Фиг.5, изменение твердости на 4 пункта (изменение предела прочности на растяжение приблизительно на 11 тыс. фунтов на кв. дюйм (75,84 МПа)) возможно, если диапазон максимальной температуры составляет более 70°С (напр., заштрихованный треугольник на Фиг.5). Предел прочности на растяжение связан с твердостью, описание данного отношения можно найти, например, в книге «Материаловедение и металлургия» Г.Поллака ((Materials Science and Metallurgy), H.Pollack), издание 4, 1988, Прентис Холл, страница 96, таблица 3. Там показано, что 22,8 HRC эквивалентно 118 тыс. фунтов на кв. дюйм (813,6 МПа), а 26,6 HRC эквивалентно 129 тыс. фунтов на кв. дюйм (889,4 МПа). Разница в твердости в 3,8 HRC эквивалентна 11 тыс. фунтов на кв. дюйм (75,84 МПа) предела прочности на разрыв. Подобное соотношение отмечено также и для других видов закаленной и отпущенной стали. Данный разброс температур намного больше, чем возможности управления печей для отпуска, и данный пример показывает, что предел прочности на растяжение можно контролировать в любой точке трубы при изменениях менее чем на 11 тыс. фунтов на кв. дюйм (75,84 МПа). У стандартного продукта, не подвергающегося термообработке, вариация механических свойств по длине рулона горячекатаной полосы может иметь значение 11 тыс. фунтов на кв. дюйм (75,84 МПа), между катушками - до 15 тыс. фунтов на кв. дюйм (103,4 МПа), таким образом, механические свойства стандартного продукта могут изменяться по длине трубы, однако это изменение неконтролируемо. Кроме того, у стандартного продукта данные свойства могут также изменяться при изменении диаметра; в случае же, когда труба подвергается процессу НДТО, эти свойства, а также химические свойства могут оставаться постоянными.
Как уже было показано, композитная труба, произведенная путем динамического управления процессом термообработки, может иметь точно выбранные свойства, изменяющиеся заданным образом в каждой секции трубы. Калибровочные кривые материала, используемого в данном процессе, позволяют точно управлять свойствами в каждом месте труб, фиксируя температуру. Подобные эксперименты на других составах трубы можно использовать для создания калибровочных кривых, которые затем могут использоваться для создания технологических параметров процесса НДТО для производства гибкой трубы с выбранными свойствами по всей длине трубы. К тому же, для выбора режима обработки, дающего выбранные свойства по длине трубы, можно использовать модели отпуска, меняя такие параметры, как время и температура. Например, в книге Холломона (Hollomon) и соавт. «Соотношения времени и температуры при отпуске стали» («Time-temperature Relations in Tempering Steel»), Протоколы американского горного института, 1945, страницы 223-249, описывается классическая модель отпуска. Холломон отмечает, что конечная твердость после отпуска материала, прошедшего хорошую закалку (высокое процентное содержание мартенсита), задается уравнением зависимости температуры от времени, которое изменяется в зависимости от типа стали. Данная модель может использоваться для расчета конечной твердости материала после отпуска для любого сочетания времени и температуры после получения экспериментальных данных. Калибровочные кривые для процесса отпуска можно получить после дополнения модели экспериментальными данными.
Для того чтобы динамически изменять свойства, температуру можно резко увеличивать или уменьшать, используя индукционный нагрев, охлаждение воздухом или изменяя время выдержки (если в цикле отпуска используется температура и время выдержки, а не только температура, как примере, показанном на Фиг.5). Данный процесс может быть использован для создания уникальной гибкой трубы с переменными свойствами для оптимизации использования трубы, как показано в примерах, приведенных ниже. Микроструктура материала, прошедшего термообработку, может быть более качественной и однородной, чем микроструктура материала, прошедшего горячую прокатку, улучшенная микроструктура означает улучшение антикоррозийных свойств и усталостных характеристик. Термообработка также сбрасывает внутреннее напряжение материала, созданное при формовке (напр., горячей прокатке и формовке труб).
Пример 2:
В отдельных вариантах может понадобиться использовать гибкую трубу для технологических операций в скважинах на глубине до 22500 футов (6858 м). Минимальная толщина стенки трубы может быть 0,134 дюйма (0,3404 см), НД трубы - 2,00 дюйма (5,08 см). Материал может также обладать хорошими технологическими характеристиками для работы в среде, содержащей H2S, и высокой усталостной стойкостью.
Если труба сконструирована для осевой нагрузки без изменений скоса и имеет коэффициент безопасности 70%, материал может иметь допустимый минимальный предел текучести (ДМПТ), равный по меньшей мере 110 тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4 МПа):
0,70 × ДМПТ = П (площадь) × Д (длина) × Плотность / П = Д × Плотность
ДМПТ≈Д × Плотность / 0,70=22500 футов × (0,283 фунта/дюйм3) × (12 дюйм/фут)/0,70
ДМПТ ≈ 110,000 фунтов на кв. дюйм (≈ 758,4 МПа)
Значение плотности было определено как плотность железа, равно приблизительно равная 0,283 фунта/дюйм3 (7,833 г/см3). Это говорит о том, что, если труба сконструирована с пределом текучести 110 тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4 МПа), поперечное сечение у устья скважины будет выдерживать вес гибкой трубы. Если та же самая труба произведена из материала с допустимым минимальным пределом текучести (ДМПТ) в 90 или 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (620,5 или 551,6 МПа), может понадобиться сузить верхнюю часть гибкой трубы для увеличения площади сопротивления «П» (например, толщина стенки гибкой трубы увеличивается на секции, ближайшей к поверхности скважины по сравнению с секцией трубы, ближайшей к забою скважины). На Фиг.6 показан полный спектр (см. жирные линии на Фиг.6) необходимых механических свойств от забоя скважины (22 500 футов (6858 м)) до поверхности скважины (0 футов (0 м)) для гибкой трубы с пределом текучести 110, 90 и 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4; 620,5 и 551,6 МПа). Как показано на Фиг.6, обеспечивая изменения толщины стенки (например, сужения) (которые обычно ограничены стандартным набором толщин, которые могут быть получены при помощи сталепрокатного стана), можно изготовить комбинированную гибкую трубу с пределом текучести 110, 90 или 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4; 620,5 и 551,6 МПа) (при этом гибкую трубу изготавливают только из одного вида материала).
Если композитная гибкая труба наделена свойствами, изменяющимися таким образом, как показано на Фиг.6 пунктирной линией, можно осуществлять обслуживание скважины, поскольку свойства изменяются в сторону улучшения общей производительности гибкой трубы, как отмечено в таблице II, приведенной ниже. Оценка относительной усталостной стойкости и давления нагнетания (рассчитано относительно композитной гибкой трубы) в таблице II дана на основе моделей, используемых для предварительной оценки потенциального срока службы, а также на актуальных стандартах. Например, как показано на Фиг.6, труба может иметь предел текучести по меньшей мере 110 тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4 МПа) на глубине около 4000 футов (1219 м), предел текучести по меньшей мере 90 тыс. фунтов на кв. дюйм (620,5 МПа) на глубине около 6500 футов (1981 м) и предел текучести по меньшей мере 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (551,6 МПа) на глубине более чем около 6,500 футов (1981 м).
Таблица II:
Пример гибкой трубы Число измен. конусн. Число сварн. соедин. Удал. внутр. заусенцев (да/нет) Отн. вес Отн. давление нагнет. Отн. устал. стойкость Сопро тивл. СКРН Стоимость
110 тыс. фунтов на кв. дюйм 0 9 да 100,0% 100,0% 80,0% худшая самая высокая
90 тыс. фунтов на кв. дюйм 4 11 нет 103,1% 102,8% 53,3% средняя средняя
80 тыс. фунтов на кв. дюйм 7 12 нет 107,5% 107,5% 48,9% лучшая средняя
Композитная 0 9 да 100,0% 100,0% 100,0% лучшая самая низкая
Удаление внутренних заусенцев относится к ликвидации материала, вытесненного из сварного шва в процессе контактной сварки. Данный материал может быть удален только в том случае, если изменения конусности сокращены до нуля (например, изменения конусности могут ограничивать или препятствовать удалению заусенцев). Наличие заусенцев может негативно сказываться на усталостной стойкости, а также на возможности обследования трубы.
Лучшей гибкой трубой является композитная гибкая труба, потому что при отсутствии изменений конусности и минимизации веса она имеет более низкие механические показатели в нижней части гибкой трубы, что приводит к улучшению усталостной стойкости, а также сопротивляемости охрупчиванию в сероводородной среде вследствие СКРН. Кроме того, сырье для композитной гибкой трубы может обойтись дешевле. Гибкая труба, имеющая предел текучести 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (551,6 МПа) по всей длине, будет обладать такой же сопротивляемостью СКРН, но весит на 7,5% больше, при этом труба, имеющая предел текучести 110 тыс. фунтов на кв. дюйм (758,4 МПа) по всей длине, имеет такой же вес и не имеет изменений конусности, однако имеет более низкие показатели сопротивляемости усталости и СКРН.
К тому же, можно минимизировать число сварных швов между секциями трубы. Как показано в таблице II, число секций трубы для гибкой трубы с пределом текучести 90 тыс. фунтов на кв. дюйм (620,5 МПа) и гибкой трубы с пределом текучести 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (551,6 МПа) было больше из-за изменений толщины стенки (например, сужения). Дополнительные сужения могут снижать усталостную прочность трубы. В некоторых вариантах средняя длина секций трубы составляет более 2500 футов (762 м) по всей длине трубы. В других вариантах средняя длина секций трубы больше, чем при наличии в трубе изменений конусности.
Минимизация числа сужений в композитной гибкой трубе приводит к увеличению производительности и объема гибкой трубы, а также к повышению надежности обследования с использованием, например, проходного шаблона. При отсутствии изменений конусности также возможно удаление внутренних заусенцев.
Для зауженной гибкой трубы увеличение толщины стенки приводит к уменьшению внутреннего диаметра и, как следствие, к увеличению давления нагнетания при равном объемном расходе жидкости. Повышение давления нагнетания одновременно увеличивает энергию, необходимую для нагнетания, и снижает усталостную стойкость за счет роста внутренних напряжений. Таким образом, композитный продукт, описанный в данном документе, может обладать оптимизированными свойствами и улучшенными свойствами по сравнению с зауженной гибкой трубой.
Давление нагнетания может меняться в зависимости от длины трубы и внутреннего диаметра, давление нагнетания можно рассчитать, используя известные соотношения гидромеханики. Таким образом, увеличивая внутренний диаметр трубы, можно снизить давление нагнетания при неизменной скорости потока. Кроме того, на усталостной стойкости может негативно сказываться множество факторов, включая предел текучести трубы, внутреннее давление и др. Трубы, указанные в приведенных примерах, могут иметь улучшенную усталостную стойкость, достигнутую путем сочетания выбранного предела текучести, сокращенного внутреннего давления (например, давления нагнетания) и сокращения числа сварных швов между полосами. Сопротивляемость металла к СКРН можно оценить в соответствии со стандартами NACE ТМ0177 и NACE MR0175. Одной из жестких корреляций в марганцево-углеродистых видах стали является взаимосвязь между твердостью и сопротивляемостью СКРН. Как уже было отмечено, в целом, сталь, обладающая большей твердостью, имеет относительно низкую сопротивляемость СКРН. Также, в целом, сталь с более высокой прочностью обладает большей твердостью и соответственно меньшей сопротивляемостью СКРН. Композитная гибкая труба может соединяться с трубой, имеющей более низкую прочность, в нижней части гибкой трубы, где воздействие СКРН более интенсивно. Кроме того, композитная гибкая труба может соединяться с трубой, имеющей более высокую прочность, в верхней части гибкой трубы, где воздействие СКРН менее интенсивно.
Свойства материала после термообработки подвержены воздействию изменений температуры и времени, поэтому требуют проверки. Процесс проверки опирается на металлургические модели, позволяющие произвести точную предварительную оценку свойств трубы в каждой секции гибкой трубы. В отдельных вариантах обычных гибких труб свойства по длине трубы зависят от графика горячей прокатки поставщика стали, последовательности стыковки рулонов (поскольку не все рулоны одинаковы), а также от процесса холодного формования на трубопрокатном стане. Композитная гибкая труба, прошедшая термообработку, намного надежней стандартной гибкой трубы. Например, свойства композитной гибкой трубы, прошедшей термообработку, могут иметь большую степень согласованности, поскольку свойства зависят в первую очередь от процесса термообработки. На свойства обычных гибких труб оказывает влияние множество факторов, что приводит к большим расхождениям свойств между секциями гибкой трубы, а также между различными гибкими трубами.
Данный пример описывает только один возможный метод термообработки гибкой трубы для обеспечения максимальной эффективности гибкой трубы. Требования потребителей могут меняться, соответственно, могут быть разработаны другие методы производства специализированных гибких труб, отвечающих требованиям потребителей. Принцип создания профиля термообработки для изготовления гибкой трубы со специализированными свойствами должен быть ясен из примеров, приведенных выше, а также из дальнейших описаний, имеющихся в данном документе.
Пример 3:
В другом примере гибкую трубу изготавливают путем горячей прокатки гибкой трубы другого исходного наружного диаметра НД (например, используя стандартный редукционный стан горячей вытяжки, на который подается гибкая труба, имеющая значения НД и толщины стенки, отличные от параметров гибкой трубы, получаемых на выходе). Свойства исходной гибкой трубы определяются процессом прокатки с термомеханическим управлением ППТУ на стане горячей прокатки и последующей холодной обработкой на трубопрокатном стане. Во время горячей прокатки гибкой трубы свойства ухудшаются, поскольку горячая прокатка трубы не может воспроизвести ППТУ. Процесс непрерывной термообработки может использоваться для получения новых свойств гибкой трубы и, в частности, для изменения свойств с целью увеличения общей эффективности гибкой трубы. Данные изменения свойств не могут быть получены при горячей прокатке, поскольку на изменения свойств влияет степень деформации при прокатке.
Пример 4:
В процессе горячей прокатки конечные свойства материала зависят от графика сжатия на горячепрокатном стане, а также охлаждения на выходном рольганге и окончательного процесса охлаждения. Поскольку вода на выходном рольганге может по-разному охлаждать горячекатаный рулон вдоль его ширины, более быстрое охлаждение рулона по краям и изменения по длине вследствие «практики обработки горячего ведущего конца», способствующей охлаждению, а также неравномерного охлаждения внутренней части рулона по отношению к краям отражаются на свойствах трубы. В случае с гибкими трубами, прошедшими термообработку, на изменение свойств влияет, в основном, химический состав и, следовательно, проявляется на уровне нагрева (например, масса плавки является размером ковша в процессе производства стали и, следовательно, представляет собой максимальный объем одного химического состава, производимого за один цикл процесса производства стали). Изменение свойств композитной гибкой трубы, прошедшей термообработку, можно контролировать, используя улучшенное управление термообработкой (нагревание, выдержку, охлаждение и т.д. (например, скорость и время)) по всей длине гибкой трубы.
Хотя в описании показаны, описаны и выделены основные новые характеристики представленных концепций, следует понимать, что специалисты в данной области техники могут делать различные опущения, замещения и изменения формы деталей показанных устройств, а также способов их использования без отклонений от концепции изобретения. Следовательно, объем изобретения не должен ограничиваться вышеприведенным описанием.

Claims (23)

1. Способ обработки трубы, включающий в себя:
обеспечение барабана с намотанной на него трубой,
разматывание трубы с барабана,
термообработку размотанной трубы для обеспечения переменных свойств по длине размотанной трубы и
наматывание трубы после термообработки.
2. Способ по п.1, в котором переменные свойства включают в себя механические свойства.
3. Способ по п.1, в котором для обеспечения изменения свойств по длине трубы в процессе термообработки размотанной трубы изменяют по меньшей мере одну из характеристик, выбранных из температуры, времени выдержки, скорости нагревания и скорости охлаждения.
4. Способ по п.1, в котором труба имеет постоянную толщину стенки по всей длине трубы.
5. Гибкая труба, содержащая:
первый значительный участок трубы, обладающий первым набором свойств, и
второй значительный участок трубы, обладающий вторым набором свойств,
причем по меньшей мере одно свойство из первого набора свойств отличается от по меньшей мере одного свойства из второго набора свойств.
6. Гибкая труба по п.5, в которой по меньшей мере одно свойство из первого и второго наборов свойств представляет собой предел текучести, предел прочности на растяжение, усталостную стойкость, диаметр зерна, коррозийную стойкость или твердость.
7. Гибкая труба по п.5, которая имеет постоянную толщину стенки по всей длине трубы.
8. Гибкая труба по п.5, которая имеет неизменный состав по всей длине трубы.
9. Гибкая труба по п.5, в которой первый значительный участок трубы характеризуется первым значением предела текучести, а второй значительный участок трубы характеризуется вторым значением предела текучести, отличающимся от первого значения предела текучести.
10. Гибкая труба по п.5, дополнительно содержащая несколько секций трубы, соединенных друг с другом сварными швами, причем по меньшей мере один участок одной из таких секций трубы содержит первый значительный участок, а по меньшей мере еще один участок этой же секции трубы содержит второй значительный участок.
11. Гибкая труба, предназначенная для использования в скважине, содержащая:
трубу непрерывной длины из стального материала, имеющего неизменный состав по всей длине трубы, причем труба имеет по меньшей мере первый участок, предназначенный для размещения в устье скважины, и по меньшей мере второй участок, предназначенный для размещения ближе к забою скважины относительно первого участка; и
при этом первый участок трубы характеризуется первым значением предела текучести, а второй участок трубы характеризуется вторым значением предела текучести, отличающимся от первого значения предела текучести.
12. Гибкая труба по п.11, которая дополнительно содержит третий участок трубы, характеризующийся третьим значением предела текучести, находящимся между первым и вторым значениями предела текучести, при этом третий участок расположен между первым и вторым участками.
13. Гибкая труба по п.11, которая содержит несколько секций трубы, соединенных друг с другом сварными швами, каждая из которых имеет длину не менее приблизительно 1500 футов.
14. Гибкая труба по п.11, в которой первый участок характеризуется первым значением внутреннего диаметра, второй участок характеризуется вторым значением внутреннего диаметра, равным первому значению внутреннего диаметра.
15. Гибкая труба по п.11, в которой первый участок характеризуется первым значением толщины стенки, второй участок характеризуется вторым значением толщины стенки, равным первому значению толщины стенки.
16. Гибкая труба по п.11, которая имеет длину от приблизительно 10000 футов до приблизительно 40000 футов.
17. Гибкая труба по п.11, в которой первый участок характеризуется значением предела текучести более приблизительно 100 тыс. фунтов на квадратный дюйм, а второй участок имеет значение предела текучести менее приблизительно 90 тыс. фунтов на квадратный дюйм.
18. Гибкая труба по п.11, которая имеет в значительной степени постоянную толщину стенки по всей длине трубы.
19. Гибкая труба по п.11, которая имеет наружный диаметр от приблизительно 1 до приблизительно 5 дюймов.
20. Гибкая труба по п.11, которая имеет толщину стенки от приблизительно 0,080 до приблизительно 0,300 дюймов.
21. Гибкая труба по п.11, которая имеет в значительной степени постоянный внутренний диаметр по всей длине трубы.
22. Гибкая труба по п.11, которая не имеет сужений.
23. Гибкая труба по п.11, которая имеет по меньшей мере одно сужение.
RU2012102444/06A 2011-01-25 2012-01-25 Гибкая труба с переменными механическими свойствами и способ ее изготовления непрерывной термообработкой RU2582326C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201161436156P 2011-01-25 2011-01-25
US61/436,156 2011-01-25
US13/229,517 2011-09-09
US13/229,517 US9163296B2 (en) 2011-01-25 2011-09-09 Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012102444A RU2012102444A (ru) 2013-07-27
RU2582326C2 true RU2582326C2 (ru) 2016-04-20

Family

ID=45528981

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012102444/06A RU2582326C2 (ru) 2011-01-25 2012-01-25 Гибкая труба с переменными механическими свойствами и способ ее изготовления непрерывной термообработкой

Country Status (7)

Country Link
US (4) US9163296B2 (ru)
EP (1) EP2479294B1 (ru)
JP (1) JP5937365B2 (ru)
CN (1) CN102618709B (ru)
CA (1) CA2765294C (ru)
DK (1) DK2479294T3 (ru)
RU (1) RU2582326C2 (ru)

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA020249B1 (ru) 2008-06-09 2014-09-30 Флекстил Пайплайн Текнолоджис, Инк. Устройство и способ соединения гибких труб встык
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
SG11201401142QA (en) 2011-10-04 2014-04-28 Flexsteel Pipeline Technologies Inc Pipe end fitting with improved venting
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
AU2013372439B2 (en) 2013-01-11 2018-03-01 Tenaris Connections B.V. Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
JP6144417B2 (ja) 2013-06-25 2017-06-07 テナリス・コネクシヨンズ・ベー・ブイ 高クロム耐熱鋼
AU2015324083B2 (en) 2014-09-30 2019-10-03 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Connector for pipes
JP6506534B2 (ja) * 2014-11-07 2019-04-24 三星ディスプレイ株式會社Ｓａｍｓｕｎｇ Ｄｉｓｐｌａｙ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． 有機電界発光素子用材料及びこれを用いた有機電界発光素子
US9745640B2 (en) 2015-03-17 2017-08-29 Tenaris Coiled Tubes, Llc Quenching tank system and method of use
US20160281188A1 (en) * 2015-03-27 2016-09-29 Tenaris Coiled Tubes, Llc Heat treated coiled tubing
US20160305192A1 (en) 2015-04-14 2016-10-20 Tenaris Connections Limited Ultra-fine grained steels having corrosion-fatigue resistance
CN105208835B (zh) * 2015-10-23 2017-11-07 成都泰格微波技术股份有限公司 一种弯折铝管水冷散热压铸腔体的加工工艺
AU2015413844B2 (en) 2015-11-02 2019-05-30 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Real time integrity monitoring of on-shore pipes
US10981765B2 (en) 2016-06-28 2021-04-20 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Half-moon lifting device
US11208257B2 (en) 2016-06-29 2021-12-28 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Pipe coil skid with side rails and method of use
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
SG10202009903RA (en) 2016-10-10 2020-11-27 Trinity Bay Equipment Holdings Llc Expandable drum assembly for deploying coiled pipe and method of using same
CN109996749B (zh) 2016-10-10 2021-01-12 圣三一海湾设备控股有限公司 用于盘卷的柔性管的安装拖车及其使用方法
US10434554B2 (en) 2017-01-17 2019-10-08 Forum Us, Inc. Method of manufacturing a coiled tubing string
CN118374749A (zh) * 2017-01-25 2024-07-23 杰富意钢铁株式会社 连续管用热轧钢板
RU2710817C1 (ru) * 2017-01-25 2020-01-14 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Стальная сварная труба, полученная контактной сваркой, для гибкой непрерывной трубы и способ ее изготовления
US10526164B2 (en) 2017-08-21 2020-01-07 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC System and method for a flexible pipe containment sled
US10301149B2 (en) 2017-11-01 2019-05-28 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC System and method for handling reel of pipe
CN109943703A (zh) * 2017-12-21 2019-06-28 特纳瑞斯盘管有限公司 用于制造连续管的方法和系统
US11053752B2 (en) 2018-01-29 2021-07-06 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Coiled tubing power cable with varying inner diameter
WO2019152779A2 (en) 2018-02-01 2019-08-08 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Pipe coil skid with side rails and method of use
BR112020017169A2 (pt) 2018-02-22 2020-12-22 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Sistema e método para implementação de bobinas de tubo descolável
CA3116208A1 (en) 2018-10-12 2020-04-16 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Installation trailer for coiled flexible pipe and method of utilizing same
AR118122A1 (es) 2019-02-15 2021-09-22 Trinity Bay Equipment Holdings Llc Sistema de manejo de tubo flexible y método para usar el mismo
US10753512B1 (en) 2019-03-28 2020-08-25 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC System and method for securing fittings to flexible pipe
US10926972B1 (en) 2019-11-01 2021-02-23 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Mobile cradle frame for pipe reel
AU2020386635A1 (en) 2019-11-22 2022-06-09 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Potted pipe fitting systems and methods
US11204114B2 (en) 2019-11-22 2021-12-21 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Reusable pipe fitting systems and methods
EP4058709A4 (en) 2019-11-22 2024-03-27 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC STORAGE PIPE CONNECTION SYSTEMS AND METHODS
US10822194B1 (en) 2019-12-19 2020-11-03 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Expandable coil deployment system for drum assembly and method of using same
US10844976B1 (en) 2020-02-17 2020-11-24 Trinity Bay Equipment Holdings, LLC Methods and apparatus for pulling flexible pipe
CN113584288A (zh) * 2021-07-19 2021-11-02 山东宏丰海洋石油装备有限公司 一种连续油管离线淬火回火制造工艺

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU742474A1 (ru) * 1977-08-19 1980-06-25 Волжский Трубный Завод Способ термической обработки сварных труб
SU998537A1 (ru) * 1980-11-10 1983-02-23 Всесоюзный научно-исследовательский проектно-конструкторский и технологический институт токов высокой частоты им.В.П.Вологдина Способ локального индукционного нагрева изделий
RU2368836C1 (ru) * 2008-05-06 2009-09-27 ООО "Самарский инженерно-технический центр" Высокопрочная труба для нефтяных скважин

Family Cites Families (382)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB498472A (en) 1937-07-05 1939-01-05 William Reuben Webster Improvements in or relating to a method of and apparatus for heat treating metal strip, wire or flexible tubing
FR1149513A (fr) 1955-07-25 1957-12-27 Joint élastique pour tuyaux
US3316395A (en) 1963-05-23 1967-04-25 Credit Corp Comp Credit risk computer
US3366392A (en) 1964-09-16 1968-01-30 Budd Co Piston seal
US3325174A (en) 1964-11-16 1967-06-13 Woodward Iron Company Pipe joint packing
US3413166A (en) 1965-10-15 1968-11-26 Atomic Energy Commission Usa Fine grained steel and process for preparation thereof
FR1489013A (fr) 1965-11-05 1967-07-21 Vallourec Joint d'assemblage pour tubes métalliques
US3316396A (en) 1965-11-15 1967-04-25 E W Gilson Attachable signal light for drinking glass
US3362731A (en) 1965-11-22 1968-01-09 Autoclave Eng Inc High pressure fitting
US3512789A (en) 1967-03-31 1970-05-19 Charles L Tanner Cryogenic face seal
US3592491A (en) 1968-04-10 1971-07-13 Hepworth Iron Co Ltd Pipe couplings
NO126755B (ru) 1968-05-28 1973-03-19 Raufoss Ammunisjonsfabrikker
US3575430A (en) 1969-01-10 1971-04-20 Certain Teed Prod Corp Pipe joint packing ring having means limiting assembly movement
US3655465A (en) 1969-03-10 1972-04-11 Int Nickel Co Heat treatment for alloys particularly steels to be used in sour well service
US3572777A (en) 1969-05-05 1971-03-30 Armco Steel Corp Multiple seal, double shoulder joint for tubular products
US3599931A (en) 1969-09-11 1971-08-17 G P E Controls Inc Internal safety shutoff and operating valve
DE2111568A1 (de) 1971-03-10 1972-09-28 Georg Seiler Zug- und Schubsicherung fuer Schraubmuffen-Verbindungen von Rohren
DE2131318C3 (de) 1971-06-24 1973-12-06 Fried. Krupp Huettenwerke Ag, 4630 Bochum Verfahren zum Herstellen eines Beweh rungs Stabstahles für Spannbeton
FR2173460A5 (ru) 1972-02-25 1973-10-05 Vallourec
FR2190237A5 (ru) 1972-06-16 1974-01-25 Vallourec
FR2190238A5 (ru) 1972-06-16 1974-01-25 Vallourec
GB1473389A (en) 1973-05-09 1977-05-11 Dexploitation Des Brevets Ocla Pipe couplings
US3893919A (en) 1973-10-31 1975-07-08 Josam Mfg Co Adjustable top drain and seal
US3918726A (en) 1974-01-28 1975-11-11 Jack M Kramer Flexible seal ring
US4163290A (en) 1974-02-08 1979-07-31 Optical Data System Holographic verification system with indexed memory
US3891224A (en) 1974-03-20 1975-06-24 Lok Corp A Joint assembly for vertically aligned sectionalized manhole structures incorporating D-shaped gaskets
US4147368A (en) 1974-04-05 1979-04-03 Humes Limited Pipe seal
US4014568A (en) 1974-04-19 1977-03-29 Ciba-Geigy Corporation Pipe joint
US3915697A (en) 1975-01-31 1975-10-28 Centro Speriment Metallurg Bainitic steel resistant to hydrogen embrittlement
JPS522825A (en) 1975-06-24 1977-01-10 Nippon Steel Corp Method of manufacturing high tensile seam welded steel tube
US3986731A (en) 1975-09-22 1976-10-19 Amp Incorporated Repair coupling
NO140752C (no) 1977-08-29 1979-11-07 Rieber & Son As Kombinert forme- og tetningselement til bruk i en muffeende i termoplastroer
DE2917287C2 (de) 1978-04-28 1986-02-27 Neturen Co. Ltd., Tokio/Tokyo Verfahren zum Herstellen von Schraubenfedern, Torsionsstäben oder dergleichen aus Federstahldraht
US4231555A (en) 1978-06-12 1980-11-04 Horikiri Spring Manufacturing Co., Ltd. Bar-shaped torsion spring
US4219204A (en) 1978-11-30 1980-08-26 Utex Industries, Inc. Anti-extrusion seals and packings
EP0021349B1 (en) 1979-06-29 1985-04-17 Nippon Steel Corporation High tensile steel and process for producing the same
FR2468823A1 (fr) 1979-10-30 1981-05-08 Vallourec Joint pour tubes destine a l'industrie petroliere
JPS5680367A (en) 1979-12-06 1981-07-01 Nippon Steel Corp Restraining method of cracking in b-containing steel continuous casting ingot
US4305059A (en) 1980-01-03 1981-12-08 Benton William M Modular funds transfer system
US4310163A (en) 1980-01-10 1982-01-12 Utex Industries, Inc. Anti-extrusion seals and packings
CA1148193A (en) 1980-01-11 1983-06-14 Kornelis N. Zijlstra Coupling for interconnecting pipe sections and pipe section for well drilling operations
US5348350A (en) 1980-01-19 1994-09-20 Ipsco Enterprises Inc. Pipe coupling
US4384737A (en) 1980-04-25 1983-05-24 Republic Steel Corporation Threaded joint for well casing and tubing
NO801521L (no) 1980-05-22 1981-11-23 Rieber & Son As Armert tetningsring.
US4345739A (en) 1980-08-07 1982-08-24 Barton Valve Company Flanged sealing ring
US4366971A (en) 1980-09-17 1983-01-04 Allegheny Ludlum Steel Corporation Corrosion resistant tube assembly
US4376528A (en) 1980-11-14 1983-03-15 Kawasaki Steel Corporation Steel pipe hardening apparatus
US4445265A (en) 1980-12-12 1984-05-01 Smith International, Inc. Shrink grip drill pipe fabrication method
US4354882A (en) 1981-05-08 1982-10-19 Lone Star Steel Company High performance tubulars for critical oil country applications and process for their preparation
JPS6057519B2 (ja) 1981-08-20 1985-12-16 住友金属工業株式会社 耐焼付性に優れた油井管継手およびその製造方法
US4406561A (en) 1981-09-02 1983-09-27 Nss Industries Sucker rod assembly
US4426095A (en) 1981-09-28 1984-01-17 Concrete Pipe & Products Corp. Flexible seal
JPS58187684A (ja) 1982-04-27 1983-11-01 新日本製鐵株式会社 油井用鋼管継手
JPS58188532A (ja) 1982-04-28 1983-11-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザの製造方法
US4706997A (en) 1982-05-19 1987-11-17 Carstensen Kenneth J Coupling for tubing or casing and method of assembly
US4473471A (en) 1982-09-13 1984-09-25 Purolator Inc. Filter sealing gasket with reinforcement ring
US4508375A (en) 1982-09-20 1985-04-02 Lone Star Steel Company Tubular connection
US4491725A (en) 1982-09-29 1985-01-01 Pritchard Lawrence E Medical insurance verification and processing system
US4527815A (en) 1982-10-21 1985-07-09 Mobil Oil Corporation Use of electroless nickel coating to prevent galling of threaded tubular joints
ATE30062T1 (de) 1983-01-17 1987-10-15 Hydril Co Rohrverbindung mit zwischenliegender metall-gegen-metall-dichtung.
US4662659A (en) 1983-01-17 1987-05-05 Hydril Company Tubular joint with trapped mid-joint metal-to-metal seal having unequal tapers
US4570982A (en) 1983-01-17 1986-02-18 Hydril Company Tubular joint with trapped mid-joint metal-to-metal seal
DE3310226C2 (de) 1983-03-22 1985-08-22 Friedrichsfeld Gmbh, Steinzeug- Und Kunststoffwerke, 6800 Mannheim Rohrteil oder Fitting
DK162684A (da) 1983-03-22 1984-11-02 Friedrichsfeld Gmbh Roerdel eller fitting
US4475839A (en) 1983-04-07 1984-10-09 Park-Ohio Industries, Inc. Sucker rod fitting
DE3322134A1 (de) 1983-06-20 1984-12-20 WOCO Franz-Josef Wolf & Co, 6483 Bad Soden-Salmünster Zylindrischer dichtungsring
JPS6024353A (ja) 1983-07-20 1985-02-07 Japan Steel Works Ltd:The １２％Ｃｒ系耐熱鋼
JPS6025719A (ja) 1983-07-23 1985-02-08 Matsushita Electric Works Ltd サンドイツチ成形法
US4591195A (en) 1983-07-26 1986-05-27 J. B. N. Morris Pipe joint
US4506432A (en) 1983-10-03 1985-03-26 Hughes Tool Company Method of connecting joints of drill pipe
JPS6086209A (ja) 1983-10-14 1985-05-15 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法
US4601491A (en) 1983-10-19 1986-07-22 Vetco Offshore, Inc. Pipe connector
JPS60116796U (ja) 1984-01-17 1985-08-07 三洋電機株式会社 マイクロフオン切換装置
JPS60174822A (ja) 1984-02-18 1985-09-09 Kawasaki Steel Corp 厚肉高強度継目無鋼管の製造方法
JPS60215719A (ja) 1984-04-07 1985-10-29 Nippon Steel Corp 二輪車フロントフオ−ク用電縫鋼管の製造方法
US4602807A (en) 1984-05-04 1986-07-29 Rudy Bowers Rod coupling for oil well sucker rods and the like
JPS60261888A (ja) * 1984-06-11 1985-12-25 大同特殊鋼株式会社 肉厚ドリルパイプ
JPS616488A (ja) 1984-06-20 1986-01-13 日本鋼管株式会社 油井管用ネジ継手
US4688832A (en) 1984-08-13 1987-08-25 Hydril Company Well pipe joint
US4592558A (en) 1984-10-17 1986-06-03 Hydril Company Spring ring and hat ring seal
IT1180102B (it) 1984-10-22 1987-09-23 Tako Spa Procedimento per la fabbricazione di guarnizioni di tenuta rinforzate e prodotto ottenuto col procedimento
JPS61130462A (ja) 1984-11-28 1986-06-18 Tech Res & Dev Inst Of Japan Def Agency 降伏応力１１０ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の耐応力腐蝕割れ性のすぐれた高靭性超高張力鋼
DE3445371A1 (de) 1984-12-10 1986-06-12 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Verfahren zum herstellen von rohren fuer die erdoel- und erdgasindustrie und von bohrgestaengeeinheiten
US4629218A (en) 1985-01-29 1986-12-16 Quality Tubing, Incorporated Oilfield coil tubing
US4762344A (en) 1985-01-30 1988-08-09 Lee E. Perkins Well casing connection
US4988127A (en) 1985-04-24 1991-01-29 Cartensen Kenneth J Threaded tubing and casing joint
JPS61270355A (ja) 1985-05-24 1986-11-29 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼
ATE47428T1 (de) 1985-06-10 1989-11-15 Hoesch Ag Verfahren und verwendung eines stahles zur herstellung von stahlrohren mit erhoehter sauergasbestaendigkeit.
US4758025A (en) 1985-06-18 1988-07-19 Mobil Oil Corporation Use of electroless metal coating to prevent galling of threaded tubular joints
US4674756A (en) 1986-04-28 1987-06-23 Draft Systems, Inc. Structurally supported elastomer sealing element
JPS634046A (ja) 1986-06-20 1988-01-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼
JPS634047A (ja) 1986-06-20 1988-01-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼
IT1199343B (it) 1986-12-23 1988-12-30 Dalmine Spa Giunto perfezionato per tubi di rivestimento di pozzi
US5191911A (en) * 1987-03-18 1993-03-09 Quality Tubing, Inc. Continuous length of coilable tubing
JPS63230847A (ja) 1987-03-20 1988-09-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた油井管用低合金鋼
JPS63230851A (ja) 1987-03-20 1988-09-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた油井管用低合金鋼
US4844517A (en) 1987-06-02 1989-07-04 Sierracin Corporation Tube coupling
US4812182A (en) 1987-07-31 1989-03-14 Hongsheng Fang Air-cooling low-carbon bainitic steel
US4955645A (en) 1987-09-16 1990-09-11 Tuboscope, Inc. Gauging device and method for coupling threaded, tubular articles and a coupling assembly
US4867489A (en) 1987-09-21 1989-09-19 Parker Hannifin Corporation Tube fitting
US4856828A (en) 1987-12-08 1989-08-15 Tuboscope Inc. Coupling assembly for tubular articles
JPH01199088A (ja) 1988-02-03 1989-08-10 Nippon Steel Corp 耐隙間腐食性に優れた高合金油井管用継手
JPH01242761A (ja) 1988-03-23 1989-09-27 Kawasaki Steel Corp 低降伏比の超高張力鋼およびその製造方法
JPH01259125A (ja) 1988-04-11 1989-10-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法
JPH01259124A (ja) 1988-04-11 1989-10-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法
DE3815455C2 (de) 1988-05-06 1994-10-20 Freudenberg Carl Fa Aufblasbare Dichtung
JPH01283322A (ja) 1988-05-10 1989-11-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法
IT1224745B (it) 1988-10-03 1990-10-18 Dalmine Spa Giunto a tenuta ermetica metallica per tubi
FR2645562B1 (fr) 1989-04-10 1992-11-27 Lorraine Laminage Procede de fabrication d'une armature pour le renforcement des structures en beton et armature obtenue selon ce procede
CA1314864C (en) 1989-04-14 1993-03-23 Computalog Gearhart Ltd. Compressive seal and pressure control arrangements for downhole tools
JPH036329A (ja) 1989-05-31 1991-01-11 Kawasaki Steel Corp 鋼管の焼き入れ方法
CA1322773C (en) 1989-07-28 1993-10-05 Erich F. Klementich Threaded tubular connection
US6070912A (en) 1989-08-01 2000-06-06 Reflange, Inc. Dual seal and connection
DE4002494A1 (de) 1990-01-29 1991-08-08 Airbus Gmbh Rohrverschraubung
JP2834276B2 (ja) 1990-05-15 1998-12-09 新日本製鐵株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法
JPH04107214A (ja) 1990-08-29 1992-04-08 Nippon Steel Corp 空気焼入れ性シームレス鋼管のインライン軟化処理法
US5538566A (en) 1990-10-24 1996-07-23 Consolidated Metal Products, Inc. Warm forming high strength steel parts
US5137310A (en) 1990-11-27 1992-08-11 Vallourec Industries Assembly arrangement using frustoconical screwthreads for tubes
JP2567150B2 (ja) 1990-12-06 1996-12-25 新日本製鐵株式会社 低温用高強度低降伏比ラインパイプ材の製造法
JPH04231414A (ja) 1990-12-27 1992-08-20 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性油井管の製造法
US5143381A (en) 1991-05-01 1992-09-01 Pipe Gasket & Supply Co., Inc. Pipe joint seal
US5521707A (en) 1991-08-21 1996-05-28 Apeiron, Inc. Laser scanning method and apparatus for rapid precision measurement of thread form
JPH0574928A (ja) 1991-09-11 1993-03-26 Hitachi Ltd 半導体装置の製造法
US5180008A (en) 1991-12-18 1993-01-19 Fmc Corporation Wellhead seal for wide temperature and pressure ranges
US5328158A (en) 1992-03-03 1994-07-12 Southwestern Pipe, Inc. Apparatus for continuous heat treating advancing continuously formed pipe in a restricted space
JPH0574928U (ja) * 1992-03-19 1993-10-12 日産車体株式会社 ドアサイドビーム構造
JP2682332B2 (ja) 1992-04-08 1997-11-26 住友金属工業株式会社 高強度耐食性鋼管の製造方法
DK168834B1 (da) 1992-06-03 1994-06-20 Man B & W Diesel Gmbh Tætningsorgan
JPH0681078A (ja) 1992-07-09 1994-03-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高強度鋼材およびその製造方法
JP2814882B2 (ja) 1992-07-27 1998-10-27 住友金属工業株式会社 高強度高延性電縫鋼管の製造方法
IT1263251B (it) 1992-10-27 1996-08-05 Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex.
JPH06172859A (ja) 1992-12-04 1994-06-21 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
JPH06220536A (ja) 1993-01-22 1994-08-09 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
US5454883A (en) 1993-02-02 1995-10-03 Nippon Steel Corporation High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same
US5355961A (en) 1993-04-02 1994-10-18 Abb Vetco Gray Inc. Metal and elastomer casing hanger seal
NO941302L (no) 1993-04-14 1994-10-17 Fmc Corp Pakning for rör med stor diameter
US5505502A (en) 1993-06-09 1996-04-09 Shell Oil Company Multiple-seal underwater pipe-riser connector
US5454605A (en) 1993-06-15 1995-10-03 Hydril Company Tool joint connection with interlocking wedge threads
JP3290247B2 (ja) 1993-06-18 2002-06-10 日本鋼管株式会社 耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法
WO1995002074A1 (fr) 1993-07-06 1995-01-19 Nippon Steel Corporation Acier tres resistant a la corrosion et acier tres resistant a la corrosion et tres apte au façonnage
JPH0741856A (ja) 1993-07-28 1995-02-10 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
JPH07139666A (ja) 1993-11-16 1995-05-30 Kawasaki Steel Corp 油井管用ネジ継手
US5456405A (en) 1993-12-03 1995-10-10 Quality Tubing Inc. Dual bias weld for continuous coiled tubing
JPH07197125A (ja) 1994-01-10 1995-08-01 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法
JPH07266837A (ja) 1994-03-29 1995-10-17 Horikiri Bane Seisakusho:Kk 中空スタビライザの製造法
IT1267243B1 (it) 1994-05-30 1997-01-28 Danieli Off Mecc Procedimento di colata continua per acciai peritettici
US5515707A (en) 1994-07-15 1996-05-14 Precision Tube Technology, Inc. Method of increasing the fatigue life and/or reducing stress concentration cracking of coiled metal tubing
DE4446806C1 (de) 1994-12-09 1996-05-30 Mannesmann Ag Gasdichte Rohrverbindung
GB2297094B (en) 1995-01-20 1998-09-23 British Steel Plc Improvements in and relating to Carbide-Free Bainitic Steels
WO1996029533A1 (en) 1995-03-23 1996-09-26 Hydril Company Threaded pipe connection
JP3755163B2 (ja) 1995-05-15 2006-03-15 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度継目無鋼管の製造方法
DE69617002T4 (de) 1995-05-15 2003-03-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Verfahren zur herstellung von hochfesten nahtlosen stahlrohren mit hervorragender schwefel induzierter spannungsrisskorossionsbeständigkeit
FI101498B1 (fi) 1995-05-16 1998-06-30 Uponor Bv Muhviliitos muoviputkia varten
IT1275287B (it) 1995-05-31 1997-08-05 Dalmine Spa Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti
DE59607441D1 (de) 1995-07-06 2001-09-13 Benteler Werke Ag Rohre für die Herstellung von Stabilisatoren und Herstellung von Stabilisatoren aus solchen Rohren
JPH0967624A (ja) 1995-08-25 1997-03-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐ｓｓｃｃ性に優れた高強度油井用鋼管の製造方法
JP3853428B2 (ja) * 1995-08-25 2006-12-06 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼管の絞り圧延方法および設備
US5720503A (en) 1995-11-08 1998-02-24 Single Buoy Moorings Inc. Sealing sytem--anti collapse device
JPH09217120A (ja) * 1996-02-13 1997-08-19 Kobe Steel Ltd 金属管の熱処理方法
JPH09235617A (ja) 1996-02-29 1997-09-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 継目無鋼管の製造方法
EP0971347B1 (en) 1996-04-26 2001-02-28 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Information recording method and information recording apparatus
US5810401A (en) 1996-05-07 1998-09-22 Frank's Casing Crew And Rental Tools, Inc. Threaded tool joint with dual mating shoulders
US5879030A (en) 1996-09-04 1999-03-09 Wyman-Gordon Company Flow line coupling
JPH10176239A (ja) 1996-10-17 1998-06-30 Kobe Steel Ltd 高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法
JPH10140250A (ja) 1996-11-12 1998-05-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法
WO1998031843A1 (de) 1997-01-15 1998-07-23 Mannesmann Ag Verfahren zur herstellung nahtloser leitungsrohre mit stabiler streckgrenze bei erhöhten einsatztemperaturen
CA2231985C (en) 1997-03-26 2004-05-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same
JPH10280037A (ja) 1997-04-08 1998-10-20 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高耐食性継目無し鋼管の製造方法
BR9804879A (pt) 1997-04-30 1999-08-24 Kawasaki Steel Co Produto de a-o de alta ductilidade alta resist-ncia e processo para a sua produ-Æo
EP0878334B1 (de) 1997-05-12 2003-09-24 Firma Muhr und Bender Stabilisator
US5993570A (en) 1997-06-20 1999-11-30 American Cast Iron Pipe Company Linepipe and structural steel produced by high speed continuous casting
EP0916883B1 (en) 1997-05-30 2006-06-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Screw joint for oil well pipe
DE19725434C2 (de) 1997-06-16 1999-08-19 Schloemann Siemag Ag Verfahren zum Walzen von Warmbreitband in einer CSP-Anlage
JP3348397B2 (ja) 1997-07-17 2002-11-20 本田技研工業株式会社 車両の旋回制御機構の検査方法
JPH1150148A (ja) 1997-08-06 1999-02-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高耐食継目無鋼管の製造方法
WO1999016921A1 (fr) 1997-09-29 1999-04-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier pour tubes de puits de petrole avec bonne resistance a la corrosion par gaz carbonique humide et par eau de mer, et tube sans soudure pour puits de petrole
JP3898814B2 (ja) 1997-11-04 2007-03-28 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた高強度鋼用の連続鋳造鋳片およびその製造法、および低温靱性に優れた高強度鋼
KR100245031B1 (ko) 1997-12-27 2000-03-02 허영준 비조질강을 이용한 자동차용 스테빌라이저 바의 제조방법
JP3344308B2 (ja) 1998-02-09 2002-11-11 住友金属工業株式会社 超高強度ラインパイプ用鋼板およびその製造法
JP4203143B2 (ja) 1998-02-13 2008-12-24 新日本製鐵株式会社 耐炭酸ガス腐食性に優れた耐食鋼及び耐食油井管
US6044539A (en) 1998-04-02 2000-04-04 S & B Technical Products, Inc. Pipe gasket and method of installation
US6056324A (en) 1998-05-12 2000-05-02 Dril-Quip, Inc. Threaded connector
WO2000005012A1 (fr) 1998-07-21 2000-02-03 Shinagawa Refractories Co., Ltd. Poudre a mouler pour coulage en continu de plaque mince
DE19834151C1 (de) 1998-07-29 2000-04-13 Neheim Goeke & Co Metall Ventil für Warmwasseranlagen
JP2000063940A (ja) 1998-08-12 2000-02-29 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造方法
UA71575C2 (ru) 1998-09-07 2004-12-15 Валлурек Маннесманн Ойл Енд Гес Франс Резьбовое соединение двух металлических труб с большим моментом завинчивания
UA66876C2 (ru) 1998-09-07 2004-06-15 Валлурек Маннесманн Ойл Енд Гес Франс Резьбовое соединение двух мателлических труб с пазом, выполненным в резьбе
JP3562353B2 (ja) 1998-12-09 2004-09-08 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法
US6299705B1 (en) 1998-09-25 2001-10-09 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. High-strength heat-resistant steel and process for producing high-strength heat-resistant steel
FR2784446B1 (fr) 1998-10-13 2000-12-08 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Assemblage filete integral de deux tubes metalliques
JP3800836B2 (ja) 1998-12-15 2006-07-26 住友金属工業株式会社 強度と靱性に優れた鋼材の製造方法
JP4331300B2 (ja) 1999-02-15 2009-09-16 日本発條株式会社 中空スタビライザの製造方法
IT1309704B1 (it) 1999-02-19 2002-01-30 Eni Spa Giunzione integrale di due tubazioni
JP2000248337A (ja) 1999-03-02 2000-09-12 Kansai Electric Power Co Inc:The ボイラ用高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の耐水蒸気酸化特性改善方法および耐水蒸気酸化特性に優れたボイラ用高Ｃｒフェライト系耐熱鋼
US6173968B1 (en) 1999-04-27 2001-01-16 Trw Inc. Sealing ring assembly
JP3680628B2 (ja) 1999-04-28 2005-08-10 住友金属工業株式会社 耐硫化物割れ性に優れた高強度油井用鋼管の製造方法
CZ293084B6 (cs) 1999-05-17 2004-02-18 Jinpo Plus A. S. Ocele pro žárupevné a vysokopevné tvářené součásti, obzvláště trubky, plechy a výkovky
JP3083517B1 (ja) 1999-06-28 2000-09-04 東尾メック株式会社 管継手
JP3514182B2 (ja) 1999-08-31 2004-03-31 住友金属工業株式会社 高温強度と靱性に優れた低Ｃｒフェライト系耐熱鋼およびその製造方法
CN1178015C (zh) 1999-09-16 2004-12-01 西德尔卡有限公司 高安定性及稳定性的螺纹接头
AR020495A1 (es) 1999-09-21 2002-05-15 Siderca Sa Ind & Com Union roscada de alta resistencia al sobretorque y compresion
JP4367588B2 (ja) 1999-10-28 2009-11-18 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた鋼管
US6991267B2 (en) 1999-12-03 2006-01-31 Siderca S.A.I.C. Assembly of hollow torque transmitting sucker rods and sealing nipple with improved seal and fluid flow
US6764108B2 (en) 1999-12-03 2004-07-20 Siderca S.A.I.C. Assembly of hollow torque transmitting sucker rods
JP3545980B2 (ja) 1999-12-06 2004-07-21 株式会社神戸製鋼所 耐遅れ破壊特性の優れた自動車用超高強度電縫鋼管およびその製造方法
JP3543708B2 (ja) 1999-12-15 2004-07-21 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用鋼材およびそれを用いた油井用鋼管の製造方法
EP1182268B1 (en) 2000-02-02 2004-09-29 JFE Steel Corporation High strength, high toughness, seamless steel pipe for line pipe
JP3506088B2 (ja) * 2000-02-03 2004-03-15 住友金属工業株式会社 耐疲労特性に優れたコイルドチュービング用マルテンサイト系ステンレス鋼とそれからの製造法
US6866725B2 (en) 2000-02-28 2005-03-15 Nippon Steel Corporation Steel pipe excellent in formability and method of producing the same
JP4379550B2 (ja) 2000-03-24 2009-12-09 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性と靱性に優れた低合金鋼材
JP3518515B2 (ja) 2000-03-30 2004-04-12 住友金属工業株式会社 低・中Ｃｒ系耐熱鋼
FR2807095B1 (fr) 2000-03-31 2002-08-30 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Element filete tubulaire delarde pour joint filete tubulaire resistant a la fatigue et joint filete tubulaire resultant
DE10019567A1 (de) 2000-04-20 2001-10-31 Busak & Shamban Gmbh & Co Dichtung
US6447025B1 (en) 2000-05-12 2002-09-10 Grant Prideco, L.P. Oilfield tubular connection
IT1317649B1 (it) 2000-05-19 2003-07-15 Dalmine Spa Acciaio inox martensitico e tubi senza saldatura con esso prodotti
AU2001264218A1 (en) 2000-06-07 2001-12-17 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Taper threaded joint
EP1231289B1 (en) 2000-06-07 2005-10-19 Nippon Steel Corporation Steel pipe having high formability and method for producing the same
IT1318179B1 (it) 2000-07-17 2003-07-23 Dalmine Spa Giunzione filettata integrale per tubi.
IT1318753B1 (it) 2000-08-09 2003-09-10 Dalmine Spa Giunzione filettata integrale a profilo continuo pr tubi
US6558484B1 (en) 2001-04-23 2003-05-06 Hiroshi Onoe High strength screw
US6478344B2 (en) 2000-09-15 2002-11-12 Abb Vetco Gray Inc. Threaded connector
JP3959667B2 (ja) 2000-09-20 2007-08-15 エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 高強度鋼管の製造方法
US7108063B2 (en) 2000-09-25 2006-09-19 Carstensen Kenneth J Connectable rod system for driving downhole pumps for oil field installations
US6811189B1 (en) 2000-10-04 2004-11-02 Grant Prideco, L.P. Corrosion seal for threaded connections
US6857668B2 (en) 2000-10-04 2005-02-22 Grant Prideco, L.P. Replaceable corrosion seal for threaded connections
JP3524487B2 (ja) 2000-10-25 2004-05-10 レッキス工業株式会社 薄肉管継手
IT1319028B1 (it) 2000-10-26 2003-09-19 Dalmine Spa Giunzione filettata per tubi di tipo manicottato
CN1100159C (zh) 2000-10-30 2003-01-29 宝山钢铁股份有限公司 抗二氧化碳及海水腐蚀油套管用低合金钢
US6494499B1 (en) 2000-10-31 2002-12-17 The Technologies Alliance, Inc. Threaded connector for pipe
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
WO2002068854A1 (en) 2001-01-20 2002-09-06 Otten, Gregory, K. Replaceable corrosion seal for threaded connections
KR100513991B1 (ko) 2001-02-07 2005-09-09 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 박강판의 제조방법
FR2820806B1 (fr) 2001-02-09 2004-02-20 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire avec face de filet bombee convexe
KR100545621B1 (ko) 2001-03-07 2006-01-24 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 중공 스태빌라이저용 전봉 용접 강관
AR027650A1 (es) 2001-03-13 2003-04-09 Siderca Sa Ind & Com Acero al carbono de baja aleacion para la fabricacion de tuberias para exploracion y produccion de petroleo y/o gas natural, con mejorada resistencia a lacorrosion, procedimiento para fabricar tubos sin costura y tubos sin costura obtenidos
WO2002079526A1 (fr) 2001-03-29 2002-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Tube en acier a haute resistance pour coussin d'air et procede pour la production de ce tube
US6527056B2 (en) 2001-04-02 2003-03-04 Ctes, L.C. Variable OD coiled tubing strings
US20020153671A1 (en) 2001-04-18 2002-10-24 Construction Polymers Company Tunnel gasket for elevated working pressure
US6550822B2 (en) 2001-04-25 2003-04-22 G. B. Tubulars, Inc. Threaded coupling with water exclusion seal system
WO2002093045A1 (de) 2001-05-11 2002-11-21 Msa Auer Gmbh Ringdichtung, insbesondere für steckanschlüsse
US7618503B2 (en) 2001-06-29 2009-11-17 Mccrink Edward J Method for improving the performance of seam-welded joints using post-weld heat treatment
JP2003096534A (ja) 2001-07-19 2003-04-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 高強度耐熱鋼、高強度耐熱鋼の製造方法、及び高強度耐熱管部材の製造方法
US6581940B2 (en) 2001-07-30 2003-06-24 S&B Technical Products, Inc. Concrete manhole connector gasket
JP2003041341A (ja) 2001-08-02 2003-02-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法
US6755447B2 (en) 2001-08-24 2004-06-29 The Technologies Alliance, Inc. Production riser connector
CN1151305C (zh) 2001-08-28 2004-05-26 宝山钢铁股份有限公司 抗二氧化碳腐蚀的低合金钢及油套管
DE60231279D1 (de) 2001-08-29 2009-04-09 Jfe Steel Corp Verfahren zum Herstellen von nahtlosen Rohren aus hochfester, hochzäher, martensitischer Rostfreistahl
US6669789B1 (en) 2001-08-31 2003-12-30 Nucor Corporation Method for producing titanium-bearing microalloyed high-strength low-alloy steel
NO315284B1 (no) 2001-10-19 2003-08-11 Inocean As Stigerör for forbindelse mellom et fartöy og et punkt på havbunnen
EP1310385B1 (en) 2001-11-08 2006-03-29 Sumitomo Rubber Industries Ltd. Pneumatic radial tire
FR2833335B1 (fr) 2001-12-07 2007-05-18 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire superieur contenant au moins un element filete avec levre d'extremite
US6709534B2 (en) 2001-12-14 2004-03-23 Mmfx Technologies Corporation Nano-composite martensitic steels
UA51138A (ru) 2002-01-15 2002-11-15 Приазовський Державний Технічний Університет Способ термообработки стали
US6682101B2 (en) 2002-03-06 2004-01-27 Beverly Watts Ramos Wedgethread pipe connection
KR101076335B1 (ko) 2002-03-13 2011-10-26 토마스 스쾰트 수성-기재 전달계
MXPA04009375A (es) 2002-03-29 2005-05-17 Sumitomo Metal Ind Acero de baja aleacion y procedimiento para su fabricacion.
GB0208098D0 (en) 2002-04-09 2002-05-22 Gloway Internat Inc Pipe repair system and device
ITRM20020234A1 (it) 2002-04-30 2003-10-30 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
GB2388169A (en) 2002-05-01 2003-11-05 2H Offshore Engineering Ltd Pipe joint
US6666274B2 (en) 2002-05-15 2003-12-23 Sunstone Corporation Tubing containing electrical wiring insert
ITRM20020274A1 (it) 2002-05-16 2003-11-17 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
JP2004011009A (ja) 2002-06-11 2004-01-15 Nippon Steel Corp 中空スタビライザー用電縫溶接鋼管
US6669285B1 (en) 2002-07-02 2003-12-30 Eric Park Headrest mounted video display
US6883804B2 (en) 2002-07-11 2005-04-26 Parker-Hannifin Corporation Seal ring having secondary sealing lips
FR2844023B1 (fr) 2002-08-29 2005-05-06 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire etanche vis-a-vis du milieu exterieur
ITRM20020445A1 (it) 2002-09-06 2004-03-07 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
CN1229511C (zh) 2002-09-30 2005-11-30 宝山钢铁股份有限公司 抗二氧化碳和硫化氢腐蚀用低合金钢
JP2004176172A (ja) 2002-10-01 2004-06-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐水素誘起割れ性に優れた高強度継目無鋼管およびその製造方法
ITRM20020512A1 (it) 2002-10-10 2004-04-11 Tenaris Connections Bv Tubo filettato con trattamento superficiale.
US20050012278A1 (en) 2002-11-07 2005-01-20 Delange Richard W. Metal sleeve seal for threaded connections
FR2848282B1 (fr) 2002-12-09 2006-12-29 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Procede de realisation d'un joint filete tubulaire etanche vis-a-vis de l'exterieur
US7074286B2 (en) 2002-12-18 2006-07-11 Ut-Battelle, Llc Wrought Cr—W—V bainitic/ferritic steel compositions
US6817633B2 (en) 2002-12-20 2004-11-16 Lone Star Steel Company Tubular members and threaded connections for casing drilling and method
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
ITRM20030065A1 (it) 2003-02-13 2004-08-14 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
DK1627931T3 (en) 2003-04-25 2018-11-05 Tubos De Acero De Mexico S A Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof
FR2855587B1 (fr) 2003-05-30 2006-12-29 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire a serrage axial progressif des filets
UA82694C2 (ru) 2003-06-06 2008-05-12 Sumitomo Metal Ind Резьбовое соединение для стальных труб
US7431347B2 (en) 2003-09-24 2008-10-07 Siderca S.A.I.C. Hollow sucker rod connection with second torque shoulder
US20050076975A1 (en) 2003-10-10 2005-04-14 Tenaris Connections A.G. Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US20050087269A1 (en) 2003-10-22 2005-04-28 Merwin Matthew J. Method for producing line pipe
US20050093250A1 (en) 2003-11-05 2005-05-05 Santi Nestor J. High-strength sealed connection for expandable tubulars
AR047467A1 (es) 2004-01-30 2006-01-18 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo
DE602005016075D1 (de) 2004-02-02 2009-10-01 Tenaris Connections Ag Gewindeschutz für röhrenförmige glieder
JP2005221038A (ja) 2004-02-06 2005-08-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井管用ネジ継手、及びその製造方法
JP4833835B2 (ja) 2004-02-19 2011-12-07 新日本製鐵株式会社 バウシンガー効果の発現が小さい鋼管およびその製造方法
EP1728877B9 (en) 2004-03-24 2012-02-01 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Process for producing low-alloy steel excelling in corrosion resistance
JP4140556B2 (ja) 2004-06-14 2008-08-27 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼
JP4135691B2 (ja) 2004-07-20 2008-08-20 住友金属工業株式会社 窒化物系介在物形態制御鋼
JP2006037147A (ja) 2004-07-26 2006-02-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井管用鋼材
US20060021410A1 (en) 2004-07-30 2006-02-02 Sonats-Societe Des Nouvelles Applications Des Techniques De Surfaces Shot, devices, and installations for ultrasonic peening, and parts treated thereby
US20060169368A1 (en) 2004-10-05 2006-08-03 Tenaris Conncections A.G. (A Liechtenstein Corporation) Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US7310867B2 (en) 2004-10-06 2007-12-25 S&B Technical Products, Inc. Snap in place gasket installation method
US7566416B2 (en) 2004-10-29 2009-07-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Steel pipe for an airbag inflator and a process for its manufacture
US7214278B2 (en) 2004-12-29 2007-05-08 Mmfx Technologies Corporation High-strength four-phase steel alloys
US20060157539A1 (en) * 2005-01-19 2006-07-20 Dubois Jon D Hot reduced coil tubing
JP2006210843A (ja) 2005-01-31 2006-08-10 Fujitsu Ltd 可変キャパシタ及びその製造方法
US7832077B2 (en) * 2005-02-08 2010-11-16 Joe Crawford Method of manufacturing a coiled tubing system
ITRM20050069A1 (it) 2005-02-17 2006-08-18 Tenaris Connections Ag Giunzione filettata per tubi provvista di tenuta.
US20060214421A1 (en) 2005-03-22 2006-09-28 Intelliserv Fatigue Resistant Rotary Shouldered Connection and Method
JP2006265668A (ja) * 2005-03-25 2006-10-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井用継目無鋼管
JP4792778B2 (ja) 2005-03-29 2011-10-12 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用厚肉継目無鋼管の製造方法
US20060243355A1 (en) 2005-04-29 2006-11-02 Meritor Suspension System Company, U.S. Stabilizer bar
US7478842B2 (en) 2005-05-18 2009-01-20 Hydril Llc Coupled connection with an externally supported pin nose seal
US7182140B2 (en) 2005-06-24 2007-02-27 Xtreme Coil Drilling Corp. Coiled tubing/top drive rig and method
WO2007002576A2 (en) 2005-06-27 2007-01-04 Swagelok Company Tube fitting
WO2007028443A1 (en) 2005-07-13 2007-03-15 Beele Engineering B.V. System for sealing a space between an inner wall of a tabular opening and at least one tube or duct at least partly received in the opening
JP4635764B2 (ja) 2005-07-25 2011-02-23 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の製造方法
JP4945946B2 (ja) 2005-07-26 2012-06-06 住友金属工業株式会社 継目無鋼管およびその製造方法
MXPA05008339A (es) 2005-08-04 2007-02-05 Tenaris Connections Ag Acero de alta resistencia para tubos de acero soldables y sin costura.
FR2889727B1 (fr) 2005-08-09 2007-09-28 Vallourec Mannesmann Oil Gas F Joint filete tubulaire etanche aux liquides et aux gaz
EP1918400B1 (en) 2005-08-22 2011-07-06 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Seamless steel pipe for pipeline and method for producing the same
EP1767659A1 (fr) 2005-09-21 2007-03-28 ARCELOR France Procédé de fabrication d'une pièce en acier de microstructure multi-phasée
AR057940A1 (es) 2005-11-30 2007-12-26 Tenaris Connections Ag Conexiones roscadas con recubrimientos de alta y baja friccion
JP4997753B2 (ja) 2005-12-16 2012-08-08 タカタ株式会社 乗員拘束装置
AR058961A1 (es) 2006-01-10 2008-03-05 Siderca Sa Ind & Com Conexion para varilla de bombeo con mayor resistencia a l afatiga obtenida aplicando interferencia diametral para reducir la interferencia axial
US7744708B2 (en) 2006-03-14 2010-06-29 Tenaris Connections Limited Methods of producing high-strength metal tubular bars possessing improved cold formability
JP4751224B2 (ja) 2006-03-28 2011-08-17 新日本製鐵株式会社 靭性と溶接性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管およびその製造方法
US20070246219A1 (en) 2006-04-19 2007-10-25 Mannella Eugene J Seal for a fluid assembly
DE602006014451D1 (de) 2006-06-29 2010-07-01 Tenaris Connections Ag Nahtlose präzisionsstahlrohre mit verbesserter isotroper schlagzähigkeit bei niedriger temperatur für hydraulische zylinder und herstellungsverfahren dafür
US8027667B2 (en) 2006-06-29 2011-09-27 Mobilesphere Holdings LLC System and method for wireless coupon transactions
JP5200932B2 (ja) 2006-07-13 2013-06-05 新日鐵住金株式会社 ベンド管及びその製造方法
US8322754B2 (en) 2006-12-01 2012-12-04 Tenaris Connections Limited Nanocomposite coatings for threaded connections
FR2913746B1 (fr) 2007-03-14 2011-06-24 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire etanche pour sollicitations de pression interieure et exterieure
US20080226396A1 (en) 2007-03-15 2008-09-18 Tubos De Acero De Mexico S.A. Seamless steel tube for use as a steel catenary riser in the touch down zone
CN101514433A (zh) 2007-03-16 2009-08-26 株式会社神户制钢所 低温冲击特性优异的汽车用高强度电阻焊钢管及其制造方法
CN101542002B (zh) 2007-03-30 2016-03-30 新日铁住金株式会社 低合金钢、油井用无缝钢管和无缝钢管的制造方法
MX2007004600A (es) 2007-04-17 2008-12-01 Tubos De Acero De Mexico S A Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over.
DE102007023306A1 (de) * 2007-05-16 2008-11-20 Benteler Stahl/Rohr Gmbh Verwendung einer Stahllegierung für Mantelrohre zur Perforation von Bohrlochverrohrungen sowie Mantelrohr
AR061224A1 (es) 2007-06-05 2008-08-13 Tenaris Connections Ag Una union roscada de alta resistencia, preferentemente para tubos con recubrimiento interno.
EP2006589B1 (en) 2007-06-22 2011-08-31 Tenaris Connections Aktiengesellschaft Threaded joint with energizable seal
DE602007011046D1 (de) 2007-06-27 2011-01-20 Tenaris Connections Ag Gewindeverbindung mit unter Druck setzbarer Dichtung
US7862667B2 (en) 2007-07-06 2011-01-04 Tenaris Connections Limited Steels for sour service environments
EP2017507B1 (en) 2007-07-16 2016-06-01 Tenaris Connections Limited Threaded joint with resilient seal ring
EP2028402B1 (en) 2007-08-24 2010-09-01 Tenaris Connections Aktiengesellschaft Method for improving fatigue resistance of a threaded joint
DE602007013892D1 (de) 2007-08-24 2011-05-26 Tenaris Connections Ag Gewindeverbindungsstück mit hoher Radiallast und unterschiedlich behandelten Oberflächen
JP2009138174A (ja) 2007-11-14 2009-06-25 Agri Bioindustry:Kk 高分子化合物の製造方法
EP2238272B1 (en) 2007-11-19 2019-03-06 Tenaris Connections B.V. High strength bainitic steel for octg applications
CN101939579A (zh) 2007-12-04 2011-01-05 住友金属工业株式会社 管螺纹接头
US20090148334A1 (en) * 2007-12-05 2009-06-11 United States of America as represented by the Administrator of the National Aeronautics and Nanophase dispersion strengthened low cte alloy
JP5353256B2 (ja) 2008-01-21 2013-11-27 Ｊｆｅスチール株式会社 中空部材およびその製造方法
DE602008001552D1 (de) 2008-02-29 2010-07-29 Tenaris Connections Ag Gewindeverbindungsstück mit verbesserten elastischen Dichtungsringen
CN102056752B (zh) 2008-06-04 2013-11-13 Ntn株式会社 驱动轮用轴承装置
US8261841B2 (en) 2009-02-17 2012-09-11 Exxonmobil Research And Engineering Company Coated oil and gas well production devices
MX2009012811A (es) 2008-11-25 2010-05-26 Maverick Tube Llc Procesamiento de desbastes delgados o flejes compactos de aceros al boro/titanio.
EP2371982B1 (en) 2008-11-26 2018-10-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Seamless steel pipe and method for manufacturing same
CN101413089B (zh) 2008-12-04 2010-11-03 天津钢管集团股份有限公司 低co2环境用高强度低铬抗腐蚀石油专用管
US8784577B2 (en) 2009-01-30 2014-07-22 Jfe Steel Corporation Thick high-tensile-strength hot-rolled steel sheet having excellent low-temperature toughness and manufacturing method thereof
RU2478123C1 (ru) 2009-01-30 2013-03-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Толстостенный высокопрочный горячекатаный стальной лист с высокой стойкостью к индуцируемому водородом растрескиванию и способ его производства
CN101480671B (zh) 2009-02-13 2010-12-29 西安兰方实业有限公司 空调器用双层铜焊钢管生产工艺
US20140021244A1 (en) 2009-03-30 2014-01-23 Global Tubing Llc Method of Manufacturing Coil Tubing Using Friction Stir Welding
EP2243920A1 (en) 2009-04-22 2010-10-27 Tenaris Connections Aktiengesellschaft Threaded joint for tubes, pipes and the like
US20100319814A1 (en) 2009-06-17 2010-12-23 Teresa Estela Perez Bainitic steels with boron
JP5728836B2 (ja) 2009-06-24 2015-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法
CN101613829B (zh) 2009-07-17 2011-09-28 天津钢管集团股份有限公司 150ksi钢级高强韧油气井井下作业用钢管及其生产方法
US9541224B2 (en) 2009-08-17 2017-01-10 Global Tubing, Llc Method of manufacturing coiled tubing using multi-pass friction stir welding
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
CN102725428B (zh) 2010-01-27 2014-01-15 新日铁住金株式会社 管线管用无缝钢管的制造方法及管线管用无缝钢管
AU2011228345B2 (en) 2010-03-18 2013-06-06 Nippon Steel Corporation Seamless steel pipe for steam injection, and method of manufacturing same
EP2372208B1 (en) 2010-03-25 2013-05-29 Tenaris Connections Limited Threaded joint with elastomeric seal flange
EP2372211B1 (en) 2010-03-26 2015-06-03 Tenaris Connections Ltd. Thin-walled pipe joint and method to couple a first pipe to a second pipe
WO2011152240A1 (ja) 2010-06-02 2011-12-08 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用継目無鋼管及びその製造方法
CN101898295B (zh) 2010-08-12 2011-12-07 中国石油天然气集团公司 一种高强度高塑韧性连续管制造方法
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
IT1403688B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
JP6047947B2 (ja) 2011-06-30 2016-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 耐サワー性に優れたラインパイプ用厚肉高強度継目無鋼管およびその製造方法
WO2013007729A1 (en) 2011-07-10 2013-01-17 Tata Steel Ijmuiden Bv Hot-rolled high-strength steel strip with improved haz-softening resistance and method of producing said steel
JP2013129879A (ja) 2011-12-22 2013-07-04 Jfe Steel Corp 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
AU2013372439B2 (en) 2013-01-11 2018-03-01 Tenaris Connections B.V. Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe
US9187811B2 (en) 2013-03-11 2015-11-17 Tenaris Connections Limited Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
JP6144417B2 (ja) 2013-06-25 2017-06-07 テナリス・コネクシヨンズ・ベー・ブイ 高クロム耐熱鋼
US9745640B2 (en) 2015-03-17 2017-08-29 Tenaris Coiled Tubes, Llc Quenching tank system and method of use
US20160281188A1 (en) 2015-03-27 2016-09-29 Tenaris Coiled Tubes, Llc Heat treated coiled tubing
US20160305192A1 (en) 2015-04-14 2016-10-20 Tenaris Connections Limited Ultra-fine grained steels having corrosion-fatigue resistance
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU742474A1 (ru) * 1977-08-19 1980-06-25 Волжский Трубный Завод Способ термической обработки сварных труб
SU998537A1 (ru) * 1980-11-10 1983-02-23 Всесоюзный научно-исследовательский проектно-конструкторский и технологический институт токов высокой частоты им.В.П.Вологдина Способ локального индукционного нагрева изделий
RU2368836C1 (ru) * 2008-05-06 2009-09-27 ООО "Самарский инженерно-технический центр" Высокопрочная труба для нефтяных скважин

Also Published As

Publication number Publication date
RU2012102444A (ru) 2013-07-27
US9163296B2 (en) 2015-10-20
EP2479294B1 (en) 2021-11-17
US20240247351A1 (en) 2024-07-25
US20200102633A1 (en) 2020-04-02
EP2479294A1 (en) 2012-07-25
CA2765294C (en) 2019-06-11
US20160024625A1 (en) 2016-01-28
CN102618709B (zh) 2017-03-22
US10480054B2 (en) 2019-11-19
CN102618709A (zh) 2012-08-01
JP5937365B2 (ja) 2016-06-22
JP2012214875A (ja) 2012-11-08
US11952648B2 (en) 2024-04-09
US20120186686A1 (en) 2012-07-26
CA2765294A1 (en) 2012-07-25
DK2479294T3 (da) 2022-02-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2582326C2 (ru) Гибкая труба с переменными механическими свойствами и способ ее изготовления непрерывной термообработкой
RU2664347C2 (ru) Высококачественный материал для гибких длинномерных труб и способ его изготовления
EP2687612B1 (en) Steel pipe quenching method
US7459033B2 (en) Oil country tubular goods excellent in collapse characteristics after expansion and method of production thereof
JP5999284B1 (ja) 深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管およびその製造方法ならびに深井戸向け高強度厚肉コンダクターケーシング
AU715625B2 (en) Process for the production of steel wires-shaping wires and application to a hose
RU2618987C2 (ru) Высокопрочная стальная труба, сваренная электросваркой сопротивлением, обладающая исключительной стойкостью к разупрочнению в течение продолжительного времени в интервалах промежуточных температур, и способ изготовления такой трубы
MX2007004600A (es) Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over.
EP3636787B1 (en) Bent steel pipe and method for producing same
CA2937139A1 (en) Low-alloy steel pipe for an oil well
US11833561B2 (en) Method of manufacturing a coiled tubing string
US20200165693A1 (en) Method for Producing a Wear-Resistant Steel Pipe, Wear-Resistant Steel Pipe, and Use of Such a Steel Pipe
CN102605235A (zh) 一种高抗挤sew石油套管及其制造方法
CN104451427A (zh) 一种无焊接缺陷连续油管及制造方法
JP5640792B2 (ja) 圧潰強度に優れた高靱性ｕｏｅ鋼管及びその製造方法
CA2962210C (en) Steel material and expandable oil country tubular goods
JP6390677B2 (ja) 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼溶接管およびその製造方法
JP2017179482A (ja) ラインパイプ用電縫鋼管及びその製造方法
RU2798180C2 (ru) Высококачественный материал для гибких длинномерных труб и способ его изготовления
JPH1017934A (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
CN116728002A (zh) 低碳微合金超高强度连续管的制备方法
JP2020152969A (ja) 搬送性に優れた内面螺旋溝付き鋼管およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
HE9A Changing address for correspondence with an applicant