JPH01283322A - 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〕 本発明は耐食性、特に耐硫化物応力腐食割れ性に優れた
高強度油井管の製造方法に関する。以下、硫化物応力腐
食割れは５ｓｃｃと称す。

〔従来の技術］ 従来より、油井管は強度、耐５ｓｃｃ性および靭性の両
立を図るために、低合金鋼をヘースとしてこれに焼入れ
・焼戻しを施すことで製造するのが基本となっている。

−・方、最近の石油、天然ガス事情の逼迫から、油井、
ガス井においては深井戸化の傾向が著しく、また、産出
物中に温潤な硫化水素の含まれる→ノヮーな油井、ガス
井も増加してきている。したがって、油井管には高強度
であること、耐５ｓｃｃ性に優れること、の２点が従来
にも増して強く求められるようになった。

ところが、一般に鋼材は、強度の上昇とともに耐食性が
低下する傾向にあり、耐食性、なかでも耐５ｓｃｃ性が
特に重視される量１井管においでは、耐５ｓｃｃ確保の
観点から強度」−の制限を強く受ける結果になっている
。

ところで、耐５ｓｃｃ性の評価法については、シェル試
験、ＮＡＣＥ試験（定荷重法）、５ＳＲＴ試験（低歪速
度引張試験）の３種類がよく知られている。これらはい
ずれも同し傾向を示すが、厳しさは下記のシェル試験が
最大である。

すなわち、シェル試験は、厚さ１．７Ｎ、幅４，５龍の
試験片の長さ方向中央部に直径０．７ｍｍの孔を２個設
け、この部分に３点曲げて応力をイ４加した状態で、特
定環境下（室温、０５％ＣＨ，Ｃ○０■■、■気圧Ｈ２
Ｓ飽和）に２０　（１−５（１０ｈ　ｒ保持して、割れ
限界応力をＳ（埴（伽（食性指数）で評価するというも
のである。

油井管における強度と要求される耐Ｓ　Ｓ　ＣＣｌ’４
との関係をこのＳ　（＋　（ＩＴＩで見た場合、第１図
に示されるように、割れを防１１−するためには材料強
度の高いものほど高Ｓ　（：　（＋σが要求されており
、強度が０．２％耐力で８０　ｋ　ｓ　ｉ　　（５６ｋ
ｇｆ／＋＋＋＋”　）級の場合、Ｓｃ、値は１０７以ヒ
が要求され、９０ｋｓｉ　　（６３ｋｇｆ　／＊ｓ′）
級、１０［）ｋｓｉ（７０ｋｇｆ／ｍｍ”）　　級、　
１１０ｋｓ＋　　　（７７ｋｇｆ／　真璽２　）級にな
るとそれぞれＳＣ値１２．０以ト、１３．３以」二、１
４７以トが要求される。

この要求は、強度と耐５ｓｃｃ性が相反する関係にある
ことを考えれば非常に厳しいものであり、−［業的に可
能な製造方法を採用する限りにおいては、面ＪＳＳＣＣ
性確保による制限から強度は９０ｋ　ｓ　ｉ　　（６３
ｋｇｆ　／ａｓ２）級が限度とされている。

この点を結晶粒度との関係に基づき更に詳しく説明する
。

結晶粒を微細化すれば高強度を確保しても優れたｍ１ｓ
ｓｃｃｌＶ４が得られることは、従来より周知である。

第２図は油ノ１管に通常使用される低合金１＋（ｏ。

２７Ｃ−０，２４３ｉ−１，２Ｍｎ−０．［１２４ｓｏ
ｎ。

Ａｌ−０，００３２Ｎ）において、焼戻しによりＹ。

Ｓを７５　ｋｇ　ｆ　／＊＊２　とした場合のＳＣ値と
、旧オーステナイト粒の結晶粒度番号との関係を示した
ものである。同図から明らかなように、Ｙ、ｓが７５ｋ
ｇｆ／ｍ■２でも結晶粒度番号が１０以上であればＳｃ
値は１３．３を超え、］００ｋｓｉ級の要求仕様を満た
ず。

そして、この観点に立って開発された耐５ＳＣＣ性改善
対策が、成分面からのＮ　ｂ添加、熱処理面からの２回
焼入れ処理、加工面からの強度の冷間加工（注１．２）
または温間加圧（注３）である。

注］　）　Ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ　ａｎ
ｄ　Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆ八へｓＬｅｎｉＬｅ　ｉ
ｎ　　Ｉ］ｅｆｏｒｍｅｄ　　１ａｔｈ　　ｍａｒｔｃ
ｎｓｉｔｉｃＳｔｒｕｃｔｕｒｅ　　ｏｆ　　１．ｏｗ
　　ｃａｒｂｏｎ　　５ｔｅａｌｓ。

Ｍ、ＴＯＫ　ＩＺＡＮ［、Ｎ、ＭＡＴＳＩＪＭＵＲＡ　
、に、’Ｉ’５ＬＩＺＡＫ　ｌ　、　１’、ＭＡＫ　［
。

ａｎｄ　　Ｉ、ＴＡＭＵＲＡ　　：　　Ｍｅｔ＋ｉｌｌ
ｕｒｇｉｃａｌ　　Ｔｒａｒ＋５７）ｃｔｉｏｎｓへ、
ｖｏｌ　　１３八（１９８２）　　　ｐｐ、１３７９−
１３８８注２’）ＭＡの冷間圧延によるオーステナイト
結晶粒の微細化：高圧、飴山９時実：鉄と鋼、ｖｏｌ　
７３．　Ｎｏ、５（１９８７）　　３４６６注３）低合
金鋼の焼戻し温間加］−によるオーステナイト結晶粒微
細化、松岡、飴山３時実・鉄と鋼、ｖｏｌ　７３．　　
　ｔｌｋ＋、！１（１９８７１１Ｓ　４６７また、本発
明者らは細粒化による対策とは別に、低合金鋼にｒｉ、
Ｚｒを添加し、鋼中Ｎを固定してΔ７！Ｎの生成を抑え
る一方、Ｔｉ、Ｚｒによる炭化物の微細分散により耐５
ｓｃｃ性を著しく高める対策を開発し保工じた（特願昭
６２−０６７０２４号）。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところが、従来結晶粒細粒化手段であるＮｂの添加や２
回焼入れ処理のみでは十分な細粒化は不可能であり、旧
オーステナイト粒度番号で１０以上は到達し得ない。し
たがって強度は耐５ｓｃｃ性確保による制限から９’Ｑ
ｋｓｉ級が限度となる。

こ上目、二対し、冷間）Ｉｌｌ　Ｉやｌ詰問）Ｊ０王に
よる細粒化は旧オーステリーイトｉイ１度番号で１０以
上を達成する。しかし、その効果＋ｊ必ずしも安定でな
く、なによりも７３０　゛ｃ以下の温度にて５０％以卜
最小限でも３０％以−１−の塑１り加Ｔを必要と′づる
。このため、η三産設備面、生産：Ｉスト面からの制約
により］−業的規模での実施か非常に困難となる。

また、本発明者らが開発し７た百＝ｌ　Ｓ　Ｓ　ＣＣ＋
’＋改善対策は、通常の２回焼入れ処理と絽１合一して
も１０（ｌ　ｋ　ｓ　ｉ級以」−のグレードを可能にす
る。したがって、もし効果的な細粒化処理と組合される
ならば］　１０ｋｓ　ｉ級以トのグレー１を確保するこ
とが期待できる。

本発明は、この新規開発になる低合金鋼管を・＼−スと
して１　］　Ｏｋ　ｓ　ｉ　　（７７ｋｇｆ／ｍｍ′）
級あるいはそれ以−トの強度とこれに要求される耐５Ｓ
ＣＣ性が確保でき、しかも工業的規模での実施が容易な
油井管製造方法を提供することを目的とする。

（課題を解決するための手段） 結晶粒の微細化に強度の冷量刑］−またＣ３１／晶間加
−「が有効なことは、前述したとおり周知である（ンｔ
　　１　、　　２．　　３）　　　。

ずなわら、焼入れでｊ（ｔたマルテンサイトに冷間また
は焼入れ後の焼戻しく温間）で強度の力＋＋王を加えれ
は、焼戻しにおいてフェライ）−再結晶温度が低ドし、
煩、戻し条（！１によっては微細な再結晶）工うイＩ・
かη−成ｊる。ごのことからすれば、微細な再結晶フェ
ライトにｌ＋１度焼入れを施し、オーステナイト化を経
てマルテンサイトとすれば、微細な旧オーステナイ（−
粒を有するマルテンサイトの得られることか推定される
。

しかしながら、本発明者らの調査によれば、冷間加工を
採用した場合には１回目の焼入れで生成した微細な旧オ
ーステナイト粒が２回目の焼入れで粒成長をおこし、安
定した微細粒は得られなかった。また、：１ｆｊ、量刑
Ｔを採用する場合には、前述したように５０％以１−少
なくとも３０％以−トの強度の加工を加えれば）丁、ラ
イト粒の十分な微細化は１ｊＪ能である。

しかし７ながら、このような強加工を低温で鋼管に加え
ることは装；６−１の問題があった。

そこで、本発明者らは更に研究を続けた。その結果、焼
入れで得たマルテンサイトに対し６００〜７３０℃の温
間で２０％以下、例えば１０％程度のむしろ小さい塑性
変形を加えるならば、容易にフェライトの再結晶が生じ
、しかも一部の炭化物の析出が塑性変形により促進され
、２回目の焼入れでの結晶粒の粗大化を防止できること
が判明した。また、残りの合金元素が基地中に固ン容し
、これも２回目の焼入れにおける粒成長を防止すること
が明らかとなった。

すなわち、油井管の２回焼入れに軽度の温間塑性加工を
導入すれば、フェライトの再結晶促進と、再結晶粒の粗
大化防止とが効果的に図られ、２回焼入れのみでは得ら
れない細粒鋼が得られ、本発明者らが開発した前記油井
管用低合金鋼を使用した場合には１］Ｏｋｓ　ｉ　　（
７７ｋｇｆ／ｍｕ２）級あるいはそれ以上の強度とこれ
に要求される耐５ｓＣＣ性が確保できるのである。

本発明の油井管製造方法は斯かる知見に基づき開発され
たもので、重量％でＣ：０．１５〜０４５％、　Ｓｉ：
Ｏ，１〜］　％、Ｍｎ：０．３〜１．８％、　Ｓｏ　β
、Ａ／　：０．０１％以下、Ｔ”　ｉ　：０．００５〜
０１％とＺｒ・００１〜０２％の１種または２種、Ｎ：
　　（０，００２ｉ　　〔Ｔｉ　　（％）＋Ｚｒ（％）
〕／８｝％以下、Ａｉ！Ｎ・０００５％以下を含み、更
に必要に応しＣｒ：０．０５〜２％、Ｍｏ：０．０２〜
０．８％、Ｎｂ＋０．００５〜０．２％、　Ｖ：０．０
０５〜０．２％、Ｂ：０．００１〜０．００３％の１種
または２挿填」−を含有し、残部実質的にＦｅからなる
低合金鋼管に対し、８８０〜９８０　’Ｃから焼入れを
行った後、６００〜７３０℃で焼戻しを行うとともに、
６００〜７３０℃の温度域において塑性加工を全歪量が
１〜２０％となるよう１回または複数回行い、しかる後
に８００〜９５０℃からの焼入れと６００〜７３０　’
Ｃでの焼戻しとを行うものである。

第３図は０．２５〜０．２９Ｃ−０，３Ｓ　ｉ−０，５
Ｍｎ−０，５Ｃｒ−０，２Ｍｏ−（１１１３−０，０８
Ｚｒ−−０００５〜０．０６Ｓｏ＃　　八ｆｆ−０，０
０（１８〜０゜００８４　Ｎからなる３、１１成の低合
金銅１において、焼戻しにより０．２％耐力を７５ｋｇ
ｆ／＊＊２とした場合のＳｃ値と鋼中ＡｌＮ量との関係
を示したものである。同図から明らかなように、鋼中Ａ
ｌＮ量を低減させることにより高強度を保持したままで
Ｓｃ値が向上する。

本発明が対象とする低合金鋼管はＴｉ、Ｚｒの添加によ
り鋼中Ｎを固定し、ＡＩＮの生成を抑制するとともに、
Ｔｉ、Ｚｒによる炭化物の微細分散により耐５ＳＣＣ性
を改善したもので、従来の２回焼入れによる場合はいず
れも１００ｋｓｉ（７０ｋｇｆ　／５ｎ２）以上の強度
とこれに要求されるＳＣ値（１３，３以上）が確保でき
、本発明の塑性加工を含む焼入れ・焼戻しを行う場合に
は、１１０　ｋ　ｓ　ｉ　　（７７ｋｇｆ　／＊蒙２）
あるいはそれ以上の強度とこれに要求されるＳｃ値（１
４，７以上）を確保することが可能となる。

〔作　　用〕

以下、本発明の製造方法における限定理由を鋼管の化学
成分、鋼管に加える熱処理および塑性加工の順で詳述す
る。

■。化学成分 Ｃ：　１００ｋｓ　ｉ　　（７０ｋｇｆ／ｍｍ２）以上
の０．２％耐力を得るためと、耐５ｓｃｃ性改善を目的
とした高温焼戻しにおいて強度・靭性を確保するために
、０．１５％以上を必要とする。しかし、０４５％を超
えると鋼管の焼入れ時に焼割れが発生しやすくなる。こ
のため０．１５〜０４５％とする。

Ｓｉ：それ自体は耐５ｓｃｃ性を変化さセない。

しかしＡ１の添加量を少なくし、Ａ７！Ｎを抑制して耐
５ｓｃｃ性を改善する効果があり、また脱酸元素として
も欠かゼない成分である。０゜１％未満では脱酸が十分
でなく、１％を超えると焼入れ後の旧オーステナイト粒
が粗大になり靭性を低下さセる。したがって、０．１〜
１％とする。

Ｍｎ　　焼入れ性を向上させ、焼戻し後のセメンタイト
を均一に分散させて靭性を向上させる。Ｍｎのこの効果
は１８％を超えると飽和し、しかもミクロ偏析を大きく
して耐５ｓｃｃ性を劣化させる。

他の元素により十分な焼入れ性が確保されるなら、耐５
ｓｃｃ性確保の点からはＭ　ｎは少ない方がよい。一方
、０．３％未満では焼入れ性の不足に起因して耐５ｓｃ
ｃ性、靭性を低下させる。したがって０．３〜１．８％
とする。ただし、薄肉材あるいは他の元素で焼入れ性が
確保できるならば、０．０５％以上でもよい。

Ｓｏｊ！、Ａｊ！、Ｎ、Ａ＃ｌＮ：従来の耐５ｓｃｃ性
鋼管は十分な焼入れ性を確保し、焼入れ後の焼戻しで炭
化物（主にセメンタイト）を均一に分散させることによ
り耐５ｓｃｃ性を向上させており、細粒化もこの耐５ｓ
ｃｃ性向−ヒに寄与していた。

しかしながら、耐５ｓｃｃ性については、セメンタイト
よりも一段と微細な析出物（Ａ　ｅ　Ｎ）が支配的であ
ることが、本発明者らの研究から判明した。すなわち、
第３図に示されるように、ＡｌＮ量を制限することによ
り耐５ｓｃｃ性の指標となるＳｃ値が向上し、ＡｆｆＮ
＜０．００５％（５０ｐｐｍ）以下で顕著な耐ｓ　ｓ　
ｃ　’ｃ性改善効果が得られる。以上のことから、Ａｌ
Ｎ量を０．００５％以下とし、そのために３ｏＡ、Ａ７
！≦０．０１％およびＮ≦＋０．　ＯＯ２→−ｒＴｉ（
％）＋Ｚｒ（％）〕／８｝％を規定する。

Ｔｉ、Ｚｒ：両者は鋼塊の冷却途中で鋼中のＮをＴｉＮ
、ＺｒＮとして固定し、固溶Ｎを減少させてＳＣ値を向
ヒさせるのに顕著な効果がある。特にＺｒはＮの固定効
果が大きく、かつ耐５ｓｃｃ性を劣化させるＺｒ’Ｃの
微細析出物を最少比に抑えることができる。ＴｉはＺｒ
よりＮの固定効果が小さいが、原子量がＺｒの１／２で
あるため、重量％による比較では７．ｒと同等の効果を
奏する。

また、両者は炭化物を微細に分散させ、応カイ；１加時
の応力集中を分散、減少させることにより耐５ｓｃｃ性
を改善させる。

そして、Ｔｉ＜０．００５％、Ｚｒ＜０．０１％ではＮ
の固定効果および炭化物分散効果が十分でなく、Ｔ　ｉ
　＞Ｑ、　１％、Ｚ　ｒ　＞０．２％ではＮの固定効果
および炭化物分散効果が飽和し、かつＴｉＣ１ＺｒＣの
微細析出物量が増加し、かえってＳｃ値が低下する。し
たがって、］゛ｉは０．０．０５〜０．１％、Ｚｒは０
．０１〜０．２％とする。なお、−ｒ　ｉ　。

ＺｒによるＮの固定量は（Ｔ　ｉ　＋Ｚ　ｒ）　／　８
で得られる。

Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂ　：いずれも必要に応じて添
加される元素である。

Ｃｒは焼入れ性の改善に極めて有効であり、しかもＭｎ
ｎ方力１１ともなってイキしるようなミクロ偏析を生し
させないため、耐５ｓｃｃ性改善に効果がある。００５
％未満ではその効果がなく、２０％を超えると焼入れ性
は一層向」−するが、靭性が低下する。したがって０．
０５〜２０％とする。

ＭＯもＣｒと同様の理由で０．０２〜０８％とする。

■は高温焼戻し時の強度ト昇に有効であり、０゜００５
％未満ではその効果は十分でなく、０２％を超えると靭
性が低下する。したがって０．００５〜０．２％とする
。

Ｎｂは微細化により靭性向ｌ−３耐５ｓｃｃ性向上に有
効である。０．００５％未満ではこの効果が得られず、
０．２％を超えると靭性が低下し、かつ微細化の効果が
飽和するとともにＮｂＣ微細析出物か増加し、耐５ｓｃ
ｃ性を劣化させる。しだかってＯ，ＯＯ５〜０２％とす
る。

Ｂは焼入れ性を改善することから、靭性、耐５ＳＣＣ性
改善に寄ハずろが、０．０００１％未満ではその効果が
なく、０．００３％を超えると焼戻し後の靭性を低下さ
せる。したがって０．０＋１０１〜０、００３％とする
。

不純物・以上に述べた元素以外に不純物として含まれる
元素は）〕５００．０２５％Ｓ≦０．０　Ｏ５％、０５
０．００２％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃｕ≦０．０５％に
制限することが望まれる。すなわち、Ｐ、Ｓの制限は主
に靭性低下防止、ミクロ偏析による耐ｓ　ｓ　ｃ　ｃ　
（＜４低下の防止に有効であり、０の制御＠は靭性低下
防止に有効である。またＮｉ、Ｃｕの制限は孔食等の耐
食性劣化の防止に効果がある。

２、執処理および塑性加工 Ｏ１四目の焼入れ 完全にオーステナイト華相にするために８８０℃以上の
焼入れ温度を必要とする。しかし、焼入れ温度が高（な
りすぎると、焼入れ時に結晶粒の粗大化を生しるので、
！］　８　（１℃以下に焼入れ温度を制限する。なお、
この場合、次工程で微細なフェライト粒を得るためには
、焼入れ後に８０％以上のマルテンサイト量を必要とす
る。

０１四目の焼戻しおよび塑性加工 この工程で微細な再結晶フェライトを得るにもよ６００
℃以上の温度を必要とする。しかし、７３０　’ｃを超
えると、オーステナイトが生成し、この部分は最終的に
は粗大な結晶粒となる。したがって、６００〜７３０℃
の温度域で焼戻しおよび塑性加工を行う。

塑性加工は６００〜７３０℃の加工温度が確保されるな
ら、焼戻しと同時に行っても、焼戻し後の冷却過程で行
ってもよい。また、６００〜７３０℃に再ｌ１ｌＩ熱し
て再度塑性ｊ３１１工を実施してもよい。

塑性加工としては縮径加工、肉厚調整加二［、曲げ加工
（曲げ戻しを含む）等を採用することができ、その種類
は問わない。

塑性加工による変形量は引張または圧縮変形の総変形量
で表わして１〜２０％の範囲内に制限する必要がある。

これカ月％未満では再結晶を生じるのに十分な歪を導入
できず、一方２０％を超えると逆にフェライト内部に小
さい歪が残り、２四目の焼入れによりかえってオーステ
ナイトの結晶粒を太き（する。最適な変形量は加工温度
が高いほど大となる。

加工回数はｎｉｊ記総変形量が１〜２０％の範囲内に制
限されるなら、何回でもよい。塑性変形の繰返しはフェ
ライＢｎの微細化に有効であり、回数の増加とともに微
細化は進行する。ただし、７回を超えるとその効果は飽
和する。

０２四目の焼入れ 焼入れ温度が８００℃未満ではオーステナイト化が不十
分となる。また、９５０℃を超えると結晶粒がネ１１大
化するために耐食性が劣化する。よってその範囲を８０
０℃〜９５０℃とする。この焼入れにより１敦細な旧オ
ーステナイト粒を得るには８００℃以トで、なるべく低
温、短時間の加熱が望ましい。この観点から焼入れ温度
は８８０℃以下とし、加熱保持時間については１０分以
内とすることが望まれる。なお、焼入れ後は９０％以上
のマルテンサイト量を必要とする。

０２回目焼戻し この焼戻しは、基本的には所定の強度が確保できるなら
ば高温はど耐５ｓｃｃ性に対して好ましい結果を与える
。この観点から焼戻し温度は６００℃以上とする。焼戻
し温度が６００℃未満では強度は得られてもマルテンサ
イト中の歪が十分に開放されず、酎ｓ　ｓ　ｅ　ｃ性は
劣る。しかし、７３０℃を超えると、焼戻し後の冷却で
マルテンサイトが生成し、耐５ｓｃｃ性を劣化させるの
で、７３０℃以下に制限する。

〔実施例〕

第１表にａ−ｍで示す本発明対象鋼と、同表にｎ　−ｗ
で示す本発明対象外の鋼とからなる熱間加工管（外径７
０１１、内径５０■ｌ）に対し、１回目の焼入れ・焼戻
しを行うとともに、焼戻しの冷却過程で塑性加二りを行
い、しかる後に２回目の焼入れ・焼戻しを行った。また
、比較のために通常の２回焼入れも行った。

塑性加工は１回目の焼戻し後の冷却過程でストレノチレ
デコ、−サにて縮径加Ｔを行うか、温間矯正機にてクラ
シュまたはオフセット加工を行うものとした。縮径加圧
では引張変形が牛し、クラソンプ、またはオフセット加
工では引張と圧縮（曲げ）変形が生しる。

製造された各鋼管の旧オーステナイト結晶粒度番−す、
０．２％耐力、引張強さ、伸び、ツヤルビー破面遷移温
度およびＳ（、稙の調査結果を製造条件の詳細とともに
第２表に示す。

第２表において、本発明例は本発明対象鋼（３〜ｍ）か
らなる鋼管に本発明条件内の熱処理および塑性加工を加
えた例、比較例Ｉは本発明対象鋼（ａ〜ｒｎ）からなる
鋼管に本発明条件外の熱処理および塑性加二「を加えた
例、比較例２は本発明対象外の鋼（ｎ−ｗ）からなる鋼
管に本発明条（１内の熱処理および塑性加１．を加えた
例、従来例は油力管用として汎用の鋼である本発明対象
外の鋼（ｎ、ｐ）からなる鋼管に通常の２回焼入れを行
った例である。

本発明例では１００〜Ｉ］５ｋｓｉ　　（７０〜８０．
５ｋｇｆ／鰭２〉の０．２％耐力範囲においてＳｃ値１
３．３以上を満足し、一部のものは１１０〜１２５ｋｓ
　ｉ　　（７７〜８Ｔ、５ｋｇｆ／＋ｕ”　）に対して
Ｓｃ値は１４．７以上を満足し、他の特性についても何
ら問題はない。

これに対し、比較例１では強度は高いもののそれに見合
う耐５ｓｃｃ性は確保されておらず、比較例２でも強度
、靭性、耐５ｓｃｃ性のいずれかが劣っている。また、
従来例では強度、耐５ＳＣＣ性とも低い。

〔発明の効果〕

以上の説明から明らかなように、本発明の油井管製造方
法は従来の成分改良および２同焼入れでは達成し得なか
った極めて高いレヘルで強度と耐５ＳＣＣ性を両立させ
、しかも強度の加工を併用する必要がないので製造設備
、製造能率、製造コストの点で著しく有利となり、その
結果、高グレードの油井管を低コストで工業的に製造で
きるという産業上多大の効果を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は油井管における強度と要求されるＳｃ値との関
係を示す図表、第２図は結晶粒度番号とＳｃ値との関係
を示す図表、第３図は鋼中のＡＡＮ量とＳｃ値との関係
を示す図表である。 （ｃｏＩＸ　　ｌ　！５ｄ）ＱＪ：）Ｓ（乞ＯＴＸ　”
　５ｄ））ＦＪ：）Ｓ （ｃｏａｘ　　゛　１ｓｄ）＠○Ｓ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量％でＣ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１
   〜１％、Ｍｎ：０．３〜１．８％、Ｓｏｌ、Ａｌ：０．
   ０１％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．１％とＺｒ：０．
   ０１〜０．２％の１種または２種、Ｎ：｛０．００２＋
   〔Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）〕／８｝％以下、ＡｌＮ：０
   ．００５％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる低合
   金鋼管に対し、８８０〜９８０℃から焼入れを行った後
   、６００〜７３０℃で焼戻しを行うとともに、６００〜
   ７３０℃の温度域において塑性加工を全歪量が１〜２０
   ％となるよう１回または複数回行い、しかる後に８００
   〜９５０℃からの焼入れと６００〜７３０℃での焼戻し
   とを行うことを特徴とする耐食性に優れた高強度油井管
   の製造方法。 ２、低合金鋼管が重量％でＣｒ：０．０５〜２％、Ｍｏ
   ：０．０２〜０．８％、Ｎｂ：０．００５〜０．２％、
   Ｖ：０．００５〜０．２％、Ｂ：０．０００１〜０．０
   ０３％の１種または２種以上を含有してなる請求項１に
   記載の耐食性に優れた高強度油井管の製造方法。