JP2999104B2 - 黒鉛快削鋼の製造方法 - Google Patents
黒鉛快削鋼の製造方法Info
- Publication number
- JP2999104B2 JP2999104B2 JP24800293A JP24800293A JP2999104B2 JP 2999104 B2 JP2999104 B2 JP 2999104B2 JP 24800293 A JP24800293 A JP 24800293A JP 24800293 A JP24800293 A JP 24800293A JP 2999104 B2 JP2999104 B2 JP 2999104B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- steel
- graphitization
- graphite
- hot rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼中炭化物の黒鉛化を容
易にし、短時間焼鈍で黒鉛化可能なる亜共析鋼の黒鉛快
削鋼の製造方法に係わるものである。
易にし、短時間焼鈍で黒鉛化可能なる亜共析鋼の黒鉛快
削鋼の製造方法に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の黒鉛化率が大きくなると被削性が向
上することはよく知られている。日本金属学会誌第１２
号（１９８８）Ｐ１２８５．によれば、黒鉛化率が大き
くなると切削抵抗主分力、切削抵抗送り分力がほぼ半減
すること、せん断角が大きくなりせん断応力が低減する
こと、摩擦係数が小さくなることおよび切り屑のカール
半径が小さくなり処理性が良好になることが報告されて
いる。また、黒鉛化率が高くなり素地が軟らかくなる
と、冷間加工性の向上が期待できると報告している。
上することはよく知られている。日本金属学会誌第１２
号（１９８８）Ｐ１２８５．によれば、黒鉛化率が大き
くなると切削抵抗主分力、切削抵抗送り分力がほぼ半減
すること、せん断角が大きくなりせん断応力が低減する
こと、摩擦係数が小さくなることおよび切り屑のカール
半径が小さくなり処理性が良好になることが報告されて
いる。また、黒鉛化率が高くなり素地が軟らかくなる
と、冷間加工性の向上が期待できると報告している。
【０００３】黒鉛化は原理的には純安定相のセメンタイ
トが安定相である黒鉛と鉄に分解する反応である。安定
相であるにもかかわらず体積膨張を伴うために黒鉛化は
容易ではない。そこで黒鉛核発生サイトを導入して黒鉛
化を促進させるための知見が、日本金属学会誌、 No.
３，Vol.３０（１９６６），Ｐ２７９及び No.７，Vol.
４３（１９７９），Ｐ６４０に紹介されている。即ち、
フェライト中の炭素過飽和、マルテンサイト変態歪、加
工歪、黒鉛核発生サイトとなる析出物の存在が黒鉛サイ
トとして有効であることを述べている。
トが安定相である黒鉛と鉄に分解する反応である。安定
相であるにもかかわらず体積膨張を伴うために黒鉛化は
容易ではない。そこで黒鉛核発生サイトを導入して黒鉛
化を促進させるための知見が、日本金属学会誌、 No.
３，Vol.３０（１９６６），Ｐ２７９及び No.７，Vol.
４３（１９７９），Ｐ６４０に紹介されている。即ち、
フェライト中の炭素過飽和、マルテンサイト変態歪、加
工歪、黒鉛核発生サイトとなる析出物の存在が黒鉛サイ
トとして有効であることを述べている。
【０００４】上記知見を応用した先行技術を以下に紹介
する。炭素過飽和の状態（マルテンサイト組織）とマル
テンサイト変態歪を利用する方法として、特開昭４９−
６７８１７号公報がある。これによると、Ｃ (Total)：
０．４５〜１．５％、黒鉛：０．４５〜１．５０％，Ｓ
ｉ：０．５〜２．５％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｐ：
０．０２〜０．１５％，Ｓ：０．００１〜０．０１５
％，Ｎ：０．００８〜０．０２％，Ｎｉ：０．１〜２．
０％，Ａｌ，Ｔｉの１種又は２種で０．０１５〜０．５
％，Ｃａ：０．０００５〜０．０３０％を含有する鋼
を、熱延後、７５０〜９５０℃に再加熱して焼入れして
マルテンサイト変態させ、これを再々加熱して６００〜
７５０℃で焼鈍する製造方法である。この製造方法は加
工歪を付加していないために黒鉛化のための焼鈍時間が
長くなる欠点、熱延後に加熱工程を２回必要とするため
に製造コストに問題がある。
する。炭素過飽和の状態（マルテンサイト組織）とマル
テンサイト変態歪を利用する方法として、特開昭４９−
６７８１７号公報がある。これによると、Ｃ (Total)：
０．４５〜１．５％、黒鉛：０．４５〜１．５０％，Ｓ
ｉ：０．５〜２．５％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｐ：
０．０２〜０．１５％，Ｓ：０．００１〜０．０１５
％，Ｎ：０．００８〜０．０２％，Ｎｉ：０．１〜２．
０％，Ａｌ，Ｔｉの１種又は２種で０．０１５〜０．５
％，Ｃａ：０．０００５〜０．０３０％を含有する鋼
を、熱延後、７５０〜９５０℃に再加熱して焼入れして
マルテンサイト変態させ、これを再々加熱して６００〜
７５０℃で焼鈍する製造方法である。この製造方法は加
工歪を付加していないために黒鉛化のための焼鈍時間が
長くなる欠点、熱延後に加熱工程を２回必要とするため
に製造コストに問題がある。
【０００５】加工歪を利用する方法として、特公昭６３
−９５８０号公報がある。これによると、Ｃ：０．０１
５〜０．１４０％，Ｍｎ：０．３％以下、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２〜０．３０％，Ｎ：０．００６％以下、
Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０１０％以下を含有する
と共に式Ｐ（％）×Ｓ（％）≦１０×１０-6を満足し、
さらにＳｉ：０．０３〜２．５０％，Ｎｉ：０．１〜
４．０％，Ｃｕ：０．０３〜１．００％のうち１種以上
を含み、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼を熱間圧延し
た後、圧下率３０％以上で冷間圧延して加工歪を導入
し、次いで焼鈍する製造方法である。しかし、熱間圧延
後の棒鋼を圧下率３０％で冷間圧延できる工程を新たに
必要とするために現実的な製造方法とは言えない。
−９５８０号公報がある。これによると、Ｃ：０．０１
５〜０．１４０％，Ｍｎ：０．３％以下、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２〜０．３０％，Ｎ：０．００６％以下、
Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０１０％以下を含有する
と共に式Ｐ（％）×Ｓ（％）≦１０×１０-6を満足し、
さらにＳｉ：０．０３〜２．５０％，Ｎｉ：０．１〜
４．０％，Ｃｕ：０．０３〜１．００％のうち１種以上
を含み、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼を熱間圧延し
た後、圧下率３０％以上で冷間圧延して加工歪を導入
し、次いで焼鈍する製造方法である。しかし、熱間圧延
後の棒鋼を圧下率３０％で冷間圧延できる工程を新たに
必要とするために現実的な製造方法とは言えない。
【０００６】黒鉛核発生サイトとなる析出物を分散させ
る方法として、特開平２−１１１８４２号公報がある。
ＢＮ析出物を核生成サイトとする方法で、熱延後、焼入
れは省略して焼鈍のみで黒鉛化させることを特徴として
いる。すなわち、Ｃ：０．１〜１．５％，Ｍｎ：０．０
５〜２．０％，Ｏ：３０ppm 以下、Ｂ：５〜８０ppm，
Ｎ：５〜８０ppm ，Ｓｉ：０．５〜２．０％を含有する
と共に、Ｎｉ：０．１〜３．０％，Ｃｕ：０．１〜１．
０％の１種または２種、Ｃａ：０．０００８〜０．００
８％，ＲＥＭ：０．００１〜０．００５％の１種または
２種を含み、かつ、フェライト−黒鉛またはフェライト
−黒鉛−セメンタイトの組織を有することを特徴とする
被削性、焼入れ性に優れた熱間圧延鋼材である。しか
し、この製造方法では黒鉛化率１００％を得るためには
焼鈍時間が著しく長くなり、やはり製造コストに問題を
残している。
る方法として、特開平２−１１１８４２号公報がある。
ＢＮ析出物を核生成サイトとする方法で、熱延後、焼入
れは省略して焼鈍のみで黒鉛化させることを特徴として
いる。すなわち、Ｃ：０．１〜１．５％，Ｍｎ：０．０
５〜２．０％，Ｏ：３０ppm 以下、Ｂ：５〜８０ppm，
Ｎ：５〜８０ppm ，Ｓｉ：０．５〜２．０％を含有する
と共に、Ｎｉ：０．１〜３．０％，Ｃｕ：０．１〜１．
０％の１種または２種、Ｃａ：０．０００８〜０．００
８％，ＲＥＭ：０．００１〜０．００５％の１種または
２種を含み、かつ、フェライト−黒鉛またはフェライト
−黒鉛−セメンタイトの組織を有することを特徴とする
被削性、焼入れ性に優れた熱間圧延鋼材である。しか
し、この製造方法では黒鉛化率１００％を得るためには
焼鈍時間が著しく長くなり、やはり製造コストに問題を
残している。
【０００７】以上に述べたように黒鉛化のための製造方
法に問題があり、未だ工業的規模で利用されるに至って
いない。短時間熱処理で黒鉛化率１００％にし得る工業
的に有効な製造方法の開発が工業界から強く望まれてい
る。
法に問題があり、未だ工業的規模で利用されるに至って
いない。短時間熱処理で黒鉛化率１００％にし得る工業
的に有効な製造方法の開発が工業界から強く望まれてい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
を解決することを目的とし、具体的には短時間焼鈍で黒
鉛化率１００％にし得る黒鉛快削鋼の製造方法を提供す
ることを目的とする。
を解決することを目的とし、具体的には短時間焼鈍で黒
鉛化率１００％にし得る黒鉛快削鋼の製造方法を提供す
ることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記の問題を解
決するためになされ、その要旨はＣ：０．３〜１．０
％，Ｓｉ：０．３〜１．０％，Ｍｎ：０．３〜１．０
％，Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１５〜０．０３５
％，Ｂ：０．００１〜０．００４％，Ｎ：０．００２〜
０．００８％を含有する熱間仕上圧延した直後の棒鋼
を、その熱延ラインの延長線上に設置した水冷却装置に
より、冷却開始温度Ａc1点以上、冷却終了温度Ｍs 点以
下、平均冷却速度３０℃／ｓ〜１００℃／ｓの条件下で
水冷後、さらに自然冷却し、次いで加熱温度６００℃〜
７２０℃で黒鉛化処理することを特徴とする黒鉛快削鋼
の製造方法である。
決するためになされ、その要旨はＣ：０．３〜１．０
％，Ｓｉ：０．３〜１．０％，Ｍｎ：０．３〜１．０
％，Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１５〜０．０３５
％，Ｂ：０．００１〜０．００４％，Ｎ：０．００２〜
０．００８％を含有する熱間仕上圧延した直後の棒鋼
を、その熱延ラインの延長線上に設置した水冷却装置に
より、冷却開始温度Ａc1点以上、冷却終了温度Ｍs 点以
下、平均冷却速度３０℃／ｓ〜１００℃／ｓの条件下で
水冷後、さらに自然冷却し、次いで加熱温度６００℃〜
７２０℃で黒鉛化処理することを特徴とする黒鉛快削鋼
の製造方法である。
【００１０】
【作用】前述したようにマルテンサイト変態歪が黒鉛核
発生サイトになると言われている。マルテンサイトが内
包する歪の総量はマルテンサイト変態歪と、熱間圧延後
の急冷によりマルテンサイトに残留する圧延歪の和であ
ると考えた。即ち本発明者らは黒鉛化に及ぼす熱間圧延
後の冷却条件について種々検討を重ねた結果、黒鉛快削
鋼の新しい製造方法を開発することに成功して本発明を
なした。
発生サイトになると言われている。マルテンサイトが内
包する歪の総量はマルテンサイト変態歪と、熱間圧延後
の急冷によりマルテンサイトに残留する圧延歪の和であ
ると考えた。即ち本発明者らは黒鉛化に及ぼす熱間圧延
後の冷却条件について種々検討を重ねた結果、黒鉛快削
鋼の新しい製造方法を開発することに成功して本発明を
なした。
【００１１】本発明鋼の請求範囲を上記のように定めた
理由を以下に説明する。Ｃは黒鉛を生成させるために不
可欠の元素であり、黒鉛を一定量確保する観点から、ま
た、マルテンサイト変態量を確保するためにその下限値
を０．３％に限定した。上限は熱間圧延、或いは熱間鍛
造時の加工性の低下、表面傷の発生を防止するために
１．０％以下とした。
理由を以下に説明する。Ｃは黒鉛を生成させるために不
可欠の元素であり、黒鉛を一定量確保する観点から、ま
た、マルテンサイト変態量を確保するためにその下限値
を０．３％に限定した。上限は熱間圧延、或いは熱間鍛
造時の加工性の低下、表面傷の発生を防止するために
１．０％以下とした。
【００１２】Ｓｉは鋼中の炭素原子との結合力が小さ
く、黒鉛化を促進する有力な元素の一つであるために必
須の元素である。しかし、フェライトに固溶して硬さを
大きくし工具寿命を低下させる短所がある。焼入＋焼鈍
処理をする場合に黒鉛化率を１００％とするためにはＳ
ｉを添加することが必要であり、その下限値は０．４％
に限定しなければならない。上限値を１．０％に限定し
た理由はフェライトの硬さを大きくしないためである。
く、黒鉛化を促進する有力な元素の一つであるために必
須の元素である。しかし、フェライトに固溶して硬さを
大きくし工具寿命を低下させる短所がある。焼入＋焼鈍
処理をする場合に黒鉛化率を１００％とするためにはＳ
ｉを添加することが必要であり、その下限値は０．４％
に限定しなければならない。上限値を１．０％に限定し
た理由はフェライトの硬さを大きくしないためである。
【００１３】Ｍｎは鋼中硫黄をＭｎＳとして固定・分散
させるために必要な量及びマトリックスに固溶させて強
度を確保するために必要な量を加算した量が必要であ
り、その下限値は０．３％である。Ｍｎ量が大きくなる
と黒鉛化を阻害するので上限値は１．０％とした。Ｐは
鋼中において粒界に析出した燐化合物、フェライトに固
溶したＰとして存在するために、被削性を改善すると同
時に熱間加工性を著しく損なうので、その上限を０．０
２％とした。
させるために必要な量及びマトリックスに固溶させて強
度を確保するために必要な量を加算した量が必要であ
り、その下限値は０．３％である。Ｍｎ量が大きくなる
と黒鉛化を阻害するので上限値は１．０％とした。Ｐは
鋼中において粒界に析出した燐化合物、フェライトに固
溶したＰとして存在するために、被削性を改善すると同
時に熱間加工性を著しく損なうので、その上限を０．０
２％とした。
【００１４】ＳはＭｎと結合してＭｎＳ介在物として存
在する。鋼中ＭｎＳ介在物の量が増えると工具とＭｎＳ
介在物とが接触する機会が増加し、ＭｎＳ介在物が工具
すくい面上で塑性変形して被膜を形成する。その結果、
フェライトと工具との接触する機会が減少するために凝
着は抑制され切削仕上げ面の性状は向上する。凝着を抑
制するためには、Ｓの下限値は０．０１５％必要であ
る。Ｓは黒鉛化を阻害するので上限値は０．０３５％と
した。
在する。鋼中ＭｎＳ介在物の量が増えると工具とＭｎＳ
介在物とが接触する機会が増加し、ＭｎＳ介在物が工具
すくい面上で塑性変形して被膜を形成する。その結果、
フェライトと工具との接触する機会が減少するために凝
着は抑制され切削仕上げ面の性状は向上する。凝着を抑
制するためには、Ｓの下限値は０．０１５％必要であ
る。Ｓは黒鉛化を阻害するので上限値は０．０３５％と
した。
【００１５】ＢとＮは黒鉛化焼鈍時間を短縮させるＢＮ
を生成する。短縮効果を充分得るためには０．００１％
以上のＢを添加しなければならない。Ｂが０．００４％
を越えると短縮効果は飽和するので、その上限を０．０
０４％とした。Ｎは０．００１〜０．００４％ＢをＢＮ
とするために必要な量、即ち０．００２〜０．００８％
である。
を生成する。短縮効果を充分得るためには０．００１％
以上のＢを添加しなければならない。Ｂが０．００４％
を越えると短縮効果は飽和するので、その上限を０．０
０４％とした。Ｎは０．００１〜０．００４％ＢをＢＮ
とするために必要な量、即ち０．００２〜０．００８％
である。
【００１６】熱間仕上圧延した直後の棒鋼を、その熱延
ラインの延長線上に設置した水冷却装置により強制冷却
するのは、熱間圧延による圧延歪を焼入れマルテンサイ
ト組織に残存させるためである。この方法によると熱延
後の赤熱状態の棒鋼の熱エネルギーを焼入れに利用でき
再加熱を必要としないので、結果として熱処理コストの
低減をはかることができる。
ラインの延長線上に設置した水冷却装置により強制冷却
するのは、熱間圧延による圧延歪を焼入れマルテンサイ
ト組織に残存させるためである。この方法によると熱延
後の赤熱状態の棒鋼の熱エネルギーを焼入れに利用でき
再加熱を必要としないので、結果として熱処理コストの
低減をはかることができる。
【００１７】棒鋼表面で測定した冷却開始温度は、マル
テンサイト変態歪と圧延歪とを同時に発生させて黒鉛化
率を高めるためにＡc1点以上でなければならない。冷却
終了温度は充分なマルテンサイト変態組織を得て黒鉛化
を容易にするためにＭs 点以下でなければならない。平
均冷却速度の下限値を３０℃／ｓとしたのは、マルテン
サイト変態組織を得るためと加工歪を残留させて黒鉛化
を容易にするためであり、上限値を１００℃／ｓとした
のは、これ以上に急冷却してもマルテンサイト変態量は
増加しないためである。焼鈍温度の下限値を６００℃、
上限値を７２０℃に限定したのはこの温度範囲における
黒鉛化時間が最も短いためである。
テンサイト変態歪と圧延歪とを同時に発生させて黒鉛化
率を高めるためにＡc1点以上でなければならない。冷却
終了温度は充分なマルテンサイト変態組織を得て黒鉛化
を容易にするためにＭs 点以下でなければならない。平
均冷却速度の下限値を３０℃／ｓとしたのは、マルテン
サイト変態組織を得るためと加工歪を残留させて黒鉛化
を容易にするためであり、上限値を１００℃／ｓとした
のは、これ以上に急冷却してもマルテンサイト変態量は
増加しないためである。焼鈍温度の下限値を６００℃、
上限値を７２０℃に限定したのはこの温度範囲における
黒鉛化時間が最も短いためである。
【００１８】ここで本発明鋼の製造方法について言及す
る。熱間仕上圧延した直後の棒鋼を、その熱延ラインの
延長線上に設置した水冷却装置により、棒鋼表面の全面
に単位表面（ｍ2)当たり０．３〜０．５トンの冷却水を
均一に散水した。その後自然冷却した後、さらにオフラ
インの焼鈍炉で黒鉛化処理した。
る。熱間仕上圧延した直後の棒鋼を、その熱延ラインの
延長線上に設置した水冷却装置により、棒鋼表面の全面
に単位表面（ｍ2)当たり０．３〜０．５トンの冷却水を
均一に散水した。その後自然冷却した後、さらにオフラ
インの焼鈍炉で黒鉛化処理した。
【００１９】次に実施例により本発明をさらに詳述す
る。
る。
【００２０】
【実施例】表１に供試鋼の化学成分と製造条件を示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】本実施例に使用した棒鋼は直径１９mm以上
の直棒またはバーインコイルである。熱延ラインの延長
線上に設置した冷却装置により棒鋼表面の全面に単位面
積当たり０．３〜０．５トンの冷却水を均一に散水する
ことにより冷却した。冷却装置は長さ２０ｍで、円周上
に多数の冷却水を供給するための孔を有するパイプで、
棒鋼はパイプの中心線上を通過する際に冷却される。冷
却開始温度、冷却終了温度は鋼材の表面温度を放射温度
計で測定した値であり、冷却平均速度は、冷却開始温度
と冷却終了温度との差を冷却時間で除すことにより求め
た。
の直棒またはバーインコイルである。熱延ラインの延長
線上に設置した冷却装置により棒鋼表面の全面に単位面
積当たり０．３〜０．５トンの冷却水を均一に散水する
ことにより冷却した。冷却装置は長さ２０ｍで、円周上
に多数の冷却水を供給するための孔を有するパイプで、
棒鋼はパイプの中心線上を通過する際に冷却される。冷
却開始温度、冷却終了温度は鋼材の表面温度を放射温度
計で測定した値であり、冷却平均速度は、冷却開始温度
と冷却終了温度との差を冷却時間で除すことにより求め
た。
【００２３】表２に焼鈍時間と黒鉛化率を示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】黒鉛化率は次式により算出した。 （鋼中黒鉛含有量／鋼の炭素含有量）×１００（％） 鋼の炭素含有量は化学分析により定量した。黒鉛含有量
は平均黒鉛粒子径、密度及び黒鉛粒子数から算出した。
本発明による棒鋼の黒鉛化率は焼鈍時間が１０時間前後
と短いにも係わらず、１００％と著しく優れた結果を示
している。一方比較法の場合には黒鉛化率は５０％程度
と低いことがわかる。
は平均黒鉛粒子径、密度及び黒鉛粒子数から算出した。
本発明による棒鋼の黒鉛化率は焼鈍時間が１０時間前後
と短いにも係わらず、１００％と著しく優れた結果を示
している。一方比較法の場合には黒鉛化率は５０％程度
と低いことがわかる。
【００２６】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなごとく本発
明によれば、著しく短い焼鈍時間で黒鉛化率１００％を
実現できる優れた製造方法を提供することが可能であ
り、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
明によれば、著しく短い焼鈍時間で黒鉛化率１００％を
実現できる優れた製造方法を提供することが可能であ
り、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭49−103817（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−146618（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−109211（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−134311（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/06 C21D 6/00
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．３〜１．０％，Ｓ
ｉ：０．４〜１．０％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．０１５〜０．０３５％，Ｂ：
０．００１〜０．００４％，Ｎ：０．００２〜０．００
８％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる熱
間圧延直後の棒鋼を、その熱間圧延ラインの後面に設置
した水冷却装置により、冷却開始温度をＡc1点以上、冷
却終了温度をＭs 点以下、平均冷却速度を３０℃／ｓ〜
１００℃／ｓとして冷却後、さらに自然冷却し、次いで
加熱温度６００℃〜７２０℃で黒鉛化処理することを特
徴とする黒鉛快削鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24800293A JP2999104B2 (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 黒鉛快削鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24800293A JP2999104B2 (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 黒鉛快削鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07102319A JPH07102319A (ja) | 1995-04-18 |
| JP2999104B2 true JP2999104B2 (ja) | 2000-01-17 |
Family
ID=17171735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24800293A Expired - Fee Related JP2999104B2 (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 黒鉛快削鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2999104B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106048179B (zh) * | 2016-07-15 | 2017-09-15 | 北京科技大学 | 一种石墨化热轧钢板的制备方法 |
| CN115710621A (zh) * | 2022-10-23 | 2023-02-24 | 东北大学秦皇岛分校 | 一种降低碳钢石墨化的工艺方法 |
-
1993
- 1993-10-04 JP JP24800293A patent/JP2999104B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07102319A (ja) | 1995-04-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1862561B9 (en) | Oil well seamless pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing an oil well seamless steel pipe | |
| JP5266791B2 (ja) | 耐ｓｒ特性および変形性能に優れたｘ１００グレード以上の高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JPH01283322A (ja) | 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法 | |
| JPH06172859A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法 | |
| JPH11335777A (ja) | 冷間加工性と低浸炭歪み特性に優れた肌焼鋼とその製造方法 | |
| JPH01259124A (ja) | 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法 | |
| JP2003073742A (ja) | 高焼入れ性高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH01142023A (ja) | 曲げ加工性の良好な耐摩耗用鋼板の製造方法 | |
| WO1995023241A1 (fr) | Materiau d'acier facilement ecrouissable, usinable et trempable, contenant en dispersion uniforme de fines particules de graphite, et procede de fabrication correspondant | |
| JP3677972B2 (ja) | 含ボロン冷間鍛造用鋼材の製造方法 | |
| JP2999104B2 (ja) | 黒鉛快削鋼の製造方法 | |
| JP3172075B2 (ja) | 靭性に優れた黒鉛均一分散鋼及びその製造方法 | |
| JPS6156235A (ja) | 高靭性非調質鋼の製造方法 | |
| JP3150523B2 (ja) | 亜共析黒鉛析出鋼線の製造方法 | |
| JPH0222140B2 (ja) | ||
| JP3643556B2 (ja) | 強度異方性の無い高張力圧延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3474544B2 (ja) | 室温及び加工発熱領域の変形抵抗の上昇が抑制された線状または棒状鋼 | |
| CN110036130B (zh) | 具有优异耐腐蚀性的高强度钢丝及其制造方法 | |
| JP3093577B2 (ja) | 靱性に優れた微細黒鉛均一分散棒鋼とその製造方法 | |
| JP3237990B2 (ja) | 冷間加工性と焼入れ性に優れた冷間鍛造用鋼 | |
| JP3093576B2 (ja) | 靱性に優れた微細黒鉛均一分散鋼線とその製造方法 | |
| JP3429911B2 (ja) | 被削性と焼入性に優れた微細黒鉛均一分散鋼とその製造方法 | |
| JP2767254B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ肌焼鋼の製造方法 | |
| JP2955456B2 (ja) | 疲労強度、冷間加工性の優れた亜共析黒鉛析出鋼 | |
| KR20040054988A (ko) | 표면탈탄이 적은 고실리콘 첨가 고탄소 선재의 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990928 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |