JP3290247B2 - 耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法Info
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- JP3290247B2 JP3290247B2 JP14802393A JP14802393A JP3290247B2 JP 3290247 B2 JP3290247 B2 JP 3290247B2 JP 14802393 A JP14802393 A JP 14802393A JP 14802393 A JP14802393 A JP 14802393A JP 3290247 B2 JP3290247 B2 JP 3290247B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水素誘起割れ（ＨＩ
Ｃ）や硫化物応力腐食割れ（ＳＳＣＣ）の生じにくい耐
蝕性に優れた高張力高靱性曲がり管の製造方法に関す
る。
Ｃ）や硫化物応力腐食割れ（ＳＳＣＣ）の生じにくい耐
蝕性に優れた高張力高靱性曲がり管の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】石油や天然ガスを輸送する手段としてパ
イプラインが用いられている。パイプライン用鋼材とし
ては、通常ＡＰＩ規格に規定されているＸ８０グレード
までの強度と、−１０℃以下でのＤＷＴＴ特性が要求さ
れるため、シャルピー衝撃試験における破面遷移温度ｖ
Ｔｒｓで−６０℃以下の低温靭性を確保する必要があ
る。また、輸送流体である原油や天然ガス中に硫化水素
を含む場合には、上記強度及び靭性のみならず、ＨＩＣ
やＳＳＣＣの生じにくい耐食性をも考慮した鋼材が要求
される。
イプラインが用いられている。パイプライン用鋼材とし
ては、通常ＡＰＩ規格に規定されているＸ８０グレード
までの強度と、−１０℃以下でのＤＷＴＴ特性が要求さ
れるため、シャルピー衝撃試験における破面遷移温度ｖ
Ｔｒｓで−６０℃以下の低温靭性を確保する必要があ
る。また、輸送流体である原油や天然ガス中に硫化水素
を含む場合には、上記強度及び靭性のみならず、ＨＩＣ
やＳＳＣＣの生じにくい耐食性をも考慮した鋼材が要求
される。
【０００３】パイプラインには、直管部分のほか輸送方
向を変化させたり、直管部分の温度変化による膨張収縮
を吸収するための曲がり管の部分もあり、直管部分のみ
ならず曲がり管部分に対しても強度及び靭性、並びに耐
食性に優れた鋼材が要求されている。
向を変化させたり、直管部分の温度変化による膨張収縮
を吸収するための曲がり管の部分もあり、直管部分のみ
ならず曲がり管部分に対しても強度及び靭性、並びに耐
食性に優れた鋼材が要求されている。
【０００４】従来、これらの曲がり管は、直管を連続的
に誘導加熱曲げ加工装置に押し入れ、加熱コイル内を通
して加熱しながら曲げる方法、又は、軸方向に沿って曲
がった半円筒形状の鋼板２つを溶接により接合する方法
等により製造されている。
に誘導加熱曲げ加工装置に押し入れ、加熱コイル内を通
して加熱しながら曲げる方法、又は、軸方向に沿って曲
がった半円筒形状の鋼板２つを溶接により接合する方法
等により製造されている。
【０００５】これらの場合、加工後の熱処理として、Ａ
ＰＩ ５Ｌ規格Ｘ５２以上の鋼種については特開昭６２
−１５１５４号公報、特開平４−１５４９１３号公報に
記載されているように、曲げ加工後焼入れ処理（Ｑ）と
４５０〜６５０℃の温度で焼戻し処理（Ｔ）を行なう
か、又は、特公昭６３−７６５２５号公報に記載されて
いるように、焼入れのままで製造されている。
ＰＩ ５Ｌ規格Ｘ５２以上の鋼種については特開昭６２
−１５１５４号公報、特開平４−１５４９１３号公報に
記載されているように、曲げ加工後焼入れ処理（Ｑ）と
４５０〜６５０℃の温度で焼戻し処理（Ｔ）を行なう
か、又は、特公昭６３−７６５２５号公報に記載されて
いるように、焼入れのままで製造されている。
【０００６】ところが、特開昭６２−１５１５４号公報
に記載されているように、焼き入れ後、５５０〜６５０
℃の温度で焼戻し処理を行なうと、耐食性は優れるもの
の、矯正試験片において高い降伏応力（ＹＳ）が得られ
ず、さらにＹＳが低い割にＤＷＴＴ特性を含めた低温靭
性が劣るという問題がある。また、特開平４−１５４９
１３号公報に記載されているように、焼入れ処理及び４
５０〜６００℃の温度での焼戻し処理によってＢを含有
した鋼からなる曲がり管を得ると、強度及び耐食性は優
れるものの、低温靭性及び溶接性が劣るといった問題が
ある。
に記載されているように、焼き入れ後、５５０〜６５０
℃の温度で焼戻し処理を行なうと、耐食性は優れるもの
の、矯正試験片において高い降伏応力（ＹＳ）が得られ
ず、さらにＹＳが低い割にＤＷＴＴ特性を含めた低温靭
性が劣るという問題がある。また、特開平４−１５４９
１３号公報に記載されているように、焼入れ処理及び４
５０〜６００℃の温度での焼戻し処理によってＢを含有
した鋼からなる曲がり管を得ると、強度及び耐食性は優
れるものの、低温靭性及び溶接性が劣るといった問題が
ある。
【０００７】一方、特公昭６３−７６５２５号公報に記
載されているように、焼入れ処理のままで製造されてい
る曲がり管は、低炭素量、低炭素当量で高い引張強度
（ＴＳ）が得られるが、降伏点が現れないため、降伏応
力（ＹＳ）が低い。従って、所望のＹＳを得るためには
ＴＳを高くしなければならず、その場合には硬さが上昇
して耐食性が劣る場合があるという問題がある。以上の
ように、従来の方法では、耐食性、強度、低温靭性の要
求を全て満たす曲がり管を製造することは困難であっ
た。
載されているように、焼入れ処理のままで製造されてい
る曲がり管は、低炭素量、低炭素当量で高い引張強度
（ＴＳ）が得られるが、降伏点が現れないため、降伏応
力（ＹＳ）が低い。従って、所望のＹＳを得るためには
ＴＳを高くしなければならず、その場合には硬さが上昇
して耐食性が劣る場合があるという問題がある。以上の
ように、従来の方法では、耐食性、強度、低温靭性の要
求を全て満たす曲がり管を製造することは困難であっ
た。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、低炭素量、低炭素当量で
耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法を提供
することを目的とする。具体的には、ＡＰＩ ５Ｌ規格
Ｘ６０〜Ｘ７０グレードを満たす強度、及びｖＴｒｓ≦
−６０℃、ＤＷＴＴの８５％ＳＡＴＴ≦−１０℃なる低
温靭性を示しつつ、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性に優れた
曲がり管の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
鑑みてなされたものであって、低炭素量、低炭素当量で
耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法を提供
することを目的とする。具体的には、ＡＰＩ ５Ｌ規格
Ｘ６０〜Ｘ７０グレードを満たす強度、及びｖＴｒｓ≦
−６０℃、ＤＷＴＴの８５％ＳＡＴＴ≦−１０℃なる低
温靭性を示しつつ、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性に優れた
曲がり管の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段及び作用】本願発明者ら
は、上述した従来の問題点を解決すべく鋭意研究を重ね
た結果、炭素当量を低くした特定成分の低合金鋼を、原
則としてＡｃ3以上に加熱して曲げ加工を行い直ちにに
焼入れし、その後２５０〜４５０℃未満という従来より
も低い温度で焼戻すことによって、耐食性に優れた高張
力鋼高靭性を有する曲がり管を得ることができることを
見出した。本発明は本願発明者らのこのような知見に基
づいて完成されたものであって、第１に、重量％で、
Ｃ：０．０２〜０．０８％、Ｓｉ：０．０５〜０．５
％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０
６％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ａｌ：０．０１
〜０．０６％、Ｎ：０．００２〜０．０１％、Ｃａ：
０．００１〜０．００５％を含有し、不純物としての
Ｐ，Ｓを夫々、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００２
％以下に制限し、残部鉄及びその他の不可避的不純物か
らなる低合金鋼で形成された直管を、Ａｃ3点以上、１
０５０℃以下の温度範囲に加熱して曲げ加工を行い、そ
の直後に焼入れ処理を施し、次いで、２５０〜４５０℃
未満の温度範囲で焼戻すことを特徴とする耐食性および
ＤＷＴＴ特性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法
であり、第２に、重量％で、Ｃ：０．０２〜０．０８
％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜２．０
％、Ｎｂ：０．０１〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜
０．０５％、Ａｌ：０．０１〜０．０６％、Ｎ：０．０
０２〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．００５％を
含有し、さらに、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％
以下、Ｃｒ：０．３％以下、Ｍｏ：０．３％以下、Ｖ：
０．１％以下のうち少なくとも１種を含有し、不純物と
してのＰ，Ｓを夫々、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．
００２％以下に制限し、残部鉄及びその他の不可避的不
純物からなる低合金鋼で形成された直管を、Ａｃ3点以
上、１０５０℃以下の温度範囲に加熱して曲げ加工を行
い、その直後に焼入れ処理を施し、次いで、２５０〜４
５０℃未満の温度範囲で焼戻すことを特徴とする耐食性
およびＤＷＴＴ特性に優れた高張力高靭性曲がり管の製
造方法である。
は、上述した従来の問題点を解決すべく鋭意研究を重ね
た結果、炭素当量を低くした特定成分の低合金鋼を、原
則としてＡｃ3以上に加熱して曲げ加工を行い直ちにに
焼入れし、その後２５０〜４５０℃未満という従来より
も低い温度で焼戻すことによって、耐食性に優れた高張
力鋼高靭性を有する曲がり管を得ることができることを
見出した。本発明は本願発明者らのこのような知見に基
づいて完成されたものであって、第１に、重量％で、
Ｃ：０．０２〜０．０８％、Ｓｉ：０．０５〜０．５
％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０
６％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ａｌ：０．０１
〜０．０６％、Ｎ：０．００２〜０．０１％、Ｃａ：
０．００１〜０．００５％を含有し、不純物としての
Ｐ，Ｓを夫々、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００２
％以下に制限し、残部鉄及びその他の不可避的不純物か
らなる低合金鋼で形成された直管を、Ａｃ3点以上、１
０５０℃以下の温度範囲に加熱して曲げ加工を行い、そ
の直後に焼入れ処理を施し、次いで、２５０〜４５０℃
未満の温度範囲で焼戻すことを特徴とする耐食性および
ＤＷＴＴ特性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法
であり、第２に、重量％で、Ｃ：０．０２〜０．０８
％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜２．０
％、Ｎｂ：０．０１〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜
０．０５％、Ａｌ：０．０１〜０．０６％、Ｎ：０．０
０２〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．００５％を
含有し、さらに、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％
以下、Ｃｒ：０．３％以下、Ｍｏ：０．３％以下、Ｖ：
０．１％以下のうち少なくとも１種を含有し、不純物と
してのＰ，Ｓを夫々、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．
００２％以下に制限し、残部鉄及びその他の不可避的不
純物からなる低合金鋼で形成された直管を、Ａｃ3点以
上、１０５０℃以下の温度範囲に加熱して曲げ加工を行
い、その直後に焼入れ処理を施し、次いで、２５０〜４
５０℃未満の温度範囲で焼戻すことを特徴とする耐食性
およびＤＷＴＴ特性に優れた高張力高靭性曲がり管の製
造方法である。
【００１０】本発明においてこのような構成をとる理由
は以下のとおりである。なお、以下の説明において元素
の量を示す％表示は全て重量％である。 （１）低合金鋼のＣ量を０．０８％以下にし、かつＮｂ
等を添加することにより、焼入れ組織を細粒のベイナイ
トもしくはベイナイトとフェライトの混合組織とする。
なお、Ｃ量の低下による強度の低下はＭｎまたは前述の
合金成分の増加により補う。また、Ｃ量を０．０８％以
下とするのは、後述する図１から明らかな通り、ｖＴｒ
ｓを−６０℃以下とするためであり、また、０．０８％
を超えると、後述する焼戻し処理を施しても島状マルテ
ンサイトなどの硬化組織が消失しない場合があり、その
硬化組織がＨＩＣの起点となるためである。
は以下のとおりである。なお、以下の説明において元素
の量を示す％表示は全て重量％である。 （１）低合金鋼のＣ量を０．０８％以下にし、かつＮｂ
等を添加することにより、焼入れ組織を細粒のベイナイ
トもしくはベイナイトとフェライトの混合組織とする。
なお、Ｃ量の低下による強度の低下はＭｎまたは前述の
合金成分の増加により補う。また、Ｃ量を０．０８％以
下とするのは、後述する図１から明らかな通り、ｖＴｒ
ｓを−６０℃以下とするためであり、また、０．０８％
を超えると、後述する焼戻し処理を施しても島状マルテ
ンサイトなどの硬化組織が消失しない場合があり、その
硬化組織がＨＩＣの起点となるためである。
【００１１】 （２）直管として用いる低合金鋼のＡｃ3点以上の温度
に加熱し、その温度において管を曲げ加工し、直ちに急
冷してその強度を向上させる。 （３）最後に、２５０〜４５０℃未満の温度で焼戻す
と、ベイナイト中の島状マルテンサイトが分解して硬さ
が低下し、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性が向上すると共
に、ＹＳおよび低温靭性が向上する。
に加熱し、その温度において管を曲げ加工し、直ちに急
冷してその強度を向上させる。 （３）最後に、２５０〜４５０℃未満の温度で焼戻す
と、ベイナイト中の島状マルテンサイトが分解して硬さ
が低下し、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性が向上すると共
に、ＹＳおよび低温靭性が向上する。
【００１２】以下、具体的に説明する。図１は、Ｃ−Ｍ
ｎ−Ｎｂ−Ｖ−Ｔｉ系の厚さ２５ｍｍの鋼材における焼
入れ処理と焼入れ焼戻し処理後のＹＳ、ＴＳ、ｖＴｒｓ
に及ぼすＣ量の影響を示した。なお、焼入れ焼戻し処理
後のものについては、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性につい
ても示した。
ｎ−Ｎｂ−Ｖ−Ｔｉ系の厚さ２５ｍｍの鋼材における焼
入れ処理と焼入れ焼戻し処理後のＹＳ、ＴＳ、ｖＴｒｓ
に及ぼすＣ量の影響を示した。なお、焼入れ焼戻し処理
後のものについては、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性につい
ても示した。
【００１３】焼入れ処理条件は、加熱温度を１０３０℃
とし、その後８００℃から４００℃までの平均冷却速度
１０℃／ｓｅｃとし、焼戻し処理条件は、加熱温度４０
０℃で３０分間保持し、その後空冷とした。
とし、その後８００℃から４００℃までの平均冷却速度
１０℃／ｓｅｃとし、焼戻し処理条件は、加熱温度４０
０℃で３０分間保持し、その後空冷とした。
【００１４】ＨＩＣ試験は、２種類の溶液で行った。一
つはＮＡＣＥ ＴＭ０２−８４に準拠したｐＨ４．８〜
５．４のいわゆるＢＰ溶液であり、他はＮＡＣＥ ＴＭ
０１−７７に準拠したｐＨ３．０〜４．０のいわゆるＮ
ＡＣＥ溶液である。試験条件は、いずれの溶液において
もＮＡＣＥ ＴＭ０２−８４に従った。また、ＳＳＣＣ
試験については、ＮＡＣＥ ＴＭ０１−７７に準拠し、
Ｘ６０グレードの規格下限降伏応力（ＳＭＹＳ）の８０
％に相当する応力３３．８kgf ／mm2 を負荷して７２０
時間浸漬し、破断の有無を調査した。
つはＮＡＣＥ ＴＭ０２−８４に準拠したｐＨ４．８〜
５．４のいわゆるＢＰ溶液であり、他はＮＡＣＥ ＴＭ
０１−７７に準拠したｐＨ３．０〜４．０のいわゆるＮ
ＡＣＥ溶液である。試験条件は、いずれの溶液において
もＮＡＣＥ ＴＭ０２−８４に従った。また、ＳＳＣＣ
試験については、ＮＡＣＥ ＴＭ０１−７７に準拠し、
Ｘ６０グレードの規格下限降伏応力（ＳＭＹＳ）の８０
％に相当する応力３３．８kgf ／mm2 を負荷して７２０
時間浸漬し、破断の有無を調査した。
【００１５】図１から明らかなように、４００℃の焼戻
処理を行なうことにより、焼入れ処理のままよりもＹＳ
とｖＴｒｓが向上している。また、Ｃ量を下げることに
より４００℃という低温での焼戻し処理後に優れた低温
靱性、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性を得ることができる。
処理を行なうことにより、焼入れ処理のままよりもＹＳ
とｖＴｒｓが向上している。また、Ｃ量を下げることに
より４００℃という低温での焼戻し処理後に優れた低温
靱性、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性を得ることができる。
【００１６】図２は、図１に示したＣ０．０５％鋼につ
いて、焼き入れ後種々の温度で焼戻したときの強度、靱
性、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性を示す。なお、鋼成分は
０．３３％Ｓｉ−１．５％Ｍｎ−０．０３６％Ｎｂ−
０．０６５％Ｖ−０．０１２％Ｔｉ−０．０２８％Ａｌ
−０．００３５％Ｎである。熱処理として、１０３０℃
に加熱後、８００℃から４００℃間の平均冷却速度１０
℃／ｓｅｃで焼入れ処理を行ない、焼戻し処理は２００
℃から６５０℃までの種々の温度で３０分間保持し、そ
の後空冷した。
いて、焼き入れ後種々の温度で焼戻したときの強度、靱
性、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性を示す。なお、鋼成分は
０．３３％Ｓｉ−１．５％Ｍｎ−０．０３６％Ｎｂ−
０．０６５％Ｖ−０．０１２％Ｔｉ−０．０２８％Ａｌ
−０．００３５％Ｎである。熱処理として、１０３０℃
に加熱後、８００℃から４００℃間の平均冷却速度１０
℃／ｓｅｃで焼入れ処理を行ない、焼戻し処理は２００
℃から６５０℃までの種々の温度で３０分間保持し、そ
の後空冷した。
【００１７】図２から明らかなとおり、ＹＳ、耐ＳＳＣ
Ｃ性は２５０℃以上の焼戻し温度で向上し、ＹＳは５５
０℃以上でＮｂ，Ｖの炭窒化物の析出によって大幅に上
昇している。
Ｃ性は２５０℃以上の焼戻し温度で向上し、ＹＳは５５
０℃以上でＮｂ，Ｖの炭窒化物の析出によって大幅に上
昇している。
【００１８】一方、靱性は、５００℃までは温度の上昇
とともに向上するが、５００℃を超えると炭窒化物の析
出により劣化する。特に、ＤＷＴＴの８５％ＳＡＴＴ特
性はその傾向が著しく、５５０℃以上では焼入れのまま
と同等か、もしくはさらに高温側となる。
とともに向上するが、５００℃を超えると炭窒化物の析
出により劣化する。特に、ＤＷＴＴの８５％ＳＡＴＴ特
性はその傾向が著しく、５５０℃以上では焼入れのまま
と同等か、もしくはさらに高温側となる。
【００１９】以上のように、低Ｃ量の低合金鋼において
は、焼戻し温度を５００℃以下とすることによって、耐
食性に優れ、かつ、従来の焼入れ処理のままや、焼入れ
後６００℃付近の温度で焼戻す場合よりも良好な強度と
低温靱性のバランスが得られる。
は、焼戻し温度を５００℃以下とすることによって、耐
食性に優れ、かつ、従来の焼入れ処理のままや、焼入れ
後６００℃付近の温度で焼戻す場合よりも良好な強度と
低温靱性のバランスが得られる。
【００２０】しかし、図１に示すようにＣ量を低下させ
ることにより靱性及び耐食性は向上するものの、強度は
低下する。そこで、本発明では、強度を向上させるため
Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどの元素を必要な量添加する。
ることにより靱性及び耐食性は向上するものの、強度は
低下する。そこで、本発明では、強度を向上させるため
Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどの元素を必要な量添加する。
【００２１】図３はＣ量が０．０８％以下で厚さ２５ｍ
ｍの鋼板について、焼入れままと焼き入れ後４００℃で
焼戻したときの炭素当量ＣｅｑとＴＳ，ｖＴｒｓとの関
係を示した図である。ここで、Ｃｅｑは以下の式で表わ
される。
ｍの鋼板について、焼入れままと焼き入れ後４００℃で
焼戻したときの炭素当量ＣｅｑとＴＳ，ｖＴｒｓとの関
係を示した図である。ここで、Ｃｅｑは以下の式で表わ
される。
【００２２】Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／
１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５ この図３から、Ｃ量が低下しても他の元素を添加するこ
とによりＣｅｑを一定以上にすれば必要な強度を維持す
ることができることがわかる。
１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５ この図３から、Ｃ量が低下しても他の元素を添加するこ
とによりＣｅｑを一定以上にすれば必要な強度を維持す
ることができることがわかる。
【００２３】次に、本発明の鋼の成分範囲を上述のよう
に規定した理由について説明する。Ｃ量は０．０２〜
０．０８％の範囲に規定される。Ｃは、図１に示す通
り、０．０８％を超えると、（１）４００℃で焼戻をし
てもｖＴｒｓ−６０℃以上となり、６００℃で焼戻しさ
れる従来の曲がり管よりも高い低温靱性が得られないこ
と、（２）焼戻し処理を施しても島状マルテンサイトな
どの硬化組織が消失しない場合があり、その硬化組織が
ＨＩＣの起点となること、などの不都合がある。従っ
て、Ｃ量の上限を０．０８％とした。
に規定した理由について説明する。Ｃ量は０．０２〜
０．０８％の範囲に規定される。Ｃは、図１に示す通
り、０．０８％を超えると、（１）４００℃で焼戻をし
てもｖＴｒｓ−６０℃以上となり、６００℃で焼戻しさ
れる従来の曲がり管よりも高い低温靱性が得られないこ
と、（２）焼戻し処理を施しても島状マルテンサイトな
どの硬化組織が消失しない場合があり、その硬化組織が
ＨＩＣの起点となること、などの不都合がある。従っ
て、Ｃ量の上限を０．０８％とした。
【００２４】一方、下限については、Ｃ量が低いほど強
度が下がるので、その分他の元素を補充しなければなら
なくなるので、経済的な観点から０．０２％とした。Ｓ
ｉ量は０．０５〜０．５％の範囲に規定される。
度が下がるので、その分他の元素を補充しなければなら
なくなるので、経済的な観点から０．０２％とした。Ｓ
ｉ量は０．０５〜０．５％の範囲に規定される。
【００２５】Ｓｉは脱酸効果を有する元素であり、その
効果を得るために０．０５％以上であることが必要であ
る。しかし、その量が０．５％を超えると、焼戻し処理
後も島状マルテンサイトが残存し、耐ＨＩＣ性及び靭性
の向上が望めない。従って、その上限を０．５％とし
た。
効果を得るために０．０５％以上であることが必要であ
る。しかし、その量が０．５％を超えると、焼戻し処理
後も島状マルテンサイトが残存し、耐ＨＩＣ性及び靭性
の向上が望めない。従って、その上限を０．５％とし
た。
【００２６】Ｍｎ量は０．８〜２％の範囲に規定され
る。Ｍｎは、Ｃに次いで有効な強化元素であり、所望の
強度を確保するためには少なくとも０．８％以上添加す
る必要がある。しかし、過度に添加すると靱性と溶接性
に悪影響をあたえると共に、ミクロ偏析が顕著となり、
耐ＨＩＣ性を害するので、その上限をこれらの悪影響を
及ぼさない限界である２．０％に規定した。
る。Ｍｎは、Ｃに次いで有効な強化元素であり、所望の
強度を確保するためには少なくとも０．８％以上添加す
る必要がある。しかし、過度に添加すると靱性と溶接性
に悪影響をあたえると共に、ミクロ偏析が顕著となり、
耐ＨＩＣ性を害するので、その上限をこれらの悪影響を
及ぼさない限界である２．０％に規定した。
【００２７】Ｎｂ量は０．０１〜０．０６％の範囲に規
定される。Ｎｂは炭窒化物を形成し、焼入れ加熱時の粒
成長を抑制し、靱性の向上をもたらすとともに、オース
テナイト粒に適度に固溶すると焼入れ性を向上させ、強
度を確保する。従って、強度確保の観点から０．０１％
以上は必要であるが、０．０６％を超えると溶接性を低
下させるだけでなく、固溶Ｎｂ量の増加によって靱性を
劣化させるため、上限を０．０６％とした。
定される。Ｎｂは炭窒化物を形成し、焼入れ加熱時の粒
成長を抑制し、靱性の向上をもたらすとともに、オース
テナイト粒に適度に固溶すると焼入れ性を向上させ、強
度を確保する。従って、強度確保の観点から０．０１％
以上は必要であるが、０．０６％を超えると溶接性を低
下させるだけでなく、固溶Ｎｂ量の増加によって靱性を
劣化させるため、上限を０．０６％とした。
【００２８】Ｔｉ量は０．００５〜０．０５％に規定さ
れる。Ｔｉは、窒化物として焼入れ加熱時の粒成長を抑
制し、靭性向上に寄与するが、０．００５％未満ではそ
の効果が小さい。一方、０．０５％を超えるとその効果
が飽和するとともに、靱性及び溶接性を害するので、上
限を０．０５％とした。
れる。Ｔｉは、窒化物として焼入れ加熱時の粒成長を抑
制し、靭性向上に寄与するが、０．００５％未満ではそ
の効果が小さい。一方、０．０５％を超えるとその効果
が飽和するとともに、靱性及び溶接性を害するので、上
限を０．０５％とした。
【００２９】Ａｌ量は０．０１〜０．０６％の範囲に規
定される。Ａｌは脱酸材として有効な元素であり、ま
た、ＡｌＮとして析出して焼入れ加熱時に粒成長を抑制
し、靭性向上に寄与するが、これらの効果を得るために
は０．０１％以上添加する必要がある。しかし、０．０
６％を超えると靭性を害するだけでなく、鋳塊の表面疵
を多発させるので、上限を０．０６％とした。
定される。Ａｌは脱酸材として有効な元素であり、ま
た、ＡｌＮとして析出して焼入れ加熱時に粒成長を抑制
し、靭性向上に寄与するが、これらの効果を得るために
は０．０１％以上添加する必要がある。しかし、０．０
６％を超えると靭性を害するだけでなく、鋳塊の表面疵
を多発させるので、上限を０．０６％とした。
【００３０】Ｎ量は０．００２〜０．０１％の範囲に規
定される。Ｎは、ＴｉＮ、ＡｌＮとして析出して、焼入
れ加熱時に粒成長を抑制し、もって靭性向上に寄与する
が、その効果を発揮するためには０．００２％以上は必
要である。しかし、その量が０．０１％を超えると、特
に溶接部の靱性が損なわれるため、上限を０．０１％と
した。
定される。Ｎは、ＴｉＮ、ＡｌＮとして析出して、焼入
れ加熱時に粒成長を抑制し、もって靭性向上に寄与する
が、その効果を発揮するためには０．００２％以上は必
要である。しかし、その量が０．０１％を超えると、特
に溶接部の靱性が損なわれるため、上限を０．０１％と
した。
【００３１】Ｃａ量は０．００１〜０．００５％の範囲
に規定される。Ｃａは、ＭｎＳを球状化して耐ＨＩＣ
性、耐ＳＳＣＣ性及び靭性に寄与する元素であるが、こ
れらの効果を発揮するためにはその量が０．００１％以
上であることが必要である。一方、その量が０．００５
％を超えると、Ｃａ系介在物を形成して耐食性を劣化さ
せるばかりでなく、靭性及び溶接性をも劣化させるの
で、上限を０．００５％とした。
に規定される。Ｃａは、ＭｎＳを球状化して耐ＨＩＣ
性、耐ＳＳＣＣ性及び靭性に寄与する元素であるが、こ
れらの効果を発揮するためにはその量が０．００１％以
上であることが必要である。一方、その量が０．００５
％を超えると、Ｃａ系介在物を形成して耐食性を劣化さ
せるばかりでなく、靭性及び溶接性をも劣化させるの
で、上限を０．００５％とした。
【００３２】本発明における鋼の成分は、上記組成を基
本とするが、より管厚が厚い場合や、強度の高いグレー
ドの鋼成分は、上記組成にＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ
のうち少なくとも１種を以下の範囲の量で含有させるこ
とにより得ることができる。
本とするが、より管厚が厚い場合や、強度の高いグレー
ドの鋼成分は、上記組成にＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ
のうち少なくとも１種を以下の範囲の量で含有させるこ
とにより得ることができる。
【００３３】Ｃｕ量は０．５％以下の範囲とする。Ｃｕ
は、強度、靭性、耐ＨＩＣ性の向上に効果があるが、
０．５％を超えると熱間加工性を害するので上限を０．
５％とした。
は、強度、靭性、耐ＨＩＣ性の向上に効果があるが、
０．５％を超えると熱間加工性を害するので上限を０．
５％とした。
【００３４】Ｎｉ量は１．０％以下の範囲とする。Ｎｉ
は良好な強度靭性バランスを得るための有効な元素であ
り、Ｃｕ疵の発生を防止する作用もあるが、多量の添加
は溶接性を損なうとともに経済的にも不利となるため、
上限を１．０％とした。
は良好な強度靭性バランスを得るための有効な元素であ
り、Ｃｕ疵の発生を防止する作用もあるが、多量の添加
は溶接性を損なうとともに経済的にも不利となるため、
上限を１．０％とした。
【００３５】Ｃｒ量は０．３％以下の範囲とする。Ｃｒ
は強度向上に効果があるが、多過ぎると靱性及び溶接性
を害するので、上限を０．３％とした。
は強度向上に効果があるが、多過ぎると靱性及び溶接性
を害するので、上限を０．３％とした。
【００３６】Ｍｏ量は０．３％以下の範囲とする。Ｍｏ
は、鋼の強度を向上と組織のベイナイト化に寄与する
が、多過ぎると靱性及び溶接性を害するので、上限を
０．３％とした。
は、鋼の強度を向上と組織のベイナイト化に寄与する
が、多過ぎると靱性及び溶接性を害するので、上限を
０．３％とした。
【００３７】Ｖ量は０．１％以下の範囲とする。Ｖは、
鋼の強度向上に有効な元素であるが、多過ぎると靱性や
溶接性を害するので、上限を０．１％とした。
鋼の強度向上に有効な元素であるが、多過ぎると靱性や
溶接性を害するので、上限を０．１％とした。
【００３８】本発明における鋼は、上記添加元素の他、
残部の鉄及び不可避的不純物からなる。これら不純物の
うち、特にＰ及びＳについては、以下のように規定され
る。Ｐ量は０．０１５％以下の範囲とする。
残部の鉄及び不可避的不純物からなる。これら不純物の
うち、特にＰ及びＳについては、以下のように規定され
る。Ｐ量は０．０１５％以下の範囲とする。
【００３９】Ｐはミクロ偏析することにより耐ＨＩＣに
有害な元素であり、さらに靭性にも影響を与えるため、
上限をこのような悪影響を及ぼさない限界である０．０
１５％とした。
有害な元素であり、さらに靭性にも影響を与えるため、
上限をこのような悪影響を及ぼさない限界である０．０
１５％とした。
【００４０】Ｓ量は０．００２％以下の範囲とする。Ｓ
はＭｎＳを形成し、耐ＨＩＣ性及び靭性に有害な元素で
あるため、上限をこのような悪影響を及ぼさない限界で
ある０．００２％とした。
はＭｎＳを形成し、耐ＨＩＣ性及び靭性に有害な元素で
あるため、上限をこのような悪影響を及ぼさない限界で
ある０．００２％とした。
【００４１】その他の不可避的不純物は、製造される曲
がり管の特性を損なわせない範囲で許容される。次に、
曲げ加工条件の限定理由を説明する。
がり管の特性を損なわせない範囲で許容される。次に、
曲げ加工条件の限定理由を説明する。
【００４２】曲げ加工時の加熱温度は、鋼のＡｃ3 点以
上１０５０℃以下とする。これにより、オーステナイト
組織とし、その後の処理によって所望の組織を得ること
ができる。適度なＮｂの固溶とオーステナイト粒の成長
抑制の観点から、加熱温度の上限を１０５０℃とした。
これは、１０５０℃を超えるとオーステナイト粒が粗大
化して焼入れ性が増加し、過度に強度が上昇して靭性及
び耐食性が劣化するためである。上記温度範囲であれば
耐食性が優れているが、強度靭性のバランスを最良とす
るためには９００〜１０５０℃の範囲とすることが望ま
しい。
上１０５０℃以下とする。これにより、オーステナイト
組織とし、その後の処理によって所望の組織を得ること
ができる。適度なＮｂの固溶とオーステナイト粒の成長
抑制の観点から、加熱温度の上限を１０５０℃とした。
これは、１０５０℃を超えるとオーステナイト粒が粗大
化して焼入れ性が増加し、過度に強度が上昇して靭性及
び耐食性が劣化するためである。上記温度範囲であれば
耐食性が優れているが、強度靭性のバランスを最良とす
るためには９００〜１０５０℃の範囲とすることが望ま
しい。
【００４３】この加熱の際の保持時間は、オーステナイ
ト粒の粗大化を防止する点から短時間であることが望ま
しい。所望の短時間加熱は誘導加熱により達成すること
ができるが、誘導加熱に限定されるものではない。
ト粒の粗大化を防止する点から短時間であることが望ま
しい。所望の短時間加熱は誘導加熱により達成すること
ができるが、誘導加熱に限定されるものではない。
【００４４】また、加熱時における加熱速度は３℃／ｓ
ｅｃ以上、保持時間は１０分以内とすることが望まし
い。焼入れの際の冷却速度は、８００℃から４００℃間
の平均冷却速度で８℃／秒以上とすることが望ましい。
ｅｃ以上、保持時間は１０分以内とすることが望まし
い。焼入れの際の冷却速度は、８００℃から４００℃間
の平均冷却速度で８℃／秒以上とすることが望ましい。
【００４５】次に、焼戻し処理条件の限定理由について
説明する。まず、その温度については図２に示すとお
り、ＹＳが焼入れのままより上昇し、耐食性が向上する
２５０℃を下限とし、Ｎｂ，Ｖなどの炭窒化物による析
出硬化によって靭性が劣化しないように４５０℃未満と
する。
説明する。まず、その温度については図２に示すとお
り、ＹＳが焼入れのままより上昇し、耐食性が向上する
２５０℃を下限とし、Ｎｂ，Ｖなどの炭窒化物による析
出硬化によって靭性が劣化しないように４５０℃未満と
する。
【００４６】また、保持時間については、特に限定され
るものではないが、３０分間の保持でもＹＳ、靱性、耐
食性の向上が認められるので、従来のように管厚１イン
チ当り１時間といった長時間の保持は必要ない。一般的
に長時間に亘って焼戻し温度に保持することは軟化を招
くので、３０分間程度とすることが望ましい。
るものではないが、３０分間の保持でもＹＳ、靱性、耐
食性の向上が認められるので、従来のように管厚１イン
チ当り１時間といった長時間の保持は必要ない。一般的
に長時間に亘って焼戻し温度に保持することは軟化を招
くので、３０分間程度とすることが望ましい。
【００４７】なお、焼戻処理は一般的には加熱炉におい
て実施されるが、これに限定されるものではない。な
お、本発明における曲がり管には、継目無し鋼管のみで
なく溶接鋼管をも含まれる。この場合、溶接金属を母材
と同一組成、すなわち上記組成と同一にしておけば、上
記熱処理によって、耐食性、強度、靭性に優れた溶接部
及び溶接熱影響部が得られる。
て実施されるが、これに限定されるものではない。な
お、本発明における曲がり管には、継目無し鋼管のみで
なく溶接鋼管をも含まれる。この場合、溶接金属を母材
と同一組成、すなわち上記組成と同一にしておけば、上
記熱処理によって、耐食性、強度、靭性に優れた溶接部
及び溶接熱影響部が得られる。
【００４８】
【実施例】次に、本発明の具体的な実施例について説明
する。表１に示す寸法及び化学成分を有する直管を、表
２に示す曲げ加工条件にて曲がり管に製造した。なお、
焼き入れ時の冷却速度は１０〜５０℃／秒であり、焼戻
し処理における保持時間は３０分間とした。
する。表１に示す寸法及び化学成分を有する直管を、表
２に示す曲げ加工条件にて曲がり管に製造した。なお、
焼き入れ時の冷却速度は１０〜５０℃／秒であり、焼戻
し処理における保持時間は３０分間とした。
【００４９】表２には、従来の曲がり管と本発明による
曲がり管の引張試験、シャルピー試験、ＤＷＴＴ、ＨＩ
Ｃ試験、ＳＳＣＣ試験の結果を併せて示した。なお、試
験片は、曲がり管の曲げ内周側（コンプレッション側）
から採取した。引張試験片については、未矯正のまま採
取する丸棒試験片と、矯正して採取する全厚試験片のう
ちＹＳが低く現れる試験片を用いた。すなわち、焼入れ
ままの曲がり管については未矯正のまま採取する丸棒試
験片で評価し、焼き戻し処理をほどこした曲がり管につ
いては矯正して採取する全厚試験片で評価した。また、
ＨＩＣ試験については、前述のＢＰ溶液とＮＡＣＥ溶液
の２種類の溶液で行った、ＳＳＣＣ試験についてはＮＡ
ＣＥ ＴＭ０１−７７に準拠し、規格下限降伏応力（Ｓ
ＭＹＳ）の８０％に相当する負荷応力のもとで７２０時
間浸漬し、破断の有無を調査した。
曲がり管の引張試験、シャルピー試験、ＤＷＴＴ、ＨＩ
Ｃ試験、ＳＳＣＣ試験の結果を併せて示した。なお、試
験片は、曲がり管の曲げ内周側（コンプレッション側）
から採取した。引張試験片については、未矯正のまま採
取する丸棒試験片と、矯正して採取する全厚試験片のう
ちＹＳが低く現れる試験片を用いた。すなわち、焼入れ
ままの曲がり管については未矯正のまま採取する丸棒試
験片で評価し、焼き戻し処理をほどこした曲がり管につ
いては矯正して採取する全厚試験片で評価した。また、
ＨＩＣ試験については、前述のＢＰ溶液とＮＡＣＥ溶液
の２種類の溶液で行った、ＳＳＣＣ試験についてはＮＡ
ＣＥ ＴＭ０１−７７に準拠し、規格下限降伏応力（Ｓ
ＭＹＳ）の８０％に相当する負荷応力のもとで７２０時
間浸漬し、破断の有無を調査した。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】表１、表２に示す比較曲がり管は、鋼の化
学成分及び曲げ加工条件のいずれかが本発明の範囲から
外れており（表１及び２中白抜き三角で示す）、表２に
示すように強度、靭性、耐食性の少なくとも１つが劣っ
ていた（黒塗り三角で示す）。
学成分及び曲げ加工条件のいずれかが本発明の範囲から
外れており（表１及び２中白抜き三角で示す）、表２に
示すように強度、靭性、耐食性の少なくとも１つが劣っ
ていた（黒塗り三角で示す）。
【００５３】これに対して、化学成分及び曲げ加工条件
がいずれも本発明に規定する範囲内の本発明曲がり管
は、ｖＴｒｓ≦−６０℃、８５％ＳＡＴＴ≦−１０℃と
いう優れた低温靭性、及び優れた耐食性が得られること
が確認され、本発明の効果が明らかとなった。
がいずれも本発明に規定する範囲内の本発明曲がり管
は、ｖＴｒｓ≦−６０℃、８５％ＳＡＴＴ≦−１０℃と
いう優れた低温靭性、及び優れた耐食性が得られること
が確認され、本発明の効果が明らかとなった。
【００５４】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
低炭素量、低炭素当量で耐食性に優れた高張力高靭性曲
がり管の製造方法が提供される。具体的には、ＡＰＩ
５Ｌ規格Ｘ６０〜Ｘ７０グレードを満たす強度、及びｖ
Ｔｒｓ≦−６０℃、ＤＷＴＴの８５％ＳＡＴＴ≦−１０
℃なる低温靭性を示しつつ、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性
に優れた曲がり管を製造することができ、工業的価値は
大である。
低炭素量、低炭素当量で耐食性に優れた高張力高靭性曲
がり管の製造方法が提供される。具体的には、ＡＰＩ
５Ｌ規格Ｘ６０〜Ｘ７０グレードを満たす強度、及びｖ
Ｔｒｓ≦−６０℃、ＤＷＴＴの８５％ＳＡＴＴ≦−１０
℃なる低温靭性を示しつつ、耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣＣ性
に優れた曲がり管を製造することができ、工業的価値は
大である。
【図１】強度、靭性、耐食性に及ぼすＣ量の影響を示す
図。
図。
【図２】焼戻し温度による材質変化を要約して示す図。
【図３】炭素当量ＣｅｑとＴＳおよびｖＴｒｓとの関係
を示す図。
を示す図。
フロントページの続き (72)発明者 高岸 正章 東京都中央区築地一丁目13番10号 第一 高周波工業株式会社内 (72)発明者 木原 惣一 東京都中央区築地一丁目13番10号 第一 高周波工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平３−285770（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−358025（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−64415（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−232225（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−154913（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−279743（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/10 C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．０８％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜０．
０５％、Ａｌ：０．０１〜０．０６％、Ｎ：０．００２
〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．００５％を含有
し、不純物としてのＰ，Ｓを夫々、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｓ：０．００２％以下に制限し、残部鉄及びその他
の不可避的不純物からなる低合金鋼で形成された直管
を、Ａｃ3点以上、１０５０℃以下の温度範囲に加熱し
て曲げ加工を行い、その直後に焼入れ処理を施し、次い
で、２５０〜４５０℃未満の温度範囲で焼戻すことを特
徴とする耐食性およびＤＷＴＴ特性に優れた高張力高靭
性曲がり管の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．０８％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜０．
０５％、Ａｌ：０．０１〜０．０６％、Ｎ：０．００２
〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．００５％を含有
し、さらに、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以
下、Ｃｒ：０．３％以下、Ｍｏ：０．３％以下、Ｖ：
０．１％以下のうち少なくとも１種を含有し、不純物と
してのＰ，Ｓを夫々、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．
００２％以下に制限し、残部鉄及びその他の不可避的不
純物からなる低合金鋼で形成された直管を、Ａｃ3点以
上、１０５０℃以下の温度範囲に加熱して曲げ加工を行
い、その直後に焼入れ処理を施し、次いで、２５０〜４
５０℃未満の温度範囲で焼戻すことを特徴とする耐食性
およびＤＷＴＴ特性に優れた高張力高靭性曲がり管の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14802393A JP3290247B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14802393A JP3290247B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073330A JPH073330A (ja) | 1995-01-06 |
| JP3290247B2 true JP3290247B2 (ja) | 2002-06-10 |
Family
ID=15443384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14802393A Expired - Lifetime JP3290247B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3290247B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08204096A (ja) * | 1995-01-30 | 1996-08-09 | Nec Corp | 半導体装置のリード外観検査方法および検査装置 |
| KR101111023B1 (ko) * | 2006-07-13 | 2012-02-13 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 벤드관 및 그 제조 방법 |
| KR101175420B1 (ko) | 2007-05-16 | 2012-08-20 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 벤드관 및 그 제조 방법 |
| US9163296B2 (en) | 2011-01-25 | 2015-10-20 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment |
| US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| EP2789701A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| EP2789700A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| JP6144417B2 (ja) | 2013-06-25 | 2017-06-07 | テナリス・コネクシヨンズ・ベー・ブイ | 高クロム耐熱鋼 |
| CN103352106A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-16 | 安徽呈合科技有限责任公司 | 一种低碳钢长圆筒内壁表面硬化处理方法 |
| US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
| WO2018216638A1 (ja) | 2017-05-22 | 2018-11-29 | 新日鐵住金株式会社 | ベンド鋼管およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP14802393A patent/JP3290247B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH073330A (ja) | 1995-01-06 |
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