KR20100129140A - 건조기능을 갖는 의류장치 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 건조대상물로서 특히 의류를 건조하는 기능을 갖는 장치에 관한 것이다. 이와 같은 장치는 건조기능을 갖는 의류장치라 칭할 수 있다. 풍량은 종래 대비 증대되며, 순환유로가 단순하고 짧게 만들어질 수 있다. 본 발명에 의한 일실시예로서 건조겸용 세탁장치는 응축덕트가 없을 수 있다.

Description

건조기능을 갖는 의류장치{Laundry Machine Having a Drying Function}
본 발명은 건조대상물로서 특히 의류를 건조하는 기능을 갖는 장치에 관한 것이다. 이와 같은 장치는 건조기능을 갖는 의류장치라 칭할 수 있다.
건조기능을 갖는 의류장치에는 건조기능만을 갖는 건조전용장치가 있으며, 의류의 세탁기능을 함께 갖는 건조겸용 세탁장치가 있다. 또한, 그 구조 내지 형태에 따라서는 회전 가능한 드럼을 이용하여 의류를 텀블시키면서 건조하는 드럼식 장치와 의류를 걸어 놓고 건조하는 일명 캐비닛식 장치가 있다.
건조기능을 갖는 의류장치에는 건조기능만을 갖는 건조전용장치가 있으며, 의류의 세탁기능을 함께 갖는 건조겸용 세탁장치가 있다. 또한, 그 구조 내지 형태에 따라서는 회전 가능한 드럼을 이용하여 의류를 텀블시키면서 건조하는 드럼식 장치와 의류를 걸어 놓고 건조하는 일명 캐비닛식 장치가 있다.
일반적으로, 종래의 건조겸용 세탁장치는 세탁수를 위해 세탁수를 수용하는 터브를 포함한다. 상기 터브 내에는 세탁물이 위치되는 드럼이 회전가능하게 설치된다.
상기 드럼은 회전축과 연결되며, 상기 회전축을 회전시키기 위해 모터가 사용된다.
상기 회전축은 상기 터브의 후벽에 설치되는 베어링하우징을 통해 회전가능하게 지지된다. 그리고, 상기 터브는 서스펜션이 연결되며, 그 서스펜션에 의해 드럼 및 터브의 진동이 완충된다.
건조기능을 위해, 건조덕트와 응축덕트가 포함된다. 건조덕트는 터브 상부에 위치하며 내부에 히터와 팬이 설치된다. 상기 응축덕트는 일단은 터브와 연결되고 타단은 상기 건조덕트와 연결된다.
그리고, 상기 응축덕트 내부로는 습공기에 함유된 수분을 응축시키기 위해 냉각수가 공급된다. 습공기는 응축덕트를 흐르면서 상기 냉각수와 접하여 응축된 후 건조덕트로 유입된다. 이렇게 건조덕트로 다시 회귀한 열풍은 상기 히터를 통해 재가열되어 터브로 다시 공급된다.
별도의 강제냉각 수단을 사용하지 않고 자연냉각 방식에 의해 응축시키는 의류장치를 제공한다.
또는, 강제냉각 방식에 의해 응축을 하는 경우, 응축률이 향상된 의류장치를 제공한다.
본 발명의 일실시예는 열풍을 건조대상물에 공급하여 수분을 빼앗은 후, 그 열풍으로부터 수분을 응축시켜 다시 가열하여 건조대상물에 공급하는 순환식 건조장치일 수 있다. 이때, 상기 건조장치는 의류의 세탁기능을 겸비한 건조겸용 세탁장치일 수 있다.
건조율은 건조대상물로부터 수분을 빼앗는 시간당 비율과 관련된다. 이와 같은 건조율은 순환식 건조장치에서는 응축률과 관련된다. 응축률이 높으면 건조율도 높아지게 되어 건조시간이 단축될 수 있다.
그런데, 응축률은 응축 전후의 그 열풍의 온도차와 그 열풍의 풍량과 관계된다.
먼저, 온도차를 크게 하면 그만큼 열풍으로부터 수분을 많이 응축시켜 건조대상물에 재공급될 때 수분을 많이 빼앗을 수 있게 된다. 응축 전후의 온도차는 응축 시의 냉각방법과 관련될 수 있다. 예컨대, 냉각수 또는 냉풍과 같은 별도의 냉각수단을 이용하는 강제냉각 방식이 있다.
또한, 열풍의 풍량을 증가시키게 되면 그만큼 건조대상물로부터 수분을 빼앗을 열풍의 양이 많다는 것이므로 응축할 수 있는 수분의 양을 증가시켜 응축률을 증가시킬 수 있게 된다.
열풍의 풍량을 증가시킨다면 응축 전후의 온도차가 낮아도 동일한 정도의 건조율 또는 응축율을 얻을 수도 있다.
그렇다면, 풍량이 일정한 정도 이상으로 증가된다면 굳이 별도의 강제 냉각수단이 필요하지 않을 수도 있을 것이다. 즉, 풍량을 증가시키고 강제냉각 대신에 열풍이 자연냉각에 의해 응축되는 자연냉각 방식의 건조장치를 만들 수도 있다.
강제냉각에서 풍량을 증대시키는 것은 그 자체로 응축률을 증대시키는 방법이 될 수 있다. 그리고, 강제의 냉각수단이 필요하지 않을 정도의 풍량을 공급할 수 있다면 자연냉각의 건조장치를 얻을 수 있을 것이다.
따라서, 본 발명에 의한 하나의 실시예는 강제 냉각수단을 갖지 않고 자연냉각에 의해 응축시켜 건조대상물을 건조시키는 장치일 수 있다. 그리고, 본 발명의 또 다른 실시예는 강제 냉각수단을 통해 응축시키되 풍량을 증대시켜 응축률 또는 건조율을 향상시킨 장치일 수 있다.
특히, 자연냉각에 의한 건조장치에 대해 좀더 살핀다.
터브가 응축부가 되고 자연냉각을 통해 응축시키는 경우에는, 터브 외면에서는 외부공기와 자연대류를 통해 열교환이 일어나며, 그 결과로 냉각된 터브 내면에서 습공기가 접하여 응축이 일어날 수 있다.
응축부에서 자연냉각을 하는 경우에는 응축부의 대부분의 공간이 응축공간이 될 수 있다. 예컨대, 터브가 응축부인 경우 드럼 내부의 온도보다 낮은 곳이기만 하면 터브 내부는 어디든 응축공간이 될 수 있다. 실시예에 터브 상부에는 건조덕트 내에 설치된 히터의 영향을 받을 수 있지만, 그러한 경우를 고려하더라도 터브 내부 중 드럼과 터브 사이의 공간의 많은 부분이 응축공간으로 활용되도록 만들어질 수 있다. 이 경우 터브의 내면 중 40% 이상의 범위에서 응축이 일어나도록 만들어질 수 있다.
응축덕트를 사용하지 않는 경우 열풍의 경로를 보면, "건조덕트-드럼-터브-건조덕트"의 순환경로가 될 수 있다. 여기서, "터브"는 드럼과 터브 사이를 의미한다. 응축덕트가 없기 때문에 터브로부터 배출된 열풍은 직접 건조덕트로 유입되게 된다.
터브 내부에서의 효과적인 자연냉각을 위해, 건조덕트로부터 터브 내부로 유입되는 열풍은 50%이상이 드럼 안으로 유입되도록 만들어질 수 있다. 즉, 터브와 드럼 사이로 유입되는 양보다는 드럼 안으로 유입되는 열풍의 양이 더 많도록 만들어질 수 있다. 그리고, 이를 위해 터브의 열풍인렛을 드럼의 포출입구 전방에 위치시키는 것을 생각할 수 있다.
자연냉각을 하는 경우라도, 응축부 내부에는 금속재의 응축플레이트를 설치할 수 있다. 특히, 응축부가 플라스틱으로 만들어지는 경우에는 플라스틱보다 차가운 성질을 갖는 금속재의 응축플레이트를 이용하여 응축률을 높일 수 있을 것이다.
터브가 응축부인 경우에 상기 응축플레이트는 터브 측면벽의 중앙에 설치될 수 있다. 이때 터브의 열풍아웃렛은 상기 응축플레이트보다 위에 형성한다. 응축플레이트는 상기 열풍아웃렛과 일정거리 이격시킬 수 있다. 응축플레이트 표면에 형성된 응축수가 열풍에 의해 열풍아웃렛으로 유입되는 것을 줄이기 위함이다. 응축플레이트가 터브의 하부에 치우쳐 설치되면 드럼으로부터 배출된 습공기 중 응축플레이트에 접하지 못하고 열풍아웃렛으로 배출되는 부분이 있을 수 있다. 따라서, 응축플레이트는 터브 벽면의 중앙에 설치하는 것이 바람직할 수 있다.
한편, 풍량을 증대시키는 방법에 대해서 살펴본다. 풍량이 증대되면, 강제 냉각 방식에서는 응축률을 높일 수 있고, 강제 냉각 수단을 사용하지 않더라도 유효한 응축률을 달성시켜 자연냉각 방식의 건조장치를 만들 수 있음은 전술한 바와 같다.
풍량을 증대시키는 방법은, 팬에 인가되는 입력 전력을 증가시키는 방법과 열풍이 순환하는 그 경로에서 열풍이 받는 저항을 감소시키는 방법을 생각할 수 있다.
그런데, 팬의 입력전압을 증대시켜 풍속을 늘리면 그에 따라 유로의 저항이 증가하기 때문에 한계가 있다.
그리고, 유로저항을 줄이는 방법은 순환유로를 단순하게 하는 것과 순환유로의 길이를 짧게 하는 것을 생각할 수 있다. 유로저항을 줄이는 예를 살펴보면, 열풍인렛을 변경하여 드럼으로 열풍이 원활하게 유입되도록 하는 것, 응축덕트를 사용하지 않는 것, 터브로부터 배출되는 열풍의 배출 방향과 건조덕트의 팬이 상기 열풍을 흡입하는 그 흡입방향 사이의 각도를 줄이는 것 등등이 있다.
한편, 본 발명에 의한 세탁장치의 일실시예는 드럼, 상기 드럼을 회전시키기 위한 구동부, 및 상기 드럼의 진동을 완충시키기 위한 서스펜션유닛을 포함할 수 있다.
상기 구동부는 상기 드럼과 연결되는 회전축, 상기 회전축을 회전가능하게 지지하는 베어링하우징, 및 상기 회전축과 연결된 모터를 포함할 수 있다. 여기서, 상기 모터는 상기 회전축과 직결될 수도 있고, 간접적으로 연결될 수도 있다.
상기 서스펜션유닛은 반경방향브라켓 또는 축방향브라켓을 포함할 수 있다.
반경방향브라켓은 상기 회전축을 기준으로 베어링하우징으로부터 반경방향으로 이격된 위치까지 연장형성된 브라켓일 수 있다. 그리고, 축방향브라켓은 상기 베어링하우징으로부터 축방향으로 이격된 위치까지 연장형성된 브라켓일 수 있다.
한편, 세탁수를 수용하는 터브는 고정적으로(fixedly) 설치되거나, 서스펜션유닛과 같이 플렉서블한 지지구조를 통해 지지될 수 있다. 또한, 서스펜션에 의한 지지와 고정지지 사이의 중간 정도로 지지될 수도 있다.
즉, 터브는 서스펜션유닛과 같은 정도로 플렉서블하게 지지될 수도 있고, 그러한 지지보다는 움직임이 더 경직되도록(rigidly) 지지될 수도 있다. 예컨대, 터브는 서스펜션에 의해 지지되거나, 서스펜션보다는 플렉서블하지 않지만 어느 정도 움직임에 유연함을 줄 수 있도록 고무부싱과 같은 것에 의해 지지될 수 있으며, 또는 완전히 고정적으로 설치될 수도 있다.
터브가 서스펜션유닛보다 더 경직되게 지지되는 예를 좀더 살펴보면 아래와 같다.
첫째, 터브는 캐비닛에 적어도 일부가 일체형으로 형성될 수 있다. 예컨대, 터브와 캐비닛이 일체적으로 사출성형될 수 있다. 구체적인 예로, 터브의 전방부 일부와 캐비닛의 전면부 일부가 일체적으로 사출성형될 수 있다.
둘째, 스크류, 리벳, 고무부싱 등에 의해 연결되어 서포트되거나 용접, 접착실링 등에 의해 고정되어 지지될 수도 있다. 이 경우 그와 같은 연결부재는 드럼의 주된 진동방향인 상하방향에 대해 그 강성이 서스펜션유닛의 그 강성보다 크다.
이와 같은 터브는 그 설치되는 공간 내에서 가능한 한도 내에서 확장된 형태일 수 있다. 즉, 상기 터브는 적어도 좌우방향(회전축이 수평하게 놓일 때 그 축방향에 대해 수평으로 직교하는 방향)에 있어서, 상기 공간의 좌우방향 크기를 제한하는 벽이나 프레임(예컨대, 캐비닛의 좌측 또는 우측플레이트)에 근접한 정도까지 확장될 수 있다. 여기서, 상기 터브는 캐비닛의 좌측 또는 우측벽에 일체적으로 만들어질 수도 있다.
상대적으로는 상기 좌우방향에 있어서 터브는 드럼보다 상기 벽이나 프레임에 더 가깝도록 형성될 수 있다. 예컨대, 터브는 드럼과의 간격보다 1.5배 이하의 간격으로 상기 벽이나 프레임과 떨어지도록 형성될 수 있다. 터브가 그와 같이 좌우방향에 대해 확장된 상태에서 드럼 또한 좌우방향에 대해 확장될 수 있다. 그리고, 터브와 드럼 사이의 좌우방향 간격이 작을수록 드럼은 좌우방향으로 그만큼 더 확장할 수 있게 된다. 터브와 드럼의 좌우방향 간격을 줄임에 있어서는 드럼의 좌우방향 진동을 고려할 수 있다. 드럼의 좌우방향에 대한 진동이 작을수록 드럼의 직경이 더 확장될 수 있다. 따라서, 드럼의 진동을 완충하게 되는 서스펜션 유닛은 좌우방향에 대한 강성이 다른 방향에 비해 크도록 만들어질 수 있다. 예컨대, 서스펜션 유닛은 좌우방향의 변위에 대한 강성이 다른 방향에 비하여 최대가 되도록 만들어질 수도 있다.
또한, 서스펜션유닛에 있어서는, 종래와 달리 터브를 통하지 않고, 드럼에 연결된 회전축을 지지하는 베어링하우징과 직접 연결될 수 있다.
이때, 상기 서스펜션유닛은 상기 회전축의 축방향으로 연장 형성된 브라켓을 포함할 수 있다. 그리고, 상기 브라켓은 도어가 있는 전방을 향하여 연장 형성될 수 있다.
한편, 서스펜션유닛은 회전축의 그 축방향으로 이격된 적어도 2개의 서스펜션을 포함할 수 있다.
또한, 상기 서스펜션유닛은 상기 회전축의 하부에 설치되어 그 지지대상(예컨대, 드럼)을 스탠딩지지할 수 있도록 형성된 복수의 서스펜션을 포함할 수 있다. 또는, 상기 서스펜션유닛은 상기 회전축의 상부에 설치되어 그 지지대상이 매달려 지지되도록 형성된 복수의 서스펜션을 포함할 수 있다. 이와 같은 경우들은 상기 회전축을 기준으로 그 하부 또는 상부에만 서스펜션을 구비하여 지지할 수 있는 형태이다.
드럼, 회전축, 베어링하우징, 및 모터 등을 포함하는 그 진동체의 무게중심은 적어도 드럼의 길이방향 형상중심을 기준으로 모터가 있는 측에 위치할 수 있다.
그리고, 적어도 하나의 서스펜션은 상기 무게중심의 전방 또는 후방에 위치할 수 있다. 또한, 상기 무게중심 전후에 각각 하나의 서스펜션이 설치될 수도 있다.
터브는 후방부에 개구부를 가질 수 있다. 그리고, 회전축, 베어링하우징, 및 모터 등을 포함하는 구동부는 유연한 부재를 통해 상기 터브와 연결될 수 있다. 상기 유연한 부재는 터브의 상기 후방부 개구부를 통해 세탁수가 유출되지 않도록 실링하는 한편, 상기 구동부의 터브에 대한 상대 움직임을 허용하도록 만들어질 수 있다. 이러한 유연한 부재는 실링이 가능하고 유연한 소재이면 무방할 것으로, 예컨대 전방가스켓처럼 가스켓 재질로 만들어질 수 있다. 이 경우 편의상 전방가스켓에 대응하여 후방가스켓으로 칭할 수 있다. 상기 후방가스켓의 구동부측 연결은 적어도 회전축의 회전방향에 대해 회전구속된 상태로 연결될 수 있다. 일실시예로 후방가스켓은 회전축에 직접 연결될 수도 있고, 베어링하우징의 연장부에 연결될 수도 있다.
또한, 상기 구동부 중 상기 후방가스켓과의 연결부분 전방에 위치하여 터브 내의 세탁수에 노출될 수 있는 부분은 세탁수에 의한 부식이 방지되도록 만들어질 수 있다. 예컨대, 코팅을 할 수도 있고, 플라스틱 재질로 만들어진 별도의 부품(예컨대, 후술하는 터브백)으로 그 전면부를 감싸도록 할 수도 있다. 구동부 중 금속재로 된 부분 있는 경우 물에 직접 노출되지 않도록 함으로서 부식을 방지할 수 있다.
아울러, 본 실시예와는 달리 상기 캐비닛은 포함되지 않을 수도 있다. 예컨대, 빌트인 세탁장치의 경우는 캐비닛 대신 세탁장치가 설치될 공간이 벽구조 등에 의해 마련될 수도 있다. 즉, 독립적으로 외관을 형성하는 캐비닛을 포함하지 않는 형태로 만들어질 수도 있다. 다만, 이경우도 전면측은 필요할 수 있다.
자연냉각 방식의 건조기능을 갖는 의류장치를 얻거나 또는 응축률을 향상시킨 강제냉각방식의 의류장치를 얻을 수 있다.
도1은 본 발명의 제1실시예의 부분 조립 사시도이다.
도2는 제1실시예의 터브 및 건조모듈을 나타낸다.
도3은 제1실시예의 열풍인렛 부분에 대한 부분 단면도이다.
도4는 상기 터브의 내부를 나타낸다.
도5는 열풍의 순환경로를 나타낸다.
도6은 제2실시예를 나타낸다.
도7은 제1실시예 또는 제2실시예의 터브, 드럼, 캐비닛 사이의 간격 관계를 나타낸다.
도8은 터브와 드럼 내부의 특정 지점들(CTt, CTd)을 나타내기 위한 도면이다.
도9는 종래 및 제2실시예에 대한 순환경로에 따른 온도를 나타낸다.
도10은 종래 및 제2실시예에 대한 풍량 및 순환유로의 저항의 관계를 나타낸다.
도11은 연결덕트 내부를 나타낸다.
도12는 도11의 연결덕트 내부의 열풍인렛 위치에서의 위치별 온도를 나타낸다.
도13은 제2실시예의 터브 상부의 표면 온도를 나타낸다.
도14는 종래 및 제2실시예에 대한 에너지 효율을 나타낸다.
도15 및 도16은 제3실시예를 나타낸다.
도 1은 본 발명의 일실시예적인 의류장치의 부분 분해 사시도를 나타낸다. 도1은 그 실시예의 대략적인 전체적 구조를 나타내기 위한 것으로 일부 부품들이 생략되어 있을 수 있다. 또한, 도1의 의류장치는 건조기능과 세탁기능을 모두 갖고 있는 건조겸용 세탁장치이다. 본 실시예는 응축부가 터브인 경우이다.
상기 실시예의 세탁장치는 터브가 캐비닛에 고정적으로 지지된다. 상기 터브는 전방부를 구성하는 터브프론트(100)와 후방부를 구성하는 터브레어(120)를 포함할 수 있다.
상기 터브프론트(100)와 터브레어(120)는 나사로 조립될 수 있으며, 내부에 드럼이 수용되는 공간을 형성한다. 상기 터브레어(120)은 후방측에 개구부를 갖는다. 터브레어(120)는 상기 개구부를 형성하는 부분에서 유연한 부재인 후방가스켓(250)과 연결된다. 그리고, 상기 후방가스켓(250)은 반경방향 내측부분에서 터브백(130)과 연결될 수 있다. 상기 터브백(130)은 중앙에 회전축이 관통하는 관통홀이 형성된다. 상기 후방가스켓(250)은 상기 터브백(130)의 진동이 상기 터브레어(120)로 전달되지 않는 정도로 유연하게 변형될 수 있도록 만들어진다.
상기 후방가스켓(250)은 상기 터브백(130) 및 터브레어(120)와 각각 실링되도록 연결되어 터브 내의 세탁수가 누수되지 않도록 한다. 상기 터브백(130)은 드럼 회전시 드럼과 함께 진동되는데, 이때 터브레어(120)와 간섭되지 않도록 충분한 간격으로 터브레어(120)와 이격되어 있다. 상기 후방가스켓(250)은 유연하게 변형될 수 있기 때문에 터브백(130)이 터브레어(120)에 간섭되지 않고 상대 운동하는 것을 허용한다. 후방가스켓(250)은 터브백(130)의 그러한 상대 운동을 허용하기 위해 충분한 길이로 연장될 수 있는 곡면부 또는 주름부(252)를 가질 수 있다.
터브는 그 전방부에 세탁물의 출입을 위한 출입구를 갖는다. 그와 같은 출입구가 있는 터브의 전방부측에는 상기 출입구를 통해 세탁수가 유출되는 것을 방지하거나, 터브와 드럼 사이로 세탁물이나 이물질이 유입되는 것을 방지하거나, 또는 다른 기능을 위한 전방가스켓(200)이 설치될 수 있다.
드럼은 드럼프론트(300), 드럼센터(320), 드럼백(340) 등으로 구성될 수 있다. 그리고, 상기 드럼의 전방부 및 후방부에는 볼밸런서가 각각 설치될 수 있다. 상기 드럼백(340)은 스파이더(350)와 연결되며, 상기 스파이더(350)는 회전축(351)과 연결된다. 상기 드럼은 상기 회전축(351)을 통해 전달된 회전력에 의해 상기 터브 내에서 회전하게 된다.
상기 회전축(351)은 상기 터브백(130)을 관통하여 모터와 연결된다. 본 실시예에서는 상기 모터는 상기 회전축과 동심으로 연결된다. 즉, 본 실시예에서는 모터가 회전축에 직결된다. 구체적으로는 상기 모터의 로터와 상기 회전축(351)이 직결된다. 상기 터브백(130)의 후면(128)에는 베어링하우징(400)이 결합된다. 그리고, 상기 베어링하우징(400)은 상기 모터와 상기 터브백(130) 사이에서 상기 회전축(351)을 회전가능하게 지지한다.
상기 베어링하우징(400)에는 스테이터(80)가 고정설치된다. 그리고, 상기 스테이터(80)를 둘러싸고 상기 로터가 위치된다. 전술한 바와 같이 상기 로터는 상기 회전축(351)과 직결된다. 상기 모터는 아우터로터 타입의 모터로서 상기 회전축(351)과 직결된다.
상기 베어링하우징(400)은 캐비닛 베이스(600)로부터 서스펜션유닛을 통해 지지된다. 상기 서스펜션유닛은 상기 베어링하우징과 연결되는 복수의 브라켓을 포함할 수 있다. 복수의 브라켓은 베어링하우징과 연결되어 반경방향으로 연장형성된 반경방향 브라켓(430, 431)과 전후방향 또는 드럼의 회전축 방향으로 연장형성된 축방향 브라켓(440, 450)을 포함할 수 있다.
그리고, 서스펜션유닛은 상기 복수의 브라켓에 연결되는 복수의 서스펜션을 포함할 수 있다.
본 실시예에서 서스펜션은 수직 서스펜션(500, 510, 520) 3개와 전후 방향에 대해 경사적으로 설치되는 경사서스펜션(530, 540) 2개를 포함할 수 있다. 상기 서스펜션유닛은 캐비닛 베이스(600)에 완전 고정식으로 연결되지 않고 드럼의 전후 및 좌우 방향 움직임을 허용하도록 어느 정도의 탄성 변형을 허용하도록 연결된다. 즉, 상기 서스펜션유닛은 베이스에 연결된 그 지지점에 대해 전후 및 좌우로 어느 정도 회전을 허용하도록 탄성적으로 지지된다. 이와 같은 탄성 지지를 위해 상기 수직으로 설치되는 서스펜션은 고무부싱을 매개로 해서 베이스(600)에 설치될 수 있다. 서스펜션 중 수직으로 설치되는 것은 드럼의 진동을 탄성적으로 완충시키고, 상기 경사적으로 설치되는 것은 그 진동을 감쇠시키도록 구성될 수 있다. 즉, 스프링과 댐핑수단을 포함하는 진동계에서 상기 수직으로 설치되는 것이 스프링의 역할을 하고 경사적으로 설치되는 것이 댐핑수단의 역할을 하도록 구성될 수 있다.
상기 터브는 캐비닛에 고정 설치되며, 드럼의 진동은 상기 서스펜션유닛에 의해 완충된다. 터브는 그 전면부 및 후면부가 캐비닛에 고정될 수 있다. 그리고, 상기 터브는 캐비닛의 베이스에 안착되어 지지될 수 있으며, 더 나아가서는 베이스에도 고정될 수 있다.
본 실시예의 세탁장치는 실질적으로 터브와 드럼의 지지구조가 분리된 형태라 할 수 있다. 또한, 드럼이 진동하더라도 터브는 진동하지 않는 구조의 세탁장치라 할 수 있다. 여기서, 후방가스켓에 따라서 터브로 전달되는 드럼의 진동량이 달라질 수 있다.
또한, 본 실시예의 세탁장치에서는 터브의 진동이 현저히 적기 때문에 종래와 달리 진동때문에 유지하였던 간격이 필요 없으므로 터브의 외면은 캐비닛에 최대한 가까이 위치할 수 있다. 그리고, 이는 캐비닛의 사이즈를 확장하지 않더라도 터브의 사이즈를 확장하는 것을 가능하게 하며, 동일한 외관의 사이즈에서 세탁장치의 용량을 증대시키는 것을 가능하게 한다.
실질적으로 캐비닛 라이트(630) 또는 캐비닛 레프트(640)와 터브와의 간격이 5mm 정도밖에 되지 않을 수 있다. 종래 터브가 함께 진동하는 세탁장치에서는 터브의 진동이 캐비닛과 간섭되지 않도록 하기 위한 간격으로 30mm정도였다. 터브의 직경을 생각하면 본 실시예에서는 종래보다 터브의 직경을 50mm 더 확장할 수 있는 것이다. 이는 동일한 외관사이즈에서 세탁장치의 용량을 한단계 상승시킬 수 있는 정도로 현저한 차이를 낳는다.
도시하지는 않았지만, 상기 세탁장치는 터브로 세탁수를 공급하기 위해 수도와 연결되는 급수밸브를 포함할 수 있다. 그리고, 세제를 저장하기 위한 세제박스가 설치될 수 있다.
상기 급수밸브는 상기 세제박스와 호스를 통해 연결될 수 있다. 그리고, 상기 세제박스는 상기 터브와 호스를 통해 연결될 수 있다. 그래서, 세탁을 수행하는 경우에는 상기 급수밸브가 작동하여 수도로부터 물을 상기 세제박스를 경유하여 터브로 급수되도록 한다.
한편, 도2는 터브(100, 120)에 건조덕트(40) 등이 설치된 모습을 나타낸다. 그리고, 도3은 건조덕트(40)가 연결된 터브(100, 120)의 전방 상부의 단면을 나타낸다.
먼저, 터브(100, 120)는 전방부에 드럼(300, 320, 340)의 포출입구보다 전방에 위치하는 전면부(101)를 갖는다. 상기 전면부(101)에는 전방으로 돌출된 림부(102)가 형성되며, 상기 림부(102)의 전방부에 전방가스켓(200)이 삽입 결합된다. 상기 림부(102)는 상부측이 하부측보다 전방으로 더 돌출되도록 형성된다.
그리고, 상기 림부(102)의 상부에는 열풍 유입을 위한 열풍인렛(103)이 형성된다. 상기 열풍인렛(103)은 상기 림부(102)의 상부로부터 위로 돌출되도록 형성된다. 상기 열풍인렛(103)의 그 돌출각도는 상기 드럼(300, 320, 340)의 포출입구가 놓이는 가상의 평면에 대해 45도 이내이다. 본 실시예에서는 10도 이내로서 평행하다.
건조덕트(40)는 양단이 모두 터브(100, 120)와 직접 연통된다. 본 실시예의 세탁장치는 종래와 달리 응축덕트를 별도로 구비하지 않는다. 그래서, 건조덕트(40)는 터브(100, 120)와 직접 연통하게 된다. 즉, 종래에는 "건조덕트-터브-드럼-터브-응축덕트-건조덕트"로 열풍의 순환유로가 형성되지만, 본 실시예에서는 "건조덕트-드럼-터브-건조덕트"로 순환유로가 형성된다. 종래의 순환유로는 응축덕트가 존재하기 때문에 그리고, 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340)의 벽면 사이로 열풍이 유입되기 때문에 순환유로가 복잡하고 길다. 보다 구체적으로 종래는 터브의 전면부 내벽면과 드럼의 전면부 외면 사이로 상기 드럼의 외면을 향하여 열풍이 유입되는 구조이다. 아울러, 열풍이 드럼과 터브의 벽면 사이로 유입되므로 일부의 열풍은 드럼으로 유입되지 못하고 그대로 터브 내에서 머물다 응축덕트로 배출되기 때문에 비효율적이다. 또한, 순환유로가 복잡하고 길면 그만큼 열손실이 발생할 수 있으며, 또한 유로저항이 커질 수 있다.
본 실시예에서 건조덕트(40)는 상기 열풍인렛(103)에 삽입되는 연결덕트(40a)와 상기 터브(100, 120)에 형성된 열풍아웃렛(121)과 연결되며 내부에 팬(41)이 위치하는 스크롤(40b)을 포함한다. 그리고, 건조덕트(40) 중 연결덕트(40a)와 스크롤(40b) 사이에는 내부에 히터(44)가 설치된다.
터브(100, 120)의 상기 림부(102) 전방부에 결합되는 전방가스켓(200)은 상기 열풍인렛(103)에 삽입되는 덕트연결부(201)가 형성되며, 연결덕트(40a)와 열풍인렛(103) 사이를 실링한다. 상기 연결덕트(40a)는 전방가스켓(200)의 덕트연결부(201)에 삽입된다. 연결덕트(40a)는 위로는 히터(44)가 설치되어 있는 건조덕트(40) 부분과 조립되며, 아래로는 상기 열풍인렛(103)에 전방가스켓(200)의 덕트연결부(201)를 사이에 두고 꼭끼워맞춤(snug fit)으로 조립된다.
도3에 보이는 바와 같이, 상기 열풍인렛(103)은 드럼(300, 320, 340)의 포출입구 전방에 위치한다. 그리고, 열풍인렛(103)에 삽입된 연결덕트(40a)의 토출구 또한 드럼(300, 320, 340)의 포출입구 전방에 위치한다.
한편, 도3에 보이는 바와 같이, 터브(100, 120)의 포출입구는 상기 열풍인렛(103) 전방에 위치하게 된다. 그리고, 상기 포출입구를 개폐하게 되는 도어(90)의 도어글래스(91)는 적어도 상부가 드럼(300, 320, 340)측으로 갈수록 하향 경사져 있다. 상기 도어글래스(91)는 상기 열풍인렛(103) 밑에 위치한다. 그리고, 연결덕트(40a)로부터 토출되는 열풍은 하방을 향하여 상기 도어글래스(91)에 부딪혀 드럼(300, 320, 340) 내부를 향하여 방향 전환된다. 즉, 도어글래스(91)의 상부부분이 연결덕트(40a)로부터 토출된 열풍을 드럼(300, 320, 340) 내부로 향하도록 도와준다.
본 실시예에서 열풍은 거의 전부 드럼(300, 320, 340) 내부로 유입될 수 있다. 종래에는 터브(100, 120)의 전면부(101)와 드럼(300, 320, 340)의 전면부 사이로 열풍이 유입되는 구조이며, 열풍의 유입방향 또한 드럼(300, 320, 340)의 전면부에 수직하게 부딪히는 방향이다. 그래서, 종래에는 건조덕트(40)로부터 유입되는 열풍의 30%정도만이 드럼(300, 320, 340) 내부로 유입될 수 있었다. 나머지 70%의 열풍은 드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이를 흐르다 응축덕트로 배출되어 버려 드럼(300, 320, 340) 내부에 위치한 의류의 건조에 활용되지 못하는 비효율성이 있었다.
본 실시예에서 터브(100, 120)는 전방부가 후방부보다 높도록 틸팅되어 설치된다. 그래서, 터브(100, 120)의 전면부(101)도 수직선을 기준으로 그와 같은 각도로 틸팅된 형태이다. 드럼(300, 320, 340) 또한 유사한 각도로 틸팅되어 설치된다.
그러나, 터브(100, 120)의 포출입구는 틸팅되지 않은 채 수직선과 평행하게 형성된다. 이는, 터브(100, 120)의 상기 림부(102)의 상부를 전방으로 더 돌출시키는 것에 의해 달성된다. 즉, 수직선을 기준으로 소정의 각도로 경사진 터브(100, 120)의 전면부(101)로부터 수직선과 평행한 포출입구를 형성하기 위해 림부(102)의 상부를 전방으로 더 돌출시킨다.
이와 같이 터브(100, 120)가 틸팅됨에 따라 터브(100, 120)의 전면부(101)의 상부부분과 캐비닛의 전면측 내면 사이에는 소정의 공간이 확보된다. 그리고, 그와 같이 확보된 공간에 연결덕트(40a)가 설치된 것이다. 물론, 터브(100, 120)는 상술한 바와는 달리 틸팅되지 않을 수도 있다.
또한, 본 실시예에서, 터브(100, 120)는 캐비닛과 고정적으로 연결된다. 즉, 캐비닛에 터브(100, 120)가 고정된다. 본 실시예에서 터브(100, 120)는 드럼(300, 320, 340)과 비교하여 거의 진동하지 않기 때문에 건조덕트(40)를 안정적으로 지지할 수 있다. 구체적으로 본 실시예에서 터브(100, 120)의 전면부(101)는 캐비닛 전면판(미도시)에, 그리고, 터브(100, 120)의 후면부는 캐비닛 후면판(620)에 나사 또는 볼트 체결된다. 아울러, 상기 터브(100, 120)는 캐비닛의 바닥판(600)에 자립(self-standing)되도록 설치된다.
도2를 참조하면, 건조덕트(40)는 터브(100, 120)의 상부 중앙에 설치되는데, 일단은 연결덕트(40a)에 의해 상기 열풍인렛(103)에 삽입되며, 타단은 측방으로 절곡되어 팬(41)이 설치되는 스크롤(40b)을 통해 터브(100, 120)의 열풍아웃렛(121)에 연결된다.
상기 건조덕트(40) 중 터브(100, 120) 상부에 위치한 부분에 있어 전방부분의 내부에는 열풍을 생성하기 위한 히터(44)가 설치되어 있다. 팬(41)의 회전에 송풍되는 공기는 상기 히터(44)에 의해 가열된다.
그리고, 상기 히터(44)가 위치한 건조덕트(40) 부분은 히터(44)의 열로 인해 고온일 수 있다. 그래서, 건조덕트(40)의 히터(44) 부분과 터브(100, 120) 사이에 단열판(45)을 위치시킨다.
건조덕트(40)는 터브(100, 120) 상부에 고정적으로 설치된다. 본 실시예에서는 나사로 체결된다.
한편, 도2에 보이는 바와 같이, 터브(100, 120)의 외주면 중 상부의 측면부(본 실시예에서는 오른쪽 측면부)에는 열풍아웃렛(121)이 형성되어 있다. 그리고, 그 위로 건조덕트(40)의 스크롤(40b)이 설치된다. 상기 스크롤(40b) 내부에 위치한 팬(41)은 상기 열풍아웃렛(121)으로부터 열풍을 흡입하여 건조덕트(40) 내부로 열풍을 송풍한다. 상기 팬(41)은 그 회전축을 기준으로 회전축 방향으로 열풍을 흡입하여 반경방향으로 열풍을 송풍하는 구조의 팬(41)이다. 즉, 본 실시예에서는 원심팬이 사용된다.
열풍아웃렛(121)으로부터 토출되는 열풍의 방향과 상기 팬(41)이 그 열풍을 흡입하는 방향이 일치하도록 만들어져 있다. 이러한 구조는 열풍의 보다 원활한 순환에 기여한다. 터브(100, 120) 내부로부터 상기 열풍아웃렛(121)을 통해 토출되는 열풍은 그 토출되는 방향 그대로 팬(41)에 유입되어 건조덕트(40)로 송풍되는 구조이다.
터브(100, 120)에 대해 열풍인렛(103)과 열풍아웃렛(121)은 모두 상부에 위치한다. 그리고, 상기 열풍인렛(103)은 전방부에 위치하며, 상기 열풍아웃렛(121)은 후방부에 위치한다. 또한, 상기 열풍인렛(103)과 열풍아웃렛(121)의 열풍 진행 방향의 그 방향선은 수직선을 기준으로 둘 다 10도 이내의 각도를 이룬다. 그리고, 열풍인렛(103)과 열풍아웃렛(121)의 그 방향선 사이도 10도 이내의 각도를 이룬다. 본 실시예에서 열풍인렛(103)과 열풍아웃렛(121)의 열풍진행의 그 방향선 자체는 평행하며, 방향은 서로 반대방향이다.
상기 열풍인렛(103)과 열풍아웃렛(121)은 터브(100, 120)의 상부에 위치한 건조덕트(40)에 의해 연통된다. 따라서, 열풍은 "건조덕트-터브-건조덕트"라는 단순한 순환경로로 흐르게 된다. 터브(100, 120) 내부는 상대적으로 공간이 넓기 때문에 유로저항이 상대적으로 작을 수 있다. 본 실시예에서의 유로저항은 주로 건조덕트(40)에서 발생할 수 있다. 이 관점에서 종래의 세탁장치를 살펴보면, 응축덕트로 인한 유로의 복잡성을 차치하더라도, 응축덕트가 추가된 형태이기 때문에 그만큼 덕트 유로의 길이가 길어 유로저항이 크다.
한편, 도4에는 터브(100, 120)의 내부를 보이고 있다. 보이는 바와 같이, 터브(100, 120) 내부의 내주면에는 응축플레이트(42)가 설치되고 있다. 응축플레이트(42)는 금속재일 수 있다. 터브(100, 120)도 금속재로 만들어질 수도 있겠으나, 플라스틱재로 사출성형하여 만들어질 수 있다. 이와 같이 터브(100, 120)가 플라스틱재인 경우에는 그보다 차가운 성질이 강한 금속재의 응축플레이트(42)를 터브(100, 120) 내부에 설치하는 것이 응축에 유리할 수 있다.
상기 응축플레이트(42)의 설치를 위해 터브(100, 120)에는 도2에 보이는 바와 같이 상부 및 하부에 각각 3개의 체결보스들(129a, 129b)이 형성된다. 상기 체결보스는 터브(100, 120) 내면에서 나사가 체결될 수 있도록 만들어진다. 만약, 터브(100, 120) 외면에서 나사를 조여 터브(100, 120) 내면에 위치한 응축플레이트(42)를 고정시킨다면 그 나사체결을 위해 형성한 체결홀을 실링하여야 할 수도 있다. 그러나, 여기의 실시예와 같이 나사를 터브(100, 120) 내면에서 체결하도록 체결보스를 형성하면 실링할 필요가 없다. 즉, 상기 체결보스들(129a, 129b)은 터브(100, 120) 내면에서 터브(100, 120) 외주로부터 돌출되도록 형성되지만, 터브(100, 120) 외면을 관통하지 않도록 만들어진다.
응축플레이트(42)는 터브(100, 120)의 내주면 중 측면부 중앙에 설치된다. 전술한 체결보스들(129a, 129b)에 나사들(42a, 42b)을 이용하여 체결한다. 도4를 보면, 응축플레이트(42)는 터브(100, 120) 내주면을 "상, 하, 좌, 우"로 구분할 때 열풍아웃렛(121)이 위치하는 우측 내주면 중앙에 설치되고 있다. 열풍아웃렛(121)의 관점에서는 터브(100, 120) 내주면 중 열풍아웃렛(121) 아래의 내주면에 위치된다. 그래서, 드럼(300, 320, 340)을 거치면서 수분을 함유하게 되는 열풍은 열풍아웃렛(121)을 통해 터브(100, 120) 밖으로 배출되기 전에 터브(100, 120) 내주면에 설치된 응축플레이트(42)에 접하여 응축되게 된다. 여기서, 응축은 터브(100, 120) 내의 다른 내주면에서도 일어날 수 있으며, 응축플레이트(42)가 금속재이므로 응축플레이트(42)에서보다 효과적으로 일어날 수 있다. 상기 응축플레이트(42)는 스테인레스스틸로 만들어질 수 있다.
도5는 상기와 같은 건조겸용 세탁장치에서 건조 시에 열풍의 흐름 경로를 도시하고 있다. 먼저, 열풍은 건조덕트(40) 내부의 히터(44) 및 스크롤(40b) 내부에 설치된 팬(41)에 의해 생성될 수 있다. 상기 팬(41)에 의해 송풍된 공기가 상기 히터(44)에 의해 고온으로 가열되며 흐른다. 그리고, 터브(100, 120)프런트의 열풍인렛(103)에 삽입 설치된 연결덕트(40a)를 통해 드럼(300, 320, 340) 전방으로 흘러 드럼의 포출입구를 통해 드럼 내부로 유입된다.
드럼(300, 320, 340) 내부로 유입된 열풍은 젖은 의류와 접촉하면서 다습해진 상태로 드럼(300, 320, 340) 벽면에 형성된 통공(321)을 통해 드럼(300, 320, 340) 밖으로 배출된다. 통공(321)을 통해 드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이의 공간으로 나온 다습한 공기는 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 공간을 흐르면서 터브레어(120)의 후방부에 위치한 열풍아웃렛(121)을 통해 터브(100, 120)로부터 배출된다. 그리고, 그와 같이 열풍아웃렛(121)을 통해 배출된 공기는 팬(41)에 의해 흡입되어 건조덕트(40) 내로 다시 송풍되며 순환하게 된다.
여기서, 열풍아웃렛(121)을 통해 배출되기 전에, 다습한 공기가 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 공간을 흐르면서 공기에 함유된 수분이 응축되게 된다. 유효한 응축을 위해서는 다습한 공기로부터 열을 빼앗아야 하는데, 터브(100, 120) 외면에서 그 주위의 공기와 접촉하여 자연대류에 의해 그 열을 터브(100, 120) 외부로 방출하게 되는 것이다. 그와 같이 터브(100, 120) 외면을 통한 자연대류를 통해, 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 다습한 공기는 열을 빼앗기며, 그 함유된 수분은 응축되게 되는 것이다.
이때, 응축플레이트(42) 표면 및 터브(100, 120) 내면에 응축에 의한 물방울이 형성되게 될 것이다. 상기 응축플레이트(42)는 상기와 같은 자연냉각에 있어 필수적인 것은 아닐 수 있다. 응축률을 높이는데 기여할 수는 있지만 응축플레이트(42)가 없더라도 터브(100, 120) 내면에서 응축되며 요구되는 응축률이 달성될 수도 있다. 이와 같이 응축플레이트(42)가 없는 경우는 아래의 다른 실시예에서 다시 설명한다.
본 실시예의 세탁장치는 열풍이 순환하는 순환식 건조 시스템을 구성하게 된다. 별도의 응축덕트는 없으며, 드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이의 공간이 응축공간으로 활용되게 된다.
드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이의 공간은 드럼(300, 320, 340) 내부보다 온도가 낮을 수 있고, 터브(100, 120)는 외면이 차가운 외부공기와 접하고 있기 때문에, 터브(100, 120) 벽면 또는 응축플레이트(42)에서 응축이 일어날 수 있는 것이다.
도6은 전술한 바와 같이, 터브(100, 120) 내에 응축플레이트(42)가 설치되지 않은 경우이다. 터브(100, 120) 외면은 외부와 자연대류를 통해 열교환한다. 드럼(300, 320, 340)으로부터 배출된 다습한 공기는 터브(100, 120)의 온도가 낮은 터브(100, 120)의 내면에 접하게 되며, 그 함유된 수분은 응축되게 된다. 도6의 실시예는 응축플레이트(42)를 사용하지 않는 것 이외에는 전술한 실시예와 동일하다. 따라서, 추가적인 설명은 생략한다.
한편, 위와 같은 세탁장치에서 터브(100, 120) 외면은 캐비닛 내면에 근접하게 만들어질 수 있다. 도7을 보면, 상기 드럼(300, 320, 340) 내부의 중앙점을 지나는 좌우 수평선을 기준으로 상기 터브(100, 120)와 캐비닛의 좌측면 또는 우측면 사이의 간격(G2)은 상기 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 간격(G1)보다 작다. 터브(100, 120)의 외면이 캐비닛 내면에 근접할수록 캐비닛 외부의 찬 공기에 의한 열방출이 효과적일 수 있다. 다시 말하면, 터브(100, 120) 외면은 캐비닛 내부의 공기와 접하여 자연대류로 냉각되며, 캐비닛 내부의 공기는 캐비닛 외면을 통해 그 외부의 찬공기를 통해 냉각되게 된다. 따라서, 터브(100, 120) 외면이 캐비닛에 근접할수록 열방출에 효과적일 수 있다.
전술한 실시예들에서는 터브(100, 120)는 드럼(300, 320, 340)에 비해 진동이 작기 때문에 캐비닛의 내면에 근접시킬 수 있다. 그리고, 전술한 바와 같이 캐비닛에 고정시킬 수도 있는 것이다.
또한, 상기의 세탁장치는 드럼(300, 320, 340) 내부의 온도가 드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이의 온도보다 높다. 드럼(300, 320, 340) 내부는 의류의 건조가 일어나는 건조공간이라 할 수 있으며, 드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이의 공간은 응축이 일어나는 응축공간이라 할 수 있다. 응축공간에서보다 효과적으로 응축이 일어나기 위해서는 건조공간보다는 온도가 낮은 것이 유리할 수 있다.
예컨대, 드럼(300, 320, 340) 내면 온도보다는 터브(100, 120)의 내면온도가 낮을 수 있다. 터브(100, 120)의 상부 중 건조덕트(40) 내에 위치한 히터(44)에 가까운 부분은 히터(44)의 영향으로 온도가 다른 부분에 비해 다소 높을 수 있다. 그러나, 적어도 터브(100, 120)의 하부 내면온도를 고려하면 드럼(300, 320, 340) 내면 온도보다는 작을 수 있다.
또한, 공간 관점에서 온도를 살펴보면, 드럼(300, 320, 340) 내부 중심점의 온도는 드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이의 중심점의 온도보다 높다. 보다 명확하게는, 도8에 보이는 바와 같이, 상기 드럼(300, 320, 340) 내부의 중앙점(CTd)의 온도는 상기 드럼(300, 320, 340) 내부 중앙점에서부터 연장된 좌우 수평선과 교차하는 상기 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 중앙점(CTt)의 온도보다 높다.
한편, 열풍이 순환하는 경로의 위치별 온도를 도9를 참조하여 살펴본다.
도9의 좌측에 있는 도표는 종래의 건조겸용 세탁장치에 대한 것이며, 우측은 본 실시예의 세탁장치에 대한 것이다. 상기 종래의 건조겸용 세탁장치는 터브(100, 120) 후방에 응축덕트가 설치되고, 그 응축덕트 내부로 냉각수가 유입되는 구조의 세탁장치이다.
먼저, 도9에서 좌측은 연결덕트(40a)의 내부 온도(A1), 드럼(300, 320, 340)의 내부 온도(B1), 터브(100, 120) 하부부분에 있어서 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 온도(C1), 응축덕트의 입구 온도(D1), 응축덕트를 지나 팬(41)으로 유입되기 전의 온도(E1) 등에 대한 온도 구배를 나타낸다.
그리고, 우측에 있는 도표는, 연결덕트(40a)의 내부 온도(A2), 드럼(300, 320, 340)의 내부 온도(B2), 터브(100, 120) 하부부분에 있어서 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 온도(C2), 터브(100, 120)의 열풍아웃렛(121) 내부의 온도(E2) 등에 대한 온도 구배를 나타낸다. 본 실시예에서는 응축덕트가 없기 때문에 응축덕트 입구 온도(D1)에 대응하는 온도는 없다.
도시되는 바와 같이, 종래의 세탁장치에서는 히터(44)와 팬(41)이 설치된 부분을 제외한 열풍 경로 중에 온도가 상승하게 되는 부분이 존재한다. 구체적으로는 드럼(300, 320, 340) 내부 온도(B1)보다 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 온도(C1)가 더 높다. 그렇기 때문에 종래의 세탁장치에서는 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이를 응축공간으로 활용하기에는 효과적이지 못하다. 특히, 터브(100, 120) 내부에서 자연냉각은 달성되기 어렵다. 또한, 응축을 위해 냉각되어야 할 습공기가 드럼(300, 320, 340)에서 배출된 후 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이에서 가열되는 꼴이 되어 비효율적이라 할 수 있다. 반면, 본 실시예의 세탁장치는 히터(44)와 팬(41)이 설치된 부분을 제외한 열풍 경로 중에 온도가 상승하는 구간이 없이 계속 하강하게 된다. 특히, 드럼(300, 320, 340) 내부보다 터브(100, 120)와 드럼(300, 320, 340) 사이의 온도가 더 낮다.
또한, 종래의 세탁장치는 순환유로 상의 최저온도와 최고온도 사이의 온도차가 크다. 이는 연결덕트(40a) 내부 온도(A1)인 TH1과 응축덕트를 지나 팬(41)으로 유입되기 전의 온도(E1)인 TL1 사이의 차이가 큰 것으로부터 쉽게 유추할 수 있다. 그리고, 이와 같이 온도차가 큰 것은 응축덕트에 냉각수를 공급하여 강제로 냉각하기 때문이다. 종래의 세탁장치는 강제 냉각을 하지 않으면 풍량이 작기 때문에 요구되는 건조율을 달성하기 힘들다. 이 경우 건조시간이 지나치게 많이 걸릴 수 있다.
이에 반해, 본 실시예에서의 세탁장치는 연결덕트(40a) 내부 온도(A2)인 TH2와 터브(100, 120)의 열풍아웃렛(121) 내부의 온도(E2)인 TL2 사이의 온도차가 상대적으로 낮다.
아울러, TH2는 TH1보다 낮으며, 이로써 순환유로 상의 최고온도는 종래의 세탁장치보다 본 실시예의 세탁장치에서 더 작아질 수 있다. 이는 시스템온도가 종래에 비해 본 실시예의 세탁장치가 낮다는 것을 의미한다. 시스템온도가 높을수록 외부로 열손실이 더 크게 발생할 수 있기 때문에 에너지 관점에서 효율적이지 못할 수 있다.
또한, 본 실시예에서 TL2는 종래의 TL1보다 높다. 이는 종래의 세탁장치에서는 냉각수라는 강제냉각수단을 이용하기 때문이라 할 수 있다. 여기서, 강제냉각 수단에 의해 응축시키는 경우는 열풍에 함유된 수분의 양을 고려할 때 과냉각이 될 수도 있다. 즉, 열풍에 함유된 수분의 양을 고려하면 TL1보다 높은 온도(TL1'이라 표기하며 '적정 냉각온도'라 한다)라 하더라도 그 응축률에 충분할 수 있으며, 그럴 경우 TL1과 적정 냉각온도인 TL1'과의 차이는 결국 열풍을 과냉각한 비효율적인 결과가 된다. 이에 반해 열풍에 함유된 수분의 양을 고려하여 적정 냉각온도 TL1'보다 높은 온도까지만 냉각한다면 적어도 과냉각에 의한 에너지가 낭비되는 것은 없을 수 있다. 자연냉각은 강제 냉각을 하지 않기 때문에 과냉각에 의한 에너지 낭비를 줄일 수 있다.
강제 냉각을 이용하는 종래의 세탁장치는 열풍인렛(103)에서의 온도와 응축덕트를 지난 열풍의 온도라 할 수 있는 스크롤(40b) 내에서의 온도 사이의 차이는 40도 이상이다. 강제냉각을 사용하지 않고 자연냉각으로 하는 경우에는 30도 이하로 만들 수 있다. 열풍의 양을 더 증가시키는 경우 상기와 같은 온도차는 20~22도 정도까지 낮출 수 있다. 30도 정도의 온도차에 대해서는 1.5 m3/min, 20~22도 정도의 온도차에 대해서는 1.77 m3/min의 풍량이 적합할 수 있다.
또한, 강제 냉각을 이용하는 종래의 세탁장치들에서는 스크롤(40b) 내에서의 온도가 80도 이하까지 내려가기도 한다. 그러나, 자연냉각을 이용하는 경우에는 90도 이상이 될 수 있다. 조건에 따라 다소 차이가 있을 수 있지만 본 실시예의 세탁장치에서는 98도 정도이었다.
또한, 종래의 세탁장치에서는 응축덕트에 냉각수를 주입시키는 경우 그 냉각수 입자가 열풍에 휩쓸려 건조덕트(40)를 통해 드럼(300, 320, 340) 내부로 유입되는 문제가 있었다. 건조시켜야 할 대상에 수분을 공급하는 꼴이어서 비효율적인 면이 있다.
한편, 풍량에 대해 살펴본다. 풍량은 증대시키는 방법은 크게 팬(41)에 인가되는 입력전력을 올리는 방법과 순환유로의 유로저항을 감소시키는 방법을 생각할 수 있다. 도10은 풍량과 순환유로에 대한 정압(static pressure)의 관계를 나타낸다. 여기서, 풍량은 단위시간당 공기의 부피이다. 그리고, 순환유로의 정압이 클수록 유로저항이 크다는 것을 의미한다.
도10에서 A1으로 표기되고 있는 선도는 팬(41) 및 스크롤(40b)의 풍량-정압 특성을 나타낸다. 이는 풍동실험을 통해 얻을 수 있다. 여기서는 스크롤(40b)과 함께 팬(41)을 풍동에 위치시키고 팬(41)에 일정한 입력전력을 인가한 상태에서 풍동에 정압을 변화시키며 얻은 데이터이다.
B 및 C로 표기되는 선도는 팬(41)과 스크롤(40b) 부분을 제외한 순환유로에 대해 실험하여 얻은 풍량에 따른 정압을 나타낸다. B는 종래의 세탁장치, C는 본 실시예의 세탁장치에 대한 것이다.
이때, 상기 A1에 대한 팬(41) 및 스크롤(40b)은 B 및 C에 대한 세탁장치에 동일한 것으로 적용하였다.
B 및 C의 선도를 얻기 위해, 각 세탁장치의 순환유로에서 팬(41)과 스크롤(40b) 부분을 제거한 후 그 제거된 일단의 순환유로는 대기 중에 노출시켜 대기압으로 유지시키고 타단은 대기압 이하로 압력을 강하시켰다. 그래서, 상기 대기압측과 대기압 이하측의 압력차에 대한 풍량 데이터를 얻어 나타낸 것이다.
상기 A1 선도와 B 또는 C의 선도가 만나는 점이 그 해당 세탁장치에 낼 수 있는 최대의 풍량이라 할 수 있다. 물론, 이때 팬(41)에 인가되는 전력은 A1을 얻을 때 인가된 전력이 한계라고 가정한다.
앞에서, 풍량을 증대시키는 방법으로는, 팬(41)에 인가되는 전력을 증가시키는 방법과, 순환유로의 유로저항을 감소시키는 것이라고 하였다. 이에 대해 좀더 살펴본다.
먼저, 동일한 팬(41) 및 스크롤(40b)에 대해 입력전력을 증대시키는 경우는 A1의 선도가 A2의 선도로 이동하게 될 것이다. 그래서, A2와 B 또는 C가 만나는 점이 각각의 세탁장치에 대한 증가된 풍량이 될 것이다.
반면, A1은 그대로 유지된 채, 즉, 팬(41) 및 스크롤(40b)은 동일하고 그에 인가되는 입력전압도 동일하게 유지한 채 순환유로의 유로저항을 감소시키면 그 세탁장치에 대한 풍량-정압 선도는 B에서 C로 이동하게 될 것이다.
그런데, 도10에도 보이듯이, 입력전력을 증대시키는 것보다는 순환유로의 유로저항을 감소시키는 것이 훨씬 효과적으로 풍량을 증대시키는 방법임을 알 수 있다. 또한, 인가되는 전력은 가정에 공급되는 전력 및 다른 가전제품의 전력소비량에 의해 제한받을 수 있다.
따라서, 순환유로의 유로저항을 감소시키는 것이 풍량을 증대시키는 효과적인 방법이 된다. 위와 같은 실험적 연구를 통해 본 발명의 발명자는 순환유로를 변경하여 유로저항을 줄이는 것을 연구하였으며, 본 실시예와 같은 세탁장치를 얻게 된 것이다.
도10에 보이듯이, 동일한 팬(41) 및 스크롤(40b)에 대해 종래의 세탁장치에서는 유로저항이 커서 최대 1.26 m3/mim의 풍량 밖에 낼 수 없었다. 그러나, 본 실시예에서는 1.5 m3/mim 이상으로서 1.59~1.95 m3/min인 1.77 m3/min의 풍량을 얻을 수 있었다.
본 실시예에서는 일단, 응축덕트가 없다. 그래서, 종래 대비 순환유로의 경로가 짧으며, 단순하다. 또한, 종래의 세탁장치에서 응축덕트는 그 폭이 좁아서 순환유로상의 병목점과 같은 역할을 하여 유로저항을 크게 하는 요인이었는데 본 실시예에서는 그것이 제거된 것이다.
또한, 본 실시예에서는 그 이외에도 열풍을 드럼(300, 320, 340)으로 공급하는 경로가 종래와 다르다. 전술한 바와 같이 본 실시예에서는 열풍이 드럼(300, 320, 340) 내로 원활하게 유입될 수 있는 구조이다. 또한, 터브(100, 120)로부터 배출되는 열풍의 방향이 팬(41)으로 흡입되는 방향과 일치한다. 본 실시예에서 터브(100, 120) 상부에 위치한 건조덕트(40)의 유로와 터브(100, 120)의 전체적인 유로를 생각하면, 건조덕트(40)와 터브(100, 120)는 대략 "ㅁ"자의 단순한 순환경로를 형성한다. 팬(41)의 설치를 위해 터브(100, 120)의 상부 중앙을 전방에서 후방으로 연장되며 형성된 건조덕트(40)를 우측으로 절곡시킨 것을 제외하고는 "ㅁ"자의 단순한 순환경로인 것이다. 적어도, 건조덕트(40)와 터브(100, 120)의 연결된 순환경로를 측면에서 바라보면 "ㅁ"자 형상에 아주 가까운 단순한 경로를 갖는다. 열풍인렛(103)과 열풍아웃렛(121)에서의 열풍의 흐름 방향의 그 방향선 자체는 서로 10도 이내의 각도를 이루도록 만들어질 수 있는데, 본 실시예에서는 거의 평행으로 형성되고 있다. 이와 같은 열풍인렛(103)과 열풍아웃렛(121)의 형상은 순환유로를 단순하게 하는데 기여한다.
즉, 본 실시예에서는 순환유로를 짧고 단순하게 하여 유로저항을 현저히 줄임으로서 풍량을 종래대비 40% 이상 크게 증대시킬 수 있었다. 그리고, 유로저항이 작기 때문에 그로 인한 에너지 손실도 적다.
한편, 위와 같이 풍량이 증대되면, 히터(44)가 동일한 열을 방출한다고 할 때 그 열풍의 온도는 줄어들 수 있다. 열풍의 온도가 작아지면 세탁장치의 온도도 작아질 수 있다. 예컨대, 터브(100, 120) 표면의 최고온도는 140도 미만으로 내려갈 수 있다. 본 실시예에서는 도13에 보이는 바와 같이 터브(100, 120) 표면의 최고온도가 110도 미만이었다. 도13은 터브(100, 120)의 상부 중 좌우방향을 기준으로 중앙부분에 대해 전방측, 중간부분, 그리고, 후방측에 대한 온도를 나타낸다. 또한, 이 경우 열풍인렛(103)은 최고온도가 160도 미만으로 감소될 수 있으며, 본 실시예에서는 140도 미만으로 내려갔다. 열풍인렛(103)에 대해 위치에 따른 평균온도를 보면, 140도 미만으로 내려갈 수 있으며, 본 실시예에서는 120도 미만이었다. 또한, 열풍인렛(103)의 위치에 따른 온도차이는 최대 65도 미만으로 감소될 수 있으며, 본 실시예에서는 40도 미만이었다. 열풍인렛(103)에 관한 이와 같은 온도는 도11에 보이는 바와 같이 연결덕트(40a) 내부 중 열풍인렛(103)에 대응되는 부분에서의 온도를 측정하여 얻을 수 있다. 도12는 본 실시예에 대한 열풍인렛(103)의 온도로서 도11에 보이는 위치에서 측정된 열풍인렛(103)의 온도를 나타낸다.
위와 같이 열풍이 증가되어 시스템의 온도가 내려가면 외부로 방출되어 손실되는 에너지의 양을 줄일 수 있다. 드럼(300, 320, 340)으로 유입되기 전의 열풍으로부터 외부로 방출되는 열은 순전한 에너지 손실이라 할 수 있다.
본 실시예의 세탁장치는 종래에 비해 에너지 효율적인데, 이를 도14에 나타내었다. 도14 중 좌측은 종래의 세탁장치의 에너지 효율을 나타내며, 우측은 본 실시예의 에너지 효율을 나타낸다. 도14에서 "E1"은 손실되는 에너지를 나타내며, "E2"는 터브(100, 120)로부터 방출되는 에너지를, "E3"는 응축수로 방출되는 에너지를 나타낸다. "E4"는 건조에 사용된 에너지를 나타내며, 건조대상물에 함유된 수분이 상온에서부터 증발될 때까지 소요되는 에너지를 계산하여 얻었다. 좌측 종래의 세탁장치에서 "E2"에는 드럼(300, 320, 340) 내로 유입되지 못하고 드럼(300, 320, 340)과 터브(100, 120) 사이를 흘러 그대로 응축덕트로 유입되는 열풍의 에너지 손실분을 포함한다.
도14에 보이는 바와 같이, 좌측의 종래 세탁장치에서는 대략 29.6%이 에너지 효율 정도이지만, 본 실시예의 세탁장치는 45.4%의 에너지 효율을 달성하였다.
본 실시예에서는 열풍이 거의 모두 드럼(300, 320, 340) 내부로 유입되는 구조이며, 세탁장치 시스템의 전반적인 온도가 종래보다 낮으며, 또한, 응축수를 사용하지 않기 때문에 과냉각에 의한 에너지 손실이 없다.
한편, 전술한 실시예에서는 터브의 내부 공간이 응축공간이 되는 경우이다. 즉, 전술한 실시예들은 터브가 응축부가 되는 경우이다. 하지만, 별도의 응축부가 있을 수도 있다. 예컨대, 종래와 같이 응축덕트가 이용될 수 있다. 이 경우 상기 응축부는 그 외면이 외부와 자연대류를 통해 열교환하여 내부를 흐르는 다습한 공기의 수분을 응축시키게 된다. 즉, 응축부가 터브와 별개로 추가될 수 있으며, 그 응축부에서 자연대류에 의한 자연냉각으로 응축이 일어나는 실시예가 있을 수 있다.
또한, 전술한 실시예에서는 자연냉각을 통해 응축시키는 경우이지만, 강제 냉각을 위해 냉각수 또는 냉풍 등이 이용되어 실시될 수도 있다. 예컨대, 도15 및 도16에 보이는 바와 같이 터브(100, 120) 내부로 냉각수(c.w.)를 주입할 수 있도록 터브터브(100, 120)에 냉각수 주입부(122)를 형성할 수 있다. 도15 및 16은 전술한 실시예 중 응축플레이트(42)를 사용하는 실시예에서 터브에 냉각수 주입부(122)를 형성하고 응축플레이트(42a)에는 냉각수(c.w.)가 흐르는 유로를 형성한 것이다.
여기의 세탁장치에서 냉각수 주입부(122)는 터브레어(120)에 형성된다. 상기 냉각수 주입부(122)는 상기 열풍아웃렛 밑에 형성된다.
상기 냉각수 주입부(122)는 냉각수(c.w.)를 터브와 드럼 사이의 공간으로 분사하는 구조일 수 있다. 또는 냉각수가 상기 터브의 내벽면을 타고 흐르도록 냉각수를 공급하는 구조일 수도 있다. 본 실시예에서는 냉각수(c.w.)가 응축플레이트(42)와 터브 벽면 사이로 공급되어 응축플레이트(42)를 타고 흐른다. 상기 냉각수(c.w.)는 터브 하부에 형성된 배수구로 배출될 수 있다.
응출플레이트(42)에는 지그재그 형태로 냉각수(c.w.)가 흐를 수 있도록 냉각수 유로가 형성될 수 있다. 상기 냉각수 유로는 응축플레이트에 홈(42a)을 형성하여 만들 수 있다.
도16에는 터브 내면에 장착된 응축플레이(42)트의 단면을 나타낸다. 도16에 보이는 바와 같이 냉각수 유로를 형성하기 위해 응축플레이트(42)에는 터브 벽면을 향하는 방향으로 홈(42a)이 형성되어 있다. 즉, 응축플레이트(42) 중 터브 벽면에 대향하는 면을 터브 내면을 향하여 돌출되도록 지그재그로 홈(42a)을 형성하여 터브 벽면과 응축플레이트(42) 사이에 유로를 형성한다.
이때, 응축플레이트(42)의 상단과 하단의 모서리부분은 터브 벽면을 향하여 절곡시켜 냉각수(c.w.)가 흐르는 공간의 상부와 하부를 막는다. 이는 냉각수(c.w.)가 흐르는 공간으로 열풍이 가급적 유입되지 않도록 하기 위함이다. 냉각수(c.w.)가 열풍에 그대로 노출되는 경우 열풍에 의해 냉각수 입자가 건조덕트(40)로 유입될 수 있기 때문이다.
한편, 도15 및 도16에 도시한 실시예와는 달리 응축플레이트가 사용되지 않을 수도 있다. 즉, 도15 및 도16의 실시예에서 냉각수가 냉각수 주입부(122)를 통해 터브 내부로 주입되는 구조로 만들어질 수도 있다. 여기서, 상기 냉각수 주입부(122)는 냉각수가 터브 벽면을 타고 흐르도록 형상되어 만들어질 수도 있다.
* 도면의 주요부분에 대한 설명 *
100:터브프론트 120:터브레어
130:터브백 200:전방가스켓
250:후방가스켓 300:드럼프론트
320:드럼센터 340:드럼백
350:스파이더 351:회전축
400:베어링하우징 431 : 제1반경방향브라켓
430 : 제2반경방향브라켓 440, 450: 축방향브라켓
500, 510, 520:스프링댐퍼 530, 540 : 단순댐퍼
600:베이스 620:캐비닛레어
630:캐비닛라이트 640:캐비닛레프트

Claims (39)

  1. 건조대상 의류를 수용하며, 회전가능하게 설치되는 드럼;
    열풍을 생성하기 위한 히터 및 팬;
    상기 열풍을 상기 드럼 안으로 안내하기 위한 건조덕트;
    자연대류를 통해 외부와 열교환하여 상기 드럼으로부터 배출된 습공기의 수분을 응축시키는 응축부;
    를 포함하는 의류장치.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 응축부는 상기 드럼을 둘러싸는 터브를 포함하는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 터브의 외면을 통해 외부공기와 자연대류로 열교환하고, 터브 내면에서 상기 응축이 일어나는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  4. 제3항에 있어서, 상기 응축은 상기 터브의 내면 중 40% 이상의 내면에서 일어나는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  5. 제2항에 있어서,
    상기 열풍은 건조덕트로부터 상기 드럼 내부로 유입되어 의류로부터 증발된 수분을 함유한 채 터브와 드럼 사이로 배출되어 응축된 후 상기 터브로부터 배출되어 상기 건조덕트로 다시 유입되어 순환되는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 드럼에 연결된 회전축;
    상기 회전축을 회전가능하게 지지하는 베어링하우징;
    상기 회전축을 회전시키기 위한 모터;
    상기 베어링하우징에 연결되며, 상기 드럼의 진동을 완충시키는 서스펜션유닛;
    을 추가로 포함하는 의류장치.
  7. 제5항에 있어서,
    상기 드럼에 연결된 회전축, 상기 회전축을 회전가능하게 지지하는 베어링하우징, 및 상기 회전축을 회전시키기 위한 모터를 포함하는 구동부;
    상기 터브로부터 상기 구동부로 누수되는 것을 방지하도록 상기 터브의 후방부를 실링하되, 상기 구동부가 상기 터브에 대해 상대적으로 움직이는 것을 허용하도록 형성된 유연한 부재;
    를 추가로 포함하는 의류장치.
  8. 제5항에 있어서,
    상기 드럼을 지지하는 서스펜션 유닛을 추가로 포함하고, 상기 터브는 상기 드럼이 상기 서스펜션유닛에 의해 지지되는 것보다 경직되게 지지되는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  9. 제5항에 있어서
    상기 건조덕트는 그 배출되는 열풍 중 50% 이상이 드럼 안으로 유입되도록 터브에 연결된 것을 특징으로 하는 의류장치.
  10. 제5항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛과 열풍아웃렛의 풍향은 서로 10도 이내의 각도를 이루는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 열풍아웃렛은 상기 터브의 상부 후방에 형성되고, 상기 열풍인렛은 상기 터브의 전방 상부에 형성된 것을 특징으로 하는 의류장치.
  12. 제5항에 있어서, 상기 터브에는 상기 드럼의 전방부에 형성된 포출입구보다 전방의 위치에 열풍인렛이 형성된 것을 특징으로 하는 의류장치.
  13. 제12항에 있어서,
    상기 건조덕트는 열풍이 하방으로 분출되도록 터브에 연결되는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 열풍은 도어글래스를 향해 분출되는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  15. 제2항에 있어서,
    상기 터브 내부에는 금속재의 응축플레이트가 설치된 것을 특징으로 하는 의류장치.
  16. 제15항에 있어서,
    상기 응축플레인트는 상기 터브의 측면 내벽 중 중앙에 설치된 것을 특징으로 하는 의류장치.
  17. 제16항에 있어서,
    상기 터브의 내면에는 상기 응축플레이트의 체결을 위한 체결홀이 상기 터브의 외면을 관통하지 않고 형성된 것을 특징으로 하는 의류장치.
  18. 제2항에 있어서,
    상기 드럼 내부의 중앙점을 지나는 좌우 수평선을 기준으로 상기 터브와 캐비닛의 좌측면 또는 우측면 사이의 간격은 상기 터브와 드럼 사이의 간격보다 작은 것을 특징으로 하는 의류장치.
  19. 제2항에 있어서,
    상기 드럼 내부 온도는 상기 터브와 드럼 사이의 온도보다 더 높은 것을 특징으로 하는 의류장치.
  20. 제19항에 있어서,
    상기 드럼 내부의 온도는 상기 드럼 내부의 중앙점의 온도이며, 상기 터브와 드럼 사이의 온도는 상기 드럼 내부 중앙점에서부터 연장된 좌우 수평선과 교차하는 상기 터브와 드럼 사이의 중앙점의 온도인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  21. 제19항에 있어서,
    상기 드럼 내부의 온도는 상기 드럼의 내면 온도이며, 상기 터브와 드럼 사이의 온도는 상기 터브의 하부부분의 내면 온도인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  22. 제2항에 있어서,
    상기 터브 표면의 최고 온도는 140도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  23. 제22항에 있어서,
    상기 터브 표면의 최고 온도는 100도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  24. 제2항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛의 최고온도는 160도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  25. 제24항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛의 최고온도는 140도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  26. 제2항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛의 위치에 대한 평균온도는 140도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  27. 제26항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛의 위치에 대한 평균온도는 120도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  28. 제2항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛의 위치별 온도차는 최고 65도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  29. 제28항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛의 위치별 온도차는 최고 40도 미만인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  30. 제2항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛에서의 위치에 따른 평균온도와 상기 건조덕트의 스크롤 내에서의 온도 사이의 차이는 30도 이하인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  31. 제30항에 있어서,
    상기 터브의 열풍인렛에서의 위치에 따른 평균온도와 상기 건조덕트의 스크롤 내에서의 온도 사이의 차이는 22도 이하인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  32. 제2항에 있어서,
    상기 건조덕트의 스크롤 내에서의 온도는 90도 이상인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  33. 제1항에 있어서,
    상기 의류의 건조 중 적어도 일부 시간 동안 상기 열풍은 1.5 m3/min 보다 큰 풍량으로 공급되는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  34. 제33항에 있어서,
    상기 열풍의 순환유로는 그 유로저항이 풍량 1.51 m3/min 일때 170Pa 미만의 정압이 되도록 만들어지는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  35. 제33항에 있어서,
    상기 풍량은 1.59~1.95 m3/min 인 것을 특징으로 하는 의류장치.
  36. 제33항에 있어서,
    상기 열풍은 건조덕트로부터 상기 드럼 내부로 유입되어 의류로부터 증발된 수분을 함유한 채 터브와 드럼 사이로 배출되어 응축된 후 상기 터브로부터 배출되어 상기 건조덕트로 다시 유입되어 순환되는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  37. 제33항에 있어서,
    상기 건조덕트는 상기 열풍이 드럼의 포출입구 전방에서 하방을 향하여 상기 터브 내로 유입되도록 상기 터브의 열풍인렛과 연결되는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  38. 제33항에 있어서,
    상기 터브로부터 배출되는 습공기 배출방향은 상기 팬이 흡입하는 방향과 일치하는 것을 특징으로 하는 의류장치.
  39. 의류의 건조가 이루어지는 건조부;
    상기 건조부로 공급될 열풍을 생성하는 열풍생성부;
    상기 건조부로부터 배출된 습공기가 상기 건조부로 다시 유입되기 전에 자연대류를 통해 외부와 열교환하여 수분을 응축시키는 응축부;
    를 포함하는 의류장치.
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