JPH10125626A - 半導体ウエハ上に膜を構築するためのチャンバ - Google Patents
半導体ウエハ上に膜を構築するためのチャンバInfo
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Abstract
アの、インシチュウによる構築を遂行する。 【解決手段】 本発明の一態様では、処理チャンバと、
シャワーヘッドと、ウエハ支持体と、RFシグナル手段
とを有していてもよい。シャワーヘッドを具備すること
により、処理チャンバ内にガスを供給する。ウエハ支持
体は、処理チャンバ内でウエハを支持するために具備さ
れる。シャワーヘッドに第1のRFシグナルを供給しま
たウエハ支持体に第2のRFシグナルを供給するため
に、RFシグナル手段がシャワーヘッドとウエハ支持体
の両方に結合していてもよい。あるいは、RFシグナル
手段は、ウエハ支持体にRFシグナルを供給するために
ウエハ支持体だけに結合していてもよい。本発明の態様
を実施することによりアルミニウムや銅等のコンタクト
メタルの拡散を防止する拡散バリアの能力を、向上させ
ることができる。
Description
野を指向するものである。
を用いてウエハの上に絶縁材料や導電材料の薄い層を堆
積させる。堆積は、化学気相堆積(CVD)や物理気相
堆積(PVDやスパッタリング)等の様々な既知のプロ
セスによって行われる。
バの中にウエハが搬入される。従来からのCVDプロセ
スでは、反応性のガスをウエハ表面に供給し、そこで
は、熱誘起化学反応が生じ、被処理ウエハの表面の上に
薄膜層が形成される。CVDの用途には、メタロ有機化
合物を含有するプロセスガスから、窒化チタン等のチタ
ン含有化合物をウエハの上に堆積させることが挙げられ
る。このメタル有機化合物の1つに、以下の構造式を有
するテトラキス(ジアルキルアミド)チタン(Ti(N
R2)4)がある。
ル基であり、例えば、炭素原子1〜5のアルキル基であ
る。例えば、式Ti(N(CH3)2)4を有するテトラ
キス(ジメチルアミド)チタン(TDMAT)が普通に
用いられる。
活性ガスがチャンバ内に係る化合物を随伴し、エネルギ
ーが与えられるようにする。このエネルギーは、熱CV
Dの場合は熱源により、プラズマ励起CVDの場合は高
周波(RF)シグナル源により、発生させることができ
る。エネルギーが与えられた気相化合物は、ウエハ表面
と反応して、物質の薄い層をウエハの上に生成する。T
DMATの気相化合物を用いる場合は、ウエハ表面に窒
化チタン膜が生成する。
積(PVD)チャンバ内にウエハを配置させ、アルゴン
等のガスでチャンバを満たす。チャンバ内に電界を発生
することにより、正荷電イオンを有するプラズマがこの
ガスから生成する。正荷電イオンは加速されて、チャン
バ内に設置されているターゲットに衝突する。これによ
り、ターゲットからターゲット材料の原子が分離してウ
エハに堆積し、ウエハ表面にターゲット材料の層を形成
する。
正荷電イオンによるターゲット材料の衝突は、ターゲッ
ト材料に負のバイアスを与えることにより増強される。
これは、ターゲット材料を支持している電極に高周波シ
グナルを与えることにより実現される。
イオンを発生させるため、別個のRFシグナルをチャン
バに誘導結合させてもよい。高密度プラズマPVDチャ
ンバは、ターゲット材料のウエハへの誘引を向上するた
め、ウエハ支持体に結合した別のRFシグナルを有して
いてもよい。
チャンバを用いて、集積回路に拡散バリアを堆積させて
もよい。拡散バリアは、アルミニウムや銅等のコンタク
トメタルが、シリコン基板の上に構築した半導体デバイ
スのアクティブ領域に拡散することを防止する。これに
より、基板内へのコンタクトメタルの相互拡散が防止さ
れる。材料の絶縁層とは異なり、拡散バリアは、電流を
流すことができる導電性の経路を成す。例えば、拡散バ
リアを用いて、コンタクトホールのベースにおいてシリ
コン基板の上を覆うとこもできる。
ンタクトメタルとシリコン基板の間にひどい相互拡散の
発生が開始することがある。相互拡散を発生させるまま
にすれば、コンタクトメタルがシリコン基板内に浸透し
てしまう。これにより、集積回路内にオープンコンタク
トが発生し、集積回路が欠陥を有するようになる。
える高温で操作がなされるアルミニウム及び銅のメタラ
イゼーションプロセスを用いることが多かった。従っ
て、拡散バリアは、アルミニウムや銅等のコンタクトメ
タルの拡散を防止する強力な能力を有していることが望
ましい。
バリアをより厚くしていた。しかし、集積回路の製造で
は、幾何関係をより小さくするようになってきた。幾何
関係を小さくすることにより、コンタクトホールの寸法
も小さくなり、そのため、核酸バリアはより薄く且つよ
り共形になることが望ましくなってきた。
05とコンタクトプラグ102との間にある拡散バリア
100を例示する。基板101の上にある二酸化珪素等
の材料の絶縁層104に、コンタクトホール103が形
成されている。拡散バリア100を理想的に形成するた
めには、これを薄く、且つ、コンタクトホール103の
表面の等高線に実質的に共形となるようにする。
く且つ共形度が高い場合は、コンタクトメタル102
は、シリコン基板の導電領域105と十分な導電性を有
するオーミックコンタクトを形成することができる。拡
散バリア100が厚すぎる場合又は図2に示されるよう
にうまく形成されない場合は、コンタクトメタル102
が基板領域105と十分な導電性を有するオーミックコ
ンタクトを形成できなくなるだろう。
100がコンタクトホール103の開口をひどく狭めて
しまう。開口が狭くなることにより、コンタクトメタル
102が形成される際、コンタクトホール103のベー
スに到達できなくなる。その結果、ボイド106が発生
する。
の間に良好なオーミックコンタクトを確保するため、拡
散バリア100の抵抗を最小にすることが望ましい。代
表的には、抵抗率の値は、1000μΩ−cm以下が許
容される。拡散バリアとして用いることに成功した材料
の1つは、窒化チタン(TiN)である。
スによっては、抵抗率の高い不安定なバリア層を与えて
しまう。TDMATの場合では、堆積したバリア材料の
大きな部分が炭素から構成されている(炭化水素、カー
バイド等)ことが、その原因の一部である。更に、チタ
ンは、化学反応性のメタルであるが、膜と完全に反応し
きってしまうわけではない。このようなバリア材料の層
を堆積後処理してやることにより、抵抗率を下げ安定化
させることが望ましい。
処理、のように、連続する製造プロセスのステップを同
じチャンバ内で行う(「インシチュウ」)ことが望まし
い。インシチュウ操作により、ウエハが別々の製造装置
間を移送することが必要な回数を減らすことにより、ウ
エハをさらす汚染の量を減らす。また、インシチュウ操
作により、半導体製造者が購入し保守をする必要がある
高価な製造装置の数を減らすことにもつながる。
メタルの拡散を抑止する能力を高めた、共形性が高く薄
い拡散バリアを構築することが望ましい。更に、この拡
散バリアが、電流の導通のための良好な経路を成すよう
な抵抗を有するようにすることが望ましい。また、この
拡散バリアをインシチュウで構築することが望ましい。
方法は、抵抗率が改善された、共形性の高い拡散バリア
の、インシチュウによる構築を遂行することを提供す
る。本発明の態様を実施することにより、アルミニウム
や銅等のコンタクトメタルの拡散を防止する拡散バリア
の能力を、向上させることができる。このように拡散バ
リアの向上を行っても、その厚さや抵抗率は、許容限度
を越えて大きくなることはない。
導体処理装置は、処理チャンバと、シャワーヘッドと、
ウエハ支持体と、RFシグナル手段とを有していてもよ
い。本発明の具体例の1つでは、半導体ウエハ処理装置
は化学気相堆積を行うことができるものである。
理チャンバ内にガスを供給する。ウエハ支持体は、処理
チャンバ内でウエハを支持するために具備される。シャ
ワーヘッドに第1のRFシグナルを供給しまたウエハ支
持体に第2のRFシグナルを供給するために、RFシグ
ナル手段がシャワーヘッドとウエハ支持体の両方に結合
していてもよい。あるいは、RFシグナル手段は、ウエ
ハ支持体にRFシグナルを供給するためにウエハ支持体
だけに結合していてもよい。
理チャンバ内に支持されている。支持アームは、RFシ
グナル手段をウエハ支持体に結合させる。また、ウエハ
支持体の温度を測定するため、支持アームは、ウエハ支
持体内に収容された熱電対を温度測定装置に結合させ
る。熱電対は、RFシグナル手段から電気的に絶縁され
る。
に膜を構築してもよい。第1に、材料の層をウエハの上
に堆積させる。この材料は、2種原子の窒化メタル(M
xNy)又は3種原子の窒化珪化メタル(MxSiyNz)
であってもよい(Mは、チタンTi、ジルコニウムZ
r、ハフニウムHf、タンタルTa、モリブデンMo、
タングステンW又はその他のメタルであってもよ
い。)。この材料の堆積操作は、化学気相堆積や物理気
相堆積等、様々な手段で遂行することができる。
減するため、材料をプラズマアニールする。このプラズ
マアニールは、イオンを有する環境下にこの材料を曝露
する工程と、この材料の層に電気的バイアスを与えて、
イオンがこの材料に衝撃を与えるようにする工程とを有
していてもよい。
て連続的に行う多数のアニールステップから成っていて
もよい。例えば、第1のアニールのステップには、窒素
と水素の混合ガスを用い、また、次のアニールのステッ
プでは、窒素とヘリウムの混合ガスを用いてもよい。こ
の後の方のアニールのステップでは、材料から水素分子
を除去して、抵抗率を低減する。
てもよい。この酸化により、アルミニウム等のコンタク
トメタルの拡散をこの材料が抑止する能力が高められ
る。あるいは、アニールを施した材料の層をシランガス
に曝露することにより、銅等の等のコンタクトメタルの
拡散をこの材料が抑止する能力が高められる。
しくはシラン曝露の全てを、これら3つ全ての操作が完
了する前にウエハをチャンバから取り出すことなく、1
つのチャンバ内で行うことができる。従って、材料に対
しての堆積、アニール及び酸化若しくはシラン曝露を、
インシチュウで行うことができる。
従来のCVDチャンバ10が示される。CVDチャンバ
10は、処理チャンバ12を有しており、この中でサセ
プタ等のウエハ支持体16によりウエハ14が支持され
る。ウエハ支持体16は円形のディスク18により支持
され、このディスクは典型的には、アルミナセラミック
等の材料でできている。ディスク18は、支持アーム2
2の自由端20の上に載っている。支持アーム22はス
テム26に取り付けられているその固定端24とともに
カンチレバーをなす。ステム26は、変位機構28の動
きの下で、垂直変位が可能である。変位機構28を動作
させて、支持アーム20を処理チャンバ12内で垂直に
運動させる。
6を介してガスを処理チャンバ12内に注入する。シャ
ワーヘッド36は、典型的な態様ではウエハ14の真上
に載置されている。
置されている1組の赤外ランプ30により処理チャンバ
12の内部が加熱される。ランプ30は、クオーツウィ
ンドウ32を介して処理チャンバの内部を照射するが、
このウィンドウ32はランプ30と処理チャンバ12の
内部との間に配置される。ランプ30は、処理チャンバ
12とウエハ支持体16の両方を加熱する働きをする。
その結果、ウエハ支持体16上のウエハ14も加熱され
る。
3(b)に示されるように、セラミック支持板18に
は、数多くのホール(穴)34が貫通して形成される。
図3(b)に示されるホール34の典型的な配置によ
り、何故このプレート18がしばしば「スイスチーズ」
プレートと呼ばれるかが明らかになる。
に敏感である。ウエハが適切な温度に維持されることを
確保するため、ウエハ温度が熱電対38により測定され
る。熱電対38は支持アーム22の自由端20で支持さ
れ、ウエハ支持体16の本体の中に設置される。導電ケ
ーブル42によって熱電対38が、処理チャンバ12の
外側に設置される温度測定装置40につなげられる。ケ
ーブル42は典型的には、支持アーム22の中心内部に
形成される孔に沿って走っている。
行するために適したマルチチャンバ真空システムを示
す。チャンバAは、集積回路回路を形成しようとする基
板のプレクリーニングのためのものである。プレクリー
ニングの後、基板の上に膜を堆積させることができるよ
う、基板はCVDチャンバBに移送される。そして、基
板は、堆積膜の品質向上のため、堆積後処理チャンバC
に移送される。
質を膜に「詰める(スタッフする)」ことが望ましい場
合は、基板を、この「詰め(スタッフィング)」を行う
ことができるチャンバDに移送してもよい。例えば、膜
は窒化チタン材料の層であってもよく、これには酸素が
詰められ、膜のアルミニウムに対する拡散性が低減され
る。窒化チタンバリア層に酸素を詰める事は、 Ngan ら
の米国特許第5,378,660号、標題「バリア層及
びアルミニウムコンタクト」に開示されている。
明の態様を実施することができる。しかし、これらいず
れのシステムも、ウエハ上への材料の堆積と材料への堆
積後処理を行って膜を形成することを、1つのチャンバ
内で行う能力を与えるものではない。この堆積後処理に
は、アニール、酸化、珪素への曝露又はこれらの組み合
わせが含まれていることもある。
バ)図5は、本発明に従った半導体ウエハ処理チャンバ
110Aを例示する。ウエハ処理チャンバ110Aは、
半導体ウエハ114に対して、一連の堆積のステップと
堆積後処理のステップとをインシチュウで行うことを提
供する。本発明に従い、図5に示されたチャンバ110
Aは、米国特許出願08/567,461号及び08/
677,185号に詳細が記載されるような化学気相堆
積チャンバであってもよい。
い、材料の堆積及び処理を行うために多数のチャンバを
用いる必要を排除する。例えば、ウエハ処理チャンバ1
10Aを用い、ウエハの上に材料を堆積させこの堆積材
料をアニールして安定化させ抵抗を低減することによ
り、ウエハの上に膜を形成してもよい。その結果、膜の
形成中に、チャンバ110Aの外部にあるダメージを与
えるような不純物にウエハがさらされることはない。
チャンバ110Aは、アースにつながっている処理チャ
ンバを有している。処理チャンバ112内では、半導体
ウエハ114は、ウエハ支持体116の上に支持されて
いてもよく、これは、図3(a)及び3(b)に示され
るようなウエハ支持体16と同じであってもよい。ウエ
ハ支持体116は、サセプタ、ペデスタル、抵抗ヒー
タ、又はその他のウエハ114を支持するに適した手段
であってもよい。
であり、これは、ランプを用いてウエハ支持体116を
照射する場合にしばしば用いられるタイプのウエハ支持
体である。このサセプタは、陽極酸化アルミニウム製で
あり、図3(b)の支持プレート18と同様の、従来か
らのアルミナセラミック支持プレート118である。
とウエハ114とは一緒に、カンチレバーのアルミナ支
持アーム122の自由端120の上に支持されている。
支持アーム122の固定端124は、略垂直に運動可能
であるステム126に載置され、このステムはアイソレ
ータ160により処理チャンバから電気的に絶縁されて
いる。この垂直方向に可動であるステム126は、変位
機構128の動きの下で、垂直に変位することができ
る。
来形のランプ130によって加熱され、このランプは、
従来形のクオーツウィンドウ132を介してウエハ支持
体116に照射する。半導体ウエハ処理チャンバ110
Aは更に、温度測定装置140を有している。温度測定
装置はウエハ支持体116につながっており、ウエハ支
持体116の温度を感知する。圧力制御ユニット157
には、真空ポンプ、圧力ゲージ及び圧力調整弁の全てが
含まれている。圧力制御ユニット157は、処理チャン
バ112内の圧力を調整し、処理チャンバ112からキ
ャリアガスと反応副生成物の両方を排出する。
6の上方には、シャワーヘッド136が配置され、これ
はアイソレータ159によってチャンバから電気的に絶
縁されている。シャワーヘッド136には、ガスパネル
52からプロセスガスが供給される。ガスパネル52
は、コンピュータの形態のガスパネルコントローラ50
によって制御される。
処理チャンバ110Aは、RFソース142を有してい
る。RFソース142はRF電力を、第1の電極として
機能するシャワーヘッド136と、第2の電極として機
能するウエハ支持体116に印加する。RFソース14
2は、1MHz未満の周波数を有するシグナルを与える
能力を有し、好ましくは周波数350kHzであるシグ
ナルを与える能力を有している。RFシグナルを2つの
電極136及び116に与えることにより、他の従来形
の半導体ウエハ処理チャンバ、例えばPVDチャンバ等
において2つの電極にRFシグナルを与える場合には存
在しないような難問を克服する。
6への過剰な負バイアスの印加を防止するこことが可能
である。シャワーヘッド136に過剰な負バイアスが与
えられれば、シャワーヘッド136のイオン衝突が増大
し、その結果、汚染粒子が発生するようになる。
電極のイオン衝突の量が大きいことが望ましい。従来形
のPVDチャンバでは、ターゲット電極が、堆積しよう
とする材料のターゲットを支持している。このターゲッ
ト電極は大きな負バイアスが与えられているため、イオ
ンはターゲット材料と直ちに衝突し、ターゲット材料を
堆積させる。
において、ウエハ支持体に負バイアスを与える事と、ウ
エハ温度を制御する事は、典型的な場合ではさほど重要
ではない。このことは、本発明の具体例においては真実
ではない。ウエハ支持体116への負バイアスを制御す
ることは、ウエハ114へ向かうイオン流束を最適レベ
ルとするために望ましい。ウエハ114の温度を正確に
設定することは、堆積と、堆積材料の堆積後処理の両方
を行うために望ましい。
ス142につながっている機能と、熱電対温度感知機構
(図示せず)を収容する機能の、2つの機能を与える。
RFソース142は、ウエハ支持体116への負バイア
ス供給を制御し、熱電対はウエハ114の温度をモニタ
する。
電対シグナルからRFソースシグナルを絶縁するように
ウエハ支持体116及び支持アーム122が設計され
る。この絶縁により、熱電対シグナルとRFソースシグ
ナルの両方とも、チャンバ110Aの中で適正に伝達さ
れるため、ウエハ114には適正にバイアスが与えら
れ、且つ適正に加熱される。ウエハ支持アーム122の
詳細は、図6〜14を参照して以下に説明される。
を概略的に参照すれば、ウエハ114がウエハ支持体1
16の上に支持されており、このウエハ支持体自体は、
従来からの「スイスチーズ」アルミナセラミック支持板
118に支持されている。薄いクオーツプレート119
が、支持板118とウエハ支持体116の間に配置され
ている。クオーツは、支持板116とウエハ処理チャン
バ110A内の他の部品との間のアーク発生を防止す
る。クオーツプレート119は、ランプ130によって
与えられるエネルギーを放射するため、透明である。こ
れにより、ランプ130はウエハ支持体116を速く加
熱できるようになる。
150によって取り囲まれている。クオーツシールド1
50は、アルミナ支持板118の上に置かれており(図
7に部分的に示される)、ウエハ支持体116の上方に
伸び、ウエハ支持体116とウエハ114の両方がその
中に存在するウエハ受容ポケットを画成する。ウエハ1
14をウエハ支持体116から出し入れする際にウエハ
114を容易に受容できるよう、クオーツシールド15
0の上エッジは外側に向かう方に面取りがされている。
クオーツシールド150は、ウエハ支持体116のエッ
ジがアーク誘発する事を防止する重要な機能を有してい
る。
設置した熱電対152によりウエハ支持体116の温度
を測定する。熱電対152は、ウエハ支持体116の本
体の中にぴったりとフィットするアルミナ窒化物シース
154の中に設置される。シース154は、熱電対15
2とウエハ支持体116の本体との間を電気的に絶縁す
る。シース154は、電気抵抗が高いが、良好な熱伝導
体である。シース154は熱容量が低いため、熱的慣性
が低く、このため、熱電対152と共に用いることが適
している。更に、シース154は、処理チャンバ112
の処理環境の中で化学的に安定である。
り温度測定装置140に接続される。以下に述べていく
ように、ケーブル156は、支持アーム122の中心部
分に沿って通過し、処理チャンバ112の中であらゆる
高周波エネルギーから電気的に絶縁される。
リンプしたニッケル小球158によって適所に配置され
る。球158は、キー状のセラミック保持部品162に
形成されたスロット160の中に保持される。キー状保
持部品162は、ウエハ支持体116の下側の中央突起
スタブ166に形成されたグルーブ164の中に鍵状に
嵌合する。この構成により、ウエハ支持体116が支持
アーム122から離されれば、熱電対152を比較的容
易に取り出し交換することができることが確保される。
上述の構成により、熱電対をウエハ支持体116の本体
の中に適所にしっかりと保持しつつ、ウエハ支持体11
6と熱電対152の間の電気絶縁を維持することが、確
保される。
内にねじ止めされる1対のボルト168により支持アー
ム122に固定される。図8は、支持アーム120が主
に、逆U字形セラミック部分170により構成されるこ
とを示している。このU字形部分170の水平部を貫く
ホールのそれぞれの中をボルト168が通っている。ボ
ルトがU字形部分170の水平部上に過剰な負荷を与え
ることを防止するため、各ヘッドはベルベディアばねワ
ッシャ174によって水平部分から間隔がおかれてい
る。ボルト168のヘッドがセラミックU字形部分17
0へ過剰な負荷を与える事を防止することは重要であ
り、何故なら、セラミック、特に薄い部分のセラミック
は比較的脆いからである。過剰な負荷の力は、U字形部
分170を破壊してしまうことがある。
122に沿って通っている。ストリップ180は、ウエ
ハ支持体116の下側のスタブ166のところに電気的
に接続する。RF導通ストリップ180は、高温でエラ
ストマー的な性質の誘電材料、ポリイミド等、例えばデ
ュポンエレクトリック社から Pyralin の商品名で入手
可能な材料等、によりコーティングされている。
ストリップ180に電気的絶縁を与える。 加えて、R
F導通ストリップ180は、セラミックアイソレータ1
82により導電ケーブル156から電気的に絶縁され
る。セラミックアイソレータの詳細は、図10(a)及
び10(b)を参照して以下に説明する。更に、RF導
通ストリップ180は、逆U字形部分170の「脚」に
より、またアイソレータ184により、処理チャンバ1
12の内部から絶縁される。アイソレータの詳細は、図
11(a)及び11(b)を参照して下記に説明する。
ース154をウエハ支持体116内に挿入する。次い
で、熱電対のリードケーブル156をU字形部分170
の中に供給する。ボルト168を用いて、ウエハ支持体
116をU字形部分170の上に留める。導電ケーブル
156の上にアイソレータを配置して、導電ケーブルを
RFストリップ180から絶縁する。そして、RF導通
ストリップ180はアイソレータ182の上に導かれ、
また、アイソレータ184はRF導通ストリップ180
の上に配置される。
端に近接して形成されたグルーブ188の中に平坦なセ
ラミックリテーナ186を挿入する。リテーナ186
は、U字形部分170の本体の中に配置された様々な部
品全てに対してのリテーナとして機能する。リテーナ1
86の詳細は、図12に示される。
に、支持アーム122は、比較的細身の部分に、その自
由端120及び固定端122において大きくなった部分
を有する構成を有している。支持アーム122の自由端
120は2つのボルト穴172を有し、これらは、自由
端120の上面に形成されたスロット190のそれぞれ
いずれかの側に形成されている。このスロット190
は、ウエハ支持体116の底部のスタブ166から下向
きにウエハ支持体116まで伸びるキー状構成物192
を受容する。このキー状構成物192は、スロット19
0に嵌合し、ウエハ支持体116が支持アーム122上
に配置されたときにこれを更に安定にする。キー状構成
物192の詳細は、図8及び14に示される。支持アー
ム122の固定端124は、垂直可動ステム194に固
定されるが、その詳細は図13を参照して説明する。
レータ182がU字形チャンネルの形態でありその中に
導電ケーブル156が入っていることがわかる。このU
字形チャンネルは、大きくなった部分196を一方の端
部に有している。この大きくなった部分196は、支持
アーム122の固定端124でRF導通ストリップ18
0をカバーする。
うに、アイソレータ184は大きくなった部分198を
有し、この部分は、支持アーム122の自由端120の
中に比較的しっかりとフィットしている。大きくなった
部分198はその中にチャンネル200を有している。
装置を組み立てるときは、RF導通ストリップ180が
アイソレータ184の上面202の上に置かれている。
また、RF導通ストリップ180は、チャンネル200
の内側の等高線に沿うように変形する。この構成は図7
に示されており、RF導通ストリップ180を接続ボル
ト168から分離させる。図7から理解されるように、
適切なスペーサー部品204がチャンネル200の中に
フィットするように具備され、RF導通ストリップ18
0とボルト168の間に電気的絶縁を与える。
れる。リテーナ186は、略スプーン状であり、支持ア
ーム122の自由端120に形成されたグルーブの中に
受容されるようなサイズを有する大きくなった部分20
6を有している。組立中は、リテーナ186は、支持ア
ーム122の自由端120からスロット188の中に挿
入される。
3に例示されるように、ステム194に接続される。ス
テム194は、中空のチューブであり、その上端で広が
ってフランジ210を画し、このフランジに、支持アー
ム122の固定端124がボルト212によりボルト留
めされる。ボルト212とセラミック固定端124の間
に過剰な負荷力が働くのを防止するため、各ボルト21
2と支持アーム122の固定端124の間に皿ばねワッ
シャ214が与えられる。
ジ210と処理チャンバ112の下壁の間に配置され
る。ベローズ216により、支持アーム122が垂直上
下に動くことができつつ、同時に、これが処理チャンバ
112の壁218を貫いて通過するときにステム194
の周りにシールを与えることが可能となる。
のチューブの形態である。ステム194を形成するチュ
ーブの内側に、非導電チューブ220が配置される。非
導電チューブ220は、典型的には、ポリイミド製であ
り、処理チャンバ112と中空RF導通チューブ222
との間を電気的に絶縁する。RF導通チューブ220
は、RFソース142とRF導通ストリップ180とに
接続される。熱電対152と温度測定装置140の間を
連通させる導電ケーブルが、RF導通チューブ222に
形成された中心孔を下に通過する。
ップ180とRF導通チューブ222との間をどのよう
に接続するかを例示する。図13に示されるように、R
F導通チューブ222はその上端で広がり、円形のフラ
ンジ224を画する。RF導通ストリップ180は、図
14に例示されているが、円形の導電フープ226のと
ころで終了している。支持アーム122が組み立てられ
るとき、フープ226はRF導通チューブ222の円形
フランジ224の上に置かれている。
っているRF導通ストリップ180へのRF導通接続が
与えられる。この接続によって、支持アーム122の組
立及び分解が容易になる。また、この接続により、支持
アーム122の固定端124がステム194のフランジ
210の上に配置される場合に、決まった量の(ステム
194の縦のアクセスの上方の)回転の自由度が与えら
れる。
ースは、ウエハ支持体116とシャワーヘッド136の
両方に、整合回路網145を介して結合する。整合回路
網145は、抵抗器/インダクタ/キャパシタの回路網
である。整合回路網145は、与えられた周波数におい
てソースにより与えられる電力を最大にするため、負荷
インピーダンスをソースインピーダンスにマッチングさ
せる。また、整合回路網145は、RF電力をウエハ支
持体116とシャワーヘッド136に分け、シャワーヘ
ッド136とウエハ支持体116に与えられるRFシグ
ナルの位相シフトを設定する。
145が、図15(a)に例示される。図15(a)に
示される整合回路網145は、負荷整合トランス70
と、2つのインダクタ80,82と2つのキャパシタ7
2,74とを有している。負荷整合トランス70は、一
端でRFソース142とアースに、他方の端でインダク
タ80及び82に結合している。インダクタ80はキャ
パシタ72を介してシャワーヘッド136に、インダク
タ82はキャパシタ74を介してウエハ支持体116
に、それぞれ結合する。
次巻き線の比が1:1〜1:4であってもよく、1:
1.22が典型的である。本発明に従い、負荷整合トラ
ンス70の1次コイルは18巻きであってもよく、ま
た、負荷整合トランス70の2次巻き線は47巻きであ
ってもよい。インダクタ80及び82はそれぞれ、イン
ダクタンスが50μHであってもよく、キャパシタ72
及び74はそれぞれ、キャパシタンスが0.01μFで
あってもよい。
ことにより、シャワーヘッド136とウエハ支持体11
6との間のRFシグナルの分解及び移動シフトを変える
ことができる。あるいは、図15(b)に示されるよう
に、負荷整合トランス71が選択可能接地タップ78を
有していてもよい。この選択可能接地タップ78によ
り、接地タップの位置を変えて選択して、シャワーヘッ
ド136とウエハ支持体116との間のRFシグナルの
分解及び移動シフトを変えることができるようになる。
5(c)に示される。キャパシタ72とシャワーヘッド
136は両方とも、誘導チョーク83を介してアースに
つながっている。キャパシタ74とウエハ支持体116
は両方とも、誘導チョーク84を介してアースにつなが
っている。誘導チョーク83及び誘導チョーク84はそ
れぞれ、500μHである。この具体例を用いる場合
は、シャワーヘッド136とウエハ支持体116にはD
Cバイアスが与えられなくなる。
処理チャンバ112を用いる場合には、整合回路網14
5を介してシャワーヘッド136とウエハ支持体116
をRFソース142に結合することは有利である。シャ
ワーヘッド136とウエハ支持体116におけるRFシ
グナルの位相シフトを設定して、堆積後処理中に生成す
るプラズマの均一性を向上させる。シャワーヘッド13
6のシグナルとウエハ支持体116のシグナルの間の位
相の関係がずれれば、プラズマ中のイオンが、接地され
ている処理チャンバ112よりもウエハ支持体116の
方へと誘引される。また、この位相のずれは、シャワー
ヘッド136とウエハ支持体116の間ので電圧ポテン
シャルを上げるため、ウエハ114へ向かうイオン流束
の均一性を向上させる。
6へのシグナルの電力分割を調節することにより、ウエ
ハ114とシャワーヘッド136のイオン衝突の強度を
制御することが可能となる。プラズマ生成中にウエハ支
持体116に負のバイアスを与えれば、一般に、ウエハ
114へ向かうイオンの加速度が上がる。ウエハ支持体
116に過剰な負バイアスを与えれば、ウエハ114に
ダメージを与えるようなエネルギーでイオンがウエハ1
14に衝突するようになる。プラズマ生成中にシャワー
ヘッド136に過剰な負のバイアスを与えれば、一般
に、イオンがシャワーヘッド136に衝突するようにな
り、汚染粒子が発生する。
45のシグナルの電力分割の選択は、チャンバ110A
のオペレータにより行うことができる。シャワーヘッド
136とウエハ支持体116の負バイアスが前述の汚染
及びウエハにダメージを与えるイオン衝突を生じる可能
性を最小にするように、この電力分割を設定することが
できる。
ワーヘッド136とに供給されるシグナルが同じ電力及
び周波数を有するが位相は180度ずれるように、整合
回路網145の構成を与えてもよい。これにより、処理
チャンバ112内のガスをプラズマへ変換するため、R
F電力を効率よくシャワーヘッド136とウエハ支持体
116に結合させる。
a らへの米国特許第5,314,603号、標題「チャ
ンバ内の電極において実際のRF電力を検出し制御する
ことが可能なプラズマ処理装置」や、Ogle らへの米国
特許第4,871,421号、標題「プラズマエッチン
グシステムのための分割位相ドライバ」を参照して理解
することができる。
ガスパネルコントローラ50により、ガスパネル52が
TDMAT等のCVDプロセスガスをシャワーヘッド1
36へ供給するようになる。シャワーヘッド136を介
してプロセスガスが処理チャンバ112内に導入され、
加熱されているウエハ114へと輸送される。その結
果、材料の薄い層がウエハ114の上面に堆積する。T
DMATを用いる場合は、形成される材料の薄膜は窒化
チタン TiN である。
堆積後処理の間、下記のように、アニール、酸化又は珪
素への曝露を行ってもよい。プラズマアニールプロセス
中は、ガスパネルコントローラ50の制御の下、ガスパ
ネル52により、窒素、水素、アルゴン又はこれらの混
合物等のプラズマガスをシャワーヘッド136に供給す
る。堆積後の酸化プロセスにおいては、ガスパネルコン
トローラ50の制御の下、ガスパネル52により、O2
又はN2/O2の混合物等の酸素ベースのガスをシャワー
ヘッド136に供給する。珪素曝露プロセス中は、ガス
パネルコントローラ50の制御の下、ガスパネル52に
より、シラン(SiH4)等の珪素ベースのガスをシャ
ワーヘッド136に供給する。
では共に、シャワーヘッド136により供給されるガス
は、ウエハ114と反応する正荷電イオンを含むプラズ
マへと変換される。珪素曝露プロセスでは、ウエハ11
4及びウエハ支持体116の加熱によって、ガスにエネ
ルギーが与えられる。堆積や堆積後処理の何れにおいて
用いられるいかなるキャリアガスも、堆積や堆積後処理
の副生成物と共に、圧力制御ユニット157によって処
理チャンバ112から排出される。
は、本発明に従ってプロセスを遂行するための本発明の
代替的な具体例を内包する半導体ウエハ処理チャンバ1
10Bを例示する。半導体ウエハ処理チャンバ110B
は、シャワーヘッド136がRFソースと結合していな
い点を除いて、図5に示されるチャンバ110Aと同じ
である。RFソース62は、整合回路網63を介してウ
エハ支持体116に結合し、また、シャワーヘッド13
6は接地されている。
負荷インピーダンスをRFソース62のインピーダンス
に整合させるための従来からの手段を用いている。この
整合により、RFソース62によって与えられる電力
が、所与の周波数において最大になる。本発明に従っ
て、ウエハ114に過剰な負バイアスを与えることなく
プラズマアニールや酸化を行うために十分なRFエネル
ギーを提供するよう、整合回路網63及びRFソース6
2がRFシグナルをウエハ支持体116に提供できるよ
うに構成されてもよい。
し本発明に従ってプロセスを遂行することができる半導
体ウエハ処理チャンバ110Cを例示する。半導体ウエ
ハ処理チャンバ110Cは、シャワーヘッド136がR
Fソース143に、ウエハ支持体116がRFシグナル
ソース144にそれぞれ別々に結合している点を除い
て、図5に示されるチャンバ110Aと同じである。R
Fソース143は、整合回路網146を介してシャワー
ヘッド136に結合し、RFソース144は、整合回路
網147を介してウエハ支持体116に結合している。
を、整合回路網147はウエハ支持体116を、それぞ
れソースインピーダンスに整合させるための、従来から
の手段をそれぞれ用いている。この整合により、各ソー
スによって与えられる電力が、所与の周波数において最
大になる。好ましくは、シャワーヘッド136に与えら
れるRFシグナルとウエハ支持体116に与えられるR
Fシグナルの間の位相シフトと電力分割を制御できるよ
う、RFソース143と144とはつながれている(図
示せず)。本発明に従い、ウエハ支持体116へのRF
シグナルとシャワーヘッド136へのRFシグナルを、
同じ電力及び周波数で且つ位相が180度ずれるように
供給できるよう、整合回路網146及び147とRFソ
ース143及び144を構成してもよい。
6又は図17の何れのウエハ支持体116も、抵抗ヒー
タを有していてもよい。この抵抗ヒータはウエハ114
を支持し且つウエハ114加熱のため抵抗コイルを内包
する。
ウエハ処理チャンバを用いて、数多くのプロセスを行っ
てもよい。本発明の更なる特徴においては、拡散バリア
を形成するためのプロセスが与えられる。本発明のプロ
セスは前述の諸装置において行うことが有利であること
が認識される。しかし、ここに開示する方法は、適切な
チャンバを何個でも利用して行うことができることが、
更に認識される。
された抵抗値を有する膜を構築するものである。ここで
構築できる膜の1つは、拡散バリアである。しかし、ア
ルミニウムや銅等のコンタクトメタルの拡散を抑止する
目的で、本発明の具体例を用いて他の膜を構築すること
もできる。
に、材料の層が堆積される。次いで、この材料にはプラ
ズマアニールが施され、この堆積材料の抵抗率が低減さ
れる。続いて、この堆積した層の上に、材料の新たな層
が堆積する。この材料をまたアニールして、材料の抵抗
率を低減させる。材料の堆積及びアニールを数回繰り返
して、ウエハの上面に配置される膜を形成してもよい。
る(スタッフされる)べきウエハ上の材料をアニールす
る。このスタッフィングを行うことにより、アルミニウ
ムや銅等のコンタクトメタルの拡散を抑止する材料の能
力が向上する。アルミニウムに対するバリアとしての膜
の機能を向上させるため、アニールを施した材料に酸化
を施すことによりスタッフィングを行ってもよい。銅に
対するバリアとしての膜の機能を向上させるため、アニ
ールを施した材料をシラン(SiH4)に曝露すること
によりスタッフィングを行ってもよい。あるいは、3元
素の窒化珪化メタルである材料を堆積させることによ
り、銅の拡散を低減してもよい。
堆積、アニール及びスタッフィングに関して、インシチ
ュウで行ってもよいことである。
本発明に従い、その抵抗率を下げるように、ウエハ上に
材料の層を堆積させこの材料の層をプラズマアニールす
ることにより、ウエハ上に膜を形成してもよい。
VDを行うことができるチャンバ、例えば図3(a)の
チャンバ10、図5のチャンバ110A、図16のチャ
ンバ110Bや図17のチャンバ110C等において、
行うことができる。窒化チタン材料の堆積は、メタロ有
機チタン化合物、好ましくはテトラキス(ジアルキルア
ミド)チタン(Ti(NR2)4)を用いて実現すること
ができる。
ン、窒素又は水素が、チタン化合物をチャンバ内に同伴
させる。チャンバ内では、チタン化合物は、別の場所で
生成した反応性種、例えばハロゲンラジカル、アンモニ
ウムラジカルや水素ラジカル等と反応する。窒化チタン
の堆積を促進するため、ウエハ温度を約200〜600
℃に設定し、処理チャンバの圧力を約0.1〜100ト
ールに設定する。
素を含有しているため、窒化チタン膜は化学反応性を有
することとなる。従って、この膜を空気やその他の酸素
含有ガスに曝露すれば、膜に酸素が吸収される。この酸
素吸収は調節できないため、膜の安定性は損なわれ、膜
の抵抗率は悪化上昇する。このことにより、ウエハ上に
形成するデバイスの信頼性が低くなることがある。
抗率は、約10,000μΩ−cm/sqから約10
0,000μΩ−cm/sqの値まで上昇する。これ
は、堆積した窒化チタンが導電性のコンタクト及びバイ
アに対するバリアとして機能している場合に、甚だ望ま
しくない。バリア層に対しては、抵抗率は、約1,00
0μΩ−cm/sq未満のオーダーであることが望まし
い。
不活性プラズマによって、堆積窒化チタン膜をプラズマ
アニールする。DCバイアス電圧をウエハに印加するこ
とにより、これらイオンが得られる。このDCバイアス
電圧のウエハへの印加は、ウエハ支持体に結合して前駆
体ガスからプラズマを生成するに十分な電力を与える低
電力のRFソースによって行われてもよい。ウエハへの
電圧の印加は、約100〜1,000ボルトであれば十
分である。例えば、100ワットのRF電力を有する4
00ボルトを印加してプラズマを生成してもよい。これ
は高エネルギーイオンの生成に十分であり、また、経時
的に安定であるように窒化チタン膜をパッシベーション
又は密度化させるに十分である。
ン膜を、空気、酸素又は水蒸気に曝露した場合、酸素は
は吸収されないか、あるいは、ウエハにバイアス電圧を
印加しない場合に較べて著しく少ない量しか吸収されな
い。本発明に従って堆積しアニールを施した窒化チタン
膜は、メタロ有機チタン化合物の従来からの熱CVDに
よって生成した窒化チタン膜に較べて、結晶性が高く、
窒素をより多く含み、酸素及び炭素の含有量が低い。本
発明に従ってアニールを施した堆積窒化チタン膜は、低
く且つ安定なシート抵抗率も有している。
ろではない。しかし、バイアスが与えられている基板上
の堆積材料に高エネルギーイオンが衝突することによ
り、膜の密度が高められると考えられる。
窒化チタンをアニールするためのプラズマの生成に用い
るガスは、いかなるガスであってもよいが、酸素及び炭
素を含有しないガス、例えば、窒素、アンモニアやアル
ゴン等であることが好ましい。窒素は、窒化チタン材料
のパッシベーションに最も有効である。あるいは、イオ
ンソース等の非ガス種から生成したイオンを、堆積材料
に衝突させてもよい。堆積窒化チタンのプラズマ処理
は、堆積材料の粒子の性能、ステップカバレージ、堆積
速度やバリア性能に悪影響を与えない。
において、以下の条件の下に、窒化チタンをシリコンウ
エハ上に堆積した。処理チャンバ12内の圧力は0.4
5トールであり、ウエハ支持体16の温度を420℃に
設定した。ヘリウム流量は、Ti(NR2)4)のバブラ
を介して40sccmを採用し、窒素希釈の流量は10
0sccmに設定した。窒化チタンの堆積に続いて、ア
ルゴンパージガスをチャンバ内に200sccmで流入
させた。窒化チタンを堆積させるための従来からのCV
Dプロセスは、 Sandhu らに発行の米国特許第5,24
6,881号に開示されている。開示されている。
の堆積速度で窒化チタンが堆積した。この結果堆積した
窒化チタン膜は、厚さが非常に均一であり、4枚のウエ
ハの厚さ変動は3.03%であった。しかし、シート抵
抗率(ウエハ4枚の平均)は、11,360μΩ−cm
/sqと高かった。また、抵抗率は不安定であった。
(Ω/sq)の時間(hour)に対するグラフであ
る。四角(□)で示される測定値は、所望の膜厚が得ら
れた後堆積チャンバから取り出した膜から得られた値で
ある。丸(○)で示される測定値は、堆積チャンバから
取り出す前に温度150℃に冷却した膜から得られた値
である。丸で示される膜のシート抵抗率は四角で示され
る膜のそれよりも低いが、両方の膜ともに安定性は低
く、シート抵抗率は経時的に上昇している。このような
特性は、拡散バリアには望ましくない。
測定を行った。得られたスペクトルは図19に与えられ
る。炭素のピークC、窒素のピークN及び酸素のピーク
Oが、珪素界面のものとしてスペクトル中に示される。
窒化チタン中の様々な物質の含有量は、以下の通りであ
る。炭素含有量は約30%、窒素含有量は約24%、酸
素含有量は約25%、チタン含有量は約23%である。
これは、堆積窒化チタン膜が比較的高いレベルの炭素及
び酸素の不純物を含んでいることを示すものである。
の試みとして、堆積の操作中に様々なガスを添加するこ
とにより、窒化チタンの堆積方法を変えた。その結果は
図20の表Iに当てられる。表Iの「コントロール」欄
のチタンは、この直前で述べた方法を用いて堆積したも
のである。窒化チタンのシート抵抗率を下げるために最
も成功した試行は、堆積中にNF3(7sccm)の流
入を含めた試行である。これにより、シート抵抗率が
2,200μΩ−cmに下げられた。しかし、NF3処
理材料のラザフォード後方散乱スペクトル(図23参
照)では、膜中に弗素が不純物として包含されているこ
とが示されている。弗素の包含は望ましいことではな
い。
ラズマ処理を用いて、このような処理が堆積窒化チタン
のシート抵抗率に影響するか否かを求めた。2つのケー
スでは、窒化チタンの化学気相堆積の前後にプラズマを
点火した。プラズマの生成は、100ワットの低電力で
行われ、窒化チタン堆積を受ける基板シリコンウエハへ
バイアスを与えなかった。その結果を、図21に示され
る表IIにまとめた。堆積前処理及び堆積後処理のいず
れも、堆積窒化チタンのシート抵抗率にさほど影響を与
えなかった。このように、プラズマ中でウエハにバイア
ス電圧を印加することにより、シート抵抗率を下げ且つ
これを経時的に安定させることは、甚だ予測困難であ
る。
に説明するが、本発明はここに記載される詳細事項に制
限されると解されるものではない。窒化チタン層を有す
るシリコンウエハ基板にバイアス電圧400ボルトを印
加する一連のテストを行った。窒化チタン層のウエハ上
への堆積は、図16のチャンバ110Bで行い、約10
0ワットのRF電力を印加してプラズマによりアニール
を行った。堆積とバイアス印加を連続的にサイクルさせ
た。これら2つのステップを〜5回サイクルさせた。堆
積物の厚さ、サイクルの回数及び経時的に得られる抵抗
率を、図22の表IIIに与える。「コントロール」
は、停止せずに5ステップで堆積させたものであり、堆
積と他の間にはプラズマ中のアニール行わなかったもの
である。
堆積後アニールを行うことにより、窒化チタンの抵抗率
が著しく低減し安定性が劇的に向上した事を示してい
る。表IIIの各実施例において、「コントロール」の
ケースに較べて抵抗率及び抵抗率の経時変化が向上して
いる。アニールを施した窒化チタンの初期抵抗率は低
く、経時的に抵抗率はほとんど上昇しない。
ジェ分析のグラフである。このグラフは、膜のスパッタ
エッジ深さ(オングストローム)に対する膜中の元素の
原子濃度を表している。窒化チタンにバイアスが30秒
間2回与えられた(表III参照)。図24に示される
ように、チタン濃度は安定に維持されるが、このグラフ
によれば、炭素及び窒素が低いままで膜表面の窒素濃度
が高いことが明らかに示される。この炭素及び酸素の不
純物レベルの低減は、深さ約100オングストロームに
対して維持される。深さ400オングストロームでは、
膜が先ず高エネルギーイオンでアニールを受ければ、窒
素濃度が上昇し、他方炭素及び酸素の濃度は低下する。
図24のグラフは、本発明に従ったアニール後の膜の元
素組成における変化も示している。深さに関する元素分
析は、図25の表IVに示される。
ムの窒化チタン層が適しているため、当該堆積後アニー
ルは、窒化チタンバリア層の安定性を高め抵抗率を下げ
るのに理想的である。堆積後アニールを行った実施例7
の窒化チタンに存在する表面元素を示すオージェスペク
トルが、図26に示される。このスペクトルには、堆積
した膜のバルクは窒化チタンであり少量のチタンが存在
していることが示される。表面には炭素及び酸素が不純
物として存在している。
7の膜のオージェスパッタリング分析では、膜のバルク
において酸素濃度が低いレベルへと著しく低下している
ことが示される。酸素以外の主な不純物は炭素だけであ
るが、これは当該アニールプロセスによって影響を受け
ないままである。深さ200オングストロームにおいて
は、膜中の元素の濃度(原子パーセント)は、酸素2.
8%、炭素20.9%、チタン38.8%、窒素37.
5%である。珪素は存在しなかった。
ェ分析を図28に示し、コントロル膜のスパッタオージ
ェ分析を図29に示す。コントロール膜の酸素濃度は著
しく高い。深さ200オングストロームにおいては、コ
ントロール膜の元素の濃度(原子パーセント)は、酸素
10.8%、炭素20.7%、チタン41.0%、窒素
27.5%である。珪素は存在しなかった。
析を図30に示し、深さ(オングストローム)に対する
スパッタオージェ分析を図31に示す。この膜の酸素濃
度は低かった。深さ43オングストロームにおいては、
元素の濃度(原子パーセント)は、酸素3.1%、炭素
13.7%、チタン40.0%、窒素43.2%であ
る。珪素は存在しなかった。
ール窒化チタン堆積膜と実施例の窒化チタン堆積膜の濃
度(原子/cm3)を求めた。これらのデータを図32
の表Vにまとめた。表Vのデータからわかるように、高
エネルギーイオンによる堆積窒化チタンの衝突を含んだ
プラズマアニールにより、窒化チタン膜の濃度が、コン
トロール膜に較べて増加する。
るものではない。本発明は、アルミニウム、銅、タンタ
ル、五酸化タンタル、珪化物、その他窒化物等の他の物
質の性能を向上させ化学組成を向上させるものでもあ
る。例えば、二元素の窒化メタル MXNY 及び三元素の
窒化珪化メタル MXSiYNZ の性質及び化学組成(M
はTi、Zr、Hf、Ta、Mo、W及びその他のメタ
ル)は、本発明の特徴を実行することにより向上させる
ことができる。ステンレス鋼、メタル、酸化物、ガラス
や珪化物等、シリコンウエハ以外の基板を用いることも
できる。
0A、110B及び110C等の前駆体ガス及びプラズ
マの機能を有するCVDチャンバ1つの中で行うことが
できる。チャンバ110A、110B又は110Cを用
いる場合は、窒化チタンを堆積した後同じチャンバでア
ニールを行うことができる。あるいは、図3(a)に示
されるような装置を本発明の実施に用いる場合は、チャ
ンバ1つ以上を使用してもよい。チャンバ1つ以上を用
いる場合は、基板をCVDチャンバ10からからアニー
ルチャンバへ移送させる間、真空状態を維持することが
好ましい。
ンバ110Bで行う場合は、以下の手順をその後に行う
ことができる。ウエハ114はウエハ支持体116上に
置かれ、シャワーヘッド136から約0.3〜0.8イ
ンチ、好ましくは0.6〜0.7インチの間隔が置かれ
ている。約350kHz、電力100〜500ワットで
RFシグナルソースから基板にエネルギーを印加するこ
とにより、エネルギーが与えられたイオンが得られる。
これは言い換えれば、ウエハ114の表面積の平方セン
チメートル(cm2)当たり約0.3〜1.6ワットと
いうことである。
36に負の電力が与えられ、チャンバ壁が接地されて、
50〜1,000ボルトのDC自己バイアス電圧が誘起
される。ウエハ114と接地の間には、自己バイアス電
圧が200〜800ボルトであることが好ましい。これ
は、イオンを誘引してウエハ114表面に高いエネルギ
ーで衝撃を与えるに十分である。その結果、堆積窒化チ
タンは、パッシベーション又は密度化が施され、経時的
に安定を維持するようになる。
タンの2つの異なる層に対して、空気曝露時間に対する
原子酸素濃度のグラフである。これら両方の窒化チタン
膜は、同じチャンバ内で堆積しプラズマアニールが施さ
れた。このチャンバは、上述のチャンバ110Bと同様
のものである。
を繰り返すことにより、厚さ200オングストロームの
窒化チタン膜が形成された。これを行うには、100オ
ングストロームの層を堆積し、次いで、アニールを行
い、この後、第2の100オングストロームの層を堆積
しアニールする。アニールは、N2プラズマを用いて行
った。原子酸素のパーセンテージは、2つの膜に対し
て、24時間の期間繰り返し測定され、これはプロット
312に反映されている。
濃度は最初は約2%であった。24時間後の濃度は2.
5%未満であり、堆積膜が非常に安定であったことが示
された。これに較べ、プロット314はアニールを行わ
ない従来からのCVDを用いて堆積した窒化チタン膜に
ついて測定した酸素濃度測定を例示する。これらの膜
は、最初から高い酸素濃度(15%)を有していただけ
でなく、高い速度で酸素を吸収していた。また、従来技
術により形成した膜は安定性が低く、抵抗率は経時的に
著しく上昇した。比較のため、図34における点316
は、物理気相堆積により堆積した窒化チタン膜の典型的
な酸素濃度(約1%)を例示する。
についてのXPSスペクトルのグラフである。図34
(a)は、200オングストロームの非アニール膜のス
ペクトルを表し、316において有機結合炭素のレベル
が比較的高いことを示している。これとは対称的に、図
34(b)及び34(c)の作成に用いた200オング
ストローム膜の測定結果は、それぞれ317,318に
おいて、有機結合炭素のレベルが下がったことを示して
いる。図34(b)のために用いた膜の形成は、100
オングストロームの窒化チタン層を堆積し、本発明に従
ってプラズマアニールし、その後第2の窒化チタンの1
00オングストローム層を堆積しアニールすることによ
り行われたことを、注記すべきである。図34(c)
は、窒化チタンの50オングストローム厚の層4つを連
続的に堆積及びアニールしたものである。
向上を更に例示するものである。図35(a)は、堆積
しN2でプラズマアニールしたCVD窒化チタン膜を用
いたバイアの抵抗率を示す。これらバイアは、先ずCV
D窒化チタン接着層によってラインが形成され、その
後、CVDタングステンプラグにより充填された。図3
5(a)は、膜堆積厚に対するバイア抵抗率のグラフで
ある。このグラフは、アスペクト比が約2.5の0.5
μmバイアについて作成されたものである。図示のよう
に、プラズマアニール膜についてバイア抵抗率(プロッ
ト320)は、非アニールの従来法で堆積した膜(プロ
ット322)よりも実質的に低い。比較のため、PVD
堆積窒化チタン膜が矢印324によって例示される。
クト抵抗を表す図35(b)のグラフにより、同様の向
上が例示される。このグラフは、アスペクト比が約2.
5の0.5μmバイアについてプロットしたものであ
る。プロット330は、本発明に従ってN2プラズマ処
理により作ったコンタクトの抵抗を示す。プロット33
0は、従来からのCVD堆積によって得られらたコンタ
クト抵抗を表すプロット332で例示される抵抗よりも
実質的に低い抵抗を例示する。比較のため、PVDチタ
ンコントロールコンタクト抵抗が、矢印334によって
与えられる。
ために用いる堆積及びアニールのサイクルの数の効果を
例示する。図36では、総厚みが200オングストロー
ムの窒化チタン膜が化学気相堆積によって堆積されN2
プラズマでアニールされた。プロット340で例示され
る第1のケースでは、プロセスは4サイクルで行い、こ
の4層のそれぞれにおいては、厚さ50オングストロー
ムの層を堆積させプラズマアニールを次の層の堆積の前
に行った。プロット342で例示される第2のケースで
は、100オングストロームの2層を堆積し別々にアニ
ールした。
線342で与えられるケース(700〜800μΩ−c
m)よりも低い抵抗率(500〜600μΩ−cm)が
示される。しかし、プロット340及び342の両方で
示される膜の抵抗率は、上限である1000μΩ−cm
よりも低い。また、各ケースにおいて8日後の抵抗率の
上昇は、両ケースにおいてほぼ同じであり5%未満であ
った。
とDCバイアス電圧に及ぼす影響を調べるため、更にテ
ストを行った。このテストの結果は、図37に例示され
る。図37は、印加電力が約20ワットでプラズマ中で
60秒処理を行った200オングストロームの窒化チタ
ン堆積物に対して作成したものである。
のプロセスにより生成した膜によって示される向上した
抵抗率は、プロセス圧力には概略的には依存しない。し
かし、プロセス圧力が200ミリトールよりも低い場合
では、低い抵抗率が実現されなかった。
セス圧力が約200ミリトールから1000ミリトール
へと上昇するにつれて、プラズマ全体で誘起されるDC
バイアスは実質的に下がった。その後、約150ボルト
で比較的一定に維持された。
抵抗率への影響を例示する。総膜圧が400オングスト
ロームの4つの異なる膜の比較を行った。プロット36
0で示される膜は、最初に50オングストロームの層を
1層堆積及びアニールし、その後、25オングストロー
ムの層を6層堆積及びアニールして、形成した。これら
の層それぞれは、堆積させた後に次の層の他の前にアニ
ールを施したものである。プロット362で示される第
2の膜は、50オングストロームの層を4層それぞれ堆
積及びアニールして形成したものである。プロット36
4で示される第3の膜は、100オングストロームの層
を2層それぞれ堆積及びアニールして形成したものであ
る。プロット366で示される最後の膜は、200オン
グストロームの層1層を堆積させた後、本発明に従って
アニールして形成したものである。
多くの観測が可能である。最終的な層を作るための個々
の層の数が多くなれば、抵抗率が低くなるだろう。ま
た、個々の層が薄くなれば、プラズマ処理の時間が抵抗
率に与える影響が小さくなる。図38(b)は、プラズ
マ処理時間の膜抵抗率に及ぼす影響についての別の例を
例示する。
て、本発明の方法を他の目的に用いることができるだろ
う。N2プラズマを用いてアニールを施した膜の分析
は、膜の表面近くの窒素の量が上昇することを示した。
これは、窒素イオンの一部が膜中に埋め込まれ膜と反応
したと思われる。従って、プラズマからのイオン/分子
を膜中に増やすために、このアニールプロセスを用いる
ことができるだろう。更に、このプロセスを用いて、膜
から不要な分子/イオンを排除ないし交代させることが
できるだろう。図34(b)〜(c)は、膜に衝突した
イオンが炭素原子を追い出すことを示している。
具体例では、窒素と水素の混合ガスを用いて、ウエハ1
14上に堆積した膜のプラズマアニール中にプラズマを
生成する。第1のステップとして、従来からの熱CVD
処理を用いて、ウエハ114上に窒化チタン膜を堆積さ
せる。その後、窒素と水素の混合ガスを有するガスから
生成したプラズマを用いて、堆積材料をアニールする。
の何れを用いてこれらのステップを行う場合は、CVD
処理及びアニールは同じチャンバ内で行ってもよい。あ
るいは、1つのチャンバで窒化チタンをウエハ114上
に堆積させ、堆積後プラズマアニールのためにウエハ1
14を別のチャンバ内に移送してもよい。
114をウエハ支持体116上に配置させ、シャワーヘ
ッド136から約0.3〜0.8インチ、好ましくは
0.6〜0.7インチ間隔をとる。上述の如く、窒化チ
タン膜の層をウエハ114上に堆積させてもよい。最初
に堆積させる窒化チタン層は、厚さ50〜200オング
ストロームであってもよい。
ニールを開始させる。シャワーヘッド136を介して、
窒素と水素が3:1の混合ガスを備えるガスを処理チャ
ンバ112内に導入する。窒素と水素の混合ガスは、窒
素の流量が約30sccmで導入させる。次いで、RF
ソース142は、整合回路網145を介して、350ワ
ットのRF電力を350kHzで供給し、RFシグナル
をウエハ支持体116及びシャワーヘッド136に発生
させる。シャワーヘッド136のRFシグナルとウエハ
支持体116のRFシグナルは、位相が180度ずれて
いることが好ましい。
であるが、3:1〜2:1の間であれば何れの比を用い
ることができる。一般的には、混合ガス中の水素の割合
が多いほど、膜が長期間の安定性を有するようになる。
しかし、プラズマ中の水素が多すぎる場合は、水素が膜
中の炭素と結合してポリマーを生成し、膜の抵抗率を上
昇させる。
16に供給されるRF電力の影響下で、プラズマに含有
される正荷電の窒素及び水素イオンが生成する。プラズ
マは典型的には、10〜30秒間維持される。上述の如
く、処理チャンバ112は接地されている。シャワーヘ
ッド136は、−100〜−400ボルト、典型的には
−200ボルトの負バイアスを得る。ウエハ114は自
己バイアスにより、−100〜−400ボルト、典型的
には−300ボルトの負バイアスを得る。この負バイア
ス電圧は、衝突の時間中はおよそ一定に維持される。
オンは、ウエハ114の表面における電圧勾配により加
速される。これにより、イオンがウエハ表面に衝突して
50〜100オングストロームの深さまで浸透するよう
になる。また、エネルギーを受けた中性の原子粒子がウ
エハ114に衝突することもある。
じ、その厚さが20〜50%減少することがある。この
減少は、ウエハ温度とプラズマ処理の時間及びエネルギ
ーに依存する。所望により、続けて、窒化チタンの層を
更に堆積させアニールしてもよい。この更に形成する層
はそれぞれ、厚さが50〜100オングストロームであ
ることが好ましい。
済み窒化チタン膜は、数多くの性能の向上を示す。酸素
含有量は20〜25%減少し、酸素は堆積アニール材料
の1%未満を占めるだけとなる。膜の密度は、立方セン
チメートル当たり3.1グラム(3.1 g/cm3 )
未満であったのが、約3.9 g/cm3 に増加する。
堆積膜中に含まれる炭素の分率は25%以上減少し、炭
素は堆積膜の3%を占めるだけとなる。膜の構造の変化
が起こり、膜の抵抗率が処理前の10,000μΩ−c
mから150μΩ−cmへと降下する。アニールした膜
を酸素、空気又は水蒸気に曝露した場合、堆積膜にアニ
ールをしない場合に較べて、酸素の吸収量が著しく小さ
くなる。プラズマアニールにより、このように堆積させ
た膜中の炭素及び窒素をプラズマからの窒素に交代させ
る。
より、イオン衝突により膜から追い出され処理チャンバ
112の内側をコーティングする炭素の量を著しく低減
させることが見出された。処理チャンバ112の炭素コ
ーティングを低減することは利益があり、何故なら、こ
のような炭素コーティングはチャンバのインピーダンス
を変化させ、プラズマの正確な制御を困難にしてしまう
からである。炭素コーティングを減らすことにより、ク
リーニングが必要になるまで処理チャンバ112を使用
できる回数が多くなる。
100オングストロームの窒化チタン層を堆積し、続け
てアニールして形成した窒化チタン膜に対してのオージ
ェ電子分光深さプロファイルである。図39(a)に示
されるように、炭素含有量及び酸素含有量は、膜のほぼ
全域で均一であり、炭素は9原子パーセント、酸素は2
原子パーセントである。アニールした窒化チタン膜の抵
抗率は、約250μΩ−cmである。
ストロームの層を堆積しアニールして得られた場合の更
なる向上を示す。図39(b)は、二酸化珪素層の上面
に厚さ50オングストロームの窒化チタン層を堆積し、
続けてアニールして形成した窒化チタン膜に対してのオ
ージェ電子分光深さのプロファイルである。ここでも、
炭素含有量及び酸素含有量は、膜のほぼ全域で均一であ
り、炭素は3原子パーセント、酸素は1原子パーセント
である。チタンと窒素の割合は、100オングストロー
ムのプロセスにおけるよりも高い。アニールした窒化チ
タン膜の抵抗率は、約180μΩ−cmである。
発明のまた別の具体例では、アニールプラズマを生成す
るために用いる窒素及び水素の混合ガスは、他のガス、
例えばアルゴン、ヘリウムやアンモニア等を含んでいて
もよい。また、希ガスを更に含むことにより、イオン衝
突処理が向上する。アルゴン原子はヘリウム原子よりも
重いため、アルゴン原子の方が優れた衝突能力を与える
だろう。
組成を、本発明と同様の方法で変えてもよいことが考え
られる。膜中に含有させるか、膜に存在する不純物と反
応させるかのいずれかにより、膜の化学組成を変えるた
めに他のガスをプラズマに加えてもよい。例えば、NH
3及びCH4を用いてもよい。酸素ベースのプラズマガス
は、Ta2O5 等の酸化膜を処理するためにより適して
いる。
て説明してきたが、本発明は、PVD堆積膜にも適用性
がある。更に、本発明は、二元素の窒化メタル MXNY
及び三元素の窒化珪化メタル MXSiYNZ (MはT
i、Zr、Hf、Ta、Mo、W及びその他のメタル)
の処理において顕著な用途が見出されている。
ーを有利な方へ変えることもできる。薄いバリア材料
は、その粒子配向(グレインオリエンテーション)の均
一性を向上させるために、本発明の高密度イオン衝突を
受けてもよい。下にある層のグレインの配向がその次に
堆積する層の構造に影響を与えるため、本発明は、下の
層の結晶構造及び/又は成長方向を変えることにより、
その次に堆積する層のモルフォロジーを変え向上させる
能力を提供する。
は、厚さ50オングストローム未満の薄い核界面層を堆
積し、次いで高密度イオン衝突によりこれを変化させ、
そして、標準的な技術によりバルク又は残りの膜を堆積
させればよい。上にある層の構造は、前に変化させた下
層の構造により決定できる。
とができる。窒化チタン膜については、好ましい結晶及
び配向は<200>であると決められてきた。水素をプ
ラズマに加えれば、結晶性を高めることにより膜を向上
できることが考えられる。図40は、シリコンウエハ上
に堆積させた厚さ1000オングストロームの従来形C
VD窒化チタン層の、角度走査に係るX線回折である。
<200>方向に配向するグレインの数を表すカーブの
点は、ラベル300によって示される。このグラフから
わかるように、明確なTiN<200>ピークは存在し
ない。このことは、従来からのCVDプロセスを用いて
形成した膜中には、結晶性TiN<200>は弱いこと
を示している。
上に堆積させアニールを施した、厚さ1000オングス
トロームのCVD窒化チタン層の、角度走査に係るX線
回折である。この回折パターンから、ラベル350で示
されるように、膜が好ましい配向<200>を有する微
少結晶性であることが示される。40〜45度の間にお
いては、ほぼ<200>方向に配向したグレインの数が
多い。更に、図40のピーク310は、図41において
著しく低い。
率を更に下げるため、本発明に従ってプラズマアニール
プロセスを変え、2つの連続したプラズマアニールのス
テップを含めるようにしてもよい。第1のアニールのス
テップは、上述のように窒素及び水素を含む混合ガスか
ら生成したプラズマを用いて行う。第2のプラズマアニ
ールのステップは、アニールした材料から水素を除去す
るために行われるが、それは水素は酸素との親和力が高
く、このため抵抗率を上げてしまうからである。
及びアニールした材料に衝突し、材料の表面にある水素
を、膜から不要な副生成物として追い出す。水素が低減
することにより、酸素に対する材料の親和力が低減し、
これによって、膜の抵抗率が低くなり向上した安定性を
示すことが可能となる。
いてプラズマ生成のために用いるガスは、窒素又は、ヘ
リウムとアルゴンとネオンとの何れかと窒素との混合ガ
スを有していてもよい。ヘリウムは、窒素分子のイオン
化を促進しN+、N2 +、N3 +及びN4 +の各イオンの再結
合の確率を低減するため好ましい。窒素及びヘリウムの
混合ガスは、窒素単独で用いるよりも好ましく、その理
由は、ヘリウムベースのプラズマのイオンは、イオン化
効率を向上させることが可能であり、そのため、イオン
反応性を促進し浸透深さを大きくすることができる。浸
透深さが深くなれば、追い出される水素の量が多くな
り、堆積材料の抵抗率の低減を最大にすることができる
ようになる。更に、少量のヘリウムがあれば、水素原子
が存在していたため堆積材料に残された空隙であって、
窒素原子で充填するには小さすぎる空隙を充填すること
が可能となる。
ンバ内にウエハ114を配置させ、上述のようにウエハ
上に材料の層を堆積させる。堆積材料は、拡散バリアと
して用いるための窒化チタンであってもよい。
1のアニールのプロセスを行う。ウエハ114は、ウエ
ハ支持体116上に置かれているが、シャワーヘッド1
36から約0.3〜0.8インチのところにあってもよ
い。ウエハ114はシャワーヘッド136から0.6〜
0.7インチであることが好ましい。
を介してガスを処理チャンバ112へ移動させることに
より実現される。本発明の一具体例では、ガスは、窒素
対水素の比が2:3の窒素と水素の混合ガスであり、窒
素の流量が約600sccmで処理チャンバ112内に
導入される。処理チャンバ112内の圧力は、約1.0
トールに設定され、ウエハ温度は350〜450℃に設
定される。本発明の代替的な具体例では、ガスは、窒素
対水素の比が3:1〜1:2の混合ガスを含んでいても
よい。
ソース142がシャワーヘッド136とウエハ支持体1
16にRFシグナルを供給する。これにより、ガスが、
正荷電イオンを含むプラズマを生成する。RFソース1
42は、整合回路網145を介して、350ワットのR
F電力を350kHzで供給し、位相が180度ずれて
いるRFシグナルをウエハ支持体116及びシャワーヘ
ッド136に発生させる。典型的には、プラズマを20
秒間維持する。あるいは、RFソース142は、1MH
z未満の周波数で350ワットのRF電力を供給しても
よい。
クルさせることにより、ウエハ114の近隣において電
子が過剰になり、これがウエハ114に負バイアスを発
生させる。ウエハ支持体116は、−100〜−400
ボルト、典型的には−200ボルトの負バイアスを得る
ことができる。処理チャンバ112は接地され、ウエハ
114の負バイアスは、−100〜−400ボルト、典
型的には−300ボルトであり、これは、衝突の時間中
はおよそ一定に維持される。
オンは、ウエハ114の表面における電圧勾配により加
速され、100〜110オングストロームの深さまで浸
透する。また、エネルギーを受けた中性の原子粒子がウ
エハ114に衝突することもある。20秒間の第1のア
ニールが完了すれば、処理チャンバ112をパージす
る。
させる。本発明の一具体例では、プラズマ発生ガスは窒
素のみである。このガスを、窒素流量約500〜100
0sccmで処理チャンバ112内に導入する。処理チ
ャンバ112内の圧力は約1.0トールに設定され、ウ
エハ温度は350〜450℃に設定される。
とヘリウムの混合ガスで、窒素とヘリウムの比が0.2
〜1.0であってもよい。アルゴン、ネオン、ヘリウム
又はこれらの混合ガスと、窒素との組み合わせを含むガ
スを用いてもよい。
Fソース142はシャワーヘッド136とウエハ支持体
116にRFシグナルを供給する。これにより、正荷電
を有するプラズマがガスから生成する。RFソース14
2は、整合回路網145を介して、300〜1,500
ワットのRF電力を300〜400kHzで供給し、位
相が180度ずれているRFシグナルをウエハ支持体1
16及びシャワーヘッド136に発生させる。典型的に
は、プラズマを15秒間維持する。あるいは、RFソー
ス142は、13.5MHzの周波数で300〜1,5
00ワットのRF電力を供給してもよい。ソースの電力
は、処理するウエハのサイズの変更に対する必要性を基
に縮尺させてもよい。
に、RFソース142から電圧を繰り返しサイクルさせ
ることにより、ウエハ114の近隣において電子が過剰
になり、これがウエハ114に負バイアスを発生させ
る。ウエハ支持体116は、−100〜−400ボル
ト、典型的には−300ボルトの負バイアスを得ること
ができ、シャワーヘッド136は−100〜−400ボ
ルト、典型的には−200ボルトの負バイアスを得るこ
とができる。処理チャンバ112は接地され、ウエハ1
14の負バイアスは、−100〜−400ボルト、典型
的には−300ボルトであり、これは、衝突の時間中は
およそ一定に維持される。
オンは、ウエハ114の表面における電圧勾配により加
速され。イオンはウエハ114の表面に浸透し、堆積し
アニールした材料の水素分子を追い出す。また、エネル
ギーを受けた中性の原子粒子がウエハ114に衝突する
こともある。15秒間の第2のアニールが完了すれば、
処理チャンバ112をパージする。
0〜80オングストロームまで浸透する。ガスが窒素と
ヘリウムの混合ガスである場合は、イオンは深さ100
〜125オングストロームまで浸透する。従って、窒素
とヘリウムの混合ガスでアニールすれば、窒素のみを用
いてアニールした場合よりもさらに多くの水素分子を追
い出すことができる。
ストロームの拡散バリアを形成するため、上述のCVD
堆積及び連続アニールするプロセスを繰り返す。所望の
厚さを実現するまで、厚さ50〜100オングストロー
ムのバリア材料の層を順番に、堆積及び連続アニールす
ることにより、堆積させる。
の何れかにおいて、続けて行うアニールのプロセスを行
う場合は、堆積、第1のアニール及び第2のアニールの
全てを同じチャンバで行ってもよい。従って、堆積及び
連続的なアニールをインシチュウで行ってもよい。しか
し、堆積及び連続的なアニールのプロセスステップはイ
ンシチュウで行う必要はなく、別のチャンバを用いても
よい。
ロセスを、1回アニールを行うプロセスとと比較するた
めに得られた実験結果を反映する。表VIのデータを収
集するために、1組のウエハがそれぞれ本発明の別の具
体例に従って処理された。厚さ200オングストローム
の窒化チタン層を、本発明に従って各ウエハ上に形成し
た。
ロセスに従い、アニールプラズマを生成するために窒素
及び水素のガスを用いて処理した。第2のウエハは、窒
素のみを含むプラズマガスを用い、連続アニールにより
処理した。第3のウエハは、窒素とヘリウムを含むプラ
ズマガスを用い、連続アニールにより処理した。第4の
ウエハは、3相の連続アニール、即ち順番に、窒素−水
素プラズマアニールを15秒間、窒素プラズマアニール
を15秒間、そして窒素−水素プラズマアニールを5秒
間行うことにより処理した。
したものであるが、1つのアニールステップのみ行った
第1のウエハよりも著しく抵抗率が小さいことが示され
た。第2のウエハの抵抗率は、450〜500μΩ−c
mであり、第1のウエハの抵抗率は、570〜630μ
Ω−cmであった。さらに、第2のウエハは50時間後
の抵抗率の増加は7〜8%しかなかったが、第1のウエ
ハのこの増加は11〜12%であった。
リウムの混合ガスを用いた第3のウエハにおいては、さ
らに良好な結果が確認された。第3のウエハは、抵抗率
は440〜480μΩ−cmであり、50時間で3〜7
%しか増加しなかった。また、第3のウエハは酸素濃度
が小さかった。第2のウエハに較べて第3のウエハの方
が酸素濃度のレベルが低かったのは、窒素−ヘリウムの
混合ガスの窒化チタン層から水素を追い出す性能が優れ
ていたことによる。
より第3のアニールを行うが、抵抗率及び抵抗率の劣化
の測定値は第1のウエハに近かった。これは、第2のア
ニールの後に水素を再び導入することにより、水素過剰
の状態を作り出していることを示している。この水素過
剰は、第2のアニールにおいて実現した利益を損ねてし
まう。
の膜の抵抗率を向上させることに加えて、次のプロセス
を行うことにより、膜の下の基板へのコンタクトメタル
の拡散に対して、膜がさらに抑止をすることが可能とな
る。特に、アルミニウムの拡散をよりつよく抑止するた
め、膜を処理することになる。
ンシチュウ(層形成中のあらゆる時点においても処理チ
ャンバ112からウエハを取り出さず)で形成する。本
発明の一具体例では、材料の堆積とそれに続くアニール
をチャンバ110Aで大古成って膜を形成する。熱CV
Dを用いてウエハ114の上面に材料の層を堆積させ、
材料がウエハ114上面に適合できるようにしてもよ
い。堆積中は、処理チャンバ内の圧力が0.6〜1.2
トールとなるように圧力制御ユニット157を設定して
もよく、ウエハ114の温度が360〜380℃となる
ようにランプ130を設定してもよい。
材料であってもよく、例えば、窒化チタン(TiN)の
ような二元素メタル窒化物等である。本発明の別の具体
例では、二元素メタル窒化物の代わりに、三元素メタル
窒化珪化物をバリア材料として用いてもよい。堆積材料
は、厚さ50〜300オングストロームであってもよ
く、好ましくは50〜100オングストロームである。
プロセスを通じてこれをアニールする。ウエハ114
は、ウエハ支持体116上に置かれているが、シャワー
ヘッド136から0.3〜0.8インチのところにあっ
てもよい。ウエハ114はシャワーヘッド136から
0.6〜0.7インチのところにあることが好ましい。
ッド136を介してガスを処理チャンバ112内に導入
する。本発明の一具体例では、ガスは窒素と水素の混合
ガスであり、これは、窒素と水素の比が2:3であり、
窒素流量が約400sccmで処理チャンバ112内に
導入される。処理チャンバ112内の圧力は約1.0ト
ールに設定され、ウエハ温度は300〜400℃(好ま
しくは360℃)に設定される。
素の比が3:1〜1:2であるガスを備えていてもよ
い。窒素及び水素に、アルゴン又はヘリウム又はアンモ
ニアを組み合わせた別のガスを用いてもよい。
ース142がシャワーヘッド136とウエハ支持体11
6にRFシグナルを供給することにより、ガス206が
正荷電イオンを含有するプラズマを生成する。RFソー
ス142は整合回路網145を介して350ワットのR
F電力を350kHzで供給し、位相が180度ずれて
いるRFシグナルをウエハ支持体116及びシャワーヘ
ッド136に発生させてもよい。典型的には、プラズマ
を10〜30秒間維持する。あるいは、RFソース14
2は、1MHz未満の異なる周波数で350ワットのR
F電力を供給してもよい。
ウエハ支持体116は、−100〜−400ボルト、典
型的には−300ボルトの負バイアスを得ることがで
き、シャワーヘッド136は、−100〜−400ボル
ト、典型的には−200ボルトの負バイアスを得ること
ができる。処理チャンバ112は接地され、ウエハ11
4の負バイアスは、−100〜−400ボルト、典型的
には−300ボルトであり、これは、衝突の時間中はお
よそ一定に維持される。
オンは、ウエハ114の表面における電圧勾配により加
速され、50〜200オングストロームの深さまで浸透
する。また、エネルギーを受けた中性の原子粒子がウエ
ハ114に衝突することもある。
の厚さが、基板温度とプラズマ処理時間及びエネルギー
に依存して、20〜50%減少する。上述のように、厚
さが50〜100オングストロームのバリア材料の層を
用いたCVD堆積及びアニールを繰り返し、所望の厚さ
の材料の層を形成してもよい。
及びアニールは、これとは異なる数多くの手段により遂
行してもよい。米国特許出願08/498,990号、
標題「薄膜のバイアスプラズマアニール」、米国特許出
願08/567,461号、標題「薄膜のプラズマアニ
ール」、米国特許出願08/680,913号、標題
「薄膜のプラズマ衝突」の、それぞれには、CVDプロ
セス及びプラズマアニールを用いて、ウエハ上面へバリ
ア材料の層を形成するためのプロセスが開示される。こ
れらの出願のそれぞれは、参照としてここに包含され
る。これらの出願で開示されるプロセスのそれぞれは、
ウエハ上に材料の層を形成するための本発明の具体例に
用いることができる。
うことができる装置の中にウエハを配置させ、従来から
のスパッタリングプロセスにより材料の層を形成する。
本発明の他の具体例では、化学気相堆積を行うことがで
きるチャンバの中にウエハを配置させ、CVDにより材
料の層を形成し、付加的なアニールは行わない。
はコンタクトメタルとして頻繁に用いられる。アルミニ
ウムは酸素に対して親和性を有するため、酸素リッチメ
タルにおいてアルミニウムの拡散性が下げられることも
ある。従って、材料に酸素を浸透させることにより、ア
ルミニウムコンタクトメタルへの向上した拡散バリアと
して機能するように、ウエハ114上に形成された材料
の層を処理することができる。
4上の材料をインシチュウ(材料の層を形成した後、酸
化が完了するまで、処理チャンバ112から取り出さず
に)で酸化させる。即ち、材料の層の形成及び材料の層
の酸化のプロセス全体を、1つのチャンバ内でインシチ
ュウで行うことができる。材料の粒界は酸化されるが材
料の粒(グレイン)自身はほとんど酸化されないよう
に、酸化が行われる。
エハ処理チャンバ110Aを用いてインシチュウで行っ
てもよい。材料をウエハ114上に形成(堆積及びアニ
ール)した後、ウエハ114を処理チャンバ112内に
残す。圧力制御ユニット157により、処理チャンバ1
12内の圧力を0.5〜1.0トールに設定する。ウエ
ハ114の温度を、300〜400℃(好ましくは36
0℃)となるように設定する。
の酸素含有ガスに曝露する。このガスは、流量100〜
1000sccmでシャワーヘッド136を介して処理
チャンバ112内に移送される。ガス208は、窒素と
酸素の両方を含んでいてもよく、窒素対酸素の混合比は
4:1であってもよい。次いで、RFソース142がウ
エハ支持体116とシャワーヘッド136の双方へ整合
回路網145を介してシグナルを供給し、ガスを正荷電
酸素イオンを含むプラズマに変換する。
介して350ワットのRF電力を350kHzで約20
秒間供給し、シャワーヘッド136とウエハ支持体11
6に180度位相がずれたRFシグナルを発生させる。
シャワーヘッド136、ウエハ支持体116及びウエハ
114のそれぞれは、アニールプロセスについて上述し
たように、負バイアスを得る。その結果、正荷電酸素イ
オンが、ウエハ114の方へ加速され、材料の層の表面
に浸透し、材料の粒界に付着する。
した後は、酸化した材料の層は酸化した窒化チタンであ
る。この酸化した窒化チタンは、酸素に対する親和性を
有するコンタクトメタル(例えばアルミニウム等)に対
して向上した拡散バリアとして機能することが可能であ
る。あるいは、材料の層が、他の二元素の窒化メタルM
XNY 又は三元素の窒化珪化メタル MXSiYNZ (Mは
Ti、Zr、Hf、Ta、Mo、W及びその他のメタ
ル)とした場合にも、向上した拡散バリアを本発明に従
って形成することができる。
ウエハ処理チャンバ110Aを用いて、材料の熱酸化を
行う。酸素含有ガス、例えば酸素、オゾン、空気や水等
を、流量100〜1000sccmで、シャワーヘッド
136を介して処理チャンバ112内に移送する。次い
で、ランプ130によりウエハ114を300〜400
℃の温度に加熱する一方、処理チャンバ内の圧力を0.
5〜100トール(好ましくは1.0トール)に設定す
る。
リア材料層の表面に浸透し、バリア材料の粒界に付着す
る。バリア材料の粒界を酸化させるプロセスの1つが、
Ngan らの米国特許第5,378,660号、標題「バ
リア層及びアルミニウムコンタクト」に開示されてお
り、これは参照としてここに包含される。材料の層20
0を形成し酸化させた後、ウエハ114は処理チャンバ
112から取り出される。
について、具体的に、図5の半導体ウエハ処理チャンバ
110Aにおいて行われるように説明してきたが、この
プロセスはチャンバ110A内で行われることに限定さ
れない。このプロセスは、図16のチャンバ110B、
図17のチャンバ110C等、本発明に従ってインシチ
ュウで形成及び酸化処理を行うためのあらゆる半導体ウ
エハ処理チャンバにおいて行うことも可能である。
て十分な保護を与えるためには、拡散バリアを厚くして
いた。本発明の具体例の結果、コンタクトメタルの拡散
を抑止するために、拡散バリアは厚くしなくてもよい。
本発明の具体例では、バリアメタルの酸化により、酸素
に対する親和性を有するコンタクトメタル(アルミニウ
ム等)の拡散が低減する。このコンタクトメタルがバリ
ア材料の酸化層の中に拡散を開始したとき、コンタクト
メタルは酸素イオンと結合し、この酸素イオンがバリア
材料の粒界に付着する。その結果、コンタクトメタル
は、その下の拡散バリアの領域に到達することができな
い。
行わず本発明に従ってバリア材料の層を堆積及びプラズ
マアニールした後の、ウエハの化学組成を深さを変えて
示す。図43(b)は、本発明に従ってバリア材料の層
を堆積及びプラズマアニールし酸化を行った後の、ウエ
ハの化学組成を深さを変えて示すグラフが含まれる。
ンのバリア層によってその上が覆われたシリコン基板を
有するウエハからとったデータを表している。オージェ
電子分光分析によりウエハを調べた。各チャートは、ウ
エハの深さが異なる場合に、化合物毎の原子濃度を示し
ている。この2つのチャートを比較してわかるように、
ウエハの頂部、すなわちバリア材料で構成される部分の
酸素レベルは、酸化しないバリア材料(図43(a))
よりも酸化させたバリア材料(図43(b))の方が著
しく高くなっている。
り、アルミニウム等のコンタクトメタルは、バリア材料
中の酸素イオンと結合することにより、その拡散性が著
しく低くなる。従って、酸化させたバリア材料(図43
(b))の方が、酸化しないバリア材料(図43
(a))よりも、コンタクトメタル(アルミニウム等)
とその下のシリコン基板との間に良好な拡散バリアを与
える。
散バリアのシート抵抗は、酸化プロセスにより、許容で
きる程度に妥協できないわけではない。図44は、この
事実を例示する表を例示する。この表に示されるよう
に、本発明に従って堆積及びプラズマアニールを行った
が酸化を行っていない窒化チタンバリア材料の200オ
ングストローム層は、410Ω/sqのシート抵抗値を
有し、シート抵抗値の標準偏差は2.2%であるだろ
う。このバリア材料の層の抵抗率は、820μΩ−cm
と得られる。本発明に従って堆積、プラズマアニールを
行い20秒間酸化を行った窒化チタンバリア材料の20
0オングストローム層は、630Ω/sqのシート抵抗
値を有し、シート抵抗値の標準偏差は3.7%であるだ
ろう。このバリア材料の層の抵抗率は、1260μΩ−
cmと得られる。
料の300オングストローム層に対するシート抵抗を示
す。本発明に従って堆積及びプラズマアニールを行った
後、窒化チタンバリア材料の300オングストローム層
は、235Ω/sqのシート抵抗値を有し、シート抵抗
値の標準偏差は2.0%であるだろう。本発明に従って
堆積、プラズマアニール及び20秒間の酸化を行った後
は、窒化チタンバリア材料の300オングストローム層
は、250Ω/sqのシート抵抗値を有し、シート抵抗
値の標準偏差は2.7%であるだろう。従って、酸化し
ないバリア材料の300オングストローム層の抵抗率は
705μΩ−cmであるが、酸化したバリア材料の30
0オングストローム層の抵抗率は750μΩ−cmであ
ろう。
ア材料の酸化しない層と酸化した層の相対的な有効性
は、以下のように評価された。上面に酸化しない窒化チ
タンバリア材料を有するウエハと酸化した窒化チタンバ
リア材料を有するウエハに、アルミニウムの1000オ
ングストロームの層を堆積させた。ウエハ上への堆積を
行った後、アルミニウムを550℃の炉内で1時間アニ
ールした。酸化していない窒化チタンバリア材料の20
0オングストロームの層を有するウエハと300オング
ストロームの層を有するウエハは、ウエハの基板へのア
ルミニウムの拡散により重大な欠陥が認められた。本発
明に従って堆積、プラズマアニール及び酸化を行った窒
化チタンバリア材料の200オングストロームの層を有
するウエハは、アルミニウムの拡散による軽微な欠陥の
み認められ、300オングストロームの層を有するウエ
ハは、この欠陥が全く認められなかった。
タは、本発明の具体例を行って得ることができる結果の
一例に過ぎない。これらの図表に示される結果は、本発
明の具体例が同じ結果又は実質的に同じ結果を実現する
ことに限定することを意味するものではない。
発明の別の具体例では、酸化のステップは、珪素のスタ
ッフィングの操作により置き換えられる。珪素スタッフ
ィングの操作により、銅等のコンタクトメタルの、基板
を覆う材料層(窒化チタン等)への拡散性が、低減す
る。珪素が窒素と結合して堆積窒化チタンの粒界を充填
する能力は、窒化チタンのバリア性能の向上を促進する
メカニズムである。
エハ上への堆積及びアニールは、酸化のステップを含む
プロセスに対して上述と同じ方法で行われる。窒化チタ
ンの100オングストローム層を堆積させるっことが好
ましい。窒素と水素の混合ガスを含むプラズマでこの材
料をアニールした後の窒化チタン層の厚さは、約50オ
ングストロームである。
ャンバ110A、110B又は110Cの何れかで行っ
てもよい。あるいは、堆積のステップ及びアニールのス
テップを行うことができる他のチャンバやチャンバ群を
用いてもよい。チャンバ110A、110B又は110
Cを用いた場合は、堆積及びアニールを行ったと同じチ
ャンバで珪素スタッフィングを行ってもよい。その結
果、珪素スタッフィングプロセスの全体をインシチュウ
で行うことができる。
チタンをシラン(SiH4)に曝露することにより、珪
素スタッフィングが行われる。シランを、流量30sc
cmで約30秒間チャンバ110Aに流入させる。シラ
ン曝露の間は、チャンバ圧力を1.2トールに設定し、
ウエハ支持体116を420℃に加熱し、窒素をチャン
バ110Aに流量140sccmで流入させる。200
sccmのアルゴンパージの流入を採用する。シランへ
の曝露に続いて、排気パージを行い、チャンバ10A及
び供給ラインから残留のSiH4を掃引する。
タン表面に結合して、堆積材料の粒界を充填する。この
スタッフィングされた珪素により、この後堆積する銅等
のコンタクトメタルの拡散が抑止される。
チタン材料の堆積、アニール及び珪素スタッフィングの
ステップを続けて繰り返す。200オングストローム膜
の構築の場合、窒化チタンの堆積、アニール及び曝露は
全部で3回行うことが好ましく、各回に堆積させる窒化
チタンは100オングストローム層である。この結果、
珪素をスタッフィングした厚さ150オングストローム
の窒化チタン層が構築される。求める厚さの200オン
グストロームに到達させるため、最後の100オングス
トロームの窒化チタンのキャップ層を堆積させアニール
して、厚さ50オングストロームとする。この窒化チタ
ンのキャップ層のアニールは、上述のように、窒素及び
水素の両方を含むプラズマを用いて行ってもよい。この
最終の堆積及びアニールを行った材料のキャップ層は、
シランへの曝露を行わない。
ランに曝露しないのは、シランの酸素に対する親和性に
その理由がある。シランへの曝露により窒化チタン膜の
最終表面キャップに珪素が導入されれば、膜の抵抗率は
許容できないほど高くなるだろう。膜に窒化チタンのア
ニール層でキャップを被せた後は、この膜の抵抗率は約
520μΩ−cmである。窒化チタンの上層をシランに
曝露すれば、膜の抵抗率はおそらく非常に高くなるだろ
う。
発明に従って珪素をスタッフィングした膜は以下の特徴
を有していたことがわかった。Si含有量は5原子パー
セント、Ti含有量は35.2原子パーセント、N含有
量は52.8原子パーセント、H含有量は7原子パーセ
ントであった。本発明に従って形成した膜のオージェ深
さプロファイルが図45に示される。このオージェ深さ
プロファイルによれば、窒素含有量とチタン含有量が均
一であり珪素含有量は上下しており、これは、窒化チタ
ンにキャッピングしようとする珪素含有材料が150オ
ングストロームであることと一致している。
素スタッフィングをいかに行うかの非限定的な例として
与えられることに、注意すべきである。本発明の別の具
体例では、基板上に堆積した材料の層をアニールするス
テップとこの材料をシランに曝露するステップとを相互
に交換してもよい。この結果、窒化チタン等の堆積材料
を、珪素スタッフィングの目的で先ずシランに曝露し、
その後、プラズマを用いてアニールして、この材料の抵
抗率を低減する。加えて、CVD以外の堆積プロセス、
例えばスパッタリング等を行ってもよい。
て、三元素の珪化窒化メタル、例えばチタニア シリカ
カーボ ナイトライド(TiSiCN)等を、窒化チタ
ン材料の代わりに堆積させてもよい。そして、堆積させ
た珪素リッチな材料をアニールして、抵抗率を下げるこ
とができるだろう。上記のプロセスのように、堆積及び
アニールを繰り返して、所望の厚さの膜を形成すること
ができるのである。
プロセスを行うことができるチャンバの中にウエハを配
置させる。このチャンバは、珪素リッチ膜をインシチュ
ウで構築することが可能なチャンバ110A、110B
又は110Cの何れかであってもよい。あるいは、珪素
リッチ膜を形成する以下のステップを行うために用いる
ことができる他のチャンバやチャンバ群を用いてもよ
い。
ニア シリカ カーボ ナイトライド(TiSiCN)材
料をウエハ上に堆積させる。この堆積操作は、TDMA
Tを用いた従来からの熱CVDを用いて行ってもよい。
珪素を導入するため、或る体積のシランをチャンバ内に
流入させる。TDMATを用いたCVDで窒化チタンを
堆積させる場合に用いる容量と比較して、等しい体積の
窒素希釈ガスを随伴させる。
1.2トールに設定し、ウエハ支持体の温度を420℃
に設定し、シランを10sccm、He/TDMATを
70sccm、窒素希釈ガスを90sccmで、チャン
バ内に流入させる。アルゴンパージを流量200scc
mで行う。堆積を32秒間行い、厚さ100オングスト
ロームの材料の層を形成することができる。窒化チタン
の化学気相堆積では、シランを用いず、窒素の流量は1
00sccmとなる。
含むプロセスについて上述したように、窒素及び水素の
プラズマを用いてTiSiCNのアニールを行う。堆積
材料の開始厚さが100オングストロームであり層の厚
さが50オングストロームであることが望ましい場合
は、このアニールには、20秒間行われるイオン衝突の
工程が含まれる。堆積及びアニールを続けて繰り返し、
所望の厚さの膜を構築する。本発明の一具体例では、2
00オングストロームの膜が望ましい。100オングス
トロームのTiSiCNの層を堆積させ、次いでアニー
ルして、50オングストロームの材料の層とする。Ti
SiCNの100オングストロームの堆積とアニールを
4回行って、求める200オングストロームの膜を得
る。
ム膜は、Siを15原子パーセント、Tiを25.3原
子パーセント、Nを49.7原子パーセント、Hを10
原子パーセント含んでいたことが、ラザフォード後方散
乱分光分析によって示された。この膜のオージェ深さプ
ロファイルが図46に示される。オージェ深さプロファ
イルにより、約5原子パーセントの低い炭素含有量と、
1原子パーセントの酸素含有量を有する、均一な組成で
あることが示される。この膜の抵抗率は、2,400μ
Ω−cmである。図47は、珪素スタッフィングを用い
て形成した200オングストローム膜と、チタニア シ
リカ カーボ ナイトライドを堆積させて形成した200
オングストローム膜の、抵抗率及び組成の比較を示す。
素リッチな膜を得ることとの引き替えに、抵抗率が高く
なる。1,000μΩ−cmの抵抗率は、拡散バリアと
して十分許容されるものである。堆積のステップで用い
るシランの量を減らして、膜の抵抗率を下げてもよい。
最良の抵抗率が得られるのは、上述の如く、堆積及びア
ニールの後に材料の層の中に珪素をスタッフィングする
場合である。しかし、珪素をスタッフィングさせた拡散
バリアは、銅の拡散に対して、珪素含有材料を堆積させ
て形成した膜と同様の強力な抑止効果は与えない。例え
ば、珪素をスタッフィングさせた二元素窒化メタル(例
えば窒化チタン等)は、銅の拡散を防止できず、これ
は、三元素窒化珪化メタル(例えばTiSiCN等)を
堆積させて構築した膜についても同様である。集積回路
の製造者は、膜の構築における製造者の要求に最もよく
適合する珪素濃縮の方法を選択することができる。
において採用した堆積プロセスを変形することができる
ことは注記すべきである。化学気相堆積の代わりに、ス
パッタリング等他の堆積プロセスを用いてもよい。Ti
SiCN以外の他の三元素窒化珪化メタルを本発明の具
体例に用いてもよい。
と水素だけから成るプラズマを用いることに限定されな
い。堆積材料の抵抗率を下げるように作用する他のプラ
ズマ組成を用いてもよい。このようなプラズマの一例
は、窒素、水素及びアルゴンを含有する上述のプラズマ
である。これに続けてアニールを行ってもよい。
ィングを含むプロセスにおいては、この曝露のステップ
は、エネルギーを熱により受ける点に制限されない。本
発明の代替的な具体例では、珪素イオンを含有するプラ
ズマは、RFシグナルによりエネルギーを受けた珪素リ
ッチなガスにより生成することができる。また、珪素ス
タッフィングしようとする材料を含むウエハにバイアス
を与えて、材料への珪素の衝撃を高めてもよい。プラズ
マを用いて珪素スタッフィングを行う場合は、珪素スタ
ッフィングは、抵抗率を低くするための材料のアニール
のステップの前に行ってもよいし、後に行ってもよい。
築)上述の材料の堆積、アニール、酸化及び珪素スタッ
フィングのプロセスは、プロセッサに基づく制御ユニッ
トにより制御を行うチャンバにて行ってもよい。ず48
は、このような場合において使用できる制御ユニット6
00を示す。この制御ユニットは、プロセッサユニット
605と、メモリ610と、マスストレージデバイス6
20と、入力制御ユニット670と、ディスプレイユニ
ット650とを有し、これら全ては、制御ユニットバス
625につながっている。
ロセッサ又は、メモリに保存された命令を実行すること
ができるその他のエンジンであってもよい。メモリ61
0は、ハードディスクドライブ、ランダムアクセスメモ
リ(RAM)、リードオンリーメモリ(ROM)、RA
MとROMの組み合わせ又はその他のメモリを備えてい
てもよい。メモリ610は、プロセッサユニット605
が実行して上述のプロセスステップの遂行を促す命令を
備えている。メモリ610の中の命令は、プログラムコ
ード緒の形態であってもよい。プログラムコードは、多
種多様なプログラム言語のいずれにも適合することがで
きる。例えば、プログラムコードは、C+、C++、B
ASIC、Pascal、又はその他の様々な言語に書
き換えることができる。
及び命令を保存し、また、磁気ディスクや磁気テープ等
のプロセッサ読み出し可能な保存媒体からデータ及び命
令を読み込む。例えば、マスストレージデバイス620
は、ハードディスクドライブ、フロッピーディスクドラ
イブ、テープドライブ又は光ディスクドライブであって
もよい。マスストレージデバイス620は、プロセッサ
ユニットから受け取った指示に応じて、命令を保存した
り読み込んだりする。マスストレージデバイス620に
よって保存したり読み込んだりするデータ及び命令は、
上述のプロセスステップを行うため、プロセッサユニッ
ト605によって用いられる。先ず、データ及び命令
は、マスストレージデバイス620により媒体から読み
込まれ、次いで、プロセッサユニット605で用いるた
めメモリ610に転送される。
ユニット605の制御の下、チャンバオペレータに対し
て、情報をグラフィックディスプレイ及び文字数字キャ
ラクタの形態で与える。入力制御ユニット670は、デ
ータ入力デバイス、例えばキーボード、マウスやライト
ペン等を制御ユニットに結合させ、チャンバオペレータ
の入力を受けることができるようにする。
御信号を、制御ユニットバス625につながっている全
てのデバイスの間で転送させる。ここでは制御ユニット
バスは1つのバスであって制御ユニット600のデバイ
スに直接続しているように示されているが、制御ユニッ
トバス625はバスの集合であってもよい。例えば、デ
ィスプレイユニット650、入力制御ユニット670及
びマスストレージデバイス620が入力−出力周辺バス
につながり、他方でプロセッサユニット605及びメモ
リ610はローカルプロセッサバスにつながっていても
よい、このローカルプロセッサバスと入力−出力周辺バ
スとがつながり、制御ユニットバス625を形成しても
よい。
するために用いるチャンバの要素につながっている。こ
のような要素のそれぞれが制御ユニットバス625につ
ながり、制御ユニット600とこれら要素の間の連絡を
容易にしてもよい。これら要素は、ガスパネル52と、
ランプ130等の加熱要素と、圧力制御ユニット157
と、RFソース又はソース62,142,143,14
4と、チャンバ温度測定装置140とを有している。本
発明の一具体例では、制御ユニット600は、チャンバ
110A、110B及び110Cで必要なガスパネルコ
ントローラ50である。
び珪素スタッフィングのプロセスステップについて上述
した操作を、これら要素が行うように、制御ユニット6
00はこれら要素に信号を与える。また、制御ユニット
600は、前述のプロセスステップの実行の制御をいか
に進行させるかを決定するため、これら要素から信号を
受け取る。例えば、制御ユニット600は温度測定デバ
イス140から信号を受け取り、ランプ130がチャン
バに与えるべき熱量を決定する。
プログラムコードの命令に応じてプロセッサユニット6
05が行うことができるプロセスステップのシーケンス
を例示する。基板上への膜の形成を開始するに当たり、
堆積ステップ700が行われる。堆積ステップ700で
は、プロセッサユニット605が、メモリ610から読
み込まれた命令を実行する。このような命令の実行の結
果、チャンバの要素が、上述のような基板上への材料の
層の堆積を行うよう動作する。例えば、読み込まれた命
令に応答してプロセッサユニット605により、ガスパ
ネルがチャンバ内に前駆体ガスを供給し、ランプ130
がチャンバを加熱し、圧力制御ユニット157がチャン
バ内の圧力を設定するようになる。
から読み込まれた命令により、プロセッサユニット60
5がチャンバの要素に対して、上述のアニールプロセス
の中の1つ等のアニールのステップ701を行わせる。
このアニールの操作は、窒素、窒素と水素の混合ガス、
窒素と水素と他のガス(アルゴン等)との混合ガスの何
れかを用いたプラズマアニールを含んでいてもよい。あ
るいは、アニールのステップ701は、上述のように連
続アニールステップを実行させてもよい。
ユニット600に酸化プロセスステップが実行するか否
かを決定する酸化決定のステップ702を行わせる。酸
化を行わない場合は、ステップ703でメモリから命令
を読み込み、プロセッサユニット605に珪素スタッフ
ィングを行うか否かを決定させる。珪素スタッフィング
を行わない場合は、制御ユニット600はステップ70
6において他の堆積操作を行うべきか否かを決定する。
堆積操作は、既に堆積した材料の厚さが所望の膜厚と実
質的に等しくなるまで行われる。所望の膜厚に達した場
合は、基板上への膜の構築のプロセスは完了する。ある
いは、新たな堆積のステップ700を行う。
行うことを決定した場合は、プロセッサユニット605
は酸化のステップ704を実行させる。酸化のステップ
704では、読み込まれた命令により、プロセッサユニ
ット605は、チャンバの要素に、上述の堆積材料の酸
化のプロセスステップを遂行するに必要な操作を行わせ
る。この酸化は、プラズマに基づくものであってもよい
し、熱によるものであってもよい。酸化ステップ704
が完了すれば、プロセッサユニット605は、新たな堆
積のステップ700をステップ706において行うべき
か否かを決定する。
グを行うと決定した場合は、プロセスユニット605は
珪素スタッフィングのステップ705を実行させる。プ
ロセッサユニット605は、メモリ610内の珪素スタ
ッフィングの命令を読み込みこれを実行させる。この命
令に応答して、プロセッサユニット605は、上述の珪
素スタッフィングの手順を実行することを可能にする方
法で、チャンバの要素を作動させる。この珪素スタッフ
ィングは、熱によりエネルギーが与えられたシランガス
に堆積材料を曝露させることにより行ってもよい。ある
いは、珪素スタッフィングは、RFシグナルを用いてプ
ラズマを発生させて生成した珪素イオン含有環境に堆積
材料を曝露させることにより行ってもよい。珪素スタッ
フィングのステップ705が完了すれば、堆積ステップ
700を繰り返す。
ログラムコード命令に応答してプロセッサユニット60
5が実行することができる、別のプロセスステップのシ
ーケンスを例示する。このプロセスステップのシーケン
スは、図49に示されると同じステップを含んでいる。
しかし、ステップの順番を変え、アニールのステップ7
01の前に珪素スタッフィングのステップ705を行っ
ている。
セッサユニット605は、ステップ703において命令
を実行し、珪素スタッフィングを行うか否かを決定す
る。行う場合、珪素スタッフィングのステップ705を
行い、次いで、アニールのステップ701を行う。行わ
ない場合は、アニール701を行う。アニールのステッ
プ701の後、プロセッサユニット605がステップ7
02において酸化を行うか否かを決定する。行う場合
は、酸化のステップ704を実行させる。行わない場合
は、ステップ706において、新たな堆積を行うか否か
を決定する。また、酸化のステップ704を行った後、
ステップ706において係る決定を行う。新たな堆積が
必要なときは、堆積のステップ700を実行する。そう
でない場合は、膜の構築のプロセスは完了する。
明を行ってきたが、特許請求の範囲における本発明の本
質及び範囲から離れることなく、いわゆる当業者により
様々な変形や変更を行うことができることが認識される
だろう。
グを例示する図である。
クトホールを例示する図である。
あり、(b)は(a)に示されるチャンバのためのウエ
ハ支持体及び支持アームを例示する図である。
を例示する図である。
縦断面図である。
がウエハ支持を支持しているところの拡大図である。
あり、(b)は図9(a)の7−7線に沿った縦断面図
である。
アイソレータの上面図であり、(b)は図10(a)の
8−8線に沿った縦断面図である。
力ストリップアイソレータの上面図であり、(b)は図
11(a)に示されるアイソレータの部分的に断面図で
ある正面図である。
図である。
断面図である。
リップのコネクタの詳細を表す図である。
路網の具体例を例示する図である。
別の具体例を例示する図である。
また別の具体例を例示する図である。
窒化チタン膜についてのシート抵抗値の時間に対するグ
ラフである。
エハ上に堆積させた窒化チタン膜のラザフォード後方散
乱スペクトルのチャートである。
いて堆積させた窒化チタン膜のラザフォード後方散乱ス
ペクトルのチャートである。
ッタ分析のグラフである。
ージェ表面スペクトルである。
原子濃度のグラフである。
表面スペクトルである。
様々な元素の原子濃度のグラフである。
ージェ表面スペクトルである。
原子濃度のグラフである。
収を例示するグラフである。
膜の有機炭素含有量の低減を例示するグラフである。
たバイア及びサリサイドコンタクトの膜抵抗が改善され
る事を示すグラフである。
て生成させた膜の抵抗率を示すグラフである。
力の関数としてプロットしたグラフである。
率に与える影響を表すグラフであり、(b)は、アニー
ル時間の膜抵抗率に対する影響についての別の例を表す
グラフである。
堆積及びアニールして形成した窒化チタン膜について
の、オージェ電子分光分析深さプロファイルのグラフで
ある。
オングストロームの従来形CVD窒化チタン層の、角度
走査に係るX線回折のグラフである。
た厚さ1000オングストロームのCVD窒化チタン層
の、角度走査に係るX線回折のグラフである。
って形成した、非酸化拡散バリア(a)と酸化拡散バリ
ア(b)の化学組成を例示するグラフである。
ア抵抗特性を例示するグラフである。
形成した膜のオージェ深さプロファイルを例示するグラ
フである。
せることにより形成請求項tあ膜のオージェ深さプロフ
ァイルを例示するグラフである。
成を比較するグラフである。
用いた、チャンバ制御のための制御ユニットを例示する
構成図である。
ニットにより行う操作のシーケンスを例示するフローチ
ャートである。
ユニットにより行う操作のシーケンスを例示するフロー
チャートである。
エハ、16…ウエハ支持体、18…ディスク、20…自
由端、22…支持アーム、24…固定端、26…ステ
ム、28…変位機構、30…ランプ、32…ウィンド
ウ、34…ホール、36…シャワーヘッド、38…熱電
対、40…温度測定装置、42…ケーブル、100…拡
散バリア、101…シリコン基板、102…コンタクト
プラグ、103…コンタクトホール、105…導電領
域、106…ボイド、110…半導体ウエハ処理チャン
バ、112…処理チャンバ、114…ウエハ、116…
ウエハ支持体、136…シャワーヘッド、142…RF
ソース。
Claims (31)
- 【請求項1】 半導体ウエハ処理装置であって、 処理チャンバと、 前記処理チャンバにガスを供給するためのシャワーヘッ
ドと、 前記処理チャンバにおいてウエハを支持するためのウエ
ハ支持体と、 前記シャワーヘッドと前記ウエハ支持体との両方につな
がるRFソースとを備える半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項2】 前記RFソースを前記ウエハ支持体と前
記シャワーヘッドとにつなげるための整合回路網を更に
備え、前記整合回路網は、前記RFソースにより与えら
れるRFシグナルの、前記シャワーヘッド及び前記ウエ
ハ支持体への、電力分割と位相シフトとを設定すること
ができる、請求項1に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項3】 前記シャワーヘッドにおいて受けるシグ
ナルが、前記ウエハ支持体において受けるシグナルと実
質的に180度位相がずれるように、前記整合回路網が
前記位相シフトの設定をすることができる請求項2に記
載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項4】 複数の前記位相シフトを選択できるよう
に、前記整合回路網を調節できる請求項2に記載の半導
体ウエハ処理装置。 - 【請求項5】 複数の前記電力分割を選択できるよう
に、前記整合回路網を調節できる請求項2に記載の半導
体ウエハ処理装置。 - 【請求項6】 前記シャワーヘッドと前記ウエハ支持体
とが、前記処理チャンバから電気的に絶縁されている請
求項1に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項7】 前記処理チャンバが接地につながってい
る請求項6に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項8】 前記半導体ウエハ処理装置が、化学気相
堆積チャンバである請求項1に記載の半導体ウエハ処理
装置。 - 【請求項9】 前記ウエハ支持体が熱電対を収容する請
求項1に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項10】 前記ウエハ支持体を前記処理チャンバ
において支持するため、並びに前記ウエハ支持体の温度
を測定するために前記熱電対を温度測定装置につなげる
ために、前記ウエハ支持体につながる支持アームを更に
有する請求項9に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項11】 前記RFソースが、前記支持アームを
介して前記ウエハ支持体につながる請求項10に記載の
半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項12】 前記熱電対が、前記RFソースと電気
的に絶縁される請求項11に記載の半導体ウエハ処理装
置。 - 【請求項13】 前記ウエハ支持体がサセプタである請
求項1に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項14】 半導体ウエハ処理装置であって、 処理チャンバと、 前記処理チャンバにガスを供給するためのシャワーヘッ
ドと、 前記処理チャンバにおいてウエハを支持するためのウエ
ハ支持体と、 前記シャワーヘッドにつながり、前記シャワーヘッドに
第1のRFシグナルを与える第1のRFソースと前記ウ
エハ支持体につながり、前記ウエハ支持体に第2のRF
シグナルを供給する第2のRFソースとを備える半導体
ウエハ処理装置。 - 【請求項15】 前記第1のRFソースを前記シャワー
ヘッドにつなぐ第1の整合回路網と、 前記第2のRFソースを前記ウエハ支持体につなぐ第2
の整合回路網とを更に備える請求項14に記載の半導体
ウエハ処理装置。 - 【請求項16】 前記第1のRFソースが前記第2のR
Fソースにつながる請求項14に記載の半導体ウエハ処
理装置。 - 【請求項17】 前記シャワーヘッドに与えられる前記
第1のRFシグナルが前記ウエハ支持体に与えられる前
記第2のRFシグナルと実質的に180度ずれることが
できるように、前記第1のRFソースが前記第2のRF
ソースにつながる請求項16に記載の半導体ウエハ処理
装置。 - 【請求項18】 前記第1のRFシグナル及び前記第2
のRFシグナルの間の電力分割が調節可能である請求項
16に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項19】 前記第1のRFシグナル及び前記第2
のRFシグナルの間の位相シフトが調節可能である請求
項16に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項20】 前記シャワーヘッドと前記ウエハ支持
体が、前記処理チャンバから電気的に絶縁される請求項
14に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項21】 前記半導体ウエハ処理装置が化学気相
堆積チャンバである請求項14に記載の半導体ウエハ処
理装置。 - 【請求項22】 前記ウエハ支持体がサセプタである請
求項14に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項23】 前記ウエハ支持体が熱電対を収容する
請求項14に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項24】 前記ウエハ支持体を前記処理チャンバ
において支持するため、並びに前記ウエハ支持体の温度
を測定するために前記熱電対を温度測定装置につなげる
ために、前記ウエハ支持体につながる支持アームを更に
有する請求項23に記載の半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項25】 前記RFソースが、前記支持アームを
介して前記ウエハ支持体につながる請求項24に記載の
半導体ウエハ処理装置。 - 【請求項26】 前記熱電対が、前記RFソースと電気
的に絶縁される請求項11に記載の半導体ウエハ処理装
置。 - 【請求項27】 処理チャンバと、 前記処理チャンバ内の第1の電極と、 前記処理チャンバ内の第2の電極と、 前記第1の電極と前記第2の電極とにつながるRFシグ
ナルソースとを備える化学気相堆積チャンバ。 - 【請求項28】 前記RFシグナルソースを前記第1の
電極と前記第2の電極とにつなげるための整合回路網を
更に備え、前記整合回路網は、前記第1の電極に第1の
RFシグナルを与え前記第2の電極に第2のRFシグナ
ルを与えることができ、このとき、前記第1のRFシグ
ナルが、前記第2のRFシグナルと実質的に180度位
相がずれるようにできる請求項27に記載の化学気相堆
積チャンバ。 - 【請求項29】 前記第1の電極がシャワーヘッドであ
る請求項27に記載の化学気相堆積チャンバ。 - 【請求項30】 前記第2の電極がウエハ支持体である
請求項27に記載の化学気相堆積チャンバ。 - 【請求項31】 前記ウエハ支持体がサセプタである請
求項27に記載の化学気相堆積チャンバ。
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