JPH0364190B2 - - Google Patents
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- JPH0364190B2 JPH0364190B2 JP59009608A JP960884A JPH0364190B2 JP H0364190 B2 JPH0364190 B2 JP H0364190B2 JP 59009608 A JP59009608 A JP 59009608A JP 960884 A JP960884 A JP 960884A JP H0364190 B2 JPH0364190 B2 JP H0364190B2
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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-
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
Description
この発明はたとえばセメントクリンカのよう
な、脆い粉砕材の連続的圧砕の方法に関する。 ロール機のロール間〓中で脆い粉砕材を圧砕す
る際には材料は圧縮応力によつて破砕、粉砕され
る。ロール破砕機、ロールミルは大ていは単粒子
破砕の原理に従つて駆動される。供給材は、ロー
ル間〓中で供給材の粒子が相互にはつぶれない程
僅かな量で、ロール幅に一様に配分されてロール
に供給される。いわばロール間で一粒一粒割ら
れ、押しつぶされるというものである。この作業
態様は、製品中に最も細かい材料の、できる限り
僅かな部分を望む場合には、つまり製品中に密な
粒度分布或いは、たとえば今日では特にロールミ
ルが使用される研摩剤製造の場合に望まれるよう
な「険しい」篩歩留カーブを望む場合には通常の
ことである。粉砕度は平滑ロール機の場合にはほ
ぼ１：４に限定されている〔ウルマンの工学化学
の百科字典（ウルマンス・エンチクロペデイー・
デル・テヒニツシエン・ヘミー、Ullmans
Enzyklopaedie der technischen Chemie）1972
年第４版、第２巻、12頁左欄〕。 また、ロールミルを層圧縮破砕（粒子間破砕）
の原理に従つて駆動させることも知られている。
その場合次のような大量の供給材がロール間〓に
供給される。即ち粉砕されるべき材料でロール間
に引き込まれた材料はロールを互いに押し離し、
ロール間〓中の供給材の粒子が堆積中または集積
中または材料層中で相互に潰し合う。その場合供
給材の粒度より大きい、弾力的に相互に押しつけ
合うロールの間〓が設定される。ロールミル中の
層圧縮破砕のこの操作方法は英語では屡「チヨー
ク・フイーデイング」（choke feeding）と呼ば
れる（たとえばハンドブツク・オブ・ミネラル・
ドレツシング、Handbook of Mineral
Dressing、A.F.Taggart、New York、1948年
１月、４〜57頁、第４欄）。 大きい粉砕度或いは（及び）粉砕製品の大きな
細かさにしたいと思う場合、今までは予備粉砕、
中級粉砕、微細粉砕のような二段または多段の粉
砕方法を使用してきた。 その場合、段階のそれぞれにおける使用条件ま
たは粉砕機を粉砕すべき粉砕粒子の大きさに合わ
せて、粉砕工程全体のエネルギー需要を減らすこ
とが試みられた。しかし相前後して接続された粉
砕機を有する二段或いは多段の粉砕方法は全体で
高い比エネルギー消耗と高い投資額の原因とな
る。ボールミルはなるほど粉砕度が高いのが特徴
であり、セメントクリンカブロツクをセメントの
細かさに粉砕することができるが、しかしボール
ミルのエネルギー比消耗率は高い。 この発明の基本的課題は次のような粉砕方法の
開発にある。即ち高い粉砕度で脆い材料を粉砕ま
たは逸砕することができ、たとえばセメントクリ
ンカをセメントにして、しかしエネルギー比消費
は比較的少なくかつ機械にかかる経費も少ないと
いう方法である。 この課題は特許請求の範囲１〜４の記載のよう
にして解決される。 即ち、この発明の要旨は、１台のロール機のロ
ール間〓中でたとえばセメントクリンカのような
脆弱粉砕材を連続圧砕するための方法において、
２本のロールを有する１台のロール機のロール間
〓に大部分が操作中に設定されるロール間〓の幅
よりも大きい粒度を有する粉砕材を供給し、この
粉砕材をその量と粒度分布に関して操作中に設定
される間〓幅よりも大きい粉砕材の粒子をロール
間〓の広い部分で先ず単粒子破砕により予備粉砕
し、その直ぐ下にある最狭ロール間〓の領域で全
粉砕材を層圧縮破砕により粉砕し、その際粉砕材
に作用するロール機のロールのプレス力をロール
の長さ１センチメートル当たり２トン以上し、ま
た前記ロールの直径を750ミリメートル以上、特
に900ミリメートル以上とし、ロール間〓に供給
される粉砕材の粒度が約100ミリメートルまでの
場合は単粒子破砕の引込み角度の半分αEを10〜30
度の範囲とし、層圧縮破砕の引込み角度の半分αG
を３〜15度の範囲とし、更にロール間〓が約14ミ
リメートルの最小幅を下回らないようにしたもの
である。この発明の方法では、粉砕材用の同じ一
台のロール機で直接連続して単粒子破砕の原理と
層圧縮破砕の原理が実現される。この発明による
方法を用いるとたとえば1000ミリメートルの粒度
のセメントクリンカを１ミリメートルより遥かに
小さい粒度のセメントに粉砕することができる。
即ち中級粉砕（約100〜３ミリメートル）の部分
と微粉砕（実質的に細かい１ミリメートルの製品
精度に粉砕）の少なくとも一部とが唯一の機械で
実現される。即ち粉砕度は一台のロール機にして
は異常に高い。この発明による方法では通常必要
な予備粉砕機とそのエネルギー消費の少なくとも
一部分が省かれる。それに、単粒子破砕では個々
の粒子が破潰されて、その場合発生する粉砕材破
片の大部分が切裂かれ、その結晶格子が損傷す
る。この発明による粉砕方法では単粒子破砕の場
合に生じる粉砕材破片がその発生の直後直ちに層
圧縮破砕に引き込まれるから、２段或いは多段の
粉砕方法とは反対に破片の結晶格子の損傷、障
害、破潰が回復する時間はない。２段或いは多段
の粉砕方法では予備粉砕と微粉砕とが別個の機械
で実施され、これは、従来のようにの層圧縮破
砕・ロール機に固有の予備粉砕機が前置接続され
る場合のことである。つまりこの発明による方法
では単粒子破砕から得られる粉砕材破片の粒子損
傷、格子障害、格子損傷が後続の粒子応力の前に
もとにもどらないので、破片のそれ以上の粉砕の
ために最狭のロール間〓の領域で消費されるエネ
ルギーと、従つてまたこの発明による粉砕方法の
エネルギー全消費量とが従来に比較して非常に少
ない。 同じ一台のロール機のロール間〓中で行う単粒
子破砕及び層圧縮破砕を組み合わせた、この発明
による粉砕方法の特徴は、ロール間〓に供給され
た粉砕材の大部分の粒度がロール間〓の幅より大
きいことである。 この発明の特別の特徴によれば粉砕材に作用す
るロール機のロールのプレス力はロールの長さ１
センチメートルにつき２トン以上となる。即ち押
圧力は極めて強く、粒子の破潰はできる限り強く
行われるようにしてある。層圧縮破砕に際して充
分に大きいプレス圧を利用する場合には、粉砕粒
子が塊になることがある。或る種の材料、たとえ
ば岩塩とカリ岩塩或いはまた石灰のような、立方
面心格子を有する材料が特に塊り易い。極めて大
きいプレス圧を用いて粉砕する場合に粉砕された
粒子が塊になることがあるということはソヴイエ
ト特許（SU−PS）第490498号明細書から知られ
ている。この特許発明は全面的静水圧の下で被粉
砕材をプレスすることを提案しており、被粉砕材
の圧縮強さは塊りを意識的に形成させて20〜30％
をこえる。塊りは第二段階で分解される。ロール
長１センチメートル当たり２トン以上の強いプレ
ス力を用いてロール間〓中の粉砕を実施するこの
発明の方法で、粉砕された粒子が固まるような
ら、この塊はロール機に後置接続された、たとえ
ばチユーブミル、ボールミル、分配板式エアセパ
レータ或いは分級篩のような装置で分解される。
即ち同時に、この方法の他の段階で第一次に使用
される一つの装置の分解効果が利用される。 分解はロール機に後置接続された、分解のみの
作用を有する装置中でも達成される。とにかくで
きた材料塊の分解のために必要なエネルギー消費
は極く僅かでしかない。 連続的な圧縮粉砕のための設備はこの発明によ
れば、ロール長１センチメートル当たり２トン以
上という強いプレス力で駆動れるロール機を特徴
とする。このロール機には場合によつては分級篩
を間挿して、たとえばチユーブミル及び篩を有す
るバケツトエレベータ循環装置のような篩或いは
粉砕装置を後置接続ししてある。 実施例を示した図について詳記する。 二つのロールの間の間〓におけるプレスの場
合、プレスは引込み角度2α（第１図）の半分によ
つて定まつている水準から始まる。対抗力になる
圧力発生があるが、この対抗力はロールを通常存
在する機械的或いは液圧的弾性に対して別々に押
しつけようとする。この対抗力の測定は容易であ
る。或いは測定値から割り出すことができる。液
圧的弾性の場合には対抗力Ｆ＝Phydr.×Ａ、こ
こでPhydrは圧力計で測定容易な液圧装置中の圧
力であり、Ａはピストン面積、場合によつてはピ
ストン面積の合計である。 第１図ではロール機のロール１０と１１の間に
予備粉砕されていないセメントクリンカブロツク
１２を示してある。ロール間〓中の定性圧力カー
ブも第１図に示してある。圧力Ｐはロール周縁線
と半引込角αとの交点によつて定まつて水準ｘ＝
ｈからロール幅の平面の直ぐ上の水準までずつと
増大しかつそののち急激にゼロまで低下する。圧
力線図の最大圧力はPmaxで表し、一方前置接続
された単粒子破砕のない層圧縮破砕の平均圧力は
PmGで、同じロール間〓で前置接続された単粒
子破砕を含めた層圧縮破砕の平均圧力はPmG＋
Ｅで表してある。この圧力線図は今日まで定量的
には示されいない。圧力分配は同じ押圧力でもい
ろいろに異なつている。こうしてロール間〓中の
平均圧力とロール間〓の最も狭い位置の近くの最
大限の圧力もそれぞれ異なる値にすることができ
る。 セメントクリンカを粉砕するためのボールミル
に前置接続されていたロール機による実験では意
外なことに、そのようなロール機で次のようなこ
とが可能であることが確認された。 (a)一工程で一台の機械でセメントクリンカの予
備粉砕を行いかつクリンカの大部分を微細粉砕す
る、即ち１ミリメートルの細かさに粉砕して、こ
のようにして同時に(b)同じ一台の機械で且つ一工
程で層圧縮粉砕を実現することである。これを次
の例で説明する。 第１図の二本ロール機のロール直径はＤは900
ミリメートル、ロール幅は250ミリメートルであ
つた。この二本ロール機は周速度Vu＝0.31〜0.43
メートル／秒のロール周速度で駆動された。この
ロール機１０，１１は第２図のフローシートに示
すようにバケツトエレベータ・循環粉砕装置に前
置接続された。前記循環粉砕装置は直径2.2メー
トル、長さ14メートルの二室式チユーブミル１３
とサイクロン・循環空気篩別機１４と二本ロール
機とチユーブミルの間及びチユーブミルと篩別機
のそれぞれのバケツトエレベータとから構成され
る。 プレスとして駆動されるロール機１０，１１に
は予備粉砕されていない、次のような粒度分布の
セメントクリンカが供給された。
な、脆い粉砕材の連続的圧砕の方法に関する。 ロール機のロール間〓中で脆い粉砕材を圧砕す
る際には材料は圧縮応力によつて破砕、粉砕され
る。ロール破砕機、ロールミルは大ていは単粒子
破砕の原理に従つて駆動される。供給材は、ロー
ル間〓中で供給材の粒子が相互にはつぶれない程
僅かな量で、ロール幅に一様に配分されてロール
に供給される。いわばロール間で一粒一粒割ら
れ、押しつぶされるというものである。この作業
態様は、製品中に最も細かい材料の、できる限り
僅かな部分を望む場合には、つまり製品中に密な
粒度分布或いは、たとえば今日では特にロールミ
ルが使用される研摩剤製造の場合に望まれるよう
な「険しい」篩歩留カーブを望む場合には通常の
ことである。粉砕度は平滑ロール機の場合にはほ
ぼ１：４に限定されている〔ウルマンの工学化学
の百科字典（ウルマンス・エンチクロペデイー・
デル・テヒニツシエン・ヘミー、Ullmans
Enzyklopaedie der technischen Chemie）1972
年第４版、第２巻、12頁左欄〕。 また、ロールミルを層圧縮破砕（粒子間破砕）
の原理に従つて駆動させることも知られている。
その場合次のような大量の供給材がロール間〓に
供給される。即ち粉砕されるべき材料でロール間
に引き込まれた材料はロールを互いに押し離し、
ロール間〓中の供給材の粒子が堆積中または集積
中または材料層中で相互に潰し合う。その場合供
給材の粒度より大きい、弾力的に相互に押しつけ
合うロールの間〓が設定される。ロールミル中の
層圧縮破砕のこの操作方法は英語では屡「チヨー
ク・フイーデイング」（choke feeding）と呼ば
れる（たとえばハンドブツク・オブ・ミネラル・
ドレツシング、Handbook of Mineral
Dressing、A.F.Taggart、New York、1948年
１月、４〜57頁、第４欄）。 大きい粉砕度或いは（及び）粉砕製品の大きな
細かさにしたいと思う場合、今までは予備粉砕、
中級粉砕、微細粉砕のような二段または多段の粉
砕方法を使用してきた。 その場合、段階のそれぞれにおける使用条件ま
たは粉砕機を粉砕すべき粉砕粒子の大きさに合わ
せて、粉砕工程全体のエネルギー需要を減らすこ
とが試みられた。しかし相前後して接続された粉
砕機を有する二段或いは多段の粉砕方法は全体で
高い比エネルギー消耗と高い投資額の原因とな
る。ボールミルはなるほど粉砕度が高いのが特徴
であり、セメントクリンカブロツクをセメントの
細かさに粉砕することができるが、しかしボール
ミルのエネルギー比消耗率は高い。 この発明の基本的課題は次のような粉砕方法の
開発にある。即ち高い粉砕度で脆い材料を粉砕ま
たは逸砕することができ、たとえばセメントクリ
ンカをセメントにして、しかしエネルギー比消費
は比較的少なくかつ機械にかかる経費も少ないと
いう方法である。 この課題は特許請求の範囲１〜４の記載のよう
にして解決される。 即ち、この発明の要旨は、１台のロール機のロ
ール間〓中でたとえばセメントクリンカのような
脆弱粉砕材を連続圧砕するための方法において、
２本のロールを有する１台のロール機のロール間
〓に大部分が操作中に設定されるロール間〓の幅
よりも大きい粒度を有する粉砕材を供給し、この
粉砕材をその量と粒度分布に関して操作中に設定
される間〓幅よりも大きい粉砕材の粒子をロール
間〓の広い部分で先ず単粒子破砕により予備粉砕
し、その直ぐ下にある最狭ロール間〓の領域で全
粉砕材を層圧縮破砕により粉砕し、その際粉砕材
に作用するロール機のロールのプレス力をロール
の長さ１センチメートル当たり２トン以上し、ま
た前記ロールの直径を750ミリメートル以上、特
に900ミリメートル以上とし、ロール間〓に供給
される粉砕材の粒度が約100ミリメートルまでの
場合は単粒子破砕の引込み角度の半分αEを10〜30
度の範囲とし、層圧縮破砕の引込み角度の半分αG
を３〜15度の範囲とし、更にロール間〓が約14ミ
リメートルの最小幅を下回らないようにしたもの
である。この発明の方法では、粉砕材用の同じ一
台のロール機で直接連続して単粒子破砕の原理と
層圧縮破砕の原理が実現される。この発明による
方法を用いるとたとえば1000ミリメートルの粒度
のセメントクリンカを１ミリメートルより遥かに
小さい粒度のセメントに粉砕することができる。
即ち中級粉砕（約100〜３ミリメートル）の部分
と微粉砕（実質的に細かい１ミリメートルの製品
精度に粉砕）の少なくとも一部とが唯一の機械で
実現される。即ち粉砕度は一台のロール機にして
は異常に高い。この発明による方法では通常必要
な予備粉砕機とそのエネルギー消費の少なくとも
一部分が省かれる。それに、単粒子破砕では個々
の粒子が破潰されて、その場合発生する粉砕材破
片の大部分が切裂かれ、その結晶格子が損傷す
る。この発明による粉砕方法では単粒子破砕の場
合に生じる粉砕材破片がその発生の直後直ちに層
圧縮破砕に引き込まれるから、２段或いは多段の
粉砕方法とは反対に破片の結晶格子の損傷、障
害、破潰が回復する時間はない。２段或いは多段
の粉砕方法では予備粉砕と微粉砕とが別個の機械
で実施され、これは、従来のようにの層圧縮破
砕・ロール機に固有の予備粉砕機が前置接続され
る場合のことである。つまりこの発明による方法
では単粒子破砕から得られる粉砕材破片の粒子損
傷、格子障害、格子損傷が後続の粒子応力の前に
もとにもどらないので、破片のそれ以上の粉砕の
ために最狭のロール間〓の領域で消費されるエネ
ルギーと、従つてまたこの発明による粉砕方法の
エネルギー全消費量とが従来に比較して非常に少
ない。 同じ一台のロール機のロール間〓中で行う単粒
子破砕及び層圧縮破砕を組み合わせた、この発明
による粉砕方法の特徴は、ロール間〓に供給され
た粉砕材の大部分の粒度がロール間〓の幅より大
きいことである。 この発明の特別の特徴によれば粉砕材に作用す
るロール機のロールのプレス力はロールの長さ１
センチメートルにつき２トン以上となる。即ち押
圧力は極めて強く、粒子の破潰はできる限り強く
行われるようにしてある。層圧縮破砕に際して充
分に大きいプレス圧を利用する場合には、粉砕粒
子が塊になることがある。或る種の材料、たとえ
ば岩塩とカリ岩塩或いはまた石灰のような、立方
面心格子を有する材料が特に塊り易い。極めて大
きいプレス圧を用いて粉砕する場合に粉砕された
粒子が塊になることがあるということはソヴイエ
ト特許（SU−PS）第490498号明細書から知られ
ている。この特許発明は全面的静水圧の下で被粉
砕材をプレスすることを提案しており、被粉砕材
の圧縮強さは塊りを意識的に形成させて20〜30％
をこえる。塊りは第二段階で分解される。ロール
長１センチメートル当たり２トン以上の強いプレ
ス力を用いてロール間〓中の粉砕を実施するこの
発明の方法で、粉砕された粒子が固まるような
ら、この塊はロール機に後置接続された、たとえ
ばチユーブミル、ボールミル、分配板式エアセパ
レータ或いは分級篩のような装置で分解される。
即ち同時に、この方法の他の段階で第一次に使用
される一つの装置の分解効果が利用される。 分解はロール機に後置接続された、分解のみの
作用を有する装置中でも達成される。とにかくで
きた材料塊の分解のために必要なエネルギー消費
は極く僅かでしかない。 連続的な圧縮粉砕のための設備はこの発明によ
れば、ロール長１センチメートル当たり２トン以
上という強いプレス力で駆動れるロール機を特徴
とする。このロール機には場合によつては分級篩
を間挿して、たとえばチユーブミル及び篩を有す
るバケツトエレベータ循環装置のような篩或いは
粉砕装置を後置接続ししてある。 実施例を示した図について詳記する。 二つのロールの間の間〓におけるプレスの場
合、プレスは引込み角度2α（第１図）の半分によ
つて定まつている水準から始まる。対抗力になる
圧力発生があるが、この対抗力はロールを通常存
在する機械的或いは液圧的弾性に対して別々に押
しつけようとする。この対抗力の測定は容易であ
る。或いは測定値から割り出すことができる。液
圧的弾性の場合には対抗力Ｆ＝Phydr.×Ａ、こ
こでPhydrは圧力計で測定容易な液圧装置中の圧
力であり、Ａはピストン面積、場合によつてはピ
ストン面積の合計である。 第１図ではロール機のロール１０と１１の間に
予備粉砕されていないセメントクリンカブロツク
１２を示してある。ロール間〓中の定性圧力カー
ブも第１図に示してある。圧力Ｐはロール周縁線
と半引込角αとの交点によつて定まつて水準ｘ＝
ｈからロール幅の平面の直ぐ上の水準までずつと
増大しかつそののち急激にゼロまで低下する。圧
力線図の最大圧力はPmaxで表し、一方前置接続
された単粒子破砕のない層圧縮破砕の平均圧力は
PmGで、同じロール間〓で前置接続された単粒
子破砕を含めた層圧縮破砕の平均圧力はPmG＋
Ｅで表してある。この圧力線図は今日まで定量的
には示されいない。圧力分配は同じ押圧力でもい
ろいろに異なつている。こうしてロール間〓中の
平均圧力とロール間〓の最も狭い位置の近くの最
大限の圧力もそれぞれ異なる値にすることができ
る。 セメントクリンカを粉砕するためのボールミル
に前置接続されていたロール機による実験では意
外なことに、そのようなロール機で次のようなこ
とが可能であることが確認された。 (a)一工程で一台の機械でセメントクリンカの予
備粉砕を行いかつクリンカの大部分を微細粉砕す
る、即ち１ミリメートルの細かさに粉砕して、こ
のようにして同時に(b)同じ一台の機械で且つ一工
程で層圧縮粉砕を実現することである。これを次
の例で説明する。 第１図の二本ロール機のロール直径はＤは900
ミリメートル、ロール幅は250ミリメートルであ
つた。この二本ロール機は周速度Vu＝0.31〜0.43
メートル／秒のロール周速度で駆動された。この
ロール機１０，１１は第２図のフローシートに示
すようにバケツトエレベータ・循環粉砕装置に前
置接続された。前記循環粉砕装置は直径2.2メー
トル、長さ14メートルの二室式チユーブミル１３
とサイクロン・循環空気篩別機１４と二本ロール
機とチユーブミルの間及びチユーブミルと篩別機
のそれぞれのバケツトエレベータとから構成され
る。 プレスとして駆動されるロール機１０，１１に
は予備粉砕されていない、次のような粒度分布の
セメントクリンカが供給された。
【表】
【表】
供給材の最大限の粒度は100ミリメートル、堆
積密度は1600キログラム／立法メートルであつ
た。ロール押圧力は運転中6.1〜8.6トン／センチ
メートルであつた。ロール１０，１１の軸受台の
間には、ロール間〓をS0＝14ミリメートルの最小
幅に限定するストツパまたはスペーサがあつて、
単粒子破砕の際にロール間〓に大きなブロツクも
引込まれ、こうしてロールは、間〓に供給材が供
給されなくなつても相互にぶつからない。第１図
に示したものは、単粒子破砕の際に生じる粉砕材
破片１５が最狭ロール間〓の部分で層圧縮破砕が
行われて更に粉砕される。セメントクリンカーは
砕かれてロール間〓から出て行き部分的に塊にな
る。即ち押しつぶされて平滑圧縮板片（シユル
ペ）１６になる。平滑圧縮板片の厚みｓ、即ち運
転中のロール間〓幅は約20ミリメートルになつ
た。平滑圧縮板片１６の空間密度は2400キログラ
ム／立方メートルであつた。 これらのデータから第１図のものは次のような
結果になる。供給材の最大片12はαE＝23゜でロー
ル１０，１１によつて引込まれる。即ちｈはロー
ル機の平面上180ミリメートルである。ロール周
面間の水平距離はＳ＋Ｄ（１−cosαE）＝92ミリメ
ートルである。全体としての供給材は一立方メー
トル当たりの密度1600キログラムから2400キログ
ラムに圧縮される。即ち１：1.5の比である。こ
のことはロール周面の水平距離が31.08ミリメー
トルになる所ではロール１０，１１間の空間が堆
積供給材で充たされていることを意味する。この
所から層圧縮破砕の領域が始まる。この場合αG＝
9゜の角度、ロール軸の平面上ｈ＝66ミリメートル
の所である。ロールミルに関する専門文献には常
に唯一の引込角について言及しているのに対し
て、この発明による粉砕方法では二つの引込角が
有効である。即ち単粒子破砕（αE）のそれと層圧
縮破砕（αG）のそれである。特に第１図の圧力線
図からは、この発明にする方法では、層圧縮破砕
の他に単粒子破砕が殆どコストをかけず事実上エ
ネルギー消費の追加なしに行われることがわか
る。この発明の方法ではロールミルとロールプレ
スのテクノロジーが対向する目標方向と相互に組
合わされている。こうして下記のように粉砕エネ
ルギーの大きな節約という意外な結果が得られ
る。 ロール機１０，１１から出てくるクリンカーは
入念な分解の後に次のような粒度分布になつた。
積密度は1600キログラム／立法メートルであつ
た。ロール押圧力は運転中6.1〜8.6トン／センチ
メートルであつた。ロール１０，１１の軸受台の
間には、ロール間〓をS0＝14ミリメートルの最小
幅に限定するストツパまたはスペーサがあつて、
単粒子破砕の際にロール間〓に大きなブロツクも
引込まれ、こうしてロールは、間〓に供給材が供
給されなくなつても相互にぶつからない。第１図
に示したものは、単粒子破砕の際に生じる粉砕材
破片１５が最狭ロール間〓の部分で層圧縮破砕が
行われて更に粉砕される。セメントクリンカーは
砕かれてロール間〓から出て行き部分的に塊にな
る。即ち押しつぶされて平滑圧縮板片（シユル
ペ）１６になる。平滑圧縮板片の厚みｓ、即ち運
転中のロール間〓幅は約20ミリメートルになつ
た。平滑圧縮板片１６の空間密度は2400キログラ
ム／立方メートルであつた。 これらのデータから第１図のものは次のような
結果になる。供給材の最大片12はαE＝23゜でロー
ル１０，１１によつて引込まれる。即ちｈはロー
ル機の平面上180ミリメートルである。ロール周
面間の水平距離はＳ＋Ｄ（１−cosαE）＝92ミリメ
ートルである。全体としての供給材は一立方メー
トル当たりの密度1600キログラムから2400キログ
ラムに圧縮される。即ち１：1.5の比である。こ
のことはロール周面の水平距離が31.08ミリメー
トルになる所ではロール１０，１１間の空間が堆
積供給材で充たされていることを意味する。この
所から層圧縮破砕の領域が始まる。この場合αG＝
9゜の角度、ロール軸の平面上ｈ＝66ミリメートル
の所である。ロールミルに関する専門文献には常
に唯一の引込角について言及しているのに対し
て、この発明による粉砕方法では二つの引込角が
有効である。即ち単粒子破砕（αE）のそれと層圧
縮破砕（αG）のそれである。特に第１図の圧力線
図からは、この発明にする方法では、層圧縮破砕
の他に単粒子破砕が殆どコストをかけず事実上エ
ネルギー消費の追加なしに行われることがわか
る。この発明の方法ではロールミルとロールプレ
スのテクノロジーが対向する目標方向と相互に組
合わされている。こうして下記のように粉砕エネ
ルギーの大きな節約という意外な結果が得られ
る。 ロール機１０，１１から出てくるクリンカーは
入念な分解の後に次のような粒度分布になつた。
【表】
あらゆる供給手段及び前置接続された二本ロー
ル機１０，１１を含めた第２図のセメントクリン
カー粉砕装置は前記条件の下でクリンカー１トン
当たり35.6キロワツト時の電気エネルギーを消費
する。その場合生産量はBLAINEによる測定で
2825平方センチメートル／ｇの微細度のセメント
が毎時21トンである。二本ロール機１０，１１を
前置接続しないと粉砕装置は同じ微細度のセメン
トを毎時15トンしか生産できず、その祭
45.9KWh／ｔを消費した。即ち二本ロール機１
０，１１の前置接続は比エネルギー消費の22％の
低下で装入割合を40％殖やした。 ロール機のロール１０，１１の表面は滑らかに
することができる。ロール間〓中の引込条件をな
お改善するために、滑らかなロール表面に場合に
よつてはたとえばＶ形の溶着ビードのような突出
プロプイールを設けることができる。これによつ
て同時に発生する平滑圧縮板片が目標破壊位置を
もつ。これらのロールはいくつかのセグメントか
ら組立られていて、端部板をもつことができる二
本ロール機１０，１１から出て行く塊の分解を容
易にするために粉砕補助手段を付加することがで
きる。 第２図のフローシートにあるとおり、ロール機
１０，１１から出て行く材料１６の少なくとも一
部分が平滑圧縮板片のような塊を含み、チユーブ
ミル１３を迂回して鎖線で示した導管１７を経て
篩別機１４に直接送給され、その粗い部分（粗逸
き）１８は導管１９を経てロール機１０，１１に
且つ（或いは）導管２０を経て、最終微粒度に粉
砕するためにチユーブミル１３に戻される。最終
微粒度に粉砕されたセメントは完成品として篩別
機１４から導管２１を経て出て行く。ロール機１
０，１１の能力（プレス能力）を粉砕装置の能力
に合わせるために、導管を経て篩別機１４から粉
砕に逆もどしされる粗逸き１８の量に応じて、調
節可能な弁、振動溝、ウオーム或いはそれに類似
のもののような調節部材２３によるロール機１
０，１１に致る新材料供給導管２２の供給調節作
用及び（又は）ロール機のロール回転数の調節作
用を行う。 第３図の実施例の場合にはロール機１０，１１
を出て行く材料１６の全量が塊を含んで篩別機１
４に供給され、その粗い部分（粗逸き）１８が導
管１９を介してロール機に逆もどしされる。第４
図の実施例では第３図のそれと異なつてロール機
１０，１１と篩別機１４との間に分級篩２４を挿
入してあり、この分級篩は、ロール機１０，１１
から直接篩別機に案内された塊を含む材料１６か
ら粗い部分２５を、篩別機１４の負荷を軽くする
ために選別する。粗い部分２５は篩別機１４の粗
逸き１８と共に導管１９を経てロール機１０，１
１に逆もどしされ、一方篩２４の微細部分２６は
直接篩別機１４まで送給される。 第５図の実施例の場合にはロール機１０，１１
を出て行く塊を含んだ材料１６が一部分はチユー
ブミル１３に、一部分は導管２７を介して篩２４
に送給される。篩別機１４の粗逸き１８と篩２４
の粗い部分２５はチユーブミル１３に逆戻しされ
る。第６図の実施例の場合は第４図と異なり、篩
２４の粗い部分２５が導管１９を経てロール機１
０，１１に戻される代わりにチユーブミル１３に
もどされ、篩別機１４の粗逸き１８はロール機１
０，１１に行く代わりにチユーブミル１３に逆戻
しすることができる。チユーブミル１３は唯一の
粉砕室しかもたないボールミルであることができ
るか或いは場合によつては中で自動的に粉砕され
る粉砕室を一つもつことができる。何れにしても
ボールミルのボールの種類は変更されたミル供給
材（セメントクリンカ平滑圧縮板片）に合わせて
ある。チユーブミル１３の代わりにローラミル、
振動ミル或いは他の適当なミルを設けることもで
きる。
ル機１０，１１を含めた第２図のセメントクリン
カー粉砕装置は前記条件の下でクリンカー１トン
当たり35.6キロワツト時の電気エネルギーを消費
する。その場合生産量はBLAINEによる測定で
2825平方センチメートル／ｇの微細度のセメント
が毎時21トンである。二本ロール機１０，１１を
前置接続しないと粉砕装置は同じ微細度のセメン
トを毎時15トンしか生産できず、その祭
45.9KWh／ｔを消費した。即ち二本ロール機１
０，１１の前置接続は比エネルギー消費の22％の
低下で装入割合を40％殖やした。 ロール機のロール１０，１１の表面は滑らかに
することができる。ロール間〓中の引込条件をな
お改善するために、滑らかなロール表面に場合に
よつてはたとえばＶ形の溶着ビードのような突出
プロプイールを設けることができる。これによつ
て同時に発生する平滑圧縮板片が目標破壊位置を
もつ。これらのロールはいくつかのセグメントか
ら組立られていて、端部板をもつことができる二
本ロール機１０，１１から出て行く塊の分解を容
易にするために粉砕補助手段を付加することがで
きる。 第２図のフローシートにあるとおり、ロール機
１０，１１から出て行く材料１６の少なくとも一
部分が平滑圧縮板片のような塊を含み、チユーブ
ミル１３を迂回して鎖線で示した導管１７を経て
篩別機１４に直接送給され、その粗い部分（粗逸
き）１８は導管１９を経てロール機１０，１１に
且つ（或いは）導管２０を経て、最終微粒度に粉
砕するためにチユーブミル１３に戻される。最終
微粒度に粉砕されたセメントは完成品として篩別
機１４から導管２１を経て出て行く。ロール機１
０，１１の能力（プレス能力）を粉砕装置の能力
に合わせるために、導管を経て篩別機１４から粉
砕に逆もどしされる粗逸き１８の量に応じて、調
節可能な弁、振動溝、ウオーム或いはそれに類似
のもののような調節部材２３によるロール機１
０，１１に致る新材料供給導管２２の供給調節作
用及び（又は）ロール機のロール回転数の調節作
用を行う。 第３図の実施例の場合にはロール機１０，１１
を出て行く材料１６の全量が塊を含んで篩別機１
４に供給され、その粗い部分（粗逸き）１８が導
管１９を介してロール機に逆もどしされる。第４
図の実施例では第３図のそれと異なつてロール機
１０，１１と篩別機１４との間に分級篩２４を挿
入してあり、この分級篩は、ロール機１０，１１
から直接篩別機に案内された塊を含む材料１６か
ら粗い部分２５を、篩別機１４の負荷を軽くする
ために選別する。粗い部分２５は篩別機１４の粗
逸き１８と共に導管１９を経てロール機１０，１
１に逆もどしされ、一方篩２４の微細部分２６は
直接篩別機１４まで送給される。 第５図の実施例の場合にはロール機１０，１１
を出て行く塊を含んだ材料１６が一部分はチユー
ブミル１３に、一部分は導管２７を介して篩２４
に送給される。篩別機１４の粗逸き１８と篩２４
の粗い部分２５はチユーブミル１３に逆戻しされ
る。第６図の実施例の場合は第４図と異なり、篩
２４の粗い部分２５が導管１９を経てロール機１
０，１１に戻される代わりにチユーブミル１３に
もどされ、篩別機１４の粗逸き１８はロール機１
０，１１に行く代わりにチユーブミル１３に逆戻
しすることができる。チユーブミル１３は唯一の
粉砕室しかもたないボールミルであることができ
るか或いは場合によつては中で自動的に粉砕され
る粉砕室を一つもつことができる。何れにしても
ボールミルのボールの種類は変更されたミル供給
材（セメントクリンカ平滑圧縮板片）に合わせて
ある。チユーブミル１３の代わりにローラミル、
振動ミル或いは他の適当なミルを設けることもで
きる。
第１図はロール機のロール間〓で行う単粒子破
砕と層圧縮破砕を組み合わせてその圧力線図と共
にこの発明による方法を示し、第２〜６図はそれ
ぞれロール機から始まるこの発明による粉砕方
法。 図中符号、１０，１１……ロール機、１４……
篩別機。
砕と層圧縮破砕を組み合わせてその圧力線図と共
にこの発明による方法を示し、第２〜６図はそれ
ぞれロール機から始まるこの発明による粉砕方
法。 図中符号、１０，１１……ロール機、１４……
篩別機。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ １台のロール機のロール間〓中でたとえばセ
メントクリンカのような脆弱粉砕材を連続圧砕す
るための方法において、２本のロールを有する１
台のロール機のロール間〓に大部分が操作中に設
定されるロール間〓の幅よりも大きい粒度を有す
る粉砕材を供給し、この粉砕材をその量と粒度分
布に関して操作中に設定される間〓幅よりも大き
い粉砕材の粒子をロール間〓の広い部分で先ず単
粒子破砕により予備粉砕し、その直ぐ下にある最
狭ロール間〓の領域で全粉砕材を層圧縮破砕によ
り粉砕し、その際粉砕材に作用するロール機のロ
ールのプレス力をロールの長さ１センチメートル
当たり２トン以上し、また前記ロールの直径を
750ミリメートル以上、特に900ミリメートル以上
とし、ロール間〓に供給される粉砕材の粒度が約
100ミリメートルまでの場合は単粒子破砕の引込
み角度の半分αEを10〜30度の範囲とし、層圧縮破
砕の引込み角度の半分αGを３〜15度の範囲とし、
さらにロール間〓が約14ミリメートルの最小幅を
下回らないようにしたことを特徴とする方法。 ２ ロール機から出る材料を篩別機の中で完成品
の細かさを有する完成材と粗い部分とに分級し、
後者をロール機に供給しかつ／またはロール機か
ら取り出すために逆戻しする特許請求の範囲１に
記載の方法。 ３ 篩別機から粉砕にもどされた粗砕きの量に応
じてロール機への新材料供給量及び／またはロー
ル機のロール回転数の制御を行う特許請求の範囲
２に記載の方法。 ４ ロール機１０，１１のロールの周速度Vuを
毎秒0.31〜0.43メートルとする特許請求の範囲１
に記載の方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19833302176 DE3302176A1 (de) | 1983-01-24 | 1983-01-24 | Verfahren und anlage zur kontinuierlichen druckzerkleinerung sproeden mahlgutes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59160541A JPS59160541A (ja) | 1984-09-11 |
| JPH0364190B2 true JPH0364190B2 (ja) | 1991-10-04 |
Family
ID=6189018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59009608A Granted JPS59160541A (ja) | 1983-01-24 | 1984-01-24 | 脆弱粉砕材を連続圧砕するための方法と装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4703897A (ja) |
| EP (1) | EP0084383B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59160541A (ja) |
| AT (1) | ATE20438T1 (ja) |
| BR (1) | BR8400268A (ja) |
| DE (2) | DE3302176A1 (ja) |
| DK (1) | DK173572B1 (ja) |
| ES (1) | ES8407406A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA84486B (ja) |
Families Citing this family (77)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3314103A1 (de) * | 1983-04-19 | 1984-10-25 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und anlage zur gemeinsamen mahlung zweier oder mehrerer unterschiedlich mahlbarer sproeder stoffe |
| DE3504584A1 (de) * | 1985-02-11 | 1986-08-21 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Anlage zur zerkleinerung von mahlgut |
| DE3506486A1 (de) * | 1985-02-23 | 1986-08-28 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Einrichtung zur zerkleinerung und mahlung sproeden mahlgutes wie zum beispiel zementklinker, erz, kohle oder dergleichen |
| DE3509330A1 (de) * | 1985-03-15 | 1986-09-25 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren zur herstellung einer kohlesuspension |
| DE3518543C3 (de) * | 1985-05-23 | 1996-12-19 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und Einrichtung zur Zerkleinerung bzw. Mahlung spröden Mahlgutes |
| DE3520069A1 (de) * | 1985-06-04 | 1986-12-04 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Verfahren und anlage zur zweistufigen zerkleinerung |
| DE3525936A1 (de) * | 1985-07-19 | 1987-01-29 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur entwaesserung und zerkleinerung von mahlgut hoher feuchte |
| DE3525935A1 (de) * | 1985-07-19 | 1987-01-29 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur zerkleinerung von mahlgut |
| EP0220681B1 (de) * | 1985-10-29 | 1991-05-29 | Klöckner-Humboldt-Deutz Aktiengesellschaft | Einrichtung zur Zerkleinerung und Mahlung von feuchtem spröden Mahlgutes |
| DE3544798C2 (de) * | 1985-10-29 | 1995-04-20 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Einrichtung zur Zerkleinerung und Mahlung und Trocknung (Mahltrocknung) von feuchtem Gut |
| DE3609229A1 (de) * | 1986-03-19 | 1987-09-24 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur zerkleinerung von sproedem mahlgut |
| DE3633176A1 (de) * | 1986-09-30 | 1988-04-07 | Loesche Gmbh | Verfahren zur erzeugung von baustoff-zementbindern |
| DE3644342A1 (de) * | 1986-12-23 | 1988-07-07 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur zweistufigen zerkleinerung von sproedem mahlgut |
| DE3644341A1 (de) * | 1986-12-23 | 1988-07-07 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur zweistufigen zerkleinerung von sproedem mahlgut |
| JPS63178857A (ja) * | 1987-01-19 | 1988-07-22 | 日鉄鉱業株式会社 | ロ−ルクラツシヤによる破砕方法 |
| FR2610540B1 (fr) * | 1987-02-10 | 1990-08-10 | Cle | Procede de broyage de matieres minerales quelconques et installation pour la mise en oeuvre de ce procede |
| DE3712147A1 (de) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur zerkleinerung von sproedem mahlgut |
| AU604324B2 (en) * | 1987-04-28 | 1990-12-13 | Nittetsu Mining Co. Limited | Roll crusher and method of crushing using the same |
| DE3717975A1 (de) * | 1987-05-27 | 1988-12-08 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur zerkleinerung von sproedem mahlgut |
| DE3719251A1 (de) * | 1987-06-10 | 1988-12-22 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und anlage zur kontinuierlichen druckzerkleinerung sproeden mahlgutes |
| DE3731934A1 (de) * | 1987-09-23 | 1989-04-13 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Zweiwalzenmaschine wie z. b. walzenpresse |
| DE3734760C3 (de) * | 1987-10-14 | 1996-03-21 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und Anlage zur Kompaktierung feinkörnigen Gutes mit Pelletierung |
| DE3815217A1 (de) * | 1988-05-04 | 1989-11-16 | Pfeiffer Christian Maschf | Verfahren zur zerkleinerung von sproedem mahlgut |
| DE3822729A1 (de) * | 1988-07-05 | 1990-01-11 | Krupp Polysius Ag | Anlage zur zerkleinerung von sproedem mahlgut |
| DE3823380C2 (de) * | 1988-07-09 | 1994-09-08 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Sichter zum Sichten von körnigem, insbesondere agglomeriertem Gut |
| FR2634402B1 (fr) * | 1988-07-22 | 1992-04-03 | Cle | Procede de broyage et compactage d'une matiere minerale quelconque et installation pour la mise en oeuvre de ce procede |
| DE3843173A1 (de) * | 1988-12-22 | 1990-07-05 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verschleissfeste oberflaechenpanzerung fuer die walzen von walzenmaschinen, insbesondere hochdruck-walzenpressen |
| DE3843338A1 (de) * | 1988-12-22 | 1990-06-28 | Krupp Polysius Ag | Sichter |
| DE3904678A1 (de) * | 1989-02-16 | 1990-08-23 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Walzen fuer walzenmaschinen, insbesondere fuer hochdruck-walzenpressen |
| DE3905123A1 (de) * | 1989-02-20 | 1990-08-23 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Sichter zum sichten von koernigem gut und mahlanlage mit einschaltung eines solchen sichters |
| DE3915432C2 (de) * | 1989-05-11 | 1996-05-09 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren zur Herstellung von normgerechtem Zement |
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