JP2000233625A - 中空スタビライザの製造方法 - Google Patents

中空スタビライザの製造方法

Info

Publication number
JP2000233625A
JP2000233625A JP11036003A JP3600399A JP2000233625A JP 2000233625 A JP2000233625 A JP 2000233625A JP 11036003 A JP11036003 A JP 11036003A JP 3600399 A JP3600399 A JP 3600399A JP 2000233625 A JP2000233625 A JP 2000233625A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
pipe material
shot peening
thick pipe
annealing
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP11036003A
Other languages
English (en)
Other versions
JP4331300B2 (ja
Inventor
Kanji Inoue
関次 井上
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
NHK Spring Co Ltd
Original Assignee
NHK Spring Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NHK Spring Co Ltd filed Critical NHK Spring Co Ltd
Priority to JP03600399A priority Critical patent/JP4331300B2/ja
Priority to US09/501,650 priority patent/US6682610B1/en
Priority to DE60003959T priority patent/DE60003959T2/de
Priority to EP00103002A priority patent/EP1029720B1/en
Publication of JP2000233625A publication Critical patent/JP2000233625A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP4331300B2 publication Critical patent/JP4331300B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G21/00—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces
    • B60G21/02—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected
    • B60G21/04—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected mechanically
    • B60G21/05—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected mechanically between wheels on the same axle but on different sides of the vehicle, i.e. the left and right wheel suspensions being interconnected
    • B60G21/055—Stabiliser bars
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/04—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
    • C21D7/06—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface by shot-peening or the like
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F1/00—Springs
    • F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
    • F16F1/14—Torsion springs consisting of bars or tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2200/00—Indexing codes relating to suspension types
    • B60G2200/10—Independent suspensions
    • B60G2200/14—Independent suspensions with lateral arms
    • B60G2200/144—Independent suspensions with lateral arms with two lateral arms forming a parallelogram
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2202/00—Indexing codes relating to the type of spring, damper or actuator
    • B60G2202/10—Type of spring
    • B60G2202/12—Wound spring
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2202/00—Indexing codes relating to the type of spring, damper or actuator
    • B60G2202/10—Type of spring
    • B60G2202/13—Torsion spring
    • B60G2202/135—Stabiliser bar and/or tube
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/012—Hollow or tubular elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/40—Constructional features of dampers and/or springs
    • B60G2206/42—Springs
    • B60G2206/427—Stabiliser bars or tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/80—Manufacturing procedures
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/80—Manufacturing procedures
    • B60G2206/81—Shaping
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/80—Manufacturing procedures
    • B60G2206/81—Shaping
    • B60G2206/8103—Shaping by folding or bending
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/80—Manufacturing procedures
    • B60G2206/81—Shaping
    • B60G2206/8104—Shaping by drawing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/80—Manufacturing procedures
    • B60G2206/81—Shaping
    • B60G2206/8106—Shaping by thermal treatment, e.g. curing hardening, vulcanisation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/80—Manufacturing procedures
    • B60G2206/84—Hardening
    • B60G2206/8401—Annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Vehicle Body Suspensions (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 電縫管の問題点を解消し、中空スタビライザ
の実用化を促進できるような中空スタビライザの製造方
法を提供する。 【解決手段】 中空スタビライザの製造方法において、
大径な電縫管を熱間で縮管加工することにより素管を得
るとともにこの素管をコイル状に巻取る素管製造工程Ｓ
１と、前記素管を減面率が３０％以上となるように冷間
で引抜き加工を行なうことによって肉厚比が前記電縫管
の肉厚比よりも大きい０．２０〜０．２７で、引張強さ
が８００〜１０００Ｎ／ｍｍ2 の厚肉パイプ材を得る冷
間引抜き工程Ｓ２と、必要に応じて行なう内面ショット
ピーニング工程Ｓ３と、前記厚肉パイプ材を冷間で所望
のスタビライザ形状に曲げ成形する成形工程Ｓ４と、成
形工程Ｓ４後に３００〜４５０℃の温度で歪み取り焼鈍
を行なう焼鈍工程Ｓ５と、焼鈍後にショットピーニング
を行なうショットピーニング工程Ｓ６とを具備してい
る。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動車等の車両
に使用される中空スタビライザの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、車両のロール剛性を高める手
段として、スタビライザが採用されている。また、車両
の軽量化を図るために、パイプ材を用いた中空スタビラ
イザも知られている。図６は従来の中空スタビライザの
製造工程を示している。従来の中空スタビライザは、一
般に低炭素鋼（炭素量０．２〜０．３％）の電縫管を所
望のスタビライザ形状に冷間成形したのち加熱し、焼入
れおよび焼戻しの熱処理を行なうことによって調質し、
さらにショットピーニングを行なっている。
【０００３】上記電縫管は、熱間圧延フープ材を周知の
ロールフォーミング法によって造管しつつその管軸方向
に沿う継ぎ目を溶接するようにしている。このためロー
ルフォーミング法によって造管できるパイプの肉厚比す
なわち（肉厚／外径）をあまり大きくすることができ
ず、肉厚比が０．１５〜０．１７を越えるような厚肉電
縫管の製造は通常の設備では実施困難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このため電縫管からな
る中空スタビライザは、これまでのところ肉厚比が比較
的小さい薄肉管を使用せざるを得なかった。薄肉管は、
従来の中実材料からなるスタビライザに比較して軽量化
を図る上では有効であるが、肉厚比が小さくなればなる
ほど、つまり薄肉管になるほど、スタビライザの設計応
力（スタビライザ形状とばね定数を一定とした場合の基
準応力）が大きくなるため、応力面で制約を受けやすく
なる。すなわち、スタビライザの設計上、応力に余裕が
ある場合には電縫管を用いた中空スタビライザを採用す
ることができ、その場合に中実スタビライザと比較して
５０％以上の軽量化を達成できる。
【０００５】しかしながら、設計上、応力が高い中空ス
タビライザについては、電縫管で入手可能な上限の肉厚
比０．１５〜０．１７（軽量化率で４０％〜３５％）の
電縫管を用いても、設計基準をクリアーすることができ
ないことがあり、その場合には中実材が使用されること
になる。従って中空スタビライザは、その軽量化のメリ
ットにかかわらず、スタビライザ全体の数十％に採用さ
れているに過ぎないのが現状であった。
【０００６】従って本発明の目的は、電縫管の問題点を
解消し、中空スタビライザの実用化を促進できるような
中空スタビライザの製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を果たすための
本発明の製造方法は、大径な電縫管を熱間で連続的に縮
管加工することにより素管を得るとともにこの素管をコ
イル状に巻取る素管製造工程と、前記素管を減面率が３
０％以上となるように冷間で引抜き加工を行なうことに
よって肉厚比（ｔ／ｄ）が前記電縫管の肉厚比よりも大
きい０．２０以上０．２７以下で引張強さが８００〜１
０００Ｎ／ｍｍ2 の厚肉パイプ材を得る冷間引抜き工程
と、前記冷間引抜き工程によって得られた厚肉パイプ材
を冷間で所望のスタビライザ形状に曲げ成形する成形工
程とを具備している。
【０００８】この発明は請求項２，３に記載したよう
に、成形工程後に３００℃から４５０℃の温度で前記厚
肉パイプ材の歪み取り焼鈍を行なう焼鈍工程と、この焼
鈍工程後に前記厚肉パイプ材を室温まで冷却したのち、
もしくは焼鈍工程直後の３００〜４００℃の温度にある
うちにショットピーニングを行なうショットピーニング
工程とを具備することを含んでいる。さらにこの発明は
請求項４，５に記載したように、前記成形工程を行なう
前に前記厚肉パイプ材の内面にショットピーニングを行
なう内面ショットピーニング工程を具備することも含ん
でいる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に本発明の一実施形態につい
て、図１から図５を参照して説明する。図２に一例を示
した中空スタビライザ１０は、車体（図示せず）の幅方
向に延びる主部１１と、主部１１の両端に連なる左右一
対のアーム部１２とを有している。主部１１はゴムブッ
シュ１４等を介して車体側に支持され、アーム部１２の
端末１２ａは左右のサスペンション機構１５にスタビラ
イザリンク（図示せず）等を介して連結される。
【００１０】主部１１やアーム部１２は車体側の部品や
サスペンション機構１５との干渉を避けるために、数か
所ないし十数か所において曲げ加工が施されている。こ
のスタビライザ１０を有する車両がカーブ走行する際な
どのように、左右のサスペンション機構１５に上下逆相
の入力があったとき、左右のアーム部１２が互いに逆方
向に撓むとともに主部１１がねじられ、このスタビライ
ザ１０は車体の横揺れを抑制するばねとして機能する。
【００１１】次に本発明に係る中空スタビライザの製造
方法について、図１等を参照して説明する。まず、素管
製造工程Ｓ１において、スタビライザの製品外径よりも
大径な電縫管を熱間で連続的に縮管加工することによ
り、この電縫管よりも径の小さい長尺な素管２０ａ（図
３に断面を示す）を得るとともに、この素管２０ａを直
径数メートル程度のコイル状に巻取り、いわゆるＰＩＣ
（Pipe In Coil）を得る。素管２０ａの肉厚比（ｔ′／
ｄ′）は０．２未満である。この素管製造工程Ｓ１での
縮管加工は、例えば炭素鋼のオーステナイト化温度（例
えば７５０℃〜９００℃以上）で行なわれる。
【００１２】前記電縫管は炭素量が０．４５重量％以下
の熱間圧延フープ材を材料とし、周知のロールフォーミ
ング法によって造管しつつ、その管軸方向に沿う継ぎ目
を連続的に高周波誘導溶接することによって製造され
る。
【００１３】次いで冷間引抜き工程Ｓ２において、前記
素管２０ａを減面率が３０％以上となるように、ダイス
と浮きプラグ等を用いて冷間で引抜き加工を行なう。こ
の明細書で言う冷間とは、積極的に加熱しない室温程度
（常温：例えば１５℃）を意味するが、加工熱による温
度上昇や、それ以外の要因による多少の温度上昇は冷間
の概念に含むものとする。減面率は［（加工前の断面積
−加工後の断面積）／加工前の断面積］×１００で表さ
れる。
【００１４】前記冷間引抜き工程Ｓ２により、肉厚比
（ｔ／ｄ）すなわち（肉厚／外径）を０．２０〜０．２
７に増加させるとともに、引張強さσB が８００〜１０
００Ｎ／ｍｍ2 のストレートな厚肉パイプ材２０ｂ（図
４に断面を示すＰＩＣ引抜管）を得る。炭素鋼では減面
率を大きくするほど引張強さを高めることができ、鋼種
に応じて減面率を加減することによって、所望の引張強
さを得ることが可能である。なお、冷間で行なわれるパ
イプ引抜き加工の減面率は、通常４５％が限界である。
【００１５】図５は、米国自動車技術会（ＳＡＥ）で規
定されている鋼種ＳＡＥ１０２２とＳＡＥ１５４１につ
いて、減面率と引張強さとの関係を示している。これ以
外の鋼種でも図５と同様の傾向がみられる。ＳＡＥ１０
２２はＦｅを主成分として、Ｃが０．１７〜０．２３，
Ｍｎが０．７０〜１．００（いずれも重量％），残部が
微量のＳｉとＰおよびＳなどである。ＳＡＥ１５４１も
Ｆｅを主成分として、Ｃが０．３６〜０．４５，Ｍｎが
１．３０〜１．６５（いずれも重量％），残部が微量の
ＳｉとＰおよびＳなどである。
【００１６】上記冷間引抜き工程Ｓ２において素管２０
ａを強加工することにより、従来の中実スタビライザあ
るいは中空スタビライザの製造工程で行なわれていた焼
入れおよび焼戻しの熱処理を実施することなく、前述の
引張強さσB を有する厚肉パイプ材２０ｂが得られる。
この厚肉パイプ材（ＰＩＣ引抜管）２０ｂは所定のスタ
ビライザ長さに切断される。
【００１７】冷間引抜き工程Ｓ２を実施したのち、成形
工程Ｓ４を行なう前に、例えば後述する実施例６のよう
に、必要に応じて内面ショットピーニング工程Ｓ３を行
なってもよい。内面ショットピーニング工程Ｓ３では、
ストレートな形状の厚肉パイプ材２０ｂの内面に、直圧
式のショットブラスト装置によって多数のショットを圧
搾空気と共に打付け、厚肉パイプ材２０ｂの内面表層部
に圧縮の残留応力を生じせしめる。この場合、直管状態
のパイプ材２０ｂにショットピーニングを行なうことに
なるためショットブラスト装置が複雑化せず、実施が容
易である。
【００１８】そして成形工程Ｓ４において、成形機等を
用いて厚肉パイプ材２０ｂを冷間で曲げ加工することに
より、主部１１やアーム部１２などが所望のスタビライ
ザ形状に成形される。また、アーム部１２の端末１２ａ
の成形等も行なわれる。
【００１９】成形工程Ｓ４を実施したのち、焼鈍工程Ｓ
５において、厚肉パイプ材２０ｂをオーブン等によって
３００℃〜４５０℃に加熱し、この温度で適当な時間
（例えば数十分）保持することにより、厚肉パイプ材２
０ｂの歪み取り焼鈍が行なわれる。この焼鈍工程Ｓ５に
より、成形工程Ｓ４後に厚肉パイプ材２０ｂに残留して
いる有害な残留応力が除去されることになる。
【００２０】焼鈍工程Ｓ５を実施したのち、ショットピ
ーニング工程Ｓ６において、厚肉パイプ材２０ｂの外面
にショットピーニングが行なわれる。このショットピー
ニング工程Ｓ６は、下記実施例１，３，５のように厚肉
パイプ材２０ｂの温度が室温まで下がった状態において
実施されることもあるし、あるいは、下記実施例２，
４，６のように焼鈍工程Ｓ５の直後に厚肉パイプ材２０
ｂが３００℃から４００℃の温度にあるうちに行なわれ
ることもある。
【００２１】最後に、塗装工程Ｓ７において中空スタビ
ライザ１０の外面に防錆塗装が施され、必要に応じて内
面にも防錆処理が施される。そして所定の検査等をパス
したものが中空スタビライザ１０として完成する。
【００２２】下記表１は、本発明の技術思想に基いて設
計された中空スタビライザの設計例１〜３について、そ
の設計応力や軽量化率等を従来技術１（中実丸棒）およ
び従来技術２（電縫管）と比較したものである。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１に示されるように、軽量化率に関して
は従来技術２（電縫管）が最も優位であるが、従来技術
２は従来技術１と比較して応力増加率が大きすぎるた
め、使用条件等によっては耐久性が悪化することが懸念
される。前述した厚肉パイプ材を用いる設計例１〜３
は、いずれも軽量化率が３０％〜２０％と軽量化率に関
しては従来技術２よりも少ないが、応力増加率は低く抑
えられているため、中実丸棒からなる従来技術１と同等
レベルの設計応力で中空スタビライザを実現可能であ
る。
【００２５】表１の設計に基き、従来の外径１５ｍｍの
中実スタビライザを中空化するために、実施例１〜４に
ついてそれぞれ３個ずつのサンプルの耐久特性（疲労強
度）の確認試験を行ない、比較のためにまとめた結果を
下記表２に示した。表２中の従来例１，２と実施例１〜
４は、互いに共通のスタビライザ形状でばね定数（剛
性）も同一であり、それぞれが同一撓み（変位）で１５
万回以上の耐久性を有することが基準となっている。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２中の実施例１と実施例３は、前記製造
プロセス（図１）で説明した素管製造工程Ｓ１と、冷間
引抜き工程Ｓ２と、成形工程Ｓ４と、焼鈍工程Ｓ５と、
室温で行なうショットピーニング工程Ｓ６を経て中空ス
タビライザを製造した。実施例２と実施例４は、素管製
造工程Ｓ１と、冷間引抜き工程Ｓ２と、成形工程Ｓ４
と、焼鈍工程Ｓ５と、焼鈍直後の３００〜４００℃で行
なうショットピーニング工程Ｓ６を経て中空スタビライ
ザを製造したものである。
【００２８】表２中の従来例１は、中実丸棒に焼入れと
焼戻しの熱処理を行なうことによって、１２７０Ｎ／ｍ
ｍ2 の強度を有するように調質された中実スタビライザ
であり、重量は大きいが耐久回数については十分な値が
得られている。従来例２は、肉厚比が０．１６の電縫管
に焼入れと焼戻しを行なうことによって、１２２０Ｎ／
ｍｍ2 の強度を有するように調質した中空スタビライザ
であり、軽量化率３８％を達成できたが、耐久回数につ
いては、中実スタビライザ（従来例１）の３分の１から
４分の１程度に過ぎなかった。
【００２９】これに対し本発明の実施例１〜４は、前述
の素管２０ａに冷間引抜き工程Ｓ２を実施することによ
って、焼入れ・焼戻しを行なうことなく９５０Ｎ／ｍｍ
2 または８３０Ｎ／ｍｍ2 の強度を厚肉パイプ材２０ｂ
（ＰＩＣ引抜管）に与えたものであり、設計応力の増加
が極力抑えられているとともに、耐久性が従来例２に比
較して大幅に向上している。
【００３０】特に実施例２では、焼鈍工程Ｓ５直後の３
００〜４００℃の温度でショットピーニングしたことに
より、従来例１の中実スタビライザと同一レベルの耐久
性が得られている。このように３００〜４００℃の温度
でショットピーニングすることにより、厚肉パイプ材２
０ｂの表層部に加工硬化および歪時効による高強度化が
生じ、表層部の強度がショットピーニング前に比べて５
０〜１００Ｎ／ｍｍ2程度向上するため耐久性の安定に
つながる。
【００３１】次表３は、従来の中実スタビライザ（外径
２７ｍｍ）を中空化する場合について、本発明の実施例
５，６の耐久特性（疲労強度）の確認試験を行ない、ま
とめた結果である。表３中の従来例３は、中実丸棒に焼
入れ・焼戻しの熱処理を行なうことによって、１２７０
Ｎ／ｍｍ2 の強度を有するように調質された中実スタビ
ライザである。
【００３２】
【表３】
【００３３】表３中の実施例５は、前述の素管製造工程
Ｓ１と、冷間引抜き工程Ｓ２と、成形工程Ｓ４と、焼鈍
工程Ｓ５と、室温で行なうショットピーニング工程Ｓ６
とを経て中空スタビライザを製造した。この実施例５
は、冷間引抜き工程Ｓ２を実施することによって、焼入
れ・焼戻しを行なうことなく９５０Ｎ／ｍｍ2 の強度を
厚肉パイプ材２０ｂに与えたものであり、従来例３の中
実スタビライザと比較して僅かな設計応力増加ですみ、
耐久性に関しても目標の１５万回を大きく上回ってい
る。
【００３４】実施例６は、素管製造工程Ｓ１と、冷間引
抜き工程Ｓ２と、内面ショットピーニング工程Ｓ３と、
成形工程Ｓ４と、焼鈍工程Ｓ５と、焼鈍直後の３００〜
４００℃で行なうショットピーニング工程Ｓ６を経て中
空スタビライザを製造したものである。この実施例６で
は、内面ショットピーニング工程Ｓ３と、焼鈍直後の３
００℃〜４００℃の温度でショットピーニング工程Ｓ６
を実施したことによって、従来例３の中実スタビライザ
と同一レベルの耐久性が得られている。
【００３５】なお、軽量化率が３５％を越えるようなパ
イプ材（肉厚比０．２未満）を用いると設計応力が上が
りすぎ、１５万回未満で折損することがある。パイプ材
の引張強さが７５０Ｎ／ｍｍ2 以下の場合も１５万回未
満で折損することが確認されている。冷間引抜き工程Ｓ
２において、厚肉パイプ材２０ｂの肉厚比が０．２〜
０．２７の範囲（軽量化率：２０〜３０％）となるよう
に加工すれば、表２に示されるように１５万回以上の耐
久性を満足することができる。肉厚比が０．２７を越え
るように加工することは、ダイス等を用いた現在のパイ
プ引抜き加工技術では実現が困難なだけでなく軽量化メ
リットがなくなる。
【００３６】引張強さは材料中の炭素量によって大きく
左右される。例えば図５に示すようにＳＡＥ１０２２の
場合、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ2 を確保するには、３０
％以上の減面率が必要である。さらに引張強さを高める
ためにＣ量の多い材料（例えばＳＡＥ１５４１）を用い
た場合には、減面率４５％で引抜くことによって引張強
さ１０００Ｎ／ｍｍ2 が確保されるが、それ以上の引張
強さはパイプ引抜き加工の限界上、製造が困難である。
またＳＡＥ１５４１の炭素量（０．４５ｗ％）を越える
材料は、電縫管製造時の溶接品質が不安定になることが
懸念されるため適切でない。
【００３７】これらの理由から、冷間引抜き工程Ｓ２に
よって減面する厚肉パイプ材２０ｂの肉厚比ｔ／ｄを
０．２０〜０．２７に限定し、かつ、引張強さを８００
〜１０００Ｎ／ｍｍ2 に限定することにした。また、本
発明で用いる電縫管の炭素量は０．１７〜０．４５ｗ％
が望まれる。
【００３８】焼鈍工程Ｓ５における温度については、３
００℃未満では成形工程Ｓ４における塑性加工による有
害な残留応力の除去ができず、４５０℃を越える温度で
はパイプ材２０ｂの軟化が始まってしまうことから、焼
鈍温度は３００℃〜４５０℃の範囲が推奨される。
【００３９】
【発明の効果】請求項１に記載した発明によれば、電縫
管を用いていながら従来の電縫管製の中空スタビライザ
の問題点を解消することができ、従来の中実スタビライ
ザに比較して十分な軽量化を図ることができるととも
に、所望の耐久性をクリアーすることができ、焼入れ焼
戻しの熱処理を省略できるため熱処理に必要な製造設備
やエネルギーも節約され、製造コストも下げることがで
きる。
【００４０】請求項２に記載された発明によれば、請求
項１による効果に加えて、耐久性をさらに向上させるこ
とが可能となり、請求項３に記載された発明によれば、
耐久性をさらに向上させることができる。また請求項４
に記載された発明によれば、内面ショットピーニングに
よって耐久性をさらに向上させることができ、請求項５
に記載された発明によれば、耐久性を向上させる上でさ
らに有効である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の中空スタビライザの製造工程の一実
施形態を示すフローチャート。
【図２】 本発明の一実施形態を示す中空スタビライザ
と懸架機構の一部の斜視図。
【図３】 本発明の中空スタビライザに用いる素管の断
面図。
【図４】 図３に示された素管を冷間引抜き加工するこ
とによって得た厚肉パイプ材の断面図。
【図５】 冷間引抜き工程におけ減面率と引張強さとの
関係を示す図。
【図６】 従来の中空スタビライザの製造工程を示すフ
ローチャート。
【符号の説明】
１０…中空スタビライザ ２０ａ…素管 ２０ｂ…厚肉パイプ材（ＰＩＣ引抜管）

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】電縫管を熱間で連続的に縮管加工すること
    により素管を得るとともにこの素管をコイル状に巻取る
    素管製造工程と、 前記素管を減面率が３０％以上となるように冷間で引抜
    き加工を行なうことによって肉厚比が前記電縫管の肉厚
    比よりも大きい０．２０以上０．２７以下で、引張強さ
    が８００Ｎ／ｍｍ2 から１０００Ｎ／ｍｍ2 の厚肉パイ
    プ材を得る冷間引抜き工程と、 前記冷間引抜き工程によって得られた前記厚肉パイプ材
    を冷間で所望のスタビライザ形状に曲げ成形する成形工
    程と、 を具備したことを特徴とする中空スタビライザの製造方
    法。
  2. 【請求項２】前記成形工程後に３００℃から４５０℃の
    温度で前記厚肉パイプ材の歪み取り焼鈍を行なう焼鈍工
    程と、この焼鈍工程後に前記厚肉パイプ材を室温まで冷
    却したのちショットピーニングを行なうショットピーニ
    ング工程とを具備した請求項１記載の中空スタビライザ
    の製造方法。
  3. 【請求項３】前記成形工程後に３００℃から４５０℃の
    温度で前記厚肉パイプ材の歪み取り焼鈍を行なう焼鈍工
    程と、この焼鈍工程後に前記厚肉パイプ材が３００℃か
    ら４００℃の温度にあるうちにショットピーニングを行
    なうショットピーニング工程とを具備した請求項１記載
    の中空スタビライザの製造方法。
  4. 【請求項４】前記冷間引抜き工程後、前記成形工程を行
    なう前に前記厚肉パイプ材の内面にショットピーニング
    を行なう内面ショットピーニング工程と、前記成形工程
    後に３００℃から４５０℃の温度で前記厚肉パイプ材の
    歪み取り焼鈍を行なう焼鈍工程と、この焼鈍工程後に前
    記厚肉パイプ材を室温まで冷却したのちショットピーニ
    ングを行なうショットピーニング工程とを具備した請求
    項１記載の中空スタビライザの製造方法。
  5. 【請求項５】前記冷間引抜き工程後、前記成形工程を行
    なう前に前記厚肉パイプ材の内面にショットピーニング
    を行なう内面ショットピーニング工程と、前記成形工程
    後に３００℃から４５０℃の温度で前記厚肉パイプ材の
    歪み取り焼鈍を行なう焼鈍工程と、この焼鈍工程後に前
    記厚肉パイプ材が３００℃から４００℃の温度にあるう
    ちにショットピーニングを行なうショットピーニング工
    程とを具備した請求項１記載の中空スタビライザの製造
    方法。
JP03600399A 1999-02-15 1999-02-15 中空スタビライザの製造方法 Expired - Lifetime JP4331300B2 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP03600399A JP4331300B2 (ja) 1999-02-15 1999-02-15 中空スタビライザの製造方法
US09/501,650 US6682610B1 (en) 1999-02-15 2000-02-10 Manufacturing method for hollow stabilizer
DE60003959T DE60003959T2 (de) 1999-02-15 2000-02-14 Herstellungsverfahren eines Hohlstabilisators
EP00103002A EP1029720B1 (en) 1999-02-15 2000-02-14 Manufacturing method for hollow stabilizer

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP03600399A JP4331300B2 (ja) 1999-02-15 1999-02-15 中空スタビライザの製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2000233625A true JP2000233625A (ja) 2000-08-29
JP4331300B2 JP4331300B2 (ja) 2009-09-16

Family

ID=12457615

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP03600399A Expired - Lifetime JP4331300B2 (ja) 1999-02-15 1999-02-15 中空スタビライザの製造方法

Country Status (4)

Country Link
US (1) US6682610B1 (ja)
EP (1) EP1029720B1 (ja)
JP (1) JP4331300B2 (ja)
DE (1) DE60003959T2 (ja)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1238750A2 (en) 2001-03-08 2002-09-11 NHK Spring Co., Ltd. Hollow stabilizer and method of manufacturing the same
KR20040046025A (ko) * 2002-11-26 2004-06-05 임성혁 예열장치를 갖춘 쇼트피닝설비
CN100418654C (zh) * 2003-09-02 2008-09-17 锦州秀亭制管有限公司 不锈钢汽车尾气管的制造方法
KR101042493B1 (ko) * 2008-09-29 2011-06-16 현대제철 주식회사 차량용 로드휠의 휠디스크 및 그 제조방법
WO2013175821A1 (ja) 2012-05-25 2013-11-28 新日鐵住金株式会社 中空スタビライザ並びに中空スタビライザ用鋼管及びその製造方法
JP2014151905A (ja) * 2013-02-08 2014-08-25 Benteler Automobiltechnik Gmbh 車両用スタビライザーを製造するための方法
WO2019004375A1 (ja) * 2017-06-28 2019-01-03 三菱製鋼株式会社 中空ばね及びその製造方法
WO2020111017A1 (ja) * 2018-11-30 2020-06-04 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接継手の耐疲労特性向上方法

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE524277C2 (sv) * 2002-05-16 2004-07-20 Accra Teknik Ab Krängningshämmare och ett förfarande vid tillverkning av densamma
AU2003225402B2 (en) * 2003-04-25 2010-02-25 Dalmine S.P.A. Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof
EP1561827A1 (en) * 2004-02-06 2005-08-10 Alstom Technology Ltd Method of welding a ferritic steel comprising a post weld heat treatment and cold working on the weld
US20050214560A1 (en) * 2004-03-25 2005-09-29 Stephen Yue Thermal spray reinforcement of a stabilizer bar
DE102004053455B4 (de) * 2004-11-05 2007-01-11 Thyssen Krupp Automotive Ag Verfahren und Bearbeitungseinrichtung zur Herstellung von Stabilisatoren
DE102005014966A1 (de) * 2005-04-01 2006-10-05 Schaeffler Kg Verfahren zur Herstellung geschweisster Wälzlagerringe aus Wälzlagerstahl
US7744708B2 (en) * 2006-03-14 2010-06-29 Tenaris Connections Limited Methods of producing high-strength metal tubular bars possessing improved cold formability
DE602006014451D1 (de) * 2006-06-29 2010-07-01 Tenaris Connections Ag Nahtlose präzisionsstahlrohre mit verbesserter isotroper schlagzähigkeit bei niedriger temperatur für hydraulische zylinder und herstellungsverfahren dafür
DE102007006875A1 (de) 2007-02-07 2008-08-14 Benteler Stahl/Rohr Gmbh Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff zur Herstellung von dynamisch belasteten Rohrbauteilen und Rohrbauteil
MX2007004600A (es) * 2007-04-17 2008-12-01 Tubos De Acero De Mexico S A Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over.
US7862667B2 (en) 2007-07-06 2011-01-04 Tenaris Connections Limited Steels for sour service environments
US8328960B2 (en) * 2007-11-19 2012-12-11 Tenaris Connections Limited High strength bainitic steel for OCTG applications
US20100059958A1 (en) * 2008-09-10 2010-03-11 The Pullman Company Heavy vehicle sway bar with redundancy (backup safety feature)
US8221562B2 (en) * 2008-11-25 2012-07-17 Maverick Tube, Llc Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
WO2011066126A1 (en) * 2009-11-25 2011-06-03 Corning Incorporated Method for making creep resistant refractory metal structures
EP2357099B1 (de) * 2010-02-16 2017-07-12 Benteler Automobiltechnik GmbH Stabilisator und Verfahren zum Herstellen eines Stabilisators
DE102010036513A1 (de) * 2010-07-20 2012-01-26 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Stabilisators und Stabilisator
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403688B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
CN102240697B (zh) * 2011-05-21 2013-12-25 广东龙丰精密铜管有限公司 一种铜盘管生产线
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
EP2868882A4 (en) * 2012-05-31 2016-05-18 Ud Trucks Corp METHOD FOR IMPROVING THE DURABILITY OF AN EXHAUST GAS PIPE, AND EXHAUST GAS PURIFYING DEVICE
CN103659165A (zh) * 2012-09-07 2014-03-26 上海莲南汽车附件有限公司 一种燃油分配管中Damper的加工工艺流程
CN102836895B (zh) * 2012-09-10 2015-09-30 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 一种异型无缝钢管的制造方法
US9970242B2 (en) 2013-01-11 2018-05-15 Tenaris Connections B.V. Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe
US9187811B2 (en) 2013-03-11 2015-11-17 Tenaris Connections Limited Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
KR102368928B1 (ko) 2013-06-25 2022-03-04 테나리스 커넥션즈 비.브이. 고크롬 내열철강
DE102013218413A1 (de) * 2013-09-13 2015-03-19 Zf Friedrichshafen Ag Stabilisator eines Kraftfahrzeugs und Verfahren zum Herstellen desselben
JP2015209015A (ja) * 2014-04-24 2015-11-24 日本発條株式会社 中空スタビライザ
JP6258243B2 (ja) * 2015-03-23 2018-01-10 日本発條株式会社 スタビライザおよびその製造方法
CN106475740A (zh) * 2015-08-28 2017-03-08 上海中国弹簧制造有限公司 一种高应力空心稳定杆的制造工艺
WO2017157379A1 (de) * 2016-03-14 2017-09-21 Ksm Castings Group Gmbh Verfahren zum herstellen eines wärmebehandelten, mit einem radlager versehenen radträgers
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
US10434554B2 (en) 2017-01-17 2019-10-08 Forum Us, Inc. Method of manufacturing a coiled tubing string
CN109852786B (zh) * 2019-02-28 2020-12-01 重庆科技学院 油气管道焊接的焊后处理装置
KR20220004161A (ko) * 2020-05-15 2022-01-11 미쓰비시 세이코 가부시키가이샤 중공 스프링 및 그 제조 방법
CN113155017B (zh) * 2021-04-23 2022-05-24 西南石油大学 一种山区管道应变在线监测系统

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2131874C3 (de) * 1971-06-26 1984-07-19 Benteler-Werke Ag, 4794 Schloss Neuhaus Vorrichtung zum Reduzieren von Rohrsträngen
US4070209A (en) 1976-11-18 1978-01-24 Usui International Industry, Ltd. Method of producing a high pressure fuel injection pipe
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4231555A (en) 1978-06-12 1980-11-04 Horikiri Spring Manufacturing Co., Ltd. Bar-shaped torsion spring
SU727287A1 (ru) 1978-07-10 1980-04-15 Институт черной металлургии Способ изготовлени цельнокатанных колес
DE2846445C2 (de) 1978-10-25 1982-11-04 Estel Hoesch Werke Ag, 4600 Dortmund Drehstab-Stabilisator
DE2931340A1 (de) * 1979-08-02 1981-02-19 Oppermann Willi Friedrich Verfahren zum kontinuierlichen fertigen von baendern und rohren in einer produktionslinie
JPS5845130Y2 (ja) 1979-09-07 1983-10-14 日本発条株式会社 車輛用中空スタビライザ
JPS5690137A (en) 1979-12-22 1981-07-22 Nhk Spring Co Ltd Hollow stabilizer for vehicle
JPS6020091B2 (ja) * 1980-06-09 1985-05-20 新日本製鐵株式会社 低温加熱鍛接造管法
JPS58141329A (ja) * 1982-02-17 1983-08-22 Toyota Motor Corp 鋼管製自動車部品の製造法
JPS58188532A (ja) 1982-04-28 1983-11-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザの製造方法
JPS58188518A (ja) * 1982-04-28 1983-11-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザの製造方法
JPS60154827A (ja) * 1984-01-26 1985-08-14 Toyota Motor Corp 自動車用中空スタビライザの製造方法
JPS6164817A (ja) * 1984-09-03 1986-04-03 Nhk Spring Co Ltd 電縫管を用いた中空スタビライザの製造方法
SU1442310A1 (ru) 1985-10-01 1988-12-07 Институт черной металлургии Способ прокатки железнодорожных колес
JP2841630B2 (ja) 1990-02-14 1998-12-24 住友金属工業株式会社 マグネシウム合金鍛造ホイールの製造方法
FI90635C (sv) 1990-03-05 1994-03-10 Imatra Steel Oy Ab Förfarande och anordning för tillverkning av krängningshämmare
JP2811226B2 (ja) * 1990-07-02 1998-10-15 新日本製鐵株式会社 車体補強用鋼管
DE4219336C2 (de) * 1992-06-10 1995-10-12 Mannesmann Ag Verwendung eines Stahls zur Herstellung von Konstruktionsrohren
DE4221957C1 (de) * 1992-07-02 1994-01-13 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen, dickwandigen Hochdruckrohres
JP3243659B2 (ja) * 1993-01-25 2002-01-07 新日本製鐵株式会社 冷間加工性の優れたコイル状鋼管の製造方法
RU2022710C1 (ru) 1993-06-11 1994-11-15 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки заготовок из твердых сплавов и карбидов переходных металлов
JPH07266837A (ja) 1994-03-29 1995-10-17 Horikiri Bane Seisakusho:Kk 中空スタビライザの製造法
JP3236452B2 (ja) 1994-09-19 2001-12-10 株式会社ケンウッド 電子機器のツマミ装置
DE19647449A1 (de) 1996-11-16 1998-05-20 Alsthom Cge Alcatel Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Metallröhrchen großer Länge

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1238750A2 (en) 2001-03-08 2002-09-11 NHK Spring Co., Ltd. Hollow stabilizer and method of manufacturing the same
KR100507785B1 (ko) * 2001-03-08 2005-08-17 니혼 하츠쵸 가부시키가이샤 중공 스태빌라이저 및 그 제조 방법
US7896983B2 (en) 2001-03-08 2011-03-01 Nhk Spring Co., Ltd. Hollow stabilizer and method of manufacturing the same
KR20040046025A (ko) * 2002-11-26 2004-06-05 임성혁 예열장치를 갖춘 쇼트피닝설비
CN100418654C (zh) * 2003-09-02 2008-09-17 锦州秀亭制管有限公司 不锈钢汽车尾气管的制造方法
KR101042493B1 (ko) * 2008-09-29 2011-06-16 현대제철 주식회사 차량용 로드휠의 휠디스크 및 그 제조방법
KR20150013247A (ko) 2012-05-25 2015-02-04 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 중공 스태빌라이저 및 중공 스태빌라이저용 강관 및 그 제조 방법
WO2013175821A1 (ja) 2012-05-25 2013-11-28 新日鐵住金株式会社 中空スタビライザ並びに中空スタビライザ用鋼管及びその製造方法
JP2014151905A (ja) * 2013-02-08 2014-08-25 Benteler Automobiltechnik Gmbh 車両用スタビライザーを製造するための方法
WO2019004375A1 (ja) * 2017-06-28 2019-01-03 三菱製鋼株式会社 中空ばね及びその製造方法
WO2019003477A1 (ja) * 2017-06-28 2019-01-03 三菱製鋼株式会社 中空スタビライザー及びその製造方法
JPWO2019004375A1 (ja) * 2017-06-28 2019-11-07 三菱製鋼株式会社 中空ばね及びその製造方法
RU2741437C1 (ru) * 2017-06-28 2021-01-26 Мицубиси Стил Мфг. Ко., Лтд. Полая пружина и способ ее изготовления
US10987779B2 (en) 2017-06-28 2021-04-27 Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. Hollow spring and manufacturing method thereof
WO2020111017A1 (ja) * 2018-11-30 2020-06-04 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接継手の耐疲労特性向上方法
JPWO2020111017A1 (ja) * 2018-11-30 2021-02-15 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接継手の耐疲労特性向上方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP1029720A2 (en) 2000-08-23
DE60003959D1 (de) 2003-08-28
US6682610B1 (en) 2004-01-27
EP1029720A3 (en) 2001-11-07
DE60003959T2 (de) 2004-01-29
JP4331300B2 (ja) 2009-09-16
EP1029720B1 (en) 2003-07-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2000233625A (ja) 中空スタビライザの製造方法
CA1231834A (en) Car stabilizer and a manufacturing method therefor
JP6225026B2 (ja) 中空スタビライザ並びに中空スタビライザ用鋼管及びその製造方法
JP5463715B2 (ja) 自動車構造部材用高強度溶接鋼管の製造方法
JPH0681078A (ja) 低降伏比高強度鋼材およびその製造方法
WO2011111623A1 (ja) 中実スタビライザ、中実スタビライザ用鋼材および中実スタビライザの製造方法
JP2018176240A (ja) トーションビームの製造方法
JP4066915B2 (ja) 耐疲労特性に優れた中空スタビライザの製造方法
JP4859240B2 (ja) 中空スタビライザ用電縫鋼管の製造方法
JP6885472B2 (ja) 中空スタビライザー製造用の電縫鋼管、及びその製造方法
JPH05302119A (ja) 高強度自動車部品の製造方法
JPH01111848A (ja) スタビライザーに用いられるパイプ素管
JP3840376B2 (ja) 疲労強度および延性に優れた硬引き線用鋼材および硬引き伸線材
JP4485148B2 (ja) 冷間鍛造加工性と転造加工性に優れた高炭素鋼管およびその製造方法
JP2708279B2 (ja) 高強度ばねの製造方法
KR101296252B1 (ko) 유볼트의 제조방법
JPS6164812A (ja) 車両用鋼製部品の製造方法
JP3118623B2 (ja) 抗張力８００ＭＰａ以上を有する非熱処理型電縫油井管の製造方法
JP2007107032A (ja) 中空スタビライザ用鋼管の製造方法及び中空スタビライザの製造方法
JPS6076232A (ja) 高強度中空スタビライザの製造方法
JPS62224421A (ja) 中空スタビライザの製造方法
JP2778433B2 (ja) 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法
JPS62224423A (ja) 中空スタビライザの製造方法
KR101393444B1 (ko) 유볼트 및 그 제조방법
KR0146788B1 (ko) 피로특성이 우수한 몰리브덴 첨가 고강도 강관형 스태빌라이저의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20050706

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20071204

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20080122

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20080226

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20080422

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20080515

A912 Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912

Effective date: 20080627

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20090618

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120626

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120626

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130626

Year of fee payment: 4

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

EXPY Cancellation because of completion of term