JP2708279B2 - 高強度ばねの製造方法 - Google Patents
高強度ばねの製造方法Info
- Publication number
- JP2708279B2 JP2708279B2 JP3007577A JP757791A JP2708279B2 JP 2708279 B2 JP2708279 B2 JP 2708279B2 JP 3007577 A JP3007577 A JP 3007577A JP 757791 A JP757791 A JP 757791A JP 2708279 B2 JP2708279 B2 JP 2708279B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spring
- strength
- temperature
- steel wire
- kgf
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車のエンジンの弁
ばね、あるいは自動車の懸架ばね用等に用いられる疲労
強度の優れた高強度ばねの製造方法に関するものであ
る。
ばね、あるいは自動車の懸架ばね用等に用いられる疲労
強度の優れた高強度ばねの製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来自動車のエンジン等に使用されてい
る弁ばね、あるいは自動車の懸架ばね用鋼線の一部は、
ＪＩＳＧ３５６１、ＪＩＳＧ３５６５、ＪＩＳＧ３５６
６、ＪＩＳＧ３５６７、ＪＩＳＧ３５６８等で規定され
ているいわゆるオイルテンパー線を冷間でばねに成型加
工して使用される。ところで近年自動車エンジンの高出
力化、車体の軽量化の要望が極めて高く、これに対応す
るため高疲労強度のばねが強く求められているが、これ
らはＪＩＳで規定されている既存の材料では、この要求
を満たすことが難しくなってきている。この疲労強度向
上の要望に応えるため、材料的には、合金元素量を増し
たばね鋼が提案されている（例えば、特開昭５９−１７
７３５１、特開昭６２−１０７０４４、特開昭６２−１
７７１５２、特開平２−１０７７４６号公報）。また、
ばね製造上からは、窒化処理、ショットピーニング等に
より表面を硬化させ適当な圧縮の残留応力を付与するの
が一般的になってきている。
る弁ばね、あるいは自動車の懸架ばね用鋼線の一部は、
ＪＩＳＧ３５６１、ＪＩＳＧ３５６５、ＪＩＳＧ３５６
６、ＪＩＳＧ３５６７、ＪＩＳＧ３５６８等で規定され
ているいわゆるオイルテンパー線を冷間でばねに成型加
工して使用される。ところで近年自動車エンジンの高出
力化、車体の軽量化の要望が極めて高く、これに対応す
るため高疲労強度のばねが強く求められているが、これ
らはＪＩＳで規定されている既存の材料では、この要求
を満たすことが難しくなってきている。この疲労強度向
上の要望に応えるため、材料的には、合金元素量を増し
たばね鋼が提案されている（例えば、特開昭５９−１７
７３５１、特開昭６２−１０７０４４、特開昭６２−１
７７１５２、特開平２−１０７７４６号公報）。また、
ばね製造上からは、窒化処理、ショットピーニング等に
より表面を硬化させ適当な圧縮の残留応力を付与するの
が一般的になってきている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述したばねの疲労強
度を向上させるためには、ばねを構成する鋼材の強度す
なわち硬さを上げることが一つの有効な手段であるが、
既に提案されている高強度用のばね鋼で、高い引張り強
さを有する焼入・焼戻鋼線（オイルテンパー線）を製造
しても、その鋼線の冷間加工性が低いため、冷間成形で
実際のばねに加工することができず、弁ばね、懸架ばね
等の高寿命化には限界があった。本発明は高強度の焼入
・焼戻鋼線から高強度のばねを製造する方法を得ること
を目的とするものである。
度を向上させるためには、ばねを構成する鋼材の強度す
なわち硬さを上げることが一つの有効な手段であるが、
既に提案されている高強度用のばね鋼で、高い引張り強
さを有する焼入・焼戻鋼線（オイルテンパー線）を製造
しても、その鋼線の冷間加工性が低いため、冷間成形で
実際のばねに加工することができず、弁ばね、懸架ばね
等の高寿命化には限界があった。本発明は高強度の焼入
・焼戻鋼線から高強度のばねを製造する方法を得ること
を目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の問題
点を解決するため、種々の実験を重ねた結果、高強度の
焼入・焼戻鋼線の加工性が１００℃〜５５０℃の温度範
囲で極めて向上することを見出し発明を完成したもので
ある。すなわち本発明は、 （１）重量％ Ｃ ：０．５５〜０．７５％、 Ｓｉ：１．００〜２．５０％、 Ｍｎ：０．３０〜１．５０％ と、 Ｎｉ：１．００〜４．００％、 Ｃｒ：０．５０〜２．５０％、 Ｍｏ：０．１０〜１．００％ のうち２種ないし３種と Ｖ ：０．０５〜０．６０％、 Ｎｂ：０．０５〜０．６０％ のうち１種ないし２種を含有し、残部は不可避不純物お
よびＦｅからなる引張強さ２００Kgf/mm2 以上を有する
焼入・焼戻鋼線を、１００℃以上５５０℃以下の温度に
加熱し、ばねに成形加工することを特徴とする高強度ば
ねの製造方法、および（２）上記（１）項に記載の方法
でばねに成形加工した後、低温焼鈍を施すことなく「ば
ね」とする高強度ばねの製造方法、を要旨とするもので
ある。
点を解決するため、種々の実験を重ねた結果、高強度の
焼入・焼戻鋼線の加工性が１００℃〜５５０℃の温度範
囲で極めて向上することを見出し発明を完成したもので
ある。すなわち本発明は、 （１）重量％ Ｃ ：０．５５〜０．７５％、 Ｓｉ：１．００〜２．５０％、 Ｍｎ：０．３０〜１．５０％ と、 Ｎｉ：１．００〜４．００％、 Ｃｒ：０．５０〜２．５０％、 Ｍｏ：０．１０〜１．００％ のうち２種ないし３種と Ｖ ：０．０５〜０．６０％、 Ｎｂ：０．０５〜０．６０％ のうち１種ないし２種を含有し、残部は不可避不純物お
よびＦｅからなる引張強さ２００Kgf/mm2 以上を有する
焼入・焼戻鋼線を、１００℃以上５５０℃以下の温度に
加熱し、ばねに成形加工することを特徴とする高強度ば
ねの製造方法、および（２）上記（１）項に記載の方法
でばねに成形加工した後、低温焼鈍を施すことなく「ば
ね」とする高強度ばねの製造方法、を要旨とするもので
ある。
【０００５】以下に本発明者らが行った実験結果を示
し、本発明の内容を詳説する。表１に示す化学成分を有
する直径４．０mm、引張強さ２２０Kgf/mm2 のオイルテ
ンパー線を製造し、種々の温度で引張試験を行った。
し、本発明の内容を詳説する。表１に示す化学成分を有
する直径４．０mm、引張強さ２２０Kgf/mm2 のオイルテ
ンパー線を製造し、種々の温度で引張試験を行った。
【０００６】
【表１】
【０００７】その時の試験片の絞り、および引張強さを
図３に示す。図４は図３に示した種々の温度で引っ張っ
た後の試験片の硬さを測定した結果である。図３から引
張り加工の温度が高くなるとともに延性が改善され、絞
りが増加し１００℃を越すと４０％以上の絞りを有する
ようになり、材料の加工性が極めて良く改善されている
ことがわかる。またその時の加工に要する動力を表わす
尺度と考えられる引張強さも、加工温度が３００℃以上
で低下していることがわかる。さらに図４によると、こ
のような温度を上げて加工した後の材料の強度（硬さ）
は、加工温度が５５０℃位までは初期の硬さを維持し、
更に中間の温度域ではむしろ硬くなっていることがわか
る。
図３に示す。図４は図３に示した種々の温度で引っ張っ
た後の試験片の硬さを測定した結果である。図３から引
張り加工の温度が高くなるとともに延性が改善され、絞
りが増加し１００℃を越すと４０％以上の絞りを有する
ようになり、材料の加工性が極めて良く改善されている
ことがわかる。またその時の加工に要する動力を表わす
尺度と考えられる引張強さも、加工温度が３００℃以上
で低下していることがわかる。さらに図４によると、こ
のような温度を上げて加工した後の材料の強度（硬さ）
は、加工温度が５５０℃位までは初期の硬さを維持し、
更に中間の温度域ではむしろ硬くなっていることがわか
る。
【０００８】図３には、引張試験の際の破断状況を観察
し、微細な表面疵等を起点にした異常破断現象の有無
（○は異常破断無し、●は異常破断有り）を記入してあ
り、この実験では１５０℃以上でこの異常破断は生じて
いなかった。なお、図３中のデータは、この異常破断が
生じた場合の値は除いてある。この結果によれば温度を
上げて加工することにより、微細な疵の破断に対する影
響を軽減できることがわかる。また、通常の冷間成形法
で製造したばねの内側には、引張残留応力が存在し、疲
労特性に悪影響を及ぼす低温焼鈍を行なうのが常である
が、本発明法で成形したばねに存在する残留応力は極め
て低い値であり、低温焼鈍を行う必要がないことも特徴
である。
し、微細な表面疵等を起点にした異常破断現象の有無
（○は異常破断無し、●は異常破断有り）を記入してあ
り、この実験では１５０℃以上でこの異常破断は生じて
いなかった。なお、図３中のデータは、この異常破断が
生じた場合の値は除いてある。この結果によれば温度を
上げて加工することにより、微細な疵の破断に対する影
響を軽減できることがわかる。また、通常の冷間成形法
で製造したばねの内側には、引張残留応力が存在し、疲
労特性に悪影響を及ぼす低温焼鈍を行なうのが常である
が、本発明法で成形したばねに存在する残留応力は極め
て低い値であり、低温焼鈍を行う必要がないことも特徴
である。
【０００９】以上のことから室温の引張強さが２００Kg
f/mm2 を越すような高強度の鋼線を加工する場合、その
加工温度を高めることにより、微細なきずに対する割れ
感受性の低減、材料延性の向上および加工動力の低減を
もたらし、かつ、加工した後の強度は最初有していた以
上の強度を確保できること等が明らかになり、ひいて
は、通常行われている成形後の低温焼鈍をも省略できる
ことも明らかとなった。
f/mm2 を越すような高強度の鋼線を加工する場合、その
加工温度を高めることにより、微細なきずに対する割れ
感受性の低減、材料延性の向上および加工動力の低減を
もたらし、かつ、加工した後の強度は最初有していた以
上の強度を確保できること等が明らかになり、ひいて
は、通常行われている成形後の低温焼鈍をも省略できる
ことも明らかとなった。
【００１０】
【作用】以下に本発明の各構成要件の範囲の限定理由お
よび作用について説明する。Ｃは焼入・焼戻鋼線の強度
（硬さ）を左右する元素で、０．５５％未満では必要な
強度が得られないので避けなければならず、また、０．
７５％を越えて添加してもそれ以上強度上の利点が無い
ので、上限を０．７５％とした。Ｓｉは、ばねの特性上
重要な「へたり」を低減するために必要なが元素で、
１．００％未満では「へたり」が大き過ぎて、高強度の
弁ばね、懸架ばねとして使用できないので避ける必要が
ある。一方、２．５０％を越えて添加しても、それ以上
の効果が得られないばかりか、製造上の困難さ、例えば
脱炭の抑制が増すので避けなければならない。Ｍｎは脱
酸および鋼材の焼入性を与える元素で、０．３０％未満
ではその効果が不十分であり、また、１．５０％を越え
て添加してもそれ以上の効果が得られないので、上限を
１．５０％とした。Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは、焼入性を上
げ、あるいは焼き戻し軟化抵抗を高め、あるいは微細な
炭化物を析出することにより、ばねの強度と靭性を向上
せしめる元素であり、その２種ないし３種を複合して添
加することが必要である。そのため、Ｎｉは、１．００
〜４．００％添加することが必要であるが、１．００％
未満ではその効果が現れず、また、４．００％を越えて
添加してもそれ以上の効果が得られない。Ｃｒは、０．
５０％以上の添加が必要であり、２．５０％を越すと
「へたり」性が劣化するので避けなければならない。Ｍ
ｏは焼き戻し軟化抵抗を高め、また微細な炭化物を析出
することにより、ばねに強度と靭性を付与する効果もあ
るため、０．１０〜１．００％の添加するが、０．１０
％未満ではその効果が認められずまた１．００％を越え
ても効果が飽和してしまうので除外する。Ｖ、Ｎｂは結
晶粒の微細化、析出硬化により、強度の向上、へたり性
の改善を行うために添加する元素であり、０．０５％以
上０．６０％以下の範囲で１種または２種を複合して添
加するが、それぞれの成分が０．０５％未満では効果が
なく、０．６０％を越えて添加しても効果は飽和する。
よび作用について説明する。Ｃは焼入・焼戻鋼線の強度
（硬さ）を左右する元素で、０．５５％未満では必要な
強度が得られないので避けなければならず、また、０．
７５％を越えて添加してもそれ以上強度上の利点が無い
ので、上限を０．７５％とした。Ｓｉは、ばねの特性上
重要な「へたり」を低減するために必要なが元素で、
１．００％未満では「へたり」が大き過ぎて、高強度の
弁ばね、懸架ばねとして使用できないので避ける必要が
ある。一方、２．５０％を越えて添加しても、それ以上
の効果が得られないばかりか、製造上の困難さ、例えば
脱炭の抑制が増すので避けなければならない。Ｍｎは脱
酸および鋼材の焼入性を与える元素で、０．３０％未満
ではその効果が不十分であり、また、１．５０％を越え
て添加してもそれ以上の効果が得られないので、上限を
１．５０％とした。Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは、焼入性を上
げ、あるいは焼き戻し軟化抵抗を高め、あるいは微細な
炭化物を析出することにより、ばねの強度と靭性を向上
せしめる元素であり、その２種ないし３種を複合して添
加することが必要である。そのため、Ｎｉは、１．００
〜４．００％添加することが必要であるが、１．００％
未満ではその効果が現れず、また、４．００％を越えて
添加してもそれ以上の効果が得られない。Ｃｒは、０．
５０％以上の添加が必要であり、２．５０％を越すと
「へたり」性が劣化するので避けなければならない。Ｍ
ｏは焼き戻し軟化抵抗を高め、また微細な炭化物を析出
することにより、ばねに強度と靭性を付与する効果もあ
るため、０．１０〜１．００％の添加するが、０．１０
％未満ではその効果が認められずまた１．００％を越え
ても効果が飽和してしまうので除外する。Ｖ、Ｎｂは結
晶粒の微細化、析出硬化により、強度の向上、へたり性
の改善を行うために添加する元素であり、０．０５％以
上０．６０％以下の範囲で１種または２種を複合して添
加するが、それぞれの成分が０．０５％未満では効果が
なく、０．６０％を越えて添加しても効果は飽和する。
【００１１】更に、本発明は、高疲労強度を有するばね
の製造方法を目的としたものであるので、引張強さ２０
０Kgf/mm2 以上の強さを有する焼入・焼戻鋼線が対象と
なり、引張強さが２００Kgf/mm2 未満の場合は除外され
る。なお、対象とする焼入・焼戻鋼線とは、必ずしも高
い温度（オーステナイト域）から油等に焼入して製造さ
れるいわゆるオイルテンパー線に限らず、空気焼入等に
よって得られた高強度の鋼線、あるいは高周波加熱によ
って得られる焼入焼戻鋼線も含まれる。この焼入・焼戻
鋼線をばねに成形する際、いわゆる温間で加工すること
が本発明の特徴である。加工温度が、１００℃未満では
鋼線の延性が低く、また疵感受性が高いのでばねに成形
加工することができない。一方、５５０℃を越えた温度
条件の場合、得られたばねの強度が低下してしまい、高
強度ばねが製造できないし、また酸化が激しくなり表面
状態が悪化するのでその対策も施す必要がでるので除外
する。
の製造方法を目的としたものであるので、引張強さ２０
０Kgf/mm2 以上の強さを有する焼入・焼戻鋼線が対象と
なり、引張強さが２００Kgf/mm2 未満の場合は除外され
る。なお、対象とする焼入・焼戻鋼線とは、必ずしも高
い温度（オーステナイト域）から油等に焼入して製造さ
れるいわゆるオイルテンパー線に限らず、空気焼入等に
よって得られた高強度の鋼線、あるいは高周波加熱によ
って得られる焼入焼戻鋼線も含まれる。この焼入・焼戻
鋼線をばねに成形する際、いわゆる温間で加工すること
が本発明の特徴である。加工温度が、１００℃未満では
鋼線の延性が低く、また疵感受性が高いのでばねに成形
加工することができない。一方、５５０℃を越えた温度
条件の場合、得られたばねの強度が低下してしまい、高
強度ばねが製造できないし、また酸化が激しくなり表面
状態が悪化するのでその対策も施す必要がでるので除外
する。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。 （実施例１）表２に示す化学成分を有する鋼線から、引
張強さで２２０Kgf/mm2 の強度を有する直径４．０mmの
オイルテンパー線を製造し、表３に示す諸元を有する自
動車用弁ばねに種々の温度で成形加工した。
張強さで２２０Kgf/mm2 の強度を有する直径４．０mmの
オイルテンパー線を製造し、表３に示す諸元を有する自
動車用弁ばねに種々の温度で成形加工した。
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】その時の加工温度と折損率の関係を図１に
示す。その結果、室温では折損が高い比率で生じている
ので、コイリングの温度を上げることにより折損率が低
下し１５０℃以上ではゼロとなっていることが明らかで
ある。
示す。その結果、室温では折損が高い比率で生じている
ので、コイリングの温度を上げることにより折損率が低
下し１５０℃以上ではゼロとなっていることが明らかで
ある。
【００１６】（実施例２）表４に示す化学成分を有する
鋼線から引張強さ２２０Kgf/mm2 の強度を有する直径
３．２mmの焼入・焼戻鋼線を製造し、表５に示す諸元を
有する自動車用弁ばねに種々の温度で成形加工した。
鋼線から引張強さ２２０Kgf/mm2 の強度を有する直径
３．２mmの焼入・焼戻鋼線を製造し、表５に示す諸元を
有する自動車用弁ばねに種々の温度で成形加工した。
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】その時のばねの加工温度と折損率の関係を
図２に示した。その結果、室温では折損が高い比率で生
じたが、コイリングの温度を上げることにより加工性が
向上し、１５０℃以上では折損率がゼロとなっているこ
とが明らかである。
図２に示した。その結果、室温では折損が高い比率で生
じたが、コイリングの温度を上げることにより加工性が
向上し、１５０℃以上では折損率がゼロとなっているこ
とが明らかである。
【００２０】（実施例３および比較例）前述の表４に示
す化学成分を有する鋼線から引張強さ２１０Kgf/mm2 の
強度を有する直径３．２mmの焼入・焼戻鋼線を製造し、
表５に示す諸元を有する自動車エンジンの弁ばねにばね
の成形温度を４００℃とした本発明の実施例と、常温
（２５℃）で成形加工した比較例により製造した。それ
らの弁ばねについて、最大応力τmax ＝１１５Kgf/mm2
で５×１０7 回の疲労試験を行った。その結果を表６に
示す。
す化学成分を有する鋼線から引張強さ２１０Kgf/mm2 の
強度を有する直径３．２mmの焼入・焼戻鋼線を製造し、
表５に示す諸元を有する自動車エンジンの弁ばねにばね
の成形温度を４００℃とした本発明の実施例と、常温
（２５℃）で成形加工した比較例により製造した。それ
らの弁ばねについて、最大応力τmax ＝１１５Kgf/mm2
で５×１０7 回の疲労試験を行った。その結果を表６に
示す。
【００２１】
【表６】
【００２２】表６に示すように本発明による場合、ばね
に成形後の低温焼鈍を省略しても良好な疲労特性を有し
ていることがわかる。
に成形後の低温焼鈍を省略しても良好な疲労特性を有し
ていることがわかる。
【００２３】（実施例４）表７に示す組成の鋼線から引
張強さ２２５Kgf/mm2 の強度を有する直径３．２mmの焼
入・焼戻鋼線を製造し、直径３．２mmの芯金に巻付ける
試験（自径巻試験）を行なった。
張強さ２２５Kgf/mm2 の強度を有する直径３．２mmの焼
入・焼戻鋼線を製造し、直径３．２mmの芯金に巻付ける
試験（自径巻試験）を行なった。
【００２４】
【表７】
【００２５】その結果、巻付ける温度が１５０℃以上の
場合、折損は皆無であり充分ばねに加工出来る延性を有
していることが確かめられた。
場合、折損は皆無であり充分ばねに加工出来る延性を有
していることが確かめられた。
【００２６】（実施例５）表８に示す組成の鋼線から引
張強さ２１５Kgf/mm2 の強度を有する直径３．４mmの焼
入・焼戻鋼線を製造し、直径３．４mmの芯金に巻付け
た。
張強さ２１５Kgf/mm2 の強度を有する直径３．４mmの焼
入・焼戻鋼線を製造し、直径３．４mmの芯金に巻付け
た。
【００２７】
【表８】
【００２８】その結果巻付ける温度が、１５０℃以上の
場合は、折損が皆無であり充分なばねに加工できる延性
を有していることが確かめられた。また、上記の実施例
は、いずれも弁ばねについて記述したが、懸架ばねにつ
いても同様の効果を有することを確認した。
場合は、折損が皆無であり充分なばねに加工できる延性
を有していることが確かめられた。また、上記の実施例
は、いずれも弁ばねについて記述したが、懸架ばねにつ
いても同様の効果を有することを確認した。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、引張強さ
２００Kgf/mm2 以上の高強度を有する焼入・焼戻鋼線か
ら安定して「ばね」に成形加工でき、従来得られなかっ
た高疲労強度、高寿命を有する高強度ばねを製造するこ
とができ、工業的な効果は多大である。
２００Kgf/mm2 以上の高強度を有する焼入・焼戻鋼線か
ら安定して「ばね」に成形加工でき、従来得られなかっ
た高疲労強度、高寿命を有する高強度ばねを製造するこ
とができ、工業的な効果は多大である。
【図１】実施例１のばね成形温度と折損率との関係を示
す図表である。
す図表である。
【図２】実施例２のばね成形温度と折損率との関係を示
す図表である。
す図表である。
【図３】引張強さ２２０Kgf/mm2 の焼入・焼戻鋼線の各
温度における引張試験の結果を示す図表である。
温度における引張試験の結果を示す図表である。
【図４】図３に示す引張試験後の試験片の硬さを示した
図表である。
図表である。
フロントページの続き (73)特許権者 999999999 鈴木金属工業 株式会社 東京都千代田区丸の内１丁目８番２号 (72)発明者 子安 善郎 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式会社 室蘭製鐵所内 (72)発明者 中野 修 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 石川 裕二 愛知県愛知郡東郷町大字春木字蛭池１番 地 株式会社東郷製作所内 (72)発明者 小野田 光芳 千葉県習志野市東習志野７−５−１ 鈴 木金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭63−176430（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．５５〜０．７５％、 Ｓｉ：１．００〜２．５０％、 Ｍｎ：０．３０〜１．５０％ と、 Ｎｉ：１．００〜４．００％、 Ｃｒ：０．５０〜２．５０％、 Ｍｏ：０．１０〜１．００％ のうち２種ないし３種と、 Ｖ ：０．０５〜０．６０％、 Ｎｂ：０．０５〜０．６０％ のうち１種ないし２種を含有し、残部は不可避不純物お
よびＦｅからなる引張強さ２００Kgf/mm2 以上を有する
焼入・焼戻し鋼線を、１００℃以上５５０℃以下の温度
に加熱し、ばねに成形加工することを特徴とする高強度
ばねの製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の方法でばね形状に成形加
工した後、低温焼鈍を施すことなく「ばね」とする高強
度ばねの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3007577A JP2708279B2 (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 高強度ばねの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3007577A JP2708279B2 (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 高強度ばねの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04247824A JPH04247824A (ja) | 1992-09-03 |
| JP2708279B2 true JP2708279B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=11669669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3007577A Expired - Fee Related JP2708279B2 (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 高強度ばねの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2708279B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2898472B2 (ja) * | 1992-05-26 | 1999-06-02 | 株式会社 神戸製鋼所 | 疲労特性の優れたばね用鋼及びばね用鋼線並びにばね |
| JPH06240408A (ja) * | 1993-02-17 | 1994-08-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ばね用鋼線及びその製造方法 |
| JP3173756B2 (ja) | 1994-07-28 | 2001-06-04 | 株式会社東郷製作所 | コイルばねの製造方法 |
| KR100323468B1 (ko) * | 1999-09-02 | 2002-02-06 | 허영준 | 높은 피로 저항성을 갖는 엔진 밸브 스프링을 제작할 수 있는 방법 |
| EP1619264B1 (en) * | 2003-03-28 | 2012-09-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steel wire for high strength spring excellent in workability and high strength spring |
| DE102009008285A1 (de) * | 2009-02-10 | 2010-11-25 | Gebr. Schmachtenberg Gmbh | Stahllegierung |
| CN116377331A (zh) * | 2023-04-14 | 2023-07-04 | 东风商用车有限公司 | 一种弹簧钢材料、单片钢板弹簧及其制造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2511663B2 (ja) * | 1987-01-14 | 1996-07-03 | 本田技研工業株式会社 | コイルスプリングの製造方法 |
-
1991
- 1991-01-25 JP JP3007577A patent/JP2708279B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04247824A (ja) | 1992-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000169937A (ja) | 高強度ばね用鋼線およびその製造方法 | |
| JP5693126B2 (ja) | コイルばね及びその製造方法 | |
| JPH0841533A (ja) | コイルばねの製造方法 | |
| JP4357977B2 (ja) | ばね用鋼線 | |
| JP5184935B2 (ja) | オイルテンパー線の製造方法、及びばね | |
| JP3403913B2 (ja) | 高強度ばね用鋼 | |
| JP3754788B2 (ja) | 耐遅れ破壊性に優れたコイルばね及びその製造方法 | |
| JP2708279B2 (ja) | 高強度ばねの製造方法 | |
| US7615186B2 (en) | Spring steel excellent in sag resistance and fatigue property | |
| JPH06240408A (ja) | ばね用鋼線及びその製造方法 | |
| JP5941439B2 (ja) | コイルばね、およびその製造方法 | |
| JP3918587B2 (ja) | 冷間成形用ばね鋼 | |
| JP2012052218A (ja) | ばね用鋼線及びその製造方法、並びにばね | |
| JP3859331B2 (ja) | 高疲労強度鋼線およびばねとそれらの製造方法 | |
| JP3550886B2 (ja) | 被削性および疲労強度に優れた高周波焼入用の歯車用鋼材の製造方法 | |
| JP4801485B2 (ja) | 冷間鍛造部品、それを得るための製造方法および鋼材 | |
| WO2004055226A1 (ja) | ばね用鋼線 | |
| JP2003003241A (ja) | 高強度ばね用鋼線 | |
| JP5400536B2 (ja) | 硬引き線 | |
| JP3045795B2 (ja) | 高強度ばね及びその製造に用いるばね用オイルテンパー線 | |
| JPH05331597A (ja) | 高疲労強度コイルばね | |
| JP3872364B2 (ja) | 冷間成形コイルばね用オイルテンパー線の製造方法 | |
| JP2790303B2 (ja) | 高疲労強度ばねの製造方法及びそれに用いる鋼線 | |
| JP3142689B2 (ja) | 疲労強度の優れたばね | |
| JP2661911B2 (ja) | 高強度ばね用鋼線 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19960528 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081017 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081017 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091017 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091017 Year of fee payment: 12 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101017 Year of fee payment: 13 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101017 Year of fee payment: 13 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |