DE4132299C2

DE4132299C2 - Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Hochdruck-Entladungslampe für ein Fahrzeug

Info

Publication number: DE4132299C2
Application number: DE4132299A
Authority: DE
Inventors: Masaru Sasaki; Atsuhiko Murata; Goichi Oda
Original assignee: Koito Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Koito Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1990-10-01
Filing date: 1991-09-27
Publication date: 2002-02-21
Anticipated expiration: 2011-09-28
Also published as: DE4132299C5; NL9101649A; NL193647C; US5212428A; DE4132299A1; JPH04141988A; JP2587718B2; NL193647B

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltungsanordnung der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 genannten Art.

Eine solche, aus der DE 37 15 162 A1 bekannte Schaltungsanord nung zum Betrieb einer Gasentladungslampe für ein Fahrzeug um faßt eine Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrich tung, einen Lampenspannungsdetektor, einen Lampenstromdetektor und eine Steuereinrichtung zur Steuerung des Betriebs der Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrichtung. Dabei erfolgt die Steuerung der Umformungseinrichtung durch die Steuereinrichtung derart, daß der Entladungslampe entlang einer ihr zugeordneten Kennlinie durch die Umformungseinrichtung ein Strom zugeführt wird, der während der Warmlaufphase der Lampe erhöht ist und mit zunehmender Lampenspannung reduziert wird, um so der Entladungslampe eine konstante Leistung zuzuführen und durch den erhöhten Anlaufstrom ihre Warmlaufphase zu ver kürzen.

Aus der DE 37 19 356 A1 ist eine Schaltungsanordnung zum Be trieb einer Entladungslampe bekannt, die ebenfalls bei Kraft fahrzeugen eingesetzt werden kann. Bei dieser bekannten Schal tungsanordnung wird während der Warmlaufphase der Lampe ein er höhter Anlaufstrom zugeführt. Da andererseits während der Warm laufphase der Lampe eine geringe Spannung an dieser anliegt, ist während dieser Zeit mit einem erhöhten Strom die Über schreitung der Nennleistungshyperbel der Lampe nicht zwingend erforderlich.

Aus der DE 40 17 415 A1 ist eine weitere Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Hochdruck-Entladungslampe für Fahrzeuge be kannt, bei der während der Warmlaufphase der Lampe eine ihre Nennleistung übersteigende Leistung zugeführt wird, die mit Hilfe einer Zeitsteuereinrichtung dann auf eine Konstantlei stungssteuerung zurückgeführt wird.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine Schaltungsanordnung der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 genannten Art so weiterzubil den, daß die Warmlaufphase der Entladungslampe weiter verkürzt und ein Über- bzw. Unterschwingen des Lichtstroms weiter redu ziert werden kann.

Bei einer Schaltungsanordnung der genannten Art ist diese Auf gabe durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.

Die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung zeichnet sich dadurch aus, daß der Entladungslampe während ihrer Erwärmungsphase ein eine ihre Nennleistung übersteigende Leistung verursachender Strom zugeführt wird, daß zwischen der Erwärmungsphase und dem einer konstanten Leistungssteuerung entsprechenden Steuerbe reich ein dritter Steuerbereich vorgesehen ist, in dem die an die Entladungslampe abgegebene Leistung mit zunehmender Lampen spannung von der erhöhten Leistung kontinuierlich auf die Nenn leistung der Lampe geregelt wird und daß der Übergang der Lei stungssteuerung von der Erwärmungsphase zum dritten Steuerbe reich entlang einer Übergangskurve erfolgt, die einen nicht linearen Verlauf besitzt.

Durch die erhöhte Leistungszufuhr während der Lampen-Aufwärm phase erfolgt eine viel schnellere Erwärmung der Lampe und da mit ein weitaus rascheres Ansteigen des Lampenlichtstroms als beim Stand der Technik. Durch die Vermeidung eines abrupten Übergangs der der Lampe zugeführten Leistung vom Anfangswert auf den Nennwert wird ein Über- bzw. Unterschwingen des Lampen lichtstroms vermieden und somit seine Stabilisierungszeit we sentlich verkürzt.

Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen ange geben.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden - teilweise im Ver gleich mit Kennlinien herkömmlicher Schaltungsanordnungen - an hand der Zeichnung im einzelnen erläutert. Im einzelnen zeigen:

Fig. 1 eine Spannungs-Strom-Kennlinie der Lampe der erfin dungsgemäßen Schaltungsanordnung und einer entsprechenden her kömmlichen Schaltungsanordnung;

Fig. 2 eine schematische Darstellung der zeitabhängigen Än derung des von einer Entladungslampe ausgehenden Lichtstroms;

Fig. 3A-3D graphische Darstellungen zur beispielhaften Erläuterung der schrittweisen Prozeduren für den Entwurf der Spannungs-Strom-Kennlinie der Lampe;

Fig. 4 ein schematisches Blockschaltbild der Schaltungsan ordnung gemäß einer ersten Ausführungsform der Erfindung;

Fig. 5 ein Schaltbild der wesentlichen Teile der Schal tungsanordnung von Fig. 4;

Fig. 6 ein schematisches Wellenformdiagramm;

Fig. 7 ein schematisches Blockschaltbild der Schaltungsan ordnung gemäß einer zweiten Ausführungsform der Erfindung; und

Fig. 8 ein Schaltbild zur Erläuterung der wesentlichen Teile der Schaltungsanordnung von Fig. 7.

In Fig. 1 stellt eine durch eine Strichpunktlinie gegebene Kurve a ein Beispiel der Steuerung einer Lampenspannung (V_L) und eines Lampenstroms (I_L) für den Fall dar, bei dem der Ein schaltvorgang der Entladungslampe bei kaltem Glaskolben der Lampe beginnt (dieser Vorgang wird im folgenden als "Kaltstartvorgang" bezeichnet).

Wie aus der Kurve a ersichtlich, fließt bei niedriger Lampen spannung V_L in einem einen Punkt m erreichenden Bereich A ein übermäßiger Strom (dessen Effektivwert mit "I₀" bezeichnet wird), wobei der Effektivwert des Stroms in einem dem Bereich A folgenden Bereich nach einem Übergang vom Punkt m zum Punkt m' den Wert I_c annimmt.

Bei einer Metallhalogenidlampe mit einer Nennleistung von bei spielsweise 35 W ist in diesem Fall der Effektivwert I₀ unge fähr fünf- bis zehnmal größer als der Effektivwert I_c.

Die in Fig. 1 mit "Pm" bezeichnete Hyperbel stellt eine durch den Punkt m verlaufende Linie der stationären Leistung dar.

Wenn bei Beginn des Einschaltvorgangs ein übermäßiger Strom an die Entladungslampe geliefert wird, steigt der Lichtstrom tat sächlich sehr stark an; die Lieferung übermäßiger Leistung an die Lampe verstärkt jedoch das Überschwingen oder Unterschwin gen, so daß ein bestimmtes Zeitintervall erforderlich ist, in dem der von der Lampe ausgehende Lichtstrom einen stabilen Nennpegel annimmt.

In Fig. 2 stellt eine durch eine gestrichelte Linie gegebene Kurve b auf schematische Weise eine zeitabhängige Änderung des Lampen-Lichtstroms (der mit "L" bezeichnet wird) dar, die der durch die Kurve a in Fig. 1 gezeigten V_L-I_L-Steuerung ent spricht (wobei die Zeit durch "t" dargestellt wird). Die Kurve b steigt bei t = 0 (wobei der Beginn des Einschaltvorgangs der Lampe als Ursprung genommen wird) zum Wert L_m, der eine Spitze des Lichtstroms darstellt, stark an, weist ein Überschwingen o und ein Unterschwingen u auf und wird später beim Wert L_c, der dem Nennlichtstrom entspricht, stabil.

Hierbei bezeichnet der Ausdruck "Überschwingen" den Betrag des Lichtstroms, um den der als Bezugswert dienende Nennlichtstrom L_c überschritten wird, während der Ausdruck "Unterschwingen" den Wert bezeichnet, um den der Nennlichtstrom L_c unterschrit ten wird. Ferner wird die "Lichtstromstabilisierungszeit", in der der Lichtstrom stabil wird, als dasjenige Zeitintervall de finiert, in dem der Lichtstrom L in das Intervall L_c ± α kon vergiert (wobei α ein Wert ist, der den in der Praxis tole rierbaren Bereich des Nennlichtstroms definiert) die Lichtstromstabilisierungszeit für die Kurve a wird mit "t_m" be zeichnet.

Wenn, wie in Fig. 2 gezeigt, gemäß dem oben beschriebenen Ver fahren bei Beginn des Einschaltvorgangs der Lampe eine erhöhte Leistung an die Lampe geliefert wird, um die Lichtstromstabili sierungszeit abzukürzen, nimmt ein Überschwingen o einen über mäßigen Wert an (was gleichzeitig einen erheblichen Verschleiß der Elektroden bedeutet), wenn die gelieferte Leistung zu groß ist. Wenn der Übergang in einen Bereich einer stabilen Lei stungssteuerung über den Steuerbereich A, in dem bei Beginn des Einschaltvorgangs der Lampe viel Leistung geliefert wird, nicht richtig ausgeführt wird, tritt ein großes Unterschwingen u auf, was die Lichtstromstabilisierungszeit unerwünscht verlängert.

Nun wird eine erfindungsgemäße Schaltungsanordnung für eine Fahrzeug-Entladungslampe unter den im folgenden aufgeführten Überschriften im einzelnen beschrieben.

Steuerverfahren (Fig. 1 bis 3)

V_L

-I_L

-Steuerkennlinie (

Fig.

1 und 2)
Entwurfsprozeduren (

Fig.

3A bis 3D)

Erste Ausführungsform (Fig. 4 bis 6)

Schaltung (

Fig.

4 und 5)
Übersicht (

Fig.

4)
Schaltungsaufbau der wesentlichen Teile (

Fig.

5)
Inverterschaltung
Zündschaltung
V-I-Steuereinrichtung
PWM-Steuereinrichtung
Zeitsignalgenerator
Multiplikationsabschnitt und Treiberschaltung
Betrieb (

Fig.

6)
Wirkung

Zweite Ausführungsform (Fig. 7 und 8)

Übersicht (

Fig.

7)
Schaltungsaufbau und wesentliche Teile (

Fig.

8)
Gleichspannungs-Verstärkerschaltung
Hochfrequenz-Verstärkerschaltung
Lampenspannungsdetektor
Lampenstromdetektor
PWM-Steuereinrichtung

Steuerverfahren (Fig. 1 bis 3)

Vor der Beschreibung des Aufbaus der Schaltungsanordnung bzw. eines Lichtstromkreises 1 für eine Fahrzeug-Entladungslampe wird das Steuerverfahren beschrie ben und die Beziehung zwischen einer Lampenspannung V_L und einem Lampenstrom I_L definiert, um ein Überschwingen und ein Unter schwingen zu verringern und den Lichtstrom schnell zu stabilisieren.

V_L-I_L-Steuerkennlinien (Fig. 1 und 2)

In Fig. 1 ist als durchgezogene Linie eine Kurve g gezeigt, die dem V_L-I_L-Steuermuster entspricht.

In Fig. 1 fließt in einem Bereich Aa, der sich vom Punkt V_L = 0 zu einem Punkt M erstreckt (der im folgenden als "Einschaltbeschleunigungsbereich" bezeichnet wird), ein konstanter Strom I_L = I₀ (Linie g_a). In einem Bereich Ab, der sich vom Punkt M zu einem Punkt Q₁ erstreckt (der im folgenden als "Übergangsbereich" bezeichnet wird), ändert sich der Strom I_L linear mit gegebener Stei gung entsprechend dem geradlinigem Linienbereich g_b.

Durch den Winkel θ zwischen der Verlängerung der geradlinigen Teils g_b und der V_L-Achse ist die Steigung des geradlinigen Teils g_b durch - tanθ gegeben.

Ein Bereich B, der sich vom Punkt Q₁ zu einem Punkt Q₂ erstreckt, stellt einen Bereich stabiler Leistung dar, in dem die gerade Linie g_c, die zwischen den Punkten Q₁ und Q₂ verläuft, das Ergebnis einer li nearen Approximation einer stabilen Leistungskurve P_Q darstellt.

Der Leistungswert der stabilen Leistungskurve P_Q stellt die Nennlei stung der Entladungslampe dar, wobei zwischen dieser Kurve P_Q und der stabilen Leistungskurve P_m unzählig viele stabile Leistungskurven einschließlich einer stabilen Leistungskurve P_M liegen.

In einem Bereich C, der beim Punkt Q₂ beginnt, ist der durch die Linie g_d angegebene Strom I_L unabhängig von der Spannung V_L aus dem folgenden Grund konstant (I_L = I_c): unter der Annahme, daß eine Steuerkurve im Bereich C durch eine gerade Linie g_d' gegeben ist, die sich als Verlängerung der Linie g_c im Bereich B, die die lineare Ap proximation der stabilen Leistung darstellt, ergibt, ergibt der Schnitt punkt V₀ zwischen der Linie g_c und der V_L-Achse den maximalen Lampenspannungswert zum Zeitpunkt des Einschaltens der Lampe; da einige Lampen eine Lampenspannung V_L benötigen, die im Einschalt zeitpunkt größer als V₀ ist, wird jedoch der Lampenstrom im Bereich C konstant gesetzt (I_L = I_c), um zu verhindern, daß die Steuerkurve die V_L-Achse schneidet. Daher wird zum Zeitpunkt des Einschaltens der Lampe eine hohe Spannung (< V₀) erzeugt, was die Zündung der Lampe erleichtert.

In dem obenbeschriebenen herkömmlichen Steuerverfahren ist der Winkel zwischen der stabilen Leistungskurve, die die Kurve a während des Übergangs vom Punkt m zum Punkt m' schneidet, und der Linie m-m' groß, so daß sich die Leistung schnell zwischen m und m' ändert.

Da der Lichtstrom von der Lampe im allgemeinen als Funktion der ge lieferten Leistung und der Temperatur des Glaskolbens (die den Lich temissions-Wirkungsgrad betrifft) ausgedrückt wird, ergibt eine große Leistungsänderung eine große Änderung des Lichtstroms.

Es wird daher der geradlinige Bereich g_b im Bereich Ab geeignet geneigt (mit einem Winkel θ), so daß sich die Steigung zu - tanθ ergibt, so daß der geradlinige Bereich g_b zwischen dem Punkt M und dem Punkt Q₁ die stabile Leistungskurve in einem kleineren Win kel schneidet.

Die zeitabhängige Änderung des Lichtstroms L wird zu einer Kurve l, wie in Fig. 2 durch die Strichpunktlinie gezeigt ist. Der Spitzenwert L_M des Lichtstroms wird kleiner als der Spitzenwert L_m der Kurve b. Dadurch wird das Überschwingen o und das Unterschwingen u verrin gert, so daß die Lichstromstabilisierungszeit t_M kürzer als t_m wird (t_M < t_m).

Je geringer die Steigung des geradlinigen Bereichs g_b ist, desto stabiler wird die Leistungsänderung; jedoch besteht hinsichtlich der Verkleine rung der Steigung eine bestimmte Grenze. Das bedeutet, daß bei einer Abnahme der Steigung die Leistung im Einschaltbeschleunigungsbe reich A_a, der dem Bereich entspricht, der durch die I_L = I₀-Achse und die V_L-Achse festgelegt wird, kleiner wird, so daß die Abstrahlung der Lampe nicht ausreichend beschleunigt wird, wodurch die Lichtstrom stabilisierungszeit länger wird.

Es wird außerdem die Steuerkurve zum Zeitpunkt des Übergangs vom Bereich Aa zum Bereich Ab vorteilhaft angepaßt. Zum Zeitpunkt des Übergangs vom Bereich Aa, in dem der Lampenstrom I_L konstant ist (I₀), zum Bereich Ab, der durch geradlinigen Teil g_b dar gestellt wird, ändert sich die Leistung in hohem Maß. Der Grund hier für besteht darin, daß die Leistung zunimmt, wenn sich der Punkt auf der Linie I_L = I₀ in der Figur nach rechts (zum Punkt M) bewegt, während die Leistung abfällt, wenn sich der Punkt auf dem geradlini gen Teil g_b zum Punkt Q₁ bewegt, wobei beim Punkt M das Maximum P_M vorliegt, so daß in der Nähe des Punktes M eine Änderung der Leistung (schraffierte Fläche in Fig. 1) bewirkt wird.

Daher wird der Übergang vom Bereich Aa zum Bereich Ab unter Ver wendung einer Kurve h (die in Fig. 1 durch eine unterbrochene Linie gekennzeichnet ist), die auf einer Leistungskurve P_N (< P_M) durch einen Punkt N verläuft, auf einen glatten Verlauf eingesteuert. Das be deutet, daß eine starke Änderung der Leistung dadurch unterdrückt wird, daß sie im Schnittpunkt M zwischen der Linie I_L = I₀ und dem geradlinigen Teil g_b an der Grenze zwischen den Bereichen Aa und Ab keinen scharfen Knick besitzt.

Diese Steuerung bewirkt eine Änderung des Lichtstroms, derart, daß er ein geringeres Überschwingen o' besitzt, wie in Fig. 2 mittels der durchgezogenen Linie l' angezeigt ist (Spitzenwert L_N < L_M). Da durch wird die Lichtstromstabilisierungszeit t_N weiter verkürzt (t_N < t_M).

Entwurfsprozeduren (Fig. 3A bis 3D)

In den Fig. 3A bis 3D sind die Entwurfsprozeduren für die V_L-I_L- Kennlinie gezeigt, wobei beispielsweise eine Metallhalogenidlampe mit einer Nennleistung von 35 W verwendet wird.

1. Definition der V_L-I_L-Beziehung im Bereich B der stabilen Lei stungssteuerung (siehe Fig. 3A).
Zunächst muß der Bereich B der stabilen Leistungssteuerung anhand einer als Bezugskurve dienenden Kurve P₃₅ einer stabilen Leistung von 35 W definiert werden. Für die Bestimmung der Größe des Bereichs B sollte eine Schwankung der Lampenleistung berücksichtigt werden. Da genauer die Lampenspannung im stabilen Zeitintervall (die mit "V_LS" bezeichnet wird) aufgrund von Qualitätsschwankungen bei der Produk tion der Lampen oder aufgrund von Schwankungen der Lampenlei stung, die von der Gebrauchsdauer der betreffenden Lampe abhängt, nicht konstant ist, wird die stabile Leistungssteuerung in einem Bereich ±δ um den Wert V_LS ausgeführt (d. h. innerhalb des Bereichs V_LS - δ ≦ V_L ≦ V_LS + δ).
Wenn beispielsweise gilt, daß V_LS = 80 V und δ = 20 V ist, wird die Gleichung V_L . I_L = 35 W, die die stabile Leistungskurve P₃₅ dar stellt, unter Verwendung der folgenden linearen Gleichung im Bereich 60 ≦ V_L ≦ 100 approximiert:
I_L = k . (V_L - V₀) (I)
wobei gilt: k = -0,0069, V₀ = 137,5. Die Gleichung (I) stellt die ge rade Linie g_c dar.
2. Definition der V_L-I_L-Beziehung im Übergangsbereich Ab (siehe Fig. 3B). Hierfür muß die Steigung des geradlinigen Teils g_b bestimmt werden. Zunächst wird das rechte Ende Q₁ des Bereichs Ab so be stimmt, daß der Punkt Q₁ stetig an das linke Ende des Bereichs B an schließt. Das bedeutet, daß die Einsetzung V_L = 60 in die Gleichung (I) den Punkt Q₁ (60, 0,535) ergibt. Dieser Punkt Q₁ kann so gewählt werden, daß er sich in der Nähe eines Punktes auf einer Linie, die sich in der Figur von der approximierten stabilen Leistungslinie g_c nach links erstreckt, befindet.
Dann wird der linke Endpunkt M des Bereichs Ab bestimmt. Dieser Punkt wird durch die Lampenspannung V_L unmittelbar nach dem Ein schalten der Lampe und durch den Maximalstrom (I_MAX), der durch die Lampe fließen kann, definiert. Wenn beispielsweise I_MAX = 4 A ist, ist bei V_L = 25 V der Punkt M (25, 4) auf einer stabilen Lei stungskurve P₁₀₀ von 100 W angesiedelt (Leistungsfaktor = 1). Die durch die Punkte M und Q₁ verlaufende gerade Linie ist die gerade Li nie g_b (im Bereich zwischen 25 ≦ V_L ≦ 60), ihre Steigung ist durch - tanθ ≈ 0,1 gegeben.
3. Bestimmen des Stromwertes I₀ im Einschaltbeschleunigungsbe reich Aa (siehe Fig. 3C). Der Stromwert I₀ soll auf den höchstmögli chen Strom I_MAX gesetzt werden, bei dem die Lampe nicht beschädigt wird (z. B. durch ein Durchbrennen der Elektroden): I₀ = I_MAX.
Die Gewinnung der durch eine unterbrochene Linie dargestellten Steu erkurve h in Fig. 1 wird später beschrieben.
4. Bestimmung des Stromwertes im Bereich C (siehe Fig. 3D). Im Konstantstrombereich C wird der Wert von I_c gleich I_L ≈ 0,26 A ge setzt. Dieser Wert wird aus der Einsetzung von V_L = 100 in die Glei chung I erhalten, so daß die Stetigkeit an der Grenze zwischen den Be reichen B und C gewährleistet ist.

Erste Ausführungsform (Fig. 4 bis 6)

In den Fig. 4 bis 6 ist ein Lichtstromkreis für eine Fahrzeug-Entla dungslampe gemäß einer ersten Ausführungsform gezeigt. Hierbei wird der Lichtstromkreis 1 auf eine Fahrzeug- Metallhalogenidlampe angewendet, die ein Rechteckwellen-Beleuch tungssystem verwendet.

Schaltung (Fig. 4 und 5)

In Fig. 4 ist der Lichtstromkreis 1 schematisch gezeigt.

Übersicht (Fig. 4)

Der Lichtstromkreis 1 umfaßt eine Batterie 2, eine Schutzschaltung 3, eine Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrichtung bzw. Inverterschaltung 4, einen Stromdetektor 8, einen Spannungsde tektor 9, Zündschaltungen 10 und 10', eine Strahlauswahleinrichtung 12, eine V-I-Steuereinrichtung 13, eine PWM-Steuereinrichtung 14, einen Zeitsignalgenerator 20 und eine Impulspausen-Steuereinrichtung / einen Lampenstrom-Wellenformer 25.

Die Batterie 2 liefert über die Schutzschaltung 3 an die Inverterschal tung 4 eine Batteriespannung. Die Schutzschaltung 3 dient dazu, die Leistungsversorgung für die nachfolgenden Stufen zu unterbrechen, wenn sie von der V-I-Steuereinrichtung 13, die später beschrieben wird, ein Signal empfängt, das eine abnormale Schaltungsbedingung anzeigt. Wenn sich die Schaltung im Normalzustand befindet, liefert die Schutzschaltung 3 bei Empfang der Signale von einem (nicht ge zeigten) Lichtschalter und einem (nicht gezeigten) Strahlauswahlschal ter (wobei "S_H" ein Befehlssignal für Fernlicht und "S_L" ein Befehls signal für Abblendlicht bezeichnet) die Batteriespannung an die in der nachfolgenden Stufe befindliche Inverterschaltung 4. Die Inverter schaltung 4 umfaßt ein EMI-Filter 5, synchrone Gleichspannungs- Gleichspannungs-Umformer 6 und 6' und synchrone Schaltelemente 7 und 7'. Die synchronen Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer 6 und 6' sind in der Stufe, die dem zur Rauschunterdrückung dienenden EMI-Filter 5 folgt, parallel vorgesehen, wobei die synchronen Schalte lemente 7 und 7' (die in Fig. 4 durch Schaltersymbole dargestellt sind) zwischen die positiven Ausgangsanschlüsse der Gleichspannungs- Gleichspannungs-Umformer 6 und 6' in Reihe geschaltet sind.

Das Verstärkungsverhältnis der synchronen Gleichspannungs-Gleich spannungs-Umformer 6 und 6' wird durch ein Signal von einer (später beschriebenen) Treiberschaltung gesteuert. Der reziproke Schaltbetrieb der synchronen Schaltelemente 7 und 7' wird durch ein Signal gesteu ert, das ebenfalls von der Treiberschaltung ausgegeben wird, jedoch von dem obenerwähnten Signal von dieser Treiberschaltung verschie den ist.

Der Stromdetektor 8 besitzt einen Eingangsanschluß, der mit den Masse-Ausgangsanschlüssen der synchronen Gleichspannungs-Gleich spannungs-Umformer 6 und 6' verbunden und daher geerdet ist, und einen weiteren Eingangsanschluß, der zwischen den synchronen Schalt elementen 7 und 7' angeschlossen ist.

Der Spannungsdetektor 9 ist zwischen den Ausgangsanschlüssen der Inverterschaltung 4 vorgesehen, um deren Ausgangsspannung zu erfas sen.

Die Zündschaltungen 10 und 10' sind dazu vorgesehen, die Metallhalo genidlampen 11 und 11' jeweils mit der Nennleistung von 35 W zu ak tivieren.

Die Strahlauswahleinrichtung 12 dient dazu, aufgrund der Befehlssi gnale S_H bzw. S_L wahlweise die Zündschaltungen 10 bzw. 10' zu be treiben. Wenn in die Strahlauswahleinrichtung 12 das Befehlssignal S_H eingegeben wird, sendet die Zündschaltung 10 an die Fernlicht-Metall halogenidlampe 11 einen Auslöseimpuls, während bei Eingabe des Be fehlssignals S_L in die Strahlauswahleinrichtung 12 die Zündschaltung 10' an die Abblendlicht-Metallhalogenidlampe 11' einen Auslöseimpuls sendet.

Wenn die V-I-Steuereinrichtung 13 vom Spannugsdetektor 9 ein die Ausgangsspannung der Inverterschaltung 4 betreffendes Erfassungssi gnal empfängt, berechnet sie gemäß diesem Erfassungssignal einen Strombefehlswert und schickt ein Befehlssignal (das mit "S_I" bezeich net wird) an die später beschriebene PWM-Steuereinrichtung 14. Da die Beziehung zwischen der Lampenspannung V_L und dem Lampen strom I_L im voraus so festgelegt wird, daß sich die weiter oben mit Bezug auf Fig. 1 beschriebene Steuerkurve ergibt, führt die V-I-Steuer einrichtung 13 eine Steuerung aus, derart, daß der Lampenstrom I_L gemäß dem die Ausgangsspannung der Inverterschaltung 4 betreffenden Erfassungssignal fließen kann. Außerdem sendet die V-I- Steuereinrichtung 13 bei Beginn des Einschaltvorgangs der Lampe an die PWM-Steuereinrichtung 14 ein Signal aus (das mit "S_LIM" bezeichnet wird), um den Lampenstrom I_L so zu begrenzen, daß er keinen überhöhten Wert (I_L < I₀) annimmt.

Die PWM-Steuereinrichtung 14 umfaßt zwei Fehlerverstärker 15 und 15', einen Komparator 16, einen Dreieckwellenoszillator 17 und einen Referenzspannungsgenerator 18. Einer der Fehlerverstärker 15 emp fängt das Befehlssignal S_I von der V_I-Steuereinrichtung 13 und ein Er fassungssignal vom Stromdetektor 8, während der andere Fehlerver stärker 15' das Strombegrenzungssignal S_LIM von der V-I-Steuerein richtung 13 und das Erfassungssignal vom Stromdetektor 8 empfängt.

An einen der Eingangsanschlüsse des Komparators 16, der am anderen Eingangsanschluß einen Dreieckwellenimpuls vom Dreieckwellenos zialltor 17 empfängt, wird ein analoges ODER-Signal eingegeben, das sich aus der ODER-Verknüpfung der Ausgangssignale von den Fehler verstärkern 15 und 15' ergibt. Der Komparator 16 vergleicht die emp fangenen Signale miteinander und gibt ein Ausgangssignal, das das Vergleichsergebnis darstellt, an einen Multiplikationsabschnitt 19 aus.

Der Referenzspannungsgenerator 18 dient dazu, eine stabile Spannung zu schaffen, die durch eine Änderung der Batteriespannung nicht beeinflußt wird, und sendet diese stabile Spannung an die einzelnen Schal tungsabschnitte (V-I-Steuereinrichtung 13 usw.).

Der Zeitsignalgenerator 20 führt an dem von einem Oszillator 21 aus gegebenen Rechteckwellen-Impulssignal eine Frequenzteilung aus und erzeugt zwei Zeitsignale mit entgegengesetzten Phasen. Diese Signale werden an den Multiplikationsabschnitt 19 geschickt, um dort mit dem Ausgangssignal des Komparators 16 multipliziert zu werden, wobei die sich ergebenden Signale über Gate-Treiber 23 bzw. 23' einer Treiber schaltung 22 geschickt werden, in denen sie in Steuersignale für die jeweiligen synchronen Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer 6 bzw. 6' umgewandelt werden. Die zwei Zeitsignale vom Zeitsignalge nerator 20 werden außerdem jeweils ohne Multiplikation über Puffer 24 bzw. 24' der Treiberschaltung 22 geführt, in denen sie in Steuersi gnale für die jeweiligen synchronen Schaltelemente 7 bzw. 7' umge wandelt werden.

Der Ausgangsanschluß der Impulspausen-Steuereinrichtung/des Lam penstrom-Wellenformers 25 ist über eine ODER-Verknüpfung mit den Ausgangsanschlüssen der Fehlerverstärker 15 und 15' verbunden, so daß er die Impulspausenperiode des Ausgangssignals der PWM-Steuer einrichtung 14 steuern kann, um aufgrund des Signals vom Oszillator 21 die Steigung der Anstiegsflanke (oder der fallenden Flanke) des Lampenstroms zu verringern und bei Empfang eines Strahlauswahlssi gnals (das mit "S₁₂" bezeichnet wird) von der Strahlauswahleinrich tung 12 vorübergehend die Ausgangsspannung der PWM-Steuerein richtung 14 auf den Wert "0" zu setzen. Das heißt, daß das Tastver hältnis des Ausgangssignals des Komparators 16 durch die Ausgangssi gnale der Fehlerverstärker 15 und 15' und der Impulspausen-Steuerein richtung/des Lampenstrom-Wellenformers 25 bestimmt wird.

Schaltungsaufbau der wesentlichen Teile (Fig. 5)

In Fig. 5 werden wesentliche Teile des Lichtstromkreises 1 im einzel nen erläutert. Für eine schematische Vereinfachung und ein einfacheres Verständnis der Schaltungsfunktion sind in Fig. 5 nur eine Schaltung des Paars von Zündschaltungen, d. h. die Fernlicht-Zündschaltung 10 und deren zugehörige Metallhalogenidlampe 11 gezeigt, während die anderen Schaltungsteile für das Abblendlicht weggelassen werden, weil die erstgenannten Elemente die gleiche Funktion wie die letztgenannten Elemente besitzen (es müssen lediglich die Zündschaltung 10 durch die Zündschaltung 10' und die Metallhalogenidlampe 11 durch die Metall halogenidlampe 11' ersetzt werden).

Inverterschaltung

In Fig. 5 bezeichnen die Bezugszeichen 26 und 26' Gleichspannungs- Eingangsanschlüsse, in die die Batteriespannung über die Schutzschal tung 3 eingegeben wird, wobei der erstere ein positiver Anschluß und der letztere ein Masseanschluß ist.

Die Inverterschaltung 4 enthält einen Kondensator 27, der zwischen die Gleichspannungs-Eingangsanschlüsse 26 und 26' eingesetzt ist, und eine Spule 28, deren eines Ende mit dem Eingangsanschluß 26 verbun den ist. Die Inverterschaltung 4 ist in der der Spule 28 folgenden Stufe in zwei Systeme unterteilt, wobei zwischen die Leistungsversorgungs leitungen des einen Systems ein Kondensator 29 und zwischen die Lei stungsversorgungsleitungen des anderen Systems ein Kondensator 29' eingesetzt ist. Diese Schaltungselemente bilden ein EMI-Filter 5 vom π-TYP.

Für die erwähnten synchronen Gleichspannungs-Gleichspannungs-Um former 6 und 6' werden Umformer vom Vorwärtstyp verwendet, so daß das gewünschte Verstärkungsverhältnis durch die Änderung des Tastverhältnisses des Steuerimpulses, der in das auf der Primärwick lungsseite eines jeden Transformators vorgesehene aktive Schaltele ment eingegeben wird, erzielt werden kann.

Der sychrone Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer 6 umfaßt einen Transformator 30 mit einer Primärwicklung 30a und einer Se kundärwicklung 30b, die in Phase sind. Der Mittelabgriff der Primär wicklung 30a ist mit dem positiven Anschluß des Kondensators 29 ver bunden.

Der Drain eines N-Kanal-FET 31 ist mit dem Wicklungsabschlußende der Primärwicklung 30a verbunden, während die Source dieses Transi stors 31 mit dem Masseanschluß des Kondensators 29 verbunden ist. Der FET 31 empfängt an seinem Gate über einen Widerstand 32 von einem Gate-Treiber (der später beschrieben wird) ein Steuersignal (das mit "Sa" bezeichnet wird). Dieses Signal Sa steuert den Schaltbetrieb des FET 31.

Zwischen das Gate und die Source des FET 31 ist ein Widerstand 33 geschaltet. Die Kathode einer Diode 34 ist mit dem Wicklungsan fangsende der Primärwicklung 30a verbunden, während die Anode die ser Diode 34 mit der Source des FET 31 verbunden ist. Auf der Seite der Sekundärwicklung 30b des Transformators 30 sind Dioden 35 und 36 vorgesehen, wobei die Anode der Diode 35 mit dem Wicklungsan fangsende der Sekundärwicklung 30b und die Anode der Diode 36 mit dem Wicklungsabschlußende der Sekundärwicklung 30b verbunden ist. Die Kathoden dieser Dioden 35 und 36 sind zusammen mit einem Ende einer Spule 37 verbunden.

Der synchrone Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer 6' besitzt den gleichen Aufbau wie der obenbeschriebene synchrone Gleichspan nungs-Gleichspannungs-Umformer 6, mit der Ausnahme, daß die Pri märwicklung und die Sekundärwicklung des den Umformer 6' bilden den Transformators gegenphasig sind.

Der Transformator 30, dessen Primärwicklung 30a und Sekundär wicklung 30b gleichphasig sind, bildet den synchronen Gleichspan nungs-Gleichspannungs-Umformer 6. Der Mittelabgriff der Primärwicklung 30'a des Transformators 30' ist mit dem positiven Anschluß des Kondensators 29' verbunden. Der Drain eines N-Kanal-FET 31' ist mit dem Wicklungsabschlußende der Primärwicklung 30'a verbunden, während die Source des FET 31' mit dem Gleichspannungs-Eingangs anschluß 26' verbunden ist. Das Gate des FET 31' wird über einen Widerstand 32' von einem weiteren Gate-Treiber (der ebenfalls später beschrieben wird) mit einem Steuersignal (das mit "Sb" bezeichnet wird) versorgt.

Zwischen das Gate und die Source des FET 31' ist ein Widerstand 33' geschaltet. Die Kathode einer Diode 34' ist mit dem Wicklungsan fangsende der Primärwicklung 30'a verbunden, während die Anode mit der Source des FET 31' verbunden ist. Auf der Seite der Sekundär wicklung 30'b des Transformators 30' sind Dioden 35' und 36' vorge sehen, wobei die Anode der Diode 35' mit dem Wicklungsanfangsende der Sekundärwicklung 30'b und die Anode der Diode 36' mit dem Wicklungsabschlußende der Sekundärwicklung 30'b verbunden ist. Die Kathoden der Dioden 35' und 36' sind zusammen mit einem Ende einer Spule 37' verbunden. Die Anoden der Dioden 36 und 36' sind beide geerdet.

Für die synchronen Schaltelemente 7 und 7' werden jeweils N-Kanal- FETs 38 und 38' verwendet, die zwischen den ausgangsseitigen Enden der Spulen 37 und 37' in Reihe geschaltet sind. Das heißt, daß der FET 38 dem synchronen Schaltelement 7 entspricht, während der andere FET 38' dem synchronen Schaltelement 7' entspricht. Die Drains der FETs 38 und 38' sind jeweils mit den ausgangsseitigen Enden der Spulen 37 und 37' verbunden, während ihre Sources beide über einen Widerstand 39 geerdet sind. Die Gates der FETs 38 und 38' werden über Widerstände 40 bzw. 40' mit Signalen von den entsprechenden Puffern der Treiberschaltungen (die später beschrieben werden) ver sorgt, wobei diese Signale mit "Sc" bzw. mit "Sd" bezeichnet werden.

Der Widerstand 39 entspricht dem Stromdetektor 8, wobei ein Stromerfassungssignal (das mit "Si" bezeichnet wird), das an einem Ende (auf der Seite der Source der FETs 38 und 38') des Widerstandes 39 abgegriffen wird, an die PWM-Steuereinrichtung 14 geschickt wird.

Parallel zu den FETs 38 und 38' sind Spannungsteiler-Widerstände 41 und 41' vorgesehen, die den Spannungsdetektor 9 bilden. Diese Wider stände 41 und 41' erzeugen ein Spannungserfassungssignal (das mit "Se" bezeichnet wird), das an die V-I-Steuereinrichtung 13 geschickt wird. Parallel zu den Spannungsteilerwiderständen 41 und 41' ist ein Kondensator 42 geschaltet.

Zündschaltung

Die Zündschaltung 10 umfaßt einen Auslöseimpulsgenerator 43 und einen Auslösetransformator 44.

Die Primärwicklung 44a des Auslösetransformators 44 ist mit der Aus gangsstufe des Auslöseimpulsgenerators 43 verbunden, während die Sekundärwicklung 44b auf der leistungsführenden Leitung der Metall halogenidlampe 11 vorgesehen ist. Zum Zeitpunkt des Beginns der Ak tivierung der Lampe 11 arbeitet die Zündschaltung 10 aufgrund des Si gnals von der Strahlauswahleinrichtung 12, um einen Auslöseimpuls zu erzeugen, der wiederum nach einer Verstärkung durch den Auslöse transformator 44 in die Lampe 11 eingegeben wird.

V-I-Steuereinrichtung

Die V-I-Steuereinrichtung 13 besitzt einen Eingangsanschluß 45, in den das von den Spannungsteiler-Widerständen 41 und 41' erzeugte Span nungserfassungssignal Se eingegeben wird. Weiterhin umfaßt die V-I- Steuereinrichtung 13 einen Spannungspuffer 46, eine Zenerdiode 49, eine Diode 50 und ein Doppelsystem darstellende Schaltungen 52 und 53 mit identischem Aufbau.

Der Spannungspuffer 46 umfaßt einen Operationsverstärker 47, dessen nichtinvertierender Eingangsanschluß über einen Widerstand 48 mit dem Spannungerfassungssignal-Eingangsanschluß 45 verbunden ist und dessen invertierender Eingangsanschluß mit seinem eigenen Ausgangs anschluß verbunden ist. Die Kathode der Zenerdiode 49 ist mit dem Eingangsanschluß 45 verbunden, während deren Anode geerdet ist.

Die Kathode der Diode 50 ist mit dem nichtinvertierenden Eingangsan schluß des Operationsverstärkers 47 verbunden, während ihre Anode mit einem beweglichen Anschluß eines variablen Widerstandes 51 ver bunden ist. An diesen variablen Widerstand 51 wird eine Referenz spannung (die mit "V_ref" bezeichnet wird), die vom Referenzspan nungsgenerator 18 erzeugt wird, angelegt.

Die Ausgabe des Spannungspuffers 46 wird über die Doppelsystem- Schaltungen 52 und 53 mit identischem Aufbau in den Fehlerverstärker 15 eingegeben.

Die Schaltung 52 dient dazu, die Leistungssteuerung im Übergangsbe reich Ab auszuführen; sie umfaßt einen Differenzverstärker 54 und in der nachfolgenden Stufe eine ideale Diodenschaltung 55. Der Diffe renzverstärker. 54 umfaßt einen negativ rückgekoppelten Operations verstärker 57, dessen invertierender Eingangsanschluß über einen Wi derstand 58 mit dem Ausgangsanschluß des Operationsverstärkers 47 verbunden ist. Der nichtinvertierende Eingangsanschluß des Operati onsverstärkers 47 wird mit einer vorgegebenen Spannung (V₁) ver sorgt, die durch die Einstellung eines variablen Widerstandes 59 auf der Grundlage der Referenzspannung V_ref erzeugt wird.

Die ideale Diodenschaltung 55 umfaßt einen Operationsverstärker 60, eine Diode 61 und einen Kondensator 62. Der Ausgangsanschluß des Operationsverstärkers 60 ist mit der Anode der Diode 61 verbunden, während sein invertierender Eingangsanschluß mit der Kathode der Di ode 61 verbunden ist, wobei der Kondensator 62 zwischen den Ausgangsanschluß und den invertierenden Eingangsanschluß eingesetzt ist. Der nichtinvertierende Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 60 ist mit dem Ausgangsanschluß des Differenzverstärkers 54 verbunden. Die Schaltung 53 dient zur Leistungssteuerung im Bereich B einer sta bilen Leistungssteuerung und enthält einen Differenzverstärker 63 und in der nachfolgenden Stufe eine ideale Diodenschaltung 64. Der Diffe renzverstärker 63 umfaßt einen negativ rückgekoppelten Operations verstärker 66 (wobei die negative Rückkopplung von einem Widerstand 65 bewirkt wird), dessen invertierender Eingangsanschluß über einen Widerstand 67 mit dem Ausgangsanschluß des Spannungspuffers 46 verbunden ist. Der nichtinvertierende Eingangsanschluß des Operati onsverstärkers 66 wird mit einer Spannung (V₂) versorgt, die durch die Einstellung eines variabalen Widerstandes (68) auf der Grundlage der Referenzspannung V_ref erzeugt wird.

Die ideale Diodenschaltung 64 umfaßt einen Operationsverstärker 69, eine Diode 70 und einen Kondensator 71. Der Ausgangsanschluß des Operationsverstärkers 69 ist mit der Anode der Diode 70 verbunden, während sein invertierender Eingangsanschluß mit der Kathode der Di ode 70 verbunden ist, wobei zwischen den Ausgangsanschluß und den invertierenden Eingangsanschluß der Kondensator 71 eingesetzt ist. Der nichtinvertierende Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 69 ist mit dem Ausgangsanschluß des Differenzverstärkers 63 verbunden.

PWM-Steuereinrichtung

Die PWM-Steuereinrichtung 14 umfaßt einen den Fehlerverstärker 15 bildenden Operationsverstärker 72, einen Rückkopplungswiderstand 76, einen Widerstand 77, einen den Fehlerverstärker 15' bildenen Ope rationsverstärker 78, einen Rückkopplungswiderstand 81, den obener wähnten Komparator 16, den obenerwähnten Dreieckwellen-Oszillator 17 und einen Puffer 82.

Der invertierende Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 72 ist über einen Widerstand 73 mit den Ausgangsanschlüssen der idealen Diodenschaltungen 55 und 64 (d. h. mit den Kathoden der Dioden 61 und 70) verbunden, so daß dieser invertierende Eingangsanschluß das Befehlssignal S_I empfängt. Der nichtinvertierende Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 72 ist über einen Widerstand 74 mit einem Eingangsanschluß 75 verbunden, über den das Stromerfassungssignal S_i geliefert wird.

Der Rückkopplungswiderstand 76 ist zwischen den invertierenden Ein gangsanschluß und den Ausgangsanschluß des Operationsverstärkers 72 eingesetzt, während der Widerstand 77 zwischen den invertierenden Eingangsanschluß und Masse eingesetzt ist.

Der nichtinvertierende Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 78 ist über einen Widerstand 79 mit dem Eingangsanschluß 75 verbunden, um so das Stromerfassungssignal S_i zu empfangen. An den invertieren den Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 78 wird eine vorgege bene Spannung (die dem Strombegrenzungssignal S_LIM entspricht) an gelegt. Diese vorgegebene Spannung wird durch die Einstellung eines variablen Widerstandes auf der Grundlage der Referenzspannung V_ref abgegriffen.

Der Rückkopplungswiderstand 81 ist zwischen dem invertierenden Eingangsanschluß und dem Ausgangsanschluß des Operationsverstär kers 78 vorgesehen.

Die Ausgangsanschlüsse der Operationsverstärker 72 und 78 sind mit dem negativen Eingangsanschluß des Komparators 16 verbunden. Das heißt, daß die Ausgangsanschlüsse der Fehlerverstärker 15 und 15' in Form einer analogen ODER-Verknüpfung mit dem Komparator 16 verbunden sind.

Der Komparator 16 empfängt an seinem positiven Eingangsanschluß vom Dreieckwellenoszillator 17 einen Dreieckwellenimpuls, dessen Grundfrequenz ungefähr 300 kHz beträgt. Die Ausgabe des Kompara tors 16 wird über den Puffer 82 an den Multiplikationsabschnitt 19 ge schickt.

Zeitsignalgenerator

Der Zeitsignalgenerator 20 umfaßt ein D-Flip-Flop 83, dessen D-Ein gangsanschluß mit dem Q-Ausgangsanschluß verbunden ist, wodurch im wesentlichen ein T-Flip-Flop gebildet wird. Der Takt-Eingangsan schluß des Flip-Flops 83 wird mit einem Rechteckwellensignal vom Oszillator 21, das eine Grundfrequenz von ungefähr 200 Hz besitzt, versorgt.

Multiplikationsabschnitt und Treiberschaltung

Der Multiplikationsabschnitt 19 umfaßt NAND-Schaltungen 84 und 84' mit jeweils zwei Eingängen, wobei jeweils ein Eingangsanschluß mit dem Ausgangssignal (PWM-Signal) der PWM-Steuereinrichtung 14 versorgt wird. Der andere Eingangsanschluß der NAND-Schaltung 84 wird mit der Q-Ausgabe des Flip-Flops 83 versorgt, während der an dere Eingangsanschluß der NAND-Schaltung 84' mit der Q-Ausgabe des Flip-Flops 83 versorgt wird.

Die Ausgangssignale der NAND-Schaltungen 84 und 84' werden über Gate-Treiber 23 und 23' als Steuersignale Sa bzw. Sb an die FETs 31 bzw. 31' der Inverterschaltung 4 geliefert.

Die Bezugszeichen 85 und 85' bezeichnen NICHT-Schaltungen, von denen jede eine NAND-Schaltung mit zwei Eingängen umfaßt. Beide Eingangsanschlüsse der NICHT-Schaltung 85 sind mit dem Q-Aus gangsanschluß des Flip-Flops 83 verbunden, während die beiden Ein gangsanschlüsse der NICHT-Schaltung 85' mit dem Q-Ausgangsanschluß des Flip-Flops 83 verbunden sind. Die Ausgangssignale der NICHT-Schaltungen 85 und 85' werden über die Puffer 24 und 24' als Steuersignale Sc bzw. Sd an die synchronen Schaltelemente 7 bzw. 7' geschickt.

Betrieb (Fig. 6)

Nun wird mit Bezug auf Fig. 6 der Betrieb des Lichtstromkreises 1 be schrieben. Zunächst wird der Leistungsversorgungspfad an die Metall halogenidlampe 11 (11') beschrieben. Wenn der (nicht gezeigte) Licht schalter aktiviert wird, wird die Batteriespannung in die synchronen Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer 6 und 6', die die Inver terschaltung 4 bilden, eingegeben. Die Schaltoperationen der FETs 31 und 31' der synchronen Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer 6 bzw. 6' werden durch die von den Gate-Treibern 23 und 23' ausge gebenen Steuersignale Sa bzw. Sb gesteuert, wodurch die Ausgangs spannungen der Umformer 6 und 6' gesteuert werden.

Die Schaltoperationen der synchronen Schaltelemente 7 und 7' werden wechselseitig von den Steuersignalen Sc und Sd von den Puffern 24 bzw. 24' gesteuert. Wenn das Schaltelement 7' (FET 38') im EIN-Zu stand ist und das Schaltelement 7 (FET 38) im AUS-Zustand ist, wird ein Strompfad von der Spule 37 über die Sekundärwicklung 44b des Auslösetransformators 44, die Lampe 11 und den FET 38' zum Wider stand 39 gebildet, um die Ausgabe des synchronen Gleichspannungs- Gleichspannungs-Umformers 6 als Ausgabe der Inverterschaltung 4 zu wählen. Wenn andererseits das Schaltelement 7 (FET 38) im EIN-Zu stand ist und das Schaltelement 7' (FET 38') im AUS-Zustand ist, wird ein Strompfad von der Spule 37' über die Sekundärwicklung 44b des Auslösetransformators 44, die Lampe 11 und den FET 38 zum Wider stand 39 gebildet, um die Ausgabe des synchronen Gleichspannungs- Gleichspannungs-Umformers 6' als Ausgabe der Inverterschaltung 4 zu wählen.

Eine durch diesen Wechselbetrieb der synchronen Gleichspannungs- Gleichspannungs-Umformer 6 und 6' abgegriffene Rechteckwellen spannung wird an die Metallhalogenidlampe 11 (11') geliefert.

In dem Wellenformdiagramm von Fig. 6 ist dieser Sachverhalt sche matisch dargestellt; hierbei sind Sa, Sb, Sc und Sd die obenerwähnten Steuersignale, während F (I_L) die Wellenform des Lampenstroms ist. Wie aus diesem Diagramm ersichtlich, besitzen die Steuersignale Sa und Sb hochfrequente Wellenformen, deren Tastverhältnisse durch die V-I-Steuereinrichtung 13 bestimmt und mit einer Periode von 1/100 s wiederholt werden. Die Signale Sa und Sb besitzen eine Phasendiffe renz von 180°. Die Steuersignale Sc und Sd besitzen Rechteckwellen formen mit einer Grundfrequenz von 100 Hz und entgegengesetzten Phasen, wobei Sc mit Sb und Sd mit Sa jeweils ein Paar bildet. Die Wellenform F (I_L) des Lampenstroms besitzt ein hochfrequentes Wel lensignal (300 kHz), das einer niederfrequenten Rechteckwellenform (100 Hz) überlagert ist.

Nun wird der Betrieb der V-I-Steuerung beschrieben. Für die Steue rung des Einschaltbeschleunigungsbereichs Aa werden die Diode 50 und der variable Widerstand 51 verwendet.

Wenn die Lampenspannung V_L niedrig ist und das Spannungserfas sungssignal Se einen niedrigen Spannungspegel besitzt, wird die Diode 50 in den leitenden Zustand versetzt, so daß die Ausgabe des Span nungspuffers 46 konstant wird. Der Fehlerverstärker 15' legt die obere Grenze des Lampenstroms im Bereich Aa fest, wobei die PWM-Steue rung so ausgeführt wird, daß die Differenz zwischen dem Spannungs wert des Stromerfassungssignals Si bei Beginn des Einschaltvorgangs der Lampe und der durch den variablen Widerstand 80 bestimmten Re ferenzspannung im wesentlichen den Wert "Null" annimmt.

Wenn der Pegel des Spannungserfassungssignals groß wird, tritt die Spannung über der Diode 50 in den nichtlinearen Bereich der Spannungs-Strom-Kennlinie in Vorwärtsrichtung der Diode 50 ein und lie fert zum Zeitpunkt des Übergangs vom Bereich Aa in den Bereich Ab die Steuerkurve h. Das heißt, daß die Kurve h durch die Ausnutzung der Nichtlinearität der Diodenkennlinie verwirklicht wird.

Die Schaltung 52 erzeugt ein dem geradlinigen Teil g_b im Übergangs bereich Ab zugeordnetes Steuersignal, während das Ausgangssignal der idealen Diodenschaltung 55, das der Differenz zwischen dem Span nungspegel des über den Spannungspuffer 46 eintretenden Spannungs erfassungssignals Se und dem Referenzpegel V₁ entspricht, an den Fehlerverstärker 15 geliefert wird. Genauer ist das Ausgangssignal der idealen Diodenschaltung 55 das Befehlssignal S_I, das den Lampenstrom I_L, der in Abhängigkeit von der Lampenspannung V_L fließen soll, festlegt und das mit dem dem tatsächlichen Lampenstrom I_L im Feh lerverstärker 15 entsprechenden Stromerfassungssignal Si verglichen wird. Dies hat zur Folge, daß vom Komparator 16 und dem Dreieck wellenoszillator 17 eine PWM-Welle mit einem der Differenz zwischen den zwei Signalen entsprechenden Tastverhältnis erzeugt wird. Diese PWM-Welle wird in den NAND-Schaltungen 84 bzw. 84' des Multi plikationsabschnittes 19 mit niederfrequenten Rechteckwellen vom Os zillator 21 multipliziert, so daß sich nach dem Durchgang durch die Gate-Treiber 23 bzw. 23' die Steuersignale Sa und Sb ergeben.

Die Steuerung des Bereichs B mit stabiler Leistungssteuerung ist leicht verständlich, weil die diese Steuerung ausführende Schaltung 53 den gleichen Aufbau wie die obenbeschriebene Schaltung 52 besitzt.

Das Ausgangssignal der idealen Diodenschaltung 55, d. h. das den Lampenstrom betreffende Befehlssignal S_I wird an den Fehlerverstär ker 15 geschickt und mit dem dem tatsächlichen Lampenstrom I_L ent sprechenden Stromerfassungssignal S_i verglichen. Die PWM-Steuerung wird so ausgeführt, daß die Differenz zwischen diesen beiden Signalen im wesentlichen auf den Wert "Null" gesetzt wird. Genauer wird die vom Komparator 16 und vom Dreieckwellenoszillator 17 erfaßte PWM-Welle im Multiplikationsabschnitt 19 mit niederfrequenten Rechteckwellen vom Zeitsignalgenerator 20 multipliziert, woraus sich die Steuersignale Sa und Sb ergeben.

Die Steuerkurve wird entsprechend der Gleichung (I) linear, wobei die ser lineare Bereich eine Approximation der stabilen Leistungskurve P₃₅ ist.

Der den Bereich C betreffende Schaltungsteil umfaßt die Zenerdiode 49, die in der dem Spannungspuffer 46 vorhergehenden Stute vorgese hen ist. Da die Kathode der Zenerdiode 49 zwischen die Spannungstei lerwiderstände 41 und 41' geschaltet ist, wird die Eingangsspannung des Spannungspuffers 46 die Zenerspannung der Zenerdiode 49 (die mit "V_Z" bezeichnet wird) nicht übersteigen, wenn die Lampenspan nung V_L groß ist und der Pegel des entsprechenden Spannungserfas sungssignals Se ansteigt, so daß die Ausgangsspannung des Spannungs puffers 46 konstant wird (V_Z). Der Punkt des Übergangs vom Bereich B in den Bereich C ist durch den Zeitpunkt gegeben, in dem der Span nungspegel des die Ausgangsspannung der Inverterschaltung 4 betref fenden Erfassungssignals gleich der Zenerspannung V_Z wird.

Während eines Kaltstartvorgangs wird im V-I-Steuerbetrieb die Lei stungssteuerung unmittelbar nach der Betätigung des Lichtschalters auf der Grundlage der Steuerkurve im Bereich C ausgeführt; danach tritt der Übergang vom Bereich Aa in den Bereich Ab auf, anschließend tritt die Steuerung unter Umständen in den Bereich B der stabilen Lei stungssteuerung ein. Bei allen anderen Startvorgängen (die kein Kalt startvorgang sind) findet entsprechend der Zeitdauer zwischen der In aktivierung der Lampe und dem Aktivieren der Lampe entweder ein Übergang vom Bereich Ab in den Bereich B statt oder die Steuerung tritt unmittelbar in den Bereich B ein.

Wirkung

In dem obenbeschriebenen Lichtstromkreis 1 wird die Steuerung so ausgeführt, daß im Einschaltbeschleunigungsbereich Aa bei Beginn des Lampeneinschaltvorgangs eine die Nennleistung übersteigende übermä ßige Leistung an die Metallhalogenidlampe geliefert wird, um den An stieg des von der Lampe ausgehenden Lichtstroms zu beschleunigen, wobei sich die stabile Leistungskurve und die im Übergangsbereich Ab für den Übergang in den Bereich C der stabilen Leistungssteuerung lie gende gerade Linie g_b in einem kleinen Winkel schneiden. Diese Steuerung unterdrückt ein Überschwingen und ein Unterschwingen beim Anstieg des von der Lampe ausgehenden Lichtstroms, wodurch die Lichtstromstabilisierungszeit verkürzt wird.

Zweite Ausführungsform (Fig. 7 und 8)

In den Fig. 7 und 8 ist ein Lichtstromkreis 1A für eine Fahrzeug-Entla dungslampe gemäß einer zweiten Ausführungsform gezeigt, der in einem Sinuswellen-Beleuchtungssystem An wendung findet. Diejenigen Teile des Aufbaus der zweiten Ausfüh rungsform 1A, die dieselben Funktionen wie die entsprechenden Teile in der ersten Ausführungsform besitzen, erhalten die gleichen Bezugs zeichen, außerdem wird ihre wiederholte Beschreibung weggelassen.

Übersicht (Fig. 7)

In Fig. 7 ist der allgemeine Aufbau des Lichtstromkreises 1A um einer einfacheren Darstellung willen nur für eine einzige Metallhalogenid lampe gezeigt.

Der Lichtstromkreis 1A umfaßt eine Batterie 2, einen Lichtschalter 102, eine Gleichspannungs-Verstärkerschaltung 103, eine Hochfre quenz-Verstärkerschaltung 105, eine Zündschaltung 106, eine Zündstarterschaltung 107, einen Lampenspannungsdetektor 109, einen Lampenstromdetektor 110, eine V-I-Steuereinrichtung 13 und eine PWM-Steuereinrichtung 14.

Die Batterie 2 ist mit den Gleichspannungseingangsanschlüssen 101 und 101' verbunden.

Der Lichtschalter 102 ist auf einer positiven Leitung 104 vorgesehen, die den positiven Anschluß der Gleichspannungs-Verstärkerschaltung 103 und den Gleichspannungseingangsanschluß 101 (d. h. den positiven Anschluß der Batterie 2) verbindet. Eine Masseleitung 104' verbindet den anderen Eingangsanschluß der Gleichspannungs-Verstärkerschal tung 103 mit dem Gleichspannungseingangsanschluß 101'.

Die Hochfrequenz-Verstärkerschaltung 105 wandelt die Gleichspan nungsausgabe der Gleichspannungs-Verstärkerschaltung 103 in eine si nusförmige Wechselspannung um und gibt die letztere aus.

Die Zündschaltung 106 erzeugt aufgrund eines Signals von der Zündstarterschaltung 107 zum Zeitpunkt der Aktivierung der Lampe 11 einen Auslöseimpuls, überlagert diesen Impuls der Wechselspannungs ausgabe der Hochfrequenz-Verstärkerschaltung 105 und legt das sich ergebende Signal an die zwischen die Wechselspannungsausgangsan schlüsse 108 und 108' geschaltete Metallhalogenidlampe 11 an.

Der Lampenspannungsdetektor 109 führt für die an die Wechselspan nungsausgangsanschlüsse 108 und 108' angelegte Spannung eine Spannungsteilung aus, woraufhin sie die sich ergebende Spannung gleich richtet, um so ein die Lampenspannung V_L betreffendes Erfassungssi gnal Se zu liefern. Dieses Signal Se wird sowohl in die V-I-Steuerein richtung 13 als auch in die Zündstarterschaltung 107 eingegeben.

Der Lampenstromdetektor 110 führt eine Spannungsumwandlung des Lampenstroms aus, woraufhin er die sich ergebende Spannung gleich richtet und dadurch ein den Lampenstrom I_L betreffendes Erfassungs signal Si liefert. Dieses Signal Si wird in die V-I-Steuereinrichtung 13 eingegeben.

Die V-I-Steuereinrichtung 13 gibt an die PWM-Steuereinrichtung 14 ein Befehlssignal aus. Ein von der PWM-Steuereinrichtung 14 erzeug tes Steuersignal (d. h. eine PWM-Welle, die mit "P_S" bezeichnet wird) wird über einen Gate-Treiber 111 in die Gleichspannungs-Verstärker schaltung 103 rückgekoppelt.

Schaltungsaufbau der wesentlichen Teile (Fig. 8)

In Fig. 8 werden nur die wesentlichen Teile des Lichtstromkreises 1A im einzelnen erläutert.

Gleichspannungs-Verstärkerschaltung

Die Gleichspannungs-Verstärkerschaltung 103 umfaßt einen Gleich spannungs-Gleichspannungs-Umformer vom Zerhackertyp, der eine auf der positiven Leitung 104 vorgesehene Induktionsspule 112 enthält, einen N-Kanal-FET 113, eine Gleichrichterdiode 114 und einen Glät tungskondensator 115. Der N-Kanal-FET 113 ist in der der Induktions spule 112 folgenden Stufe zwischen der positiven Leitung 104 und der Masseleitung 104' vorgesehen; er wird durch den Steuerimpuls P_S, der über den Gate-Treiber 111 von der PWM-Steuereinrichtung 14 ge schickt wird, geschaltet. Die Anode der auf der positiven Leitung 104 angeordneten Gleichrichterdiode 114 ist mit dem Drain des FET 113 verbunden. Der Glättungskondensator 115 ist zwischen der Kathode der Diode 114 und der Masseleitung 104' vorgesehen. In der Gleich spannungs-Verstärkerschaltung 103 akkumuliert die Induktionsspule 112 Energie, wenn der FET 113 durch den über den Gate-Treiber 111 von der PWM-Steuereinrichtung 14 geschickten Steuerimpuls P_S auf Durchlaß geschaltet ist und entlädt die akkumulierte Energie, wenn der FET 113 gesperrt wird. Eine der entladenen Energie entsprechende Spannung wird der Eingangsspannung überlagert, um die Gleichspan nung zu verstärken.

Hochfrequenz-Verstärkerschaltung

Die Hochfrequenz-Verstärkerschaltung 105 umfaßt eine selbsterre gende Gegentakt-Inverterschaltung, die einen Transformator 116, eine Drosselspule 117, N-Kanal-FETs 118 und 118', eine Rückkopplungs wicklung 119, Widerstände 120 und 120', Konstantstromdioden 121 und 121' und Kondensatoren 122 und 123 enthält. Die Drosselspule 117 ist auf einer Leitung vorgesehen, die den positiven Ausgangsan schluß der Gleichspannungs-Verstärkerschaltung 103 mit dem Mit telabgriff der Primärwicklung 116a des Transformators 116 verbindet. Der Drain des N-Kanal-FET 118 ist mit einem Wicklungsanfangsende der Primärwicklung 116a verbunden, während der Drain des N-Kanal- FET 118' mit einem Wicklungsabschlußende der Primärwicklung 116a verbunden ist. Die Sources der FETs 118 und 118' sind mit der Mas seleitung 104' verbunden. Die Rückkopplungswicklung 119, die auf der Seite der Primärwicklung des Transformators 116 vorgesehen ist, ist mit einem Ende über einen Widerstand mit dem Gate des FET 118 und mit dem anderen Ende über einen weiteren Widerstand mit dem Gate des FET 118' verbunden. Der Widerstand 120 ist zwischen das Gate und die Source des FET 118 geschaltet, während der Widerstand 120' zwischen das Gate und die Source des FET 118' geschaltet ist.

Die Konstantstrom-Diode 121 ist zwischen das eingangsseitige Ende der Drosselspule 117 und das Gate des FET 118 geschaltet, während die Konstantstrom-Diode 121' zwischen das eingangsseitige Ende der Drosselspule 117 und das Gate des FET 118' geschaltet ist.

Der Kondensator 122 ist auf der Seite der Primärwicklung des Trans formators 116 vorgesehen, während der Kondensator 123 auf der Seite der Sekundärwicklung des Transformators 116 vorgesehen ist.

In der Hochfrequenz-Verstärkerschaltung 105 führen die FETs 118 und 188' aufgrund einer in der Rückkopplungswicklung 119 induzierten Spannung einen wechselseitigen Schaltbetrieb aus und erzeugen so über der Sekundärwicklung 116b des Transformators 116 eine sinusförmige Wechselspannung.

Lampenspannungsdetektor

Der Lampenspannungsdetektor 109 umfaßt Spannungsteilerwiderstände 124 und 124', einen Kondensator 125, eine Zenerdiode 126, einen Wi derstand 127, eine Zenerdiode 128 und einen Operationsverstärker 129.

Die Spannungsteilerwiderstände 124 und 124' sind der Lampenspannung zugeordnet und zwischen den Wechselspannungsausgangsanschlüssen 108 und 108' vorgesehen.

Der Kondensator 125 und die Zenerdiode 126 sind jeweils parallel zum Spannungsteilerwiderstand 124' vorgesehen.

Eine über der Zenerdiode 126 anliegende Spannung wird über den Wi derstand 127 und die Zenerdiode 128 in den nichtinvertierenden Ein gangsanschluß des Operationsverstärkers 129 eingegeben. Der Opera tionsverstärker 129 bildet zusammen mit einer in dessen Ausgangsstufe vorgesehenen Diode 130 und einem zwischen dem Ausgangsanschluß und dem invertierenden Eingangsanschluß des Verstärkers 129 vorge sehenen Kondensator 131 eine ideale Diodenschaltung 132, deren Aus gangssignal das Lampenspannungserfassungssignal Se ist.

Das Erfassungssignal Se wird in den Eingangsanschluß 45 der V-I- Steuereinrichtung 13 eingegeben und in den Fehlerverstärker 15 der PWM-Steuereinrichtung 14 geschickt, nachdem es den Spannungspuf fer 46 und die Schaltungen 52 oder 53 durchlaufen hat.

Lampenstromdetektor

Der Lampenstromdetektor 110 umfaßt einen Widerstand 133 für die Erfassung des Lampenstroms, einen Kondensator 134, einen Wider stand 135, eine Zenerdiode 136 und einen Operationsverstärker 137.

Der Widerstand 133 ist auf einer Leitung vorgesehen, die das Wick lungsabschlußende der Sekundärwicklung 116b des Transformators 116 mit dem Wechselspannungsausgangsanschluß 108' verbindet.

Der Kondensator 134 ist parallel zum Widerstand 133 angeordnet, wo bei eine Spannung über dem Kondensator 134 über den Widerstand 135 und die Zenerdiode 136 in den nichtinvertierenden Eingangsanschluß des Operationsverstärkers 137 eingegeben wird.

Der Operationsverstärker 137 bildet zusammen mit einer Diode 138 und einem Kondensator 139, die beide in dessen Ausgangsstufe vorge sehen sind, eine ideale Diodenschaltung 140, deren Ausgangssignal das den Lampenstrom betreffende Erfassungssignal Se ist. Dieses Erfas sungssignal Se wird über den Eingangsanschluß 75 der V-I-Steuerein richtung 13 an die Fehlerverstärker 15 und 15' in der PWM-Steuerein richtung 14 geschickt.

PWM-Steuereinrichtung

Die Ausgangssignale der Fehlerverstärker 15 und 15' werden in den Komparator 16 eingegeben, in dem die Pegel dieser Signale mit dem Pegel der Dreieckwelle vom Oszillator 17 verglichen werden. Eine vom Komparator 16 ausgegebene PWM-Welle besitzt ein Tastverhält nis, das der Ausgangsspannung des Fehlerverstärkers 15 oder 15' ent spricht.

Diese PWM-Welle wird über den Puffer 82 und den Gate-Treiber 111 als Steuersignal P_S an das Gate des FET 113 in der Gleichspannungs- Verstärkerschaltung 103 geschickt.

Claims

1. Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Hochdruck-Entladungs lampe (11, 11') für ein Fahrzeug, mit:

a) einer Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrichtung (4) zum Umwandeln einer Gleichspannung in eine Wechselspan nung und zum Liefern der Wechselspannung an die Entladungs lampe (11, 11');
b) einem Lampenspannungsdetektor (9) zum Abgreifen eines der Lampenspannung (V_L) der Entladungslampe (11, 11') entsprechen den Spannungs-Erfassungssignals (Se);
c) einem Lampenstromdetektor (8) zum Abgreifen eines dem Lam penstrom (I_L) der Entladungslampe (11, 11') entsprechenden Strom-Erfassungssignals (Si);
d) einer das Spannungs-Erfassungssignal (Se) und des Strom-Erfassungssignal (Si) erhaltenden Steuereinrichtung (13, 14, 19, 20, 21, 22, 25) zur Ausgabe von Steuersignalen (Sa, Sb, Sc, Sd) an die Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrichtung (4), um die Ausgangs-Wechselspannung der Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrichtung (4) nach Maßgabe einer Spannungs-Strom-Kennlinie der Entladungs lampe (11, 11') in der Weise zu steuern, daß in einem ersten Steuerbereich (Aa) der Spannungs-Strom-Kennlinie mit niedri ger Lampenspannung (V_L) der Entladungslampe (11, 11') ein erhöhter Anlaufstrom (Io) zugeführt wird und daß in einem zweiten Steuerbereich (B) der Spannungs-Strom-Kennlinie mit gegenüber dem ersten Steuerbereich (Aa) höherer Lampenspan nung (V_L) der Entladungslampe (11, 11') ein gegenüber dem Anlaufstrom (Io) niedrigerer, einer stabilen Nennleistungs steuerung der Entladungslampe (11, 11') entsprechender Lam penstrom der Entladungslampe (11, 11') zugeführt wird,

dadurch gekennzeichnet,

a) daß im ersten Steuerbereich (Aa) eine erhöhte Leistung an die Entladungslampe (11, 11') geliefert wird, die größer als die Nennleistung der Entladungslampe (11, 11') ist;
b) daß zwischen dem ersten (Aa) und dem zweiten Steuerbereich (B) ein dritter Steuerbereich (Ab) vorgesehen ist, in dem die an die Entladungslampe (11, 11') abgegebene Leistung mit zunehmender Lampenspannung (V_L) von der erhöhten Leistung kontinuierlich auf die Nennleistung der Entladungslampe (11, 11') geregelt wird; und
c) daß der Übergang der Leistungssteuerung vom ersten Steuerbe reich (Aa) zum dritten Steuerbereich (Ab) entlang einer Übergangskurve (h) erfolgt, die einen nichtlinearen Verlauf hat.

2. Schaltungsanordnung gemäß Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß die Steuereinrichtung (13, 14, 19, 20, 21, 22, 25) umfaßt:

a) eine das Spannungs-Erfassungssignal (Se) erhaltende Spannungs-Strom-Steuereinrichtung (13) zur Ausgabe eines Lampenstrom-Steuerbefehlssignals (S_I) und eines Strombegren zungssignals (S_LIM) nach Maßgabe der Spannungs-Strom-Kenn linie der Entladungslampe (11, 11');
b) eine das Lampenstrom-Steuerbefehlssignal (S_I), das Strombe grenzungssignal (S_LIM) und das Strom-Erfassungssignal (Si) erhaltende Impulsdauermodulations-Steuereinrichtung (14) zum Abgeben eines Referenzspannungssignals an die Spannungs-Strom-Steuereinrichtung (13) und zum Abgeben eines Ausgangssignals;
c) einen ersten Oszillator (21) zum Erzeugen eines Oszilla tionssignals;
d) eine das Oszillationssignal vom ersten Oszillator (21) er haltende Impulspausen-Steuereinrichtung (25) zur Steuerung einer Impulspausendauer des von der Impulsdauermodulations-Steuereinrichtung (14) ausgegebenen Ausgangssignals;
e) einen das Oszillationssignal vom ersten Oszillator (21) erhaltenden Zeitsignalgenerator (20) zur Erzeugung eines ersten und zweiten Zeitsignals;
f) eine das Ausgangssignal der Impulsdauermodulations-Steuer einrichtung (14) und das erste und zweite Zeitsignal erhal tende Multiplikationseinrichtung (19) zur Erzeugung eines ersten und zweiten Multiplikationssignals; und
g) eine das erste und zweite Multiplikationssignal und das erste und zweite Zeitsignal erhaltende Treibereinrichtung (22) zum Abgeben eines ersten bis vierten Steuersignals (Sa, Sb, Sc, Sd) an die Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umfor mungseinrichtung (4).

3. Schaltungsanordnung gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeich net, daß die Impulsdauermodulations-Steuereinrichtung (14) um faßt:
eine Fehlerverstärkereinrichtung (15, 15'), die von der Spannungs-Strom-Steuereinrichtung (13) das Lampenstrom-Steuerbefehlssignal (S_I) und das Strombegrenzungs signal (S_LIM) und vom Lampenstromdetektor (8) das Strom-Erfassungssignal (Si) erhält;
einen Dreieckwellengenerator (17), der Dreieckwellenimpulse ausgibt;
eine Komparatoreinrichtung (16), die eine Ausgabe der Fehlerverstärkereinrichtung (15, 15') mit einer Ausgabe des Dreieckwellengenerators (17) vergleicht und das Vergleichser gebnis an die Multiplikationseinrichtung (19) ausgibt; und
einen Referenzspannungsgenerator (18), der eine stabile Referenzspannung (V_ref) erzeugt.

4. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, ge kennzeichnet durch eine Schutzschaltung (3) für die Unterbre chung der Leistungsversorgung der Entladungslampe (11, 11') bei Empfang eines Signals von der Steuereinrichtung (13, 14, 19, 20, 21, 22, 25), das einen abnormalen Zustand der Schal tungsanordnung (1) anzeigt; und
eine die Ausgangs-Wechselspannung der Gleichspannungs-Wechsel spannungs-Umformungseinrichtung (4) erhaltende Zündeinrichtung (10, 10') für die Zündung der Entladungslampe (11, 11').

5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Zündeinrichtung zwei Zündschaltungen (10, 10') umfaßt, denen jeweils eine eigene Entladungslampe (11, 11') zugeordnet ist, und daß eine Strahlauswahleinrichtung (12) vorgesehen ist, um wahlweise eine der zwei Zündschaltungen (10, 10') zu aktivieren.

6. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 2 bis 5, da durch gekennzeichnet, daß die Spannungs-Strom-Steuereinrichtung (13) eine Diode (50) umfaßt, die eine Spannungs-Strom-Kennlinie in Vorwärtsrichtung mit einem nichtlinearen Bereich besitzt, derart, daß bei einem Ansteigen des Pegels des der Lampenspan nung (V_L) entsprechenden Spannungs-Erfassungssignals (Se) die Spannung über der Diode (50) in den nichtlinearen Bereich ein tritt, wodurch beim Übergang vom ersten Steuerbereich (Aa) in den dritten Steuerbereich (Ab), in dem der Lampenstrom (I_L) bei steigender Lampenspannung (V_L) mit einer gegebenen Steigung linear abfällt, die Übergangskurve (h) erzeugt wird.

7. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 2 bis 6, da durch gekennzeichnet, daß die Spannungs-Strom-Steuereinrichtung (13) eine Zenerdiode (49) umfaßt, durch die ein sich an den zweiten Steuerbereich (B) anschließender vierter Steuer bereich (C) einer konstanten Stromsteuerung geschaffen wird, in dem der Lampenstrom (I_L) unabhängig von der Lampenspannung (V_L) konstant (I_C) ist.

8. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 2 bis 7, da durch gekennzeichnet, daß die Spannungs-Strom-Steuereinrichtung (13) ein Paar von Schaltungen (52, 53) mit identischem Aufbau umfaßt, wobei eine (52) dieser Schaltungen eine Leistungssteue rung im dritten Steuerbereich (Ab), in dem sich der Lampenstrom (I_L) mit einer gegebenen Steigung linear ändert, ausführt, wäh rend die andere Schaltung (53) eine Leistungssteuerung im zwei ten Steuerbereich (B) gemäß einer stabilen Nennleistungssteuerung ausführt.

9. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, da durch gekennzeichnet, daß die Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrichtung (4) zwei synchrone Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer (6, 6') und ein synchrones Schaltelement (7, 7') für die wechselweise Aus wahl einer der Ausgänge der synchronen Gleichspannungs-Gleichspannungs-Umformer (6, 6') als Ausgang der Gleichspannungs-Wechselspannungs-Umformungseinrichtung (4) umfaßt.