DE102005034486A1 - Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie Generator mit einem derartigen Kern - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie Generator mit einem derartigen Kern Download PDFInfo
- Publication number
- DE102005034486A1 DE102005034486A1 DE102005034486A DE102005034486A DE102005034486A1 DE 102005034486 A1 DE102005034486 A1 DE 102005034486A1 DE 102005034486 A DE102005034486 A DE 102005034486A DE 102005034486 A DE102005034486 A DE 102005034486A DE 102005034486 A1 DE102005034486 A1 DE 102005034486A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- sheets
- soft magnetic
- core
- laminated core
- magnetically
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14708—Fe-Ni based alloys
- H01F1/14716—Fe-Ni based alloys in the form of sheets
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
- H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
- H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets
- H01F41/024—Manufacturing of magnetic circuits made from deformed sheets
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/49009—Dynamoelectric machine
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/49009—Dynamoelectric machine
- Y10T29/49012—Rotor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/4902—Electromagnet, transformer or inductor
- Y10T29/49075—Electromagnet, transformer or inductor including permanent magnet or core
- Y10T29/49078—Laminated
Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie einen Generator mit einem deratigen Kern. Dabei wird für das Herstellen eines Kerns eine Vielzahl magnetisch formierter und/oder magnetisch formierbarer Bleche einer CoFeV-Legierung, die eine Textur aufweisen, hergestellt. Anschließend wird diese Vielzahl von Blechen zu einem Blechpaket gestapelt. Schließlich erfolgt ein magnetisches Formieren des Blechpaketes, falls es aus magnetisch formierbaren Blechen besteht. Schließlich wird das magnetisch formierte Blechpaket zu einem weichmagnetischen Kern erodiert. Ein derartiger Kern ist für einen Generator mit Stator und Rotor für hochtourige Flugturbinen vorgesehen, wobei die Bleche in dem Blechpaket in unterschiedliche Texturrichtungen zueinander ausgerichtet sind.
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie einen Generator mit einem derartigen Kern. Dazu wird eine Vielzahl durch einen Schlussglühprozess magnetisch formierbarer Bleche einer weichmagnetischen Legierung gestapelt und diesem Stapel die Form eines weichmagnetischen Kerns durch Erodieren des Blechpakets gegeben. Dazu ist es üblich, nach der endgültigen Formgebung des Blechpakets zu einem Kern ein Schlussglühen anzuschließen, um optimale magnetische Eigenschaften des Kerns in seiner endgültigen Form zu erreichen.
- Ein derartiges Verfahren zur Herstellung eines Kerns zu einem Stapel mehrerer dünnwandiger Lagen aus einem magnetisch leitenden Material ist aus der Druckschrift
CH 668 331 A5 - In einem derartigen Fall besteht jedoch die Gefahr, dass durch das Schlussglühen bzw. Formatieren sich die Abmessungen des Kerns verändern. Insbesondere dann, wenn bei entsprechenden Phasenbildungen während des Schlussglühens bzw. Formatierens eine anisotrope Umordnung des weichmagnetischen Gefüges auftritt, was sich besonders bei großvolumigen weichmagnetischen Kernen auswirkt, da sich dann die anisotropischen Di mensionsverschiebungen verstärkt auswirken. Derartige anisotrope Änderungen können zusätzlich bei rotierenden Kernstrukturen zu Unwuchten führen, was erhebliche Probleme bei hochtourigen Maschinen, insbesondere bei Fluganwendungen, mit sich bringt.
- Darüberhinaus bildet sich beim Kaltwalzen eine kristalline Textur aus, die Anisotropien der magnetischen und mechanischen Eigenschaften hervorrufen kann. Diese Anisotropien sind für rotierende Kerne beispielsweise eines hochtourigen Rotors oder mit rotierenden Teilen in Wechselwirkung stehenden Statoren nicht erwünscht, da für derartige Anwendungen eine exakt rotationssymetrische Verteilung der magnetischen und mechanischen Eigenschaften anzustreben ist.
- Somit sind die Lehren aus der Druckschrift
CH 668 331 A5 - Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zum Herstellen eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie einen Generator mit einem derartigen Kern anzugeben, womit die oben erwähnte Probleme überwunden werden. Insbesondere soll ein weichmagnetischer Kern hergestellt werden, der für großvolumige Anwendungen in entsprechenden hochtourigen Generatoren geeignet ist.
- Diese Aufgabe wird mit dem Gegenstand der unabhängigen Ansprüche gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
- Erfindungsgemäß wird ein Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren geschaffen, wobei das Verfahren die nachfolgenden Verfahrensschritte aufweist.
- Zunächst wird eine Vielzahl magnetisch formierter und/oder magnetisch formierbarer Bleche einer binären Kobalt-/Eisen-Legierung (CoFe-Legierung) oder einer ternären Kobalt-/Eisen-/Vanadium-Legierung (CoFeV-Legierung) hergestellt, wobei die Bleche eine Kaltwalztextur aufweisen.
- Solche binären Eisen-Kobalt-Legierungen mit einem Kobaltgehalt zwischen 33 und 55 Gew.% sind außerordentlich spröde, was auf die Bildung einer geordneten Überstruktur bei Temperaturen unterhalb 730°C zurückzuführen ist. Der Zusatz von ungefähr 2 Gew.% Vanadium beeinträchtigt den Übergang in diese Überstruktur, so dass eine relativ gute Kaltverformbarkeit nach Abschrecken auf Raumtemperatur von der Temperaturen oberhalb 730°C erreicht werden kann.
- Als ternäre Grundlegierung kommen demnach die bekannten Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierungen in Betracht, die ca. 49 Gew.% Eisen, ca. 49 Gew.% Kobalt und ca. 2 Gew.% Vanadium enthalten. Dieses ternäre Legierungssystem ist seit langer Zeit bekannt. Es wird beispielsweise in "R. M. Bozorth, Ferromagnetism, van Nostrand, New York (1951)" ausführlich beschrieben. Diese vanadiumhaltige Eisen-Kobalt-Legierung zeichnet sich durch ihre sehr hohe Sättigungsinduktion von ca. 2,4 T aus.
- Eine Weiterentwicklung dieser ternären vanadiumhaltigen Kobalt-Eisen-Grundlegierung ist aus der
US 3,634,072 bekannt. Dort wird bei der Herstellung von Legierungsbändern ein Abschrecken des warmgewalzten Legierungsbandes von einer Temperatur oberhalb der Phasenübergangstemperatur von 730°C beschrieben. Dieser Prozess ist notwendig, damit die Legierung hinreichend duktil für das anschließende Kaltwalzen ist. Mit dem Abschrecken wird die Ordnungseinstellung unterdrückt. Fertigungstechnisch ist das Abschrecken jedoch sehr kritisch, da es bei den sogenannten Kaltwalzstichen sehr leicht zu Bandbrüchen kommen kann. Deshalb wurden erhebliche Anstrengungen unternommen, um die Duktilität der Legierungsbänder zu steigern und damit die Fertigungssicherheit zu erhöhen. - Die
US 3,634,072 schlägt daher als duktilitätssteigernde Zusätze eine Zugabe von 0,02 bis 0,5 Gew.% Niob und/oder 0,07 bis 0,3 Gew.% Zirkon vor. - Niob, das im Übrigen auch durch das homologe Tantal ersetzt werden kann, hat im Eisen-Kobalt-Legierungssystem nicht nur die Eigenschaft, den Ordnungsgrad stark zu unterdrücken, was beispielsweise von R. V. Major und C. M. Orrock in "High saturation ternary cobalt-iron based alloys", IEEE Trans. Magn. 24 (1988), 1856–1858, beschrieben worden ist, sondern es hemmt auch das Kornwachstum.
- Die Zugabe von Zirkon in den in der
US 3,634,072 vorgeschlagenen Mengen von maximal 0,3 Gew.% hemmt ebenfalls das Kornwachstum. Beide Mechanismen verbessern wesentlich die Duktilität der Legierung nach dem Abschrecken. - Neben dieser aus der
US 3,634,072 bekannten hochfesten niob- und zirkonhaltigen Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierung sind des Weiteren noch zirkonfreie Legierungen aus derUS 5,501,747 bekannt. - Dort werden Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierungen vorgeschlagen, die ihre Anwendung in schnelldrehenden Flugzeuggeneratoren und Magnetlagern finden. Die
US 5,501,747 baut auf der Lehre derUS 3,364,072 auf und schränkt den dort gelehrten Niobgehalt auf 0,15–0,5 Gew.% ein. - Als besonders geeignet hat sich eine CoFeV-Legierung gezeigt, die aus
35,0 ≤ Co ≤ 55,0 Gew.%,
0,75 ≤ V ≤ 2,5 Gew.%,
0 ≤ (Ta + 2 × Nb) ≤ 1,0 Gew.%,
0,3 < Zr ≤ 1,5 Gew.%,
Ni ≤ 5,0 Gew.%,
Rest Fe sowie erschmelzungsbedingten und/oder zufälligen Verunreinigungen besteht. Diese Legierung sowie die dazugehörigen Herstellverfahren sind ausführlich in derDE 103 20 350 B3 beschrieben, auf die hiermit ausdrücklich Bezug genommen wird. - Darüberhinaus ist zusätzlich noch aus der
DE 699 03 202 T2 bekannt, bei solchen ternären CoFeV-Legierungen den Borgehalt zwischen 0,001 und 0,003 Gew.% einzustellen, um eine bessere Warmwalzfähigkeit zu erzielen. - All diese oben genannten Legierungen eigenen sich hervorragend zur Herstellung der Blechpakete nach der vorliegenden Erfindung.
- Anschließend wird diese Vielzahl der Bleche zu einem Blechpaket gestapelt. Besteht nun dieser Stapel aus formierbaren Blechen, so wird noch vor einem Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern das Formieren durch ein Schlussglühen des Blechpakets durchgeführt. Besteht jedoch das Blechpaket aus bereits weichmagnetisch formierten Blechen, so kann sich unmittelbar an das Stapeln das Struktu – rieren des magnetisch formierten Blechpakets bzw. des Pakets aus magnetisch formierten Blechen zu einem weichmagnetischen Kern anschließen.
- Dieses Verfahren hat den Vorteil, dass in jedem Fall das Strukturieren am Ende des gesamten Herstellungsverfahrens für einen weichmagnetischen Kern durchgeführt wird.
- Vorzugsweise erfolgt das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels eines Erosionsverfahren. Beim Erodieren wird ein Materialabtrag mittels einer Folge nicht stationärer elektrischer Entladungen erziehlt, wobei die Entladungen zeitlich voneinander getrennt sind, d. h., dass bei dieser Funkenerosion nur jeweils ein einziger Funke einmal entsteht. Die Funkenentladungen werden durch Spannungsquellen von über 200 V erzeugt und werden in einem dielektrischen Bearbeitungsmedium, in das das Blechpaket aus weichmagnetischen Lagen eingetaucht ist, durchgeführt. Dieses funkenerosive Bearbeitungsverfahren wird auch als elektroerosives Bearbeiten oder als EDM (electrical discharge machining) bezeichnet.
- Bei der erfindungsgemäßen Durchführung des Verfahrens wird vorzugsweise eine Drahterosion durchgeführt, die den Vorteil hat, dass das Blechpaket mit Hilfe der Drahtelektrode in einer Isolierflüssigkeit exakt das vorprogrammierte Profil des weichmagnetischen Kerns aus dem Blechpaket erodiert. Dabei ist während der Drahterosion eine 100%-ige Überwachung der endgültigen Form und der Oberfläche des bearbeiteten Blechpakets möglich, so dass Oberflächen mit hoher Maßhaltigkeit und minimaler Toleranz erreicht werden können.
- Sofern die geometrischen Randbedingungen des Blechpakets und die Materialeigenschaften der gestapelten Bleche es zulassen, kann auch eine spanabhebende Bearbeitung zum Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern erfolgen.
- Weitere Strukturierungsverfahren sind das Wasserstrahlschneiden und das Laserstrahlschneiden. Während beim wasserstrahlschneiden die Gefahr der Ausbildung von kraterförmigen Schnittkanten besteht, neigt das Laserstrahlschneiden dazu, abdampfendes Material als Mikrowulst neben den Schnittkanten abzuscheiden. Erst eine Kombination beider Verfahren ermöglicht eine hohe Schnittqualität beim Strukturieren des Blechstapels zu einem weichmagnetischen Kern. Dazu wird mittels Totalreflektion der divergierende Laserstrahl im Mikrowasserstrahl gehalten und das durch den Laserstrahl abgetragene Material wird mit Hilfe des Mikrowasserstrahls fortgerissen, sodass sich keine Ablagerungen auf den Schneidekanten bilden können. Folglich ergeben sich gratfreie Schnittprofile. Auch die Schnittkantenerwärmung ist vernachlässigbar gering, sodass kein thermischer Verzug auftritt. Mit dem wasserstrahlgeführten Laserstrahlschneiden sind Bohrungsdurchmesser dB erreichbar von dB ≤ 60 μm und Schnittbreiten bS mit bS ≤ 50 μm erreichbar. Durch die Wasserstrahlführung erfolgt in vorteilhafter Weise keinerlei Veränderung der Materialeigenschaften in den Schnittrandzonen.
- In einem bevorzugten Durchführungsbeispiel des Verfahrens wird zum magnetischen Formatieren ein Schlussglühen der CoFeV-Legierung unter Inertgasatmoshphäre bei einer Formier temperatur TF zwischen 500°C ≤ TF ≤ 940°C durchgeführt. Bei diesem weichmagnetischen Formatieren zeigt sich, dass die Kobalt-/Eisen-/Vanadium-Legierung anisotrop wächst, wobei die Dimensionsänderungen vermutlich durch die Ordnungseinstellung im System CoFe verursacht wird, und eine Anisotropie der Dimensionsänderung auf die beim Kaltwalzen entstehenden Textur zurückzuführen ist.
- So wird eine Längenänderung von etwa 0,2% in Walzrichtung und eine Längenänderung von 0,1% in Querrichtung zur Walzrichtung beim nachfolgenden Formieren festgestellt. Wenn von einer Kerngröße von 200 mm ausgegangen wird, so ändern sich die Bleche um 0,4 mm in der einen und nur 0,2 mm in der anderen Richtung, so dass der Querschnitt eines zylindrischen weichmagnetischen Kerns von einer Kreisform vor dem Formieren in eine Ellipsenform nach dem Formieren übergeht. Diese Formänderung wird durch das erfindungsgemäße Verfahren vermieden, indem das Erodieren des Blechpakets erst nach dem weichmagnetischen Formieren bzw. nach dem Schlussglühen der CoFeV-Legierung erfolgt.
- In einem weiteren bevorzugten Durchführungsbeispiel des Verfahrens werden die Bleche beim Stapeln zu einem Paket unter unterschiedlichen Texturrichtungen zueinander ausgerichtet. Dieses Ausrichten in unterschiedliche Texturrichtungen steht im Gegensatz zu dem aus der Druckschrift
CH 668 331 A5 - Wenn Einzellamellen bzw. Bleche des Pakets vor dem Stapeln formiert werden, so wird vorzugsweise darauf geachtet, dass die Lamellen bzw. Einzelbleche äußerst eben sind, um auf einen möglichst hohen Füllfaktor f mit f ≥ 90% für das Blechpaket zu kommen. Die elektrisch isolierten ebenen und schlussgeglühten Bleche werden dazu versetzt gestapelt, um ein beim Kaltwalzen entstehendes Linsenprofil im Querschnitt zu kompensieren. Dieses Linsenprofil macht sich dadurch bemerkbar, dass zwischen der Blechdicke im Randbereich zu der im Mittenbereich ein Unterschied von wenigen μm auftritt. Doch bei Blechstapeln von 1000 und mehr Blechen, wie sie für den weichmagnetischen Kern eines Rotors oder Stators in einem Generator erforderlich werden, ergeben sich dabei Unterschiede von einigen Millimetern, so dass hier das Versetzen um einen 45°-Winkel oder einen 90°-Winkel eine zusätzliche Verbesserung und Vergleichmäßigung in dem Blechpaket ermöglicht.
- Vor dem Stapeln wird auf die magnetisch formierten Bleche mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Beschichtung aufgebracht. Da bereits magnetisch formierte Bleche ein Schlussglühen vor dem Stapeln durchlaufen haben, kann diese isolierende Beschichtung für magnetisch bereits formierte Bleche durchaus eine Lack- oder Harzbeschichtung beinhalten, zumal das Blechpaket nicht mehr einem Schlussglühen unterzogen werden muss. Werden jedoch magnetisch formierbare Bleche gestapelt, so wird vor dem Stapeln mindestens einseitig eine keramische, elektrisch isolierende Beschichtung aufgebracht, die den oben erwähnten Formierungstemperaturen standhält. Eine Möglichkeit ist es, die magnetisch formierten Bleche vor dem Stapeln in einer Wasserdampfatmosphäre oder in einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre unter Bildung einer elektrisch isolierenden Metalloxidschicht zu oxidieren. Dieses hat den Vorteil, dass eine äußerst dünne und effektive Isolation zwischen den Metallplatten auftritt.
- Für das Schlussglühen vor dem Erodieren wird das Blechpaket aus magnetisch formierbaren Blechen zwischen zwei Stahlplatten als Glühplatten eingespannt. Diese Glühplatten können bei dem nachfolgenden Erodieren ebenfalls für ein Fixieren des Blechpakets eingesetzt werden. Durch die Stahlplatten wird die Lage der Bleche nicht mehr verändert, wodurch ein maßgenaueres Blechpaket sowohl für den Innendurchmesser als auch für den Außendurchmesser sowie für die Nuten, die für den weichmagnetischen Kern eines Stators oder Rotors erforderlich sind, erhalten wird. In derartigen maßgenauen Nuten kann dann die Wicklung für einen Rotor oder Stator optimal untergebracht werden, was hohe Stromdichten im Nutenquerschnitt in vorteilhafter Weise ermöglicht.
- In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird ein Generator mit Stator und Rotor für hochtourige Flugturbinen geschaffen, wobei der Stator und/oder Rotor einen weichmagnetischen laminierten Kern aufweist. Der weichmagnetische Kern ist aus einem formstabil erodierten Blechpaket eines Stapels einer Vielzahl weichmagnetisch formierter Bleche einer CoFeV-Legierung geformt. Die Bleche des Blechpaketes weisen dabei eine Kaltwalztextur auf, und sind in dem Blechpaket in unterschiedlichen Texturrichtungen zueinander ausgerichtet. Ein derartiger weichmagnetischer Kern hat den Vorteil, dass er eine überdurchschnittlich hohe Sättigungsinduktion von etwa 2,4 T aufweist und gleichzeitig die mechanischen Eigenschaften mit einer Streckgrenze von über 600 MPa für die extremen Belastungen, wie sie in Generatoren für hochtourige Flugturbinen mit Drehzahlen zwischen 10.000 U/min 40.000 U/min auftreten, gewachsen ist.
- Vorzugsweise sind die Texturrichtungen der einzelnen Bleche in einem 45°-Winkel zueinander ausgerichtet, so dass sich die Unterschiede in den Dimensionsänderungen der unterschiedlichen Texturrichtungen ausgleichen. Für die Dicke der weichmagnetischen Bleche in dem Blechpaket werden vorzugsweise Bleche mit Dicken d von d < 350 μm oder von d < 150 μm und insbesondere äußerst dünne Bleche mit Dicken in der Größenordnung von 75 μm eingesetzt. Diese dünnen weichmagnetischen Bleche weisen mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Beschichtung auf, wobei diese isolierende Beschichtung eine Oxidschicht sein kann.
- Keramische Beschichtungen werden für Bleche in Blechpaketen dann eingesetzt, wenn das weichmagnetische Formieren in Form eines Schlussglühens des Blechpakets nach dem Stapeln und vor der erusiven Formgebung durchgeführt wird.
- Abhängig von den Dimensionen, die für derartige weichmagnetische Kerne eines Rotors oder eines Stators erforderlich sind, wird eine Vielzahl n von weichmagnetisch formierten Blechen gestapelt, wobei die Zahl n ≥ 100 ist. Neben den Hauptbestandteilen der CoFeV-Legierung kann diese Legierung auch mindestens ein Element aus der Gruppe Ni Zr, Ta oder Nb als weitere Legierungselemente aufweisen. Dabei liegt der Zirkoniumgehalt in einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung oberhalb 0,3 Gew.%, wodurch wesentlich bessere mechanische Eigenschaften unter gleichzeitiger Erzielung hervorragender magnetischer Eigenschaften erreicht werden.
- Diese Verbesserung ist auch darauf zurückzuführen, dass es durch die Zugabe von Zirkon in einer Menge oberhalb von 0,3 Gew.% innerhalb des Gefüges der CoFeV-Legierung mitunter zur Ausbildung einer bisher nicht bekannten kubischen Laves-Phase zwischen den einzelnen Körner der CoFeV-Legierung kommt, die diesen positiven Einfluss auf die mechanischen und magnetischen Eigenschaften bewirken.
- Um die Streckgrenzen über 600 MPa zu vergrößern, werden die Elemente Tantal oder Niob hinzulegiert, wobei vorzugsweise ein Gehalt von 0,04 ≤ (Ta + 2 × Nb) ≤ 0,8 Gew.% eingehalten wird.
- Als besonders geeignet hat sich eine CoFeV-Legierung gezeigtbestehend aus
35,0 ≤ Co ≤ 55,0 Gew.%,
0,75 ≤ V ≤ 2,5 Gew.%,
0 ≤ (Ta + 2 × Nb) ≤ 1, 0 Gew.%,
0,3 < Zr ≤ 1,5 Gew.%,
Ni ≤ 5,0 Gew.%,
Rest Fe sowie erschmelzungsbedingten und/oder zufälligen Verunreinigungen. - Die Erfindung wird nun anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert.
- Für Aktuatoren, Generatoren und/oder Elektromotoren für Luftfahrtanwendungen wird in vorteilhafter Weise eine CoFeV-Legierung eingesetzt, um eine Gewichtsreduktion der Systeme zu erreichen. Bei Stator- und Rotorblechpaketen von sog. Re luktanz-Motoren für Luftfahrtanwendungen werden neben einer hohen magnetischen Sättigung und guten weichmagnetischen Eigenschaften des Materials äußerst enge Toleranzen der Abmessungen gefordert.
- Bei den hohen Drehzahlen bis zu 40.000 U/min muss vor allem der Rotor eine hohe Festigkeit aufweisen. Um auch die Verluste bei den hohen Wechselfeldfrequenzen niedrig zu halten, werden diese Pakete für den weichmagnetischen Kern des Rotors bzw. des Stators aus extrem dünnen weichmagnetischen Blechen von 500, 350 oder 150 μm oder 75 μm aufgebaut. Die Abmessungen eines Stators liegen bei dieser Ausführungsform der Erfindung bei einem Außendurchmesser von ca. 250 mm, einem Innendurchmesser von ca. 150 mm bei einer Blechdicke von 300 μm und einer Höhe von ca. 200 mm.
- Dazu werden außen ca. 650 Bleche im Blechpaket für den Stator eingesetzt. Wie oben erwähnt bei den CoFeV-Legierungen nach einem magnetischen Schlussglühen oder Formieren von kaltgewalzten Bändern ein Längenwachstum von 0,2% in Bandrichtung und ein Breitenwachstum von 0,1% senkrecht zur Bandrichtung auf. Um dennoch die Maßhaltigkeit von Teilen mit engen Toleranzbereichen sicherzustellen, werden in dieser Ausführungsform der Erfindung, die Teile aus formierten Bändern hergestellt. Um die einzelnen Bleche voneinander zu isolieren, wird in dieser Ausführungsform der Erfindung ein Oxidationsglühen der Bleche nach dem Formieren angeschlossen. Wegen der geringen Blechdicken und den engen Maßtoleranzen wäre eine Einzelblechfertigung und ein anschließendes Stapeln dieser fertigen Bleche mit einem hohen Aufwand und hohen Ausfallraten verbunden. Somit wird bei dieser Durchführung des Verfahrens das Erodieren eines Paketes aus weichmagnetisch formier ten und schlussgeglühten sowie oxidierten Blechen durchgeführt.
- Zusammenfassend sind folgende drei Hauptschritte durchzuführen, nämlich einmal das magnetische Formieren bzw. Schlussglühen von elektrisch isolierten Blechen oder Bandabschnitten, anschließend optional das Oxidationsglühen dieser einzelnen Bleche bzw. Bandabschnitte und schließlich das Bilden eines Pakets und das Erodieren eines Rotorkerns bzw. Statorkerns aus diesem Paket. Dazu werden im einzelnen folgende Verfahrensschritte durchgeführt.
- Zunächst wird als Vormaterial ein Vormaterial mit engen Toleranzforderungen an das Ausgangsband in Bezug auf seine Ellipsenform und seine Bogigkeit eingesetzt. Dabei sind die Dickentoleranzen nach der Norm EN10140C einzuhalten. Bei einer Dicke eines Bleches von 350 μm bedeutet das eine Toleranz von +/– 15 μm, bei einer Dicke von 150 μm bedeutet das eine Toleranz von +/– 8 μm und bei einer Dicke von 75 μm bedeutet das eine Toleranz von +/– 5 μm. Beim Schneiden der Bleche wird darauf geachtet, dass der Grat an den Rändern der Bleche gering gehalten wird.
- Deshalb wird eine speziell entwickelte Ablängeinrichtung für einen deutlich geringeren Grat beim Ablängen der Bleche aus dem Band eingesetzt. Um die Bleche bei einem sich anschließenden Oxidationsprozess zu halten, werden in Bereichen, die nicht für den Kern des Rotors oder Stators gebraucht werden, 1–2 Löcher gestanzt, um die Bleche in der Oxidationsanlage aufzuhänge.
- Das Formieren mittels Schlussglühen erfolgt zwischen ebenen Glühplatten aus Stahl oder aus Keramik. Dabei ist für die je weilige Stapelhöhe beim Glühen eine homogene Temperaturverteilung sicherzustellen. Die Dauer des Formierens liegt bei 3 Stunden bei einer Stapeldicke von 4 cm und etwa bei 6 Stunden bei einer Stapeldicke von 7 cm. Dazu werden zur Beschwerung der Blechsplatten Glühplatten mit einer Dicke von 15 mm verwendet, die eben aufliegen und deren Ebenheit regelmäßig geprüft wird. Beim Aufstapeln der Bleche sind die einzelnen Lagen untereinander zu wenden, so dass die Richtung des jeweiligen Bogens im Stapel mehrfach wechselt.
- Für eine Nachprüfung der Formatierung mittels Schlussglühens werden in jeden Stapel Stanzringe und Zugproben beigelegt, wobei die Probenmenge auch an der Anzahl der notwendigen folgenden Oxidationsglühungen bemessen wird. An den Stanzringen werden die magnetischen Eigenschaften überprüft und mit den Zugproben werden die mechanischen Grenzen ermittelt. Die Oxidation wiederum wird anschließend durchgeführt, indem die Platten einzeln und sich nicht berührend in einem Oxidationsofen aufgehängt werden und die Oxidation unter Wasserdampf oder an Luft durchgeführt wird. Dabei richten sich die Oxidationsparameter nach dem Ummagnetierungsierungsfrequenzen und nach der späteren Anforderung für das stoffschlüssige Fixieren der Blechpakete, je nachdem ob die Blechpakete zu einem Stapel zusammengeklebt oder zusammengeschweißt werden. Die Lagenisolation wird jeweils durch eine Widerstandsmessung überprüft, zumal nicht isolierte Blechbereiche im Paket zu lokalen Verlustmaxima führen können und damit eine lokale Aufheizung im Rotor oder Stator nach sich ziehen, was vermieden werden soll. Beim Stapeln zum Erodieren ist eine Versetzung der Bleche um einen 45°-Winkel von Vorteil.
- Jedoch können sich durch die Ellipsenform des verwendeten Bandes mit einer größten Banddicke in der Mitte Luftspalte zwischen den Blechen am Stapelrand ergeben. Durch die 45°-Versetzung werden diese Luftspalte minimiert. Zum Erodieren wird das Blechpaket erst eingespannt, um ein Aufbiegen der Bleche während des Erosionsvorgangs zu verhindern und ein Eindringen von Isolierflüssigkeit zwischen die Bleche gering zu halten.
- Nach dem Erodieren wird der entstandene weichmagnetische Kern getrocknet und anschließend trocken gelagert. Durch die Probenringe, die während des Formierens von jedem Stapel genommen werden, können die Eigenschaften des Vormaterials und die Qualität der Schlussglühung ermittelt werden, zumal eine Messung der Magneteigenschaft am fertigen Paket in der Regel nicht möglich ist. Nach dem Fertigen des Kerns wird dieser nochmals geprüft, wobei in einem Durchführungsbeispiel der Erfindung ein Stator hergestellt wurde, bei dem in den Endmaßen festgestellt werden konnte, dass der Durchmesser außen mit einem Sollwert von ca. 250 mm und einer Toleranz +0/–0,4 mm eine Istwertabweichung zwischen –3 μm bis –33 μm zeigte.
- Beim Innendurchmesser, und zwar auf den Zähnen, war ein Sollwert von 180,00 + 0,1/–0 mm vorgegeben, und eine Abweichung der Istwerte zwischen +10 μm bis +15 μm konnte festgestellt werden. Der Durchmesser in den Nuten, in die ja die Wicklung eingelegt werden soll, hat einen Sollwert von 220,000 + 0,1/-0 mm und eine Abweichung der Istwerte ergab +9 μm bis +28 μm. Insbesondere die Einhaltung der Werte des Innendurchmessers und des Innendurchmessers in den Nuten ist bei einem derartigen Stator entscheident, da ein Nachschleifen der Oberfläche nur bedingt möglich ist. Hingegen können geringe Abweichungen beim Außendurchmesser durch Nachschleifen korrigiert werden.
- Bei verschweissten Blechpaketen ist anschließend auch eine "Reparaturglühung" möglich, die die negativen Effekte der Verarbeitung, insbesondre eine etwaige magnetische Schädigung des Blechpakets infolge des Erodierens korrigiert. Diese "Reparaturglühung" kann mit den selben Parametern wie die magnetische Schlussglühung durchgeführt werden. Bei Blechpaketen mit keramischer Isolationsbeschichtung wird das Glühen vorzugsweise in einer Wasserstoffatmosphäre und bei Blechpaketen mit einer oxidischen Isolationsbeschichtung erfolgt das Glühen vorzugsweise unter Vakuum.
Claims (24)
- Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren, wobei das Verfahren folgende Verfahrensschritte aufweist: – Herstellen einer Vielzahl magnetisch formierter und/oder magnetisch formierbarer Bleche einer CoFe-Legierung oder einer CoFeV-Legierung, die eine Textur aufweisen; – Stapeln der Vielzahl von Blechen zu einem Blechpaket; – magnetisches Formieren des Blechpakets, soweit es magnetisch formierbare Bleche aufweist; – Strukturieren des magnetisch formierten Blechpakets bzw. des Blechpakets aus magnetisch formierten Blechen zu einem weichmagnetischen Kern.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Bleckpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels eines Erosionsverfahrens, vorzugsweise mittels eines Drahterosionsverfahrens erfoglt.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels spanabhebender Bearbeitung erfolgt.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels Wasserstrahlschneidens erfoglt.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels Laserstrahlschneidens erfolt.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels wasserstrahlgeführten Laserstrahlschneidens erfolgt.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zum magnetischen Formieren ein Schlussglühen der CoFe-Legierung unter Inertgasatmosphäre oder Vakuum bei einer Formiertemperatur TF zwischen 500°C ≤ TF ≤ 940°C durchgeführt wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Bleche beim Stapeln zu einem Paket unter unterschiedlichen Texturrichtungen zueinander ausgerichtet werden.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Texturrichtungen der einzelnen Bleche in einem 45°-Winkel zueinander ausgerichtet werden.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Bleche vor dem Stapeln auf eine Dicke d mit 75 μm ≤ d ≤ 500 μm, vorzugsweise d ≤ 150 μm, kaltgewalzt werden.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass auf die magnetisch formierten Bleche vor dem Stapeln mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Beschichtung aufgebracht wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass auf die magnetisch formierbaren Bleche vor dem Stapeln mindestens einseitig eine keramische, elektrisch isolierende Beschichtung aufgebracht wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die magnetisch formierten und/oder formierbaren Bleche vor dem Stapeln in einer oxidierenden Atmosphäre unter Bildung einer elektrisch isolierenden Metalloxidschicht oxidiert werden.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Blechpaket aus magnetisch formierbaren Blechen vor dem magnetischen Formieren zwischen zwei Glühplatten fixiert wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass für die Herstellung von Rotor- oder Statorkernen eine Vielzahl n an weichmagnetisch formierten und/oder formierbaren Blechen von n ≥ 100 gestapelt wird.
- Generator mit Stator und Rotor, wobei der Stator und/oder der Rotor einen weichmagnetischen laminierten Kern aufweisen, und wobei der weichmagnetische Kern ein formstabil strukturiertes Blechpaket eines Stapels einer Vielzahl weichmagnetisch formierter Bleche einer CoFeV-Legierung, die eine Kaltwalztextur aufweisen umfasst, und wobei die Bleche in dem Blechpaket in unterschiedliche Texturrichtungen zueinander ausgerichtet sind.
- Generator nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Rotor des Generators mit dem laminierten Kern auf der Welle einer Flugturbine für Drehzahlen D zwischen 10.000 U/min ≤ D ≤ 60.000 U/min angeordnet ist.
- Generator nach Anspruch 16 oder Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Texturrichtungen der einzelnen Bleche in einem 45°-Winkel zueinander ausgerichtet sind.
- Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Bleche eine Dicke d mit 75 μm ≤ d ≤ 500 μm, vorzugsweise 150 μm ≤ d ≤ 350 μm aufweisen.
- Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die weichmagnetischen Bleche mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Oxidschicht aufweisen.
- Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die magnetisch formierbaren Bleche mindestens einseitig eine keramische, elektrisch isolierende Beschichtung aufweisen.
- Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der weichmagnetische Kern des Rotors und/oder des Stators eine Vielzahl n an weichmagnetisch formierten Blechen mit n ≥ 100 aufweist.
- Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die CoFeV-Legierung mindestens eines der Elemente aus der Gruppe Zr, Ta, Nb, als weiteres Legierungselement aufweist.
- Generator nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass die CoFeV-Legierung aus 35,0 ≤ Co ≤ 55,0 Gew.%, 0,75 ≤ V ≤ 2,5 Gew.%, 0 ≤ (Ta + 2 × Nb) ≤ 1, 0 Gew.%, 0,3 < Zr ≤ 1,5 Gew.%, Ni ≤ 5,0 Gew.%, Rest Fe sowie erschmelzungsbedingten und/oder zufälligen Verunreinigungen besteht.
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102005034486A DE102005034486A1 (de) | 2005-07-20 | 2005-07-20 | Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie Generator mit einem derartigen Kern |
EP06761818.1A EP1905047B1 (de) | 2005-07-20 | 2006-07-18 | Verfahren zur herstellung eines weichmagnetischen kerns für generatoren sowie generator mit einem derartigen kern |
PCT/DE2006/001241 WO2007009442A2 (de) | 2005-07-20 | 2006-07-18 | Verfahren zur herstellung eines weichmagnetischen kerns für generatoren sowie generator mit einem derartigen kern |
US11/663,271 US8887376B2 (en) | 2005-07-20 | 2006-07-18 | Method for production of a soft-magnetic core having CoFe or CoFeV laminations and generator or motor comprising such a core |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102005034486A DE102005034486A1 (de) | 2005-07-20 | 2005-07-20 | Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie Generator mit einem derartigen Kern |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE102005034486A1 true DE102005034486A1 (de) | 2007-02-01 |
Family
ID=37600748
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE102005034486A Pending DE102005034486A1 (de) | 2005-07-20 | 2005-07-20 | Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie Generator mit einem derartigen Kern |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8887376B2 (de) |
EP (1) | EP1905047B1 (de) |
DE (1) | DE102005034486A1 (de) |
WO (1) | WO2007009442A2 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3809560A1 (de) * | 2019-10-16 | 2021-04-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotorblech, verfahren zur fertigung eines rotorblechs und elektrische maschine |
US11261513B2 (en) | 2019-03-22 | 2022-03-01 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Strip of a cobalt iron alloy, laminated core and method of producing a strip of a cobalt iron alloy |
DE102021109326A1 (de) | 2021-04-14 | 2022-10-20 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Wärmebehandlung zumindest eines Blechs aus einer weichmagnetischen Legierung |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10134056B8 (de) * | 2001-07-13 | 2014-05-28 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung von nanokristallinen Magnetkernen sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
DE502007000329D1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-02-05 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Weichmagnetische Legierung auf Eisen-Kobalt-Basis sowie Verfahren zu deren Herstellung |
US9057115B2 (en) * | 2007-07-27 | 2015-06-16 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Soft magnetic iron-cobalt-based alloy and process for manufacturing it |
US8012270B2 (en) * | 2007-07-27 | 2011-09-06 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Soft magnetic iron/cobalt/chromium-based alloy and process for manufacturing it |
KR20120017015A (ko) | 2009-03-26 | 2012-02-27 | 바쿰슈멜체 게엠베하 운트 코. 카게 | 연자성 재료를 갖는 적층 코어 및 접착 방식으로 코어 시트를 결합시켜 연자성 적층 코어를 형성하는 방법 |
US8209850B2 (en) * | 2010-03-25 | 2012-07-03 | Tempel Steel Company | Method for manufacturing pencil cores |
WO2012167136A2 (en) | 2011-06-03 | 2012-12-06 | Fatigue Technology, Inc. | Expandable crack inhibitors and methods of using the same |
US10294549B2 (en) * | 2011-07-01 | 2019-05-21 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Soft magnetic alloy and method for producing soft magnetic alloy |
US9243304B2 (en) * | 2011-07-01 | 2016-01-26 | Vacuumschmelze Gmbh & Company Kg | Soft magnetic alloy and method for producing a soft magnetic alloy |
EP3231086B1 (de) | 2014-12-08 | 2020-06-03 | Icepower A/S | Selbstschwingender verstärker mit schleifenfilter höherer ordnung |
CN111627679A (zh) * | 2016-02-01 | 2020-09-04 | 株式会社村田制作所 | 电子部件和其制造方法 |
CA3040715C (en) | 2016-10-21 | 2021-07-06 | Crs Holdings, Inc. | Reducing ordered growth in soft-magnetic fe-co alloys |
DE102016222805A1 (de) | 2016-11-18 | 2018-05-24 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Halbzeug und Verfahren zum Herstellen einer CoFe-Legierung |
DE102020102641A1 (de) | 2020-02-03 | 2021-08-05 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Blechpaket, Elektrische Maschine, Transformator und Verfahren zum Herstellen eines Blechpakets |
DE102020125897A1 (de) * | 2020-10-02 | 2022-04-07 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Blechpaket, elektrische Maschine und Verfahren zum Herstellen eines Blechpakets |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2045015A1 (de) * | 1970-09-11 | 1972-03-16 | Siemens Ag | Energieversorgungsanlage, insbes. für Flugzeuge, mit einem durch eine Kraftmaschine mit veränderlicher Drehzahl angetriebnen Asynchrongenerator |
US4201837A (en) * | 1978-11-16 | 1980-05-06 | General Electric Company | Bonded amorphous metal electromagnetic components |
JPS6158450A (ja) * | 1984-08-30 | 1986-03-25 | Toshiba Corp | 回転電機用非晶質金属コアの加工方法 |
DE19818198A1 (de) * | 1998-04-23 | 1999-10-28 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Herstellen eines Läufers oder Ständers einer elektrischen Maschine aus Blechzuschnitten |
DE69611610T2 (de) * | 1995-05-12 | 2001-07-05 | Crs Holdings Inc | Hochfester gegenstand aus eisen-kobalt-vanadium legierung |
WO2003003385A2 (en) * | 2001-06-26 | 2003-01-09 | Johns Hopkins University | Magnetic devices comprising magnetic meta-materials |
DE69528272T2 (de) * | 1994-06-24 | 2003-07-10 | Electro Res Internat Pty Ltd | Metallglas-Schneidevorrichtung und Verfahren |
DE10320350B3 (de) * | 2003-05-07 | 2004-09-30 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hochfeste weichmagnetische Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierung |
EP1503486A1 (de) * | 2003-07-29 | 2005-02-02 | Fanuc Ltd | Motor und Motor-Fertigungseinrichtung |
Family Cites Families (150)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE502063C (de) | 1927-09-16 | 1930-07-10 | August Zopp | Transformator mit geblaettertem Eisenkern |
DE694374C (de) | 1939-02-04 | 1940-07-31 | Brown Boveri & Cie Akt Ges | Verfahren zum fortlaufenden Betrieb eines mit einer Glueh- und Waermeaustauschzone versehenen Einkanaldrehherdofens |
US2225730A (en) | 1939-08-15 | 1940-12-24 | Percy A E Armstrong | Corrosion resistant steel article comprising silicon and columbium |
US2926008A (en) | 1956-04-12 | 1960-02-23 | Foundry Equipment Company | Vertical oven |
GB833446A (en) | 1956-05-23 | 1960-04-27 | Kanthal Ab | Improved iron, chromium, aluminium alloys |
DE1740491U (de) | 1956-12-20 | 1957-02-28 | Vakuumschmelze A G | Ringfoermiger hohler magnetkern. |
US2960744A (en) | 1957-10-08 | 1960-11-22 | Gen Electric | Equilibrium atmosphere tunnel kilns for ferrite manufacture |
US3255512A (en) | 1962-08-17 | 1966-06-14 | Trident Engineering Associates | Molding a ferromagnetic casing upon an electrical component |
US3502462A (en) | 1965-11-29 | 1970-03-24 | United States Steel Corp | Nickel,cobalt,chromium steel |
DE1564643A1 (de) | 1966-07-02 | 1970-01-08 | Siemens Ag | Ringfoermiger Spulenkern fuer Elektromagnete,Drosselspulen u.dgl. |
US3337373A (en) * | 1966-08-19 | 1967-08-22 | Westinghouse Electric Corp | Doubly oriented cube-on-face magnetic sheet containing chromium |
US3401035A (en) | 1967-12-07 | 1968-09-10 | Crucible Steel Co America | Free-machining stainless steels |
US3634072A (en) * | 1970-05-21 | 1972-01-11 | Carpenter Technology Corp | Magnetic alloy |
SU338550A1 (ru) | 1970-10-05 | 1972-05-15 | А. Б. Альтман, П. А. Гладышев, И. Д. Растанаев, Н. М. Шамрай | Металлокерамический магнитомягкий материал |
US3624568A (en) | 1970-10-26 | 1971-11-30 | Bell Telephone Labor Inc | Magnetically actuated switching devices |
GB1358084A (en) * | 1970-12-11 | 1974-06-26 | Ibm | Multi-gap magnetic transducers and methods of making them |
DE2242958A1 (de) | 1972-08-29 | 1974-03-14 | Siemens Ag | Stromwandler mit in einem giessharzkoerper eingebetteter primaerwicklungsanordnung |
US3977919A (en) | 1973-09-28 | 1976-08-31 | Westinghouse Electric Corporation | Method of producing doubly oriented cobalt iron alloys |
JPS5180998A (de) | 1975-01-14 | 1976-07-15 | Fuji Photo Film Co Ltd | |
JPS5298613A (en) | 1976-02-14 | 1977-08-18 | Inoue K | Spenodal dissolvic magnet alloy |
US4076525A (en) | 1976-07-29 | 1978-02-28 | General Dynamics Corporation | High strength fracture resistant weldable steels |
US4120704A (en) | 1977-04-21 | 1978-10-17 | The Arnold Engineering Company | Magnetic alloy and processing therefor |
JPS546808A (en) | 1977-06-20 | 1979-01-19 | Toshiba Corp | Magnetic alloy of iron-chromium-cobalt base |
US4160066A (en) | 1977-10-11 | 1979-07-03 | Teledyne Industries, Inc. | Age-hardenable weld deposit |
DE2816173C2 (de) | 1978-04-14 | 1982-07-29 | Vacuumschmelze Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren zum Herstellen von Bandkernen |
DE2924280A1 (de) | 1979-06-15 | 1981-01-08 | Vacuumschmelze Gmbh | Amorphe weichmagnetische legierung |
JPS57164935A (en) | 1981-04-04 | 1982-10-09 | Nippon Steel Corp | Unidirectionally inclined heating method for metallic strip or metallic plate |
JPS599157A (ja) | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Sony Corp | 非晶質磁性合金の熱処理方法 |
JPS5958813A (ja) | 1982-09-29 | 1984-04-04 | Toshiba Corp | 非晶質金属コアの製造方法 |
US4601765A (en) | 1983-05-05 | 1986-07-22 | General Electric Company | Powdered iron core magnetic devices |
JPS59177902U (ja) | 1983-05-13 | 1984-11-28 | 松下電器産業株式会社 | 正特性サ−ミスタ装置 |
JPS60101260U (ja) | 1983-12-16 | 1985-07-10 | 三輪精機株式会社 | 遊星歯車減速機の潤滑機構 |
US4648929A (en) | 1985-02-07 | 1987-03-10 | Westinghouse Electric Corp. | Magnetic core and methods of consolidating same |
JP2615543B2 (ja) | 1985-05-04 | 1997-05-28 | 大同特殊鋼株式会社 | 軟質磁性材料 |
JPH0421436Y2 (de) | 1985-08-19 | 1992-05-15 | ||
EP0216457A1 (de) | 1985-09-18 | 1987-04-01 | Kawasaki Steel Corporation | Verfahren zur Herstellung von Permanentmagneten der Zweiphasen-Trennungsserie des Fe-Cr-Co-Typs |
JPS6293342A (ja) | 1985-10-17 | 1987-04-28 | Daido Steel Co Ltd | 軟質磁性材料 |
CH668331A5 (en) | 1985-11-11 | 1988-12-15 | Studer Willi Ag | Magnetic head core mfr. from stack of laminations - involves linear machining of patterns from adhesively bonded and rolled sandwich of permeable and non-permeable layers |
DE3542257A1 (de) | 1985-11-29 | 1987-06-04 | Standard Elektrik Lorenz Ag | Vorrichtung zum tempern in einem magnetfeld |
DE3611527A1 (de) | 1986-04-05 | 1987-10-08 | Vacuumschmelze Gmbh | Verfahren zur erzielung einer flachen magnetisierungsschleife in amorphen kernen durch eine waermebehandlung |
JPH0319307Y2 (de) | 1986-05-12 | 1991-04-24 | ||
JPS63115313A (ja) | 1986-11-04 | 1988-05-19 | Kawasaki Steel Corp | 非晶質磁性合金薄帯積層板を使用したコアの製造方法 |
US4881989A (en) | 1986-12-15 | 1989-11-21 | Hitachi Metals, Ltd. | Fe-base soft magnetic alloy and method of producing same |
JPH0777167B2 (ja) | 1987-07-14 | 1995-08-16 | 日立金属株式会社 | 磁心部品 |
US4923533A (en) | 1987-07-31 | 1990-05-08 | Tdk Corporation | Magnetic shield-forming magnetically soft powder, composition thereof, and process of making |
JPS6453404U (de) | 1987-09-30 | 1989-04-03 | ||
KR910009974B1 (ko) | 1988-01-14 | 1991-12-07 | 알프스 덴기 가부시기가이샤 | 고포화 자속밀도 합금 |
JP2698369B2 (ja) | 1988-03-23 | 1998-01-19 | 日立金属株式会社 | 低周波トランス用合金並びにこれを用いた低周波トランス |
JPH0215143A (ja) | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
DE3824075A1 (de) | 1988-07-15 | 1990-01-18 | Vacuumschmelze Gmbh | Verbundkoerper zur erzeugung von spannungsimpulsen |
JPH0633199Y2 (ja) | 1988-08-05 | 1994-08-31 | 三和シヤッター工業株式会社 | 建築用電動シヤツターにおける通行規制装置 |
JP2597678B2 (ja) | 1988-10-20 | 1997-04-09 | 松下電工株式会社 | 電流トランス |
JPH02301544A (ja) | 1989-05-13 | 1990-12-13 | Aichi Steel Works Ltd | 冷鍛用高電気抵抗軟磁性合金 |
US5252148A (en) | 1989-05-27 | 1993-10-12 | Tdk Corporation | Soft magnetic alloy, method for making, magnetic core, magnetic shield and compressed powder core using the same |
US4994122A (en) | 1989-07-13 | 1991-02-19 | Carpenter Technology Corporation | Corrosion resistant, magnetic alloy article |
US5091024A (en) | 1989-07-13 | 1992-02-25 | Carpenter Technology Corporation | Corrosion resistant, magnetic alloy article |
JPH03146615A (ja) | 1989-11-02 | 1991-06-21 | Toshiba Corp | Fe基軟磁性合金の製造方法 |
EP0429022B1 (de) | 1989-11-17 | 1994-10-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnetlegierung mit ultrakleinen Kristallkörnern und Herstellungsverfahren |
DE69018422T2 (de) | 1989-12-28 | 1995-10-19 | Toshiba Kawasaki Kk | Auf Eisen basierende weichmagnetische Legierung, ihr Herstellungsverfahren und Magnetkern daraus. |
JPH03223444A (ja) | 1990-01-26 | 1991-10-02 | Alps Electric Co Ltd | 高飽和磁束密度合金 |
US5268044A (en) | 1990-02-06 | 1993-12-07 | Carpenter Technology Corporation | High strength, high fracture toughness alloy |
CA2040741C (en) | 1990-04-24 | 2000-02-08 | Kiyonori Suzuki | Fe based soft magnetic alloy, magnetic materials containing same, and magnetic apparatus using the magnetic materials |
JPH0559498A (ja) | 1990-12-28 | 1993-03-09 | Toyota Motor Corp | フエライト系耐熱鋳鋼およびその製造方法 |
JP2975142B2 (ja) | 1991-03-29 | 1999-11-10 | 株式会社日立製作所 | アモルファス鉄心製造方法及びその装置 |
JP3147926B2 (ja) | 1991-06-13 | 2001-03-19 | 株式会社デンソー | ソレノイド用ステータ |
US5622768A (en) | 1992-01-13 | 1997-04-22 | Kabushiki Kaishi Toshiba | Magnetic core |
JPH05283238A (ja) | 1992-03-31 | 1993-10-29 | Sony Corp | トランス |
JPH05299232A (ja) | 1992-04-20 | 1993-11-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 樹脂成形磁性材 |
JPH06176921A (ja) | 1992-12-02 | 1994-06-24 | Nippondenso Co Ltd | 円筒状ステータの製造方法及びその製造装置 |
JPH06224023A (ja) | 1993-01-28 | 1994-08-12 | Sony Corp | フェライト樹脂の製造方法 |
US5534081A (en) | 1993-05-11 | 1996-07-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel injector component |
JP3688732B2 (ja) | 1993-06-29 | 2005-08-31 | 株式会社東芝 | 平面型磁気素子および非晶質磁性薄膜 |
JP3233313B2 (ja) | 1993-07-21 | 2001-11-26 | 日立金属株式会社 | パルス減衰特性に優れたナノ結晶合金の製造方法 |
EP0637038B1 (de) | 1993-07-30 | 1998-03-11 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnetkern für Impulsübertrager und Impulsübertrager |
AUPM644394A0 (en) | 1994-06-24 | 1994-07-21 | Electro Research International Pty Ltd | Bulk metallic glass motor and transformer parts and method of manufacture |
US5611871A (en) | 1994-07-20 | 1997-03-18 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing nanocrystalline alloy having high permeability |
US5594397A (en) | 1994-09-02 | 1997-01-14 | Tdk Corporation | Electronic filtering part using a material with microwave absorbing properties |
DE19537362B4 (de) | 1994-10-06 | 2008-03-06 | Denso Corp., Kariya | Verfahren zur Herstellung eines zylinderförmigen Stators |
US5817191A (en) | 1994-11-29 | 1998-10-06 | Vacuumschmelze Gmbh | Iron-based soft magnetic alloy containing cobalt for use as a solenoid core |
DE4442420A1 (de) | 1994-11-29 | 1996-05-30 | Vacuumschmelze Gmbh | Weichmagnetische Legierung auf Eisenbasis mit Kobalt für magnetische Schalt- oder Erregerkreise |
DE4444482A1 (de) | 1994-12-14 | 1996-06-27 | Bosch Gmbh Robert | Weichmagnetischer Werkstoff |
JP3748586B2 (ja) | 1995-03-08 | 2006-02-22 | 本田技研工業株式会社 | 耐久性に優れた燃料噴射弁装置及びその製造方法 |
EP0741191B1 (de) * | 1995-05-02 | 2003-01-22 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Magnetisches Stahlblech mit verbesserten magnetischen Eigenschaften und verbesserter Stanzbarkeit |
DE29514508U1 (de) | 1995-09-09 | 1995-11-02 | Vacuumschmelze Gmbh | Blechpaket für Magnetkerne zum Einsatz in induktiven Bauelementen mit einer Längsöffnung |
JPH09246034A (ja) | 1996-03-07 | 1997-09-19 | Alps Electric Co Ltd | パルストランス磁心 |
DE19608891A1 (de) | 1996-03-07 | 1997-09-11 | Vacuumschmelze Gmbh | Ringkerndrossel zur Funkentstörung von Halbleiterschaltungen nach dem Phasenanschnittverfahren |
DE69700259T2 (de) | 1996-03-11 | 2000-03-16 | Denso Corp | Elektromagnetische Vorrichtung mit Positionsregelung für Stator |
DE19635257C1 (de) | 1996-08-30 | 1998-03-12 | Franz Hillingrathner | Rundtaktofen zum Behandeln von Werkstücken |
JPH1092623A (ja) | 1996-09-12 | 1998-04-10 | Tokin Corp | 電磁干渉抑制体 |
CN1134949C (zh) | 1996-09-17 | 2004-01-14 | 真空融化股份有限公司 | 回波补偿u型接口脉冲变压器和环行带状磁芯的制造方法 |
JPH1097913A (ja) | 1996-09-24 | 1998-04-14 | Tokin Corp | 複合磁性体及びその製造方法ならびに電磁干渉抑制体 |
FR2755292B1 (fr) | 1996-10-25 | 1998-11-20 | Mecagis | Procede de fabrication d'un noyau magnetique en materiau magnetique doux nanocristallin |
FR2756966B1 (fr) | 1996-12-11 | 1998-12-31 | Mecagis | Procede de fabrication d'un composant magnetique en alliage magnetique doux a base de fer ayant une structure nanocristalline |
DE19653428C1 (de) | 1996-12-20 | 1998-03-26 | Vacuumschmelze Gmbh | Verfahren zum Herstellen von Bandkernbändern sowie induktives Bauelement mit Bandkern |
DE19802349B4 (de) * | 1997-01-23 | 2010-04-15 | Alps Electric Co., Ltd. | Weichmagnetische amorphe Legierung, amorphe Legierung hoher Härte und ihre Verwendung |
US5769974A (en) | 1997-02-03 | 1998-06-23 | Crs Holdings, Inc. | Process for improving magnetic performance in a free-machining ferritic stainless steel |
US5741374A (en) | 1997-05-14 | 1998-04-21 | Crs Holdings, Inc. | High strength, ductile, Co-Fe-C soft magnetic alloy |
JPH1167532A (ja) | 1997-08-19 | 1999-03-09 | Nippon Soken Inc | 円筒状ステータの製造方法 |
US5914088A (en) | 1997-08-21 | 1999-06-22 | Vijai Electricals Limited | Apparatus for continuously annealing amorphous alloy cores with closed magnetic path |
TW455631B (en) | 1997-08-28 | 2001-09-21 | Alps Electric Co Ltd | Bulky magnetic core and laminated magnetic core |
DE19741364C2 (de) | 1997-09-19 | 2000-05-25 | Vacuumschmelze Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von aus Blechlamellen bestehenden Paketen für Magnetkerne |
JPH11102827A (ja) | 1997-09-26 | 1999-04-13 | Hitachi Metals Ltd | 可飽和リアクトル用コア、およびこれを用いた磁気増幅器方式多出力スイッチングレギュレータ、並びにこれを用いたコンピュータ |
JP4216917B2 (ja) | 1997-11-21 | 2009-01-28 | Tdk株式会社 | チップビーズ素子およびその製造方法 |
IL128067A (en) | 1998-02-05 | 2001-10-31 | Imphy Ugine Precision | Iron-cobalt alloy |
EP1114429B1 (de) | 1998-09-17 | 2003-11-12 | Vacuumschmelze GmbH | Stromwandler mit gleichstromtoleranz |
US6462456B1 (en) | 1998-11-06 | 2002-10-08 | Honeywell International Inc. | Bulk amorphous metal magnetic components for electric motors |
US6331363B1 (en) | 1998-11-06 | 2001-12-18 | Honeywell International Inc. | Bulk amorphous metal magnetic components |
US6507262B1 (en) | 1998-11-13 | 2003-01-14 | Vacuumschmelze Gmbh | Magnetic core that is suitable for use in a current transformer, method for the production of a magnetic core and current transformer with a magnetic core |
JP2000182845A (ja) | 1998-12-21 | 2000-06-30 | Hitachi Ferrite Electronics Ltd | 複合磁心 |
DE19860691A1 (de) | 1998-12-29 | 2000-03-09 | Vacuumschmelze Gmbh | Magnetpaste |
DE19907542C2 (de) | 1999-02-22 | 2003-07-31 | Vacuumschmelze Gmbh | Flacher Magnetkern |
JP2000277357A (ja) | 1999-03-23 | 2000-10-06 | Hitachi Metals Ltd | 可飽和磁心ならびにそれを用いた電源装置 |
EP1045402B1 (de) | 1999-04-15 | 2011-08-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Weichmagnetischer Streifen aus einer Legierung,Herstellungsverfahren und Verwendung |
US6181509B1 (en) | 1999-04-23 | 2001-01-30 | International Business Machines Corporation | Low sulfur outgassing free machining stainless steel disk drive components |
DE19928764B4 (de) | 1999-06-23 | 2005-03-17 | Vacuumschmelze Gmbh | Eisen-Kobalt-Legierung mit geringer Koerzitivfeldstärke und Verfahren zur Herstellung von Halbzeug aus einer Eisen-Kobalt-Legierung |
JP2001068324A (ja) | 1999-08-30 | 2001-03-16 | Hitachi Ferrite Electronics Ltd | 粉末成形磁芯 |
JP3617426B2 (ja) | 1999-09-16 | 2005-02-02 | 株式会社村田製作所 | インダクタ及びその製造方法 |
FR2808806B1 (fr) | 2000-05-12 | 2002-08-30 | Imphy Ugine Precision | Alliage fer-cobalt, notamment pour noyau mobile d'actionneur electromagnetique, et son procede de fabrication |
DE10024824A1 (de) | 2000-05-19 | 2001-11-29 | Vacuumschmelze Gmbh | Induktives Bauelement und Verfahren zu seiner Herstellung |
DE10031923A1 (de) | 2000-06-30 | 2002-01-17 | Bosch Gmbh Robert | Weichmagnetischer Werkstoff mit heterogenem Gefügebau und Verfahren zu dessen Herstellung |
DE10045705A1 (de) | 2000-09-15 | 2002-04-04 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Magnetkern für einen Transduktorregler und Verwendung von Transduktorreglern sowie Verfahren zur Herstellung von Magnetkernen für Transduktorregler |
HUP0302350A3 (en) | 2000-10-10 | 2003-11-28 | Crs Holdings Inc Wilmington | Co-mn-fe soft magnetic alloys |
US6737784B2 (en) * | 2000-10-16 | 2004-05-18 | Scott M. Lindquist | Laminated amorphous metal component for an electric machine |
US6416879B1 (en) | 2000-11-27 | 2002-07-09 | Nippon Steel Corporation | Fe-based amorphous alloy thin strip and core produced using the same |
US6685882B2 (en) | 2001-01-11 | 2004-02-03 | Chrysalis Technologies Incorporated | Iron-cobalt-vanadium alloy |
JP3593986B2 (ja) | 2001-02-19 | 2004-11-24 | 株式会社村田製作所 | コイル部品及びその製造方法 |
JP2002324714A (ja) | 2001-02-21 | 2002-11-08 | Tdk Corp | コイル封入圧粉磁芯およびその製造方法 |
JP4284004B2 (ja) | 2001-03-21 | 2009-06-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度圧粉磁心用粉末、高強度圧粉磁心の製造方法 |
JP2002294408A (ja) | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Steel Corp | 鉄系制振合金およびその製造方法 |
DE10119982A1 (de) | 2001-04-24 | 2002-10-31 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzeinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
US6668444B2 (en) | 2001-04-25 | 2003-12-30 | Metglas, Inc. | Method for manufacturing a wound, multi-cored amorphous metal transformer core |
JP2002343626A (ja) | 2001-05-14 | 2002-11-29 | Denso Corp | ソレノイド用ステータおよびその製造方法 |
DE10128004A1 (de) | 2001-06-08 | 2002-12-19 | Vacuumschmelze Gmbh | Induktives Bauelement und Verfahren zu seiner Herstellung |
US6616125B2 (en) | 2001-06-14 | 2003-09-09 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion resistant magnetic alloy an article made therefrom and a method of using same |
DE10134056B8 (de) | 2001-07-13 | 2014-05-28 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung von nanokristallinen Magnetkernen sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
JP3748055B2 (ja) | 2001-08-07 | 2006-02-22 | 信越化学工業株式会社 | ボイスコイルモータ磁気回路ヨーク用鉄合金板材およびボイスコイルモータ磁気回路用ヨーク |
DE10211511B4 (de) | 2002-03-12 | 2004-07-08 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zum Fügen von planaren übereinander angeordneten Laminaten zu Laminatpaketen oder Laminatbauteilen durch Laserstrahlschweißen |
US6803693B2 (en) * | 2002-04-11 | 2004-10-12 | General Electric Company | Stator core containing iron-aluminum alloy laminations and method of using |
DE10216098A1 (de) * | 2002-04-12 | 2003-10-23 | Bosch Gmbh Robert | Rotor für eine elektrische Maschine |
JP2004063798A (ja) | 2002-07-29 | 2004-02-26 | Mitsui Chemicals Inc | 磁性複合材料 |
JP2006193779A (ja) | 2005-01-13 | 2006-07-27 | Hitachi Metals Ltd | 軟磁性材料 |
JP2006322057A (ja) | 2005-05-20 | 2006-11-30 | Daido Steel Co Ltd | 軟質磁性材料 |
JP4764134B2 (ja) | 2005-10-21 | 2011-08-31 | 日本グラスファイバー工業株式会社 | 導電性不織布 |
US20070176025A1 (en) | 2006-01-31 | 2007-08-02 | Joachim Gerster | Corrosion resistant magnetic component for a fuel injection valve |
US8029627B2 (en) | 2006-01-31 | 2011-10-04 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Corrosion resistant magnetic component for a fuel injection valve |
DE502007000329D1 (de) | 2006-10-30 | 2009-02-05 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Weichmagnetische Legierung auf Eisen-Kobalt-Basis sowie Verfahren zu deren Herstellung |
DE102006055088B4 (de) | 2006-11-21 | 2008-12-04 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Elektromagnetisches Einspritzventil und Verfahren zu seiner Herstellung sowie Verwendung eines Magnetkerns für ein elektromagnetisches Einspritzventil |
DE102007034532A1 (de) | 2007-07-24 | 2009-02-05 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Magnetkern, Verfahren zu seiner Herstellung sowie Fehlerstromschutzschalter |
US8012270B2 (en) | 2007-07-27 | 2011-09-06 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Soft magnetic iron/cobalt/chromium-based alloy and process for manufacturing it |
US9057115B2 (en) | 2007-07-27 | 2015-06-16 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Soft magnetic iron-cobalt-based alloy and process for manufacturing it |
-
2005
- 2005-07-20 DE DE102005034486A patent/DE102005034486A1/de active Pending
-
2006
- 2006-07-18 WO PCT/DE2006/001241 patent/WO2007009442A2/de active Application Filing
- 2006-07-18 US US11/663,271 patent/US8887376B2/en active Active
- 2006-07-18 EP EP06761818.1A patent/EP1905047B1/de active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2045015A1 (de) * | 1970-09-11 | 1972-03-16 | Siemens Ag | Energieversorgungsanlage, insbes. für Flugzeuge, mit einem durch eine Kraftmaschine mit veränderlicher Drehzahl angetriebnen Asynchrongenerator |
US4201837A (en) * | 1978-11-16 | 1980-05-06 | General Electric Company | Bonded amorphous metal electromagnetic components |
JPS6158450A (ja) * | 1984-08-30 | 1986-03-25 | Toshiba Corp | 回転電機用非晶質金属コアの加工方法 |
DE69528272T2 (de) * | 1994-06-24 | 2003-07-10 | Electro Res Internat Pty Ltd | Metallglas-Schneidevorrichtung und Verfahren |
DE69611610T2 (de) * | 1995-05-12 | 2001-07-05 | Crs Holdings Inc | Hochfester gegenstand aus eisen-kobalt-vanadium legierung |
DE19818198A1 (de) * | 1998-04-23 | 1999-10-28 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Herstellen eines Läufers oder Ständers einer elektrischen Maschine aus Blechzuschnitten |
WO2003003385A2 (en) * | 2001-06-26 | 2003-01-09 | Johns Hopkins University | Magnetic devices comprising magnetic meta-materials |
DE10320350B3 (de) * | 2003-05-07 | 2004-09-30 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hochfeste weichmagnetische Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierung |
EP1503486A1 (de) * | 2003-07-29 | 2005-02-02 | Fanuc Ltd | Motor und Motor-Fertigungseinrichtung |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11261513B2 (en) | 2019-03-22 | 2022-03-01 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Strip of a cobalt iron alloy, laminated core and method of producing a strip of a cobalt iron alloy |
EP3809560A1 (de) * | 2019-10-16 | 2021-04-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotorblech, verfahren zur fertigung eines rotorblechs und elektrische maschine |
WO2021073847A1 (de) * | 2019-10-16 | 2021-04-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotorblech, verfahren zur fertigung eines rotorblechs und elektrische maschine |
DE102021109326A1 (de) | 2021-04-14 | 2022-10-20 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Wärmebehandlung zumindest eines Blechs aus einer weichmagnetischen Legierung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1905047B1 (de) | 2019-04-10 |
US8887376B2 (en) | 2014-11-18 |
WO2007009442A2 (de) | 2007-01-25 |
WO2007009442A3 (de) | 2007-04-26 |
EP1905047A2 (de) | 2008-04-02 |
US20080042505A1 (en) | 2008-02-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1905047B1 (de) | Verfahren zur herstellung eines weichmagnetischen kerns für generatoren sowie generator mit einem derartigen kern | |
EP2612942B1 (de) | Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech, daraus hergestelltes Bauteil und Verfahren zur Erzeugung eines nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs | |
WO2010109272A2 (de) | Blechpaket mit weichmagnetischem werkstoff und verfahren zum stoffschlüssigen fügen von paketlamellen zu einem weichmagnetischen blechpaket | |
DE102017208719A1 (de) | Weichmagnetisches Blechpaket und Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Blechpakets für einen Stator und/oder Rotor einer elektrischen Maschine | |
EP3730286A1 (de) | Blechpaket und verfahren zum herstellen einer hochpermeablen weichmagnetischen legierung | |
EP3029692B1 (de) | Verbundblechpaket und verfahren zu seiner herstellung | |
EP2629922B1 (de) | Verfahren zum laserschneiden eines elektrobandmaterials durch angepassten laserstrahlleistung,fokusdurchmesser und vorschub des laserstrahles ; entsprechendes elektroblech-werkstück | |
DE2366048C2 (de) | Aufgrund einer Wärmebehandlung einen festen Schichtenverband bildender Schichtwerkstoff für mit hoher Frequenz betriebene elektrotechnische Bauteile und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE102018201622A1 (de) | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges Elektroband | |
EP3511429B1 (de) | Verfahren zur herstellung eines elektroblechpakets | |
EP3541969B1 (de) | Verfahren zum herstellen eines bandes aus einer co-fe-legierung, band aus einer co-fe-legierung und blechpaket | |
DE2009171A1 (de) | Verfahren zum Herstellen von lamellierten Blechpaketen für elektrotechnische Zwecke | |
DE102019125862A1 (de) | Mehrteiliger Stator, elektrische Maschine sowie Verfahren zur Herstellung eines mehrteiligen Stators und einer elektrischen Maschine | |
WO2019149582A1 (de) | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges elektroband | |
DE202022103395U1 (de) | Elektroband | |
EP3503139B1 (de) | Verfahren und halbzeug zum herstellen von wenigstens einem paketabschnitt eines weichmagnetischen bauteils | |
DE102020125897A1 (de) | Blechpaket, elektrische Maschine und Verfahren zum Herstellen eines Blechpakets | |
DE102022120602A1 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Blechs aus einer weichmagnetischen Legierung für ein Blechpaket | |
EP4027357A1 (de) | Fecov-legierung und verfahren zum herstellen eines bands aus einer fecov-legierung | |
WO2024074465A1 (de) | Verfahren zum herstellen einer cofe-legierung für ein blechpaket | |
EP1795617B1 (de) | Verfahren zum Wärmebehandeln eines Elektroblech-Stahlbands | |
DE102017221877B3 (de) | Verfahren und Folgeschneidwerkzeug zum Herstellen von Rotor- und/oder Statorblechen | |
EP3783771A1 (de) | Stator für einen elektromotor und verfahren zu seiner herstellung | |
EP4193449A1 (de) | Elektrische maschine und anlage | |
DE102020203403A1 (de) | Elektroblechschlitzung bei elektromagnetischen Wandlern und die Anwendung bei Fahrzeugen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
R016 | Response to examination communication | ||
R082 | Change of representative |
Representative=s name: WESTPHAL, MUSSGNUG & PARTNER PATENTANWAELTE MI, DE |