EP1905047A2 - Verfahren zur herstellung eines weichmagnetischen kerns für generatoren sowie generator mit einem derartigen kern - Google Patents

Verfahren zur herstellung eines weichmagnetischen kerns für generatoren sowie generator mit einem derartigen kern

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EP1905047A2
EP1905047A2 EP06761818A EP06761818A EP1905047A2 EP 1905047 A2 EP1905047 A2 EP 1905047A2 EP 06761818 A EP06761818 A EP 06761818A EP 06761818 A EP06761818 A EP 06761818A EP 1905047 A2 EP1905047 A2 EP 1905047A2
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EP
European Patent Office
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sheets
core
laminated core
soft magnetic
magnetically
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EP06761818A
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Joachim Gerster
Witold Pieper
Rudi Ansmann
Michael KÖHLER
Michael Von Pyschow
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Vacuumschmelze GmbH and Co KG
Original Assignee
Vacuumschmelze GmbH and Co KG
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    • Y10T29/49075—Electromagnet, transformer or inductor including permanent magnet or core
    • Y10T29/49078—Laminated

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a soft-magnetic core for generators and to a generator with such a core.
  • a plurality of magnetically formable by a final annealing process sheets of a soft magnetic alloy is stacked and given this stack the shape of a soft magnetic core by eroding the laminated core.
  • Such a method for producing a core into a stack of several thin-walled layers of a magnetically conductive material is known from the document CH 668 331 A5.
  • the cold-rolled soft magnetic sheets for the individual layers are stacked in the same orientation and eroded to the final shape of the core.
  • a final annealing of the core of several thin-walled layers of a magnetically conductive material may follow after eroding.
  • cold rolling forms a crystalline texture which can cause anisotropies in the magnetic and mechanical properties.
  • anisotropies are not desirable for rotating cores of, for example, a high-speed rotor or stators interacting with rotating parts, since for such applications an exact rotationally symmetrical distribution of the magnetic and mechanical properties is desirable.
  • the object of the invention is to provide a method for producing a soft magnetic core for generators and a generator with such a core, whereby the above-mentioned problems are overcome.
  • a soft-magnetic core is to be produced which is suitable for large-volume applications in corresponding high-speed generators.
  • a method for producing a soft-magnetic core for generators is provided, the method having the following method steps.
  • Such binary iron-cobalt alloys having a cobalt content 33-55 wt.% are extremely brittle, which is due to the formation of an ordered superlattice at temperatures below 730 C a.
  • the addition of about 2 wt.% Vanadium affect the transition into diesel se superstructure, so that a relatively good cold workability after quenching to room temperature from the temperatures o- bergur 730 can be a C achieved.
  • suitable ternary base alloys are the known iron-cobalt-vanadium alloys containing about 49% by weight of iron, about 49% by weight of cobalt and about 2% by weight of vanadium.
  • This ternary alloy system has been known for a long time. For example, it is described in detail in "RM Bozorth, Ferromagnetism, van Nostrand, New York (1951)".
  • This vanadium-containing iron-cobalt alloy is characterized by its very high saturation induction of about 2.4 T.
  • a further development of this ternary vanadium-containing cobalt-iron base alloy is known from US 3,634,072.
  • US Pat. No. 3,634,072 therefore proposes, as ductility-increasing additives, an addition of from 0.02 to 0.5% by weight of niobium and / or from 0.07 to 0.3% by weight of zirconium.
  • Niobium which by the way can also be replaced by the homologous tantalum, not only has the property of strongly suppressing the degree of order in the iron-cobalt alloy system, as described, for example, by RV Major and CM Orrock in "High Saturation Ternary Cobalt-Iron Based Alloys "IEEE Trans. Magn. 24 (1988), 1856-1858, but it also inhibits grain growth.
  • All of the above alloys are eminently suitable for making the laminated cores of the present invention.
  • this plurality of sheets is stacked to form a laminated core.
  • this stack of formable Sheet metal so even before structuring the laminated core to a soft magnetic core forming by a final annealing of the laminated core is performed.
  • the laminated core consists of already soft-magnetically formed metal sheets, the structuring of the magnetically formed laminated core or of the package of magnetically formed metal sheets into a soft-magnetic core can follow immediately after stacking.
  • Structuring is performed at the end of the entire manufacturing process for a soft magnetic core.
  • the structuring of the laminated core into a soft-magnetic core preferably takes place by means of an erosion process.
  • material removal is achieved by means of a sequence of non-stationary electrical discharges, the discharges being separated in time, ie. h., that in this EDM only a single spark arises once.
  • the spark discharges are generated by voltage sources of over 200 V and are performed in a dielectric processing medium in which the laminated core of soft magnetic layers is immersed.
  • This spark erosive machining process is also referred to as electroerosive machining or as EDM (electrical discharge machining).
  • a wire erosion is preferably carried out, which has the advantage that the laminated core with the aid of the wire electrode in an insulating liquid exactly erodes the preprogrammed profile of the soft magnetic core from the laminated core.
  • the wire erosion a 100% monitoring of the final shape and the surface of the processed laminated core possible, so that surfaces with high dimensional accuracy and minimum tolerance can be achieved.
  • a machining operation for structuring the laminated core into a soft-magnetic core can also take place.
  • a final annealing of the CoFeV alloy under an inert gas atmosphere is used for magnetic formatting in a forming process.
  • temperature T F between 500 0 C ⁇ T F ⁇ 940 ° C carried out.
  • Formatting shows that the cobalt / iron / vanadium alloy grows anisotropically, the dimensional changes presumably being caused by the order setting in the CoFe system, and anisotropy of the dimensional change due to the texture resulting from cold rolling.
  • a change in length of about 0.2% in the rolling direction and a change in length of 0.1% in the transverse direction to the rolling direction in the subsequent forming determined.
  • the sheets change by 0.4 mm in one and only 0.2 mm in the other direction, so that the cross section of a cylindrical soft magnetic core of a circular shape before forming into a Ellipse shape after forming passes.
  • This change in shape is avoided by the inventive method by the erosion of the laminated core takes place only after the soft magnetic forming or after the final annealing of the CoFeV alloy.
  • the sheets are aligned with each other during stacking into a package under different texture directions.
  • This alignment in different directions of texture is in contrast to the procedure known from document CH 668 331 A5 and in this case has the advantage that the tendencies to form imbalances are reduced, in particular for rotating soft-magnetic cores.
  • texture-related anisotropies of the magnetic and mechanical properties are compensated and a rotationally symmetric distribution of the soft magnetic and mechanical properties is achieved.
  • the sheets are preferably in a clockwise or counterclockwise direction at 45 ° to their texture directions.
  • the lamellae or individual laminations of the package are formed before stacking, it is preferably ensured that the lamellae or individual laminations are extremely even in order to achieve the highest possible filling factor f with f ⁇ 90% for the laminated core.
  • the electrically insulated flat and finally annealed sheets are stacked staggered to compensate for a resulting during cold rolling lens profile in cross section. This lens profile is notable for the fact that a difference of a few ⁇ m occurs between the sheet thickness in the edge region and that in the center region.
  • sheet metal stacks of 1000 or more sheets, as required for the soft-magnetic core of a rotor or stator in a generator result in differences of a few millimeters, so that here offset by a 45 ° angle or a 90 ° Angle an additional improvement and homogenization in the laminated core allows.
  • an electrically insulating coating is applied to the magnetically formed metal sheets at least on one side. Since already magnetically formed sheets have undergone a final annealing prior to stacking, this insulating coating for magnetic already formed sheets may well include a paint or resin coating, especially since the laminated core no longer has to be subjected to a final annealing. However, if magnetically formable metal sheets are stacked, a ceramic, electrically insulating coating is applied at least on one side prior to stacking, which withstands the above-mentioned forming temperatures. One possibility is to oxidize the magnetically formed sheets prior to stacking in a steam atmosphere or in an oxygen-containing atmosphere to form an electrically insulating metal oxide layer. This has the advantage that an extremely thin and effective insulation between the metal plates occurs.
  • the laminated core of magnetically formable metal sheets is clamped between two steel plates as hotplate plates. These hot plates can also be used for fixing the laminated core in the subsequent erosion.
  • the steel plates do not change the position of the sheets, which results in a more tailored lamination stack for both the inside and outside diameters and the slots required for the soft magnetic core of a stator or rotor. In such dimensionally accurate grooves, the winding can then be accommodated optimally for a rotor or stator, which advantageously permits high current densities in the slot cross-section.
  • a generator is provided with stator and rotor for high-speed aircraft turbines, wherein the stator and / or rotor has a soft magnetic laminated core.
  • the soft-magnetic core is formed from a dimensionally stable eroded laminated core of a stack of a plurality of soft-magnetically formed sheets of a CoFeV alloy.
  • the sheets of the laminated core in this case have a cold rolling texture, and are aligned in the laminated core in different texture directions to each other.
  • Such a soft magnetic core has the advantage that it has a higher than average saturation induction of about 2.4 T and at the same time has the mechanical properties with a yield strength of over 600 MPa for the extreme loads, such as occur in generators for high-speed aircraft turbines with speeds between 10,000 rev / min 40,000 rev / min.
  • the texture directions of the individual sheets are aligned at a 45 ° angle to one another, so that the differences in the dimensional changes of the different directions of texture compensate each other.
  • the thickness of the soft magnetic sheets in the laminated core preferably sheets with thicknesses d of d ⁇ 350 microns or of d ⁇ 150 microns and in particular extremely thin sheets are used with thicknesses in the order of 75 microns.
  • These thin, soft-magnetic sheets have an electrically insulating coating on at least one side, wherein this insulating coating can be an oxide layer.
  • Ceramic coatings are used for sheets in laminated cores when the soft magnetic forming in the form of a final annealing of the laminated core is carried out after stacking and before the erusiven shaping.
  • this alloy may also have at least one element from the group Ni Zr, Ta or Nb as further alloying elements.
  • the zirconium content in a preferred embodiment of the invention is above 0.3% by weight, resulting in much better mechanical properties Properties can be achieved while achieving excellent magnetic properties.
  • the elements tantalum or niobium are added, whereby preferably a content of 0.04 ⁇ (Ta + 2 ⁇ Nb) ⁇ 0.8% by weight is maintained.
  • CoFeV alloy shown consisting of
  • a CoFeV alloy is advantageously used in order to achieve a weight reduction of the systems.
  • stator and rotor laminations of so-called Re- In addition to high magnetic saturation and good soft magnetic properties of the material, luktance motors for aerospace applications require very tight dimensional tolerances.
  • stator At high speeds of up to 40,000 rpm, it is above all the rotor that must have high strength. In order to keep the losses at the high alternating field frequencies low, these packages for the soft magnetic core of the rotor or the stator of extremely thin soft magnetic sheets of 500, 350 or 150 microns or 75 microns are constructed.
  • the dimensions of a stator are in this embodiment of the invention with an outer diameter of about 250 mm, an inner diameter of about 150 mm at a plate thickness of 300 microns and a height of about 200 mm.
  • the parts are produced from formed strips.
  • an oxidation annealing of the sheets is connected after forming. Because of the small sheet thicknesses and the narrow dimensional tolerances, a single sheet production and subsequent stacking of these finished sheets would be associated with a high cost and high failure rates.
  • the erosion of a packet of soft magnetic forming th and finally annealed and oxidized sheets is associated with a high cost and high failure rates.
  • the following three main steps are to be carried out, namely the magnetic forming or final annealing of electrically insulated sheets or strip sections, then optionally the oxidation annealing of these individual sheets or strip sections and finally the formation of a package and the erosion of a rotor core or stator core from this package.
  • the following steps are carried out in detail.
  • a starting material with tight tolerance requirements for the starting strip in relation to its ellipsoid shape and its pucker is used as the starting material.
  • the thickness tolerances according to EN10140C must be observed. With a thickness of 350 ⁇ m this means a tolerance of +/- 15 ⁇ m, with a thickness of 150 ⁇ m this means a tolerance of +/- 8 ⁇ m and with a thickness of 75 ⁇ m this means a tolerance of +/- 5 um.
  • a specially developed cutting device is used for a significantly lower burr when cutting the sheets from the strip.
  • 1-2 holes are punched to suspend the sheets in the oxidation plant.
  • the final annealing is done between flat hot plates made of steel or ceramic.
  • the uniform stack height during annealing ensures a homogeneous temperature distribution.
  • the duration of the forming is 3 hours with a stack thickness of 4 cm and about 6 hours with a stack thickness of 7 cm.
  • hot plates with a thickness of 15 mm are used which lie flat and whose flatness is checked regularly.
  • punch rings and tensile specimens are added to each stack, whereby the amount of sample is also determined by the number of necessary subsequent oxidation anneals.
  • the magnetic properties are checked on the punched rings and the tensile strength is used to determine the mechanical limits.
  • the oxidation is then carried out by suspending the plates individually and non-contacting in an oxidation furnace, and carrying out the oxidation under water vapor or in air.
  • the oxidation parameters depend on the Ummagnetleitersticiansfrequenzen and after the later request for the cohesive fixing of the laminated cores, depending on whether the laminated cores are glued together to form a stack or welded together.
  • the layer insulation is in each case checked by a resistance measurement, especially since uninsulated sheet metal areas in the package can lead to local maximum losses and thus result in local heating in the rotor or stator, which should be avoided.
  • a resistance measurement especially since uninsulated sheet metal areas in the package can lead to local maximum losses and thus result in local heating in the rotor or stator, which should be avoided.
  • the resulting soft magnetic core is dried and then stored dry.
  • the sample rings taken from each stack during forming can be used to determine the properties of the primary material and the quality of the final annealing, since it is generally not possible to measure the magnetic properties of the finished package. After the core has been finished, it is checked again, in an example of implementation of the
  • a stator was produced in which it could be determined in the final dimensions that the outside diameter with a nominal value of about 250 mm and a tolerance + 0 / -0.4 mm showed an actual value deviation between -3 ⁇ m to -33 ⁇ m.
  • a setpoint value of 180.00 + 0, l / -0 mm was specified, and a deviation of the actual values between +10 ⁇ m to +15 ⁇ m could be determined.
  • the diameter in the slots in which the winding is to be inserted has a nominal value of 220,000 + 0,1 / - 0 mm and a deviation of the actual values resulted in +9 ⁇ m to +28 ⁇ m.
  • compliance with the values of the inner diameter and the inner diameter in the grooves is crucial in such a stator, since a regrinding of the surface is only possible to a limited extent.
  • small deviations in the outer diameter can be corrected by regrinding.
  • annealing In welded laminated cores is then also a "repair annealing" possible, which corrects the negative effects of processing, insbesondre any magnetic damage to the laminated core due to erosion.
  • This "repair annealing” can be carried out with the same parameters as the magnetic annealing.
  • the annealing In laminated cores with a ceramic insulation coating, the annealing is preferably carried out in a hydrogen atmosphere, and in the case of laminated cores with an oxide insulation coating, the annealing is preferably carried out under reduced pressure.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie einen Generator mit einem derartigen Kern. Dabei wird für das Herstellen eines Kerns eine Vielzahl magnetisch formierter und/oder magnetisch formierbarer Bleche einer CoFeV-Legierung, die eine Textur aufweisen, hergestellt. Anschließend wird diese Vielzahl von Blechen zu einem Blechpaket gestapelt. Schließlich erfolgt ein magnetisches Formieren des Blechpakets, falls es aus magnetisch formierbaren Blechen besteht. Schließlich wird das magnetisch formierte Blechpaket zu einem weichmagnetischen Kern erodiert. Ein derartiger Kern ist für einen Generator mit Stator und Rotor für hochtourige Flugturbinen vorgesehen, wobei die Bleche in dem Blechpaket in unterschiedliche Texturrichtungen zueinander ausgerichtet sind.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie Generator mit einem derartigen Kern
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie einen Generator mit einem derartigen Kern. Dazu wird eine Vielzahl durch einen Schlussglühprozess magnetisch formierbarer Bleche einer weichmagnetischen Legierung gestapelt und diesem Stapel die Form eines weichmagnetischen Kerns durch Erodieren des Blechpakets gegeben. Dazu ist es üblich, nach der endgültigen Formgebung des Blechpakets zu einem Kern ein Schlussglühen anzuschließen, um optimale magnetische Eigenschaften des Kerns in seiner endgültigen Form zu erreichen.
Ein derartiges Verfahren zur Herstellung eines Kerns zu einem Stapel mehrerer dünnwandiger Lagen aus einem magnetisch leitenden Material ist aus der Druckschrift CH 668 331 A5 be- kannt . Bei diesem bekannten Verfahren werden die kalt gewalzten weichmagnetischen Bleche für die einzelnen Lagen in gleicher Ausrichtung aufeinander gestapelt und zu der endgültigen Form des Kerns erodiert. Ein Schlussglühen des Kerns aus mehreren dünnwandigen Lagen eines magnetisch leitenden Materials kann sich nach dem Erodieren anschließen.
In einem derartigen Fall besteht jedoch die Gefahr, dass durch das Schlussglühen bzw. Formatieren sich die Abmessungen des Kerns verändern. Insbesondere dann, wenn bei entsprechen- den Phasenbildungen während des Schlussglühens bzw. Formatierens eine anisotrope Umordnung des weichmagnetischen Gefüges auftritt, was sich besonders bei großvolumigen weichmagnetischen Kernen auswirkt, da sich dann die anisotropischen Di- mensionsverSchiebungen verstärkt auswirken. Derartige anisotrope Änderungen können zusätzlich bei rotierenden Kernstrukturen zu Unwuchten führen, was erhebliche Probleme bei hochtourigen Maschinen, insbesondere bei Fluganwendungen, mit sich bringt.
Darüberhinaus bildet sich beim Kaltwalzen eine kristalline Textur aus, die Anisotropien der magnetischen und mechanischen Eigenschaften hervorrufen kann. Diese Anisotropien sind für rotierende Kerne beispielsweise eines hochtourigen Rotors oder mit rotierenden Teilen in Wechselwirkung stehenden Statoren nicht erwünscht, da für derartige Anwendungen eine exakt rotationssymetrische Verteilung der magnetischen und mechanischen Eigenschaften anzustreben ist.
Somit sind die Lehren aus der Druckschrift CH 668 331 A5 , bei der kaltgewaltzte Bleche gleichförmig in Walzrichtung aufeinander zu stapeln sind, um die verstärkte magnetische Wirkung in Richtung der "GOSS-Textur" für stationäre Magnetköpfe zu nutzen nicht auf die Erfordernisse von rotierenden Kernen ü- bertragbar. Es besteht somit der Bedarf, neue Fertigungswege zu entwickeln, um die Forderung nach rotationssymetrischer Gleichförmigkeit magnetischer und mechanischer Eigenschaften eines weichmagnetischen Kerns in Generatoren zu erfüllen.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zum Herstellen eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie einen Generator mit einem derartigen Kern anzugeben, womit die oben erwähnte Probleme überwunden werden. Insbesondere soll ein weichmagnetischer Kern hergestellt werden, der für großvolu- mige Anwendungen in entsprechenden hochtourigen Generatoren geeignet ist. Diese Aufgabe wird mit dem Gegenstand der unabhängigen Ansprüche gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
Erfindungsgemäß wird ein Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren geschaffen, wobei das Verfahren die nachfolgenden Verfahrensschritte aufweist.
Zunächst wird eine Vielzahl magnetisch formierter und/oder magnetisch formierbarer Bleche einer binären Kobalt-/Eisen-
Legierung (CoFe-Legierung) oder einer ternären Kobalt-/Eisen- /Vanadium-Legierung (CoFeV-Legierung) hergestellt, wobei die Bleche eine Kaltwalztextur aufweisen.
Solche binären Eisen-Kobalt-Legierungen mit einem Kobaltgehalt zwischen 33 und 55 Gew.% sind außerordentlich spröde, was auf die Bildung einer geordneten Überstruktur bei Temperaturen unterhalb 730aC zurückzuführen ist. Der Zusatz von ungefähr 2 Gew.% Vanadium beeinträchtigt den Übergang in die- se Überstruktur, so dass eine relativ gute Kaltverformbarkeit nach Abschrecken auf Raumtemperatur von der Temperaturen o- berhalb 730aC erreicht werden kann.
Als ternäre Grundlegierung kommen demnach die bekannten Ei- sen-Kobalt-Vanadium-Legierungen in Betracht, die ca. 49 Gew.% Eisen, ca. 49 Gew.% Kobalt und ca. 2 Gew.% Vanadium enthalten. Dieses ternäre LegierungsSystem ist seit langer Zeit bekannt. Es wird beispielsweise in "R. M. Bozorth, Ferromagne- tism, van Nostrand, New York (1951) " ausführlich beschrieben. Diese vanadiumhaltige Eisen-Kobalt-Legierung zeichnet sich durch ihre sehr hohe Sättigungsinduktion von ca. 2,4 T aus. Eine Weiterentwicklung dieser ternären vanadiumhaltigen Kobalt-Eisen-Grundlegierung ist aus der US 3,634,072 bekannt. Dort wird bei der Herstellung von Legierungsbändern ein Abschrecken des warmgewalzten Legierungsbandes von einer Tempe- ratur oberhalb der Phasenübergangstemperatur von 7302C beschrieben. Dieser Prozess ist notwendig, damit die Legierung hinreichend duktil für das anschließende Kaltwalzen ist. Mit dem Abschrecken wird die Ordnungseinstellung unterdrückt. Fertigungstechnisch ist das Abschrecken jedoch sehr kritisch, da es bei den sogenannten Kaltwalzstichen sehr leicht zu
Bandbrüchen kommen kann. Deshalb wurden erhebliche Anstrengungen unternommen, um die Duktilität der Legierungsbänder zu steigern und damit die Fertigungssicherheit zu erhöhen.
Die US 3,634,072 schlägt daher als duktilitätssteigernde Zusätze eine Zugabe von 0,02 bis 0,5 Gew.% Niob und/oder 0,07 bis 0,3 Gew.% Zirkon vor.
Niob, das im Übrigen auch durch das homologe Tantal ersetzt werden kann, hat im Eisen-Kobalt-Legierungssystem nicht nur die Eigenschaft, den Ordnungsgrad stark zu unterdrücken, was beispielsweise von R. V. Major und C. M. Orrock in "High Saturation ternary cobalt-iron based alloys", IEEE Trans. Magn. 24 (1988), 1856-1858, beschrieben worden ist, sondern es hemmt auch das Kornwachstum.
Die Zugabe von Zirkon in den in der US 3,634,072 vorgeschlagenen Mengen von maximal 0,3 Gew.% hemmt ebenfalls das Kornwachstum. Beide Mechanismen verbessern wesentlich die Dukti- lität der Legierung nach dem Abschrecken.
Neben dieser aus der US 3,634,072 bekannten hochfesten niob- und zirkonhaltigen Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierung sind des Weiteren noch zirkonfreie Legierungen aus der US 5,501,747 bekannt .
Dort werden Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierungen vorgeschlagen, die ihre Anwendung in schnelldrehenden Flugzeuggeneratoren und Magnetlagern finden. Die US 5,501,747 baut auf der Lehre der US 3,364,072 auf und schränkt den dort gelehrten Niobge- halt auf 0,15 - 0,5 Gew.% ein.
Als besonders geeignet hat sich eine CoFeV-Legierung gezeigt, die aus
35, 0 ≤ Co < 55,0 Gew.%,
0,75 ≤ V < 2,5 Gew.%,
0 < (Ta + 2 x Nb) ≤ 1,0 Gew.%,
0,3 < Zr ≤ 1,5 Gew.%, Ni ≤ 5,0 Gew.%,
Rest Fe sowie erschmelzungsbedingten und/oder zufälligen Verunreinigungen besteht. Diese Legierung sowie die dazugehörigen Herstellverfahren sind ausführlich in der DE 103 20 350 B3 beschrieben, auf die hiermit ausdrücklich Bezug genommen wird.
Darüberhinaus ist zusätzlich noch aus der DE 699 03 202 T2 bekannt, bei solchen ternären CoFeV-Legierungen den Borgehalt zwischen 0,001 und 0,003 Gew.% einzustellen, um eine bessere Warmwalzfähigkeit zu erzielen.
All diese oben genannten Legierungen eigenen sich hervorragend zur Herstellung der Blechpakete nach der vorliegenden Erfindung.
Anschließend wird diese Vielzahl der Bleche zu einem Blechpaket gestapelt. Besteht nun dieser Stapel aus formierbaren Blechen, so wird noch vor einem Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern das Formieren durch ein Schlussglühen des Blechpakets durchgeführt. Besteht jedoch das Blechpaket aus bereits weichmagnetisch formierten Ble- chen, so kann sich unmittelbar an das Stapeln das Strukturieren des magnetisch formierten Blechpakets bzw. des Pakets aus magnetisch formierten Blechen zu einem weichmagnetischen Kern anschließen.
Dieses Verfahren hat den Vorteil, dass in jedem Fall das
Strukturieren am Ende des gesamten Herstellungsverfahrens für einen weichmagnetisehen Kern durchgeführt wird.
Vorzugsweise erfolgt das Strukturieren des Blechpakets zu ei- nem weichmagnetischen Kern mittels eines Erosionsverfahren. Beim Erodieren wird ein Materialabtrag mittels einer Folge nicht stationärer elektrischer Entladungen erziehlt, wobei die Entladungen zeitlich voneinander getrennt sind, d. h., dass bei dieser Funkenerosion nur jeweils ein einziger Funke einmal entsteht. Die Funkenentladungen werden durch Spannungsquellen von über 200 V erzeugt und werden in einem dielektrischen Bearbeitungsmedium, in das das Blechpaket aus weichmagnetischen Lagen eingetaucht ist, durchgeführt. Dieses funkenerosive Bearbeitungsverfahren wird auch als elektroero- sives Bearbeiten oder als EDM (electrical discharge machi- ning) bezeichnet.
Bei der erfindungsgemäßen Durchführung des Verfahrens wird vorzugsweise eine Drahterosion durchgeführt, die den Vorteil hat, dass das Blechpaket mit Hilfe der Drahtelektrode in einer Isolierflüssigkeit exakt das vorprogrammierte Profil des weichmagnetischen Kerns aus dem Blechpaket erodiert. Dabei ist während der Drahterosion eine 100%-ige Überwachung der endgültigen Form und der Oberfläche des bearbeiteten Blechpakets möglich, so dass Oberflächen mit hoher Maßhaltigkeit und minimaler Toleranz erreicht werden können.
Sofern die geometrischen Randbedingungen des Blechpakets und die Materialeigenschaften der gestapelten Bleche es zulassen, kann auch eine spanabhebende Bearbeitung zum Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern erfolgen.
Weitere Strukturierungsverfahren sind das Wasserstrahlschneiden und das Laserstrahlschneiden. Während beim wasserstrahlschneiden die Gefahr der Ausbildung von kraterförmigen Schnittkanten besteht, neigt das Laserstrahlschneiden dazu, abdampfendes Material als Mikrowulst neben den Schnittkanten abzuscheiden. Erst eine Kombination beider Verfahren ermöglicht eine hohe Schnittqualität beim Strukturieren des Blech- stapels zu einem weichmagnetischen Kern. Dazu wird mittels Totalreflektion der divergierende Laserstrahl im Mikrowasser- strahl gehalten und das durch den Laserstrahl abgetragene Ma- terial wird mit Hilfe des Mikrowasserstrahls fortgerissen, sodass sich keine Ablagerungen auf den Schneidekanten bilden können. Folglich ergeben sich gratfreie Schnittprofile. Auch die Schnittkantenerwärmung ist vernachlässigbar gering, sodass kein thermischer Verzug auftritt. Mit dem Wasserstrahl- geführten Laserstrahlschneiden sind Bohrungsdurchmesser dB erreichbar von dB ≤ 60 μm und Schnittbreiten bs mit bs ≤ 50 μm erreichbar. Durch die Wasserstrahlführung erfolgt in vorteilhafter Weise keinerlei Veränderung der Materialeigenschaften in den Schnittrandzonen.
In einem bevorzugten Durchführungsbeispiel des Verfahrens wird zum magnetischen Formatieren ein Schlussglühen der CoFeV-Legierung unter Inertgasatmoshphäre bei einer Formier- temperatur TF zwischen 500 0C < TF < 940 °C durchgeführt. Bei diesem weichmagnetischen. Formatieren zeigt sich, dass die Kobalt-/Eisen-/Vanadium-Legierung anisotrop wächst, wobei die Dimensionsänderungen vermutlich durch die Ordnungseinstellung im System CoFe verursacht wird, und eine Anisotropie der Dimensionsänderung auf die beim Kaltwalzen entstehenden Textur zurückzuführen ist.
So wird eine Längenänderung von etwa 0,2 % in Walzrichtung und eine Längenänderung von 0,1 % in Querrichtung zur Walzrichtung beim nachfolgenden Formieren festgestellt. Wenn von einer Kerngröße von 200 mm ausgegangen wird, so ändern sich die Bleche um 0,4 mm in der einen und nur 0,2 mm in der anderen Richtung, so dass der Querschnitt eines zylindrischen weichmagnetischen Kerns von einer Kreisform vor dem Formieren in eine Ellipsenform nach dem Formieren übergeht. Diese Formänderung wird durch das erfindungsgemäße Verfahren vermieden, indem das Erodieren des Blechpakets erst nach dem weichmagnetischen Formieren bzw. nach dem Schlussglühen der CoFeV- Legierung erfolgt.
In einem weiteren bevorzugten Durchführungsbeispiel des Verfahrens werden die Bleche beim Stapeln zu einem Paket unter unterschiedlichen Texturrichtungen zueinander ausgerichtet. Dieses Ausrichten in unterschiedliche Texturrichtungen steht im Gegensatz zu dem aus der Druckschrift CH 668 331 A5 bekannten Vorgehensweise und hat in diesem Fall den Vorteil, dass insbesondere für rotierende weichmagnetische Kerne die Tendenzen Unwuchten auszubilden, vermindert werden. Außerdem werden texturbedingte Anisotropien der magnetischen und mechanischen Eigenschaften ausgeglichen und eine rotationssymmetrische Verteilung der weichmagnetischen und mechanischen Eigenschaften erreicht. Vorzugsweise werden die Bleche in Be- zug auf ihre Texturrichtungen in einem 45°-Winkel im Uhrzeigersinn oder im Gegenuhrzeigersinn nacheinander ausgerichtet. Somit können die oben erwähnten Längendifferenzen, insbesondere wenn das weichmagnetische Formieren erst mit dem gesam- ten Blechpaket durchgeführt wird, besser ausgeglichen werden.
Wenn Einzellamellen bzw. Bleche des Pakets vor dem Stapeln formiert werden, so wird vorzugsweise darauf geachtet, dass die Lamellen bzw. Einzelbleche äußerst eben sind, um auf ei- nen möglichst hohen Füllfaktor f mit f ≥ 90 % für das Blechpaket zu kommen. Die elektrisch isolierten ebenen und schlussgeglühten Bleche werden dazu versetzt gestapelt, um ein beim Kaltwalzen entstehendes Linsenprofil im Querschnitt zu kompensieren. Dieses Linsenprofil macht sich dadurch be- merkbar, dass zwischen der Blechdicke im Randbereich zu der im Mittenbereich ein Unterschied von wenigen μm auftritt. Doch bei Blechstapeln von 1000 und mehr Blechen, wie sie für den weichmagnetischen Kern eines Rotors oder Stators in einem Generator erforderlich werden, ergeben sich dabei Unterschie- de von einigen Millimetern, so dass hier das Versetzen um einen 45°-Winkel oder einen 90°-Winkel eine zusätzliche Verbesserung und Vergleichmäßigung in dem Blechpaket ermöglicht.
Vor dem Stapeln wird auf die magnetisch formierten Bleche mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Beschichtung aufgebracht. Da bereits magnetisch formierte Bleche ein Schlussglühen vor dem Stapeln durchlaufen haben, kann diese isolierende Beschichtung für magnetisch bereits formierte Bleche durchaus eine Lack- oder Harzbeschichtung beinhalten, zumal das Blechpaket nicht mehr einem Schlussglühen unterzogen werden muss. Werden jedoch magnetisch formierbare Bleche gestapelt, so wird vor dem Stapeln mindestens einseitig eine keramische, elektrisch isolierende Beschichtung aufgebracht, die den oben erwähnten Formierungstemperaturen standhält. Eine Möglichkeit ist es, die magnetisch formierten Bleche vor dem Stapeln in einer Wasserdampfatmosphäre oder in einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre unter Bildung einer elektrisch i- solierenden Metalloxidschicht zu oxidieren. Dieses hat den Vorteil, dass eine äußerst dünne und effektive Isolation zwischen den Metallplatten auftritt.
Für das Schlussglühen vor dem Erodieren wird das Blechpaket aus magnetisch formierbaren Blechen zwischen zwei Stahlplatten als Glühplatten eingespannt. Diese Glühplatten können bei dem nachfolgenden Erodieren ebenfalls für ein Fixieren des Blechpakets eingesetzt werden. Durch die Stahlplatten wird die Lage der Bleche nicht mehr verändert, wodurch ein maßge- naueres Blechpaket sowohl für den Innendurchmesser als auch für den Außendurchmesser sowie für die Nuten, die für den weichmagnetischen Kern eines Stators oder Rotors erforderlich sind, erhalten wird. In derartigen maßgenauen Nuten kann dann die Wicklung für einen Rotor oder Stator optimal unterge- bracht werden, was hohe Stromdichten im Nutenquerschnitt in vorteilhafter Weise ermöglicht.
In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird ein Generator mit Stator und Rotor für hochtourige Flugturbinen geschaffen, wobei der Stator und/oder Rotor einen weichmagnetischen laminierten Kern aufweist. Der weichmagnetische Kern ist aus einem formstabil erodierten Blechpaket eines Stapels einer Vielzahl weichmagnetisch formierter Bleche einer CoFeV- Legierung geformt. Die Bleche des Blechpaketes weisen dabei eine Kaltwalztextur auf, und sind in dem Blechpaket in unterschiedlichen Texturrichtungen zueinander ausgerichtet. Ein derartiger weichmagnetischer Kern hat den Vorteil, dass er eine überdurchschnittlich hohe Sättigungsinduktion von etwa 2,4 T aufweist und gleichzeitig die mechanischen Eigenschaften mit einer Streckgrenze von über 600 MPa für die extremen Belastungen, wie sie in Generatoren für hochtourige Flugturbinen mit Drehzahlen zwischen 10.000 U/min 40.000 U/min auf- treten, gewachsen ist.
Vorzugsweise sind die Texturrichtungen der einzelnen Bleche in einem 45°-Winkel zueinander ausgerichtet, so dass sich die Unterschiede in den Dimensionsänderungen der unterschiedli- chen Texturrichtungen ausgleichen. Für die Dicke der weichmagnetischen Bleche in dem Blechpaket werden vorzugsweise Bleche mit Dicken d von d < 350 um oder von d < 150 um und insbesondere äußerst dünne Bleche mit Dicken in der Größenordnung von 75 μm eingesetzt. Diese dünnen weichmagnetischen Bleche weisen mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Beschichtung auf, wobei diese isolierende Beschichtung eine Oxidschicht sein kann.
Keramische Beschichtungen werden für Bleche in Blechpaketen dann eingesetzt, wenn das weichmagnetische Formieren in Form eines Schlussglühens des Blechpakets nach dem Stapeln und vor der erusiven Formgebung durchgeführt wird.
Abhängig von den Dimensionen, die für derartige weichmagneti- sehe Kerne eines Rotors oder eines Stators erforderlich sind, wird eine Vielzahl n von weichmagnetisch formierten Blechen gestapelt, wobei die Zahl n ≥ 100 ist. Neben den Hauptbestandteilen der CoFeV-Legierung kann diese Legierung auch mindestens ein Element aus der Gruppe Ni Zr, Ta oder Nb als weitere Legierungselemente aufweisen. Dabei liegt der Zirkoniumgehalt in einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung oberhalb 0,3 Gew.%, wodurch wesentlich bessere mechanische Eigenschaften unter gleichzeitiger Erzielung hervorragender magnetischer Eigenschaften erreicht werden.
Diese Verbesserung ist auch darauf zurückzuführen, dass es durch die Zugabe von Zirkon in einer Menge oberhalb von 0,3 Gew.% innerhalb des Gefüges der CoFeV-Legierung mitunter zur Ausbildung einer bisher nicht bekannten kubischen Laves-Phase zwischen den einzelnen Körner der CoFeV-Legierung kommt, die diesen positiven Einfluss auf die mechanischen und magneti- sehen Eigenschaften bewirken.
Um die Streckgrenzen über 600 MPa zu vergrößern, werden die Elemente Tantal oder Niob hinzulegiert, wobei vorzugsweise ein Gehalt von 0,04 ≤ (Ta + 2 x Nb) ≤ 0,8 Gew.% eingehalten wird.
Als besonders geeignet hat sich eine CoFeV-Legierung gezeigt- bestehend aus
35, 0 < Co ≤ 55,0 Gew.%, 0,75 ≤ V < 2,5 Gew.%,
0 < (Ta + 2 x Nb) < 1,0 Gew.%,
0,3 < Zr ≤ 1,5 Gew.%,
Ni ≤ 5,0 Gew.%,
Rest Fe sowie erschmelzungsbedingten und/oder zufälligen Ver- unreinigungen.
Die Erfindung wird nun anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert.
Für Aktuatoren, Generatoren und/oder Elektromotoren für Luft- fahrtanwendungen wird in vorteilhafter Weise eine CoFeV- Legierung eingesetzt, um eine Gewichtsreduktion der Systeme zu erreichen. Bei Stator- und Rotorblechpaketen von sog. Re- luktanz-Motoren für Luftfahrtanwendungen werden neben einer hohen magnetischen Sättigung und guten weichmagnetischen Eigenschaften des Materials äußerst enge Toleranzen der Abmessungen gefordert .
Bei den hohen Drehzahlen bis zu 40.000 U/min muss vor allem der Rotor eine hohe Festigkeit aufweisen. Um auch die Verluste bei den hohen Wechselfeldfrequenzen niedrig zu halten, werden diese Pakete für den weichmagnetischen Kern des Rotors bzw. des Stators aus extrem dünnen weichmagnetischen Blechen von 500, 350 oder 150 μm oder 75 μm aufgebaut. Die Abmessungen eines Stators liegen bei dieser Ausführungsform der Erfindung bei einem Außendurchmesser von ca. 250 mm, einem Innendurchmesser von ca. 150 mm bei einer Blechdicke von 300 μm und einer Höhe von ca. 200 mm.
Dazu werden außen ca. 650 Bleche im Blechpaket für den Stator eingesetzt. Wie oben erwähnt bei den CoFeV-Legierungen nach einem magnetischen Schlussglühen oder Formieren von kaltge- walzten Bändern ein Längenwachstum von 0,2 % in Bandrichtung und ein Breitenwachstum von 0,1 % senkrecht zur Bandrichtung auf. Um dennoch die Maßhaltigkeit von Teilen mit engen Toleranzbereichen sicherzustellen, werden in dieser Ausführungsform der Erfindung, die Teile aus formierten Bändern herge- stellt. Um die einzelnen Bleche voneinander zu isolieren, wird in dieser Ausführungsform der Erfindung ein Oxidations- glühen der Bleche nach dem Formieren angeschlossen. Wegen der geringen Blechdicken und den engen Maßtoleranzen wäre eine Einzelblechfertigung und ein anschließendes Stapeln dieser fertigen Bleche mit einem hohen Aufwand und hohen Ausfallraten verbunden. Somit wird bei dieser Durchführung des Verfahrens das Erodieren eines Paketes aus weichmagnetisch formier- ten und schlussgeglühten sowie oxidierten Blechen durchgeführt .
Zusammenfassend sind folgende drei Hauptschritte durchzufüh- ren, nämlich einmal das magnetische Formieren bzw. Schlussglühen von elektrisch isolierten Blechen oder Bandabschnitten, anschließend optional das Oxidationsglühen dieser einzelnen Bleche bzw. Bandabschnitte und schließlich das Bilden eines Pakets und das Erodieren eines Rotorkerns bzw. Stator- kerns aus diesem Paket. Dazu werden im einzelnen folgende Verfahreπsschritte durchgeführt.
Zunächst wird als Vormaterial ein Vormaterial mit engen Toleranzforderungen an das Ausgangsband in Bezug auf seine Ellip- senform und seine Bogigkeit eingesetzt. Dabei sind die Dickentoleranzen nach der Norm EN10140C einzuhalten. Bei einer Dicke eines Bleches von 350 μm bedeutet das eine Toleranz von +/- 15 μm, bei einer Dicke von 150 μm bedeutet das eine Toleranz von +/- 8 μm und bei einer Dicke von 75 μm bedeutet das eine Toleranz von +/- 5 um. Beim Schneiden der Bleche wird darauf geachtet, dass der Grat an den Rändern der Bleche gering gehalten wird.
Deshalb wird eine speziell entwickelte Ablängeinrichtung für einen deutlich geringeren Grat beim Ablängen der Bleche aus dem Band eingesetzt. Um die Bleche bei einem sich anschließenden Oxidationsprozess zu halten, werden in Bereichen, die nicht für den Kern des Rotors oder Stators gebraucht werden, 1 - 2 Löcher gestanzt, um die Bleche in der Oxidationsanläge aufzuhänge.
Das Pormieren mittels Schlussglühen erfolgt zwischen ebenen Glühplatten aus Stahl oder aus Keramik. Dabei ist für die je- weilige Stapelhöhe beim Glühen eine homogene Temperaturver- teilung sicherzustellen. Die Dauer des Formierens liegt bei 3 Stunden bei einer Stapeldicke von 4 cm und etwa bei 6 Stunden bei einer Stapeldicke von 7 cm. Dazu werden zur Beschwerung der Blechsplatten Glühplatten mit einer Dicke von 15 mm verwendet, die eben aufliegen und deren Ebenheit regelmäßig geprüft wird. Beim Aufstapeln der Bleche sind die einzelnen Lagen untereinander zu wenden, so dass die Richtung des jeweiligen Bogens im Stapel mehrfach wechselt.
Für eine Nachprüfung der Formatierung mittels Schlussglühens werden in jeden Stapel Stanzringe und Zugproben beigelegt, wobei die Probenmenge auch an der Anzahl der notwendigen folgenden Oxidationsglühungen bemessen wird. An den Stanzringen werden die magnetischen Eigenschaften überprüft und mit den Zugproben werden die mechanischen Grenzen ermittelt. Die Oxi- dation wiederum wird anschließend durchgeführt, indem die Platten einzeln und sich nicht berührend in einem Oxidations- ofen aufgehängt werden und die Oxidation unter Wasserdampf oder an Luft durchgeführt wird. Dabei richten sich die Oxida- tionsparameter nach dem Ummagnetierungsierungsfrequenzen und nach der späteren Anforderung für das stoffschlüssige Fixieren der Blechpakete, je nachdem ob die Blechpakete zu einem Stapel zusammengeklebt oder zusammengeschweißt werden. Die Lagenisolation wird jeweils durch eine Widerstandsmessung ü- berprüft, zumal nicht isolierte Blechbereiche im Paket zu lokalen Verlustmaxima führen können und damit eine lokale Aufheizung im Rotor oder Stator nach sich ziehen, was vermieden werden soll. Beim Stapeln zum Erodieren ist eine Versetzung der Bleche um einen 45°-Winkel von Vorteil.
Jedoch können sich durch die Ellipsenform des verwendeten Bandes mit einer größten Banddicke in der Mitte Luftspalte zwischen den Blechen am Stapelrand ergeben. Durch die 45°- Versetzung werden diese Luftspalte minimiert. Zum Erodieren wird das Blechpaket erst eingespannt, um ein Aufbiegen der Bleche während des Erosionsvorgangs zu verhindern und ein Eindringen von Isolierflüssigkeit zwischen die Bleche gering zu halten.
Nach dem Erodieren wird der entstandene weichmagnetische Kern getrocknet und anschließend trocken gelagert. Durch die Pro- benringe, die während des Formierens von jedem Stapel genommen werden, können die Eigenschaften des Vormaterials und die Qualität der Schlussglühung ermittelt werden, zumal eine Messung der Magneteigenschaft am fertigen Paket in der Regel nicht möglich ist. Nach dem Fertigen des Kerns wird dieser nochmals geprüft, wobei in einem Durchführungsbeispiel der
Erfindung ein Stator hergestellt wurde, bei dem in den Endmaßen festgestellt werden konnte, dass der Durchmesser außen mit einem Sollwert von ca. 250 mm und einer Toleranz +0/-0,4 mm eine Istwertabweichung zwischen -3 μm bis -33 um zeigte.
Beim Innendurchmesser, und zwar auf den Zähnen, war ein Sollwert von 180,00 + 0,l/-0 mm vorgegeben, und eine Abweichung der Istwerte zwischen +10 μm bis +15 μm konnte festgestellt werden. Der Durchmesser in den Nuten, in die ja die Wicklung eingelegt werden soll, hat einen Sollwert von 220,000 + 0,1/- 0 mm und eine Abweichung der Istwerte ergab +9 μm bis +28 μm. Insbesondere die Einhaltung der Werte des Innendurchmessers und des Innendurchmessers in den Nuten ist bei einem derartigen Stator entscheident, da ein Nachschleifen der Oberfläche nur bedingt möglich ist. Hingegen können geringe Abweichungen beim Außendurchmesser durch Nachschleifen korrigiert werden. Bei verschweissten Blechpaketen ist anschließend auch eine "Reparaturglühung" möglich, die die negativen Effekte der Verarbeitung, insbesondre eine etwaige magnetische Schädigung des Blechpakets infolge des Erodierens korrigiert. Diese "Re- paraturglühung" kann mit den selben Parametern wie die magnetische Schlussglühung durchgeführt werden. Bei Blechpaketen mit keramischer Isolationsbeschichtung wird das Glühen vorzugsweise in einer Wasserstoffatmosphäre und bei Blechpaketen mit einer oxidischen Isolationsbeschichtung erfolgt das Glü- hen vorzugsweise unter Vakuum.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren, wobei das Verfahren folgende Verfah- rensschritte aufweist:
Herstellen einer Vielzahl magnetisch formierter und/oder magnetisch formierbarer Bleche einer CoFe-Legierung oder einer CoFeV-Legierung, die eine Textur aufweisen; - Stapeln der Vielzahl von Blechen zu einem Blechpaket; magnetisches Formieren des Blechpakets, soweit es magnetisch formierbare Bleche aufweist; Strukturieren des magnetisch formierten Blechpakets bzw. des Blechpakets aus magnetisch formierten Blechen zu einem weichmagnetischen Kern.
2 . Verfahren nach Anspruch 1 , d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , d a s s das Strukturieren des Bleckpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels eines ErosionsVerfahrens, vorzugsweise mittels eines Drahterosionsverfahrens erfoglt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels spanabhebender Bearbeitung erfolgt.
4. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels WasserstrahlSchneidens erfoglt.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels LaserstrahlSchneidens erfolt.
6. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Strukturieren des Blechpakets zu einem weichmagnetischen Kern mittels wasserstrahlgeführten Laserstrahl- Schneidens erfolgt.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zum magnetischen Formieren ein Schlussglühen der CoFe- Legierung unter Inertgasatmosphäre oder Vakuum bei einer Formiertemperatur TF zwischen 500 0C ≤ TF ≤ 940 0C durchgeführt wird.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Bleche beim Stapeln zu einem Paket unter unterschiedlichen Texturrichtungen zueinander ausgerichtet werden.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Texturrichtungen der einzelnen Bleche in einem 45°- Winkel zueinander ausgerichtet werden.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Bleche vor dem Stapeln auf eine Dicke d mit 75 um ≤ d ≤ 500 um, vorzugsweise d ≤ 150 um, kaltgewalzt werden.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass auf die magnetisch formierten Bleche vor dem Stapeln mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Be- schichtung aufgebracht wird.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass auf die magnetisch formierbaren Bleche vor dem Stapeln mindestens einseitig eine keramische, elektrisch isolierende Beschichtung aufgebracht wird.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die magnetisch formierten und/oder formierbaren Bleche vor dem Stapeln in einer oxidierenden Atmosphäre unter Bildung einer elektrisch isolierenden Metalloxidschicht oxidiert werden.
14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Blechpaket aus magnetisch formierbaren Blechen vor dem magnetischen Formieren zwischen zwei Glühplatten fi- xiert wird.
15. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass für die Herstellung von Rotor- oder Statorkernen eine Vielzahl n an weichmagnetisch formierten und/oder formierbaren Blechen von n ≥ 100 gestapelt wird.
16. Generator mit Stator und Rotor, wobei der Stator und/oder der Rotor einen weichmagnetischen laminierten Kern aufweisen, und wobei der weichmagnetische Kern ein formstabil strukturiertes Blechpaket eines Stapels einer Vielzahl weichmagnetisch formierter Bleche einer CoFeV- Legierung, die eine Kaltwalztextur aufweisen umfasst, und wobei die Bleche in dem Blechpaket in unterschiedliche Texturrichtungen zueinander ausgerichtet sind.
17. Generator nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Rotor des Generators mit dem laminierten Kern auf der Welle einer Flugturbine für Drehzahlen D zwischen 10.000 U/min < D ≤ 60.000 U/min angeordnet ist.
18. Generator nach Anspruch 16 oder Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Texturrichtungen der einzelnen Bleche in einem 45°- Winkel zueinander ausgerichtet sind.
19. Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Bleche eine Dicke d mit 75um ≤ d ≤ 500 um, vorzugsweise 150 um < d ≤ 350 μm aufweisen.
20. Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die weichmagnetischen Bleche mindestens einseitig eine elektrisch isolierende Oxidschicht aufweisen.
21. Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die magnetisch formierbaren Bleche mindestens einseitig eine keramische, elektrisch isolierende Beschichtung aufweisen.
22. Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der weichmagnetische Kern des Rotors und/oder des Stators eine Vielzahl n an weichmagnetisch formierten Blechen mit n ≥ 100 aufweist.
23. Generator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die CoFeV-Legierung mindestens eines der Elemente aus der Gruppe Zr, Ta, Nb, als weiteres Legierungselement aufweist .
24. Generator nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet , dass die CoFeV-Legierung aus
35,0 ≤ Co < 55,0 Gew.%, 0,75 ≤ V < 2,5 Gew.%,
0 ≤ (Ta + 2 x Nb) < 1,0 Gew.%,
0,3 < Zr ≤ 1,5 Gew.%,
Ni ≤ 5,0 Gew . % ,
Rest Fe sowie erschmelzungsbedingten und/oder zufälligen Verunreinigungen besteht.
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Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10134056B8 (de) * 2001-07-13 2014-05-28 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Herstellung von nanokristallinen Magnetkernen sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US7909945B2 (en) * 2006-10-30 2011-03-22 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron-cobalt-based alloy and method for its production
US8012270B2 (en) * 2007-07-27 2011-09-06 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron/cobalt/chromium-based alloy and process for manufacturing it
US9057115B2 (en) * 2007-07-27 2015-06-16 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron-cobalt-based alloy and process for manufacturing it
DE112009004598B4 (de) 2009-03-26 2023-02-23 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verfahren zum stoffschlüssigen fügen von paketlamellen zu einem weichmagnetischen blechpaket
US8209850B2 (en) * 2010-03-25 2012-07-03 Tempel Steel Company Method for manufacturing pencil cores
WO2012167136A2 (en) 2011-06-03 2012-12-06 Fatigue Technology, Inc. Expandable crack inhibitors and methods of using the same
US10294549B2 (en) * 2011-07-01 2019-05-21 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic alloy and method for producing soft magnetic alloy
US9243304B2 (en) * 2011-07-01 2016-01-26 Vacuumschmelze Gmbh & Company Kg Soft magnetic alloy and method for producing a soft magnetic alloy
US10164581B2 (en) 2014-12-08 2018-12-25 Icepower A/S Self-oscillating amplifier with high order loop filter
WO2017135058A1 (ja) * 2016-02-01 2017-08-10 株式会社村田製作所 電子部品およびその製造方法
MX2019004479A (es) * 2016-10-21 2019-10-09 Crs Holdings Inc Reducción del crecimiento ordenado en aleaciones fe-co magnéticas blandas.
DE102016222805A1 (de) 2016-11-18 2018-05-24 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Halbzeug und Verfahren zum Herstellen einer CoFe-Legierung
EA202192066A1 (ru) * 2018-12-17 2021-11-19 Ниппон Стил Корпорейшн Шихтованный сердечник и электродвигатель
DE102019107422A1 (de) 2019-03-22 2020-09-24 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Band aus einer Kobalt-Eisen-Legierung, Blechpaket und Verfahren zum Herstellen eines Bands aus einer Kobalt-Eisen-Legierung
EP3809560A1 (de) * 2019-10-16 2021-04-21 Siemens Aktiengesellschaft Rotorblech, verfahren zur fertigung eines rotorblechs und elektrische maschine
DE102020102638A1 (de) 2020-02-03 2021-08-05 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Blechpaket und Verfahren zum Herstellen eines Blechpakets
DE102020102641A1 (de) 2020-02-03 2021-08-05 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Blechpaket, Elektrische Maschine, Transformator und Verfahren zum Herstellen eines Blechpakets
DE102020125897A1 (de) * 2020-10-02 2022-04-07 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Blechpaket, elektrische Maschine und Verfahren zum Herstellen eines Blechpakets
DE102021109326A1 (de) 2021-04-14 2022-10-20 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Wärmebehandlung zumindest eines Blechs aus einer weichmagnetischen Legierung

Family Cites Families (159)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE502063C (de) 1927-09-16 1930-07-10 August Zopp Transformator mit geblaettertem Eisenkern
DE694374C (de) 1939-02-04 1940-07-31 Brown Boveri & Cie Akt Ges Verfahren zum fortlaufenden Betrieb eines mit einer Glueh- und Waermeaustauschzone versehenen Einkanaldrehherdofens
US2225730A (en) * 1939-08-15 1940-12-24 Percy A E Armstrong Corrosion resistant steel article comprising silicon and columbium
US2926008A (en) * 1956-04-12 1960-02-23 Foundry Equipment Company Vertical oven
GB833446A (en) 1956-05-23 1960-04-27 Kanthal Ab Improved iron, chromium, aluminium alloys
DE1740491U (de) 1956-12-20 1957-02-28 Vakuumschmelze A G Ringfoermiger hohler magnetkern.
US2960744A (en) * 1957-10-08 1960-11-22 Gen Electric Equilibrium atmosphere tunnel kilns for ferrite manufacture
US3255512A (en) * 1962-08-17 1966-06-14 Trident Engineering Associates Molding a ferromagnetic casing upon an electrical component
US3502462A (en) * 1965-11-29 1970-03-24 United States Steel Corp Nickel,cobalt,chromium steel
DE1564643A1 (de) 1966-07-02 1970-01-08 Siemens Ag Ringfoermiger Spulenkern fuer Elektromagnete,Drosselspulen u.dgl.
US3337373A (en) * 1966-08-19 1967-08-22 Westinghouse Electric Corp Doubly oriented cube-on-face magnetic sheet containing chromium
US3401035A (en) * 1967-12-07 1968-09-10 Crucible Steel Co America Free-machining stainless steels
US3634072A (en) * 1970-05-21 1972-01-11 Carpenter Technology Corp Magnetic alloy
DE2045015A1 (de) 1970-09-11 1972-03-16 Siemens Ag Energieversorgungsanlage, insbes. für Flugzeuge, mit einem durch eine Kraftmaschine mit veränderlicher Drehzahl angetriebnen Asynchrongenerator
SU338550A1 (ru) 1970-10-05 1972-05-15 А. Б. Альтман, П. А. Гладышев, И. Д. Растанаев, Н. М. Шамрай Металлокерамический магнитомягкий материал
US3624568A (en) * 1970-10-26 1971-11-30 Bell Telephone Labor Inc Magnetically actuated switching devices
US3718776A (en) * 1970-12-11 1973-02-27 Ibm Multi-track overlapped-gap magnetic head, assembly
DE2242958A1 (de) 1972-08-29 1974-03-14 Siemens Ag Stromwandler mit in einem giessharzkoerper eingebetteter primaerwicklungsanordnung
US3977919A (en) * 1973-09-28 1976-08-31 Westinghouse Electric Corporation Method of producing doubly oriented cobalt iron alloys
JPS5180998A (de) * 1975-01-14 1976-07-15 Fuji Photo Film Co Ltd
JPS5298613A (en) * 1976-02-14 1977-08-18 Inoue K Spenodal dissolvic magnet alloy
US4076525A (en) * 1976-07-29 1978-02-28 General Dynamics Corporation High strength fracture resistant weldable steels
US4120704A (en) * 1977-04-21 1978-10-17 The Arnold Engineering Company Magnetic alloy and processing therefor
JPS546808A (en) 1977-06-20 1979-01-19 Toshiba Corp Magnetic alloy of iron-chromium-cobalt base
US4160066A (en) * 1977-10-11 1979-07-03 Teledyne Industries, Inc. Age-hardenable weld deposit
DE2816173C2 (de) 1978-04-14 1982-07-29 Vacuumschmelze Gmbh, 6450 Hanau Verfahren zum Herstellen von Bandkernen
US4201837A (en) * 1978-11-16 1980-05-06 General Electric Company Bonded amorphous metal electromagnetic components
DE2924280A1 (de) * 1979-06-15 1981-01-08 Vacuumschmelze Gmbh Amorphe weichmagnetische legierung
JPS57164935A (en) 1981-04-04 1982-10-09 Nippon Steel Corp Unidirectionally inclined heating method for metallic strip or metallic plate
JPS599157A (ja) 1982-07-08 1984-01-18 Sony Corp 非晶質磁性合金の熱処理方法
JPS5958813A (ja) 1982-09-29 1984-04-04 Toshiba Corp 非晶質金属コアの製造方法
US4601765A (en) * 1983-05-05 1986-07-22 General Electric Company Powdered iron core magnetic devices
JPS59177902U (ja) 1983-05-13 1984-11-28 松下電器産業株式会社 正特性サ−ミスタ装置
JPS60101260U (ja) 1983-12-16 1985-07-10 三輪精機株式会社 遊星歯車減速機の潤滑機構
JPS6158450A (ja) * 1984-08-30 1986-03-25 Toshiba Corp 回転電機用非晶質金属コアの加工方法
US4648929A (en) * 1985-02-07 1987-03-10 Westinghouse Electric Corp. Magnetic core and methods of consolidating same
JP2615543B2 (ja) 1985-05-04 1997-05-28 大同特殊鋼株式会社 軟質磁性材料
JPH0421436Y2 (de) 1985-08-19 1992-05-15
EP0216457A1 (de) 1985-09-18 1987-04-01 Kawasaki Steel Corporation Verfahren zur Herstellung von Permanentmagneten der Zweiphasen-Trennungsserie des Fe-Cr-Co-Typs
JPS6293342A (ja) 1985-10-17 1987-04-28 Daido Steel Co Ltd 軟質磁性材料
CH668331A5 (en) 1985-11-11 1988-12-15 Studer Willi Ag Magnetic head core mfr. from stack of laminations - involves linear machining of patterns from adhesively bonded and rolled sandwich of permeable and non-permeable layers
DE3542257A1 (de) 1985-11-29 1987-06-04 Standard Elektrik Lorenz Ag Vorrichtung zum tempern in einem magnetfeld
DE3611527A1 (de) 1986-04-05 1987-10-08 Vacuumschmelze Gmbh Verfahren zur erzielung einer flachen magnetisierungsschleife in amorphen kernen durch eine waermebehandlung
JPH0319307Y2 (de) 1986-05-12 1991-04-24
JPS63115313A (ja) 1986-11-04 1988-05-19 Kawasaki Steel Corp 非晶質磁性合金薄帯積層板を使用したコアの製造方法
US4881989A (en) 1986-12-15 1989-11-21 Hitachi Metals, Ltd. Fe-base soft magnetic alloy and method of producing same
KR910002375B1 (ko) 1987-07-14 1991-04-20 히다찌 긴조꾸 가부시끼가이샤 자성코어 및 그 제조방법
EP0301561B1 (de) * 1987-07-31 1992-12-09 TDK Corporation Magnetisches Weicheisenpulver zur Formung magnetischer Abschirmung, Verbindung und Verfahren zur Herstellung
JPS6453404U (de) 1987-09-30 1989-04-03
KR910009974B1 (ko) * 1988-01-14 1991-12-07 알프스 덴기 가부시기가이샤 고포화 자속밀도 합금
JP2698369B2 (ja) * 1988-03-23 1998-01-19 日立金属株式会社 低周波トランス用合金並びにこれを用いた低周波トランス
JPH0215143A (ja) * 1988-06-30 1990-01-18 Aichi Steel Works Ltd 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼
DE3824075A1 (de) * 1988-07-15 1990-01-18 Vacuumschmelze Gmbh Verbundkoerper zur erzeugung von spannungsimpulsen
JPH0633199Y2 (ja) 1988-08-05 1994-08-31 三和シヤッター工業株式会社 建築用電動シヤツターにおける通行規制装置
JP2597678B2 (ja) 1988-10-20 1997-04-09 松下電工株式会社 電流トランス
JPH02301544A (ja) 1989-05-13 1990-12-13 Aichi Steel Works Ltd 冷鍛用高電気抵抗軟磁性合金
US5252148A (en) * 1989-05-27 1993-10-12 Tdk Corporation Soft magnetic alloy, method for making, magnetic core, magnetic shield and compressed powder core using the same
US5091024A (en) * 1989-07-13 1992-02-25 Carpenter Technology Corporation Corrosion resistant, magnetic alloy article
US4994122A (en) * 1989-07-13 1991-02-19 Carpenter Technology Corporation Corrosion resistant, magnetic alloy article
JPH03146615A (ja) 1989-11-02 1991-06-21 Toshiba Corp Ｆｅ基軟磁性合金の製造方法
DE69013642T2 (de) 1989-11-17 1995-03-02 Hitachi Metals Ltd Magnetlegierung mit ultrakleinen Kristallkörnern und Herstellungsverfahren.
DE69018422T2 (de) * 1989-12-28 1995-10-19 Toshiba Kawasaki Kk Auf Eisen basierende weichmagnetische Legierung, ihr Herstellungsverfahren und Magnetkern daraus.
JPH03223444A (ja) 1990-01-26 1991-10-02 Alps Electric Co Ltd 高飽和磁束密度合金
US5268044A (en) * 1990-02-06 1993-12-07 Carpenter Technology Corporation High strength, high fracture toughness alloy
CA2040741C (en) * 1990-04-24 2000-02-08 Kiyonori Suzuki Fe based soft magnetic alloy, magnetic materials containing same, and magnetic apparatus using the magnetic materials
JPH0559498A (ja) * 1990-12-28 1993-03-09 Toyota Motor Corp フエライト系耐熱鋳鋼およびその製造方法
JP2975142B2 (ja) * 1991-03-29 1999-11-10 株式会社日立製作所 アモルファス鉄心製造方法及びその装置
JP3147926B2 (ja) 1991-06-13 2001-03-19 株式会社デンソー ソレノイド用ステータ
US5622768A (en) * 1992-01-13 1997-04-22 Kabushiki Kaishi Toshiba Magnetic core
JPH05283238A (ja) 1992-03-31 1993-10-29 Sony Corp トランス
JPH05299232A (ja) 1992-04-20 1993-11-12 Matsushita Electric Ind Co Ltd 樹脂成形磁性材
JPH06176921A (ja) 1992-12-02 1994-06-24 Nippondenso Co Ltd 円筒状ステータの製造方法及びその製造装置
JPH06224023A (ja) 1993-01-28 1994-08-12 Sony Corp フェライト樹脂の製造方法
US5534081A (en) * 1993-05-11 1996-07-09 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Fuel injector component
JP3688732B2 (ja) * 1993-06-29 2005-08-31 株式会社東芝 平面型磁気素子および非晶質磁性薄膜
JP3233313B2 (ja) 1993-07-21 2001-11-26 日立金属株式会社 パルス減衰特性に優れたナノ結晶合金の製造方法
EP0637038B1 (de) 1993-07-30 1998-03-11 Hitachi Metals, Ltd. Magnetkern für Impulsübertrager und Impulsübertrager
AUPM644394A0 (en) 1994-06-24 1994-07-21 Electro Research International Pty Ltd Bulk metallic glass motor and transformer parts and method of manufacture
DE69528272T2 (de) * 1994-06-24 2003-07-10 Electro Research International Pty. Ltd., Hallett Cove Metallglas-Schneidevorrichtung und Verfahren
US5611871A (en) * 1994-07-20 1997-03-18 Hitachi Metals, Ltd. Method of producing nanocrystalline alloy having high permeability
US5594397A (en) * 1994-09-02 1997-01-14 Tdk Corporation Electronic filtering part using a material with microwave absorbing properties
DE19537362B4 (de) 1994-10-06 2008-03-06 Denso Corp., Kariya Verfahren zur Herstellung eines zylinderförmigen Stators
US5817191A (en) * 1994-11-29 1998-10-06 Vacuumschmelze Gmbh Iron-based soft magnetic alloy containing cobalt for use as a solenoid core
DE4442420A1 (de) 1994-11-29 1996-05-30 Vacuumschmelze Gmbh Weichmagnetische Legierung auf Eisenbasis mit Kobalt für magnetische Schalt- oder Erregerkreise
DE4444482A1 (de) 1994-12-14 1996-06-27 Bosch Gmbh Robert Weichmagnetischer Werkstoff
JP3748586B2 (ja) 1995-03-08 2006-02-22 本田技研工業株式会社 耐久性に優れた燃料噴射弁装置及びその製造方法
CA2175401C (en) * 1995-05-02 1999-08-31 Toshiro Tomida Magnetic steel sheet having excellent magnetic characteristics and blanking performance
US5501747A (en) * 1995-05-12 1996-03-26 Crs Holdings, Inc. High strength iron-cobalt-vanadium alloy article
DE29514508U1 (de) * 1995-09-09 1995-11-02 Vacuumschmelze Gmbh, 63450 Hanau Blechpaket für Magnetkerne zum Einsatz in induktiven Bauelementen mit einer Längsöffnung
JPH09246034A (ja) 1996-03-07 1997-09-19 Alps Electric Co Ltd パルストランス磁心
DE19608891A1 (de) 1996-03-07 1997-09-11 Vacuumschmelze Gmbh Ringkerndrossel zur Funkentstörung von Halbleiterschaltungen nach dem Phasenanschnittverfahren
EP0795881B1 (de) 1996-03-11 1999-06-09 Denso Corporation Elektromagnetische Vorrichtung mit Positionsregelung für Stator
DE19635257C1 (de) 1996-08-30 1998-03-12 Franz Hillingrathner Rundtaktofen zum Behandeln von Werkstücken
JPH1092623A (ja) 1996-09-12 1998-04-10 Tokin Corp 電磁干渉抑制体
DE59706990D1 (de) * 1996-09-17 2002-05-16 Vacuumschmelze Gmbh Impulsübertrager für u-schnittstellen nach dem echokompensationsprinzip
JPH1097913A (ja) 1996-09-24 1998-04-14 Tokin Corp 複合磁性体及びその製造方法ならびに電磁干渉抑制体
FR2755292B1 (fr) * 1996-10-25 1998-11-20 Mecagis Procede de fabrication d'un noyau magnetique en materiau magnetique doux nanocristallin
FR2756966B1 (fr) 1996-12-11 1998-12-31 Mecagis Procede de fabrication d'un composant magnetique en alliage magnetique doux a base de fer ayant une structure nanocristalline
DE19653428C1 (de) * 1996-12-20 1998-03-26 Vacuumschmelze Gmbh Verfahren zum Herstellen von Bandkernbändern sowie induktives Bauelement mit Bandkern
DE19802349B4 (de) * 1997-01-23 2010-04-15 Alps Electric Co., Ltd. Weichmagnetische amorphe Legierung, amorphe Legierung hoher Härte und ihre Verwendung
US5769974A (en) * 1997-02-03 1998-06-23 Crs Holdings, Inc. Process for improving magnetic performance in a free-machining ferritic stainless steel
US5741374A (en) * 1997-05-14 1998-04-21 Crs Holdings, Inc. High strength, ductile, Co-Fe-C soft magnetic alloy
JPH1167532A (ja) 1997-08-19 1999-03-09 Nippon Soken Inc 円筒状ステータの製造方法
US5914088A (en) * 1997-08-21 1999-06-22 Vijai Electricals Limited Apparatus for continuously annealing amorphous alloy cores with closed magnetic path
TW455631B (en) 1997-08-28 2001-09-21 Alps Electric Co Ltd Bulky magnetic core and laminated magnetic core
DE19741364C2 (de) * 1997-09-19 2000-05-25 Vacuumschmelze Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von aus Blechlamellen bestehenden Paketen für Magnetkerne
JPH11102827A (ja) 1997-09-26 1999-04-13 Hitachi Metals Ltd 可飽和リアクトル用コア、およびこれを用いた磁気増幅器方式多出力スイッチングレギュレータ、並びにこれを用いたコンピュータ
JP4216917B2 (ja) * 1997-11-21 2009-01-28 Ｔｄｋ株式会社 チップビーズ素子およびその製造方法
IL128067A (en) 1998-02-05 2001-10-31 Imphy Ugine Precision Iron-cobalt alloy
DE19818198A1 (de) * 1998-04-23 1999-10-28 Bosch Gmbh Robert Verfahren zum Herstellen eines Läufers oder Ständers einer elektrischen Maschine aus Blechzuschnitten
EP1114429B1 (de) * 1998-09-17 2003-11-12 Vacuumschmelze GmbH Stromwandler mit gleichstromtoleranz
US6331363B1 (en) * 1998-11-06 2001-12-18 Honeywell International Inc. Bulk amorphous metal magnetic components
US6462456B1 (en) * 1998-11-06 2002-10-08 Honeywell International Inc. Bulk amorphous metal magnetic components for electric motors
DE59913420D1 (de) 1998-11-13 2006-06-14 Vacuumschmelze Gmbh Magnetkern, der zum einsatz in einem stromwandler geeignet ist, verfahren zur herstellung eines magnetkerns und stromwandler mit einem magnetkern
JP2000182845A (ja) 1998-12-21 2000-06-30 Hitachi Ferrite Electronics Ltd 複合磁心
DE19860691A1 (de) 1998-12-29 2000-03-09 Vacuumschmelze Gmbh Magnetpaste
DE19907542C2 (de) * 1999-02-22 2003-07-31 Vacuumschmelze Gmbh Flacher Magnetkern
JP2000277357A (ja) 1999-03-23 2000-10-06 Hitachi Metals Ltd 可飽和磁心ならびにそれを用いた電源装置
EP1045402B1 (de) * 1999-04-15 2011-08-31 Hitachi Metals, Ltd. Weichmagnetischer Streifen aus einer Legierung,Herstellungsverfahren und Verwendung
US6181509B1 (en) * 1999-04-23 2001-01-30 International Business Machines Corporation Low sulfur outgassing free machining stainless steel disk drive components
DE19928764B4 (de) 1999-06-23 2005-03-17 Vacuumschmelze Gmbh Eisen-Kobalt-Legierung mit geringer Koerzitivfeldstärke und Verfahren zur Herstellung von Halbzeug aus einer Eisen-Kobalt-Legierung
JP2001068324A (ja) 1999-08-30 2001-03-16 Hitachi Ferrite Electronics Ltd 粉末成形磁芯
JP3617426B2 (ja) * 1999-09-16 2005-02-02 株式会社村田製作所 インダクタ及びその製造方法
FR2808806B1 (fr) * 2000-05-12 2002-08-30 Imphy Ugine Precision Alliage fer-cobalt, notamment pour noyau mobile d'actionneur electromagnetique, et son procede de fabrication
DE10024824A1 (de) 2000-05-19 2001-11-29 Vacuumschmelze Gmbh Induktives Bauelement und Verfahren zu seiner Herstellung
DE10031923A1 (de) 2000-06-30 2002-01-17 Bosch Gmbh Robert Weichmagnetischer Werkstoff mit heterogenem Gefügebau und Verfahren zu dessen Herstellung
DE10045705A1 (de) * 2000-09-15 2002-04-04 Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg Magnetkern für einen Transduktorregler und Verwendung von Transduktorreglern sowie Verfahren zur Herstellung von Magnetkernen für Transduktorregler
CN1468438A (zh) * 2000-10-10 2004-01-14 CRS�عɹ�˾ 钴-锰-铁软磁合金
US6737784B2 (en) * 2000-10-16 2004-05-18 Scott M. Lindquist Laminated amorphous metal component for an electric machine
US6416879B1 (en) * 2000-11-27 2002-07-09 Nippon Steel Corporation Fe-based amorphous alloy thin strip and core produced using the same
US6685882B2 (en) * 2001-01-11 2004-02-03 Chrysalis Technologies Incorporated Iron-cobalt-vanadium alloy
JP3593986B2 (ja) * 2001-02-19 2004-11-24 株式会社村田製作所 コイル部品及びその製造方法
JP2002324714A (ja) * 2001-02-21 2002-11-08 Tdk Corp コイル封入圧粉磁芯およびその製造方法
JP4284004B2 (ja) * 2001-03-21 2009-06-24 株式会社神戸製鋼所 高強度圧粉磁心用粉末、高強度圧粉磁心の製造方法
JP2002294408A (ja) 2001-03-30 2002-10-09 Nippon Steel Corp 鉄系制振合金およびその製造方法
DE10119982A1 (de) * 2001-04-24 2002-10-31 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffeinspritzeinrichtung für eine Brennkraftmaschine
US6668444B2 (en) * 2001-04-25 2003-12-30 Metglas, Inc. Method for manufacturing a wound, multi-cored amorphous metal transformer core
JP2002343626A (ja) 2001-05-14 2002-11-29 Denso Corp ソレノイド用ステータおよびその製造方法
DE10128004A1 (de) * 2001-06-08 2002-12-19 Vacuumschmelze Gmbh Induktives Bauelement und Verfahren zu seiner Herstellung
US6616125B2 (en) * 2001-06-14 2003-09-09 Crs Holdings, Inc. Corrosion resistant magnetic alloy an article made therefrom and a method of using same
AU2002345831A1 (en) * 2001-06-26 2003-03-03 Johns Hopkins University Magnetic devices comprising magnetic meta-materials
DE10134056B8 (de) * 2001-07-13 2014-05-28 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Herstellung von nanokristallinen Magnetkernen sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
JP3748055B2 (ja) * 2001-08-07 2006-02-22 信越化学工業株式会社 ボイスコイルモータ磁気回路ヨーク用鉄合金板材およびボイスコイルモータ磁気回路用ヨーク
DE10211511B4 (de) 2002-03-12 2004-07-08 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Verfahren zum Fügen von planaren übereinander angeordneten Laminaten zu Laminatpaketen oder Laminatbauteilen durch Laserstrahlschweißen
US6803693B2 (en) * 2002-04-11 2004-10-12 General Electric Company Stator core containing iron-aluminum alloy laminations and method of using
DE10216098A1 (de) * 2002-04-12 2003-10-23 Bosch Gmbh Robert Rotor für eine elektrische Maschine
JP2004063798A (ja) 2002-07-29 2004-02-26 Mitsui Chemicals Inc 磁性複合材料
DE10320350B3 (de) * 2003-05-07 2004-09-30 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Hochfeste weichmagnetische Eisen-Kobalt-Vanadium-Legierung
EP1503486B1 (de) * 2003-07-29 2009-09-09 Fanuc Ltd Motor und Motor-Fertigungseinrichtung
JP2006193779A (ja) 2005-01-13 2006-07-27 Hitachi Metals Ltd 軟磁性材料
JP2006322057A (ja) 2005-05-20 2006-11-30 Daido Steel Co Ltd 軟質磁性材料
JP4764134B2 (ja) 2005-10-21 2011-08-31 日本グラスファイバー工業株式会社 導電性不織布
US8029627B2 (en) * 2006-01-31 2011-10-04 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Corrosion resistant magnetic component for a fuel injection valve
US20070176025A1 (en) * 2006-01-31 2007-08-02 Joachim Gerster Corrosion resistant magnetic component for a fuel injection valve
US7909945B2 (en) * 2006-10-30 2011-03-22 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron-cobalt-based alloy and method for its production
DE102006055088B4 (de) 2006-11-21 2008-12-04 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Elektromagnetisches Einspritzventil und Verfahren zu seiner Herstellung sowie Verwendung eines Magnetkerns für ein elektromagnetisches Einspritzventil
DE102007034532A1 (de) * 2007-07-24 2009-02-05 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Magnetkern, Verfahren zu seiner Herstellung sowie Fehlerstromschutzschalter
US9057115B2 (en) * 2007-07-27 2015-06-16 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron-cobalt-based alloy and process for manufacturing it
US8012270B2 (en) * 2007-07-27 2011-09-06 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron/cobalt/chromium-based alloy and process for manufacturing it

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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