JPH0950822A - 非水電解液二次電池 - Google Patents
非水電解液二次電池Info
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Abstract
合にも、速やかに過充電電流が遮断されるとともに過充
電反応が停止し、過充電電流による熱暴走が回避される
非水電解液二次電池を獲得する。 【解決手段】 非水電解液二次電池の非水電解液に、所
定の置換基が導入されたベンゼン類化合物を添加する。
Description
入りにより起電力を得る非水電解液二次電池に関するも
のであり、電池添加剤の化学反応による過充電防止技術
に関するものである。
池)において、安全性確保は最も重要な課題のひとつで
あり、中でも過充電保護は重要である。
ては、充電電圧が上がると水の化学反応による充電エネ
ルギーの消費により過充電防止機構が働くが、非水系で
あるリチウム二次電池では別の機構を持たせることが必
要になる。
としては、電子回路による方法、過充電時のガス発生を
利用した機械的電流遮断による方法、セパレータの融解
を利用したシャットダウンによる方法、さらに試薬の化
学反応による方法が提案されている。しかし、いずれの
方法も、それぞれ以下のような問題を有しており、十分
満足のいくものとは言えない。
法では、電池に付加的な構造を持たせることになる。こ
のため、電池がコスト高になるばかりか、商品設計上、
種々の制約が生ずる。
トダウンによる方法は、過充電時の電池温度の上昇を利
用してセパレータを熱融解させ、セパレータに多数存在
する微小孔を閉じた状態(シャットダウン)とすること
で、過充電電流を遮断する方法である。この場合、セパ
レータとしては比較的融解しやすい材質のものが選択さ
れる。
熱は、過充電によって析出した負極のリチウムないし過
充電によってリチウムイオンが過剰に引き抜かれて不安
定化した正極の金属酸化物が、電解液と反応することに
よるものであると考えられる。このような発熱は非常に
急激であることから、セパレータがシャットダウンし、
過充電電流が遮断された後にも停止せず、しばしば電池
温度を異常に上昇させ、熱暴走を引き起こすといったト
ラブルが発生する。そのため、実用電池において、シャ
ットダウン性のセパレータは過充電対策を目的としてで
はなく、電池外部ショート対策を目的として用いられる
のが実情である。
より過充電を防止する技術の開発も盛んに進められてお
り、例えば適当な酸化還元試薬を電解液に添加する方法
が試みられている。酸化還元試薬の反応の可逆性がよい
場合には、試薬が正負極間を往復して過充電電流を消費
する保護機構が成立する。
トル等と呼ばれている。レドックスシャトルによってリ
チウム二次電池の安全装置を簡略化することは、電子回
路式より低コストであり、また安全装置による電池のエ
ネルギー密度の低下がないなどの利点がある。
池への適用の可能性は、3V級の電池である場合にはフ
ェロセン類が有用であることが例えば、特開平1−20
6571号公報に提案されている。
位が対リチウムで3.1〜3.5Vであるから、電池電
圧がさらに大きい電池には適用できない。例えば、4V
級の電池であるカーボン−LiCoO2型のリチウムイ
オン電池に対しては、対リチウムで4.0〜4.5V程
度の酸化還元電位を示す化合物が必要になる。
−338347号公報においては、Fe(5−Cl−
1,10−phenanthroline)3X2、Ru
(phenanthroline)3X2(但し、式中の
Xはアニオン性分子である。)等の金属錯体やCe(N
H4)2(NO3)5等のセリウム塩が、上記4V級のリチ
ウムイオン二次電池にも適用可能な酸化還元試薬として
提案されている。これらの中心金属であるFe,Ru,
Ce等の遷移金属は、d軌道あるいはf軌道の状態によ
り複数の安定な酸化還元状態をとり、適当な配位子を配
位させたり、溶媒和分子とすることで酸化還元電位が制
御され、4V級電池のレドックスシャトルとして好適な
ものとなる。
は、このように大型の原子団が中心金属の軌道を取り囲
む構造であることから、分子量及び一分子当たりの体積
が大きい。このため、電解液中の試薬分子の濃度及び拡
散速度が限定され、しばしば過充電防止効果が充分に働
かない問題が生じる。
スシャトルとしては、特願平6−149899号明細書
に示すように、ベンゼン環にアルキル基やメトキシ基等
の電子供与性の置換基を導入させた化合物も考えられて
いる。この化合物は、分子量及び一分子当たりの体積が
金属錯体やセリウム塩よりも小さいことから、溶解性や
レドックスシャトルとしての動態は良好である言える。
クスシャトルには、理論的な限界電流が存在し、過充電
電流がある一定以上の値を越えると、過充電防止効果が
充分に働かない状態になる。具体的には、レート(電流
容量/充電時間)が1であるような充電、すなわち1C
(Ah/h)以上の定電流で充電を行った場合の過充電
に対しては、これまで提案されているレドックスシャト
ルの限界電流は充分に余裕があるとは言えない。
策としては、前述の電子回路による方法、過充電時のガ
ス発生を利用した機械的電流遮断による方法の方が有効
である。したがって、大電流で充電を行う電池系で、レ
ドックスシャトルを採用する場合には、結局、これら他
の方法を併用せざるを得ないのが実情である。
鑑みて提案されたものであり、大電流で充電が行われる
4V級電池に適用した場合でも、過充電防止機構として
充分に機能する試薬を提供し、これを用いることでエネ
ルギー密度が高く、安全性に優れ、しかも低コスト化に
有利な非水電解液二次電池を提供することを目的とす
る。
めに、本発明の非水電解液二次電池は、負極にリチウム
を主体とする金属材料またはリチウムをドープ・脱ドー
プすることが可能な炭素材料を用い、正極にリチウムと
遷移金属の複合酸化物を用い、電解液として非水溶媒に
支持塩を溶解してなる非水電解液を用いる非水電解液二
次電池であって、非水電解液に、分子量が500以下で
あり、満充電時の正極電位よりも貴な電位に可逆性酸化
還元電位を有するような、π電子軌道を有するベンゼン
類化合物が含有され、該ベンゼン類化合物が、化21〜
化25で表されるベンゼン類化合物がであることを特徴
とするものである。
水電解液に含有させるベンゼン化合物が、化26で表さ
れるベンゼン類化合物であることを特徴とするものであ
る。
に含有される非水電解液二次電池では、正極と負極の間
に介在させるセパレータとしてポリオレフィン多孔質膜
を用いるのが望ましい。
態について説明する。
チウムをドープ・脱ドープ可能な炭素材料を用い、正極
にリチウムと遷移金属の複合酸化物を用いてなる非水電
解液二次電池は、4V以上の高い電池電圧を有してい
る。
池の非水電解液に化27〜化32で表されるベンゼン類
化合物を含有させる。
構として機能させるものである。このベンゼン類化合物
の過充電防止機構は、当該ベンゼン類化合物が、電池が
過充電になったときに、酸化還元反応を生じ、さらに酸
化された化合物が継続して二量化ないし多量化(高分子
化)したり、あるいは活性化した電極と吸着ないし反応
するといった化学反応に基づくものである。以下に、こ
の過充電防止機構について詳述する。
レドックスシャトルとしての作用、すなわち過充電電流
を酸化還元反応によって消費する作用を有する。
電池のレドックスシャトルとして適当な酸化還元電位を
有するとともに、置換基の選択によって酸化種及び還元
種をともに化学的に安定になし得るからである。
合は、原則として、対をなした二電子によってひとつの
一重結合を形成する。したがって、有機化合物を酸化な
いし還元して、有機化合物の結合の電子系より一電子を
取り去るか加えるかすると、有機分子化合物内に不対電
子を生じる。この不対電子は、当該有機化合物の分解
か、他の分子と新たな結合を形成することによって安定
化されるが、有機化合物において不対電子を有する状態
は原則として不安定である。
のように、非局在化した軌道に存在し分子内の二個以上
の原子上に広がっている場合には、不対電子を有してい
ても、有機化合物は比較的安定に存在しうる。さらに、
不対電子の密度の高い反応活性点が置換基の立体障害に
よって他の分子の攻撃から保護されていれば、不対電子
を有する有機化合物はより安定になる。
不対電子の広がりの程度と軌道の対称性によりおよそ決
まるので、軌道の広がりが大き過ぎると、酸化還元電位
が不適当となり好ましくない。上記化27〜化32で表
される化合物のように、比較的分子量の小さい芳香環で
あるところのベンゼン環を基本骨格とする有機化合物
は、このような酸化還元電位の点からレドックスシャト
ルとして適当である。
ン環は、分子量が78であり、たとえばメタロセン類、
ポリピリジン錯体、セリウムイオン等の金属錯体型の分
子に比べて分子体積が小さい。このことは、電解液中に
おける占有体積が小さく拡散速度が速いことを意味して
おり、レドックスシャトルとしての動態も良好である。
高分子膜であるセパレータをシャットダウンさせる作用
を有する。
電流の消費に伴ってジュール熱を発生し、さらに酸化に
継続して二量化ないし多量化(高分子化)したり、ある
いは活性化した電極と吸着ないし反応する等の発熱反応
を起こすからであり、この反応熱によってセパレータが
熱融解する。また、二量化,多量化した高分子が、セパ
レータ上に固体析出することも、セパレータのシャット
ダウンに寄与する。
極と吸着ないし反応することも、電極の過充電反応を阻
害し、過充電防止に寄与する一作用である。
を非水電解液に含有する電池では、大電流で充電が行わ
れ、過充電状態になったときには、まずベンゼン類化合
物のレドックスシャトルの作用によって過充電電流が消
費され、過充電反応の進行が抑えられる。そして、ベン
ゼン類化合物による過充電電流の消費に伴うジュール熱
発生、及び酸化に継続して二量化ないし多量化したり、
あるいは活性化した電極と吸着ないし反応する際の反応
熱によってセパレータが熱融解さらには固体析出を被り
シャットダウンされる。その結果、過充電電流が遮断さ
れ、過充電反応も抑えられることになる。
過充電反応の抑制に最も大きく寄与するのは、セパレー
タの熱融解によるシャットダウンである。
応に伴った発熱は、過充電の電流が大きくなる程激しく
なり、セパレータのシャットダウンも容易に誘起される
ようになるからである。つまり、このセパレータの熱融
解によるシャットダウンの作用は、レドックスシャトル
の作用と異なり上限電流が存在せず、過充電での電流が
大きい程顕著に発揮される。
は、過充電電流による当該ベンゼン類化合物の酸化に密
接に結びついているため、セパレータのシャットダウン
によって過充電電流が遮断された後には、速やかに温度
上昇が停止する。したがって、ベンゼン類化合物を用い
ない場合の発熱、すなわち負極上に析出したリチウム、
あるいは不安定化した正極の金属酸化物が電解液と反応
することによる発熱と異なり、電流遮断後に電池温度が
異常に高まり、熱暴走するといったことがない。したが
って、電池の安全性向上に非常に有利である。
ンゼン類化合物には、置換基としてアルキル基R、アル
コキシ基OR及びHまたはハロゲン基A1〜A5が導入さ
れている(ただし、アルキル基やアルコキシ基は2つ以
上が環状に結合していても差し支えない)。
は、分子のπ電子軌道エネルギーに基づく酸化還元電位
と電池の作用電圧範囲に基づいて、主として置換基の電
子吸引性あるいは電子供与性を考慮することによって行
われる。
の分子の基本骨格によって大まかに決定されるが、この
酸化還元電位は有機化合物を溶解させる電解液の種類に
よっても数百mV程度上下する。このため、置換基の選
択によって、より微妙な電位調節を行う必要がある。
電子吸引性の置換基は酸化還元電位を上げ、電子供与性
の置換基は酸化還元電位を下げることが知られており、
また複数の置換基の効果にはしばしば加成性が成り立
つ。
る置換基のうちアルキル基やアルコキシ基は電子供与性
の置換基であり、主として酸化還元反応電位を調節する
作用を有する。一方、ハロゲン基は、電子吸引性の置換
基であるが、酸化還元電位への影響は比較的小さく、む
しろ電池性能の高温安定性を改善する作用が大きい。
子供与基は上述の如く酸化還元電位を下げるとともに系
中の酸化剤による求電子置換反応を活性化させる効果を
有する。これに対して、電子吸引基は酸化剤による求電
子置換反応を不活性化させる効果を有する。
られるLiPF6等は、強いルイス酸であるため、比較
的高温においてはベンゼン類化合物を攻撃する強さの酸
化剤になりうる。
支持塩とする電池系において、上記ベンゼン類化合物に
ハロゲン基が導入されていると、このハロゲン基の作用
によって、高温下でのLiPF6による求電子置換反応
が不活性化される。その結果、ベンゼン類化合物の高温
安定性が改善され、ベンゼン類化合物が酸化されること
による電池性能の劣化が回避されることになる。
応を不活性化させる電子吸引基として、特にハロゲン基
を選定したのは、求電子置換反応を不活性化させる作用
は非常に大きいが、酸化還元電位を上昇させる作用の方
は小さいからである。これは、ハロゲン基が、置換基に
おける共鳴効果が大きいことによる。この置換基におけ
る共鳴効果は、分子軌道の非局在化により酸化還元電位
を低下させる方向に働く。
ように比較的弱いルイス酸を用いる場合には、化32で
示すようにハロゲン基を有さないベンゼン類化合物を電
解液に添加しても差し支えない。
は、酸化還元電位や高温安定性を制御する点からなされ
るが、さらに不対電子を有した状態、すなわち酸化種の
安定性を考慮することも必要である。
作用を有するが、このうちレドックスシャトルとして機
能させるためには、当該ベンゼン類化合物の還元種及び
酸化種がともに化学的に安定であることが必要である。
起したり電極の過充電反応を阻害するためには、ベンゼ
ン類化合物が酸化に継続して二量化ないし多量化した
り、あるいは活性化した電極と吸着ないし反応すること
が必要である。したがって、このような作用を期待する
場合には、ベンゼン類化合物の酸化種は比較的不安定で
ある方が都合が良い。
性は置換基による立体障害によって制御される。不対電
子の密度の高い反応活性点が置換基による立体障害によ
って他の分子の攻撃から保護されていれば酸化種は比較
的安定である。逆に、この反応活性点が露出しており他
の分子の攻撃を受け易い状態であると酸化種は比較的不
安定である。
ことで、酸化種の安定性を制御することができる。例え
ばレドックスシャトルの作用を重視する場合には、酸化
種の安定性が高くなるように立体障害の大きい置換基を
選択すれば良い。また、セパレータのシャットダウンを
誘起したり電極の過充電反応を阻害する作用を重視する
場合には、酸化種の安定性が比較的低くなるように立体
障害の小さい置換基を選択すれば良い。さらに、酸化に
継続した二量化や多量化等、それぞれの反応についても
置換基の設計によって比較的容易に制御でき、過充電電
流の大きさに応じて、それに合った過充電防止機構を成
立させることができる。
ボンを用い、正極にLiCoO2を用いる電池系では、
表1に示すベンゼン類化合物が好適である。なお、表1
には、ベンゼン類の構造式とともに組成式、分子量も併
せて示した。
解液に以上のようなベンゼン類化合物を含有させるが、
負極、正極及び負極と正極の間に介在させるセパレータ
としては以下のようなものが用いられる。
リチウム合金さらにはリチウムをドープ・脱ドープする
ことが可能な炭素質材料が用いられる。炭素質材料とし
ては、熱分解炭素類、コークス類(ピッチコークス、ニ
ードルコークス、石油コークス等)、黒鉛類、ガラス状
炭素類、有機高分子化合物焼成体(フラン樹脂等を適当
な温度で焼成し炭素化したもの)、炭素繊維、活性炭等
が挙げられる。
2等の、一般式LiX MO2 (但し、Mは1種以上の遷
移金属、好ましくはMn、Co、Niの少なくとも1種
を表し、xは0.05≦x≦1.10である)で表され
るリチウム遷移金属複合酸化物が使用される。
ータとしては、電池が過充電となったときに上述のベン
ゼン類化合物によるシャットダウン作用が有効に働くよ
うにするために、ベンゼン類化合物の各種反応に伴った
発生熱によって融解し易い材質の多孔質膜を選択するの
が望ましい。
リオレフィン類が挙げられ、特にポリエチレンが好適で
ある。ポリエチレンは、融解温度が110℃程度と比較
的低い。このようなポリエチレンよりなるセパレータを
用いた電池では、過充電状態になったときに、温度が約
110℃となった時点でセパレータがシャットダウンさ
れ、過充電電流が遮断されるので、電池温度がこの11
0℃を大きく越えることがない。なお、セパレータは、
このようなポリオレフィン系多孔質膜のみで構成しても
良いが、ポリオレフィン系多孔質膜と他のポリマーの多
孔質膜の2層を重ねた、ハイブリッドセパレータであっ
ても良い。
が溶解されてなる非水電解液が用いられる。
ト、プロピレンカーボネート、ジメチルカーボネート、
メチルエチルカーボネート、γ−ブチロラクトン、プロ
ピオン酸メチル、プロピオン酸ブチル、プロピオン酸エ
チル等が単独あるいは複数種を組み合わせて用いられ
る。
O4、LiBF4、LiCF3SO3、LiAsF6、Li
N(CF3SO2)2、LiC(CF2SO2)3等が挙げら
れる。
詳細に説明する。
造を図1に示す。
うに、負極集電体10に負極活物質を塗布してなる負極
1と、正極集電体11に正極活物質を塗布してなる正極
2とを、セパレータ3を介して巻回し、この巻回体の上
下に絶縁体4を載置した状態で電池缶5を収納してなる
ものである。
ト6を介してかしめることによって取り付けられ、それ
ぞれ負極リード12及び正極リード13を介して負極1
あるいは正極2と電気的に接続され、電池の負極あるい
は正極として機能するように構成されている。
ド13は、所定の長さで切り込みが入れられた圧力開放
弁8に溶接されて取り付けられ、この圧力開放弁8を介
して電池蓋7との電気的接続が図られている。
池内部の圧力が上昇すると、前記圧力開放弁8の切り込
みが開裂し、この開裂した切り込みから内圧が開放され
る。
うにして作製した。
mの炭素材料粉末(負極活物質)とした。このようにし
て得られた炭素材料粉末90重量部を、結着材となるポ
リフッ化ビニリデン(PVDF)10重量部と混合し、
この負極混合物を溶剤であるN−メチル−2−ピロリド
ンを分散させることで負極混合物スラリーとした。
集電体10となる厚さ10μmの帯状の銅箔の両面に、
均一に塗布、乾燥させた後、ロールプレス機で圧縮成形
することで帯状負極1を作製した。
o(モル比)=1になるように混合し、空気中、温度9
00℃で5時間焼成することでLiCoO2(正極活物
質)を生成した。このようにして生成したLiCoO2
99.5重量部と炭酸リチウム0.5重量部を混合した
混合物を91重量部、導電材となるグラファイト6重量
部、結着材となるポリフッ化ビニリデン(PVDF)3
重量部を混合し、この正極混合物を溶剤であるN−メチ
ル−2−ピロリドンに分散させて正極混合物スラリーと
した。
集電体11となる厚さ20μmの帯状アルミニウム箔の
両面に、均一に塗布、乾燥させた後、ロールプレス機で
圧縮成形することで帯状正極2を作製した。
チレンフィルム(東燃社製 厚さ25μm)を用意し、
このセパレータ3を介して帯状負極1と帯状正極2を積
層し、多数回巻回することで渦巻電極素子を作製した。
なお、この渦巻電極体素子は、外径18mm、高さ65
mmの電池缶5の中に適切に収まる寸法となるように長
さ、幅を調節した。
電池缶5に収納し、収納された渦巻電極素子の上下両面
に絶縁板4を配置した。そして、負極集電体10からニ
ッケル製負極リード12を導き出して電池缶5に溶接
し、正極集電体11からアルミニウム製正極リード13
を導き出し、電池蓋に取り付けられたアルミニウム製圧
力開放弁8へ溶接した。
池缶5の中に電解液を注入した。この電解液は、炭酸プ
ロピレンと炭酸メチルエチルを1:1なる容量比で混合
した混合溶媒に1.0Mの濃度でLiPF6を溶解さ
せ、さらに1.0Mの濃度で2−クロロ−p−キシレン
(2−chloro−p−xylen)を溶解させて調
製したものである。このような電解液を電池缶の中に注
入した後、上記渦巻電極素子の中心部にセンターピン1
4を挿入した。
絶縁封口ガスケット6を介して電池缶5をかしめること
で、電池蓋7を固定し、直径18mm、高さ65mmの
円筒型非水電解液二次電池を作製し、0.4mA/cm
2の定電流で4.2Vまで充電した。
準容量は1000mAhである。そこで、実際に作製し
た電池について0.75mA/cm2の定電流で4.2
−2.5V間の充放電サイクル試験を行ったところ、初
期容量が正極の理論容量の約85%であり、100サイ
クル後の容量が正極の理論容量の約80%であった。こ
のことから、作製した電池は電池として標準的な充放電
サイクル性能を有していることが確認された。
すベンゼン類化合物を溶解させたこと以外は実施例1と
同様にして非水電解液二次電池を作製した。
レンを溶解させ、またLiPF6の代わりにLiBF4を
溶解させたこと以外は実施例1と同様にして非水電解液
二次電池を作製した。
以外は実施例1と同様にして非水電解液二次電池を作製
した。
A/cm2の定電流で4.2−2.5V間の充放電を3
サイクル行った後、3C(3A)の定電流で過充電状態
とし、電池電圧及び電池温度の経時変化を調べた。
に示す。この測定回路系では、電池21の両端子に定電
流電源22及び電圧計23の各端子が接続され、定電流
電源22により電池21に電流が供給され、その際の電
池21の端子電圧が電圧計23によって検出される。但
し、定電流電源22と電池21の正極端子の間の中途部
には電流計24が接続され、定電流電源22から電池2
1へ供給される電流が検出される。また、電池21の外
缶側部には熱電対が接触され、充電に際する電池温度が
検出される。なお、ここでは定電流電源22の上限電圧
は20Vに設定した。
開始時間、電流遮断に要した時間及び電流遮断後の電池
最高温度を表2に示す。また、代表例として、実施例1
及び比較例1の電池の端子電圧及び電池温度の経時変化
を図3に示す。
子電圧を見ると、この端子電圧は、電池が過充電状態と
なってから16分後に急激に上昇するのがわかる。この
端子電圧が急激に上昇した時点が実施例1の電池におけ
る電流遮断が生じた時点である。
例1の電池では、過充電状態となってから8分後(電池
電圧約4.87V)に電池温度の上昇が始まり、電流遮
断が生じた時点、すなわち過充電状態となってから16
分後の電池温度は約80℃である。そして、電流遮断が
生じた後、電池温度は約100℃にまで緩やかに上昇す
るが、100℃になった時点で徐々に低下する。
状態となって26分後に、急激に端子電圧が上昇してお
り、この26分経過した時点が電流遮断が生じた時点で
ある。また、電池温度の経時変化を見ると、比較例1の
電池では、過充電状態となってから21分後(電池電圧
約5.16V)に電池温度が急激に上昇し始め、電流遮
断が生じた時点、すなわち過充電状態となってから26
分後の電池温度は約80℃である。そして、この場合に
は、電流遮断が生じた後にも電池温度はさらに上昇し続
けて、ついには200℃を越え、熱暴走状態となる。
で、温度の経時変化が異なるのは、実施例1の電池では
電解液にベンゼン類化合物が溶解されているが、比較例
1の電池では電解液にこのようなベンゼン類化合物が溶
解されていないからであると考えられる。
上昇は、電解液に溶解されているベンゼン類化合物が、
過充電電流を消費しこれに引き続いて発熱反応を生じる
ことに起因する。このため、比較的早期に電池温度が上
昇し、電流遮断に至る。また、電流遮断が生じた後に
は、速やかに温度上昇が停止する。
に過充電電流を消費する試薬が溶解されていないため、
過充電電流がそのまま電極に蓄積される。このため、電
極上で過充電反応が進行し電極が不安定化する。そし
て、この不安定化に至った電極が急激に電解液と反応
し、発熱するため、電池温度が上昇し始める時点は遅れ
ているが、発熱開始してからの温度上昇は非常に急峻で
ある。したがって、電流遮断に至る時点が遅く、電流遮
断に至った後にも電池温度は上昇し続け、熱暴走に至
る。
を添加することは、過充電時の電流遮断を促進し、また
電流遮断後の電池の熱暴走を回避する上で有効であるこ
とがわかる。
較例1の電池と、2−クロロ−p−キシレンの代わりに
他のベンゼン類化合物を電解液に添加した電池につい
て、過充電状態としたときの発熱開始時間、電流遮断に
要した時間及び電流遮断後の電池温度をまとめて示した
ものである。この表2から、他のベンゼン類化合物を電
解液に添加した電池も、実施例1の電池と同様の傾向で
あることがわかる。すなわち、比較例1の電池に比べて
発熱開始時間が早く、早期に電流遮断に至る。また電流
遮断後の電池温度が80〜120℃に抑えられている。
の電池で用いたベンゼン類化合物も、2−クロロ−p−
キシレンと同様の過充電防止効果を発揮することが示唆
される。
C(3A)と大きく設定しているため、電極での分極が
大きくなる。この分極の影響を含むため、ベンゼン類化
合物の反応電位に対応する電池電圧(発熱が開始する電
池電圧)を特定するのが難しい。
池について、充電電流を1C(1A)とすること以外は
同様の測定回路系で過充電試験を行い、電池の発熱が開
始する電池電圧を調査した。その結果を表3に示す。
されているベンゼン類化合物によって特定の電池電圧で
発熱し始める。この電池電圧は、0.1〜0.2V程度
分極による影響を含んでいるものの、ほぼ用いたベンゼ
ン類化合物の反応電位に対応している。
ン類化合物の反応電位は、導入されている置換基の種類
によって異なり、電子供与性の強い置換基が導入されて
いるもの程、反応電位が低くなっているのがわかる。ま
た、表2を参照すると、反応電位が低いベンゼン類化合
物を用いた電池程、発熱が早く開始し、電流遮断に要す
る時間が短くて済むことがわかる。
5の電池においてLiBF4の代わりにLiPF6を支持
塩として用いた電池(比較例2)について、高温下での
保存性を検討した。
cm2の定電流で、4.2−2.5V間の充放電を3サ
イクル行った後、充電状態で、温度90℃に設定された
高温器中に8時間保存した。保存後、0.75mA/c
m2の定電流で放電を行い、放電容量を測定し、この保
存後の放電容量の初期容量に対する保持率を求めた。そ
の結果を表4に示す。
の電池は、いずれも高温保存後において80%以上の放
電容量を保持している。この容量保持率は、電解液にベ
ンゼン類化合物を添加していない比較例1の電池の容量
保持率と同等である。このことから、これら電池で採用
した電解液にベンゼン類化合物が含まれていても、電池
の高温安定性には何ら悪影響を与えないことが確認され
た。
ンを用いた電池のうち、支持塩としてLiBF4を用い
た実施例15の電池は、このように高温保存後において
80%の容量が保持されるものの、支持塩としてLiP
F6を用いた比較例2の電池は、高温保存後に放電を行
うと電池電圧が瞬時に2.5V以下に低下し、放電容量
はほとんどゼロに等しかった。
ると、ハロゲン基が導入されていないメシチレンを電解
液に添加する場合には、LiPF6のような強いルイス
酸として作用する支持塩は好ましくなく、LiBF4の
ようにルイス酸として弱いものを用いる必要があること
がわかった。
明の非水電解液二次電池では、非水電解液に所定の置換
基が導入されたベンゼン類化合物を添加するので、大電
流で充電が行われているときに過充電状態になった場合
でも、ベンゼン類化合物によって速やかに過充電電流が
遮断され、電極上での過充電反応が阻害される。そし
て、過充電電流の遮断と同時に電池温度の上昇が停止
し、電池が熱暴走することがない。したがって、本発明
によれば、電池の安全性,信頼性が向上する。
化合物を試薬として添加するだけであり、電池に電子回
路等の付加的な構造を持たせる必要がないので、電池の
コストを増大させず、エネルギー密度を損なうこともな
い。
の二次電池を安価に提供することができる。しかもこの
電池は安全性や信頼性にすぐれることから、ポータブル
機器、自動車用バッテリ、電気自動車、ロードレベリン
グ等の広い用途に使用することができ、その汎用性は非
常に大きいものであると言える。
例を示す縦断面図である。
を行う際の測定回路系を示す模式図である。
電池と、2−クロロ−p−キシレンを電解液に添加して
いない電池について、過充電時の端子電圧と電池温度の
経時変化を併せて示す特性図である。
Claims (5)
- 【請求項1】 負極にリチウムを主体とする金属材料ま
たはリチウムをドープ・脱ドープすることが可能な炭素
材料を用い、正極にリチウムと遷移金属の複合酸化物を
用い、電解液として非水溶媒に支持塩を溶解してなる非
水電解液を用いる非水電解液二次電池において、 非水電解液は、分子量が500以下であり、満充電時の
正極電位よりも貴な電位に可逆性酸化還元電位を有する
ような、π電子軌道を有するベンゼン類化合物を含有
し、該ベンゼン類化合物は、化1〜化5で表されること
を特徴とする非水電解液二次電池。 【化1】 【化2】 【化3】 【化4】 【化5】 - 【請求項2】 ベンゼン類化合物は、化6〜化19で表
されることを特徴とする請求項1記載の非水電解液二次
電池。 【化6】 【化7】 【化8】 【化9】 【化10】 【化11】 【化12】 【化13】 【化14】 【化15】 【化16】 【化17】 【化18】 【化19】 - 【請求項3】 負極にリチウムを主体とする金属材料ま
たはリチウムをドープ・脱ドープ可能な炭素材料を用
い、正極にリチウムと遷移金属の複合酸化物を用い、電
解液として非水溶媒にLiBF4を溶解してなる非水電
解液を用いる非水電解液二次電池において、 非水電解液は、分子量が500以下であり、満充電時の
正極電位よりも貴な電位に可逆性酸化還元電位を有する
ような、π電子軌道を有するベンゼン類化合物を含有
し、該ベンゼン類化合物は、化20で表されることを特
徴とする非水電解液二次電池。 【化20】 - 【請求項4】 正極と負極の間に、セパレータとしてポ
リオレフィン系多孔質膜が介在していることを特徴とす
る請求項1記載の非水電解液二次電池。 - 【請求項5】 正極と負極の間に、セパレータとしてポ
リオレフィン系多孔質膜が介在していることを特徴とす
る請求項3記載の非水電解液二次電池。
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