EP1413636B1 - Aluminiumlegierung mit hervorragender zerspanbarkeit und aluminiumlegierungsmaterial und herstellungsverfahren dafür - Google Patents

Aluminiumlegierung mit hervorragender zerspanbarkeit und aluminiumlegierungsmaterial und herstellungsverfahren dafür Download PDF

Info

Publication number
EP1413636B1
EP1413636B1 EP02755647A EP02755647A EP1413636B1 EP 1413636 B1 EP1413636 B1 EP 1413636B1 EP 02755647 A EP02755647 A EP 02755647A EP 02755647 A EP02755647 A EP 02755647A EP 1413636 B1 EP1413636 B1 EP 1413636B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
aluminum alloy
mass
recited
content
manufacturing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Revoked
Application number
EP02755647A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1413636B9 (de
EP1413636A1 (de
EP1413636A4 (de
Inventor
Hideaki c/o Oyama Regional Office MATSUOKA
Masaki c/o Oyama Regional Office YAMANAKA
Hiroki c/o Oyama Regional Office YOSHIOKA
Yasuo c/o Aizu Regional Office OKAMOTO
Masakatsu c/o Aizu Regional Office KITAMURA
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Resonac Holdings Corp
Original Assignee
Showa Denko KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=27347226&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1413636(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Showa Denko KK filed Critical Showa Denko KK
Publication of EP1413636A1 publication Critical patent/EP1413636A1/de
Publication of EP1413636A4 publication Critical patent/EP1413636A4/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1413636B1 publication Critical patent/EP1413636B1/de
Publication of EP1413636B9 publication Critical patent/EP1413636B9/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Revoked legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent

Definitions

  • the present invention includes aluminum alloys roughly classified by chemical composition into two types and two methods for manufacturing an aluminum alloy material.
  • a mean dendrite arm spacing is 1 - 200 ⁇ m
  • a dendrite boundary zone includes eutectic Si particles of 0.01 - 5 ⁇ m of mean particle diameters and other second phase particles
  • an eutectic lamella texture in which a mean skeleton line length (Lm) in a longitudinal direction is 0.5 ⁇ m or more and a mean width (Wm) is 0.5 ⁇ m or more is formed in a shape of a network.
  • Si content exceeds 10 mass%, although the chip breaking effects can be improved, a cutting tool will be abraded heavily, causing deteriorated productivity. Accordingly, it is necessary that Si content is 0.3 - 10 mass%. From this point of view, the preferable Si content is 1.5 - 5 mass%.
  • an aluminum alloy material which has fined surface recrystallized structure, and is excellent especially in mechanical property can be manufactured.
  • Si particle is fined and rounded by Sr, or Sr and any one of Na, Sb and Ca, and eutectic lamella texture is formed at the dendrite boundary zone, it is possible to obtain an aluminum alloy material comprised of this alloy which is excellent in cutting ability and causes less abrasion and damage on a cutting tool.
  • Mg, Zn and Cu improve mechanical property, especially tensile characteristics, corrosion resistance, alumite processability and plastic working nature.
  • any one of Ti, B, C and Sc causes fined ingot texture and suppresses appearance of macro patterns and solidification cracks.
  • Fe promotes dispersion of Si as an individual particle, which improves cutting ability.
  • Cr and Mn improve mechanical strength.
  • an aluminum alloy in which ingot texture is fined and appearance of macro patterns and solidification cracks are suppressed can be obtained.
  • eutectic Si particles can be served as chip breaking origins independently, cutting ability is improved. Furthermore, since eutectic lamella texture can be continuously separated, cutting ability is improved. Furthermore, since the eutectic Si particles are fined and rounded, abrasion and damage on a cutting tool can be suppressed. Furthermore, this aluminum alloy is also excellent in mechanical property, especially tensile characteristics, corrosion resistance, alumite processability and plastic-working nature.
  • Aluminum alloys of compositions of Al Nos. I-1 - I-17 shown in Table 1 were prepared.
  • the alloy Nos. I-1 and I-2 include Mg, Si, Zn and Sr, and the balance being aluminum and impurities, and the compositions correspond to claims 1 - 5 of the present invention.
  • the alloys Nos. I-3 to I-12 include eight optional selective elements of the aforementioned elements, and the compositions correspond to claims 6 -19.
  • the alloys Nos. I-13 to I-17 are comparative compositions.
  • round bars were made by billet casting, extrusion, and drawing.
  • test piece was wet cut using a superhard chip at the cutting rate of 150 m/min., the feeding rate of 0.2 mm/rev. to form a slit of 1.0 mm depth.
  • the chip breaking nature was evaluated by chip number/100g.
  • a salt spray test based on JIS Z2371 was performed, and the corrosion resistance was measured by the corrosion weight loss due to 1,000 hours spray.
  • the metal texture of each of these test pieces was observed, and the average DAS, the distribution state of the particle in the eutectic lamella texture, (the mean particle diameter of the eutectic Si particle, the number of particles and the area share of the eutectic Si particles and the second phase particles), the eutectic lamella texture size (the mean skeleton line length Lm, the mean width Wm, these ratio L/Wm) were examined.
  • the main points of the manufacture conditions of each casting example are again shown in Table 11, the observation results of the metal texture are shown in Table 11.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Claims (77)

  1. Eine Aluminiumlegierung, die aus
    - 0.3 - 6 Massen-% Mg;
    - 0.3 - 10 Massen-% Si;
    - 0.05 - 1 Massen-% Zn;
    - 0.001 - 0.3 Massen-% Sr; und
    optional einem oder mehreren selektiven zusätzlichen Elementen besteht, die aus der Gruppe, die aus 0.01 Massen-% oder mehr aber weniger als 1 Massen-% Cu, 0.01 - 1 Massen-% Fe, 0.01 - 1 Massen-% Mn, 0.01 - 1 Massen-% Cr, 0.01 - 1 Massen-% Zr, 0.01 - 1 Massen-% Ti, 0.001 - 0.5 Massen-% Na und 0.001 - 0.5 Massen-% Ca besteht, ausgewählt werden, wobei der Rest Aluminium und Verunreinigungen ist.
  2. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 1 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Mg 0.5 - 1.1 Massen-% ist.
  3. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 1 oder 2 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Si 1.5 - 5 Massen-% ist.
  4. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 3 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Zn 0.1 - 0.3 Massen-% ist.
  5. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 4 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Sr 0.005 - 0.05 Massen-% ist.
  6. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element Cu ist.
  7. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element Fe ist.
  8. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element ein oder mehrere Elemente ist, die aus der Gruppe, die aus Cr und Mn besteht, ausgewählt werden.
  9. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element Zr ist.
  10. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element Ti ist.
  11. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element ein oder mehrere Elemente ist, die aus der Gruppe, die aus Na und Ca besteht, ausgewählt werden.
  12. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 6 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Cu 0.1 - 0.3 Massen-% ist.
  13. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5, 7 oder 12 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Fe 0.1 - 0.3 Massen-% ist.
  14. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5, 8, 12 oder 13 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Mn 0.1 - 0.3 Massen-% ist.
  15. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5, 8, 12 oder 12 - 14 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Cr 0.1 - 0.3 Massen-% ist.
  16. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5, 9 oder 12 - 15 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Zr 0.1 - 0.3 Massen-% ist.
  17. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5, 10 oder 12-16 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Ti 0.1 - 0.3 Massen-% ist.
  18. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 oder 11 - 17 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Na 0.005 - 0.3 Massen-% ist.
  19. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 5 oder 11 - 18 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Ca 0.005 - 0.3 Massen-%.
  20. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 - 19 wiedergegeben, wobei ein durchschnittlicher Teilchendurchmesser eines Si-Teilchens 1 - 5 µm ist und ein durchschnittliches Längenverhältnis eines Si-Teilchens 1 - 3 ist, als eine Legierungstextur der Aluminiumlegierung.
  21. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 20 wiedergegeben, wobei der durchschnittliche Teilchendurchmesser des Si-Teilchens 3 µm oder weniger ist.
  22. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 20 wiedergegeben, wobei das durchschnittliche Längenverhältnis des Si-Teilchens 2 oder weniger ist.
  23. Ein Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials, wobei das Verfahren umfasst:
    - Herstellen eines Stranges bei einer Gießgeschwindigkeit von 10 - 180 mm/min, wobei der Strang aus einer Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 1 bis 19 wiedergegeben besteht;
    - Homogenisieren des Stranges bei 400 - 570 °C für 6 Stunden oder mehr, um einen homogenisierten Strang zu erhalten;
    - Extrudieren des homogenisierten Strangs bei einer Strangtemperatur von 300 - 550 °C, einer Extrusionsgeschwindigkeit von 0.5 - 100 m/min und einem Extrusionsverhältnis von 10 - 200 in einen extrudierten Gegenstand mit einer vorherbestimmten Konfiguration;
    - Ausführen einer Lösungsglühung des extrudierten Gegenstands bei 400 - 570 °C für 1 Stunde oder mehr; und
    - Härten des lösungsgeglühten extrudierten Gegenstands bei 90 - 300 °C für 1 - 30 Stunden.
  24. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 23 wiedergegeben, wobei die Gießgeschwindigkeit 30 - 130 mm/min ist.
  25. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 23 oder 24 wiedergegeben, wobei die Homogenisierung bei 500 - 545 °C für 10 Stunden oder mehr durchgeführt wird.
  26. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 23 - 25 wiedergegeben, wobei die Extrusion bei der Strangtemperatur von 350 - 500 °C, der Extrusionsgeschwindigkeit von 2 - 30 m/min und dem Extrusionsverhältnis von 20 - 85 durchgeführt wird.
  27. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 23 - 26 wiedergegeben, wobei die Lösungsglühung bei 500 - 545 °C für 3 Stunden oder mehr durchgeführt wird.
  28. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 23 - 27 wiedergegeben, wobei das Härten bei 140 - 200 °C für 3 - 20 Stunden durchgeführt wird.
  29. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 23 - 28 wiedergegeben, wobei der lösungsgeglühte extrudierte Gegenstand bei einem Reduktionsgrad von 5 - 30% in eine vorherbestimmte Konfiguration gezogen wird und danach das Härten durchgeführt wird.
  30. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 29 wiedergegeben, wobei der Reduktionsgrad des Ziehens 10 - 20% ist.
  31. Eine Aluminiumlegierung, die aus
    - 0.1 - 6 Massen-% Mg;
    - 1.2 - 8.5 Massen-% Si;
    - 0.01 Massen-% oder mehr, aber weniger als 1 Massen-% Cu;
    - 0.01 - 3 Massen-% Zn;
    - 0.001 - 0.5 Massen-% Sr; und
    optional einem oder mehreren selektiven zusätzlichen Elementen besteht, die aus der Gruppe, die aus 0.001 - 1 Massen-% Ti, 0.0001 - 0.03 Massen-% B, 0.0001 - 0.5 Massen-% C, 0.01 - 1 Massen-% Fe, 0.01 - 1 Massen-% Cr, 0.01 - 1 Massen-% Mn, 0.01 - 1 Massen-% Zr, 0.01 - 1 Massen-% V, 0.0001 - 0.5 Massen-% Sc, 0.005 - 1 Massen-% Ni, 0.001 - 0.5 Massen-% Na, 0.001 - 0.5 Massen-% Sb, 0.001 - 0.5 Massen-% Ca, 0.01 - 1 Massen-% Sn, 0.01 - 1 Massen-% Bi, und 0.001 - 0.5 Massen-% In besteht, ausgewählt werden, wobei der Rest Aluminium und Verunreinigungen ist.
  32. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 31 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Mg 0.3 - 5 Massen-% ist.
  33. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 31 oder 32 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Cu 0.1 - 0.8 Massen-% ist.
  34. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 33 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Zn 0.05 - 1.5 Massen-% ist.
  35. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 34 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Sr 0.005 - 0.3 Massen-% ist.
  36. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element eines oder mehrere Elemente ist, die aus der Gruppe, die aus Ti, B, C und Sc besteht, ausgewählt werden.
  37. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element Fe ist.
  38. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element eines oder mehrere Elemente ist, die aus der Gruppe, die aus Cr und Mn besteht, ausgewählt werden.
  39. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element eines oder mehrere Elemente ist, die aus der Gruppe, die aus Zr und V besteht, ausgewählt werden.
  40. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element Ni ist.
  41. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element eines oder mehrere Elemente ist, die aus der Gruppe, die aus Na, Sb und Ca besteht, ausgewählt werden.
  42. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 wiedergegeben, wobei das selektive zusätzliche Element eines oder mehrere Elemente ist, die aus der Gruppe, die aus Sn, Bi und In besteht, ausgewählt werden.
  43. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 36 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Ti 0.003 - 0.5 Massen-% ist.
  44. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 36 oder 43 wiedergegeben, wobei der Gehalt an B 0.0005 - 0.01 Massen-% ist.
  45. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 36, 43 oder 44 wiedergegeben, wobei der Gehalt an C 0.001 - 0.3 Massen-% ist.
  46. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 37 oder 43 - 45 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Fe 0.05 - 0.7 Massen-% ist.
  47. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 38 oder 43 - 46 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Cr 0.03 - 0.7 Massen-% ist.
  48. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 38 oder 43 - 47 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Mn 0.03 - 0.7 Massen-% ist.
  49. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 39 oder 43 - 48 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Zr 0.03 - 0.7 Massen-% ist.
  50. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 39 oder 43 - 49 wiedergegeben, wobei der Gehalt an V 0.03 - 0.7 Massen-% ist.
  51. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 36 oder 43 - 50 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Sc 0.01 - 0.3 Massen-% ist.
  52. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 40 oder 43 - 51 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Ni 0.03 - 0.7 Massen-% ist.
  53. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 41 oder 43 - 52 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Na 0.005 - 0.3 Massen-% ist.
  54. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 41 oder 43 - 53 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Sb 0.005 - 0.3 Massen-% ist.
  55. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35, 41 oder 43 - 54 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Ca 0.005 - 0.3 Massen-% ist.
  56. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 oder 42 - 55 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Sn 0.05 - 0.5 Massen-% ist.
  57. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 oder 42 - 56 wiedergegeben, wobei der Gehalt an Bi 0.05 - 0.5 Massen-% ist.
  58. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 35 oder 42 - 57 wiedergegeben, wobei der Gehalt an In 0.01 - 0.3 Massen-% ist.
  59. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 58 wiedergegeben, wobei in einer Metalltextur ein durchschnittlicher Dendritenarmabstand 1 - 200 µm ist, eine Dendritengrenzzone eutektische Si-Teilchen mit 0.01 - 5 µm eines durchschnittlichen Teilchendurchmessers und andere Zweitphasen-Teilchen beinhaltet und eine eutektische Lamellenstruktur, bei der eine durchschnittliche Skelettlinienlänge (Lm) in einer longitudinalen Richtung 0.5 µm oder mehr ist und eine durchschnittliche Breite (Wm) 0.5 µm oder mehr ist, in Form eines Netzwerks gebildet ist.
  60. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 59 wiedergegeben, wobei in der eutektischen Lamellenstruktur die eutektischen Si-Teilchen und andere Zweitphasen-Teilchen insgesamt in 500 Teilen/mm2 oder mehr existieren, und der Oberflächenanteil dieser Teilchen 0.1 - 50% ist.
  61. Die Aluminiumlegierung wie in Anspruch 59 oder 60 wiedergegeben, wobei der durchschnittliche Dendritenarmabstand 3 - 100 µm ist.
  62. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 59 - 61 wiedergegeben, wobei der durchschnittliche Teilchendurchmesser des eutektischen Si-Teilchens 0.1 - 3 µm ist.
  63. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 59 - 62 wiedergegeben, wobei die eutektische Lamellentextur eine durchschnittliche Skelettlinienlänge (Lm) von 3 µm oder mehr und eine durchschnittliche Breite (Wm) von 1 µm oder mehr hat.
  64. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 59 - 63 wiedergegeben, wobei ein durchschnittliches Verhältnis (L/Wm) der Skelettlinienlänge zu der Skelettbreite in der eutektischen Lamellentextur 3 oder mehr ist.
  65. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 59 - 64 wiedergegeben, wobei die eutektischen Si-Teilchen und anderen Zweitphasen-Teilchen insgesamt in 1000 Teile/mm2 oder mehr existieren.
  66. Die Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 59 - 65 wiedergegeben, wobei der Oberflächenanteil der eutektischen Si-Teilchen und anderer Zweitphasen-Teilchen 0.3 - 40% ist.
  67. Ein Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials, wobei das Verfahren umfasst:
    - kontinuierliches Gießen einer geschmolzenen Aluminiumlegierung, um ein Formelement mit einem vorgeschriebenen Querschnitt bei einer Gießgeschwindigkeit vom 30 - 5000 mm/min und einer Abkühlgeschwindigkeit von 10 - 600 °C/Sek zu erhalten, wobei die geschmolzene Aluminiumlegierung wie in einem der Ansprüche 31 - 58 wiedergegeben ist und bei der Solidustemperatur oder mehr gehalten wird; danach
    - Härten des Formelements bei 100 - 300 °C für 0.5 - 100 Stunden.
  68. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 67 wiedergegeben, wobei die Gießgeschwindigkeit 100 - 2000 mm/min ist.
  69. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 67 oder 68 wiedergegeben, wobei die Abkühlgeschwindigkeit 30 - 300 °C/Sek ist.
  70. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 67 - 69 wiedergegeben, wobei das Härten bei 120 - 220 °C für 1 - 30 Stunden durchgeführt wird.
  71. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 67 - 70 wiedergegeben, wobei das Formelement ein nichthohles Element ist.
  72. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 67 - 71 wiedergegeben, wobei das Formelement einen Kreis mit einem Durchmesser von 10 - 150 mm im Querschnitt umschreibt.
  73. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 67 - 72 wiedergegeben, das weiter einen Schritt des Eliminierens eines Teils einer Oberflächenschicht von 0.1 - 10 mm Tiefe von dem kontinuierlichen Gussformelement umfasst.
  74. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 73 wiedergegeben, wobei der eliminierte Teil der Oberflächenschicht eine Tiefe von 0.2 - 5 mm hat.
  75. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in einem der Ansprüche 67 - 74 wiedergegeben, das weiter den Schritt des Durchführens einer zweiten Formverarbeitung eines Querschnittsflächen-Verringerungsverhältnisses von 30% oder weniger zu dem Formelement nach dem kontinuierlichen Gießen bei einer Temperatur von 400 °C oder niedriger.
  76. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 75 wiedergegeben, wobei die Verarbeitungstemperatur 250 °C oder weniger ist.
  77. Das Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsmaterials wie in Anspruch 75 oder 76 wiedergegeben, wobei das Querschnittsflächen-Verringerungsverhältnis 20% oder weniger ist.
EP02755647A 2001-07-25 2002-07-25 Aluminiumlegierung mit hervorragender zerspanbarkeit und aluminiumlegierungsmaterial und herstellungsverfahren dafür Revoked EP1413636B9 (de)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001224661 2001-07-25
JP2001224661 2001-07-25
US31136301P 2001-08-13 2001-08-13
US311363P 2001-08-13
JP2002148340 2002-05-22
JP2002148340 2002-05-22
PCT/JP2002/007517 WO2003010349A1 (fr) 2001-07-25 2002-07-25 Alliage d'aluminium presentant une excellente usinabilite, et materiau d'alliage d'aluminium et son procede de production

Publications (4)

Publication Number Publication Date
EP1413636A1 EP1413636A1 (de) 2004-04-28
EP1413636A4 EP1413636A4 (de) 2005-11-16
EP1413636B1 true EP1413636B1 (de) 2009-01-28
EP1413636B9 EP1413636B9 (de) 2009-10-21

Family

ID=27347226

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP02755647A Revoked EP1413636B9 (de) 2001-07-25 2002-07-25 Aluminiumlegierung mit hervorragender zerspanbarkeit und aluminiumlegierungsmaterial und herstellungsverfahren dafür

Country Status (7)

Country Link
EP (1) EP1413636B9 (de)
JP (2) JP4227014B2 (de)
CN (1) CN1555423A (de)
AT (1) ATE422000T1 (de)
CA (1) CA2454509A1 (de)
DE (1) DE60231046D1 (de)
WO (1) WO2003010349A1 (de)

Families Citing this family (179)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7077186B2 (en) * 2003-12-11 2006-07-18 Novelis Inc. Horizontal continuous casting of metals
US7087125B2 (en) * 2004-01-30 2006-08-08 Alcoa Inc. Aluminum alloy for producing high performance shaped castings
DE102004022817A1 (de) * 2004-05-08 2005-12-01 Erbslöh Ag Dekorativ anodisierbare, gut verformbare, mechanisch hoch belastbare Aluminiumlegierung, Verfahren zu deren Herstellung und Aluminiumprodukt aus dieser Legierung
JP4412594B2 (ja) * 2004-05-21 2010-02-10 昭和電工株式会社 アルミニウム合金、棒状材、鍛造成形品、機械加工成形品、それを用いた陽極酸化皮膜硬さに優れた耐摩耗性アルミニウム合金、摺動部品、及びそれらの製造方法
CA2596455C (en) * 2005-02-01 2014-10-14 Timothy Langan Aluminum-zinc-magnesium-scandium alloys and methods of fabricating same
JP2009506215A (ja) * 2005-08-31 2009-02-12 カーエスエム キャスティングス ゲーエムベーハー アルミニウム鋳造合金
CN1320145C (zh) * 2005-10-14 2007-06-06 上海大学 自润滑高耐磨过共晶铝硅合金
US20080041499A1 (en) * 2006-08-16 2008-02-21 Alotech Ltd. Llc Solidification microstructure of aggregate molded shaped castings
KR20100018048A (ko) * 2007-06-29 2010-02-16 노스이스턴 유니버시티 마그네슘을 함유한 고 규소 알루미늄 합금 및 그 제조방법
JP5305067B2 (ja) * 2007-09-14 2013-10-02 日産自動車株式会社 アルミニウム合金からなる応力緩衝材料
WO2009059593A2 (de) * 2007-11-08 2009-05-14 Ksm Castings Gmbh Ai/si-gusslegierungen
EP2222535B1 (de) 2007-11-08 2016-02-24 KSM Castings Group GmbH Vorderachsträger für kraftfahrzeuge
JP5020889B2 (ja) * 2008-05-26 2012-09-05 株式会社豊田中央研究所 Ａｌ合金ダイカスト鋳物およびその製造方法
JP5321960B2 (ja) 2009-01-06 2013-10-23 日本軽金属株式会社 アルミニウム合金の製造方法
US20100310414A1 (en) * 2009-06-09 2010-12-09 Delphi Technologies, Inc. High corrosion resistance aluminum alloy for sand and permanent mold processes
CN102459672A (zh) * 2009-06-29 2012-05-16 爱信轻金属株式会社 疲劳强度和切削性优良的耐磨损性铝合金挤压件
JP5455499B2 (ja) * 2009-08-05 2014-03-26 トヨタ自動車株式会社 連続鋳造開始判定方法及び連続鋳造開始判定装置
JP5391986B2 (ja) * 2009-10-07 2014-01-15 日本軽金属株式会社 Ａｌ−Ｃｕ系アルミニウム合金部材
KR101567094B1 (ko) * 2009-12-04 2015-11-09 현대자동차주식회사 주조 단조용 알루미늄 합금, 현가장치용 주조 단조품 및 이를 제조하는 방법
CN101838760B (zh) * 2010-03-29 2011-10-12 江苏大学 钪、锆和锶复合微合金化的6013型铝合金及其制备方法
US20110240280A1 (en) * 2010-03-31 2011-10-06 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Aluminum alloy brazing sheet and heat exchanger
US10661338B2 (en) 2010-04-26 2020-05-26 Hydro Extruded Solutions Ab Damage tolerant aluminium material having a layered microstructure
US8758529B2 (en) * 2010-06-30 2014-06-24 GM Global Technology Operations LLC Cast aluminum alloys
DE102010053274A1 (de) 2010-12-02 2012-06-21 Eads Deutschland Gmbh Verfahren zum Herstellen einer AlScCa-Legierung sowie AlScCa-Legierung
CA2825528A1 (en) * 2011-01-27 2012-08-02 Nippon Light Metal Company, Ltd. High electric resistance aluminum alloy
US9038704B2 (en) 2011-04-04 2015-05-26 Emerson Climate Technologies, Inc. Aluminum alloy compositions and methods for die-casting thereof
RU2447174C1 (ru) * 2011-04-05 2012-04-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Литейный сплав на основе алюминия
CN102296213A (zh) * 2011-08-24 2011-12-28 吴江市精工铝字制造厂 一种铆钉用铝合金
CN102443725B (zh) * 2011-12-15 2013-10-23 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 一种用AlH3处理的高强度铝合金
CN102433472B (zh) * 2011-12-15 2013-06-26 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 一种高强度铝合金的熔炼和铸造方法
CN102418008B (zh) * 2011-12-15 2013-04-10 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 一种用HfC去除夹杂的高强度铝合金及其制备方法
CN102433469B (zh) * 2011-12-15 2013-07-24 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 一种与vc共溶的铝合金的熔炼方法
CN102433474B (zh) * 2011-12-15 2013-04-10 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 掺杂NaH的高强度铝合金及其熔炼方法
EP2631317A1 (de) * 2012-02-23 2013-08-28 AMAG rolling GmbH Aushärtbare Aluminiumlegierung sowie Verfahren zur Verbesserung der Warmaushärtungsfähigkeit
EP2653579B1 (de) * 2012-04-17 2014-10-15 Georg Fischer Druckguss GmbH & Co. KG Aluminium-Legierung
SI2657360T1 (sl) * 2012-04-26 2014-07-31 Audi Ag Zlitina za tlačno litje na osnovi Al-Si, ki obsega še zlasti sekundarni aluminij
DE102013108127A1 (de) 2012-08-23 2014-02-27 Ksm Castings Group Gmbh Al-Gusslegierung
CN102912197B (zh) * 2012-10-12 2015-09-30 宁波科达工贸有限公司 一种铝硅镁系铸造铝合金及其制备方法
CN102899539B (zh) * 2012-11-07 2015-03-18 南京宁铁有色合金科技开发有限公司 一种压铸用高塑性铝硅合金及其制备方法
KR20140063024A (ko) * 2012-11-16 2014-05-27 현대자동차주식회사 알루미늄휠 및 그 제조방법
CN103014438A (zh) * 2012-11-26 2013-04-03 姚芸 一种用于高压铸造薄铝合金的材料及制备方法
CN103014441A (zh) * 2012-11-26 2013-04-03 姚芸 一种用于高压铸造薄铝合金制备方法
CN103014437A (zh) * 2012-11-26 2013-04-03 姚芸 一种用于高压铸造薄铝合金的材料
CN103014435A (zh) * 2012-11-26 2013-04-03 姚富云 一种铸造薄铝合金的材料及制备方法
MX359907B (es) 2013-02-06 2018-10-16 Ksm Castings Group Gmbh Aleación de fundición de aluminio.
CN103114228A (zh) * 2013-03-12 2013-05-22 武汉市润之达石化设备有限公司 含硼的稀土铝合金材料
CN103184360B (zh) * 2013-04-23 2014-11-12 天津市慧德工贸有限公司 一种电动车车轮轮毂合金的制备工艺
CN103290269B (zh) * 2013-05-15 2015-06-17 锡山区羊尖泓之盛五金厂 一种铝合金及铝合金型材
CN103320655B (zh) * 2013-06-07 2016-01-20 安徽家园铝业有限公司 耐腐蚀铝合金型材及其制备方法
CN104419882A (zh) * 2013-08-31 2015-03-18 湖州市千金宝云机械铸件有限公司 一种铝合金型材的热处理方法
CN103484796B (zh) * 2013-09-30 2017-01-11 龙口市大川活塞有限公司 一种发动机活塞材料的加工工艺
CN103572111A (zh) * 2013-11-20 2014-02-12 江苏江旭铸造集团有限公司 高强韧铸造铝合金
CN103556015A (zh) * 2013-11-20 2014-02-05 江苏江旭铸造集团有限公司 铝镁合金
CN103757500B (zh) * 2013-11-27 2016-04-13 余姚市吴兴铜业有限公司 一种汽车坐椅
CN103627934B (zh) * 2013-11-27 2016-04-13 余姚市吴兴铜业有限公司 一种汽车坐椅的制备方法
CN103740988B (zh) * 2013-11-27 2016-01-20 余姚市吴兴铜业有限公司 一种汽车部件用高性能铝合金的制备方法
CN103658583A (zh) * 2013-12-10 2014-03-26 常熟柏科汽车零件再制造有限公司 铝合金壳体速冷压铸铸造方法
CN103725932B (zh) * 2013-12-11 2016-04-06 无锡海特铝业有限公司 一种高强度硅镁锰铝合金棒材及其制备方法
CN104711499B (zh) * 2013-12-16 2017-04-19 北京有色金属研究总院 一种适用于含Zn的6XXX系铝合金的多级均匀化热处理方法
CN103695733A (zh) * 2013-12-30 2014-04-02 山东恒宇汽车配件有限公司 一种铝合金轮毂材质配方
CN103952607B (zh) * 2014-04-10 2016-06-08 安徽银力铸造有限公司 一种抗冲击汽车用铝合金板材
CN103993206B (zh) * 2014-04-16 2016-05-25 池州市光明塑钢有限公司 一种印刷用铝合金型材及其制备方法
CN104046860B (zh) * 2014-07-03 2016-05-11 钟小武 一种高强度高阻尼铝镁合金及其制备方法
CN104561859A (zh) * 2014-07-23 2015-04-29 安徽四翔铝业有限公司 一种6061铝合金的热处理工艺
CN104313403B (zh) * 2014-10-31 2016-09-07 无锡海特铝业有限公司 一种具有高强度优良切屑性能的铝合金及其制备方法
CN104404312A (zh) * 2014-11-25 2015-03-11 安徽天祥空调科技有限公司 一种高冲击韧性空调散热器铝合金片及其制备方法
CN104451274B (zh) * 2014-12-02 2016-09-14 绥阳县耐环铝业有限公司 一种铝合金的制备方法
CN104480355B (zh) * 2014-12-04 2016-09-14 绥阳县耐环铝业有限公司 一种硅铝合金及其制备方法
CN107002183B (zh) * 2014-12-05 2019-08-13 古河电气工业株式会社 铝合金线材、铝合金绞线、包覆电线、线束以及铝合金线材的制造方法
CN104498786B (zh) * 2014-12-19 2016-09-14 马鞍山市新马精密铝业股份有限公司 一种用于打印机感光鼓基体的新型铝合金材料
CN104523048A (zh) * 2014-12-19 2015-04-22 常熟市精诚铝业有限公司 一种圆弧边装饰铝型材
CN104561706B (zh) * 2015-01-30 2016-08-17 合肥熠辉轻合金科技有限公司 一种高强减摩铝合金
CN104674083B (zh) * 2015-03-10 2017-02-08 陈丹红 一种轮毂用铝合金材料及其制备方法
CN104789832B (zh) * 2015-03-20 2017-10-17 苏州统明机械有限公司 一种货架专用高强度铝镁合金
CN104775062B (zh) * 2015-04-21 2017-02-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度铝合金材料、铝合金板及其制造方法
CN104946942B (zh) * 2015-06-17 2017-01-18 广东省材料与加工研究所 一种液态模锻成形用铝合金
KR101690156B1 (ko) * 2015-07-08 2016-12-28 한국기계연구원 고강도 및 고연성의 알루미늄 합금 압출재 제조방법
CN105002407A (zh) * 2015-08-13 2015-10-28 枞阳县金源汽车零部件有限公司 一种汽车车轮铝型材及其设备方法
CN105506422B (zh) * 2015-08-21 2017-09-01 国网山东省电力公司临沂供电公司 一种非热处理型耐热铝合金单丝
DE102015221643A1 (de) * 2015-11-04 2017-05-04 Airbus Defence and Space GmbH Al-Mg-Si-Legierung mit Scandium für den integralen Aufbau von ALM-Strukturen
CN105401002A (zh) * 2015-11-14 2016-03-16 合肥标兵凯基新型材料有限公司 一种易拉罐用铝合金
CN106811630B (zh) * 2015-11-27 2019-10-11 比亚迪股份有限公司 一种铝合金及其制备方法和应用
CN105316543A (zh) * 2015-12-11 2016-02-10 天津爱田汽车部件有限公司 一种高强度铝合金及其制备方法
CN105441738A (zh) * 2015-12-11 2016-03-30 天津爱田汽车部件有限公司 一种铝合金及其制备方法
CN105401011B (zh) * 2015-12-18 2017-11-10 百色学院 一种用于汽车板材的压铸铝合金及其生产方法
JP6646551B2 (ja) 2015-12-25 2020-02-14 昭和電工株式会社 磁気記録媒体用基板
CN105568081B (zh) * 2016-01-27 2017-09-26 广西平果铝合金精密铸件有限公司 一种用于汽车板材的铝合金压铸件及其生产方法
CN105648287B (zh) * 2016-01-27 2017-08-25 东莞佛亚铝业有限公司 一种减振型铝合金及其制备方法
CN105603270B (zh) * 2016-01-27 2017-12-01 广西平果铝合金精密铸件有限公司 一种发动机构件用压铸铝合金及其生产方法
CN105695813B (zh) * 2016-01-27 2018-08-28 广西平果铝合金精密铸件有限公司 一种汽车轮毂专用铝合金锭及其制备方法
CN105603338A (zh) * 2016-03-08 2016-05-25 北京工业大学 Al-9Si-0.35Mg-0.8Cu的时效处理工艺
ES2684614T3 (es) * 2016-04-19 2018-10-03 Rheinfelden Alloys Gmbh & Co. Kg Aleación para el moldeo a presión
KR101756016B1 (ko) 2016-04-27 2017-07-20 현대자동차주식회사 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 이를 이용하여 제조한 알루미늄 합금의 열처리 방법
CN105838934B (zh) * 2016-05-30 2018-01-12 广州晶品智能压塑科技股份有限公司 制盖机用高耐磨性高硬度合金材料
RU2639903C2 (ru) * 2016-06-07 2017-12-25 Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия
CN105888318B (zh) * 2016-06-08 2018-12-07 南南铝工程有限责任公司 装配式铝合金通信基站机房
CN106011546A (zh) * 2016-06-29 2016-10-12 南通恒金复合材料有限公司 一种蒸发器用铝合金材料
JP6574740B2 (ja) 2016-07-08 2019-09-11 昭和電工株式会社 磁気記録媒体用基板およびハードディスクドライブ
CN106191603A (zh) * 2016-08-15 2016-12-07 合肥万向钱潮汽车零部件有限公司 汽车制动器固定楔形架的组成配方
CN106367638A (zh) * 2016-08-28 2017-02-01 广州华车科技有限公司 一种车用铝合金及其制造方法
CN106191565A (zh) * 2016-08-30 2016-12-07 山东海德威车轮有限公司 一种铝合金轮毂材料
RU2623932C1 (ru) * 2016-09-13 2017-06-29 Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия
KR102591353B1 (ko) * 2016-09-29 2023-10-20 삼성전자주식회사 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 그 제조 방법
CN106555141B (zh) * 2016-11-30 2018-05-11 华南理工大学 一种耐磨铝合金的热处理方法
CN106702227B (zh) * 2016-11-30 2018-05-11 华南理工大学 一种耐磨铝合金及其制备方法
CN106399768A (zh) * 2016-12-04 2017-02-15 丹阳市宸兴环保设备有限公司 一种支架用铝合金材料
KR20180070406A (ko) 2016-12-16 2018-06-26 엘지전자 주식회사 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 다이캐스팅 주물
WO2018119283A1 (en) * 2016-12-21 2018-06-28 Arconic Inc. Aluminum alloy products having fine eutectic-type structures, and methods for making the same
CN110121566A (zh) * 2016-12-22 2019-08-13 Ksm铸造集团有限公司 铝铸造合金
JP6832179B2 (ja) * 2017-02-03 2021-02-24 昭和電工株式会社 磁気記録媒体用基板およびハードディスクドライブ
WO2018165012A1 (en) * 2017-03-08 2018-09-13 NanoAL LLC High-performance 5000-series aluminum alloys
US11098391B2 (en) * 2017-04-15 2021-08-24 The Boeing Company Aluminum alloy with additions of magnesium, calcium and at least one of chromium, manganese and zirconium, and method of manufacturing the same
CN107130151B (zh) * 2017-04-19 2018-07-31 安徽固齐线路器材有限公司 一种预绞式悬垂线夹用高强度耐磨损铝合金及其铸造工艺
CN106947897B (zh) * 2017-05-25 2018-10-09 山东创新精密科技有限公司 一种用于散热装置的铝合金加工工艺
CN106978554B (zh) * 2017-05-25 2018-07-27 山东创新金属科技有限公司 一种海洋环境下电力设备用铝合金制备工艺
CN106958000B (zh) * 2017-05-25 2018-10-09 山东创新精密科技有限公司 一种海洋作业设备铝合金工件处理工艺
CN107254610A (zh) * 2017-06-12 2017-10-17 吉林大学 一种内生纳米尺寸颗粒强化铝合金材料制备方法
CN107338374A (zh) * 2017-07-31 2017-11-10 江苏大学 Zr、Sr复合微合金化和Mn合金化的高强韧Al‑Si‑Cu系铸造铝合金及制备方法
CN107236879A (zh) * 2017-07-31 2017-10-10 江苏大学 锆锶复合微合金化和镁合金化的高硬度耐腐蚀铝硅铜系铸造铝合金及制备方法
CN107739920B (zh) * 2017-09-21 2019-11-19 东莞华晶粉末冶金有限公司 铝合金材料、铝合金制品及其制备方法
CN108193096B (zh) * 2017-12-11 2020-06-16 南昌大学 一种高强高韧的亚共晶铝硅铸造合金及其制备方法
CN108018467A (zh) * 2017-12-16 2018-05-11 苏州纽东精密制造科技有限公司 一种铝合金汽车部件及其强化工艺
CN108251714B (zh) * 2017-12-25 2020-05-08 广州金邦液态模锻技术有限公司 一种挤压铸造高强韧铝合金及其挤压铸造方法
CN108097880A (zh) * 2017-12-26 2018-06-01 苏州浩焱精密模具有限公司 一种汽车转向架模具的处理工艺
CN108103423A (zh) * 2017-12-27 2018-06-01 赛克思液压科技股份有限公司 一种压装缸体弹簧
CN108302886A (zh) * 2017-12-28 2018-07-20 池州市安安精工铝业有限公司 一种冰箱用流线型铝镁合金拉手
JP7011942B2 (ja) 2018-01-19 2022-02-10 昭和電工株式会社 磁気記録媒体用アルミニウム合金基板、磁気記録媒体用基板、磁気記録媒体およびハードディスクドライブ
JP7011944B2 (ja) 2018-01-19 2022-02-10 昭和電工株式会社 磁気記録媒体用アルミニウム合金基板、磁気記録媒体用基板、磁気記録媒体およびハードディスクドライブ
JP7011943B2 (ja) 2018-01-19 2022-02-10 昭和電工株式会社 磁気記録媒体用アルミニウム合金基板とその製造方法、磁気記録媒体用基板、磁気記録媒体およびハードディスクドライブ
KR102555590B1 (ko) * 2018-03-27 2023-07-13 엘에스전선 주식회사 고강도 및 고전도도 알루미늄 합금, 이를 포함하는 도체 및 도체의 제조방법
CN108624787A (zh) * 2018-04-28 2018-10-09 东莞市润华铝业有限公司 一种散热器用铝合金及其制备方法
CN108913960B (zh) * 2018-07-23 2020-06-02 铜陵金力铜材有限公司 一种铝合金线及其制备方法
CN109082565A (zh) * 2018-08-07 2018-12-25 威海伯特利萨克迪汽车安全系统有限公司 一种转向节用差压铸造铝合金材料
CN108913956A (zh) * 2018-08-14 2018-11-30 合肥工业大学 一种具有优异耐腐蚀性能的Al-Mg-Si-Cu-Mn-Sr合金及其制备方法
CN109022952B (zh) * 2018-08-27 2021-02-26 江苏大学 Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法
CN109136677A (zh) * 2018-09-10 2019-01-04 江苏大学 Zn合金化的5086型高强度铝合金及其制备方法
CN109136671A (zh) * 2018-09-26 2019-01-04 广东华劲金属型材有限公司 一种金属熔铸工艺生产的铝合金及铸锭方法
CN109280820B (zh) * 2018-10-26 2021-03-26 中国航发北京航空材料研究院 一种用于增材制造的高强度铝合金及其粉末的制备方法
CN111101039A (zh) * 2018-10-26 2020-05-05 宝山钢铁股份有限公司 一种高强耐蚀镁合金材料及其制造方法
CN109306413B (zh) * 2018-11-07 2019-08-06 深圳市博锐专利新技术服务有限公司 一种高强度高导热的压铸铝合金材料及其制备方法和应用
CN109207811B (zh) * 2018-11-21 2020-12-22 重庆铝王铝业有限公司 一种铝合金型材的制备方法及其应用
JP7182435B2 (ja) * 2018-11-28 2022-12-02 昭和電工株式会社 Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金押出引抜材
CN109593996A (zh) * 2018-12-28 2019-04-09 宁波合力模具科技股份有限公司 一种高强韧挤压铸造铝镁硅合金及其制备方法
CN109825747B (zh) * 2019-01-21 2020-08-11 广东精美特种型材有限公司 一种低成本高挤压性易切削含铋铝合金及其制备方法
KR101992201B1 (ko) * 2019-02-21 2019-06-24 엘지전자 주식회사 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 다이캐스팅 주물
JP7147647B2 (ja) * 2019-03-20 2022-10-05 日本軽金属株式会社 アルミニウム合金及びアルミニウム合金ダイカスト材
CN111809086B (zh) 2019-04-12 2021-12-07 比亚迪股份有限公司 一种压铸铝合金及其制备方法和应用
CN110358938A (zh) * 2019-07-29 2019-10-22 广东坚美铝型材厂（集团）有限公司 一种易切削的铝合金及其制备方法
CN110453114A (zh) * 2019-08-16 2019-11-15 马鞍山市新马精密铝业股份有限公司 一种新能源汽车电池托盘用边梁型材
CN110373584A (zh) * 2019-08-28 2019-10-25 淅川县电业局 一种高导电率中强度铝合金单丝及其制备方法
CN110527872A (zh) * 2019-09-03 2019-12-03 苏州大学 一种亚共晶铝硅合金及其制备方法
CN110527873B (zh) * 2019-09-29 2021-06-08 合肥工业大学 一种底盘副车架用Al-Si-Mg-Ti-N-Sc合金及其制备方法
CN110643866A (zh) * 2019-09-29 2020-01-03 含山县能华铸造有限公司 一种改善铝合金拉伸性能的方法
WO2021092738A1 (zh) * 2019-11-12 2021-05-20 常德菲尔美化工技术有限公司 一种铝合金材料及其制造方法
CN110923520A (zh) * 2019-12-04 2020-03-27 苏州仓松金属制品有限公司 一种稀土铝合金材料及其成分控制工艺
RU2722950C1 (ru) * 2020-02-07 2020-06-05 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" Сплав на основе алюминия и способ получения изделия из него
WO2021242772A1 (en) * 2020-05-26 2021-12-02 Arconic Technologies Llc New aluminum alloys having bismuth and/or tin
CN111636017A (zh) * 2020-05-29 2020-09-08 深圳市鑫申新材料科技有限公司 一种半固态成形铝合金以及制备方法
CN111690844B (zh) * 2020-07-08 2021-12-31 沈阳航空航天大学 一种共晶型Al-Fe-Mn-Si-Mg压铸合金及制备方法与应用
CN112481528B (zh) * 2020-11-30 2021-12-28 安徽军明机械制造有限公司 一种汽车用高强度铸造铝合金
CN112921215B (zh) * 2021-01-19 2022-02-15 江苏大学 一种可铸旋和锻旋加工的汽车轮毂铝合金、制备方法、汽车轮毂及其制备方法
CN113073240A (zh) * 2021-03-22 2021-07-06 华劲新材料研究院(广州)有限公司 一种铸造性能优异的高强高导热铝合金材料及其制备方法
US20240189894A1 (en) * 2021-04-14 2024-06-13 Rio Tinto Alcan International Limited Oxidation resistant al-mg high strength die casting foundry alloys
CN115449673B (zh) * 2021-05-21 2023-11-03 南京理工大学 一种适用于增材制造的铝合金
CN113564429A (zh) * 2021-08-10 2021-10-29 江苏亚太航空科技有限公司 一种细晶粒铝合金块及其制备工艺和应用
KR102461964B1 (ko) * 2021-08-11 2022-11-03 레몬메탈 주식회사 알루미늄 합금
CN113802035A (zh) * 2021-09-30 2021-12-17 山东兴辰铝业科技有限公司 一种建筑用铝材及其生产工艺
CN113930646B (zh) * 2021-12-13 2022-03-11 宁波合力科技股份有限公司 一种免处理铝合金及其制备方法
JP7323668B1 (ja) 2022-03-29 2023-08-08 株式会社Uacj 切削加工用アルミニウム合金押出材、ブレージングシート屑のリサイクル方法、及びアルミニウム合金押出材の製造方法
NO20220521A1 (en) * 2022-05-05 2023-11-06 Norsk Hydro As AlSiMgX MASTER ALLOY AND USE OF THE MASTER ALLOY IN THE PRODUCTION OF AN ALUMINIUM FOUNDRY ALLOY
CN115323226B (zh) * 2022-10-14 2023-01-24 山东裕航特种合金装备有限公司 船舶用紧固件及其制备方法
CN115852215B (zh) * 2022-11-24 2024-07-09 中国科学院金属研究所 一种高强韧铸造铝合金及其制备方法
EP4538405A1 (de) * 2023-10-13 2025-04-16 Aluminium Rheinfelden Alloys GmbH Druckgusslegierung
WO2025144088A1 (ru) * 2023-12-28 2025-07-03 Общество с ограниченной ответственностью "Институт легких материалов и технологий" Алюминиевый сплав и проволочный алюминиевый материал
CN118028664A (zh) * 2024-01-03 2024-05-14 魏桥(苏州)轻量化研究院有限公司 一种可再生耐热高疲劳铸造铝合金及其制备方法和应用
CN120464889B (zh) * 2024-05-28 2026-03-03 广东辉煌金属制品有限公司 基于再生铝的免热处理压铸铝合金及其制备方法、结构件
CN118639063B (zh) * 2024-07-01 2026-03-27 广东辉煌金属制品有限公司 高流动性免热处理压铸铝合金及其制备方法、结构件
CN120400631A (zh) * 2025-05-14 2025-08-01 深圳市协力达精密科技有限公司 一种高强度压铸铝合金及其制备与压铸工艺
CN120290945A (zh) * 2025-06-10 2025-07-11 永臻科技(芜湖)有限公司 一种光伏边框用高强耐蚀易加工铝合金型材及其制备方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5298611A (en) * 1976-02-16 1977-08-18 Hitachi Ltd Corrosion-resisting and wear-resisting aluminium alloy and its product ion process
US5123973A (en) * 1991-02-26 1992-06-23 Aluminum Company Of America Aluminum alloy extrusion and method of producing
JP3335732B2 (ja) * 1993-10-12 2002-10-21 日本軽金属株式会社 亜共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金及びその鋳造法
FR2721041B1 (fr) * 1994-06-13 1997-10-10 Pechiney Recherche Tôle d'alliage aluminium-silicium destinée à la construction mécanique, aéronautique et spatiale.
JPH083701A (ja) * 1994-06-15 1996-01-09 Mitsubishi Alum Co Ltd 強度と切削性にすぐれた耐摩耗性アルミニウム合金押出材の製造方法
JP3835629B2 (ja) * 1996-09-24 2006-10-18 住友軽金属工業株式会社 切削性および耐食性に優れた耐摩耗性アルミニウム合金材
JPH10212542A (ja) * 1997-01-29 1998-08-11 Mitsubishi Alum Co Ltd 感光体基体用アルミニウム合金
JPH11286759A (ja) * 1998-04-03 1999-10-19 Nippon Light Metal Co Ltd アルミニウム押出し材を用いた鍛造製品の製造方法
JP3324093B2 (ja) * 1999-08-25 2002-09-17 古河電気工業株式会社 自動車部材向け鍛造加工用アルミニウム合金材及び鍛造加工自動車部材
JP2001107170A (ja) * 1999-09-30 2001-04-17 Showa Alum Corp 快削性アルミニウム合金およびその合金材の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP1413636B9 (de) 2009-10-21
DE60231046D1 (de) 2009-03-19
CA2454509A1 (en) 2003-02-06
JPWO2003010349A1 (ja) 2004-11-18
CN1555423A (zh) 2004-12-15
JP4227014B2 (ja) 2009-02-18
JP2009024265A (ja) 2009-02-05
WO2003010349A1 (fr) 2003-02-06
ATE422000T1 (de) 2009-02-15
EP1413636A1 (de) 2004-04-28
EP1413636A4 (de) 2005-11-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1413636B9 (de) Aluminiumlegierung mit hervorragender zerspanbarkeit und aluminiumlegierungsmaterial und herstellungsverfahren dafür
US20060027291A1 (en) Aluminum alloy excellent in cutting ability, aluminum alloy materials and manufacturing method thereof
JP5678099B2 (ja) 構造部材製造用アルミニウム合金製品およびその製造方法
EP2644727B1 (de) Geschmiedetes Aluminiumlegierungsmaterial für Fahrzeuge und Produktionsverfahren für das Material
EP1407057B1 (de) Schweissbare hochfeste al-mg-si-legierung
RU2284362C2 (ru) Алюминиевые сплавы, обладающие улучшенным качеством поверхности отливок, и способ их получения
SK283371B6 (sk) Zliatina na báze hliníka, obsahujúca hliník a ďalšie prvky, použitie zliatiny a hutnícke výrobky z tejto zliatiny
GB2378451A (en) Al-Mg-Si alloy containing cerium
CN103361520A (zh) 汽车用铝合金锻造材及其制造方法
CA2817425C (en) Aluminium alloy combining high strength, elongation and extrudability
JPH10219381A (ja) 耐粒界腐食性に優れた高強度アルミニウム合金およびその製造方法
JP2001064743A (ja) 改良された鋳造合金
AU2006228811B2 (en) Method of manufacturing a consumable filler metal for use in a welding operation
JPH09125181A (ja) 鍛造用アルミニウム合金
CN105473747A (zh) 切削性优异的铝合金挤压材及其制造方法
JPH1112705A (ja) 切削性に優れた高強度アルミニウム合金鍛造品の製造方法
KR100559689B1 (ko) 절삭성이 뛰어난 알루미늄합금과, 단조품의 제조방법 및 단조품
JP2003277868A (ja) 耐応力腐食割れ性に優れたアルミニウム合金鍛造材および鍛造材用素材
JPS63140060A (ja) 快削性アルミニウム合金鋳造材およびその製造方法
JPH07145440A (ja) アルミニウム合金鍛造素材
JP2848368B2 (ja) 耐摩耗性及び靭性に優れたコンプレッサー部品用アルミ合金の製造方法
JPH07150312A (ja) アルミニウム合金鍛造素材の製造方法
KR101293816B1 (ko) 마그네슘 장척재의 제조방법
JPH06279904A (ja) 鍛造用過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金及び鍛造用素材の製造方法
JPH11140575A (ja) 切削性および耐食性に優れたアルミニウム合金

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20040127

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO SI

A4 Supplementary search report drawn up and despatched

Effective date: 20051005

17Q First examination report despatched

Effective date: 20070503

RTI1 Title (correction)

Free format text: ALUMINUM ALLOY EXCELLENT IN MACHINABILITY AND ALUMINUM ALLOY MATERIAL AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

REF Corresponds to:

Ref document number: 60231046

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20090319

Kind code of ref document: P

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090509

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090629

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090428

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

26 Opposition filed

Opponent name: ALCOA INC.

Effective date: 20091028

Opponent name: BAYERISCHE MOTOREN WERKE AKTIENGESELLSCHAFT

Effective date: 20091026

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090428

PLAB Opposition data, opponent's data or that of the opponent's representative modified

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009299OPPO

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090731

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20090725

R26 Opposition filed (corrected)

Opponent name: BAYERISCHE MOTOREN WERKE AKTIENGESELLSCHAFT

Effective date: 20091026

Opponent name: ALCOA INC.

Effective date: 20091028

PLAF Information modified related to communication of a notice of opposition and request to file observations + time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCOBS2

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090731

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090731

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090725

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090725

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090429

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090725

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090128

RDAF Communication despatched that patent is revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREV1

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R064

Ref document number: 60231046

Country of ref document: DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R103

Ref document number: 60231046

Country of ref document: DE

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20120718

Year of fee payment: 11

Ref country code: FR

Payment date: 20120719

Year of fee payment: 11

RDAG Patent revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009271

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT REVOKED

27W Patent revoked

Effective date: 20121026

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R107

Ref document number: 60231046

Country of ref document: DE

Effective date: 20130425

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20130716

Year of fee payment: 12