JP7401307B2 - 高性能５０００系アルミニウム合金 - Google Patents

高性能５０００系アルミニウム合金 Download PDF

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Description

[0001] 本願は、２０１７年３月８日に出願され、High-Performance 5000-Series Aluminum Alloysという名称の米国特許出願第６２／４６８，４６７号の出願日の利益を主張し、その内容を参照により本明細書に組み込む。本発明は、アメリカ国立科学財団（National Science Foundation）により与えられる連邦給付金第ＩＩＰ １５４９２８２号による政府支援によりなされた。政府は本発明に特定の権利を有する。
[0002] 本願は、高強度、良好な延性、高い耐クリープ性、高い熱安定性、及び耐久性を有する５０００系アルミニウム合金のファミリーに関する。開示される合金は、非限定的に飲料缶の蓋及びタブの性能を改善するのに特に有利である。さらに、開示される合金は、例えば、屋根ふき及び板張り材、化学及び食品装置、貯蔵タンク、家電製品、板金加工、海洋部品、輸送部品、高耐久性調理用品、油圧管、燃料タンク、圧力容器、高耐久性のトラック及びトレーラーのボディ及び組立て部品、掘削装置、ミサイル部品、並びに鉄道車両の性能を改善するのに有利である。
[0003] 主として飲料を保存するためのアルミニウム缶の製造は、世界中のアルミニウムの唯一最大の使用である。年間生産量は、１年あたり３２００億缶という莫大なものであり、４１億６０００万キログラムのアルミニウムに等しい。さらに、缶に使用されるアルミニウムの７５％は再生利用されるので、アルミニウム缶製造は、恐らく世界の最良の再生利用の例である。アルミニウム缶の製造量は莫大なので、効率改善は、倍数的に増加する巨大な効果を伴う；１グラムの重量が缶で節約されると、世界中で１年あたり２０万トン超のアルミニウムを節約できる。この重量の利益と共に、エネルギー消費並びに輸送の間のＣＯ２排出量が低減される－両方とも環境の持続可能性における主要な測定基準である。さらに、アルミニウム缶が軽いことにより、充填、貯蔵、輸送、及び製品の寿命の最後での廃棄の間に資源の節約を助ける。このように、缶の軽量化は、数十年の間、最優先事項であった。
[0004] 飲料包装産業は、できるだけ多く材料を削減し続けながら、缶の性能を維持する方法を常に求めてきた。通常の缶のデザインは２つの部分からなる：缶の本体は、３０００系アルミニウム、具体的にはＡＡ３００４でできており、缶の蓋及びオープナーは、５０００系アルミニウム、具体的にはＡＡ５１８２でできている。アルミニウム缶の一貫した正確な製造の裏にある成功は、強いけれども成形可能な３０００系及び５０００系アルミニウムシートに基づいている。缶の本体は缶の質量の約７５％であり、より小さい蓋は、残りの２５％である。より軽い缶を設計する最も明らかな２つの方法は：（ｉ）より小さい蓋を設計すること、並びに（ｉｉ）缶の壁及び蓋の厚さを減少させることである。缶の本体及び蓋を薄くするために、密度、成形性、及び耐食性などの重要な特性を維持しながら、より強い３０００系及び５０００系合金が必要である。航空宇宙グレードの２０００系及び７０００系は非常に強いが、その低い成形性は缶製造に適していない。そのため、新たな缶製造材料を開発する通常の手法は、現在利用されている合金を改変すること、すなわち、合金組成及び熱機械的プロセスの変更を現在の３０００系及び５０００系合金に加えて、他の重要な性質を犠牲にせずにそれらを強化することである。さらに、缶中のアルミニウムの７５％は再生利用され、現在、アルミニウムシートを鋳直すことに使用されつつあり、それは缶製造業者に返されて、新たなバッチの缶が製造される。再生利用は、缶製造の経済学において重要な役割を果たしており、そのため現在の３０００系及び５０００系合金の改変は、低コストの再生利用された缶の使用を維持することを助けるだろう。
[0005] 市販のアルミニウム合金の強度を増大させ、延性を維持するための周知の手段は、低濃度のスカンジウム（Ｓｃ）の添加である。強化は、時効処理の間のＬ１２構造Ａｌ３Ｓｃナノ析出物（直径およそ５～１０ｎｍ）の生成から生じ、それはアルミニウムマトリックスと密着する。これらの析出物の低い体積分率、ナノサイズ、及びマトリックス結合力は、合金が延性及び成形性などの他の性質を維持するのを助ける。しかし、スカンジウムは、非常に高価なので（銀の１０倍高価である）、食品及び飲料包装などのコストに敏感な用途でのその使用が阻まれる。
[0006] したがって、密度、成形性、及び耐食性などの重要な特性を維持しながら、より強い５０００系アルミニウム合金が必要とされている。より強い材料により、缶の蓋及びタブはより薄くすることができ、より軽い飲料缶がもたらされる。さらに、高性能５０００系アルミニウム合金は、軽量化の目的で他の多くの用途で常に必要とされている。
[0007] 本明細書に記載される実施形態は、Ａｌ３Ｚｒナノスケール析出物を含む熱処理型アルミニウム－マンガン系（５０００系）合金であって、ナノスケール析出物が約２０ｎｍ以下の平均直径を有し、α－Ａｌ面心立方構造マトリックス中にＬ１２構造を有し、ナノスケール析出物の平均数密度が約２０２１ｍ－３以上である合金に関する。それらは、基本的にスカンジウムを含まない一方で（すなわち、スカンジウムが故意的に全く加えられない）、高強度、良好な延性、高い耐クリープ性、高い熱安定性、及び耐久性を示す。
[0008]図１Ａは、（Ａ）Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．３Ｚｒ重量％（ＡＡ５１８２＋Ｚｒ）及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（ＡＡ５１８２＋Ｚｒ＋Ｓｎ）（本発明の合金）の４００℃での等時時効の間の微小硬度の展開である。図を見やすくするために、エラーバーは、いくつかのデータポイントで省略されている。 [0008]図１Ｂは、（Ｂ）Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．３Ｚｒ重量％（ＡＡ５１８２＋Ｚｒ）及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（ＡＡ５１８２＋Ｚｒ＋Ｓｎ）（本発明の合金）の４００℃での等温時効の間の微小硬度の展開である。図を見やすくするために、エラーバーは、いくつかのデータポイントで省略されている。 [0009]図２Ａは、（Ａ）Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（本発明の合金）の明視野２ビーム透過型電子顕微鏡である。 [0009]図２Ｂは、（Ｂ）Ａｌ３Ｚｒナノ析出物（円）の存在を示す高倍率の図である。 [0010]図３は、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．００３Ｓｒ重量％（ＡＡ５１８２＋Ｚｒ＋Ｓｒ）（本発明の合金）及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．５Ｚｎ重量％（ＡＡ５１８２＋Ｚｒ＋Ｚｎ）（本発明の合金）の等時時効の間の微小硬度の展開である。図を見やすくするために、エラーバーは、いくつかのデータポイントで省略されている。 [0011]図４は、ピーク時効及び冷間圧延の後のＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（ＡＡ５１８２＋ナノ析出物）（本発明の合金）の機械的性質である。 [0012]図５は、冷間圧延されたＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（ＡＡ５１８２＋ナノ析出物）（本発明の合金）のアニール温度（各温度で１時間）に対する微小硬度である。
[0013] ５０００系アルミニウム合金は、歪み硬化性であり、熱処理型ではない。それらは、マグネシウムを主な合金元素として、任意選択でマンガンと共に含み、典型的には良好な強度、成形性、及び耐食性を有する。４～５Ｍｇ及び０．２～０．５Ｍｎ（重量％）を含むＡＡ５１８２アルミニウム合金は、現在飲料缶の蓋に利用されている。それは、自動車用途にも使用されている。この合金の機械的性質に対するＡｌ３Ｚｒナノ析出物の効果が調査された。図１Ａは、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２、例の合金）、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．３Ｚｒ重量％及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（本発明の合金）の等時時効の間の微小硬度の展開を表す。ＡＡ５１８２は熱処理型ではなく、そのため、その微小硬度の展開は全温度で変わらない。０．３％Ｚｒの添加によっても、微小硬度の展開は、やはり全温度で変わらないようである。ＡＡ５１８２基合金と比べて４００～５５０℃で微小硬度のわずかな増加があるが、これは実験誤差内である。０．３Ｚｒ＋０．１Ｓｎ重量％を添加すると、ＡＡ５１８２基合金の７０±４ＨＶと比べた８６±３ＨＶのピーク微小硬度（２３％増加）が４５０℃で観察された。これは、この温度付近で形成し、強度を増大させることが知られているＡｌ３Ｚｒナノ析出物を強く示すものである。これは、図１Ｂに示される通り、この３種の合金の４００℃での等温の間の微小硬度の展開により裏付けられる。ＡＡ５１８２基合金の微小硬度は変化しない一方で、Ｚｒの添加により微小硬度は２４時間の時効処理後に増加し始める。Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％本発明の合金において、それは、時効処理の間に迅速に増加し、２４時間で最高になり、ＡＡ５１８２基合金の７０±５ＨＶと比べて約９０±５ＨＶ（２９％増加）に達する。接種剤（Ｓｎ）のないＺｒのみの添加がＡｌ３Ｚｒナノ析出物の高い数密度を生じさせるのに充分でなく、そのために、ＳｎのないＺｒ添加による強度増加が著しくないことに留意されたい。ピーク時効されたＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％本発明の合金の析出物構造は、図２Ａ及び２Ｂに示されている。３種の異なる析出物の集団、Ａｌ６Ｍｎ、六面α－Ａｌ（Ｍｎ、Ｆｅ）Ｓｉ、及びＡｌ３Ｚｒナノ析出物が観察される。Ｆｅは、不純物元素として合金中に存在する。最初の２種の集団は低い数密度であるようだが、Ａｌ３Ｚｒナノ析出物の高い数密度が観察される。
[0014] 図３は、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）、Ａｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．００３Ｓｒ重量％（本発明の合金）及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．５Ｚｎ重量％（本発明の合金）の等時時効の間の微小硬度の展開を示す。０．３Ｚｒ＋０．００３Ｓｒ重量％の添加により、ＡＡ５１８２基合金と比べて２５０～５００℃で微小硬度の著しい増加があり、８２±４ＨＶ（１９％増加）に達した。０．３Ｚｒ＋０．５Ｚｎ重量％の添加により、ＡＡ５１８２基合金と比べて４００～５５０℃でやはり微小硬度の著しい増加があり、８２±３ＨＶ（１９％増加）に達する。これは、強度を増大させる、ＳｒかＺｎのいずれかにより補助されるＡｌ３Ｚｒナノ析出物の形成を強く示すものである。
[0015] ピーク時効及び冷間圧延の後のＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）及びＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（本発明の合金）の機械的性質が図４に示される。ナノ析出物が加えられたＡＡ５１８２の強度と伸びのどちらもＡＡ５１８２基合金と比べて増加している。降伏強度の１２％の増加、引張強度の８％の増加、及び伸びの２６％の増加が観察される。
[0016] さらに、図５は、再結晶温度が、冷間圧延されたＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）では約２５０℃、及びナノ析出物を含む冷間圧延されたＡｌ－４．５Ｍｇ－０．３５Ｍｎ－０．２Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（本発明の合金）では約３００℃（５０℃の増加）であることを示唆する。これは、Ａｌ３Ｚｒナノ析出物が、ツェナーピニングにより結晶粒界の動きを止めることにより、再結晶化を抑制することを示唆する。
[0017] 表１は、ハードテンパー(hard-temper)（例の合金１）及びソフトテンパー(soft temper)（例の合金２）のＡｌ－４．５Ｍｇ－０．２５Ｍｎ－０．２Ｆｅ－０．０９Ｓｉ重量％（ＡＡ５１８２）、ハードテンパー（本発明の合金１）及びソフトテンパー（本発明の合金２）のＡｌ－４．５Ｍｇ－０．２５Ｍｎ－０．２Ｆｅ－０．０９Ｓｉ－０．３Ｚｒ－０．１Ｓｎ重量％（ＡＡ５１８２－ナノ）の薄板（厚さ０．２５ｍｍ）の機械的性質を列記する。ＡＡ５１８２ハードテンパーは、飲料缶の蓋用の通常のアルミニウム合金であり、ＡＡ５１８２ソフトテンパーは、自動車用途に通常使用される。ＡＡ５１８２－ナノ合金は、ハードテンパーとソフトテンパーのどちらも（本発明の合金１及び２）、基本的に同じ破断点伸びを維持しながら、それぞれのテンパーのＡＡ５１８２合金（例の合金１及び２）と比べてより高い降伏強度及び引張強度を達成する。表１の合金の薄板は、以下の工程：鋳造、熱間圧延、アニーリング、冷間圧延、及びハードテンパーのための安定化熱処理；並びに、鋳造、熱間圧延、冷間圧延、及びソフトテンパーのためのアニーリングにより製造した。
Figure 0007401307000001
[0018] 開示されるアルミニウム合金は基本的にスカンジウムを含まず、それは、スカンジウムが故意に全く加えられていないことを意味すると理解される。アルミニウム合金へのスカンジウムの添加は、機械的性質にとって有利である。例えば、それは、参照により本明細書に組み込まれる米国特許第５，６２４，６３２号に記載されている。しかし、スカンジウムは非常に高価であるため（銀の１０倍高価である）、その実際的な用途が厳しく制限されている。
[0019] 約０．３重量％までの濃度のジルコニウムが、結晶粒微細化のためにアルミニウム合金に加えられることがある。微細化された結晶粒構造は、最終生成物の鋳造性、延性、及び加工性を改善するのを助ける。一例は、参照により本明細書に組み込まれる米国特許第５，９７６，２７８号に記載されている。本願において、基合金の機械的強度、延性、耐クリープ性、熱安定性、及び耐久性を改善する目的で、約０．５重量％未満、好ましくは約０．４重量％未満の濃度のジルコニウムが接種剤元素と共に加えられて、Ａｌ３Ｚｒナノ析出物が形成するが、ナノスケール析出物は約２０ｎｍ以下の平均直径を有し、α－Ａｌ面心立方構造マトリックス中にＬ１２構造を有し、ナノスケール析出物の平均数密度は約２０２１ｍ－３以上である。一般的に、約０．２重量％を超える濃度のジルコニウムが、Ｚｒ原子がＡｌ３Ｚｒナノ析出物を形成する充分な推進力を持つために必要とされる。
[0020] 開示されるアルミニウム合金は接種剤を含むが、接種剤は、スズ、ストロンチウム、亜鉛、ガリウム、ゲルマニウム、ヒ素、インジウム、アンチモン、鉛、及びビスマスの１種以上を含む。接種剤の存在は、Ａｌ３Ｚｒナノ析出物の析出速度を加速させ、そのためこれらの析出物は、熱処理の間の実際的な時間内に形成され得る。言い換えると、有益なＡｌ３Ｚｒナノ析出物は、接種剤の存在しない場合の数週間～数か月の熱処理と比べて、接種剤の存在により数時間の熱処理内に形成できる。全接種剤元素の中で、スズは、Ａｌ３Ｚｒナノ析出物の析出速度を加速させる点で最良の性能を発揮するようである。約０．２％未満のスズ濃度が、言及された目的に必要である。この値を超えると、スズはアルミニウム固体マトリックス中にバブル及び／又は液相を形成するが、それは機械的性質には有害である。この挙動は、例えば、参照により本明細書に組み込まれる米国特許第９，４５３，２７２号に記載されている。
[0021] 一実施形態において、アルミニウム合金は、アルミニウム、マグネシウム、マンガン、ケイ素、ジルコニウム、及び接種剤を含み、Ａｌ３Ｚｒを含むナノスケール析出物を含み、ナノスケール析出物は約２０ｎｍ以下の平均直径を有し、α－Ａｌ面心立方構造マトリックス中にＬ１２構造を有し、ナノスケール析出物の平均数密度は約２０２１ｍ－３以上であり、接種剤は、スズ、ストロンチウム、及び亜鉛の１種以上を含む。
[0022] 一実施形態において、アルミニウム合金がハードテンパーである場合、それは、室温で、少なくとも約３８０ＭＰａの降伏強度、少なくとも約４４０ＭＰａの引張強度、及び少なくとも約５％の伸びを有する。
[0023] 一実施形態において、アルミニウム合金がソフトテンパーである場合、それは、室温で、少なくとも約１９０ＭＰａの降伏強度、少なくとも約３２０ＭＰａの引張強度、及び少なくとも約１８％の伸びを有する。
[0024] 一実施形態において、アルミニウム合金は約３００℃の再結晶温度を有する。
[0025] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約３．０～約６．２重量％のマグネシウム；約０．０１～約１．８重量％のマンガン；約０．０１～約０．２重量％のケイ素；約０．２～約０．５重量％のジルコニウム；約０．０１～約０．２重量％のスズ；及び残部としてのアルミニウムを含む。
[0026] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約３．０～約６．２重量％のマグネシウム；約０．０１～約１．８重量％のマンガン；約０．０１～約０．２重量％のケイ素；約０．２～約０．５重量％のジルコニウム；約０．００１～約０．１重量％のストロンチウム；及び残部としてのアルミニウムを含む。
[0027] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約３．０～約６．２重量％のマグネシウム；約０．０１～１．８重量％のマンガン；約０．０１～約０．２重量％のケイ素；約０．２～約０．５重量％のジルコニウム；約０．１～約１重量％の亜鉛；及び残部としてのアルミニウムを含む。
[0028] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約１０ｎｍ以下の平均直径を有する複数のＬ１２析出物を含む。
[0029] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約３ｎｍ～約７ｎｍの平均直径を有する複数のＬ１２析出物を含む。
[0030] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約４．５重量％のマグネシウム、約０．３５重量％のマンガン、約０．２重量％のケイ素、約０．３重量％のジルコニウム、約０．１重量％のスズ、及び残部としてのアルミニウムを含む。
[0031] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約４．５重量％のマグネシウム、約０．３５重量％のマンガン、約０．２重量％のケイ素、約０．３重量％のジルコニウム、約０．００３重量％のストロンチウム、及び残部としてのアルミニウムを含む。
[0032] 一実施形態において、アルミニウム合金は、約４．５重量％のマグネシウム、約０．３５重量％のマンガン、約０．２重量％のケイ素、約０．３重量％のジルコニウム、約０．５重量％の亜鉛、及び残部としてのアルミニウムを含む。
[0033] 一実施形態において、アルミニウム合金は、不純物元素として約０．５％以下の鉄を含む。
[0034] 一実施形態において、アルミニウム合金は、アルミニウム、マグネシウム、マンガン、ケイ素、ジルコニウム、及び接種剤を含み、Ａｌ３Ｚｒを含むナノスケール析出物を含み、ナノスケール析出物は約２０ｎｍ以下の平均直径を有し、α－Ａｌ面心立方構造マトリックス中にＬ１２構造を有し、ナノスケール析出物の平均数密度は約２０２１ｍ－３以上であり、接種剤は、ガリウム、ゲルマニウム、ヒ素、インジウム、アンチモン、鉛、及びビスマスの１種以上を含む。
[0035] 開示されるアルミニウム合金から部品を製造する一方法は：ａ）合金を約７００～約９００℃の温度で融解すること；ｂ）次いで、融解された合金を、鋳型中に周囲温度で鋳造すること；ｃ）次いで、冷却媒体を使用して、鋳造された鋳塊を冷却すること；及びｄ）次いで、鋳造された鋳塊を、約３５０℃～約４５０℃の温度で約２～約４８時間の期間、熱時効させることを含む。一実施形態において、方法は、鋳造された鋳塊を冷間圧延してシート製品を形成することをさらに含む。一実施形態において、方法は、約１４０℃～約１７０℃の温度で約１～約５時間の期間のシート製品の最終的な安定化熱処理をさらに含む。いくつかの実施形態において、冷却媒体は、空気でも、水でも、氷でも、ドライアイスでもよい。上述の熱時効工程（３５０～４５０℃で２～４８時間）は、開示されるアルミニウム合金を含む部品のためのピーク時効であると決定される。開示されるアルミニウム合金から製造された部品がピーク時効される場合、部品のミクロ構造は熱的に安定であり、長時間高温に曝されても変化しない。
[0036] 開示されるアルミニウム合金から部品を製造する別の方法は：ａ）合金を、約７００～９００℃の温度で融解すること；ｂ）次いで、合金を、鋳型中に周囲温度で鋳造すること；ｃ）次いで、冷却媒体を使用して、鋳造された鋳塊を冷却すること；及びｄ）次いで、鋳造された鋳塊を熱間圧延してシートにすることを含む。一実施形態において、方法は、次いで、シートを、約３５０℃～約４５０℃の温度で約２～約４８時間の期間、熱時効させることをさらに含む。一実施形態において、方法は、次いで、熱時効工程の後に、シートを冷間圧延して、薄板又は箔製品を形成することをさらに含む。一実施形態において、方法は、約１４０℃～約１７０℃の温度で約１～約５時間の期間の、薄板又は箔製品の最終的な安定化熱処理をさらに含む。
[0037] 開示されるアルミニウム合金から部品を製造する別な方法は：ａ）合金を約７００～９００℃の温度で融解すること；ｂ）次いで、合金を、鋳型中に周囲温度で鋳造すること；ｃ）次いで、冷却媒体を使用して、鋳造された鋳塊を冷却すること；ｄ）次いで、鋳造された鋳塊を熱間圧延してシートにすること；ｅ）次いで、シートを冷間圧延して、薄板又は箔製品を形成すること；及びｆ）次いで、薄板又は箔製品を、約３００℃～約４１０℃の温度で約２～約２４時間の期間、熱時効させることを含む。
[0038] 開示される合金のいくつかの用途には、例えば、飲料缶の蓋、飲料缶のタブ、屋根ふき材、板張り材、化学製造装置、食品製造装置、貯蔵タンク、家電製品、板金加工、海洋部品、輸送部品、高耐久性調理用品、油圧管、燃料タンク、圧力容器、トラックのボディ、トラック組立て部品、トレーラーのボディ、トレーラー組立て部品、掘削装置、ミサイル部品、及び鉄道車両がある。開示されるアルミニウム合金のいくつかの成形加工された形態には、例えば、ワイヤ、シート、プレート、及び箔がある。
[0039] 上記から、本発明の新規な概念の真の趣旨及び範囲から逸脱せずに、多くの改変体及び変形体が実施され得ることが理解されるだろう。示され且つ説明された具体的な実施形態に関して限定は全く意図されず、推測されるべきでないことが理解されるべきである。

Claims (26)

  1. ３．０～６．２重量％のマグネシウム；
    ０．０１～１．８重量％のマンガン；
    ０．０１～０．２重量％のケイ素；
    ０．２～０．５重量％のジルコニウム；
    不純物として０．５重量％以下の鉄；
    （ａ）０．０１～０．２重量％のスズ、（ｂ）０．００１～０．１重量％のストロンチウム、又は（ｃ）０．１～１重量％の亜鉛のいずれか；及び
    残部としてのアルミニウムからなるアルミニウム合金であって、
    前記アルミニウム合金が、Ａｌ３Ｚｒを含むナノスケール析出物を含み、
    前記ナノスケール析出物が、２０ｎｍ以下の平均直径を有し、かつ、α－Ａｌ面心立方構造マトリックス中にＬ１２構造を有する、
    アルミニウム合金。
  2. ３．０～６．２重量％のマグネシウム；
    ０．０１～１．８重量％のマンガン；
    ０．０１～０．２重量％のケイ素；
    ０．２～０．５重量％のジルコニウム；
    ０．０１～０．２重量％のスズ；及び
    残部としてのアルミニウムからなる、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  3. ３．０～６．２重量％のマグネシウム；
    ０．０１～１．８重量％のマンガン；
    ０．０１～０．２重量％のケイ素；
    ０．２～０．５重量％のジルコニウム；
    ０．００１～０．１重量％のストロンチウム；及び
    残部としてのアルミニウムからなる、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  4. ３．０～６．２重量％のマグネシウム；
    ０．０１～１．８重量％のマンガン；
    ０．０１～０．２重量％のケイ素；
    ０．２～０．５重量％のジルコニウム；
    ０．１～１重量％の亜鉛；及び
    残部としてのアルミニウムからなる、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  5. 前記ナノスケール析出物が１０ｎｍ以下の平均直径を有する、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  6. 前記ナノスケール析出物が３ｎｍ～７ｎｍの平均直径を有する、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  7. ４．５重量％のマグネシウム；
    ０．３５重量％のマンガン；
    ０．２重量％のケイ素；
    ０．３重量％のジルコニウム；
    ０．１重量％のスズ；及び
    残部としてのアルミニウムからなる、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  8. ４．５重量％のマグネシウム；
    ０．２５重量％のマンガン；
    ０．０９重量％のケイ素；
    ０．２重量％の鉄；
    ０．３重量％のジルコニウム；
    ０．１重量％のスズ；及び
    残部としてのアルミニウムからなる、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  9. ４．５重量％のマグネシウム；
    ０．３５重量％のマンガン；
    ０．２重量％のケイ素；
    ０．３重量％のジルコニウム；
    ０．００３重量％のストロンチウム；及び
    残部としてのアルミニウムからなる、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  10. ４．５重量％のマグネシウム；
    ０．３５重量％のマンガン；
    ０．２重量％のケイ素；
    ０．３重量％のジルコニウム；
    ０．５重量％の亜鉛；及び
    残部としてのアルミニウムからなる、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  11. ３００℃の再結晶温度を有する、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  12. 故意的に加えられたスカンジウムを含まない、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  13. 不純物として０．５重量％以下の鉄を含む、請求項１に記載のアルミニウム合金。
  14. 請求項１に記載のアルミニウム合金から部品を製造する方法であって
    ａ）前記合金を７００℃～９００℃の温度で融解すること；
    ｂ）前記融解された合金を鋳型中に周囲温度で鋳造すること；
    ｃ）冷却媒体を使用して、前記鋳造された鋳塊を冷却すること；及び
    ｄ）前記鋳造された鋳塊を、３５０℃～４５０℃の温度で２時間～４８時間の期間、熱時効させること
    を含む方法。
  15. 前記鋳造された鋳塊を冷間圧延して、シート製品を形成することをさらに含む、請求項１４に記載の方法。
  16. １４０℃～１７０℃の温度で１～５時間の期間、前記シート製品を安定化熱処理することをさらに含む、請求項１５に記載の方法。
  17. 請求項１に記載のアルミニウム合金から部品を製造する方法であって
    ａ）前記合金を７００℃～９００℃の温度で融解すること；
    ｂ）前記合金を鋳型中に周囲温度で鋳造して、これにより鋳造された鋳塊を形成すること；
    ｃ）冷却媒体を使用して、前記鋳造された鋳塊を冷却すること；及び
    ｄ）前記鋳造された鋳塊を熱間圧延して、シートを形成すること
    を含む方法。
  18. 前記シートを、３５０℃～４５０℃の温度で２時間～４８時間の期間、熱時効させることをさらに含む、請求項１７に記載の方法。
  19. 前記シートを冷間圧延して、薄板又は箔製品を形成することをさらに含む、請求項１８に記載の方法。
  20. 前記薄板又は箔製品を、１４０℃～１７０℃の温度で１～５時間の期間、熱安定化処理することをさらに含む、請求項１９に記載の方法。
  21. ｅ）前記シートを冷間圧延して、薄板又は箔製品を形成すること；及び
    ｆ）前記薄板又は箔製品を、３００℃～４１０℃の温度で２時間～２４時間の期間、熱時効させることをさらに含む、請求項１７に記載の方法。
  22. 請求項１に記載のアルミニウム合金を含む飲料缶の蓋。
  23. 請求項１に記載のアルミニウム合金を含む飲料缶のタブ。
  24. 請求項１に記載のアルミニウム合金を含むアルミニウム合金部品であって、屋根ふき材、板張り材、化学製造装置、食品製造装置、貯蔵タンク、家電製品、板金加工、海洋部品、輸送部品、高耐久性調理用品、油圧管、燃料タンク、圧力容器、トラックのボディ、トラック組立て部品、トレーラーのボディ、トレーラー組立て部品、掘削装置、ミサイル部品、及び鉄道車両からなら群から選択されるアルミニウム合金部品。
  25. ワイヤ、シート、プレート、及び箔からなる群から選択される、請求項１に記載のアルミニウム合金の成形加工された形態。
  26. 前記アルミニウム合金がハードテンパーである場合、それが、室温で、少なくとも３８０ＭＰａの降伏強度、少なくとも４４０ＭＰａの引張強度、及び少なくとも５％の伸びを有し；且つ
    前記アルミニウム合金がソフトテンパーである場合、それが、室温で、少なくとも１９０ＭＰａの降伏強度、少なくとも３２０ＭＰａの引張強度、及び少なくとも１８％の伸びを有する、請求項１に記載のアルミニウム合金。
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7273174B2 (ja) 2019-12-27 2023-05-12 オブシュチェストボ・エス・オグラニチェノイ・オトベツトベノスティウ“オベディネナヤ・コンパニヤ・ルサール・インツェネルノ－テフノロギチェスキー・ツェントル” アルミニウム系合金
EP4146837A1 (en) 2020-05-04 2023-03-15 Nanoal LLC High strength and thermally stable 5000-series aluminum alloys
CN115820970B (zh) * 2022-11-14 2024-03-12 江苏吉鑫风能科技股份有限公司 一种风电铸件用球墨铸铁的生产工艺

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002105573A (ja) 2000-10-03 2002-04-10 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金板
JP2004250738A (ja) 2003-02-19 2004-09-09 Kobe Steel Ltd Ａｌ−Ｍｇ系合金板
CN101649405A (zh) 2009-09-17 2010-02-17 中南大学 一种Al-Mg-Mn-Zr-Sr合金及制备方法
CN103866167A (zh) 2014-03-27 2014-06-18 北京科技大学 一种铝合金及其合金板材、以及合金板材的制备方法
US20150284831A1 (en) 2007-02-12 2015-10-08 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Al-Mg ALLOY PRODUCT SUITABLE FOR ARMOUR PLATE APPLICATIONS
JP2017512261A (ja) 2014-03-12 2017-05-18 ナノアル エルエルシー 高温用途用アルミニウム超合金

Family Cites Families (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3551143A (en) 1963-10-10 1970-12-29 Showa Denko Kk Aluminum base alloys having improved high temperature properties and method for their production
US3807969A (en) 1970-07-13 1974-04-30 Southwire Co Aluminum alloy electrical conductor
AU615265B2 (en) 1988-03-09 1991-09-26 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Aluminum alloy composite material with intermetallic compound finely dispersed in matrix among reinforcing elements
JP2599450B2 (ja) * 1988-10-26 1997-04-09 古河電気工業株式会社 キャンエンド用アルミニウム合金板の製造方法
US5087301A (en) 1988-12-22 1992-02-11 Angers Lynette M Alloys for high temperature applications
JP2965774B2 (ja) 1992-02-13 1999-10-18 ワイケイケイ株式会社 高強度耐摩耗性アルミニウム合金
JPH05331587A (ja) 1992-06-01 1993-12-14 Mitsubishi Alum Co Ltd メッキ性と化成処理性に優れたＡｌ合金
JPH07145441A (ja) 1993-01-27 1995-06-06 Toyota Motor Corp 超塑性アルミニウム合金およびその製造方法
US5327955A (en) 1993-05-04 1994-07-12 The Board Of Trustees Of Western Michigan University Process for combined casting and heat treatment
DE69529502T2 (de) 1994-04-14 2003-12-11 Sumitomo Electric Industries Gleitstück aus gesinterter aluminiumlegierung
US5624632A (en) 1995-01-31 1997-04-29 Aluminum Company Of America Aluminum magnesium alloy product containing dispersoids
EP0799900A1 (en) 1996-04-04 1997-10-08 Hoogovens Aluminium Walzprodukte GmbH High strength aluminium-magnesium alloy material for large welded structures
FR2752244B1 (fr) * 1996-08-06 1998-09-18 Pechiney Rhenalu Produit pour construction soudee en alliage almgmn a tenue a la corrosion amelioree
JP4080013B2 (ja) 1996-09-09 2008-04-23 住友電気工業株式会社 高強度高靱性アルミニウム合金およびその製造方法
US5976278A (en) 1997-10-03 1999-11-02 Reynolds Metals Company Corrosion resistant, drawable and bendable aluminum alloy, process of making aluminum alloy article and article
US6592687B1 (en) 1998-09-08 2003-07-15 The United States Of America As Represented By The National Aeronautics And Space Administration Aluminum alloy and article cast therefrom
ATE353983T1 (de) * 2000-03-31 2007-03-15 Corus Aluminium Voerde Gmbh Druckgusserzeugnis aus aluminiumlegierung
DE60231046D1 (de) 2001-07-25 2009-03-19 Showa Denko Kk Aluminiumlegierung mit hervorragender zerspanbarkeit und aluminiumlegierungsmaterial und herstellungsverfahren dafür
DE10231437B4 (de) 2001-08-10 2019-08-22 Corus Aluminium N.V. Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumknetlegierungsprodukts
DE10231422A1 (de) 2001-08-13 2003-02-27 Corus Aluminium Nv Aluminium-Magnesium-Legierungserzeugnis
US6918970B2 (en) 2002-04-10 2005-07-19 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration High strength aluminum alloy for high temperature applications
US20040091386A1 (en) 2002-07-30 2004-05-13 Carroll Mark C. 5000 series alloys with improved corrosion properties and methods for their manufacture and use
AT412284B (de) 2003-03-14 2004-12-27 Miba Gleitlager Gmbh Aluminiumknetlegierung
JP5059353B2 (ja) * 2006-07-24 2012-10-24 株式会社神戸製鋼所 耐応力腐食割れ性に優れたアルミニウム合金板
EP2081713B1 (en) 2006-10-27 2021-08-04 Tecnium, LLC High temperature nano composite aluminum alloy and method therefor
WO2009062866A1 (en) * 2007-11-15 2009-05-22 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Al-mg-zn wrought alloy product and method of its manufacture
US7871477B2 (en) 2008-04-18 2011-01-18 United Technologies Corporation High strength L12 aluminum alloys
US7811395B2 (en) 2008-04-18 2010-10-12 United Technologies Corporation High strength L12 aluminum alloys
US8778099B2 (en) 2008-12-09 2014-07-15 United Technologies Corporation Conversion process for heat treatable L12 aluminum alloys
US20100143177A1 (en) 2008-12-09 2010-06-10 United Technologies Corporation Method for forming high strength aluminum alloys containing L12 intermetallic dispersoids
WO2010085888A1 (en) * 2009-01-29 2010-08-05 Novelis Inc. Score line corrosion protection for container end walls
US20100252148A1 (en) 2009-04-07 2010-10-07 United Technologies Corporation Heat treatable l12 aluminum alloys
EP2396436B1 (en) 2010-04-07 2013-07-24 Rheinfelden Alloys GmbH & Co. KG Aluminium die casting alloy
US8758529B2 (en) 2010-06-30 2014-06-24 GM Global Technology Operations LLC Cast aluminum alloys
US9533351B2 (en) 2010-10-04 2017-01-03 Gkn Sinter Metals, Llc Aluminum powder metal alloying method
US9551050B2 (en) 2012-02-29 2017-01-24 The Boeing Company Aluminum alloy with additions of scandium, zirconium and erbium
WO2014088449A1 (en) 2012-12-06 2014-06-12 The Federal State Autonomous Educational Institution Of The Higher Professional Education "National University Of Science And Technology "Misis" Heat resistant aluminium base alloy and fabrication method
CN103233147B (zh) 2013-05-06 2015-10-28 北京工业大学 一种Al-Er-Zr-Si铝合金及热处理工艺
JP6210896B2 (ja) 2014-02-06 2017-10-11 株式会社神戸製鋼所 缶蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法
CN103924175B (zh) * 2014-04-12 2017-01-25 北京工业大学 一种提高含Zn、Er铝镁合金耐蚀性能的稳定化热处理工艺
CN105525162A (zh) * 2014-09-29 2016-04-27 刘小会 一种添加Zr和稀土Sc元素提高Al-5.2Mg-0.3Mn合金的制备工艺
US20160271688A1 (en) * 2015-03-17 2016-09-22 Juergen Wuest Low cost high ductility cast aluminum alloy
US10697046B2 (en) 2016-07-07 2020-06-30 NanoAL LLC High-performance 5000-series aluminum alloys and methods for making and using them
CN107475648A (zh) * 2017-08-16 2017-12-15 天津忠旺铝业有限公司 一种5383铝合金的稳定化工艺

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002105573A (ja) 2000-10-03 2002-04-10 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金板
JP2004250738A (ja) 2003-02-19 2004-09-09 Kobe Steel Ltd Ａｌ−Ｍｇ系合金板
US20150284831A1 (en) 2007-02-12 2015-10-08 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Al-Mg ALLOY PRODUCT SUITABLE FOR ARMOUR PLATE APPLICATIONS
CN101649405A (zh) 2009-09-17 2010-02-17 中南大学 一种Al-Mg-Mn-Zr-Sr合金及制备方法
JP2017512261A (ja) 2014-03-12 2017-05-18 ナノアル エルエルシー 高温用途用アルミニウム超合金
CN103866167A (zh) 2014-03-27 2014-06-18 北京科技大学 一种铝合金及其合金板材、以及合金板材的制备方法

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