JPH09329005A - 内燃機関の可変バルブタイミング機構 - Google Patents
内燃機関の可変バルブタイミング機構Info
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Abstract
強度を向上させることができるとともに、各圧力室、各
圧力供給路のシール特性を向上させることのできる内燃
機関の可変バルブタイミング機構を提供すること。 【解決手段】可変バルブタイミング機構16は、カムシ
ャフト14と同カムシャフト39の先端に固定されたロ
ータ11とを備える。カムシャフト14の外径φAを、
ロータ11のボス48の外径φBよりも小さく設定す
る。カムシャフト14の先端部に、ボルト孔143と、
カムシャフト39のほぼ軸方向に延びる油路145と、
カムシャフト14の軸心から離間するように延びる油孔
148とを形成する。油路145はカムシャフト39の
先端面に開口し、油孔148はカムシャフト39の外周
面149に開口する。
Description
れた吸気バルブ及び排気バルブの少なくとも一方のバル
ブタイミングを変更するための可変バルブタイミング機
構に係る。詳しくは、流体圧力を用いて駆動される可変
バルブタイミング機構に関する。
ング機構(以下、「VVT」と書き表す。)は、カムシ
ャフトの回転位相を変更し、吸気バルブ又は排気バルブ
のバルブタイミングを調節する。このVVTの動作によ
り、バルブタイミングがエンジンの運転状態(負荷、回
転速度等)に応じて最適化され、運転状態の変化の広範
囲にわたってエンジンの燃費、出力及びエミッションが
改善される。
VVTの一例を開示する。このVVTはヘリカルギア式
である。同VVTでは、ヘリカルスプラインを含むリン
グギアを移動することにより、プーリに対するカムシャ
フトの回転位相が変更され、同カムシャフトにより駆動
されるバルブのバルブタイミングが調節される。
ーン式のVVTの一例を開示する。このベーン式のVV
Tでは、油圧を用いてプーリに対してロータを相対的に
回転させることにより、同プーリに対するカムシャフト
の回転位相が変更される。これにより、同カムシャフト
により駆動されるバルブのバルブタイミングが調節され
る。このベーン式VVTは、ヘリカルギア式のVVTと
比較してカムシャフトの軸方向の長さを低減することが
できるという利点を有している。
図13に示す構造を有する。図12はそのVVTを示す
縦断面図であり、図13は図12の13−13線に沿っ
た断面図である。
ャフト84の先端に設けられている。カムシャフト84
はその先端にボルト孔841を有し、同カムシャフト8
4の先端にはボルト85によりロータ82が固定されて
いる。スプロケット81は同ロータ82を囲むように配
置されており、同スプロケット81はロータ82及びカ
ムシャフト84に対して相対回転可能である。スプロケ
ット81はチェーン(図示しない)によりクランクシャ
フト(図示しない)に連結されている。
内方に突出する複数の凸部811を備え、隣接する2つ
の凸部811は凹部812を形成する。ロータ82は複
数のベーン821を備え、各ベーン821は凹部812
内に収容されている。各ベーン821は凹部812を区
画し、ベーン821の両側にそれぞれ第1及び第2の油
圧室831,832を形成する。
2を通じて第1の油圧室831に油圧が供給されること
により、ロータ82はスプロケット81に対して相対的
に時計方向へ回転される。これに対して、カムシャフト
84内に形成された油路843を通じて第2の油圧室8
32に油圧が供給されることにより、ロータ82はスプ
ロケット81に対して相対的に反時計方向へ回転され
る。このロータ82の相対回転に伴い、スプロケット8
1(クランクシャフト)に対するカムシャフト84の回
転位相が変更され、同カムシャフト84によって駆動さ
れるバルブ(図示しない)のバルブタイミングが調節さ
れる。
に、カムシャフト84はその先端においてVVT80か
らトルクを受ける。しかしながら、カムシャフト84
は、その内部に油路842,843及びボルト孔841
のような多くの空洞を有しているため、上記のトルクに
対する剛性が不足する傾向にある。特に、ジャーナル8
44の直径は他の部位の直径よりも小さいため、ジャー
ナル844の剛性は他の部分よりも低い。
ムシャフト84の先端面86において開口しており、そ
の油路842,843の開口部が互いに近接している。
従って、油路842と油路843との間のシール性が低
く、油路842に供給される油が油路843へ漏れた
り、或いは油路843に供給される油が油路842へ漏
れることがある。そのような場合には、各油圧室83
1,832では所望の油圧が得られないため、VVT8
0の応答性が低下するという問題がある。
ものであって、その目的は、流体圧力を用いて駆動され
る可変バルブタイミング機構を前提とし、カムシャフト
の剛性を向上させるとともに、応答性を向上することの
可能な内燃機関の可変バルブタイミング機構を提供する
ことにある。
に請求項1に記載の内燃機関の可変バルブタイミング機
構は、内周面に少なくとも1つの凹部を有する第1回転
体と、凹部を第1圧力室と第2圧力室とに区画する複数
のベーンを有するとともに相対回動可能に第1回転体と
組み合わせられる第2回転体と、第1回転体または第2
回転体の一方と内燃機関の基準回転位相にて連動する駆
動軸と、第1回転体または第2回転体の他方と連動する
被駆動軸と、被駆動軸によって開弁位置または閉弁位置
に選択的に駆動させられるバルブとを備え、第1圧力室
及び第2圧力室に印加される圧力によって第1回転体と
第2回転体が相対回動し、内燃機関の基準回転位相に対
する被駆動軸の回転位相が変更させられることによって
被駆動軸により駆動させられるバルブのバルブタイミン
グを変更する内燃機関の可変バルブタイミング機構にお
いて、第2回転体と連動する駆動軸または被駆動軸の内
部をその回転軸心に略沿って延伸し、第1圧力室に第1
圧力を供給する第1圧力供給路と、第2回転体と連動す
る駆動軸または被駆動軸の内部をその回転軸心から離間
するように延伸し、第2圧力室に第2圧力を供給する第
2圧力供給路とを備えたことを特徴とする。
体、または、第2回転体の一方と内燃機関の基準回転位
相にて連動する。第1回転体と第2回転体とは組み合わ
せられているので、第1回転体、または、第2回転体の
他方もまた基準回転位相にて同期回転させられ、さらに
被駆動軸も基準回転位相にて同期回転させられる。
対回動が可能であるように組み合わせられており、第1
圧力室に印加される圧力と第2圧力室に印加される圧力
の間に圧力差が発生し、ベーンが、両圧力室のうち圧力
の低い圧力室側へ移動すると第1回転体と第2回転体と
は相対回動する。
する駆動軸または被駆動軸の内部をその回転軸心に概ね
沿って延伸する第1圧力供給路を介して第1圧力が供給
される。一方、第2圧力室には、第2回転体と連動する
駆動軸または被駆動軸の内部をその回転軸心から離間す
るように延伸する第2圧力供給路を介して第2圧力が供
給される。
給路とは互いに離間することとなり、第2回転体と連動
する駆動軸または被駆動軸の端部近傍における強度の低
下が防止される。また、両圧力供給路の端部(開口部)
が互いに離間しているので、シール特性が向上され、圧
力干渉が防止される。この結果、可変バルブタイミング
機構の高応答性が確保される。
動すると、第1回転体の回転位相と第2回転体の回転位
相の間には位相差が発生する。したがって、駆動軸、及
び、第1回転体、または、第2回転体の一方の回転位相
は、第1回転体と第2回転体とが相対回動することによ
り発生した位相差分だけ変更されて他方の第1回転体、
または、第2回転体に伝達される。
他方に連結されている被駆動軸の回転位相も変更され、
基準回転位相とは異なることとなる。この結果、被駆動
軸によって駆動されるバルブのバルブタイミングも基準
回転位相に基づいたバルブタイミングから位相差分だけ
変更された回転位相に基づいたバルブタイミングに変更
される。
ルブタイミング機構は、請求項1に記載の内燃機関の可
変バルブタイミング機構において、第2回転体と連動す
る駆動軸または被駆動軸の外周面と第1回転体の内周面
とは互いに摺動面を形成し、第2圧力供給路は、摺動面
に開口していることを特徴とする。
摺動面に開口しているので、第2回転体と連動する駆動
軸または被駆動軸の外周面と第1回転体の内周面とが形
成する摺動面の潤滑性が確保される。
ルブタイミング機構は、請求項1に記載の内燃機関の可
変バルブタイミング機構において、第2回転体と連動す
る駆動軸または被駆動軸の外周面と第1回転体の内周面
とは互いに摺動面を形成し、第2回転体と連動する駆動
軸または被駆動軸の外径は、第2回転体の外径よりも小
さいことを特徴とする。
る駆動軸または被駆動軸の外周面と第1回転体の内周面
との境界線が、第2回転体に隠れて第1圧力室、第2圧
力室に現れないので、かかる境界線からの作動流体の漏
出が防止される。したがって、可変バルブタイミング機
構の高応答性が確保される。
ルブタイミング機構は、請求項1に記載の内燃機関の可
変バルブタイミング機構において、第2回転体と連動す
る駆動軸または被駆動軸の外周面と第1回転体の内周面
とは互いに摺動面を形成し、第1回転体は、一端が摺動
面を介して第2圧力供給路と連通しているとともに、他
端が第1回転体の端面を介して第2圧力室と連通してい
る第3圧力供給路を備えていることを特徴とする。
2圧力供給通路、摺動面、及び第3圧力供給路を介して
第2圧力が供給される。ここで、第3圧力供給路は、第
1回転体の端面にて第2圧力室と連通しているので、シ
ール特性がさらに向上し、圧力干渉が防止される。した
がって、可変バルブタイミング機構の高応答性が確保さ
れる。
ルブタイミング機構は、請求項4に記載の内燃機関の可
変バルブタイミング機構において、第1回転体の端面に
は、第3圧力供給路の開口部に対応する開口部を有する
プレートが隣接されていることを特徴とする。
て、プレートと第1回転体を異なる製造手法により所望
の特性を持たせることが可能となる。また、第3圧力供
給路の形成も容易となる。
イミング機構は、内燃機関の吸気バルブ及び排気バルブ
の少なくとも一方のバルブタイミングを調節するための
可変バルブタイミング機構であって、吸気バルブ及び排
気バルブの何れか一方を駆動するためのカムシャフト
と、そのカムシャフトの先端に固定され、外方へ突出す
るベーンを有する第1の回転体と、第1の回転体を囲む
とともに、内周に凹部を有し、同第1の回転体に対して
相対的に回転可能な第2の回転体と、ベーンはその凹部
を第1の圧力室と第2の圧力室とに区画することと、第
2の回転体とカムシャフトとの回転位相を変更すべく第
1の圧力室に流体圧力を供給するための第1の通路と、
第2の回転体とカムシャフトとの回転位相を変更すべく
第2の圧力室に流体圧力を供給するための第2の通路と
を備えた可変バルブタイミング機構において、第1の通
路はカムシャフトの先端面に開口し、第2の通路はカム
シャフトの先端面とは異なる面に開口することを特徴と
する。
第1の圧力室に対して流体圧力が供給され、第2の通路
を通じて第2の圧力室に対して流体圧力が供給される。
このとき、第1の通路と第2の通路はカムシャフト上の
異なる面に開口部を有するため、第1の通路から第2の
通路への流体の漏れ、或いは第2の通路から第1の通路
への流体の漏れが抑制される。
基づく可変バルブタイミング機構(以下VVTという)
を図1〜図3を参照して説明する。
機構を示す平面図である。同図に示すように、吸気側カ
ムシャフト14及び排気側カムシャフト70はシリンダ
ヘッド79上に回転可能に支持されている。以下、図1
の左側をカムシャフト14,70の先端側、右側をカム
シャフト14,70の基端側と定義する。
5を有する。カムシャフト14のカム75の下方には吸
気バルブ77が配置され、カムシャフト70のカム75
の下方には排気バルブ78が配置されている。VVT1
0は吸気側カムシャフト14の先端に設けられている。
排気側カムシャフト70の先端に設けられた駆動ギア7
4と、吸気側カムシャフト11の先端に設けられた被動
ギア13とは互いに噛み合っている。排気側カムシャフ
ト70の基端にはプーリ71が設けられ、同プーリ71
はタイミングベルト72を介してクランクシャフト73
のプーリ76に連結されている。
より、プーリ76,71及びベルト72を介して排気側
カムシャフト70が回転される。排気側カムシャフト7
0のトルクはギア74,13を介して吸気側カムシャフ
ト11に伝わり、同カムシャフト11が回転される。こ
のように、両カムシャフト11,70が回転されること
により、吸気バルブ77及び排気バルブ78がそれぞれ
所定のバルブタイミングで開閉される。
3は図2の3−3線に沿った断面図である。図3に示す
ように、VVT10は、カムシャフト14と、同カムシ
ャフト14の先端に固定されたロータ11と、同ロータ
11を囲むハウジング12と、同ハウジング12に固定
された被動ギア13と、ハウジング12を覆うカバー1
5とを備えている。
し、カムシャフト14はそのジャーナル141において
シリンダヘッド79及びベアリングキャップ67により
支持されている。カムシャフト14はその先端にボルト
孔143を有する。ロータ11及びカバー15はボルト
30によりカムシャフト14の先端に固定され、両者1
1,15はカムシャフト14と一体的に回転される。ハ
ウジング12はロータ11を囲むように配置され、同ハ
ウジング12はカムシャフト14及びロータ11に対し
て相対回転可能である。カバー15はハウジング12を
覆うフランジ151を有する。
グ12の一側面に固定され、同被動ギア13はカムシャ
フト14及びロータ11に対して相対回転可能である。
被動ギア13は肉厚のリング状をなし、その外周面には
複数の歯132が形成されている。被動ギア13の内周
面133は、カムシャフト14の外周面149と摺動可
能である。
ータ11は組み付けられ、両者12,11は時計方向に
回転される。図2に示すハウジング12及びロータ11
の位置は、吸気バルブ77(図1)のバルブタイミング
が最も遅らせられる初期位置である。ハウジング12は
内方に突出する4つの凸部121を有し、隣接する2つ
の凸部121の間には凹部122が形成されている。被
動ギア13は各凸部121と対応する位置において上記
ボルト31により固定されている。
る4つのベーン112とからなる。ボス48の外周面は
凸部121の先端面に接する。4つのベーン112は略
90度間隔で設けられ、各ベーン112はハウジング1
2の凹部122内に収容されている。ベーン112は凹
部122を区画しており、ベーン112の回転方向の両
側に第1及び第2の油圧室101,102が形成され
る。第1の油圧室101はベーン112の回転方向と反
対側に位置し、第2の油圧室102はベーン112の回
転方向の側に配置されている。ベーン112を相対的に
回転させるために、油圧が各油圧室101,102に供
給される。ベーン112の先端には、シール123と、
同シール123をハウジング12の内周面に向かって付
勢する板バネ124とが設けられている。それらシール
123及び板バネ124は第1の油圧室101と第2の
油圧室との間をシールする。
2に油圧を供給するための構造を説明する。図3に示す
ように、カムシャフト14内には、軸方向に延びる2本
の油路145,147が形成されている。同様に、シリ
ンダヘッド79内には2本の油路36,37が形成され
ている。シリンダヘッド79及びベアリングキャップ6
7の内周面にはリング状の油溝18,19が形成されて
いる。カムシャフト14内に形成された油孔144は油
路145と油溝18とを連通し、同カムシャフト14内
に形成された油孔146は油路147と油溝19とを連
通する。カムシャフト14の先端には環状のチャンバー
114が形成されている。ロータ11のボス48には放
射状に延びる4つの連結路115が形成され、各連結路
115はチャンバー114と第1の油圧室101(図
2)とを連通する。カムシャフト14の外周面149に
はリング状の油溝142が形成されている。カムシャフ
ト14内に形成された油孔148は油路147と油溝1
42とを連通する。被動ギア13内には放射状に延びる
4本の連結路134が形成され、同連結路134は油溝
142と第2の油圧室102(図2)とを連通する。油
路36、油溝18、油孔144、油路145、チャンバ
ー114及び連結路115を通じて、第1の油圧室10
1に油圧が供給される。これに対して、油路37、油溝
19、油孔146、油路147、油孔148、油溝14
2及び連結路134を通じて第2の油圧室102に油圧
が供給される。
部にはいくつかの空洞が形成されているが、カムシャフ
ト14の先端面には油路145及びボルト孔143のみ
が開口し、カムシャフト14の外周面149には油溝1
42が開口している。
と被動ギア13の内周面133との間には、カムシャフ
ト14と被動ギア13との相対回転を許容する若干のク
リアランスが形成されている。
2に対して油圧を供給するためのオイルコントロールバ
ルブ(以下OCVという)40と、VVT10の動作に
ついて説明する。
ート45a,45b,45r,45tを有し、油の供給
及び排出の方向を切り換え、第1及び第2のポート45
a,45bから各油圧室101,102に供給される油
圧を調整する。OCV40は、電磁式アクチュエータ4
1と、ケーシング45と、同ケーシング45内に設けら
れたスプール44と、同スプール44に連結されたプラ
ンジャ43と、スプール44を付勢するコイルスプリン
グ42とを備える。アクチュエータ41をデューティ制
御することにより、スプール44は軸方向に往復移動さ
れる。このスプール44の移動により、油の供給量が調
整される。
てオイルパン47に接続されており、第1及び第2のポ
ート45a,45bはそれぞれ油路36,37に接続さ
れている。ドレインポート45rはオイルパン47に連
通する。スプール44は円筒状の弁体であり、油の流れ
を妨げるランド44aと、油の流れを許容するパセージ
44b,44cとを有している。
って吸引及び吐出された油は、供給ポート45t及び第
1のポート45aを通じて油路36へ供給されたり、供
給ポート45t及び第2のポート45bを通じて油路3
7へ供給されたりする。第1のポート45aから油が供
給された場合、その油は第1の油圧室101に対して供
給され、同第1の油圧室101内の油圧が増大される。
これと同時に、第2の油圧室102内の油は油路37を
通じて第2のポート45bへ排出され、同第2の油圧室
102内の油圧は低減される。同様に、第2のポート4
5bから油が供給された場合、第2の油圧室102内の
油圧が増大される。同時に、第1の油圧室101内の油
は油路36を通じて第1のポート45aへ排出され、同
第1の油圧室101内の油圧が低減される。また、第1
及び第2のポート45a,45bを閉塞することによ
り、両ポート45a,45bからの油の供給、或いは両
ポート45a,45bへの油の排出が停止される。
圧を供給することにより、ロータ11及びカムシャフト
14には捻り力が付与され、両者11,14は図2に示
す初期位置から図2の時計方向へ相対的に回転される。
この結果、被動ギア13及びクランクシャフト73(図
1)に対するカムシャフト14の回転位相は変更され、
同カムシャフト14により駆動される吸気バルブ77
(図1)のバルブタイミングが進められる。ベーン11
2が凸部121と当接することにより、ロータ11の相
対回転は規制される。この場合、吸気バルブ77(図
1)のバルブタイミングは最も進められた状態となる。
を供給することにより、ロータ11及びカムシャフト1
4には捻り力が付与され、両者11,14は図2の反時
計方向へ相対的に回転される。この結果、被動ギア13
及びクランクシャフト73(図1)に対するカムシャフ
ト14の回転位相は変更され、吸気バルブ77(図1)
のバルブタイミングが遅らせられる。ロータ11が図2
に示す初期位置まで回転するので、吸気バルブ77(図
1)のバルブタイミングは最も遅らされた状態となる。
供給された油は、カムシャフト14の外周面149と被
動ギア13の内周面133との間のクリアランスに供さ
れ、その油は被動ギア13に対するカムシャフト14の
相対回転を円滑にする。
01,102内の油圧を2値的に調節することにより、
吸気バルブ77のバルブタイミングは最遅角位相又は最
進角位相に変更される。または、上記各油圧室101,
102内の油圧を連続的に調節することにより、吸気バ
ルブ77のバルブタイミングは最遅角位相又は最進角位
相との間で連続的に変更されてもよい。
カムシャフト14の先端面には、油路145及びボルト
孔143のみが開口し、油溝142はカムシャフト14
の外周面149に開口している。2つの油圧室に連通す
る全ての油路と、ボルト孔とがカムシャフトの先端面に
開口する従来のカムシャフトと異なり、このカムシャフ
ト14は先端部に形成された空洞が低減されているた
め、同カムシャフト14の剛性を向上させることができ
る。
開口する連結路115と、第2の油圧室102に開口す
る連結路134との間の間隔が、従来のVVTのそれよ
りも広げられている。したがって、連結路134から第
1の油圧室101への油漏れ、或いは連結路115から
第2の油圧室102への油漏れが低減され、各油圧室1
01,102間の油圧干渉を防止することができる。こ
のため、各油圧室101,102に対して所望の油圧を
供給し、VVT10の応答性を向上させることができ
る。
に基づくVVTを図4及び図5を参照して説明する。こ
の実施形態では、上記第1の実施形態のVVT10と同
一の部材には同一の番号を付し、上記第1の実施形態と
異なる点についてのみ説明する。この実施形態では、カ
ムシャフト14の先端部の外径と、ロータ11のボス4
8の外径とが第1の実施形態とは異なる。
端部の外径φBは、ロータ11のボス48の外径φAよ
りも小さく設定されている。これにより、カムシャフト
14の先端面において、同カムシャフト14の外周面1
49と被動ギア13の内周面133との境界は、ボス4
8の一側面によりシールされる。従って、その境界は、
第1及び第2の油圧室101,102(図4)に露出し
ない。
4の外周面149と被動ギア13の内周面133との間
には、カムシャフト14と被動ギア13との相対回転を
許容する若干のクリアランスが形成されている。このク
リアランスに油が供給されることにより、被動ギア13
に対するカムシャフト14の相対回転が円滑化される。
端面において上記クリアランスがシールされているた
め、そのクリアランスからの油漏れを防止することがで
きる。このため、各油圧室101,102に対して所望
の油圧を供給し、その正確な油圧の供給により、VVT
16の応答性及び作動性を更に向上することができる。
に基づくVVTを図6〜図8を参照して説明する。図6
は、この実施形態のVVTを有するエンジンを示す正面
図である。
5、排気側カムシャフト70及びクランクシャフト73
はチェーン29により連結され、チェーン29はアイド
ラ58,59により所定のテンションが付与されてい
る。この実施形態のVVT20は吸気側カムシャフト2
5の先端に設けられている。クランクシャフト73が回
転することにより、チェーン29及びスプロケット4
9,21,57を介して両カムシャフト25,70がク
ランクシャフト73と同期して回転され、吸気バルブ7
7及び排気バルブ78は所定のバルブタイミングで駆動
される。
である。図7に示すように、VVT20は、同カムシャ
フト25に固定されたロータ22と、同ロータ22を囲
むハウジング24と、同ハウジング24に固定されたス
プロケット21と、ハウジング24を覆うカバー26と
を備える。
フト14は、その先端にボルト孔253を有する。ロー
タ22はボルト32によりカムシャフト14の先端に固
定され、同ロータ22はカムシャフト14と一体的に回
転される。ロータ11を囲むハウジング12は、カムシ
ャフト14及びロータ11に対して相対回転可能に設け
られている。カバー26、プレート23及びスプロケッ
ト21は、ボルト33によりハウジング24に固定され
ており、カバー26、ハウジング24、プレート23及
びスプロケット21は一体的に回転される。
と4つのベーン222とを有し、そのベーン222はハ
ウジング24の凹部242を第1及び第2の油圧室10
1,102に区画する。カムシャフト25の先端とロー
タ22との間には環状のチャンバー221が形成されて
いる。ロータ22のボス27には、放射状に延びる4つ
の連結路225が形成され、同連結路225はチャンバ
ー221と第1の油圧室101とを連通する。
の直径φAは、カムシャフト25の先端部の直径φBよ
りも大きく設定されているため、カムシャフト25の先
端面において、カムシャフト25の外周面231とプレ
ート23の内周面211との間の境界はボス27により
シールされている。
5は、軸方向に延びる。同油路255の先端はチャンバ
ー221に開口し、その基端は油孔254に連通する。
プレート23の一側面は第1及び第2の油圧室101,
102の壁面をなし、同プレート23は第2の油圧室1
02に連通する4つの油孔232を有する。スプロケッ
ト21とプレート23との間には、環状のチャンバー2
13が形成され、同チャンバー213はカムシャフト2
5の外周面に形成された油溝252と油孔232とを連
通する。カムシャフト25内には、ほぼ径方向に延びる
油路258が形成され、同油路258は油溝252とボ
ルト孔253とを連通する。カムシャフト25のジャー
ナル251には、径方向に延びる油路256が形成さ
れ、同油路256はボルト孔253と連通する。
チャンバー221及び連結路225を通じて第1の油圧
室101内に油圧を供給することにより、ロータ22及
びカムシャフト25は図8の時計方向に相対的に回転さ
れる。これにより、同カムシャフト25により駆動され
る吸気バルブ77(図6)のバルブタイミングが進めら
れる。これに対して、OCV40から油路256、ボル
ト孔253、油路258、油溝252、チャンバー21
3及び油孔252を通じて第2の油圧室102に油圧を
供給することにより、ロータ22及びカムシャフト25
は図8の反時計方向に相対的に回転される。これによ
り、同カムシャフト25により駆動される吸気バルブ7
7(図6)のバルブタイミングが遅らせられる。
5の先端面において、カムシャフト25の外周面231
とプレート23の内周面211との間のクリアランスは
ボス27によりシールされているため、同クリアランス
からの油漏れを防止することができる。従って、各油圧
室101,102に所望の油圧を供給し、VVT20の
応答性及び作動性を向上することができる。
開口する連結路225と、第2の油圧室102に開口す
る油孔232との間の間隔が、従来のVVTのそれより
も広げられているため、連結路225及び油孔232間
での油圧の干渉が防止される。これにより、VVT20
の応答性及び作動性を向上することができる。
室101,102の一壁面をなすため、スプロケット2
1の直径を拡大することなく、同プレート23の直径を
拡大することにより、ハウジング24の直径は拡大可能
となる。このように、ハウジング24を拡大するととも
に、各ベーン222の径方向の長さを長くすることによ
り、各ベーン222が受ける力が増大される。従って、
VVT20の駆動力が増大し、カムシャフト25のトル
ク変動に起因するロータ22の振動を抑制することがで
きるとともに、VVT20の応答性を向上することがで
きる。
に基づくVVTを図9及び10を参照し、特に上記第3
の実施形態と異なる点について説明する。この実施形態
のVVTは、図6と同様の動弁機構に適用される。
T50は、ベーン522のうちの1つにロックピン60
を備える。エンジン28(図6)の始動時に、ロックピ
ン60はスプロケット51に対するロータ52の相対回
転を規制し、同ロックピン60はロータ52を初期位置
に保持する。
のチャンバー221と第1の油圧室101とを互いに連
通する。連通路525のうちの1つは、第1の油圧室1
01に開口するとともに、後述する解除室67に開口す
る。
はロックピン60が収容されている。ロックピン60は
円柱状をなし、大径部61及び小径部62を有する。ロ
ックピン60内にはスプリング64が収容され、同スプ
リング64は、ロックピン60をプレート53に向かっ
て付勢する。ロックピン60は大径部61と小径部62
との境界に第1の受圧面65を有し、小径部62の端面
には第2の受圧面66を有する。第1の受圧面65は第
1の油圧室101に供給される油圧を受け、第2の受圧
面66は第2の油圧室102に供給される油圧を受け
る。
ン60は環状の解除室67を区画し、第1の受圧面65
は同第1の解除室67に面する。この解除室67には連
通路525を通じて油圧が供給される。
成され、ロックピン60は同係合孔533に係合可能で
ある。ロックピン60の第2の受圧面66は、この係合
孔533に面する。
の先端面との間には、環状のチャンバー534が形成さ
れている。同チャンバー534は油孔532を通じて第
2の油圧室102に連通するとともに、係合孔533に
連通する。油路558はチャンバー534と連通してい
る。この油路558はカムシャフト55内に形成された
別の油路(図示しない)を介してOCV40と連結され
ている。
オイルパン47へ排出されているため、各油圧室10
1,102内には油圧が供給されない。このとき、ロッ
クピン60はスプリング64の弾性力によってプレート
53に向かって付勢され、同ロックピン60は係合孔5
33に係合した状態に保たれる。したがって、エンジン
の停止時には、スプロケット51に対するロータ52の
相対回転が規制される。
ロケット51と一体的に回転される。このとき、各油圧
室101,102に対して除々に油が供給されるが、同
油圧室101,102が完全に油で満たされるまで同油
圧室101,102内の油圧は不安定な状態にある。ま
た、ロータ52はカムシャフト55のトルク変動を受け
る。ところが、この実施形態では、ロックピン60によ
りロータ52の動きが規制されているため、同ロータ5
2のがたつきを防止することができる。
る際、係合孔533を形成するプレート53の内壁には
大きな荷重がかかる。このVVT50では、その内壁に
表面硬化処理が施されている。そのプレート53の材料
としては、高周波焼入処理が施されたボロン鋼、焼入れ
焼戻し処理と浸炭焼入処理とが施されたクロム鋼、クロ
ムマンガン鋼が好適である。
が供給されると、その油圧は解除室67或いは係合孔5
33にも供給される。従って、ロックピン60は第1の
受圧面65、又は第2の受圧面66においてその油圧を
受け、スプリング64の付勢力に抗して係合孔533か
ら外れる。これにより、ロックピン60の係合は解除さ
れ、ロータ52はスプロケット51に対して相対的に回
転可能となる。一旦、充分な油圧が供給されれば、エン
ジンが停止するまで、ロックピン60の係合は解除され
た状態に保たれる。
2の油圧室102に油圧を供給することにより、ロータ
52及びカムシャフト55はスプロケット51に対して
相対的に回転され、同カムシャフト55により駆動され
る吸気バルブ77(図6)のバルブタイミングが変更さ
れる。
よる油圧の供給が停止され、OCV40のスプール44
は、第2の油圧室102に油圧を供給する位置にて停止
し、第1の油圧室101内の油は、オイルパン47に排
出される。これにより、ロータ52は図10に示す初期
位置へ相対的に回転される。このとき、解除室67及び
係合孔533内の油圧は低下するため、同ロックピン6
0は係合孔533に、はまり込み、ロータ52の相対回
転が規制される。
理が施されたプレート53を備えているため、ロックピ
ン60と、係合孔533を形成するプレート53の内壁
との接触が頻繁に発生しても、プレート53の損傷を防
止することができる。
ロックが解除されれば、解除室67及び係合孔533に
は油圧が常に供給されるため、ロックピン60はロック
ピン孔532内に完全に収容される。従って、ロックピ
ン60とプレート53との接触が防止され、両者60、
53の磨耗を防止することができる。
ウジング54、プレート53はボルト30によって固定
されている。これに対して、プレート53を焼結材と
し、プレート53の焼結時に、スプロケット51、プレ
ート53及びハウジング54がロウ材にて接合されても
よい。この場合には、スプロケット51とプレート53
との間、ハウジング54とプレート53との間のシール
性が向上される。
形態に具体化することもできる。以下の別の実施形態で
も、前記実施形態と同等の作用及び効果を得ることがで
きる。
実施形態のプレート23、53を省略してもよい。この
場合、スプロケット21の厚みを増すことにより、チャ
ンバー69が形成可能となる。
ルブタイミングを変更したが、排気側カムシャフトにV
VTを設けることにより、排気バルブのバルブタイミン
グを変更してもよい。
た吸気側カムシャフトの回転位相をクランクシャフトに
対して変更したが、VVTを備えないカムシャフトの回
転位相がクランクシャフトに対して変更してもよい。例
えば、図1において、プーリ71は吸気側カムシャフト
14の基端に設け、同プーリ71はクランクシャフト7
3のプーリ76とベルト72により連結する。この構成
により、吸気側カムシャフト14はクランクシャフト7
3と同期して回転される。VVT10の作動により、排
気側カムシャフト70の回転位相がクランクシャフト7
3に対して変更される。
又は被駆動軸の先端部において、第1及び第2圧力供給
路間の間隔が広がるため、両圧力供給路間でのシール性
を向上することができる。これにより、各圧力室に対し
て所望の圧力を供給することができ、可変バルブタイミ
ング機構の応答性を向上することができる。また、第1
及び第2圧力供給路のような空洞部が互いに離れるた
め、同供給路が形成される軸の剛性を向上することがで
きる。
供給路を通じて流れる流体が摺動面に供給されるため、
駆動軸又は被駆動軸と第1回転体との相対回転を潤滑す
ることができる。
いにより摺動面の開口部は第2回転体によってシールさ
れるため、同摺動面に供給される流体の漏出を防止する
ことができる。
供給路は、第1回転体の端面にて第2圧力室と連通して
いるので、シール性がさらに向上し、圧力干渉が防止さ
れる。したがって、可変バルブタイミング機構の応答性
を向上することができる。
的に合わせて、プレートと第1回転体を異なる製造手法
により所望の特性を持たせることが可能となる。また、
第3圧力供給路の形成も容易となる。
第2の通路の開口部がカムシャフトの同一の面にないた
め、両通路間での流体の漏れが低減される。従って、各
圧力室に対して所望の圧力を供給し、可変バルブタイミ
ング機構の応答性を向上することができる。
VT)を含む動弁機構を示す平面図。
正面図。
図。
ング機構、11,22,52…ロータ、12,24,5
4…ハウジング、13…被動ギア、14,25,55…
カムシャフト、23,53…プレート、48…ボス、4
0…オイルコントロールバルブ、46…ポンプ、12
1,241,541…凸部、122,242,542…
凹部、101,102…油圧室、112,222,52
2…ベーン、133…内周面、134…連結路、141
…ジャーナル、145,255,258,555,55
8…油路、148…油孔、149…外周面。
Claims (6)
- 【請求項1】 内周面に少なくとも1つの凹部を有する
第1回転体と、凹部を第1圧力室と第2圧力室とに区画
する複数のベーンを有するとともに相対回動可能に第1
回転体と組み合わせられる第2回転体と、第1回転体ま
たは第2回転体の一方と内燃機関の基準回転位相にて連
動する駆動軸と、第1回転体または第2回転体の他方と
連動する被駆動軸と、被駆動軸によって開弁位置または
閉弁位置に選択的に駆動させられるバルブとを備え、第
1圧力室及び第2圧力室に印加される圧力によって第1
回転体と第2回転体が相対回動し、内燃機関の基準回転
位相に対する被駆動軸の回転位相が変更させられること
によって被駆動軸により駆動させられるバルブのバルブ
タイミングを変更する内燃機関の可変バルブタイミング
機構において、 前記第2回転体と連動する前記駆動軸または前記被駆動
軸の内部をその回転軸心に略沿って延伸し、前記第1圧
力室に第1圧力を供給する第1圧力供給路と、前記第2
回転体と連動する前記駆動軸または前記被駆動軸の内部
をその回転軸心から離間するように延伸し、前記第2圧
力室に第2圧力を供給する第2圧力供給路とを備えたこ
とを特徴とする内燃機関の可変バルブタイミング機構。 - 【請求項2】 請求項1に記載の内燃機関の可変バルブ
タイミング機構において、 前記第2回転体と連動する前記駆動軸または前記被駆動
軸の外周面と前記第1回転体の内周面とは互いに摺動面
を形成し、 前記第2圧力供給路は、前記摺動面に開口していること
を特徴とする内燃機関の可変バルブタイミング機構。 - 【請求項3】 請求項1に記載の内燃機関の可変バルブ
タイミング機構において、 前記第2回転体と連動する前記駆動軸または前記被駆動
軸の外周面と前記第1回転体の内周面とは互いに摺動面
を形成し、 前記第2回転体と連動する前記駆動軸または前記被駆動
軸の外径は、前記第2回転体の外径よりも小さいことを
特徴とする内燃機関の可変バルブタイミング機構。 - 【請求項4】 請求項1に記載の内燃機関の可変バルブ
タイミング機構において、 前記第2回転体と連動する前記駆動軸または前記被駆動
軸の外周面と前記第1回転体の内周面とは互いに摺動面
を形成し、 前記第1回転体は、一端が前記摺動面を介して前記第2
圧力供給路と連通しているとともに、他端が前記第1回
転体の端面を介して前記第2圧力室と連通している第3
圧力供給路を備えていることを特徴とする内燃機関の可
変バルブタイミング機構。 - 【請求項5】 請求項4に記載の内燃機関の可変バルブ
タイミング機構において、 前記第1回転体の端面には、前記第3圧力供給路の開口
部に対応する開口部を有するプレートが隣接されている
ことを特徴とする内燃機関の可変バルブタイミング機
構。 - 【請求項6】 内燃機関の吸気バルブ及び排気バルブの
少なくとも一方のバルブタイミングを調節するための可
変バルブタイミング機構であって、 吸気バルブ及び排気バルブの何れか一方を駆動するため
のカムシャフトと、 そのカムシャフトの先端に固定され、外方へ突出するベ
ーンを有する第1の回転体と、 前記第1の回転体を囲むとともに、内周に凹部を有し、
同第1の回転体に対して相対的に回転可能な第2の回転
体と、 前記ベーンはその凹部を第1の圧力室と第2の圧力室と
に区画することと、 前記第2の回転体と前記カムシャフトとの回転位相を変
更すべく前記第1の圧力室に流体圧力を供給するための
第1の通路と、 前記第2の回転体と前記カムシャフトとの回転位相を変
更すべく前記第2の圧力室に流体圧力を供給するための
第2の通路とを備えた内燃機関の可変バルブタイミング
機構において、 前記第1の通路は前記カムシャフトの先端面に開口し、
前記第2の通路は前記カムシャフトの先端面とは異なる
面に開口することを特徴とする内燃機関の可変バルブタ
イミング機構。
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