JP2016128167A - 単環芳香族炭化水素製造用触媒および単環芳香族炭化水素の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の単環芳香族炭化水素製造用触媒は、10容量%留出温度が140℃以上かつ90容量%留出温度が380℃以下である原料油から炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素を製造するための単環芳香族炭化水素製造用触媒であって、12員環の骨格構造を有する大細孔ゼオライトと10員環の骨格構造を有する中細孔ゼオライトとを含む結晶性アルミノシリケートを含有し、前記結晶性アルミノシリケートにおける、前記大細孔ゼオライトと前記中細孔ゼオライトとの質量比率(大細孔ゼオライト/中細孔ゼオライト)が2/98〜50/50であり、前記大細孔ゼオライトが、BEA型、MOR型のいずれかのゼオライトである。
【選択図】なし
Description
本願は、2010年1月20日に、日本に出願された特願2010−010262号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
例えば、特許文献1〜3では、ゼオライト触媒を用いて、LCO等に多く含まれる多環芳香族炭化水素から単環芳香族炭化水素を製造する方法が提案されている。
特許文献5には、ベータ型ゼオライトを触媒として用い、炭素数2〜12のパラフィン系炭化水素から単環芳香族炭化水素を製造する方法が開示されている。
本発明は、多環芳香族炭化水素を含む原料油から高い収率で炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素を製造できる単環芳香族炭化水素製造用触媒および単環芳香族炭化水素の製造方法を提供することを目的とする。
(2)本発明の単環芳香族炭化水素製造用触媒は、前記大細孔ゼオライトが、BEA型ゼオライトである(1)に記載の単環芳香族炭化水素製造用触媒であることが好ましい。
(3)本発明の単環芳香族炭化水素製造用触媒は、前記中細孔ゼオライトが、MFI型ゼオライトである(1)または(2)に記載の単環芳香族炭化水素製造用触媒であることが好ましい。
(4)本発明の単環芳香族炭化水素製造用触媒は、リンを含有する(1)〜(3)のいずれか一項に記載の炭化水素製造用触媒であることが好ましい。
(5)本発明の炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法は、10容量%留出温度が140℃以上かつ90容量%留出温度が380℃以下である原料油を、(1)〜(4)のいずれか一項に記載の単環芳香族炭化水素製造用触媒に接触させることを特徴とする炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法である。
(6)本発明の炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法は、前記原料油として、流動接触分解装置で生成する分解軽油を用いる(5)に記載の炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法であることが好ましい。
(7)本発明の炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法は、流動床反応装置にて前記原料油を前記単環芳香族炭化水素製造用触媒に接触させる(5)または(6)に記載の炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法であることが好ましい。
本実施形態の単環芳香族炭化水素製造用触媒(以下、「触媒」と略す。)は、多環芳香族炭化水素および飽和炭化水素を含む原料油から炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素(以下、「単環芳香族炭化水素」と略す。)を製造するためのものであり、結晶性アルミノシリケートを含有する。
本実施形態では、結晶アルミノシリケートは、12員環の骨格構造を有する大細孔ゼオライトと、10員環の骨格構造を有する中細孔ゼオライトとを含有する。
12員環の骨格構造を有する大細孔ゼオライトとしては、例えば、AFI型、ATO型、BEA型、CON型、FAU型、GME型、LTL型、MOR型、MTW型、OFF型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。これらの中でも、工業的に使用できる点では、BEA型、FAU型、MOR型が好ましく、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率をより高くできることから、BEA型がより好ましい。
10員環の骨格構造を有する中細孔ゼオライトとしては、例えば、AEL型、EUO型、FER型、HEU型、MEL型、MFI型、NES型、TON型、WEI型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。これらの中でも、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率をより高くできることから、MFI型が好ましい。
なお、本実施形態で挙げるゼオライトの結晶構造の型は、いずれもInternational Zeolite Associationの定義に基づく構造コードである。
ここで、小細孔ゼオライトとしては、例えば、ANA型、CHA型、ERI型、GIS型、KFI型、LTA型、NAT型、PAU型、YUG型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。
超大細孔ゼオライトとしては、例えば、CLO型、VPI型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。
触媒を流動床用触媒として用いる場合、結晶性アルミノシリケートの含有量は、触媒全体を100質量%とした際の20〜60質量%が好ましく、30〜60質量%がより好ましく、35〜60質量%が特に好ましい。結晶性アルミノシリケートの含有量が20質量%以上であれば、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素および炭素数3〜4の脂肪族炭化水素の合計の収率を充分に高くできる。結晶性アルミノシリケートの含有量が60質量%を超えると、触媒に配合できるバインダーの含有量が少なくなり、流動床用として適さないものになることがある。
触媒には、必要に応じて、ガリウムおよび/または亜鉛を含有させることができる。ガリウムおよび/または亜鉛を含有させると、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の生成割合が多くなる傾向にある。
触媒における亜鉛含有の形態としては、結晶性アルミノシリケートの格子骨格内に亜鉛が組み込まれたもの(結晶性アルミノジンコシリケート)、結晶性アルミノシリケートに亜鉛が担持されたもの(亜鉛担持結晶性アルミノシリケート)、その両方を含んだものが挙げられる。
結晶性アルミノガロシリケート、結晶性アルミノジンコシリケートは、SiO4、AlO4およびGaO4/ZnO4構造が骨格中において四面体配位をとる構造を有する。また、結晶性アルミノガロシリケート、結晶性アルミノジンコシリケートは、例えば、水熱合成によるゲル結晶化、結晶性アルミノシリケートの格子骨格中にガリウムまたは亜鉛を挿入する方法、または結晶性ガロシリケートまたは結晶性ジンコシリケートの格子骨格中にアルミニウムを挿入する方法により得られる。
ガリウム担持結晶性アルミノシリケートは、結晶性アルミノシリケートにガリウムをイオン交換法、含浸法等の公知の方法によって担持したものである。その際に用いるガリウム源としては、特に限定されないが、硝酸ガリウム、塩化ガリウム等のガリウム塩、酸化ガリウム等が挙げられる。
亜鉛担持結晶性アルミノシリケートは、結晶性アルミノシリケートに亜鉛をイオン交換法、含浸法等の公知の方法によって担持したものである。その際に用いる亜鉛源としては、特に限定されないが、硝酸亜鉛、塩化亜鉛等の亜鉛塩、酸化亜鉛等が挙げられる。
触媒にホウ素を含有させる方法としては、例えば、イオン交換法、含浸法等により、結晶性アルミノシリケートまたは結晶性アルミノガロシリケートまたは結晶性アルミノジンコシリケートにホウ素を担持する方法、ゼオライト合成時にホウ素化合物を含有させて結晶性アルミノシリケートの骨格内の一部をホウ素と置き換える方法、ゼオライト合成時にホウ素を含有した結晶促進剤を用いる方法、などが挙げられる。
触媒は、反応形式に応じて、例えば、粉末状、粒状、ペレット状等にされる。例えば、流動床の場合には粉末状にされ、固定床の場合には粒状またはペレット状にされる。
粒状またはペレット状の触媒を得る場合には、必要に応じて、バインダーとして触媒に不活性な酸化物を配合した後、各種成形機を用いて成形すればよい。
また、触媒がバインダー等を含有する場合、バインダー等とガリウムおよび/または亜鉛担持結晶性アルミノシリケート、あるいは結晶性アルミノガロシリケートおよび/または結晶性アルミノジンコシリケートとを混合した後にリンおよび/またはホウ素を添加して触媒を製造してもよい。このとき、触媒において結晶性アルミノシリケートに含まれるリンおよび/またはホウ素の含有量(結晶性アルミノシリケートの総質量を100質量%とした際のリンおよび/またはホウ素の質量%)が、0.1質量%〜5.0質量%であるとよい。
触媒に配合するバインダー等としては無機酸化物を用いることができ、更にバインダー等としてリンおよび/またはホウ素を含有する物質を用いることもできる。リンおよび/またはホウ素を含有しているバインダー等を用いる場合における結晶性アルミノシリケートに作用するリンおよび/またはホウ素の量も考慮して、触媒全重量に対するリンおよび/またはホウ素の含有量が0.1〜10質量%であることが好ましく、さらには、下限は0.5質量%以上がより好ましく、上限は9質量%以下であることがより好ましく、8質量%以下が特に好ましい。触媒全重量に対するリンおよび/またはホウ素の含有量が0.1質量%以上であることで、経時的な単環芳香族炭化水素の収率低下を防止でき、10質量%以下であることで、単環芳香族炭化水素の収率を高くできる。
本実施形態の単環芳香族炭化水素の製造方法は、原料油を上記触媒に接触させて、反応させる方法である。
本実施形態の反応は、原料油と触媒の酸点とを接触させることにより、分解、脱水素、環化、水素移行等の様々な反応により、多環芳香族炭化水素を開環させて炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素に転換する方法である。
ここで、酸点(Acid Point)とは、触媒担体上でプロトンを放出することの出来る点、又は電子を受容することの出来る点であり、酸性を示す活性点をいう。
本実施形態で使用される原料油は、10容量%留出温度が140℃以上かつ90容量%留出温度が380℃以下の油である。10容量%留出温度が140℃未満の油では、軽質のものからBTX(Benzene, Toluene, Xylene)を製造することになり、本実施形態の主旨にそぐわなくなる。また、90容量%留出温度が380℃を超える油を用いた場合には、単環芳香族炭化水素の収率が低い上に、触媒上へのコーク堆積量が増大して、触媒活性の急激な低下を引き起こす傾向にある。
原料油の10容量%留出温度は150℃以上であることが好ましく、原料油の90容量%留出温度が380℃以下であることが好ましい。
なお、ここでいう10容量%留出温度、90容量%留出温度とは、JIS K2254「石油製品−蒸留試験方法」に準拠して測定される値を意味する。
10容量%留出温度が140℃以上かつ90容量%留出温度が380℃以下である原料油としては、例えば、流動接触分解装置で生成するLCO、石炭液化油、重質油水素化分解精製油、直留灯油、直留軽油、コーカー灯油、コーカー軽油およびオイルサンド水素化分解精製油などが挙げられる。
また、原料油中に多環芳香族炭化水素が多く含まれると炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素収率が低下するため、原料油中の多環芳香族炭化水素の含有量(多環芳香族分)は50容量%以下が好ましく、30容量%以下であることがより好ましい。
なお、ここでいう多環芳香族分とは、JPI−5S−49「石油製品−炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマトグラフ法」に準拠して測定される2環芳香族炭化水素含有量(2環芳香族分)および、3環以上の芳香族炭化水素含有量(3環以上の芳香族分)の合計値を意味する。
原料油を触媒と接触、反応させる際の反応形式としては、固定床、移動床、流動床等が挙げられる。本実施形態においては、重質分を原料とするため、触媒に付着したコーク分を連続的に除去可能で、かつ安定的に反応を行うことができる流動床が好ましく、反応器と再生器との間を触媒が循環し、連続的に反応−再生を繰り返すことができる、連続再生式流動床が特に好ましい。触媒と接触する際の原料油は、気相状態であることが好ましい。また、原料は、必要に応じてガスによって希釈してもよい。また、未反応原料が生じた場合は必要に応じてリサイクルしてもよい。
原料油を触媒と接触、反応させる際の反応温度は、特に制限されないが、350〜700℃が好ましい。下限は、充分な反応活性が得られることから、450℃以上がより好ましい。一方、上限は、エネルギー的に有利である上に、容易に触媒を再生できるため、650℃以下がより好ましい。
原料油を触媒と接触、反応させる際の反応圧力は、1.0MPaG以下とすることが好ましい。反応圧力が1.0MPaG以下であれば、軽質ガスの副生を防止できる上に、反応装置の耐圧性を低くできる。
原料油と触媒との接触時間は、実質的に所望する反応が進行すれば特に制限はされないが、例えば、触媒上のガス通過時間で1〜300秒が好ましく、さらに下限は5秒以上、上限は60秒以下がより好ましい。接触時間が1秒以上であれば、確実に反応させることができ、接触時間が300秒以下であれば、コーキング等による触媒への炭素質の蓄積を抑制できる。または分解による軽質ガスの発生量を抑制できる。
本実施形態では、単環芳香族炭化水素の収率が25質量%以上であることが好ましく、30質量%以上であることがより好ましく、40質量%以上であることがさらに好ましい。単環芳香族炭化水素の収率が25質量%未満であると生成物中の目的物濃度が低く、回収効率が低下するので好ましくない。
硅酸ナトリウム(Jケイ酸ソーダ3号、SiO2:28〜30質量%、Na:9〜10質量%、残部水、日本化学工業(株)製)の1706.1gおよび水の2227.5gからなる溶液(A)と、Al2(SO4)3・14〜18H2O(試薬特級、和光純薬工業(株)製)の64.2g、テトラプロピルアンモニウムブロマイドの369.2g、H2SO4(97質量%)の152.1g、NaClの326.6gおよび水の2975.7gからなる溶液(B)をそれぞれ調製した。
ついで、この混合物をステンレス製のオートクレーブに入れ、温度:165℃、時間:72時間、撹拌速度:100rpmの条件で、自己圧力下に結晶化操作を行った。結晶化操作の終了後、生成物を濾過して固体生成物を回収し、約5リットルの脱イオン水を用いて洗浄と濾過を5回繰り返した。濾別して得られた固形物を120℃で乾燥し、さらに空気流通下、550℃で3時間焼成した。
得られた焼成物の1g当り5mLの割合で30質量%硝酸アンモニウム水溶液を加え、100℃で2時間加熱、撹拌した後、濾過、水洗した。この操作を4回繰り返した後、120℃で3時間乾燥して、アンモニウム型MFIゼオライトを得た。その後、780℃で3時間焼成を行い、プロトン型MFIゼオライトを得た。
BEA型ゼオライトは、従来の水熱合成法によって以下のように調製した。
59.1gのケイ酸(SiO2 :89質量%)に四エチルアンモニウムヒドロオキシド水溶液(40質量%)を202gに溶解することにより、第一の溶液を調製した。これを、0.74gのAl−ペレット及び2.69gの水酸化ナトリウムを17.7gの水に溶解して調製した第二の溶液に加えた。
二つの溶液を混合して、組成(酸化物のモル比換算)が、2.4Na2O−20.0(TEA)2−Al2O3−64.0SiO2−612H2Oの反応混合物を得た。この反応混合物を0.3Lオートクレーブに入れ、150℃で6日間加熱した。得られた生成物を母液から分離し、蒸留水で洗った。生成物のX線回析分析(機種名:Rigaku RINT−2500V)の結果、XRDパターンよりBEA型ゼオライトであることを確認した。
その後、硝酸アンモニウム水溶液(30質量%)でイオン交換した後、BEA型ゼオライトを550℃で3時間焼成を行い、プロトン型BEAゼオライトを得た。
FAU型ゼオライトは、従来の水熱合成法によって以下のように調製した。
Na2O:30.0質量%、Al2O3:44.1質量%、H2O:25.9質量%を含むアルミン酸ナトリウム3gと、Na2O:77.5質量%を含む水酸化ナトリウム16.4gとをイオン交換水131mlに溶解した。シリカ:29.5質量%を含む水性コロイダルシリカゾル74.5gにこの溶液を加えて、二つの溶液を混合して、組成(酸化物のモル比換算)が、16.9Na2O−Al2O3−28.2SiO2−808H2Oの反応混合物を得た。この混合物が均質になるまで、かきまぜ、この反応混合物を0.3Lオートクレーブに入れ、120℃で3h加熱した。得られた生成物を母液から分離し、蒸留水で洗った。生成物のX線回析分析(機種名:Rigaku RINT−2500V)の結果、XRDパターンよりFAU型ゼオライト(Y型ゼオライト)であることを確認した。
その後、硝酸アンモニウム水溶液(30質量%)でイオン交換した後、FAU型ゼオライトを550℃で3時間焼成を行い、プロトン型FAUゼオライトを得た。その後、FAU型ゼオライトを安定化させるために、温度650℃で水蒸気の存在下で処理することによって安定化プロトン型FAUゼオライト(USYゼオライト)を調製した。
MOR型ゼオライトは、従来の水熱合成法によって以下のように調製した。
Na2O:30.0質量%、Al2O3:44.1質量%、H2O:25.9質量%を含むアルミン酸ナトリウム2.7gと、水酸化ナトリウム6.3gとをイオン交換水200mlに溶解した。シリカ:27.8質量%を含む水性コロイダルシリカゾル241ccにこの溶液を加えて、組成(酸化物のモル比換算)が、1.9Na2O−Al2O3−13SiO2の反応混合物を得た。この混合物が均質になるまで、かきまぜ、この反応混合物を0.3Lオートクレーブに入れ、150℃で8日加熱した。得られた生成物を母液から分離し、蒸留水で洗った。生成物のX線回析分析(機種名:Rigaku RINT−2500V)の結果、XRDパターンよりMOR型ゼオライトであることを確認した。
その後、硝酸アンモニウム水溶液(30質量%)でイオン交換した後、MOR型ゼオライトを550℃で3時間焼成を行い、プロトン型MORゼオライトを得た。その後、MOR型ゼオライトを安定化させるために、温度650℃で水蒸気の存在下で処理することによって安定化プロトン型MORゼオライトを調製した。
プロトン型MFIゼオライト49gと、プロトン型BEAゼオライト1gとを混合した混合物を、39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒1を得た。
10mlの触媒1を反応器に充填した流通式反応装置を用い、反応温度:550℃、反応圧力:0MPaGの条件で、表1の性状を有する原料油を触媒と接触、反応させた。その際、原料油と触媒との接触時間が6.4秒となるように希釈剤として窒素を導入した。この条件にて30分反応させて、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素を製造し、反応装置に直結されたFIDガスクロマトグラフにより生成物の組成分析を行って、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、42質量%となった。測定結果を表2に示す。
プロトン型MFIゼオライト45gと、プロトン型BEAゼオライト5gとを混合した混合物を、39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒2を得た。
そして、実施例1において触媒1の代わりに触媒2を用いて、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、45質量%となった。測定結果を表2に示す。
プロトン型MFIゼオライト35gと、プロトン型BEAゼオライト15gとを混合した混合物を、39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒3を得た。
そして、実施例1において触媒1の代わりに触媒3を用いて、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、43質量%となった。測定結果を表2に示す。
プロトン型MFIゼオライト25gと、プロトン型BEAゼオライト25gとを混合した混合物を、39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒4を得た。
そして、実施例1において触媒1の代わりに触媒4を用いて、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、36質量%となった。測定結果を表2に示す。
実施例2〜4において反応温度を500℃に変更したこと以外は実施例2〜4と同様にして、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、実施例5では45質量%、実施例6では43質量%、実施例7では37質量%となった。測定結果を表2に示す。
プロトン型BEAゼオライト50gを、39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒5を得た。
そして、実施例1において触媒1の代わりに触媒5を用いて、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、21質量%となった。測定結果を表2に示す。
BEA型ゼオライトおよびMFI型ゼオライトの両方を含有する触媒1〜4を用いた実施例1〜7では、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素を高い収率で得ることができた。
これに対し、BEA型ゼオライトのみの触媒5を用いた比較例1では、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率が低かった。
プロトン型MFIゼオライト35gと、プロトン型BEAゼオライト15gとを混合した混合物30gに、0.4質量%(プロトン型MFIゼオライトとプロトン型BEAゼオライトの混合物の総質量を100質量%とした値)のガリウムが担持されるように硝酸ガリウム水溶液30gを含浸させ、120℃で乾燥させた。その後、空気流通下、780℃で3時間焼成して、ガリウム担持結晶性アルミノシリケートを得た。このガリウム担持結晶性アルミノシリケートに39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒6を得た。
そして、実施例1において触媒1の代わりに触媒6を用いて、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、44質量%となった。測定結果を表3に示す。
プロトン型MFIゼオライト35gと、プロトン型BEAゼオライト15gとを混合した混合物30gに、0.4質量%(プロトン型MFIゼオライトとプロトン型BEAゼオライトの混合物の総質量を100質量%とした値)の亜鉛が担持されるように硝酸亜鉛水溶液30gを含浸させ、120℃で乾燥させた。その後、空気流通下、780℃で3時間焼成して、亜鉛担持結晶性アルミノシリケートを得た。この亜鉛担持結晶性アルミノシリケートに39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒7を得た。
そして、実施例1において触媒1の代わりに触媒7を用いて、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の収率を測定したところ、44質量%となった。測定結果を表3に示す。
BEA型ゼオライトおよびMFI型ゼオライトを混合したゼオライトにガリウムまたは亜鉛を担持した触媒6、7を用いた実施例8、9においても、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素を高い収率で得ることができた。
触媒3を、処理温度650℃、処理時間6時間、水蒸気100質量%の環境下で水熱処理することにより、擬似的に水熱劣化させた擬似劣化触媒3を得た。
触媒1の代わりに擬似劣化触媒3を用いたこと以外は実施例1と同様に、原料油を反応させ、得られた生成物の組成分析を行って水熱劣化後の触媒活性を評価した。擬似劣化触媒3を用いた場合、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素は18質量%となった。評価結果を表4に示す。
プロトン型MFIゼオライト35gと、プロトン型BEAゼオライト15gとを混合した混合物30gに、2.0質量%(プロトン型MFIゼオライトとプロトン型BEAゼオライトの混合物の総質量を100質量%とした値)のリンが担持されるようにリン酸水素二アンモニウム水溶液30gを含浸させ、120℃で乾燥させた。その後、空気流通下、780℃で3時間焼成して、リン担持結晶性アルミノシリケートを得た。このリン担持結晶性アルミノシリケートに39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒8を得た。
そして、触媒8を、処理温度650℃、処理時間6時間、水蒸気100質量%の環境下で水熱処理することにより、擬似的に水熱劣化させた擬似劣化触媒8を得た。
触媒1の代わりに擬似劣化触媒8を用いたこと以外は実施例1と同様に、原料油を反応させ、得られた生成物の組成分析を行って水熱劣化後の触媒活性を評価した。擬似劣化触媒8を用いた場合、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素は32質量%となった。評価結果を表4に示す。
プロトン型MFIゼオライト35gと、安定化プロトン型FAUゼオライト15gとを混合した混合物を、39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒9を得た。
そして、触媒9を、処理温度650℃、処理時間6時間、水蒸気100質量%の環境下で水熱処理することにより、擬似的に水熱劣化させた擬似劣化触媒9を得た。
触媒1の代わりに擬似劣化触媒9を用いたこと以外は実施例1と同様に、原料油を反応させ、得られた生成物の組成分析を行って水熱劣化後の触媒活性を評価した。擬似劣化触媒9を用いた場合、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素は15質量%となった。評価結果を表4に示す。
プロトン型MFIゼオライト35gと、安定化プロトン型FAUゼオライト15gとを混合した混合物30gに、2.0質量%(プロトン型MFIゼオライトと安定化プロトン型FAUゼオライトの混合物の総質量を100質量%とした値)のリンが担持されるようにリン酸水素二アンモニウム水溶液30gを含浸させ、120℃で乾燥させた。その後、空気流通下、780℃で3時間焼成して、リン担持結晶性アルミノシリケートを得た。このリン担持結晶性アルミノシリケートに39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒10を得た。
そして、触媒10を、処理温度650℃、処理時間6時間、水蒸気100質量%の環境下で水熱処理することにより、擬似的に水熱劣化させた擬似劣化触媒10を得た。
触媒1の代わり擬似劣化触媒10を用いたこと以外は実施例1と同様に、原料油を反応させ、得られた生成物の組成分析を行って水熱劣化後の触媒活性を評価した。擬似劣化触媒10を用いた場合、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素は32質量%となった。評価結果を表4に示す。
プロトン型MFIゼオライト35gと、安定化プロトン型MORゼオライト15gとを混合した混合物を、39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒11を得た。
そして、触媒11を、処理温度650℃、処理時間6時間、水蒸気100質量%の環境下で水熱処理することにより、擬似的に水熱劣化させた擬似劣化触媒11を得た。
触媒1の代わり擬似劣化触媒11を用いたこと以外は実施例1と同様に、原料油を反応させ、得られた生成物の組成分析を行って水熱劣化後の触媒活性を評価した。擬似劣化触媒11を用いた場合、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素は16質量%となった。評価結果を表4に示す。
プロトン型MFIゼオライト35gと、安定化プロトン型MORゼオライト15gとを混合した混合物30gに、2.0質量%(プロトン型MFIゼオライトと安定化プロトン型MORゼオライトの混合物の総質量を100質量%とした値)のリンが担持されるようにリン酸水溶液30gを含浸させ、120℃で乾燥させた。その後、空気流通下、780℃で3時間焼成して、リン担持結晶性アルミノシリケートを得た。このリン担持結晶性アルミノシリケートに39.2MPa(400kgf)の圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20〜28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒12を得た。
そして、触媒12を、処理温度650℃、処理時間6時間、水蒸気100質量%の環境下で水熱処理することにより、擬似的に水熱劣化させた擬似劣化触媒12を得た。
触媒1の代わり擬似劣化触媒12を用いたこと以外は実施例1と同様に、原料油を反応させ、得られた生成物の組成分析を行って水熱劣化後の触媒活性を評価した。擬似劣化触媒12を用いた場合、炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素は32質量%となった。評価結果を表4に示す。
大細孔ゼオライトとしてFAU型ゼオライトあるいはMOR型ゼオライトを用いた場合も、BEA型ゼオライトを用いた場合と同等の効果が得られた。
さらに触媒にリンを含有させることにより、擬似劣化後においても炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素を収率良く得ることができた。
Claims (7)
- 10容量%留出温度が140℃以上かつ90容量%留出温度が380℃以下である原料油から炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素を製造するための単環芳香族炭化水素製造用触媒であって、
12員環の骨格構造を有する大細孔ゼオライトと10員環の骨格構造を有する中細孔ゼオライトとの混合物を含む結晶性アルミノシリケートを含有し、前記結晶性アルミノシリケートにおける、前記大細孔ゼオライトと前記中細孔ゼオライトとの質量比率(大細孔ゼオライト/中細孔ゼオライト)が2/98〜50/50であり、
前記大細孔ゼオライトが、BEA型、MOR型のいずれかのゼオライトであることを特徴とする単環芳香族炭化水素製造用触媒。 - 前記大細孔ゼオライトが、BEA型ゼオライトである請求項1に記載の単環芳香族炭化水素製造用触媒。
- 前記中細孔ゼオライトが、MFI型ゼオライトである請求項1または2に記載の単環芳香族炭化水素製造用触媒。
- リンを含有する請求項1〜3のいずれか一項に記載の単環芳香族炭化水素製造用触媒。
- 10容量%留出温度が140℃以上かつ90容量%留出温度が380℃以下である原料油を、請求項1〜4のいずれか一項に記載の単環芳香族炭化水素製造用触媒に接触させることを特徴とする炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法。
- 前記原料油として、流動接触分解装置で生成する分解軽油を用いる請求項5に記載の炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法。
- 流動床反応装置にて前記原料油を前記単環芳香族炭化水素製造用触媒に接触させる請求項5または6に記載の炭素数6〜8の単環芳香族炭化水素の製造方法。
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