CN108474093A - 耐摩擦性和耐白锈性优异的镀覆钢材及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明的一个实施方式提供镀覆钢材,其为具有镀层的镀覆钢材,以重量%计,所述镀层包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质,并且所述镀覆钢材满足下述式1。[式1]([Mg]S‑[Mg]1/2)/[Mg]1/2≥0.3(其中,[Mg]S表示镀层表面的Mg的含量(重量%),[Mg]1/2表示从镀层的表面向厚度方向的1/2t(t为镀层的厚度,以下相同)位置的Mg的含量(重量%))。
Description
技术领域
本发明涉及耐摩擦性和耐白锈性优异的镀覆钢材及其制造方法。
背景技术
通过阴极防蚀抑制铁的腐蚀的镀锌方法的防蚀性能和经济性优异,因此广泛用于制造具有高耐蚀特性的钢材中。尤其,与电镀锌钢材相比,将钢材浸渍于熔融锌中形成镀层的热浸镀锌钢材的制造工艺简单,并且产品的价格低廉,因此在汽车、家电产品及建筑材料等整体产业中的需求正在增加。
热浸镀锌钢材暴露在腐蚀环境时,氧化还原电位低于铁的锌优先被腐蚀,从而具有抑制钢材的腐蚀的牺牲防蚀(Sacrificial Corrosion Protection)特性,并且镀层的锌被氧化时,在钢材的表面形成致密的腐蚀产物而从氧化气氛阻断钢材,由此提高钢材的耐腐蚀性。
但是,随着产业的高度化,引起大气污染的增加,并加剧腐蚀环境的恶化,并且由于对节约资源和能量的严格的规定,开发与现有的镀锌钢材相比具有更优异的耐蚀性的钢材的必要性正在增加。
作为一个方面,对通过在镀锌浴中添加铝(Al)和镁(Mg)等元素来提高钢材的耐蚀性的镀锌合金系钢材的制造技术进行了各种研究。关于代表性的镀锌合金系钢材,即,关于Zn-Al镀覆组成系中进一步添加Mg的Zn-Al-Mg系镀覆钢材的制造技术的研究正在积极进行。
发明内容
要解决的技术问题
本发明的多种目的之一为提供耐摩擦性和耐白锈性优异的镀覆钢材及其制造方法。
技术方案
本发明的一个方面的一个实施方式中提供镀覆钢材,其为具有镀层的镀覆钢材,以重量%计,所述镀层包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质,并且所述镀覆钢材满足下述式1。
[式1]
([Mg]S-[Mg]1/2)/[Mg]1/2≥0.3
(其中,[Mg]S表示镀层表面的Mg的浓度(重量%),[Mg]1/2表示从镀层的表面向厚度方向的1/2t(t为镀层的厚度,以下相同)位置的Mg的浓度(重量%))
本发明的一个方面的另一个实施方式中提供镀覆钢材,其为具有镀层的镀覆钢材,以重量%计,所述镀层包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质,从所述镀层的表面到厚度方向的1/7t位置为止的区域中包含的Mg的含量(C1,重量%)与所述镀层中包含的Mg的平均含量(C0,重量%)之比(C1/C0)为1.02以上。
本发明的另一个方面的一个实施方式中提供制造镀覆钢材的方法,所述方法包括以下步骤:准备镀浴,以重量%计,所述镀浴包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质;将基材铁浸渍于所述镀浴中进行镀覆,以得到镀覆钢材;调节所述镀覆钢材的镀覆附着量;以及在镀覆附着量得到调节的所述镀覆钢材上,喷射镁系磷酸盐水溶液的液滴,以进行冷却。
本发明的另一个方面的另一个实施方式中提供制造镀覆钢材的方法,所述方法包括以下步骤:准备镀浴,以重量%计,所述镀浴包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质;将基材铁浸渍于所述镀浴中进行镀覆,以得到镀覆钢材;调节所述镀覆钢材的镀覆附着量;以5℃/秒以下(0/秒除外)的一次冷却速度,将镀覆附着量得到调节的所述镀覆钢材进行一次冷却至超过380℃且420℃以下的一次冷却终止温度;在所述一次冷却终止温度下,使经过一次冷却的所述镀覆钢材保持恒温1秒以上;以及以10℃/秒以上的二次冷却速度,将保持恒温的所述镀覆钢材进行二次冷却至320℃以下的二次冷却终止温度。
有益效果
本发明的多种效果之一为本发明的一个实施例的镀覆钢材具有耐摩擦性和耐白锈性优异的优点。
但是,本发明的各种有益的优点和效果并不限定于上述的内容,其可以在对本发明的具体实施方式进行说明的过程中更加容易理解。
附图说明
图1是利用辉光放电发射光谱仪(GDS)测量基于镀覆钢材的镀层深度的Al、Mg、Zn及Fe的含量变化的结果。
图2是评价耐白锈性之后观察镀覆钢材的表面的照片。
最佳实施方式
下面,对本发明的一个方面的镀覆钢材进行详细说明。
本发明的镀覆钢材从内部开始依次包括基材铁和镀层。此时,基材铁可以是基材铁或线材,本发明中对所述基材铁的组成、微细组织等不作特别限定。此外,镀层形成在基材铁的表面,从而在腐蚀环境中防止基材铁的腐蚀。
以重量%计,镀层可以包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质。
Mg与镀层中的Zn和Al反应形成Zn-Al-Mg系金属间化合物,因此Mg是对提高镀覆钢材的耐蚀性起到非常重要的作用的元素,如果Mg的含量过低,则镀层的微细组织中无法确保充分量的Zn-Al-Mg系金属间化合物,因此存在提高耐蚀性的效果不充分的可能性。因此,镀层中可以包含0.5重量%以上的所述Mg,优选可以包含1重量%以上。但是,当Mg的含量过多时,不仅使提高耐蚀性的效果饱和,而且镀浴中形成Mg氧化物相关浮渣,从而存在镀覆性变差的可能性。此外,镀层的微细组织中形成过多的高硬度Zn-Al-Mg系金属间化合物,从而存在弯曲加工性降低的可能性。因此,镀层中可以包含5重量%以下的所述Mg,优选可以包含3重量%以下。
Al抑制Mg氧化物浮渣的形成,并且与镀层中的Zn和Mg反应形成Zn-Al-Mg系金属间化合物,因此Al是对提高镀覆钢材的耐蚀性起到非常重要的作用的元素,如果Al的含量过低,则抑制Mg浮渣的形成的能力不足,并且镀层的微细组织中无法确保充分量的Zn-Al-Mg系金属间化合物,因此存在提高耐蚀性的效果不充分的可能性。因此,镀层中可以包含0.5重量%以上的所述Al,优选可以包含1重量%以上。但是,当Al的含量过多时,不仅使提高耐蚀性的效果饱和,而且镀浴的温度会上升,因此存在对镀覆装置的耐久性造成不良影响的可能性。尤其,镀层的微细组织中形成过多的高硬度Zn-Al-Mg系金属间化合物,从而存在弯曲加工性降低的可能性。因此,镀层中可以包含14重量%以下的所述Al,优选可以包含11重量%以下。
本发明人为了极大化镀覆钢材的耐摩擦性和耐白锈性进行了深入的研究,结果发现使镀层中含有的Mg浓缩在镀层表面附近时,能够提高镀覆钢材的耐摩擦性和耐白锈性。这是因为镀层表面的Mg的浓缩率越大,镀层表面的硬度变得越大,从而提高镀覆钢材的耐摩擦性,并且腐蚀初期在镀层的表层部形成大量稳定的Mg系腐蚀产物,从而提高镀覆钢材的耐白锈性。
本发明的镀覆钢材的镀层中的Mg的浓度可以满足下述式1。另外,Mg含量的更优选的范围为0.4以上,最优选的范围为0.6以上。
[式1]([Mg]S-[Mg]1/2)/[Mg]1/2≥0.3
所述式1中,[Mg]S表示镀层表面的Mg的含量(重量%),[Mg]1/2表示从镀层的表面向厚度方向的1/2t(t为镀层的厚度,以下相同)位置的Mg的含量(重量%)。
另外,本发明中对测量所述[Mg]S和[Mg]1/2的具体方法不作特别限定,例如,可以利用如下方法。即,垂直切断镀覆钢材之后,利用辉光放电发射光谱仪(Glow DischargeEmission Spectrometry,GDS)测量镀层截面中的Mg、Zn及Fe的含量分布,然后可以将从镀层的表面到厚度方向的0.5μm以内的区域中的Mg含量(重量%)的最大值定义为[M]S,并且将从镀层的表面到Zn及Fe的含量相互一致的位置的中间位点的Mg含量(重量%)定义为[Mg]1/2。此时,将[M]S定义为从镀层的表面到厚度方向的0.5μm以内的区域中的Mg含量(重量%)的最大值,而不是简单地定义为镀层表面的Mg含量的原因在于,在GDS分析前,镀层表面上可能会形成微细氧化膜或附着有其他杂质,由此镀层极表层的GDS数据可能是其他杂质等的数据而不是镀层自身的数据。
本发明的镀覆钢材的从所述镀层的表面到厚度方向的1/7t位置为止的区域中包含的Mg的含量(C1,重量%)与镀层中包含的Mg的平均含量(C0,重量%)之比(C1/C0)可以为1.02以上,更优选可以为1.04以上,最优选可以为1.10以上。
另外,本发明中对测量所述C0和C1的具体方法不作特别限定,例如,可以利用如下方法。即,垂直切断镀覆钢材之后,利用场发射扫描电子显微镜(Field Emission ScanningElectron Microscope,FE-SEM)以3000倍拍摄其截面照片,然后对于从镀层的表面到界面为止的等间距的28处,利用能量色散谱仪(Energy Dispersive Spectroscopy,EDS)对Mg的含量进行点分析,然后可以将在镀层表面附近的3处测量的Mg含量的平均值定义为C1,将包括镀层表面附近的3处在内的所有28处测量的Mg含量的平均值定义为C0。
调节上述Mg的分布的方法可以有多种,因此本发明的独立权利要求中对其不作特别限制。举一个例子,如下所述对熔融状态的镀层进行冷却时,喷射镁系磷酸盐水溶液的液滴来进行冷却,从而能够得到如上所述的位置分布。
镀层的微细组织可以包含Zn单相组织和Zn-Al-Mg系金属间化合物。本发明中对所述Zn-Al-Mg系金属间化合物的种类不作特别限定,例如,可以为选自Zn/Al/MgZn2三元共晶组织、Zn/MgZn2二元共晶组织、Zn-Al二元共晶组织及MgZn2单相组织中的一种以上,但并不限定于此。
在一个例子中,Zn单相组织可以包含0.03重量%以下(包括0重量%)的Mg。
相图中相对于Zn的Mg的固溶极限为0.05重量%,Zn单相组织中可以包含最多0.05重量%的Mg。但是,如上所述Zn单相组织中包含Mg的情况下,不利于镀层表面的Mg的浓缩时,会降低Zn单相组织的熔点,从而在进行点焊时会引发液态金属脆化(Liquid MetalEmbrittlement,LME)裂纹的产生。为此,本发明中最大限度地抑制Zn单相组织中固溶的Mg的含量。用于实现本发明所期望的效果的Zn单相组织中包含的Mg含量的上限为0.03重量%,更优选为0.01重量%。
对上述Zn单相组织中固溶的Mg的含量进行调节的方法有多种,因此本发明中对其不作特别限制。举一个例子,如下所述适当地控制基材铁进入镀浴的温度和镀浴的温度,或者对熔融状态的镀层进行冷却时,喷射镁系磷酸盐水溶液的液滴来进行冷却,从而能够得到如上所述的Mg的含量。
如前所述,以上说明的本发明的镀覆钢材可以通过各种方法制造,对其制造方法不作特别限制。但是,在一个具体实施方式中,可以通过如下方法制造。
首先,准备镀浴,然后将基材铁浸渍于所述镀浴中进行镀覆,以制造镀覆钢材,以重量%计,所述镀浴包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质。
在一个例子中,镀浴的温度优选为440~460℃,更优选为445~455℃。
在一个例子中,镀浴的温度表示为T1(℃),进入所述镀浴中的基材铁的表面温度表示为T2(℃)时,所述T2与T1之比(T2/T1)优选控制为1.10以下,更优选控制为1.08以下,进一步优选控制为1.05以下。其中,进入镀浴中的基础钢板的表面温度是指浸渍于镀浴之前那一刻或浸渍之后那一刻的基础钢板的表面温度。如上所述,将T2与T1之比(T2/T1)控制为低时,Zn单相主要凝固在镀层与基材铁的界面上,由此能够更加促进Mg的表面浓缩。
接着,对所述镀覆钢材进行气体擦拭处理,以调节镀覆附着量。为了顺利调节冷却速度并防止镀层的表面氧化,所述擦拭气体优选使用氮气(N2)或氩气(Ar)。
接着,对镀覆附着量得到调节的镀覆钢材进行冷却。此时,对镀覆钢材的冷却可以使用以下两种方法中的任一种方法。
(1)通过喷射镁系磷酸盐水溶液的液滴的冷却
对镀覆附着量得到调节的镀覆钢材喷射镁系磷酸盐水溶液的液滴来进行冷却。如上所述通过喷射镁系磷酸盐水溶液的液滴进行冷却时,不仅有助于提高镀层表面的镁的浓缩率,而且通过吸热反应快速冷却熔融状态的镀层,因此还有助于降低Zn单相组织中固溶的Mg的含量。其中,镁系磷酸盐水溶液例如可以为Mg3(PO4)2。
在一个例子中,在喷射液滴时,液滴的喷射开始温度可以为405~425℃,更优选可以为410~420℃。此时,液滴的喷射开始温度是指开始喷射液滴的时刻的镀覆钢材的表面温度。当液滴的喷射开始温度低于405℃时,Zn单相组织已开始凝固,因此存在不能有效地实现Mg的表面浓缩的可能性,另一方面,当液滴的喷射开始温度超过425℃时,喷射液滴所引起的吸热反应的效果不好,因此存在难以确保所期望的组织的可能性。
在一个例子中,液滴的喷射可以是带电喷射,以使镁系磷酸盐液滴(droplet)通过与镀覆钢材的静电引力而附着。如上所述的带电喷射不仅有助于形成微细且均匀的液滴,而且减少所喷射的液滴与镀覆钢材的表面冲撞后弹出的量,从而有利于熔融状态的镀层的快速冷却,由此对确保镀层表面的镁的浓缩率更加有效。
在一个例子中,在喷射液滴时,液滴的喷射量可以为50~100g/m2。如果喷射量小于50g/m2,则存在其效果微小的可能性,另外,当喷射量超过100g/m2时,其效果会饱和,因此不优选。
在一个例子中,镁系磷酸盐水溶液的浓度可以为1~3重量%。当磷酸盐水溶液的浓度小于1重量%时,存在其效果不充分的可能性,当磷酸盐水溶液的浓度超过3重量%时,不仅其效果会饱和,而且在进行连续生产时,发生喷嘴堵塞的现象,因此存在阻碍生产的可能性。
(2)多段式(两段式)冷却
对镀覆附着量得到调节的镀覆钢材进行一次冷却。本步骤是为了诱导Zn在基材铁与镀层的界面附近凝固而进行的步骤。
一次冷却时,冷却速度优选为5℃/秒以下(0℃/秒除外),更优选为4℃/秒以下(0℃/秒除外),进一步更优选为3℃/秒以下(0℃/秒除外)。如果所述冷却速度超过5℃/秒,则Zn的凝固始于温度相对低的镀层的表面,因此难以确保所期望的Mg的表面浓缩率。另外,所述冷却速度越慢,越有利于确保Mg的表面浓缩率,因此对所述一次冷却时的冷却速度的下限不作特别限定。
此外,一次冷却时,冷却终止温度优选超过380℃且420℃以下,更优选为390℃以上且415℃以下,进一步更优选为395℃以上且405℃以下。如果所述冷却终止温度为380℃以下,则Zn单相组织中固溶的Mg的含量会增加,或者在基材铁与镀层的界面附近形成大量的Zn-Al-Mg系金属间化合物,因此难以确保所期望的Mg的表面浓缩率。另一方面,当所述冷却终止温度超过420℃时,存在Zn的凝固不能充分进行的可能性。
然后,在所述一次冷却终止温度下,使经过一次冷却的所述镀覆钢材保持恒温。
保持恒温时,保持时间优选为1秒以上,更优选为5秒以上,进一步更优选为10秒以上。这是为了使凝固温度低的合金相保持为液态,同时只诱导Zn的部分凝固。另外,保持恒温的时间越长,越有利于确保所期望的Mg的表面浓缩率,因此对所述保持恒温的时间的上限不作特别限定。
然后,对保持恒温的所述镀覆钢材进行二次冷却。本步骤是通过使残留的液态镀层凝固而充分确保Mg的表面浓缩率的步骤。
二次冷却时,冷却速度优选为10℃/秒以上,更优选为15℃/秒以上,进一步更优选为20℃/秒以上。如上所述在二次冷却时进行快速冷却,从而能够在温度相对低的镀层的表面部诱导残留液体的凝固,由此能够充分确保Mg的表面浓缩率。如果所述冷却速度小于10℃/秒,则难以确保所期望的Mg的表面浓缩率,并且存在镀层粘附在镀覆装置的上部辊(roll)等而脱落的可能性。另外,所述冷却速度越快,越有利于确保所期望的Mg的表面浓缩率,因此对所述二次冷却时的冷却速度的上限不作特别限定。
此外,二次冷却时,冷却终止温度优选为320℃以下,更优选为300℃以下,进一步更优选为280℃以下。所述冷却终止温度具有上述的范围时,能够实现镀层的完全凝固,并且之后的钢板的温度变化不会对Mg的表面浓缩率产生影响,因此不作特别限定。
具体实施方式
下面,通过实施例对本发明进行更详细的说明。但是,以下的实施例的记载仅用于例示本发明的实施,本发明并不受限于这些实施例的记载。这是因为本发明的权利范围是由权利要求书中记载的内容和由此合理推导的内容所决定。
就用于镀覆的试片而言,准备厚度为0.8mm、宽度为100mm、长度为200mm的低碳冷轧钢板作为基础钢板,然后将所述基础钢板浸渍于丙酮中并进行超声波清洗,从而去除存在于表面的轧制油等杂质。然后,进行在通常的热浸镀现场中为了确保钢板的机械特性而进行的750℃还原气氛热处理,然后浸渍于包含2.5重量%的Al和3重量%的Mg的锌系镀浴(镀浴温度:450℃)中,从而制造镀覆钢材。此时,使进入镀浴中的基材铁的表面温度恒定为470℃。然后,对制造的各个镀覆钢材进行气体擦拭,将每一面的镀覆附着量调节为70g/m2,并以下述表1的条件进行冷却。
然后,垂直切断各个镀覆钢材,通过GDS和EDS分析测量镀层中的镁的分布,并将其结果一同示于下述表1中。具体的测量方法为如前所述。
然后,评价各个镀覆钢材的耐摩擦性、耐白锈性及点焊性,并将其结果示于下述表2中。
耐摩擦性通过如下方法进行评价。
为了摩擦特性试验(线性摩擦试验(linear friction test)),利用工具头(toolhead)对制造的各个镀覆钢材的表面施加一定压力的状态下,施加摩擦共20次。此时,目标荷重为333.3kgf,压力为3.736MPa,摩擦一次时,工具头(tool head)的移动距离为200mm,工具头(tool head)的移动速度为20mm/秒。
摩擦后,对各个镀覆钢材进行剥离试验。更具体地,对以10R进行弯曲加工的各个镀覆钢线的弯曲加工部粘贴玻璃纸胶带(Ichiban公司NB-1)之后迅速剥离,并利用光学显微镜(50倍率)测量镀层缺陷的数量。测量的结果,当镀层缺陷的数量为5个/m2以下时,评价为“◎”,当镀层缺陷的数量为10个/m2以下时,评价为“O”,当镀层缺陷的数量超过10个/m2时,评价为“X”,并将其结果一同示于下述表2中。
耐白锈性通过如下方法进行评价。
将各个镀覆钢材装入盐雾试验机中,并根据国际标准(ASTM B117-11)测量产生红锈的时间。此时,利用5%的盐水(温度为35、pH为6.8),每小时喷雾2ml/80cm2的盐水。经过72小时之后,利用图像分析仪(image analyzer)分析所产生的白锈的面积,当白锈的面积为5%以下时,评价为“◎”,当白锈的面积为10%以下时,评价为“O”,当白锈的面积超过10%时,评价为“X”。
点焊性通过如下方法进行评价。
使用前端直径为6mm的Cu-Cr电极,流通7kA的焊接电流,以2.1kN的电极压力,在11个循环(Cycles)(其中,1个循环表示1/60秒,以下相同)的通电时间和11个循环(Cycles)的保持(Holding)时间的条件下,连续进行焊接。将钢板的厚度表示为t时,以点焊熔核(nugget)的直径小于4vt的焊点为基准,将其之前为止的焊点的数量定为连续焊点的数量。其中,连续焊点的数量越大,表示点焊性越优异。当连续焊点的数量为700以上时,评价为“◎”,当连续焊点的数量为500以上时,评价为“O”,当连续焊点的数量小于500时,评价为“X”。
[表1]
[表2]
参照表1和表2,在发明例1和发明例2中,镀层中的Mg的分布适当,从而不仅耐摩擦性和耐白锈性优异,而且点焊性也优异。另一方面,在比较例1中,Mg的表面浓缩率低,从而耐摩擦性、耐白锈性及点焊性均差。
另外,图1是利用GDS测量基于镀覆钢材的镀层深度的Al、Mg、Zn及Fe的含量变化的结果,图1的(a)是发明例1的GDS测量结果,图1的(b)是比较例1的GDS测量结果。
图2是评价耐白锈性之后观察镀覆钢材的表面的照片,图2的(a)是发明例1的表面照片,图2的(b)是比较例1的表面照片。
Claims (17)
1.镀覆钢材,其为具有镀层的镀覆钢材,以重量%计,所述镀层包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质,并且所述镀覆钢材满足下述式1,
[式1]
([Mg]S-[Mg]1/2)/[Mg]1/2≥0.3
(其中,[Mg]S表示镀层表面的Mg的含量(重量%),[Mg]1/2表示从镀层的表面向厚度方向的1/2t(t为镀层的厚度,以下相同)位置的Mg的含量(重量%))。
2.镀覆钢材,其为具有镀层的镀覆钢材,以重量%计,所述镀层包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质,从所述镀层的表面到厚度方向的1/7t位置为止的区域中包含的Mg的含量(C1,重量%)与所述镀层中包含的Mg的平均含量(C0,重量%)之比(C1/C0)为1.02以上。
3.根据权利要求1或2所述的镀覆钢材,其中,所述镀层的微细组织包含Zn单相组织和Zn-Al-Mg系金属间化合物。
4.根据权利要求3所述的镀覆钢材,其中,所述Zn-Al-Mg系金属间化合物为选自Zn/Al/MgZn2三元共晶组织、Zn/MgZn2二元共晶组织、Zn-Al二元共晶组织及MgZn2单相组织中的一种以上。
5.根据权利要求3所述的镀覆钢材,其中,所述Zn单相组织包含0.03重量%以下(包括0重量%)的Mg。
6.根据权利要求1或2所述的镀覆钢材,其中,以重量%计,所述镀层包含:Al:1~11%、Mg:1~3%、余量的Zn及不可避免的杂质。
7.根据权利要求1或2所述的镀覆钢材,其中,所述镀层的表面摩擦系数为0.15以下。
8.制造镀覆钢材的方法,其包括以下步骤:
准备镀浴,以重量%计,所述镀浴包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质;
将基材铁浸渍于所述镀浴中进行镀覆,以得到镀覆钢材;
调节所述镀覆钢材的镀覆附着量;以及
在镀覆附着量得到调节的所述镀覆钢材上,喷射镁系磷酸盐水溶液的液滴,以进行冷却。
9.根据权利要求8所述的制造镀覆钢材的方法,其中,所述液滴的喷射开始温度为405~425℃。
10.根据权利要求8所述的制造镀覆钢材的方法,其特征在于,在喷射所述液滴时,进行带电喷射,以使所述液滴通过与镀覆钢材的静电引力而附着。
11.根据权利要求8所述的制造镀覆钢材的方法,其中,在喷射所述液滴时,液滴的喷射量为50~100g/m2。
12.根据权利要求8所述的制造镀覆钢材的方法,其中,所述镁系磷酸盐水溶液为Mg3(PO4)2。
13.根据权利要求8所述的制造镀覆钢材的方法,其中,所述镁系磷酸盐水溶液的浓度为1~3重量%。
14.制造镀覆钢材的方法,其包括以下步骤:
准备镀浴,以重量%计,所述镀浴包含:Al:0.5~14%、Mg:0.5~5%、余量的Zn及不可避免的杂质;
将基材铁浸渍于所述镀浴中进行镀覆,以得到镀覆钢材;
调节所述镀覆钢材的镀覆附着量;
以5℃/秒以下(0℃/秒除外)的一次冷却速度,将镀覆附着量得到调节的所述镀覆钢材进行一次冷却至超过380℃且420℃以下的一次冷却终止温度;
在所述一次冷却终止温度下,使经过一次冷却的所述镀覆钢材保持恒温1秒以上;以及
以10℃/秒以上的二次冷却速度,将保持恒温的所述镀覆钢材进行二次冷却至320℃以下的二次冷却终止温度。
15.根据权利要求8或14所述的制造镀覆钢材的方法,其中,所述镀浴的温度为440~460℃。
16.根据权利要求8或14所述的制造镀覆钢材的方法,其中,所述镀浴的温度表示为T1(℃),进入所述镀浴中的基材铁的表面温度表示为T2(℃)时,所述T2与T1之比(T2/T1)为1.10以下。
17.根据权利要求8或14所述的制造镀覆钢材的方法,其中,以重量%计,所述镀浴包含:Al:1~11%、Mg:1~3%、余量的Zn及不可避免的杂质。
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