JP3201469B2 - Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板 - Google Patents
Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，耐食性と表面外観
の良好なＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板に関するもので
ある。
の良好なＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】Ｚｎ中にＡｌとＭｇを適量含有させため
っき浴を用いた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板は耐
食性に優れるので，従来より種々の開発研究が進められ
てきた。しかし，現在のところ工業製品としての商業的
成功例を見ない。
っき浴を用いた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板は耐
食性に優れるので，従来より種々の開発研究が進められ
てきた。しかし，現在のところ工業製品としての商業的
成功例を見ない。
【０００３】例えば米国特許第 3,505,043号明細書にお
いてＡｌ：３〜１７重量％，Ｍｇ：１〜５％重量％，残
部がＺｎからなる溶融めっき浴を用いた耐食性に優れた
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板が提案されて以来，
この種の基本浴組成に対して各種の添加元素を配合した
り製造条件を規制することにより，一層の耐食性や製造
性を改善する提案が特公昭６４−８７０２号公報，特公
昭６４−１１１１２号公報，特開平８−６０３２４号公
報，特開平８−３５０４９号公報等になされている。
いてＡｌ：３〜１７重量％，Ｍｇ：１〜５％重量％，残
部がＺｎからなる溶融めっき浴を用いた耐食性に優れた
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板が提案されて以来，
この種の基本浴組成に対して各種の添加元素を配合した
り製造条件を規制することにより，一層の耐食性や製造
性を改善する提案が特公昭６４−８７０２号公報，特公
昭６４−１１１１２号公報，特開平８−６０３２４号公
報，特開平８−３５０４９号公報等になされている。
【０００４】本発明者らも，先に特願平８−３５２４６
７号，特願平９−６３９２３号，特願平９−８８７０４
号，特願平９−１６２０３５号等において，耐食性や表
面外観を一層改善した溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼
板を提案した。
７号，特願平９−６３９２３号，特願平９−８８７０４
号，特願平９−１６２０３５号等において，耐食性や表
面外観を一層改善した溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼
板を提案した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】かような溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の工業的な製造にあたっては，得
られる溶融めっき鋼板が優れた耐食性を有することはも
とより，表面外観が良好な鋼帯成品を製造性よく連続生
産できることが必要である。ところが，この系統のめっ
き浴に対し，鋼帯を連続的に浸漬し浴から引き上げると
いう通常の溶融めっき操作を適用すると，板の幅方向に
延びる線状の縞模様が発生する。このような線状の縞模
様は，Ｍｇを含有しないＺｎ基めっき鋼板では，例えば
浴中にＡｌが添加されていても，通常条件では生じない
し，また溶融Ａｌめっき鋼板でも例を見ない。本発明者
らは，この原因はめっき浴中のＭｇが関与しているこ
と，すなわち，間隔をあけながら発生する板幅方向の線
状の縞模様はＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板特有のもの
であることを見いだした。
ｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の工業的な製造にあたっては，得
られる溶融めっき鋼板が優れた耐食性を有することはも
とより，表面外観が良好な鋼帯成品を製造性よく連続生
産できることが必要である。ところが，この系統のめっ
き浴に対し，鋼帯を連続的に浸漬し浴から引き上げると
いう通常の溶融めっき操作を適用すると，板の幅方向に
延びる線状の縞模様が発生する。このような線状の縞模
様は，Ｍｇを含有しないＺｎ基めっき鋼板では，例えば
浴中にＡｌが添加されていても，通常条件では生じない
し，また溶融Ａｌめっき鋼板でも例を見ない。本発明者
らは，この原因はめっき浴中のＭｇが関与しているこ
と，すなわち，間隔をあけながら発生する板幅方向の線
状の縞模様はＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板特有のもの
であることを見いだした。
【０００６】これは，浴から引き上げられた直後の鋼帯
表面のめっき層には，その溶融状態で含Ｍｇ酸化皮膜が
生成し，この含Ｍｇ酸化皮膜の表面張力や粘性が，他の
溶融Ｚｎめっき鋼板や溶融Ａｌめっき鋼板のものにはな
い特殊なものであるからであろうと本発明者らは考えて
いる。この特殊な問題が解決できなければ該めっき鋼板
の工業的な製造ができない。本発明は，該模様のない表
面外観の良好な該鋼板を得ることを課題としたものであ
る。
表面のめっき層には，その溶融状態で含Ｍｇ酸化皮膜が
生成し，この含Ｍｇ酸化皮膜の表面張力や粘性が，他の
溶融Ｚｎめっき鋼板や溶融Ａｌめっき鋼板のものにはな
い特殊なものであるからであろうと本発明者らは考えて
いる。この特殊な問題が解決できなければ該めっき鋼板
の工業的な製造ができない。本発明は，該模様のない表
面外観の良好な該鋼板を得ることを課題としたものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，Ｍｇを
１.０重量％以上含有するＺｎ基めっき浴に連続的に浸
漬される鋼板を該浴から連続的に引き上げるさいに，め
っき層が凝固するまでの間にめっき層表面に生成する含
Ｍｇ酸化皮膜の形態を制御して以下に定義する急峻度が
０.１％以下のめっき表面を形成したＭｇ含有溶融Ｚｎ
基めっき鋼板を提供する。
１.０重量％以上含有するＺｎ基めっき浴に連続的に浸
漬される鋼板を該浴から連続的に引き上げるさいに，め
っき層が凝固するまでの間にめっき層表面に生成する含
Ｍｇ酸化皮膜の形態を制御して以下に定義する急峻度が
０.１％以下のめっき表面を形成したＭｇ含有溶融Ｚｎ
基めっき鋼板を提供する。
【０００８】めっき鋼板表面の急峻度（％）は，通板方
向（鋼帯の長手方向）に表面の凹凸形状を測定し，その
単位長さの凹凸形状曲線から(1)式によって求める。 急峻度（％）＝１００×Nm×（Ｍ＋Ｖ）／Ｌ ・・(1) ただし Ｌ＝単位長さ（ 100×103μｍ以上，250×103
μｍ以下とする）， Nm＝単位長さ中の山の数 Ｍ＝単位長さ中の平均山高さ（μｍ） Ｖ＝単位長さ中の平均谷深さ（μｍ） であり，平均山高さＭは，凹凸形状曲線の各山の頂点か
ら該曲線の中心線までの垂直距離（山高さ) を計測し，
単位長さ中の全山高さの総計を山の数Nmで除したもの，
平均谷深さＶは，凹凸形状曲線の各谷の最深底から該曲
線の中心線までの垂直距離（谷深さ）を計測し，単位長
さ中の全谷深さの総計を谷の数Nvで除したものである。
向（鋼帯の長手方向）に表面の凹凸形状を測定し，その
単位長さの凹凸形状曲線から(1)式によって求める。 急峻度（％）＝１００×Nm×（Ｍ＋Ｖ）／Ｌ ・・(1) ただし Ｌ＝単位長さ（ 100×103μｍ以上，250×103
μｍ以下とする）， Nm＝単位長さ中の山の数 Ｍ＝単位長さ中の平均山高さ（μｍ） Ｖ＝単位長さ中の平均谷深さ（μｍ） であり，平均山高さＭは，凹凸形状曲線の各山の頂点か
ら該曲線の中心線までの垂直距離（山高さ) を計測し，
単位長さ中の全山高さの総計を山の数Nmで除したもの，
平均谷深さＶは，凹凸形状曲線の各谷の最深底から該曲
線の中心線までの垂直距離（谷深さ）を計測し，単位長
さ中の全谷深さの総計を谷の数Nvで除したものである。
【０００９】含Ｍｇ酸化皮膜は，Ｍｇ−Ｏ系，Ｍｇ−Ａ
ｌ−Ｏ系或いはＭｇ−Ａｌ−Ｍ−Ｏ系（ＭはＭｇおよび
Ａｌ以外の元素）のようにマグネシウムと酸素を少なく
とも含む皮膜を意味しており，その厚さや皮膜中のＭｇ
量などは製造条件に依存して変化するが，Ｍｇを１.０
重量％以上含有するＺｎ基めっき浴から鋼帯が引き上げ
られ且つめっき層が凝固するまでの間にめっき層の表面
に生成する薄い酸化皮膜を意味する。この含Ｍｇ酸化皮
膜の形態を制御するには，ワイピングガス中の酸素濃度
を調整すること，具体的にはその酸素濃度を３vol.％以
下とすること，或いは浴から引き上げられる鋼板を大気
雰囲気から隔離するシールボックスを設けることが実際
的であり，シールボックスを用いる場合にはシールボッ
クス内の酸素濃度を８vol.％以下とするのがよい。
ｌ−Ｏ系或いはＭｇ−Ａｌ−Ｍ−Ｏ系（ＭはＭｇおよび
Ａｌ以外の元素）のようにマグネシウムと酸素を少なく
とも含む皮膜を意味しており，その厚さや皮膜中のＭｇ
量などは製造条件に依存して変化するが，Ｍｇを１.０
重量％以上含有するＺｎ基めっき浴から鋼帯が引き上げ
られ且つめっき層が凝固するまでの間にめっき層の表面
に生成する薄い酸化皮膜を意味する。この含Ｍｇ酸化皮
膜の形態を制御するには，ワイピングガス中の酸素濃度
を調整すること，具体的にはその酸素濃度を３vol.％以
下とすること，或いは浴から引き上げられる鋼板を大気
雰囲気から隔離するシールボックスを設けることが実際
的であり，シールボックスを用いる場合にはシールボッ
クス内の酸素濃度を８vol.％以下とするのがよい。
【００１０】また，Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっき浴として
は，Ａｌ：４.０〜１０.０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０
重量％，Ｔｉ：０.００２〜０.１重量％，Ｂ：０.００
１〜０.０４５重量％，残部がＺｎおよび不可避的不純
物からなるものを用いると耐食性および表面外観が良好
なめっき鋼板が得られる。
は，Ａｌ：４.０〜１０.０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０
重量％，Ｔｉ：０.００２〜０.１重量％，Ｂ：０.００
１〜０.０４５重量％，残部がＺｎおよび不可避的不純
物からなるものを用いると耐食性および表面外観が良好
なめっき鋼板が得られる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明は，通常の溶融亜鉛めっき
鋼板の製造の場合と同様に，インライン焼鈍型の連続溶
融めっきラインに鋼帯を通板して，例えば溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を連続的に製造することを意図
し，その基本浴組成としては，Ａｌ：４.０〜１０重量
％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部がＺｎおよび不可
避的不純物からなるもの，とりわけ，Ａｌ：４.０〜１
０.０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，Ｔｉ：０.０
０２〜０.１重量％，Ｂ：０.００１〜０.０４５重量
％，残部がＺｎおよび不可避的不純物からなるものを用
いて，当該組成に相当するめっき層を有したＭｇ含有溶
融Ｚｎ基めっき鋼板を得ることができるものである。先
ずこの基本浴組成について説明する。
鋼板の製造の場合と同様に，インライン焼鈍型の連続溶
融めっきラインに鋼帯を通板して，例えば溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を連続的に製造することを意図
し，その基本浴組成としては，Ａｌ：４.０〜１０重量
％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部がＺｎおよび不可
避的不純物からなるもの，とりわけ，Ａｌ：４.０〜１
０.０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，Ｔｉ：０.０
０２〜０.１重量％，Ｂ：０.００１〜０.０４５重量
％，残部がＺｎおよび不可避的不純物からなるものを用
いて，当該組成に相当するめっき層を有したＭｇ含有溶
融Ｚｎ基めっき鋼板を得ることができるものである。先
ずこの基本浴組成について説明する。
【００１２】先に特願平８−３５２４６７号において，
Ａｌ：４.０〜１０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量
％，残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ
−Ａｌ−Ｍｇめっき層を鋼板表面に形成した溶融Ｚｎ基
めっき鋼板であって，当該めっき層の金属組織を，〔Ａ
ｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に〔初
晶Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した組織とするこ
とによって耐食性と表面外観を向上させた溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ−Ｍｇめっき鋼板を提案したが，この先願発明の基本
浴組成をそのまま本願発明でも適用することができる。
Ａｌ：４.０〜１０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量
％，残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ
−Ａｌ−Ｍｇめっき層を鋼板表面に形成した溶融Ｚｎ基
めっき鋼板であって，当該めっき層の金属組織を，〔Ａ
ｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に〔初
晶Ａｌ相〕更には〔Ｚｎ単相〕が混在した組織とするこ
とによって耐食性と表面外観を向上させた溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ−Ｍｇめっき鋼板を提案したが，この先願発明の基本
浴組成をそのまま本願発明でも適用することができる。
【００１３】基本浴組成のうち，Ａｌ成分は当該めっき
鋼板の耐食性の向上および当該めっき浴のドロス発生を
抑制する作用を供する。Ａｌ含有量が４.０重量％未満
では耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系
のドロス発生を抑制する効果も低いので，４.０重量％
以上，好ましくは５.０重量％を超えるＡｌを含有させ
る。他方，Ａｌ含有量が１０重量％を越えると，めっき
層と母材鋼板との界面でＦｅ−Ａｌ合金層の成長が著し
くなり，めっき密着性が悪くなる。好ましいＡｌ含有量
は５.０超え〜１０重量％，更に好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜８.５重量％，一層好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜７.０重量％である。
鋼板の耐食性の向上および当該めっき浴のドロス発生を
抑制する作用を供する。Ａｌ含有量が４.０重量％未満
では耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系
のドロス発生を抑制する効果も低いので，４.０重量％
以上，好ましくは５.０重量％を超えるＡｌを含有させ
る。他方，Ａｌ含有量が１０重量％を越えると，めっき
層と母材鋼板との界面でＦｅ−Ａｌ合金層の成長が著し
くなり，めっき密着性が悪くなる。好ましいＡｌ含有量
は５.０超え〜１０重量％，更に好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜８.５重量％，一層好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜７.０重量％である。
【００１４】基本浴組成のうち，Ｍｇ成分は，めっき層
表面に均一な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の
耐食性を著しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.
０重量％未満ではかような腐食生成物を均一に生成させ
る作用が十分ではなく，他方Ｍｇ含有量が４.０重量％
を越えてもＭｇによる耐食性向上効果は飽和し，かえっ
てＭｇ酸化物系のドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ
含有量は１.０〜４.０重量％とする。好ましいＭｇ含有
量は１.５〜４.０重量％，さらに好ましいＭｇ含有量は
２.０〜３.５重量％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５
〜３.５重量％である。
表面に均一な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の
耐食性を著しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.
０重量％未満ではかような腐食生成物を均一に生成させ
る作用が十分ではなく，他方Ｍｇ含有量が４.０重量％
を越えてもＭｇによる耐食性向上効果は飽和し，かえっ
てＭｇ酸化物系のドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ
含有量は１.０〜４.０重量％とする。好ましいＭｇ含有
量は１.５〜４.０重量％，さらに好ましいＭｇ含有量は
２.０〜３.５重量％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５
〜３.５重量％である。
【００１５】この基本浴組成に対し，適量のＴｉとＢを
添加するとＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制すること
ができる。
添加するとＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制すること
ができる。
【００１６】すなわち，０.００２重量％以上のＴｉを
含有させるとＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制するこ
とができる。しかしＴｉ含有量が０.１重量％を越える
と，めっき層中にＴｉ−Ａｌ系の析出物が成長し，めっ
き層に凹凸（ブツ）が生じ，外観を損ねるようになるの
で好ましくはない。したがって，０.００２〜０.１重量
％のＴｉを含有させるのがよい。
含有させるとＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制するこ
とができる。しかしＴｉ含有量が０.１重量％を越える
と，めっき層中にＴｉ−Ａｌ系の析出物が成長し，めっ
き層に凹凸（ブツ）が生じ，外観を損ねるようになるの
で好ましくはない。したがって，０.００２〜０.１重量
％のＴｉを含有させるのがよい。
【００１７】また，０.００１重量％以上のＢを含有さ
せると，Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制することが
できる。しかしＢ含有量が０.０４５重量％を越える
と，めっき層中にＴｉ−ＢあるいはＡｌ−Ｂ系の析出物
が成長し，めっき層に凹凸（同ブツ）が生じ，外観を損
ねるようになるので好ましくはない。したがって，０.
００１〜０.０４５重量％のＢを含有させるのがよい。
せると，Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制することが
できる。しかしＢ含有量が０.０４５重量％を越える
と，めっき層中にＴｉ−ＢあるいはＡｌ−Ｂ系の析出物
が成長し，めっき層に凹凸（同ブツ）が生じ，外観を損
ねるようになるので好ましくはない。したがって，０.
００１〜０.０４５重量％のＢを含有させるのがよい。
【００１８】このようなＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板
の場合，めっき層の金属組織の面から耐食性および表面
外観が良好となっても，前記したようにＭｇによる特有
の線状の縞模様発生の問題が解決できなければ工業製品
とはなり得ない。本発明者らは，製造ラインを想定した
連続溶融めっきラインでこの問題を解決すべく数多くの
試験を繰返したところ，このＭｇによる特有の問題は，
鋼帯を浴から連続的に引き上げるさいに，鋼帯表面のめ
っき層が凝固するまでの間に形成される含Ｍｇ酸化皮膜
の形態に原因があり，この含Ｍｇ酸化皮膜の形態を制御
すれば，他の条件はいかようであれ，前記の線状の縞模
様の発生が防止できることを見いだした。
の場合，めっき層の金属組織の面から耐食性および表面
外観が良好となっても，前記したようにＭｇによる特有
の線状の縞模様発生の問題が解決できなければ工業製品
とはなり得ない。本発明者らは，製造ラインを想定した
連続溶融めっきラインでこの問題を解決すべく数多くの
試験を繰返したところ，このＭｇによる特有の問題は，
鋼帯を浴から連続的に引き上げるさいに，鋼帯表面のめ
っき層が凝固するまでの間に形成される含Ｍｇ酸化皮膜
の形態に原因があり，この含Ｍｇ酸化皮膜の形態を制御
すれば，他の条件はいかようであれ，前記の線状の縞模
様の発生が防止できることを見いだした。
【００１９】ここで，Ｍｇ含有によってもたらされる前
記の特有の模様は，板幅方向に延びる比較的幅広の筋が
間隔をあけて多数現れる一種の縞模様であるが，これが
発生したとしても，その程度が目視観察では判別できな
いほど軽微なものであれば工業製品として何ら問題はな
い。このため，この線状の縞模様の程度を定量化する指
標として「急峻度（％）」を採用する。この急峻度は前
記(1) 式に従うものであるが，これは，得られためっき
鋼板のめっき方向すなわち鋼帯の長手方向の表面の凹凸
状態を定量化するものである。前記(1) 式に従う急峻度
が０.１％を超えると，目視で判別できる板幅方向の線
状の縞模様が現れる状態となる。
記の特有の模様は，板幅方向に延びる比較的幅広の筋が
間隔をあけて多数現れる一種の縞模様であるが，これが
発生したとしても，その程度が目視観察では判別できな
いほど軽微なものであれば工業製品として何ら問題はな
い。このため，この線状の縞模様の程度を定量化する指
標として「急峻度（％）」を採用する。この急峻度は前
記(1) 式に従うものであるが，これは，得られためっき
鋼板のめっき方向すなわち鋼帯の長手方向の表面の凹凸
状態を定量化するものである。前記(1) 式に従う急峻度
が０.１％を超えると，目視で判別できる板幅方向の線
状の縞模様が現れる状態となる。
【００２０】浴から連続的に引き上げられている状態に
おいて，鋼帯表面に付着した溶融めっき層が凝固するま
での間には，金属間化合物の生成を伴う非平衡状態での
凝固組織の生成と，メタル成分の雰囲気中酸素との酸化
反応が同時に進行するものと考えられるが，Ｍｇを１.
０重量％以上含有する場合は，溶融状態にあるめっき層
表面に未凝固の含Ｍｇ酸化皮膜が生成し，めっき層の表
層部と深部との間で粘性差や質量差が生じると共に表層
の表面張力に変化を来たし，その程度が或る閾値を超え
たときに，表層部だけが一様に下方に垂れ落ちる（ずり
落ちる）現象が回分的に発生し，その状態で凝固する
と，前記したような線状の縞模様となると推測される。
おいて，鋼帯表面に付着した溶融めっき層が凝固するま
での間には，金属間化合物の生成を伴う非平衡状態での
凝固組織の生成と，メタル成分の雰囲気中酸素との酸化
反応が同時に進行するものと考えられるが，Ｍｇを１.
０重量％以上含有する場合は，溶融状態にあるめっき層
表面に未凝固の含Ｍｇ酸化皮膜が生成し，めっき層の表
層部と深部との間で粘性差や質量差が生じると共に表層
の表面張力に変化を来たし，その程度が或る閾値を超え
たときに，表層部だけが一様に下方に垂れ落ちる（ずり
落ちる）現象が回分的に発生し，その状態で凝固する
と，前記したような線状の縞模様となると推測される。
【００２１】この観点に立つと，最も理想的には，溶融
めっき層が凝固するまでの間，含Ｍｇ酸化皮膜の生成を
完全に回避することである。しかし，実際操業ラインに
おいては，極めて酸素親和力の強いＭｇの酸化を，めっ
き層が凝固するまでの間で防止することは簡単ではな
く，これを実現するには過剰な設備と費用を要すること
になる。
めっき層が凝固するまでの間，含Ｍｇ酸化皮膜の生成を
完全に回避することである。しかし，実際操業ラインに
おいては，極めて酸素親和力の強いＭｇの酸化を，めっ
き層が凝固するまでの間で防止することは簡単ではな
く，これを実現するには過剰な設備と費用を要すること
になる。
【００２２】そこで，本発明者らは，含Ｍｇ酸化皮膜の
生成を許容しても，急峻度を０.１％以下にできる条件
を見いだすべく種々の試験を行った。その結果，ワイピ
ングガス中の酸素濃度を３vol.％以下とすること，また
は，浴から引き上げられる板を大気雰囲気から隔離する
シールボックスを設けること，特に後者の場合にはシー
ルボックス内の酸素濃度を８vol.％以下とすることが，
急峻度０.１％以下とする不可欠な要件であることを見
いだした。
生成を許容しても，急峻度を０.１％以下にできる条件
を見いだすべく種々の試験を行った。その結果，ワイピ
ングガス中の酸素濃度を３vol.％以下とすること，また
は，浴から引き上げられる板を大気雰囲気から隔離する
シールボックスを設けること，特に後者の場合にはシー
ルボックス内の酸素濃度を８vol.％以下とすることが，
急峻度０.１％以下とする不可欠な要件であることを見
いだした。
【００２３】図１は，１.０重量％以上のＭｇを含有す
るＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系の溶融めっき浴１の中に，鋼帯２
を，スナウト３を通じて連続的に浸漬し，浴中ロール４
で方向転換して，浴１から垂直上方に連続的に引き上げ
る状態を図解的に示したものである。浴１から連続的に
引き上される板表面に対して，ワイピングノズル５か
ら, めっき量（目付量）の調整のためにワイピングガス
が吹付けられる。このワイピングノズル５は，板の幅方
向に（紙面の表裏方向）に設置したパイプに吹出口を設
けたものであり，この吹出口から連続的に引き上げられ
る板の板幅一杯に一様にガスが吹付けられることによ
り，板面に付着する溶融めっき層が所定厚みとなるよう
に絞られる。
るＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系の溶融めっき浴１の中に，鋼帯２
を，スナウト３を通じて連続的に浸漬し，浴中ロール４
で方向転換して，浴１から垂直上方に連続的に引き上げ
る状態を図解的に示したものである。浴１から連続的に
引き上される板表面に対して，ワイピングノズル５か
ら, めっき量（目付量）の調整のためにワイピングガス
が吹付けられる。このワイピングノズル５は，板の幅方
向に（紙面の表裏方向）に設置したパイプに吹出口を設
けたものであり，この吹出口から連続的に引き上げられ
る板の板幅一杯に一様にガスが吹付けられることによ
り，板面に付着する溶融めっき層が所定厚みとなるよう
に絞られる。
【００２４】後記の実施例に詳しく示すが，このワイピ
ングガスの酸素濃度と急峻度との関係を調べたところ，
酸素濃度が３vol.％以下で確実に急峻度０.１以下とな
ることがわかった。すなわち，ワイピングガス中の酸素
は３vol.％まで許容しても，Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっき
鋼板の前記の線状縞模様は外観上問題がない程度に改善
できるのである。ワイピングガスが吹付けられると，そ
の吹付け位置ではめっき層内部の新生な面とガスが接触
し，そのガスは板面に沿って下方と上方に膜流として流
れることになるが，ワイピングガス中の酸素濃度が３vo
l.％を超えると，めっき層が凝固する迄の間に表層部の
たれ落ち（ずれ落ち）現象が起きやすくなり，急峻度が
０.１％を超えるようになる。
ングガスの酸素濃度と急峻度との関係を調べたところ，
酸素濃度が３vol.％以下で確実に急峻度０.１以下とな
ることがわかった。すなわち，ワイピングガス中の酸素
は３vol.％まで許容しても，Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっき
鋼板の前記の線状縞模様は外観上問題がない程度に改善
できるのである。ワイピングガスが吹付けられると，そ
の吹付け位置ではめっき層内部の新生な面とガスが接触
し，そのガスは板面に沿って下方と上方に膜流として流
れることになるが，ワイピングガス中の酸素濃度が３vo
l.％を超えると，めっき層が凝固する迄の間に表層部の
たれ落ち（ずれ落ち）現象が起きやすくなり，急峻度が
０.１％を超えるようになる。
【００２５】図２は，浴１から引き上げられる板を周囲
雰囲気から遮断するためのシールボックス６を取付けた
以外は，図１と同様の状態を図解的に示したものであ
る。シールボックス６は，そのスカート部６ａの端縁を
浴１内に浸漬し，その上板の中央部に板２が通過するス
リット状の開口７を設けたものであり，その中にワイピ
ングノズル５が設置されている。ワイピングノズル５か
ら吹き出された実質上全てのガスは，前記の開口７から
ボックス外に放出される。このようなシールボックス６
を設ける場合には，ボックス６内の酸素濃度を８vol.％
まで許容しても急峻度０.１％以下とすることができる
ことがわかった。シールボックス６内の酸素濃度を８vo
l.％以下に維持するには，ボックス内のワイピングノズ
ル５から吹き出すガス中の酸素濃度を８vol.％以下とす
ればよい。したがって，図２のようにシールボックス６
を設ける場合には，ワイピングノズル５から吹き出すワ
イピングガスの酸素濃度を図１の場合よりも更に高い濃
度にまで許容できることになる。
雰囲気から遮断するためのシールボックス６を取付けた
以外は，図１と同様の状態を図解的に示したものであ
る。シールボックス６は，そのスカート部６ａの端縁を
浴１内に浸漬し，その上板の中央部に板２が通過するス
リット状の開口７を設けたものであり，その中にワイピ
ングノズル５が設置されている。ワイピングノズル５か
ら吹き出された実質上全てのガスは，前記の開口７から
ボックス外に放出される。このようなシールボックス６
を設ける場合には，ボックス６内の酸素濃度を８vol.％
まで許容しても急峻度０.１％以下とすることができる
ことがわかった。シールボックス６内の酸素濃度を８vo
l.％以下に維持するには，ボックス内のワイピングノズ
ル５から吹き出すガス中の酸素濃度を８vol.％以下とす
ればよい。したがって，図２のようにシールボックス６
を設ける場合には，ワイピングノズル５から吹き出すワ
イピングガスの酸素濃度を図１の場合よりも更に高い濃
度にまで許容できることになる。
【００２６】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明の内容を具体的
に説明する。
に説明する。
【００２７】〔実施例Ａ〕：本例は，シールボックス無
しの状態で，ワイピングガスとして窒素ガスと空気の混
合ガスを使用した例を示す。
しの状態で，ワイピングガスとして窒素ガスと空気の混
合ガスを使用した例を示す。
【００２８】下記の条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき
鋼板を製造し，得られた溶融めっき鋼板の表面の急峻度
を前記(1) 式に従って求めた。 [めっき条件] 処理設備：オールラジアントチューブ型の連続溶融めっ
き設備 処理鋼板：中炭素アルミキルド鋼の熱延鋼板（厚み：
１.６ｍｍ） 還元炉最高到達板温：６００℃ 露点：−３０℃ めっき浴温：４００℃ 浸漬時間：４秒 ワイピングガス：窒素ガス＋空気（酸素０.１〜１２vo
l.％に調整） めっき後の冷却速度：空冷方式で８℃／秒（浴温から凝
固温度までの平均） めっき目付量：５０，１００，１５０または２００ｇ／
ｍ2 [めっき浴組成] Ａｌ＝６.２重量％ Ｍｇ＝３.５重量％ Ｔｉ＝０.０１重量％ Ｂ ＝０.００２重量％ 残部＝Ｚｎ
鋼板を製造し，得られた溶融めっき鋼板の表面の急峻度
を前記(1) 式に従って求めた。 [めっき条件] 処理設備：オールラジアントチューブ型の連続溶融めっ
き設備 処理鋼板：中炭素アルミキルド鋼の熱延鋼板（厚み：
１.６ｍｍ） 還元炉最高到達板温：６００℃ 露点：−３０℃ めっき浴温：４００℃ 浸漬時間：４秒 ワイピングガス：窒素ガス＋空気（酸素０.１〜１２vo
l.％に調整） めっき後の冷却速度：空冷方式で８℃／秒（浴温から凝
固温度までの平均） めっき目付量：５０，１００，１５０または２００ｇ／
ｍ2 [めっき浴組成] Ａｌ＝６.２重量％ Ｍｇ＝３.５重量％ Ｔｉ＝０.０１重量％ Ｂ ＝０.００２重量％ 残部＝Ｚｎ
【００２９】表１に，前記各目付量において，ワイピン
グガス中の窒素と空気の混合比率を変えて（酸素濃度を
変えて）得た各々のめっき鋼板の急峻度の測定結果を示
した。表中の線状の縞模様評価は，目視観察で該模様の
程度を３段階評価したものであり，該模様が全く観察で
きないか若しくは極めて軽微で外観状は全く問題のない
ものを○印，該模様が観察されたがそれほど大きくない
ものを△印，明瞭に観察されたものを×印とした。
グガス中の窒素と空気の混合比率を変えて（酸素濃度を
変えて）得た各々のめっき鋼板の急峻度の測定結果を示
した。表中の線状の縞模様評価は，目視観察で該模様の
程度を３段階評価したものであり，該模様が全く観察で
きないか若しくは極めて軽微で外観状は全く問題のない
ものを○印，該模様が観察されたがそれほど大きくない
ものを△印，明瞭に観察されたものを×印とした。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１の結果に見られるように，ワイピング
ガス中の酸素濃度を３vol.％以下とすれば，どの目付量
でも急峻度急峻度が０.１以下となり，外観状問題のな
いめっき鋼板が得られた。ただし，特別の場合として，
目付量が５０ｇ／ｍ2 の場合には，ワイピングガス中の
酸素濃度は５vol.％まで許容できる。
ガス中の酸素濃度を３vol.％以下とすれば，どの目付量
でも急峻度急峻度が０.１以下となり，外観状問題のな
いめっき鋼板が得られた。ただし，特別の場合として，
目付量が５０ｇ／ｍ2 の場合には，ワイピングガス中の
酸素濃度は５vol.％まで許容できる。
【００３２】〔実施例Ｂ〕：本例は，シールボックス無
しの状態で，ワイピングガスとして燃焼排ガスを使用し
た例を示す。
しの状態で，ワイピングガスとして燃焼排ガスを使用し
た例を示す。
【００３３】下記の条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき
鋼板を製造し，得られた溶融めっき鋼板の表面の急峻度
を前記(1) 式に従って求めた。 [めっき条件] 処理設備：ＮＯＦタイプの連続溶融めっき設備（試験設
備） 処理鋼板：低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板（厚み：
０.８ｍｍ） 還元炉最高到達板温：７８０℃ 露点：−２５℃ めっき浴温：４５０℃ 浸漬時間：３秒 ワイピングガス：無酸化炉内燃焼排ガス（無酸化炉の空
燃比を変えたもの） めっき後の冷却速度：空冷方式で１２℃／秒（浴温から
凝固温度までの平均） めっき目付量：５０，１００，１５０または２００ｇ／
ｍ2 [めっき浴組成] Ａｌ＝９.１重量％ Ｍｇ＝２.０重量％ Ｔｉ＝０.０２重量％ Ｂ ＝０.００４重量％ 残部＝Ｚｎ
鋼板を製造し，得られた溶融めっき鋼板の表面の急峻度
を前記(1) 式に従って求めた。 [めっき条件] 処理設備：ＮＯＦタイプの連続溶融めっき設備（試験設
備） 処理鋼板：低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板（厚み：
０.８ｍｍ） 還元炉最高到達板温：７８０℃ 露点：−２５℃ めっき浴温：４５０℃ 浸漬時間：３秒 ワイピングガス：無酸化炉内燃焼排ガス（無酸化炉の空
燃比を変えたもの） めっき後の冷却速度：空冷方式で１２℃／秒（浴温から
凝固温度までの平均） めっき目付量：５０，１００，１５０または２００ｇ／
ｍ2 [めっき浴組成] Ａｌ＝９.１重量％ Ｍｇ＝２.０重量％ Ｔｉ＝０.０２重量％ Ｂ ＝０.００４重量％ 残部＝Ｚｎ
【００３４】表２に，前記の各目付量において，ワイピ
ングガスとして使用した燃焼排ガス中の酸素濃度を変え
た場合の，各めっき鋼板の急峻度の測定結果を示した。
なお，燃焼排ガス中の酸素濃度は，無酸化炉の空燃比変
化と燃焼排ガスのアフターバーニングとの組み合わせ
で，表示のように変化させた。表中の線状の縞模様評価
は実施例Ａの場合と同様である。なお，無酸化炉の空燃
比変化と燃焼排ガスのアフターバーニング条件の変化に
より，排ガス中の二酸化炭素濃度と水蒸気濃度も変化し
た。その変化幅は次のとおりである。 酸素濃度：０.１〜１２vol.％ 二酸化炭素濃度：０.３〜１０vol.％ 水蒸気濃度：１.５〜５.3 vol.％
ングガスとして使用した燃焼排ガス中の酸素濃度を変え
た場合の，各めっき鋼板の急峻度の測定結果を示した。
なお，燃焼排ガス中の酸素濃度は，無酸化炉の空燃比変
化と燃焼排ガスのアフターバーニングとの組み合わせ
で，表示のように変化させた。表中の線状の縞模様評価
は実施例Ａの場合と同様である。なお，無酸化炉の空燃
比変化と燃焼排ガスのアフターバーニング条件の変化に
より，排ガス中の二酸化炭素濃度と水蒸気濃度も変化し
た。その変化幅は次のとおりである。 酸素濃度：０.１〜１２vol.％ 二酸化炭素濃度：０.３〜１０vol.％ 水蒸気濃度：１.５〜５.3 vol.％
【００３５】
【表２】
【００３６】表２の結果に見られるように，二酸化炭素
および水蒸気を含む燃焼排ガスをワイピングガスとして
使用しても，ガス中の酸素濃度を３vol.％以下とすれ
ば，どの目付量でも急峻度急峻度が０.１以下となり，
外観状問題のないめっき鋼板が得られた。このことか
ら，急峻度に影響を与える含Ｍｇ酸化皮膜の形態に及ぼ
すのは遊離の酸素であることが明らかであり，ＣＯ2中
の酸素やＨ2Ｏ中の酸素ではなく遊離の酸素濃度が３vo
l.％を超えないようにすれば，急峻度を０.１以下にで
きる。ただし，特別の場合として，目付量が５０ｇ／ｍ
2 の場合には，ワイピングガス中の酸素濃度は５vol.％
まで許容できる。
および水蒸気を含む燃焼排ガスをワイピングガスとして
使用しても，ガス中の酸素濃度を３vol.％以下とすれ
ば，どの目付量でも急峻度急峻度が０.１以下となり，
外観状問題のないめっき鋼板が得られた。このことか
ら，急峻度に影響を与える含Ｍｇ酸化皮膜の形態に及ぼ
すのは遊離の酸素であることが明らかであり，ＣＯ2中
の酸素やＨ2Ｏ中の酸素ではなく遊離の酸素濃度が３vo
l.％を超えないようにすれば，急峻度を０.１以下にで
きる。ただし，特別の場合として，目付量が５０ｇ／ｍ
2 の場合には，ワイピングガス中の酸素濃度は５vol.％
まで許容できる。
【００３７】〔実施例Ｃ〕本例は，シールボックスを取
付けた状態で，シールボックス内のワイピングノズルか
ら燃焼排ガスを吹き出した例を示す。図２のように，ワ
イピングノズル５をその中に収めるようにシールボック
ス６を取付け，ワイピングガス５から吹き出す燃焼排ガ
スの酸素濃度を実施例Ｂの場合と同様にして変化させ
た。ワイピングガス中の酸素濃度とシールボックス内の
酸素濃度は極めて近似した相関を有することをガス分析
の測定により確認した。したがって，操業の間，シール
ボックス内はワイピングガスと同じ組成のガス雰囲気に
維持されていると見てよい。
付けた状態で，シールボックス内のワイピングノズルか
ら燃焼排ガスを吹き出した例を示す。図２のように，ワ
イピングノズル５をその中に収めるようにシールボック
ス６を取付け，ワイピングガス５から吹き出す燃焼排ガ
スの酸素濃度を実施例Ｂの場合と同様にして変化させ
た。ワイピングガス中の酸素濃度とシールボックス内の
酸素濃度は極めて近似した相関を有することをガス分析
の測定により確認した。したがって，操業の間，シール
ボックス内はワイピングガスと同じ組成のガス雰囲気に
維持されていると見てよい。
【００３８】めっき条件および浴組成は実施例Ｂの場合
と実質上同一にして，各目付量でワイピングガスの酸素
濃度を変えて得ためっき鋼板の急峻度を測定し，表３の
結果を得た。表３において「シールボックス内の酸素濃
度」は，ワイピングガス中の酸素濃度の測定値をもって
示してある。無酸化炉の空燃比および燃焼排ガスのアフ
ターバーニング条件を変えることによって排ガス中の二
酸化炭素濃度と水蒸気濃度も変化したが，その変化幅は
実施例Ｂの場合と同じである。
と実質上同一にして，各目付量でワイピングガスの酸素
濃度を変えて得ためっき鋼板の急峻度を測定し，表３の
結果を得た。表３において「シールボックス内の酸素濃
度」は，ワイピングガス中の酸素濃度の測定値をもって
示してある。無酸化炉の空燃比および燃焼排ガスのアフ
ターバーニング条件を変えることによって排ガス中の二
酸化炭素濃度と水蒸気濃度も変化したが，その変化幅は
実施例Ｂの場合と同じである。
【００３９】
【表３】
【００４０】表３の結果に見られるように，二酸化炭素
および水蒸気を含む燃焼排ガスをワイピングガスとして
使用しても，ワイピングガス中の酸素濃度ひいてはシー
ルボックス内の酸素濃度を８vol.％以下とすれば，どの
目付量でも，急峻度が０.１以下となり，外観上問題の
ないめっき鋼板が得られた。
および水蒸気を含む燃焼排ガスをワイピングガスとして
使用しても，ワイピングガス中の酸素濃度ひいてはシー
ルボックス内の酸素濃度を８vol.％以下とすれば，どの
目付量でも，急峻度が０.１以下となり，外観上問題の
ないめっき鋼板が得られた。
【００４１】〔急峻度の実測例〕前記の表１〜３におけ
る急峻度の測定については，本文に説明のとおり行った
ものであるが，その実測例を以下に挙げる。
る急峻度の測定については，本文に説明のとおり行った
ものであるが，その実測例を以下に挙げる。
【００４２】図３は，測定しためっき鋼板の表面凹凸曲
線の一例を示したものである。このチャートは，通板方
向（鋼帯の長手方向）に触針式表面凹凸形状測定器で測
定したものであり，基準長さ（Ｌ）として２５０×１０
3 μｍ（２５０ｍｍ）を採ったものである。この凹凸曲
線に中心線を引き， 中心線までの各山高さ＝ｍi Ｌ中の山の数＝Ｎm 中心線までの各谷深さ＝Ｖi Ｌ中の谷の数＝Ｖm を求める。これらから， 平均山高さＭ＝Σｍi／Ｎm 平均谷深さＶ＝ΣＶi／Ｖm 平均ピッチ＝Ｌ／Ｎm を算出する。
線の一例を示したものである。このチャートは，通板方
向（鋼帯の長手方向）に触針式表面凹凸形状測定器で測
定したものであり，基準長さ（Ｌ）として２５０×１０
3 μｍ（２５０ｍｍ）を採ったものである。この凹凸曲
線に中心線を引き， 中心線までの各山高さ＝ｍi Ｌ中の山の数＝Ｎm 中心線までの各谷深さ＝Ｖi Ｌ中の谷の数＝Ｖm を求める。これらから， 平均山高さＭ＝Σｍi／Ｎm 平均谷深さＶ＝ΣＶi／Ｖm 平均ピッチ＝Ｌ／Ｎm を算出する。
【００４３】これらから，平均高低差＝〔Ｍ＋Ｖ〕が求
められ，この平均高低差を平均ピッチで除し，これを％
表示すれば，急峻度が求まる。この操作を簡略化すれ
ば，急峻度（％）＝１００×Nm×（Ｍ＋Ｖ）／Ｌとな
る。ちなみに，表１のめっき目付量＝１５０ｇ／ｍ2 ，
ワイピングガス中の酸素濃度＝５.０vol.％で得られた
めっき鋼板では，Ｌ＝２５０×１０3 μｍにおいてΣｍ
i＝１７２μｍ，Ｎm ＝２５，ΣＶi＝１３７μｍ，Ｖm
＝２５が求められ，平均高低差（Ｍ＋Ｖ）＝１２.４μ
ｍ，平均ピッチ＝１０×１０3 μｍとなった。よって，
急峻度＝０.１２％が算出された。
められ，この平均高低差を平均ピッチで除し，これを％
表示すれば，急峻度が求まる。この操作を簡略化すれ
ば，急峻度（％）＝１００×Nm×（Ｍ＋Ｖ）／Ｌとな
る。ちなみに，表１のめっき目付量＝１５０ｇ／ｍ2 ，
ワイピングガス中の酸素濃度＝５.０vol.％で得られた
めっき鋼板では，Ｌ＝２５０×１０3 μｍにおいてΣｍ
i＝１７２μｍ，Ｎm ＝２５，ΣＶi＝１３７μｍ，Ｖm
＝２５が求められ，平均高低差（Ｍ＋Ｖ）＝１２.４μ
ｍ，平均ピッチ＝１０×１０3 μｍとなった。よって，
急峻度＝０.１２％が算出された。
【００４４】図４は，以上のようにして測定される急峻
度と，線状の縞模様の目視評価の相関を示したものであ
る。図４の上段には急峻度の値（更には平均高低差およ
び平均ピッチの値）と実施例Ａで説明した目視評価の関
係を表示したものであり，図４の下段はそれを図表に示
したものである。図４から急峻度０.１０％以下のめっ
き鋼板は線状縞模様のない工業製品となることがわか
る。
度と，線状の縞模様の目視評価の相関を示したものであ
る。図４の上段には急峻度の値（更には平均高低差およ
び平均ピッチの値）と実施例Ａで説明した目視評価の関
係を表示したものであり，図４の下段はそれを図表に示
したものである。図４から急峻度０.１０％以下のめっ
き鋼板は線状縞模様のない工業製品となることがわか
る。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によると，
表面外観の良好なＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板の工業
製品を提供できる。このめっき鋼板は従来の溶融Ｚｎめ
っき鋼板では達し得ないような優れた耐食性を示すの
で，耐食性材料分野において多大の貢献ができる。
表面外観の良好なＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板の工業
製品を提供できる。このめっき鋼板は従来の溶融Ｚｎめ
っき鋼板では達し得ないような優れた耐食性を示すの
で，耐食性材料分野において多大の貢献ができる。
【図１】Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっきを鋼帯に連続的に施
す状況を示す浴近傍の略断面図である。
す状況を示す浴近傍の略断面図である。
【図２】Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっきを鋼帯に連続的に施
す他の状況を示す浴近傍の略断面図である。
す他の状況を示す浴近傍の略断面図である。
【図３】めっき鋼板表面について測定した凹凸形状曲線
例を示すチャートである。
例を示すチャートである。
【図４】めっき表面の急峻度と線状縞模様の目視評価の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
１ Ｍｇ含有Ｚｎ基めっき浴 ２ 鋼帯 ３ スナウト ４ 浴中ロール ５ ワイピングノズル ６ シールボックス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橘高 敏晴 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株 式会社技術研究所内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｍｇを１.０重量％以上含有するＺｎ基
めっき浴に連続的に浸漬される鋼帯を該浴から連続的に
引き上げるさいに，めっき層が凝固するまでの間にめっ
き層表面に生成する含Ｍｇ酸化皮膜の形態を制御して急
峻度が０.１％以下のめっき表面を形成したＭｇ含有溶
融Ｚｎ基めっき鋼板。ただし，急峻度（％）は，通板方
向（鋼帯の長手方向）にめっき表面の凹凸形状を測定
し，その単位長さの凹凸形状曲線から(1)式で求まる値
である。 急峻度（％）＝１００×Nm×（Ｍ＋Ｖ）／Ｌ ・・(1) Ｌ＝単位長さ（ 100×103μｍ以上，250×103μｍ以下
とする）， Nm＝単位長さ中の山の数， Ｍ＝単位長さ中の平均山高さ（μｍ）， Ｖ＝単位長さ中の平均谷深さ（μｍ）を表す。 - 【請求項２】 含Ｍｇ酸化皮膜の形態は，ワイピングガ
ス中の酸素濃度を３vol.％以下とすることによって制御
される請求項１に記載のＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼
板。 - 【請求項３】 含Ｍｇ酸化皮膜の形態は，浴から引き上
げられる鋼板を大気雰囲気から隔離するシールボックス
によって制御される請求項１に記載のＭｇ含有溶融Ｚｎ
基めっき鋼板。 - 【請求項４】 シールボックス内にワイピングノズルが
設けられ，該ノズルから吹き出すワイピングガスの酸素
濃度を調節することにより，シールボックス内の酸素濃
度を８vol.％以下に制御する請求項３に記載のＭｇ含有
溶融Ｚｎ基めっき鋼板。 - 【請求項５】 Ｚｎ基めっき浴は，Ａｌ：４.０〜１０.
０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，Ｔｉ：０.００
２〜０.１重量％，Ｂ：０.００１〜０.０４５重量％，
残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる請求項１に記
載のＭｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板。
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31663197A JP3201469B2 (ja) | 1997-11-04 | 1997-11-04 | Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板 |
| KR1019980706245A KR100324893B1 (ko) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | 내식성및표면외관이양호한융용아연-알루미늄-마그네슘도금강판및그제조법 |
| US09/117,779 US6235410B1 (en) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | Hot-dip Zn-Al-Mg coated steel sheet excellent in corrosion resistance and surface appearance and process for the production thereof |
| CNB971922446A CN1193113C (zh) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | 耐腐蚀性和表面外观良好的熔融Zn－Al－Mg电镀钢板和其制备方法 |
| NZ331311A NZ331311A (en) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | Hot-dip Zn-Al-Mg plated steel sheet and method of production |
| PCT/JP1997/004594 WO1998026103A1 (fr) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | TOLE D'ACIER PROTEGE PAR BAIN CHAUD DE Zn-Al-Mg, TRES RESISTANTE A LA CORROSION ET AGREABLE D'ASPECT, ET PROCEDE DE PRODUCTION CORRESPONDANT |
| AU54116/98A AU736197B2 (en) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | Hot-dip Zn-Al-Mg plated steel sheet good in corrosion resistance and surface appearance and method for producing the same |
| ES97947926T ES2225997T3 (es) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | Chapa de acero revestida con baño caliente de zn-al-mg, muy resistente a la corrosion y aspecto excelente, y procedimiento de produccion de la misma. |
| DE69730212T DE69730212T2 (de) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | HEISSTAUCH Zn-Al-Mg BESCHICHTETES STAHLBLECH MIT HERVORRAGENDEN KORROSIONSEIGENSCHAFTEN UND OBERFLÄCHENAUSSEHEN UND VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG |
| TW086118738A TW363088B (en) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | Molten Zn-Al-Mg plated steel sheet of good corrosion resistance and good appearance, and process |
| EP97947926A EP0905270B1 (en) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | HOT-DIP Zn-Al-Mg COATED STEEL SHEET EXCELLENT IN CORROSION RESISTANCE AND SURFACE APPEARANCE AND PROCESS FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| CNB2004100058278A CN1276991C (zh) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | 耐腐蚀性和表面外观良好的熔融Zn－Al－Mg电镀钢板和其制备方法 |
| CA 2245894 CA2245894C (en) | 1996-12-13 | 1997-12-12 | Hot-dip zn-al-mg plated steel sheet good in corrosion resistance and surface appearance and method of producing the same |
| US09/671,779 US6379820B1 (en) | 1996-12-13 | 2000-09-27 | Hot-dip Zn-A1-Mg plated steel sheet good in corrosion resistance and surface appearance and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31663197A JP3201469B2 (ja) | 1997-11-04 | 1997-11-04 | Ｍｇ含有溶融Ｚｎ基めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140615A JPH11140615A (ja) | 1999-05-25 |
| JP3201469B2 true JP3201469B2 (ja) | 2001-08-20 |
Family
ID=18079202
Family Applications (1)
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