JP2019501296A - 耐摩擦性及び耐白錆性に優れためっき鋼材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

本発明の一実施形態は、重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき層を有するめっき鋼材であって、下記数式１を満たすめっき鋼材を提供する。（［Ｍｇ］Ｓ−［Ｍｇ］１／２）／［Ｍｇ］１／２≧０．３ ［数式（１）］（ここで、［Ｍｇ］Ｓは、めっき層の表面でのＭｇの含量（重量％）を意味し、［Ｍｇ］１／２は、めっき層の表面から厚さ方向に１／２ｔ（ｔはめっき層の厚さ、以下、同様）位置でのＭｇの含量（重量％）を意味する。）

Description

本発明は、耐摩擦性及び耐白錆性に優れためっき鋼材及びその製造方法に関する。

陰極防食により鉄の腐食を抑える亜鉛めっき法は、防食性能及び経済性に優れるため、高耐食特性を有する鋼材の製造に広く用いられている。特に、溶融された亜鉛に鋼材を浸漬してめっき層を形成する溶融亜鉛めっき鋼材は、電気亜鉛めっき鋼材に比べて製造工程が単純であり、製品価格が安価であるため、自動車、家電製品、及び建材などの産業全般にわたってその需要が増加している。

溶融亜鉛めっき鋼材は、腐食環境にさらされた際に、鉄に比べて酸化還元電位が低い亜鉛が先に腐食され、鋼材の腐食が抑制される犠牲防食の特性を有するとともに、めっき層の亜鉛が酸化して鋼材の表面に緻密な腐食生成物を形成させ、酸化雰囲気から鋼材を遮断することで、鋼材の耐腐食性を向上させる。

しかし、産業の高度化に伴い、大気汚染が増大し、腐食環境が悪化しており、資源及びエネルギー節約に対する厳しい規制により、従来の亜鉛めっき鋼材に比べて、さらに優れた耐食性を有する鋼材開発に対する必要性が高まっている。

それに関連して、亜鉛めっき浴にアルミニウム（Ａｌ）及びマグネシウム（Ｍｇ）などの元素を添加して鋼材の耐食性を向上させる亜鉛合金系めっき鋼材の製造技術に関する様々な研究が行われている。代表的な亜鉛合金系めっき材としてのＺｎ−Ａｌめっき組成系にＭｇをさらに添加したＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼材の製造技術に関する研究が活発に行われている。

本発明のいくつかの目的の一つは、耐摩擦性及び耐白錆性に優れためっき鋼材と、それを製造する方法を提供することである。

本発明の一側面による一実施形態は、重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき層を有するめっき鋼材であって、下記数式１を満たすめっき鋼材を提供する。
（［Ｍｇ］_Ｓ−［Ｍｇ］_１／２）／［Ｍｇ］_１／２≧０．３ ［数式（１）］
（ここで、［Ｍｇ］_Ｓは、めっき層の表面でのＭｇの濃度（重量％）を意味し、［Ｍｇ］_１／２は、めっき層の表面から厚さ方向に１／２ｔ（ｔはめっき層の厚さ、以下、同様）位置でのＭｇの濃度（重量％）を意味する。）

本発明の一側面による他の実施形態は、重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき層を有するめっき鋼材であって、上記めっき層に含まれたＭｇの平均含量（Ｃ_０、重量％）に対する、上記めっき層の表面から厚さ方向に１／７ｔ位置までの領域に含まれたＭｇの含量（Ｃ_１、重量％）の比（Ｃ_１／Ｃ_０）が１．０２以上であるめっき鋼材を提供する。

本発明の他の側面による一実施形態は、重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき浴を準備する段階と、上記めっき浴に素地鉄を浸漬し、めっきを行ってめっき鋼材を得る段階と、上記めっき鋼材のめっき付着量を調節する段階と、上記めっき付着量が調節されためっき鋼材にマグネシウム系リン酸塩水溶液の液滴を噴射して冷却する段階と、を含む、めっき鋼材の製造方法を提供する。

本発明の他の側面による他の実施形態は、重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき浴を準備する段階と、上記めっき浴に素地鉄を浸漬し、めっきを行ってめっき鋼材を得る段階と、上記めっき鋼材のめっき付着量を調節する段階と、上記めっき付着量が調節されためっき鋼材を、５℃／ｓ以下（０℃／ｓを除く）の１次冷却速度で３８０℃超過４２０℃以下の１次冷却終了温度まで１次冷却する段階と、上記１次冷却されためっき鋼材を上記１次冷却終了温度で１秒以上恒温維持する段階と、上記恒温維持されためっき鋼材を、１０℃／ｓ以上の２次冷却速度で３２０℃以下の２次冷却終了温度まで２次冷却する段階と、を含む、めっき鋼材の製造方法を提供する。

本発明の様々な効果の一つとして、本発明の一実施形態によるめっき鋼材は、耐摩擦性及び耐白錆性に優れるという長所があることが挙げられる。

但し、本発明の多様で且つ有益な利点と効果は、上述の内容に限定されず、本発明の具体的な実施形態を説明する過程で、より簡単に理解することができる。

図１は、めっき鋼材のめっき層の深さによる、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、及びＦｅの含量変化をＧＤＳで測定した結果である。 図２は、耐白錆性の評価後、めっき鋼材の表面を観察した写真である。

以下、本発明の一側面によるめっき鋼材について詳細に説明する。

本発明のめっき鋼材は、その内部から素地鉄及びめっき層を順に含む。このとき、素地鉄は素地鉄または線材であることができ、本発明では、上記素地鉄の組成、微細組織などは特に限定しない。また、めっき層は素地鉄の表面に形成され、腐食環境下における素地鉄の腐食を防止する。

めっき層は、重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むことができる。

Ｍｇは、めっき層中のＺｎ及びＡｌと反応してＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物を形成することで、めっき鋼材の耐食性を向上させるために非常に重要な役割を果たす元素である。その含量が少なすぎる場合には、めっき層の微細組織中に十分な量のＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物を確保することができず、耐食性向上の効果が十分ではない恐れがある。したがって、めっき層中に上記Ｍｇは０．５重量％以上含まれることができ、１重量％以上含まれることが好ましい。但し、その含量が多すぎる場合には、耐食性向上の効果が飽和するだけでなく、めっき浴内にＭｇ酸化物ドロスが形成されるため、めっき性が低下する恐れがある。また、めっき層の微細組織中に硬度の高いＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物が過度に多く形成され、曲げ加工性が低下する恐れがある。したがって、めっき層中に上記Ｍｇは５重量％以下含まれることができ、３重量％以下含まれることが好ましい。

Ａｌは、Ｍｇ酸化物のドロスが形成されることを抑えるとともに、めっき層中のＺｎ及びＭｇと反応してＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物を形成することで、めっき鋼材の耐食性を向上させるために非常に重要な役割を果たす元素である。その含量が少なすぎる場合には、Ｍｇドロス形成の抑制能が不足し、めっき層の微細組織中に十分な量のＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物を確保することが難しくなるため、耐食性向上の効果が十分ではない恐れがある。したがって、めっき層中に上記Ａｌは０．５重量％以上含まれることができ、１重量％以上含まれることが好ましい。但し、その含量が多すぎる場合には、耐食性向上の効果が飽和するだけでなく、めっき浴の温度が上昇してめっき装置の耐久性に悪影響を及ぼす恐れがある。さらに、めっき層の微細組織中に、硬度の高いＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物が過度に多く形成されるため、曲げ加工性が低下する恐れがある。したがって、めっき層中に上記Ａｌは１４重量％以下含まれることができ、１１重量％以下含まれることが好ましい。

本発明者らは、めっき鋼材の耐摩擦性及び耐白錆性を最大限にするために鋭意研究した結果、めっき層に含有されたＭｇをめっき層の表面付近に濃化させる場合、めっき鋼材の耐摩擦性及び耐白錆性を向上させることができることを見出した。その理由は、Ｍｇのめっき層の表面濃化率が大きければ大きいほど、めっき層の表面の硬度が高くなってめっき鋼材の耐摩擦性が向上し、腐食初期に、安定したＭｇ系腐食生成物がめっき層の表層部に多量形成され、めっき鋼材の耐白錆性が向上するためである。

本発明のめっき鋼材において、めっき層中のＭｇの濃度は、下記数式１を満たすことができる。一方、より好ましい範囲は０．４以上であり、最も好ましい範囲は０．６以上である。
（［Ｍｇ］_Ｓ−［Ｍｇ］_１／２）／［Ｍｇ］_１／２≧０．３ ［数式（１）］
上記数式１において、［Ｍｇ］_Ｓは、めっき層の表面でのＭｇの含量（重量％）を意味し、［Ｍｇ］_１／２は、めっき層の表面から厚さ方向に１／２ｔ（ｔはめっき層の厚さ、以下、同様）位置でのＭｇの含量（重量％）を意味する。

一方、本発明では、上記［Ｍｇ］_Ｓ及び［Ｍｇ］_１／２を測定する具体的な方法を特に限定しないが、例えば、次のような方法を用いることができる。すなわち、めっき鋼材を垂直に切断した後、めっき層の断面でのＭｇ、Ｚｎ、及びＦｅの含量分布をグロー放電分光分析機（ＧＤＳ）を用いて測定する。ここで、めっき層の表面から厚さ方向に０．５μｍ以内の領域でのＭｇの含量（重量％）の最大値を［Ｍ］_Ｓと定義し、めっき層の表面からＺｎ及びＦｅの含量が互いに一致する位置の中間地点でのＭｇの含量（重量％）を［Ｍｇ］_１／２と定義することができる。このとき、［Ｍ］_Ｓを、単にめっき層の表面でのＭｇの含量ではなく、めっき層の表面から厚さ方向に０．５μｍ以内の領域でのＭｇの含量（重量％）の最大値と定義する理由は、ＧＤＳ分析の前に、めっき層の表面に微細酸化膜が形成されるか、またはその他の異物が吸着される可能性があることから、めっき層の極表層のＧＤＳデータは、めっき層の真のデータではなくその他の異物などのデータである可能性があるためである。

本発明のめっき鋼材は、めっき層に含まれたＭｇの平均含量（Ｃ_０、重量％）に対する、上記めっき層の表面から厚さ方向に１／７ｔ位置までの領域に含まれたＭｇの含量（Ｃ_１、重量％）の比（Ｃ_１／Ｃ_０）が、１．０２以上であることができ、１．０４以上であることがより好ましく、１．１０以上であることが最も好ましい。

一方、本発明では、上記Ｃ_０及びＣ_１を測定する具体的な方法を特に限定しないが、例えば、次のような方法を用いることができる。すなわち、めっき鋼材を垂直に切断した後、走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用いて３，０００倍でその断面写真を撮影し、めっき層の表面から界面まで、等間隔に２８箇所に対して、エネルギー分散分光法（ＥＤＳ）を用いてＭｇの含量を点分析する。その後、めっき層の表面付近の３箇所で測定されたＭｇの含量の平均値をＣ_１と定義し、めっき層の表面付近の３箇所を含む２８箇所の全部で測定されたＭｇの含量の平均値をＣ_０と定義することができる。

上述のＭｇの分布を調節する方法には様々な方法があり得るため、本発明の独立請求項ではこれを特に制限しない。但し、一例として、後述のように、溶融状態のめっき層を冷却する際に、マグネシウム系リン酸塩水溶液の液滴を噴射して冷却することで、上記のような位置分布を得ることができる。

めっき層は、その微細組織として、Ｚｎ単相組織と、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物と、を含むことができる。本発明では、上記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物の種類を特に限定しないが、例えば、Ｚｎ／Ａｌ／ＭｇＺｎ_２の三元共晶組織、Ｚｎ／ＭｇＺｎ_２の二元共晶組織、Ｚｎ−Ａｌの二元共晶組織、及びＭｇＺｎ_２の単相組織からなる群から選択される１種以上が挙げられるが、必ずしもこれに制限されるものではない。

一例によると、Ｚｎ単相組織は、０．０３重量％以下（０重量％を含む）のＭｇを含むことができる。

状態図上、Ｚｎに対するＭｇの固溶限界は０．０５重量％であるため、ＭｇはＺｎ単相組織中に０．０５重量％まで含まれることができる。ところが、このようにＺｎ単相組織中にＭｇが含まれる場合は、Ｍｇのめっき層での表面濃化にとっては不利となり、Ｚｎ単相組織の融点が下がって、スポット溶接の際に液体金属脆化（ＬＭＥ）クラックの発生を引き起こす可能性がある。そこで、本発明では、Ｚｎ単相組織に固溶されたＭｇの含量を出来る限り抑制しようとしている。本発明で目的とする効果を達成するための、Ｚｎ単相組織に含まれたＭｇの含量の上限は０．０３重量％であり、０．０１重量％であることがより好ましい。

上述のＺｎ単相組織中に固溶されたＭｇの含量を調節する方法には様々な方法があり得るため、本発明ではこれを特に制限しない。但し、一例として、後述のように、素地鉄のめっき浴への引込温度及びめっき浴の温度を適切に制御するか、または溶融状態のめっき層を冷却する際にマグネシウム系リン酸塩水溶液の液滴を噴射して冷却することにより、上記のようなＭｇの含量を得ることができる。

上述のように、以上で説明した本発明のめっき鋼材は様々な方法により製造されることができ、その製造方法は特に制限されない。但し、その一例として、次のような方法により製造されることができる。

先ず、重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき浴を準備した後、上記めっき浴に素地鉄を浸漬し、めっきを行うことでめっき鋼材を得る。

一例によると、めっき浴の温度は４４０〜４６０℃であることが好ましく、４４５〜４５５℃であることがより好ましい。

一例によると、めっき浴の温度をＴ_１（℃）とし、上記めっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度をＴ_２（℃）としたときに、上記Ｔ_１に対するＴ_２の比（Ｔ_２／Ｔ_１）は、１．１０以下に制御することが好ましく、１．０８以下に制御することがより好ましく、１．０５以下に制御することがさらに好ましい。ここで、めっき浴に引き込まれる素地鋼板の表面温度とは、めっき浴に浸漬する直前若しくは直後の素地鋼板の表面温度を意味する。このように、Ｔ_１に対するＴ_２の比（Ｔ_２／Ｔ_１）を低く制御する場合、Ｚｎ単相がめっき層と素地鉄との界面で主に凝固されることとなり、Ｍｇの表面濃化をより促進させることができる。

次に、上記めっき鋼材をガスワイピング処理してめっき付着量を調節する。円滑な冷却速度の調節、及びめっき層の表面酸化の防止のために、上記ワイピングガスとしては窒素（Ｎ_２）ガスまたはアルゴン（Ａｒ）ガスを用いることが好ましい。

次に、めっき付着量が調節されためっき鋼材を冷却する。このとき、めっき鋼材の冷却は、次の２つの方法の何れか１つの方法により行うことができる。

（１）マグネシウム系リン酸塩水溶液の液滴噴射による冷却
めっき付着量が調節されためっき鋼材にマグネシウム系リン酸塩水溶液の液滴を噴射して冷却する。このようにマグネシウム系リン酸塩水溶液の液滴噴射による冷却を行う場合、マグネシウムのめっき層の表面濃化率の向上に寄与するだけでなく、吸熱反応により溶融状態のめっき層を急速冷却させることで、Ｚｎ単相組織中に固溶されたＭｇの含量の低減にも寄与する。ここで、マグネシウム系リン酸塩水溶液は、例えば、Ｍｇ_３（ＰＯ_４）_２であることができる。

一例によると、液滴噴射における液滴噴射開始温度は、４０５〜４２５℃であることができ、より好ましくは４１０〜４２０℃であることができる。このとき、液滴噴射開始温度とは、液滴噴射を開始する時点でのめっき鋼材の表面温度を意味する。液滴噴射開始温度が４０５℃未満である場合には、既にＺｎ単相組織の凝固が開始され、Ｍｇの表面濃化が効果的に行われない恐れがある。これに対し、４２５℃を超えると、液滴噴射による吸熱反応が効果的ではないため、目的とする組織を確保することが難しくなる恐れがある。

一例によると、液滴噴射は、マグネシウム系リン酸塩の液滴がめっき鋼材との静電引力により付着するような帯電噴射であることができる。このような帯電噴射は、液滴を微細で且つ均一に形成させるために寄与するだけでなく、噴射された液滴がめっき鋼材の表面に衝突した後、弾かれて出る量が減少し、溶融状態のめっき層の急速冷却に有利であるため、マグネシウムのめっき層の表面濃化率を確保するためにより効果的である。

一例によると、液滴噴射における液滴の噴射量は５０〜１００ｇ／ｍ^２であることができる。噴射量が５０ｇ／ｍ^２未満である場合には、その効果が十分ではない恐れがある。これに対し、１００ｇ／ｍ^２を超えると、その効果が飽和するため好ましくない。

一例によると、マグネシウム系リン酸塩水溶液の濃度は１〜３重量％であることができる。リン酸塩水溶液の濃度が１重量％未満である場合には、その効果が十分ではない恐れがある。これに対し、３重量％を超えると、その効果が飽和するだけでなく、連続生産する際にノズル詰まり現象が発生して生産に支障をきたす恐れがある。

（２）多段（２段）冷却
めっき付着量が調節されためっき鋼材を１次冷却する。本段階は、Ｚｎが素地鉄とめっき層との界面付近で凝固されるように誘導するために行われる段階である。

１次冷却の際における冷却速度は、５℃／ｓ以下（０℃／ｓを除く）であることが好ましく、４℃／ｓ以下（０℃／ｓを除く）であることがより好ましく、３℃／ｓ以下（０℃／ｓを除く）であることがさらに好ましい。上記冷却速度が５℃／ｓを超えると、比較的温度が低いめっき層の表面からＺｎの凝固が始まって、目的とするＭｇの表面濃化率を確保することが難しくなる可能性がある。一方、上記冷却速度が遅ければ遅いほどＭｇの表面濃化率を確保するのに有利となるため、上記１次冷却の際の冷却速度の下限は特に限定しない。

また、１次冷却の際における冷却終了温度は、３８０℃超過４２０℃以下であることが好ましく、３９０℃以上４１５℃以下であることがより好ましく、３９５℃以上４０５℃以下であることがさらに好ましい。上記冷却終了温度が３８０℃以下である場合には、Ｚｎ単相組織に固溶されたＭｇの含量が増加するか、または素地鉄とめっき層との界面付近で多量のＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物が形成されるため、目的とするＭｇの表面濃化率を確保することが難しくなる可能性がある。これに対し、４２０℃を超えると、Ｚｎの凝固が十分に行われなくなる恐れがある。

その後、上記１次冷却されためっき鋼材を上記１次冷却終了温度で恒温維持する。

恒温維持のとき、維持時間は１秒以上であることが好ましく、５秒以上であることがより好ましく、１０秒以上であることがさらに好ましい。これは、凝固温度が低い合金相は液相に維持するとともに、Ｚｎのみの部分凝固を誘導するためである。一方、恒温維持時間が長いほど、目的とするＭｇの表面濃化率の確保に有利であるため、上記恒温維持時間の上限は特に限定しない。

その後、上記恒温維持されためっき鋼材を２次冷却する。本段階は、残留液相のめっき層を凝固させ、Ｍｇの表面濃化率を十分に確保するための段階である。

２次冷却の際は、冷却速度は１０℃／ｓ以上であることが好ましく、１５℃／ｓ以上であることがより好ましく、２０℃／ｓ以上であることがさらに好ましい。上記のように２次冷却の際に急冷を行うことで、比較的温度が低いめっき層の表面部に残留液相の凝固を誘導することができ、これにより、Ｍｇの表面濃化率を十分に確保することができる。上記冷却速度が１０℃／ｓ未満である場合には、目的とするＭｇの表面濃化率を確保することが難しくなる可能性があるため、めっき装置の上部ロールなどにめっき層がくっついて剥離される恐れがある。一方、上記冷却速度が速ければ速いほど、目的とするＭｇの表面濃化率を確保することが有利となるため、上記２次冷却の際における冷却速度の上限は特に限定しない。

また、２次冷却の際に、冷却終了温度は３２０℃以下であることが好ましく、３００℃以下であることがより好ましく、２８０℃以下であることがさらに好ましい。上記冷却終了温度が上記範囲を有する場合、めっき層の完全な凝固を達成することができ、その後の鋼板の温度変化はＭｇの表面濃化率に影響を及ぼさないため、特に限定しない。

以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明する。しかし、かかる実施例の記載は、本発明の実施を例示するためのものにすぎず、かかる実施例の記載によって本発明が制限されるものではない。本発明の範囲は、特許請求の範囲に記載の事項と、それから合理的に類推される事項によって決定されるためである。

めっき用試験片として、厚さ０．８ｍｍ、幅１００ｍｍ、長さ２００ｍｍの低炭素冷延鋼板を素地鋼板として準備した後、上記素地鋼板をアセトンに浸漬し、超音波洗浄することで、表面に存在する圧延油などの異物を除去した。その後、一般の溶融めっき現場で鋼板の機械的特性を確保するために行う、７５０℃還元雰囲気での熱処理を行った後、２．５重量％のＡｌ及び３重量％のＭｇを含む亜鉛系めっき浴（めっき浴の温度：４５０℃）に浸漬することで、めっき鋼材を製造した。このとき、めっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度は４７０℃に一定にした。その後、製造されたそれぞれのめっき鋼材をガスワイピングして、めっき付着量を片面当たり７０ｇ／ｍ^２に調節し、下記表１の条件で冷却を行った。

その後、それぞれのめっき鋼材を垂直に切断し、ＧＤＳ及びＥＤＳ分析によりめっき層中のマグネシウムの分布を測定し、その結果を下記表１にともに示した。具体的な測定方法は、上述のとおりである。

その後、それぞれのめっき鋼材の耐摩擦性、耐白錆性、及びスポット溶接性を評価し、その結果を下記表２に示した。

耐摩擦性は次のような方法により評価した。
摩擦特性試験（ｌｉｎｅａｒ ｆｒｉｃｔｉｏｎ ｔｅｓｔ）のために、ツールヘッドで製造されたそれぞれのめっき鋼材の表面に一定の圧力を加えた状態で全２０回の摩擦を加えた。このとき、目標荷重は３３３．３ｋｇｆであり、圧力は３．７３６ＭＰａであり、１回摩擦のときのツールヘッドの移動距離は２００ｍｍであり、ツールヘッドの移動速度は２０ｍｍ／ｓであった。

摩擦後、それぞれのめっき鋼材に対して剥離試験を行った。より具体的には、１０Ｒで曲げ加工されたそれぞれのめっき鋼線の曲げ加工部にセロハン粘着テープ（Ｉｃｈｉｂａｎ社製、ＮＢ−１）を密着させた後、それを瞬間的に剥離し、光学顕微鏡（５０倍率）を用いてめっき層の欠陥個数を測定した。測定結果、めっき層の欠陥個数が５個／ｍ^２以下である場合を「◎」、めっき層の欠陥個数が１０個／ｍ^２以下である場合を「○」、めっき層の欠陥個数が１０個／ｍ^２を超える場合を「Ｘ」と評価し、その結果を下記表２にともに示した。

耐白錆性は次のような方法により評価した。
それぞれのめっき鋼材を塩水噴霧試験機に装入し、国際規格（ＡＳＴＭ Ｂ１１７−１１）に準じて赤錆発生時間を測定した。このとき、５％の塩水（温度３５、ｐＨ６．８）を使用し、時間当たり２ｍｌ／８０ｃｍ^２の塩水を噴霧した。７２時間経過後に形成される白清の面積を画像解析器を用いて分析し、５％以下である場合を「◎」、１０％以下である場合を「○」、１０％を超える場合を「Ｘ」と評価した。

スポット溶接性は次のような方法により評価した。
先端径６ｍｍのＣｕ−Ｃｒ電極を用いて溶接電流７ｋＡを流しながら、加圧力２．１ｋＮで１１サイクル（ここで、１サイクルは１／６０秒を意味する、以下、同様）の通電時間と１１サイクルの保持時間の条件で連続して溶接を行った。鋼板の厚さをｔとしたときに、ナゲット径が４ｖｔより小さくなる打点を基準としてその直前までの打点数を連続打点数と決定した。ここで、連続打点数が大きければ大きいほど、スポット溶接性が優れていることを意味している。連続打点数が７００打点以上である場合を「◎」、５００打点以上である場合を「○」、５００打点未満である場合を「Ｘ」と評価した。

表１及び２を参照すると、発明例１及び２は、めっき層中のＭｇの分布が適切であるため、耐摩擦性及び耐白錆性に優れるだけでなく、スポット溶接性にも優れることが確認された。これに対し、比較例１は、Ｍｇの表面濃化率が低いため、耐摩擦性、耐白錆性、及びスポット溶接性が何れも劣っていることが確認された。

一方、図１は、めっき鋼材のめっき層の深さによる、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、及びＦｅの含量変化をＧＤＳで測定した結果であって、図１の（ａ）は発明例１のＧＤＳ測定結果であり、図１の（ｂ）は比較例１のＧＤＳ測定結果である。

図２は、耐白錆性の評価後、めっき鋼材の表面を観察した写真であって、図２の（ａ）は発明例１の表面写真であり、図２の（ｂ）は比較例１の表面写真である。

Claims (17)

1. 重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき層を有するめっき鋼材であって、下記数式１を満たす、めっき鋼材。
   （［Ｍｇ］_Ｓ−［Ｍｇ］_１／２）／［Ｍｇ］_１／２≧０．３ ［数式（１）］（ここで、［Ｍｇ］_Ｓは、めっき層の表面でのＭｇの含量（重量％）を意味し、［Ｍｇ］_１／２は、めっき層の表面から厚さ方向に１／２ｔ（ｔはめっき層の厚さ、以下、同様）位置でのＭｇの含量（重量％）を意味する。）
2. 重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき層を有するめっき鋼材であって、
   前記めっき層に含まれたＭｇの平均含量（Ｃ_０、重量％）に対する、前記めっき層の表面から厚さ方向に１／７ｔ位置までの領域に含まれたＭｇの含量（Ｃ_１、重量％）の比（Ｃ_１／Ｃ_０）が１．０２以上である、めっき鋼材。
3. 前記めっき層は、その微細組織として、Ｚｎ単相組織と、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物と、を含む、請求項１または２に記載のめっき鋼材。
4. 前記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物は、Ｚｎ／Ａｌ／ＭｇＺｎ_２の三元共晶組織、Ｚｎ／ＭｇＺｎ_２の二元共晶組織、Ｚｎ−Ａｌの二元共晶組織、及びＭｇＺｎ_２の単相組織からなる群から選択される１種以上である、請求項３に記載のめっき鋼材。
5. 前記Ｚｎ単相組織は、０．０３重量％以下（０重量％を含む）のＭｇを含む、請求項３に記載のめっき鋼材。
6. 前記めっき層は、重量％で、Ａｌ：１〜１１％、Ｍｇ：１〜３％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含む、請求項１または２に記載のめっき鋼材。
7. 前記めっき層の表面摩擦係数が０．１５以下である、請求項１または２に記載のめっき鋼材。
8. 重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき浴を準備する段階と、
   前記めっき浴に素地鉄を浸漬し、めっきを行ってめっき鋼材を得る段階と、
   前記めっき鋼材のめっき付着量を調節する段階と、
   前記めっき付着量が調節されためっき鋼材にマグネシウム系リン酸塩水溶液の液滴を噴射して冷却する段階と、を含む、めっき鋼材の製造方法。
9. 前記液滴噴射開始温度が４０５〜４２５℃である、請求項８に記載のめっき鋼材の製造方法。
10. 前記液滴噴射において、前記液滴がめっき鋼材との静電引力によって付着されるように帯電噴射する、請求項８に記載のめっき鋼材の製造方法。
11. 前記液滴噴射において、液滴の噴射量が５０〜１００ｇ／ｍ^２である、請求項８に記載のめっき鋼材の製造方法。
12. 前記マグネシウム系リン酸塩水溶液がＭｇ_３（ＰＯ_４）_２である、請求項８に記載のめっき鋼材の製造方法。
13. 前記マグネシウム系リン酸塩水溶液の濃度が１〜３重量％である、請求項８に記載のめっき鋼材の製造方法。
14. 重量％で、Ａｌ：０．５〜１４％、Ｍｇ：０．５〜５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むめっき浴を準備する段階と、
    前記めっき浴に素地鉄を浸漬し、めっきを行ってめっき鋼材を得る段階と、
    前記めっき鋼材のめっき付着量を調節する段階と、
    前記めっき付着量が調節されためっき鋼材を、５℃／ｓ以下（０℃／ｓを除く）の１次冷却速度で３８０℃超過４２０℃以下の１次冷却終了温度まで１次冷却する段階と、
    前記１次冷却されためっき鋼材を前記１次冷却終了温度で１秒以上恒温維持する段階と、
    前記恒温維持されためっき鋼材を、１０℃／ｓ以上の２次冷却速度で３２０℃以下の２次冷却終了温度まで２次冷却する段階と、を含む、めっき鋼材の製造方法。
15. 前記めっき浴の温度が４４０〜４６０℃である、請求項８または１４に記載のめっき鋼材の製造方法。
16. 前記めっき浴の温度をＴ_１（℃）とし、前記めっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度をＴ_２（℃）としたときに、前記Ｔ_１に対するＴ_２の比（Ｔ_２／Ｔ_１）が１．１０以下である、請求項８または１４に記載のめっき鋼材の製造方法。
17. 前記めっき浴は、重量％で、Ａｌ：１〜１１％、Ｍｇ：１〜３％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含む、請求項８または１４に記載のめっき鋼材の製造方法。

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