BR112013029766B1 - Chapa de aço laminada a frio e método para produção da mesma - Google Patents

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Abstract

resumo patente de invenção: "chapa de aço laminada a frio e método para produção da mesma". a presente invenção refere-se a uma chapa de aço laminada a frio que satisfaça que a densidade polo de um grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> seja 1,0 a 5,0, a densidade do polo de uma orientação de cristal {332}<113> seja 1,0 a 4,0 , o valor de lankford rc em uma direção perpendicular à direção de laminação seja 0,70 a 1,50, e o valor lankford r30 em uma direção que faz um ângulo de 30° com a direção de laminação seja 0,70 a 1,50. além disso, a chapa de aço laminada a frio inclui, como estrutura metalográfica, em % em área, uma ferrita e uma bainita de 30% a 99% no total e uma martensita de 1% a 70%. 19797171v1

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA.
CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção refere-se a uma chapa e aço laminada a frio de alta resistência que é excelente em capacidade de deformação uniforme contribuindo para a capacidade de estiramento, capacidade de estampagem, ou similares, e é excelente em capacidade de deformação local contribuindo para a capacidade de dobramento, capacidade de flangeamento no estiramento, capacidade de conformação na rebarbação, ou similares, e se refere a um método para produção da mesma. Particularmente, a presente invenção se refere a uma chapa de aço incluindo uma estrutura de Fase Dupla (DP).
[002] É reivindicada prioridade sobre o Pedido de Patente Japonês n° 2011-117432, registrada em 25 de maio de 2011, e cujo teor está incorporado aqui como referência.
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO [003] Para suprimir a emissão de gás dióxido de carbono de um veículo, a redução de peso do chassi de um automóvel foi tentada pela utilização de uma chapa de aço de alta resistência. Além disso, do ponto de vista de garantir a segurança de um passageiro, a utilização de chapa de aço de alta resistência para o chassi de um automóvel foi tentada em adição a uma chapa de aço moderada. Entretanto, para também melhorar a redução do peso do chassi automotivo no futuro, o nível de resistência usável da chapa de aço de alta resistência deve ser aumentado se comparado com o da chapa convencional. Além disso, para utilizar a chapa de aço de alta resistência para peças da suspensão ou similares do chassi de automóvel, a capacidade de deformação local que contribui para a capacidade de conformação na rebarbação ou similar deve ser também melhorada em adição à capaPetição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 8/188
2/171 cidade de deformação uniforme.
[004] Entretanto, em geral, quando a resistência da chapa de aço é aumentada, a capacidade de conformação (capacidade de deformação) é diminuída. Por exemplo, o alongamento uniforme que é importante para a estampagem ou para o estiramento é diminuído. Em relação ao acima, o Documento de Não Patente 1 descreve um método que garante o alongamento uniforme pela retenção de austenita na chapa de aço. Além disso, o Documento de Não Patente 2 descreve um método que garante o alongamento uniforme pela estrutura metalográfica composta da chapa de aço mesmo quando a resistência é a mesma.
[005] Em adição, o Documento de Não Patente 3 descreve um método de controle da estrutura metalográfica que melhora a ductilidade local que representa a capacidade de dobramento, a capacidade de expansão de furo, ou a capacidade de conformação na rebarbação pelo controle das inclusões, controlando a microestrutura para uma fase única, e aumentando a diferença de dureza entre as microestruturas. No Documento de Não Patente 3, a microestrutura da chapa de aço é controlada para uma fase única pelo controle da microestrutura, e a diferença de dureza á diminuída entre as microestruturas. Como resultado, a capacidade de deformação local que contribu9i para a capacidade de expansão de furo ou similar é melhorada. Entretanto, pára controlar a microestrutura para uma fase única, um tratamento térmico a partir de uma fase única austenita é o método de produção básico conforme descrito no Documento de Não Patente 4.
[006] Em adição, o Documento de Não Patente 4 descreve uma técnica que satisfaz tanto a resistência quanto a ductilidade da chapa de aço pelo controle do resfriamento após a laminação a quente para controlar especificamente a estrutura metalográfica, para obter as morfologias pretendidas de precipitados e estruturas de transformação e
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3/171 obter uma fração adequada de ferrita e bainita. Entretanto, todas as técnicas conforme descritas acima são métodos de melhoria da capacidade de deformação local que depende do controle da microestrutura e são grandemente influenciados pela formação da microestrutura de uma base.
[007] Também é conhecido como técnica relativa um método que melhora as propriedades do material da chapa de aço pelo aumento da redução em uma laminação a quente contínua para refinar os grãos. Por exemplo, o Documento de Não Patente 5 descreve uma técnica que melhora a cia e a tenacidade da chapa de aço pela condução de uma grande redução na laminação em uma faixa de temperaturas comparativamente menor dentro de uma faixa austenita para refinar os grãos de ferrita que é a fase principal de um produto pela transformação da austenita não recristalizada em ferrita. Entretanto, no Documento de Não Patente 5, um método para melhorar a capacidade de deformação local a ser resolvida pela presente Invenção não é considerado, e o método que é aplicado à chapa de aço laminada a frio também não é descrito.
DOCUMENTOS DA TÉCNICA RELATIVA
DOCUMENTOS DE NÃO PATENTE [008] Documento de Não Patente 1 Takahashi: Nippon Steel Technical Report n° 378 (2003), pg.7.
[009] Documento de Não Patente 2 O. Matsumura e outros: Trans. ISIJ vol.27 (1987), p.570.
[0010] Documento de Não Patente 3 Katoh e outros, Steelmanufacturing studies vol.312 (1984), pg.41.
[0011] Documento de Não Patente 4 K. Sugimoto e outros: ISIJ International vol. 40 (2000), pg.920.
[0012] Documento de Não Patente 5 NFG product introduction of NAKAYAMA STEEL WORKS, LTD.
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SUMÁRIO DA INVENÇÃO
PROBLEMA TÉCNICO [0013] Conforme descrito acima, é fato que a técnica que satisfaz simultaneamente a alta resistência e ambas as propriedades de capacidade de deformação e capacidade de deformação local uniformes não é descoberta. Por exemplo, para melhorar a capacidade de deformação local da chapa de aço de alta resistência, é necessário conduzir o controle da microestrutura incluindo as inclusões. Entretanto, uma vez que a melhoria se baseia no controle da microestrutura, é necessário controlar a fração ou a morfologia da microestrutura tal como os precipitados, a ferrita, ou a bainita, e, portanto, a estrutura metalográfica da base é limitada. Uma vez que a estrutura metalográfica da base é restrita, é difícil não apenas melhorar a capacidade de deformação local, mas também melhorar simultaneamente a resistência e a capacidade de deformação local.
[0014] Um objetivo da presente Invenção é fornecer uma chapa de aço laminada a frio que tenha alta resistência, excelente capacidade de deformação uniforme, excelente capacidade de deformação local e pequena dependência de orientação (anisotropia) ou capacidade de conformação pelo controle da textura e pelo controle do tamanho ou da morfologia dos grãos em adição à estrutura metalográfica da base, e fornecer um método para produção da mesma. Aqui, na presente invenção, a resistência representa principalmente a resistência à tração, e a alta resistência indica a resistência de 440 MPa ou mais na resistência à tração. Em adição, na presente Invenção, a satisfação da alta resistência, a excelente capacidade de deformação uniforme, e a excelente capacidade de deformação local indica um caso de satisfação simultânea de todas as condições de TS > 440 (unidade: MPa), TS x u-EL > 7000 (unidade: MPa-%), TS x l > 30000 (unidade: MPa-%), e d / RmC > 1 (sem unidade) pelo uso dos valores característicos da re
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5/171 sistência à tração (TS), o alongamento uniforme (u-EL), a razão de expansão de furo (l), e d / RmC que é a razão da espessura d para o raio mínimo RmC do dobramento em uma direção C.
SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0015] Nas técnicas relativas, conforme descrito acima, a melhoria da capacidade de deformação local que contribui para a capacidade de expansão de furo, a capacidade de dobramento, ou similar foi tentada pelo controle das inclusões, pelo refino dos precipitados, pela homogeneização da microestrutura, pelo controle da microestrutura para um fase única, pela diminuição da diferença de dureza entre as microestruturas, ou similar. Entretanto, apenas nas técnicas descritas acima, o constituinte principal da microestrutura deve ser restrito. Em adição, quando um elemento que contribui grandemente para um aumento na resistência, tal como representativamente Nb e Ti, é adicionado para alto reforço, a anisotropia pode ser aumentada significativamente. Consequentemente, outros fatores para a capacidade de conformação devem ser abandonados ou as instruções para retirar a matriz antes da conformação devem ser limitadas, e, como resultado, a aplicação é restrita. Por outro lado, a capacidade de deformação uniforme pode ser melhorada pela dispersão das fases duras, tais como martensita, na estrutura metalográfica.
[0016] Para obter a alta resistência e melhorar tanto a capacidade de deformação uniforme que contribui para a capacidade de estiramento ou similar e a capacidade de deformação local que contribui para a capacidade de expansão de furo, a capacidade de dobramento ou similar, os inventores ultimamente focaram nas influências da textura da chapa de aço em adição ao controle da fração ou da morfologia da estrutura metalográfica da chapa de aço, e investigaram e pesquisaram a operação e o seu efeito em detalhes. Como resultado, os inventores descobriram que, pelo controle da composição química, a estru
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6/171 tura metalográfica e a textura representada pelas densidades polo de cada orientação de um grupo de orientações de cristal específico da chapa de aço, a alta resistência é obtida, a capacidade de deformação local é melhorada notavelmente devido ao equilíbrio dos valores de Lankford (valores r) em uma direção de laminação, em uma direção (direção C) que faz um ângulo de 90°com a direção de laminação, em uma direção que faz um ângulo de 30° com a direção de laminação, ou em uma direção que faz um ângulo de 60° com a di reção de laminação, e a capacidade de deformação uniforme é também garantida devido à dispersão das fases duras, tais como a martensita.
[0017] Um aspecto da presente invenção emprega o seguinte: [0018] (1) Uma chapa de aço laminada a frio conforme um aspecto da presente Invenção inclui, como composição química, em % em massa, C: 0,01% a 0,4%, Si: 0,001% a 2,5%, Mn: 0,001% a 4,0%, Al: 0,001% a 2,0%, P: limitado a 0,15% ou menos, S: limitado a 0,03% ou menos, N: limitado a 0,01% ou menos, O: limitado a 0,01% ou menos, e o saldo consistindo em Fe e as inevitáveis impurezas, onde a densidade polo média do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110>, que é a densidade polo representada pela média aritmética das densidades polo de cada orientação de cristal {100}<011>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110>, é 1,0 a 5,0 e a densidade polo de uma orientação de cristal a {332}<113> é 1,0 a 4,0 em uma porção central da espessura que é a faixa de espessuras de 5/8 a 3/8 com base em uma superfície da chapa de aço, um valor Lankford rC em uma direção perpendicular a uma direção de laminação é 0,70 a 1,50 e um valor Lankford r30 em uma direção que faz um ângulo de 30°com a direção de laminação é 0,70 a 1 ,50; e a chapa de aço inclui, como estrutura metalográfica, uma pluralidade de grãos, e inclui, em % em área, ferrita e bainita de 30% a 99% no total e martensita de 1% a 70%,
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7/171 [0019] (2) A chapa de aço laminada a frio conforme o item (1) pode também incluir, como composição química, em % em massa, pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em Mo: 0,001% s 1,0%, Cr: 0,001% a 2,0%, Ni: 0,001% a 2,0%, Cu: 0,001% a 2,0%, B: 0,0001% a 0,005%, Nb: 0,001% a 0,2%, Ti: 0,001% a 0,2%, V: 0,001% a 1,0%, W: 0,001% a 1,0%, Ca: 0,0001% a 0,01%, Mg: 0,0001% a 0,01%, Zr: 0,0001% a 0,2%, Metal Terra Rara: 0,0001% a 0,1%, As: 0,0001% a 0,5%, Co: 0,0001% a 1,0%, Sn: 0,0001% a 0,2%, Pb: 0,0001% a 0,2%, Y: 0,0001% a 0,2%, e Hf: 0,0001% a 0,2%.
[0020] (3) Na chapa de aço laminada a frio conforme o item (1) ou (2), o diâmetro médio dos grãos pode ser 5 mm a 30 mm.
[0021] (4) Na chapa de aço laminada a frio conforme o item (1) ou (2), a densidade polo média do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> pode ser 1,0 a 4,0, e a densidade polo da orientação de cristal {332}<113> pode ser 1,0 a 3,0.
[0022] (5) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (1) a (4), um valor Lankford rL na direção de laminação pode ser 0,70 a 1,50, e um valor Lankford r60 em uma direção que faz um ângulo de 60°com a direção de laminação pode ser 0,70 a 1,50.
[0023] (6) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (1) a (5), quando uma fração de área da mertensita é definida como fM em unidade de % em área, um tamanho médio da martensita é definido como dia em unidade de pm, uma distância média entre a martensita é definida como dis em unidade de pm, e uma força de tensão da chapa de aço é definida como TS em unidade de MPa, a seguinte Expressão 1 e a seguinte Expressão 2 pode ser satisfeita.
dia < 13 pm ... (Expressão 1)
TS / fM x dis / dia > 500 (Expressão 2) [0024] (7) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos (1) a (6), quando uma fração da área da martensita é definida co
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8/171 mo fM em % de unidade de área, o eixo maior da martensita é definido como La, e o eixo menor da martensita é definido como Lb, uma área da fração da martensita que satisfaz a seguinte Expressão 3 pode ser 50% a 100% comparado com a área da fração fM da martensita.
La / Lb < 5,0 ... (Expressão 3) [0025] (8) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (1) a (7), a chapa de aço pode incluir, como estrutura metalográfica, em % em área, bainita de 5% a 80%.
[0026] (9) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (1) a (8), chapa de aço pode incluir uma martensita tempreada na martensita.
[0027] (10) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (1) a (9), a fração de área do grão bruto tendo tamanho de grão de mais de 35 mm pode ser 0% a 10% entre os grãos na estrutura metalográfica da chapa de aço.
[0028] (11) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos (1) a (10), quando a dureza da ferrita ou da bainita que é a fase primária é medida em 100 pontos ou mais, o valor da divisão do desvio padrão da dureza pela média da dureza pode ser 0,2 ou menos.
[0029] (12) Na chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (1) a (11), uma camada galvanizada ou uma camada galvannealed pode ser arranjada na superfície da chapa de aço.
[0030] (13) Um método para produção de uma chapa de aço laminada a frio conforme um aspecto da presente Invenção inclui: uma primeira laminação a quente de um aço a uma faixa de temperaturas de 1000°C a 1200°C sob condições tais que pelo meno s um passe cuja redução seja 40% ou mais é incluído de modo a controlar o tamanho médio do grão da austenita no aço para 200 mm ou menos, onde o aço inclui, como composição química, em % em massa, C: 0,01% a 0,4%,
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Si: 0,001% a 2,5%, Mn: 0,001% a 4,0%, Al: 0,001% a 2,0%, P: limitado a 0,15% ou menos, S: limitado a 0,03% ou menos, N: limitado a 0,01% ou menos, O: limitado a 0,01% ou menos, e um saldo consistindo em Fe e as inevitáveis impurezas; uma segunda laminação a quente do aço sob condições tais que, quando a temperatura calculada pela Expressão 4 a seguir é definida como T1 na unidade de °C e a temperatura de transformação de ferrita calculada pela Expressão 5 a seguir é definida como Ar3 na unidade de °C, um passe de maior redução cuja redução é 30% ou mais em uma faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C é incluído, a redução cumulativa na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C é 50% ou mais, a redução cumulativa em uma faixa de temperaturas de Ar3 a menos que T1' + 30°C é limitada a 30% ou menos, e a temperatura de laminação de acabamento é Ar3 ou maior; um primeiro resfriamento da chapa de aço sob condições tais que, quando o tempo de espera desde o término do passe final no passe de grande redução até o início do resfriamento é definido como t em unidades de segundos, o tempo de espera t satisfaz a Expressão 6 a seguir, a taxa média de resfriamento é 50°C/s ou mais rápida, a mudança da temperatura de resfriamento que é a diferença entre a temperatura do aço no início do resfriamento e a temperatura do aço no final do resfriamento é 40°C a 140°C, e a temperatura do aço no final do resfriamento é T1 + 100°C ou menos; um segundo resfriamento do aço até uma faixa de temperaturas de 600°C após o término da segunda laminação a quente; enrolar o aço na faixa de temperatura ambiente de 600°C, conservar o aço, laminação a frio do aço sob uma redução de 30% a 70%; aquecimento e retenção do aço em uma faixa de temperatura de 700°C a 900°C por 1 segundo a 100 0 segundos; terceiro resfriamento do aço a uma faixa de temperatura de 580°C a 720°C sob uma taxa média de resfriamento de 1°C/seg undo a 12°C/segundo; quarto resfriamento do aço a uma faixa de temperatura
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10/171 de 200°C a 600°C sob uma taxa média de resfriamento de 4°C/segundo a 300°C/segundo; e reter o aço como um tratamento de envelhecimento sob condições tais que, quando a temperatura de envelhecimento é definida como T2 em unidade de °C e o tempo de retenção de envelhecimento dependente da temperatura de envelhecimento T2 é definido como t2 em unidade de segundo, a temperatura de envelhecimento T2 está dentro de uma faixa de temperatura de 200°C a 600°C e o tempo de retenção no envelhecimento t2 satisfaz a Expressão 8 a seguir,
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] ... (Expressão 4) [0031] aqui, [C], [N], e [Mn] representam percentagens de C, N, e Mn, respectivamente.
Ar3 = 879,4 - 516,1 x [C] - 65,7 x [Mn] + 38,0 x [Si] + 274,7 x [P] ... (Expressão 5) [0032] aqui, na Expressão 5, [C], [Mn], [Si] e [P] representam percentagens em massa de C, Mn, Si, e P respectivamente.
t < 2,5 x t1... (Expressão 6) [0033] aqui, t1 é representado pela Expressão 7 a seguir.
t1 = 0,001 x ((Tf - T1) x P1 / 100)2 - 0,109 x ((Tf - T1) x P1 / 100) + 3,1. (Expressão 7) [0034] aqui, Tf representa a temperatura Celsius do aço no término do passe final, e P1 representa a porcentagem de uma redução no passe final.
log(t2) < 0,0002 x (T2 - 425)2 + 1,18. (Expressão 8) [0035] (14) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme o item (13), o aço pode também incluir, como composição química, em % em massa, pelo menos um elemento selecionado a partir do grupo consistindo em Ti: 0,001% a 0,2%, Nb: 0,001% a 0,2%, B: 0,0001% a 0,005%, Mg: 0,0001%, Metais Terras Raras: 0,0001% a 0,1%, Ca: 0,0001% a 0,01%, Mo: 0,001% a 1,0%, Cr:
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0,001% a 2,0%, V: 0,001% a 1,0%,Ni: 0,001% a 2,0%, Cu: 0,001% a 2,0%, Zr: 0,0001% a 0,2%, W: 0,001% a 1,0%, As: 0,0001% a 0,5%, Co: 0,0001% a 1,0%, Sn: 0,0001% a 0,2%, Pb: 0,0001% a 0,2%, Y: 0,0001% a 0,2%, e Hf: 0,0001% a 0,2%, e a temperatura calculada pela Expressão 9 a seguir pode ser substituída pela temperatura calculada pela Expressão 4 como T1.
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] + 350 x [Nb] + 250 x [Ti] + 40 x [B] + x [Cr] + 100 x [Mo] + 100 x [V]... (Expressão 9) [0036] aqui, [C], [N], [Mn], [Nb], [Ti], [B], [Cr], [Mo], e [V] representam % em massa de C, N, Mn, Nb, Ti, B, Cr, Mo, e V respectivamente.
[0037] (15) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme o item (13) ou (14), o tempo de espera t pode satisfazer também a Expressão 10 a seguir.
< t < t1. (Expressão 10) [0038] (16) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme o item (13) ou (14), o tempo de espera t pode também satisfazer a Expressão 11 a seguir.
t1 < t < t1 x 2,5. (Expressão 11) [0039] (17) No método para produção a chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (16), na primeira laminação a quente, pelo menos dois tempos de laminações cuja redução é 40% ou mais pode ser conduzido, e o tamanho médio de grão da austenita pode ser controlada para 100 mm ou menos.
[0040] (18) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (17), o segundo resfriamento pode iniciar em até 3 segundos após o término da segunda laminação a quente.
[0041] (19) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (18), na segunda laminação a quente, o aumento da temperatura do aço entre passes pode ser
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18°C ou menos.
[0042] (20) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (19), o primeiro resfriamento pode ser conduzido em um intervalo entre as cadeiras de laminação.
[0043] (21) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (20), o passe final das laminações na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C pode ser o passe de grande redução.
[0044] (22) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (21), no segundo resfriamento a chapa de aço pode ser resfriada sob uma taxa média de resfriamento de 10°C;/s a 300°C/s.
[0045] (23) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (22), uma galvanização pode ser conduzida após o tratamento de envelhecimento.
[0046] (24) No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme qualquer um dos itens (13) a (23), a galvanização pode ser conduzida após o tratamento de envelhecimento, e um tratamento térmico pode ser conduzido em uma faixa de temperaturas de 450°C a 600°C após a galvanização.
EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO [0047] De acordo com os aspectos acima da presente Invenção, é possível obter uma chapa de aço laminada a quente que tenha alta resistência, excelente capacidade de deformação uniforme, excelente capacidade de deformação local, e pequena anisotropia, mesmo quando elementos tais como Nb e Ti são adicionados.
DESCRIÇÃO DETALHADA DAS MODALIDADES PREFERIDAS [0048] Doravante será descrita em detalhes uma chapa de aço laminada a quente conforme uma modalidade da presente Invenção.
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Inicialmente será descrita a densidade polo de uma orientação de cristal da chapa de aço laminada a quente.
[0049] Densidade Polo Média D1 da Orientação de Cristal: 1,0 a 5,0 [0050] Densidade Pólo da Orientação de Cristal: 1,0 a 4,0 [0051] Na chapa de aço laminada a quente conforme a modalidade, como densidades polo de dois tipos de orientações de cristal, a densidade polo média D1 de um grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> (doravante referida como densidade polo média) e a densidade polo D2 de uma orientação de cristal {332}<113> em uma porção central da espessura, que é a faixa de espessuras de 5/8 a 3/8 (a faixa que é 5/8 a 3/8 distante na espessura de uma superfície da chapa de aço ao longo da direção normal (direção da profundidade) da chapa de aço), são controladas em relação à seção transversal da espessura (o seu vetor normal corresponde à direção normal) que é paralela à direção de laminação.
[0052] Na modalidade, a densidade polo média D1 é uma característica especialmente importante (integração da orientação e grau de desenvolvimento da textura) da textura (orientação de cristal dos grãos na estrutura metalográfica). Aqui, a densidade polo média D1 é a densidade polo que é representada pela média aritmética das densidades pólo de cada orientação de cristal {100}<011>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110>.
[0053] A razão de intensidade da intensidade de difração de elétrons ou intensidade de difração de raio X de cada orientação para a de uma amostra aleatória é obtida conduzindo-se uma Electron Back Scattering Diffraction (EBSD) ou difração de raio X na seção transversal acima na porção central da espessura que é a faixa de espessuras de 5/8 a 3/8, e a densidade pólo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> pode ser obtido a partir de cada razão de
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14/171 intensidade.
[0054] Quando a densidade polo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> é 5,0 ou menos, é satisfeito que d / RmC (um parâmetro no qual a espessura d é dividida pelo raio de dobramento mínimo RmC (dobramento na direção C)) é 1,0 ou mais, o que é minimamente requerido para trabalhar peças de suspensão ou pelas de estruturas. Particularmente, a condição é um requisito para a resistência à tração TS, a razão de expansão de furo l, e o alongamento total EL preferivelmente satisfazerem TS x l > 30000 e TS x EL > 14000 que são duas condições necessárias para as peças de suspensão do chassi de automóvel.
[0055] Em adição, quando a densidade polo média D1 é 4,0 ou menos, a razão (Rm45 / RmC) de um raio de dobramento mínimo Rm45 da direção de dobramento a 45°do raio de dobramento mínimo RmC do dobramento na direção C é diminuída, na qual a razão é um parâmetro de dependência da orientação (isotropia) da capacidade de conformação, e a excelente capacidade de conformação local que é independente da direção de dobramento podem ser garantidas. Conforme descrito acima, a densidade polo média D1 pode ser 5,0 ou menos, e pode ser preferivelmente 4,0 ou menos. Em um caso em que também é necessária uma excelente capacidade de expansão de furo ou uma propriedade de dobramento crítico pequeno, a densidade polo média D1 pode ser mais preferivelmente menor que 3,5 e pode ser mais preferivelmente menor que 3,0.
[0056] Quando a densidade polo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> é maior que 5,0 , a anisotropia das propriedades mecânicas da chapa de aço é aumentada significativamente. Como resultado, embora a capacidade de deformação local em apenas uma direção específica é melhorada, a capacidade de deformação local em uma direção da direção específica é significativamente
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15/171 reduzida. Portanto, nesse caso, a chapa de aço não pode satisfazer d / RmC > 1,0.
[0057] Por outro lado, quando a densidade polo média D1 é menor que 1,0 , a capacidade de deformação local pode ser diminuída. Consequentemente, preferivelmente a densidade polo média D1 pode ser 1,0 ou mais.
[0058] Em adição, a partir de razões similares, a densidade polo D2 da orientação de cristal {332}<113> na porção central da espessura que é a faixa de espessura de 5/8 a 3/8 pode ser 4,0 ou menos. A condição é um requisito para que a chapa de aço satisfaça d / RmC > 1,0, e particularmente que a resistência à tração TS, a razão de expansão de furo l, e o alongamento total EL preferivelmente satisfaçam TS x l > 30000 e TS x EL > 14000 que são duas condições necessárias para as peças de suspensão.
[0059] Além disso, quando a densidade polo D2 é 3,0 ou menos, TS x l ou d / RmC também podem ser melhorados. A densidade polo D2 pode ser preferivelmente 2,5 ou menos, e pode ser mais preferivelmente 2,0 ou menos. Quando a densidade polo D2 é maior que 4,0 , a anisotropia das propriedades mecânicas da chapa de aço é significativamente aumentada. Como resultado, embora a capacidade de deformação local em apenas uma direção específica seja melhorada, a capacidade de deformação local em uma direção diferente da direção específica é significativamente diminuída. Portanto, nesse caso, a chapa de aço não pode satisfazer suficientemente d / RmC > 1,0.
[0060] Por outro lado, quando a densidade polo média D2 é menor que 1,0 , a capacidade de deformação local pode ser diminuída. Consequentemente, preferivelmente a densidade polo D2 da orientação de cristal {332}<113> pode ser 1,0 ou mais.
[0061] A densidade polo é sinônima de razão de intensidade aleatória de raio X. A razão de intensidade aleatória de raio X pode ser ob
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16/171 tida como a seguir. A intensidade de difração (raio X ou elétrons) de uma amostra padrão que não tem uma textura até uma orientação específica e a intensidade de difração de um material de teste são medidas pelo método de difração de raio X nas mesmas condições. A intensidade de difração (raio X ou elétrons) de uma amostra padrão que não tem uma textura para uma orientação específica e a intensidade de difração de um material de teste são medidas pelo método de difração de raio X nas mesmas condições. A razão de intensidade aleatória de raio X é obtida dividindo-se a intensidade de difração do material de teste pela intensidade de difração da amostra padrão. A densidade polo pode ser medida usando-se a difração de raio X, a Electron Back Scattering Diffraction (EBSD), ou o Electron Channeling Pattern (ECP). Por exemplo, a densidade polo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> pode ser obtido como a seguir. As densidades polo de cada orientação {100}<110>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110> são obtidas a partir de uma textura tridimensional (ODF: Funções de Distribuição de Orientações) que é calculada por uma série de métodos de expansão usando várias figuras polo nas figuras polo de {110}, {100}, {211}, e {310} medidas pelos métodos acima. A densidade polo média D1 é obtida calculando-se a média aritmética das densidades polo.
[0062] Em relação às amostras que são fornecidas para a difração de raio X, o EBSD, e o ECP, a espessura da chapa de aço pode ser reduzida até uma espessura predeterminada por polimento mecânico ou similar, a tensão pode ser removida por polimento químico, polimento eletrolítico, ou similar, as amostras podem ser ajustadas de forma que uma superfície adequada incluindo a faixa de espessuras de 5/8 a 3/8 seja a superfície de medição, e então as densidades polo podem ser medidas pelos métodos acima. Em relação à direção transversal, é preferível que as amostras sejam coletadas na vizinhança da
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17/171 posição a % a 3/4 da posição de espessura (uma posição que está distante a 1/4 da largura da chapa de aço a partir da borda lateral da chapa de aço).
[0063] Quando as densidades polo acima são satisfeitas em muitas outras porções de espessura da chapa de aço em adição à porção central da espessura, a deformação local é também melhorada. Entretanto, uma vez que a textura na porção central da espessura influencia significativamente a anisotropia da chapa de aço, as propriedades do material da porção central da espessura representam aproximadamente as propriedades do material de toda a chapa de aço. Consequentemente, a densidade polo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> e a densidade polo D2 da orientação de cristal {332}<113> na porção central da espessura de 5/8 a 3/8 são prescritas.
[0064] Aqui, {hkl}<uvw> indica que a direção normal da superfície da chapa é paralela a <hkl> e a direção de laminação é paralela <uvw> quando a amostra é coletada pelo método descrito acima. Em adição, geralmente, na orientação do cristal, uma orientação perpendicular à superfície da chapa é representada por (hkl) ou {hkl} e uma orientação paralela à direção de laminação é representada por [uvw] ou <uvw>. {hkl}<uvw> indica planos coletivamente equivalentes, e (hkl)[uvw] indica cada plano de cristal. Especificamente, uma vez que a modalidade visa a uma estrutura de chassi centrada cúbica (bcc), por exemplo, os planos (111), (-111), (1-11), (11-1), (-1-11), (-11-1), (11-1), e (-1-1-1) são equivalentes e não podem ser classificados. No caso, a orientação é coletivamente chamada de {111}. Uma vez que a expressão ODF é também usada para expressões de orientação de outras estruturas de cristal tendo baixa simetria, geralmente, cada orientação é representada por (hkl)[uvw] na expressão ODF. Entretanto, na modalidade, {hkl}<uvw> e (hkl)[uvw] são sinônimos.
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18/171 [0065] A seguir será descrito o valor r (valor de Lankford) da chapa de aço.
[0066] Na modalidade, para também melhorar a capacidade de deformação total, os valores r de cada direção (conforme descrito abaixo, rL é o valor r na direção de laminação, r30 é o valor r em uma direção que faz um ângulo de 30°com a direção de l aminação, r60 é o valor r em uma direção que faz um ângulo de 60° com a direção de laminação, e rC é o valor r em uma direção perpendicular à direção de laminação) podem ser controlados para uma faixa predeterminada. Na modalidade, os valores r são importantes. Como resultado da investigação em detalhes pelos inventores, foi descoberto que uma capacidade de deformação local mais excelente tal como a capacidade de expansão de furo é obtida controlando-se adequadamente os valores r em adição ao controle adequado de cada densidade pólo conforme descrito acima.
[0067] Valor r na Direção Perpendicular à Direção de Laminação (rC): 0,70 a 1,50 [0068] Como resultado da investigação em detalhes pelos inventores, foi descoberto que uma capacidade de expansão de furo mais excelente é obtida controlando-se rC para 0,70 ou mais em adição ao controle de cada densidade polo para a faixa descrita acima. Consequentemente, o rC pode ser 0,70 ou mais. Para obter a capacidade de expansão de furo mais excelente, o limite superior de rC pode ser 1,50 ou menos. Preferivelmente, rC pode ser 1,10 ou menos.
[0069] Valor r na Direção que Faz um Ângulo de 30° com a Direção de Laminação (r30): 0,70 a 1,50 [0070] Como resultado da investigação detalhada dos inventores, foi descoberto que uma capacidade de expansão de furo mais excelente ó obtida controlando-se o r30 para 1,50 ou menos em adição ao controle de cada densidade polo para a faixa descrita acima. Conse
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19/171 quentemente, o r30 pode ser 1,50 ou menos. Preferivelmente o r30 pode ser 1,10 ou menos. Para obter uma capacidade de expansão de furo mais excelente, o limite inferior de r30 pode ser 0,70 ou mais.
[0071] Valor r na Direção de Laminação (rL): 0,70 a 1,50 [0072] Valor r na Direção que Faz um Ângulo de 60° com a Direção de Laminação (r60): 0,70 a 1,50 [0073] Como resultado de outra investigação em detalhes pelos inventores, foi descoberto que um TS x l mais excelente é obtido controlando-se o rL e o r60 de modo a satisfazer rL > 0,70 e r60 < 1,50 respectivamente, em adição ao controle de rC e r30 para as faixas descritas acima. Consequentemente, rL pode ser 0,70 ou mais, e r60 pode ser 1,50 ou menos. Preferivelmente, r60 pode ser 1,10 ou menos. Para obter uma capacidade de expansão de furo mais excelente, o limite superior de rL deve ser 1,50 ou menos, e o limite inferior de r60 deve ser 0,70 ou mais. Preferivelmente rL deve ser 1,10 ou menos. [0074] Cada valor r conforme descrito acima é avaliado pelo teste de tração usando uma amostra de teste de tração da JIS n° 5. Em consideração da chapa de aço de alta resistência comum, o valor r pode ser avaliado dentro de uma faixa em que a tensão de tração é 5% a 15% e a faixa que corresponde ao alongamento uniforme.
[0075] Em adição, uma vez que as direções nas quais o dobramento é conduzido diferem nas peças que são dobradas, a direção não é particularmente limitada. Na chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade, propriedades similares podem ser obtidas em qualquer direção de dobramento.
[0076] Geralmente, é conhecido que a textura e o valor r têm uma correlação. Entretanto, na chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade, a limitação em relação às densidades polo das orientações de cristal e a limitação em relação aos valores r conforme descrito acima não são sinônimos. Consequentemente, quando ambas as
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20/171 limitações são satisfeitas simultaneamente, uma capacidade de deformação local mais excelente pode ser obtida.
[0077] A seguir será descrita a estrutura metalográfica da chapa de aço laminada a quente conforme a modalidade.
[0078] A estrutura metalográfica da chapa de aço laminada a quente conforme a modalidade é fundamentalmente para ser uma estrutura de Fase Dupla (DP) que inclui vários grãos, inclui ferrita e/ou bainita como fase primária, e inclui martensita como fase secundária. A resistência e a capacidade de deformação uniforme pode ser aumentada pela dispersão da martensita que é a fase secundária e a fase dura para a ferrita ou a bainita que é a fase primária e tem excelente capacidade de deformação. A melhoria na capacidade de deformação uniforme é derivada de um aumento na taxa de trabalho de endurecimento pela dispersão fina da martensita que é a fase dura na estrutura metalográfica. Além disso, aqui, a ferrita ou a bainita inclui ferrita poligonal e ferrita bainítica.
[0079] A chapa de aço laminada a quente conforme a modalidade inclui austenita residual, perlita, cementita, várias inclusões, ou similares como a microestrutura em adição à ferrita. à bainita e à martensita. É preferível que a microestrutura diferente de ferrita, de bainita e de martensita seja limitada a, em % em área, de 0% a 10%. Além disso, quando a austenita é retida na microestrutura, a fragilização do trabalho secundário ou as propriedades de fratura retardada deteriora. Consequentemente, para uma austenita residual de aproximadamente 5% em fração de área que existe inevitavelmente, é preferível que a austenita residual não seja substancialmente incluída.
[0080] Fração de Área de Ferrita e Bainita que são a Fase Principal: 30% a menos de 99% [0081] A ferrita e a bainita que são a fase principal são comparativamente macias, e têm excelente capacidade de deformação. Quando
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21/171 a fração de área da ferrita e da bainita é 30% ou mais no total, ambas as propriedades da capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local da chapa de aço laminada a quente conforme a modalidade são satisfeitas. Mais preferivelmente, a ferrita e a bainita podem ser, em % em área, 50% ou mais no total. Por outro lado, quando a fração de área da ferrita e da bainita pé 99% ou mais no total, a resistência e a capacidade de deformação uniforme da chapa de aço são diminuídas.
[0082] Preferencialmente, a fração de área da bainita que é a fase principal pode ser 5% a 80%. Controlando-se a fração de área da bainita que é comparativamente excelente na resistência até 5% a 80%, é possível aumentar preferivelmente a resistência em um equilíbrio entre a resistência e a ductilidade (capacidade de deformação) da chapa de aço. Aumentando-se a fração de área da bainita que é a fase mais dura que a ferrita, a resistência da chapa de aço é melhorada. Em adição, a bainita, que tem pouca diferença de dureza a partir da martensita se comparado com a ferrita, suprime a iniciação de vãos em uma interface entre a fase macia e a fase dura, e melhora a capacidade de expansão de furo.
[0083] Alternativamente, a fração de área da ferrita que é a fase primária pode ser 30% a 99%. Controlando-se a fração de área de ferrita que é comparativamente excelente na capacidade de deformação para 30% a 99%, é possível preferivelmente aumentar a ductilidade (capacidade de deformação) em um equilíbrio entre a resistência e a ductilidade (capacidade de deformação) da chapa de aço. Particularmente, a ferrita contribui para a melhoria da capacidade de deformação uniforme.
[0084] Fração de Área fM de Martensita: 1 % a 70% [0085] Dispersando-se a martensita que é a fase secundária e é a fase dura, na estrutura metalográfica, é possível melhorara a resistên
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22/171 cia e a capacidade de deformação uniforme. Quando a fração de área da martensita é menor que 1%, a dispersão da fase dura é insuficiente, a taxa de trabalho de endurecimento é diminuída, e a capacidade de deformação uniforme é diminuída. Preferivelmente, a fração de área da martensita pode ser 3% ou mais. Por outro lado, quando a fração de área de martensita é maior que 70%, a fração de área da fase dura é excessiva, e a capacidade de deformação da chapa de aço é significativamente diminuída. De acordo com o equilíbrio entre a resistência e a capacidade de deformação, a fração de área da martensita pode ser 50% ou menos. Preferivelmente a fração de área da martensita pode ser 30% ou menos. Mais preferivelmente, a fração de área de martensita pode ser 20% ou menos.
[0086] Tamanho Médio de Grão de Martensita: 13 mm ou menos [0087] Quando o tamanho médio da martensita é maior que 13 mm, a capacidade d deformação uniforme da chapa de aço pode ser diminuída. É considerado que o alongamento uniforme é diminuído devido ao fato de que a contribuição para o trabalho de endurecimento é diminuída quando o tamanho médio da martensita é bruto, e que a capacidade de deformação local é diminuída devido ao fato de que is vãos facilmente se iniciam na vizinhança da martensita bruta. Preferivelmente, o tamanho médio da martensita pode ser menor que 10 mm. Mais preferivelmente, o tamanho médio da martensita pode ser 7 mm ou menos. Preferivelmente, o tamanho médio da martensita pode ser 5 pm ou menos.
[0088] Relação de TS / fM x dis / dia: 500 ou mais [0089] Além disso, como resultado da investigação em detalhes pelos inventores, foi descoberto que, quando a resistência à tração é definida como TS (resistência à tração), em unidades de MPa, a fração de párea de martensita definida como fM (fração de Martensita) em unidades de %, a distância média entre os grãos de martensita é defi
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23/171 nida como dis (distância) em unidades de mm, e oi tamanho médio de grão da martensita é definido como dia (diâmetro) em unidades de mm, a capacidade de deformação uniforme da chapa de aço é melhorada em um caso em que a relação entre TS, fM, dis, e dia satisfaz a Expressão 1 a seguir.
TS / fM x dis / dia > 500 ... (Expressão 1) [0090] Quando a relação de TS / fM x dis / dia é menor que 500, a capacidade de deformação uniforme da chapa de aço pode ser significativamente diminuída. O significado físico da Expressão 1 não foi claro. Entretanto, é considerado que o trabalho de endurecimento ocorre mais efetivamente à medida que a distância média dis entre os grãos de martensita é diminuída e à medida que o tamanho médio de grão dia da martensita é aumentado. Além disso, a relação de TS / fM x dis / dia não tem particularmente um limite superior. Entretanto, de um ponto de vista industrial, uma vez que a relação de TS / fM x dis / dia dificilmente excede 10000, o limite superior pode ser 10000 ou menos. [0091] Fração de Martensita tendo 5,0 ou Menos na Razão do Eixo Maior para o Eixo Menor: 50% ou mais [0092] Em adição, quando o eixo maior de um grão de martensita é definido como La em unidades de mm e o eixo menor de um grão de martensita é definido como Lb em unidades de mm, a capacidade de deformação local pode ser preferivelmente melhorada em um caso em que a fração de área do grão de martensita que satisfaz a Expressão 2 a seguir é 50% a 100% se comparado com a fração de área FM da martensita.
La / Lb < 5,0 ... (Expressão 2) [0093] As razões detalhadas porque o efeito é obtido não foram claras. Entretanto, é considerado que a capacidade de deformação local é melhorada devido ao fato de que a forma da martensita varia de uma forma acicular para uma forma esférica e que uma concentra
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24/171 ção excessiva de estresse para a ferrita e a bainita próximas da martensita é atenuada. Preferivelmente, a fração de área do grão de martensita tendo La/Lb de 3,0 ou menos pode ser 50% ou mais se comparado com fM. Mais preferivelmente, a fração de área do grão de martensita tendo La/Lb de 2,0 ou menos pode ser 50% ou mais se comparado com fM. Além disso, quando a fração de martensita equiaxial é menor que 50% se comparado com fM, a capacidade de deformação local pode deteriorar. Além disso, o limite inferior da Expressão 2 pode ser 1,0.
[0094] Além disso, toda a martensita ou parte dela pode ser uma martensita revenida. Quando a martensita é a martensita revenida, embora a resistência da chapa de aço seja diminuída, toda a capacidade de expansão da chapa de aço é melhorada pela diminuição na diferença de dureza entre a fase primária e a fase secundária. De acordo com o equilíbrio entre a resistência necessária e a capacidade de deformação necessária, a fração de área da martensita revenida pode ser controlada se comparado com a fração de área fM da martensita. Ademais, a chapa de aço laminada a frio de acordo com a concretização pode incluir austenita residual de 5% ou menos. Quando a austenita residual é maior que 5%, a austenita residual é transformada a martensita excessivamente dura após trabalho, e a capacidade de expansão de furo pode deteriorar significativamente.
[0095] A estrutura metalográfica tal como a ferrita, a bainita, ou a martensita conforme descrito acima pode ser observada por um Microscópio de Varredura Eletrônica de Emissão de Campo (FE-SEM) em uma faixa de espessuras de 1/8 a 3/8 uma faixa de espessuras (na qual a posição a 1/4 da espessura é o centro). Os calores característicos acima podem ser determinados a partir de microfotografias que são obtidas pela observação. Em adição, os valores característicos podem ser também determinados por EBSD conforme descrito abaixo.
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Para observação do FE_SEM, as amostras são coletadas de forma que a seção observada é a seção da seção transversal da espessura (po seu vetor normal corresponde à direção normal) que é paralela à direção de laminação da chapa de aço, e a seção observada é polida e causticada com nital. Além disso, na direção da espessura, a estrutura metalográfica (constituinte) da chapa de aço pode ser significativamente diferente entre a vizinhança da superfície da chapa de aço e a vizinhança do centro da chapa de aço por causa da descarburação e da segregação de Mn. Consequentemente, na modalidade, é observada a estrutura metalográfica com base na posição a 1/4 da espessura. [0096] Diâmetro Médio dos Grãos: 5 mm a 30 mm [0097] Além disso, para também melhorar a capacidade de deformação, o tamanho dos grãos na estrutura metalográfica, particularmente o diâmetro médio pode ser refinado. Além disso, propriedades de fadiga (razão de limite de fadiga) necessárias para uma chapa de aço para automóveis ou similares são também melhoradas pelo refino do diâmetro médio. Uma vez que o número de grãos brutos influencia significativamente a capacidade de deformação se comparado com o número de grãos finos, a capacidade de deformação se correlaciona significativamente com o diâmetro médio calculado pelo peso médio se comparado com o número do diâmetro médio. Consequentemente, para obter os efeitos acima, o diâmetro médio pode ser 5 mm a 30 mm, pode ser mais preferivelmente 5 mm a 20 mm, e pode ser ainda mais preferivelmente 5 mm a 10 mm.
[0098] Além disso, é considerado que, quando o diâmetro médio é diminuído, a concentração de tensão local que ocorreu na ordem de micro é suprimida, a tensão pode ser dispersa durante a deformação local, e o alongamento, particularmente o alongamento uniforme, é melhorado. Em adição, quando o diâmetro médio é diminuído, a borda do grão que age como uma barreira de movimentação de deslocamen
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26/171 to pode ser controlada adequadamente, a borda do grão pode afetar a deformação plástica repetitiva (fenômeno de fadiga) derivado da movimentação de deslocamento, e assim as propriedades de fadiga podem ser melhoradas.
[0099] Além disso, conforme descrito abaixo, o diâmetro de cada grão (unidade de grão) pode ser determinado. A perlita é identificada através de uma observação metalográfica por um microscópio óptico. Em adição, as unidades de grão de ferrita, bainita, e martensita são identificadas pelo EBSD. Se a estrutura do cristal ou a área medida pelo EBSD for uma estrutura cúbica de face centrada (estrutura fcc), a área pé considerada como austenita. Além disso, se a estrutura do cristal de uma área medida pelo EBSD for uma estrutura cúbica de corpo centrado (estrutura bcc), a área é considerada como qualquer uma entre ferrita, bainita e martensita. A ferrita, a bainita e a martensita podem ser identificadas usando-se um método de Desorientação Média Kernel (KAM) que é adicionado em um Microscópio de Orientação de Imagem Electron Back Scatter Diffraction Pattern (EBSP-OIM, Marca Registrada). No método KAM, em relação à primeira aproximação (total 7 pixels) usando um pixel regular hexagonal (pixel central) na medição de dados e 6 pixels adjacentes ao pixel central, uma segunda aproximação (total 19 pixels) usando 12 pixels também fora dos pixels acima, ou uma terceira aproximação (total 37 pixels) usando 18 pixels também fora dos 12 pixels acima, e a desorientação entre cada pixel é medida em média, a média obtida é considerada como o valor do pixel central, e a operação acima é executada em todos os pixels. O cálculo pelo método KAM é executado de modo a não exceder a borda do grão, e um mapa representando a rotação intragranular do cristal pode ser obtido. O mapa mostra a distribuição de tensão na rotação intragranular local do cristal.
[00100] Na modalidade, a desorientação entre pixels adjacentes é
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27/171 calculada usando-se a terceira aproximação no EBSP-OIM (marca registrada). Por exemplo, a medição de orientação descrita acima é conduzida por uma etapa de medição de 0,5 mm ou menos a uma ampliação de 1500 vezes, a posição na qual a desorientação entre os pontos de medição adjacentes é maior que 15° é considerado como fronteira do grão (a fronteira do grão não é sempre uma borda do grão comum), o diâmetro de círculo equivalente é calculado, e assim são obtidos os tamanhos de grão da ferrita, da bainita, da martensita, e da austenita. Quando a perlita é incluída na estrutura metalográfica, o tamanho de grão da perlita pode ser calculado pela aplicação de um método de processamento de imagem tal como processamento de binarização ou um método de interseção da microfotografia obtida pelo microscópio óptico.
[00101] No grão (unidade de grão) definido conforme descrito acima, quando um raio de círculo equivalente (metade do valor do diâmetro de círculo equivalente) é definido como r, o volume de cada grão é obtido por 4 x π x r3 / 3, e o diâmetro médio pode ser obtido pela média do volume pesado. Em adição, a fração de área de grãos brutos descrita baixo pode ser obtida dividindo-se a área dos grãos brutos obtida usando o método pela área medida. Além disso, exceto pelo diâmetro médio, o diâmetro equivalente de círculo ou o tamanho de grão obtido pelo processo de binarização, pelo método de interseção ou similar é usado, por exemplo, como tamanho médio de grão dia da martensita.
[00102] A distância média entre os grãos de martensita pode ser determinada usando-se a fronteira entre o grão de martensita e o grão diferente de martensita obtido pelo método EBSD (entretanto, FE-SEM no qual o EBSD pode ser conduzido) em adição ao método de observação FE-SEM.
[00103] Fração de Área de Grãos Brutos Tendo Tamanho de Grão de mais de 35 mm: 0% a 10%
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28/171 [00104] Em adição, para também melhorar a capacidade de deformação local, em relação a todos os constituintes da estrutura metalográfica, a fração de área (a fração de área de grãos brutos) que é ocupada pelos grãos (grãos brutos) tendo tamanho de grão de mais de 35 pm ocupam por unidade de área pode ser limitado a ser 0% a 10%. Quando grãos tendo um tamanho grande são aumentados, a resistência à tração pode ser diminuída, e a capacidade de deformação local pode ser também diminuída. Consequentemente, é preferível refinar os grãos. Além disso, uma vez que a capacidade de deformação local é melhorada tensionando-se todos os grãos uniformemente e equivalentemente, a tensão local dos grãos pode ser suprimida limitando-se a fração dos grãos brutos.
[00105] Dureza H da Ferrita: é preferível satisfazer a Expressão 3 a seguir.
[00106] A ferrita que é a fase principal e a fase macia contribui para a melhoria da capacidade de deformação da chapa de aço. Consequentemente, é preferível que a dureza média H da ferrita satisfaça a Expressão 3 a seguir. Quando a ferrita que é mais dura que a Expressão 3 está contida, os efeitos da melhora da capacidade de deformação da chapa de aço podem não ser obtidos. Além disso, a dureza média H da ferrita é obtida pela medição da dureza da ferrita em 100 pontos ou mais sob uma carga de 1 mN em um nano-penetrador.
H < 200 + 30 x [Si] + 21 x [Mn] + 270 x [P] + 78 x [Nb]1/2 + 108 x [Ti]1/2...(Expressão 3) [00107] Aqui, [Si], [Mn], [P], [Nb], e [Ti] representam os percentuais em massa de Si, Mn, P, Nb, e Ti respectivamente.
[00108] Desvio Padrão / Média de Dureza de Ferrita e4 Bainita: 0,2 ou menos [00109] Como resultado da investigação que é focada na homogeneidade da ferrita ou da bainita que é a fase principal pelos inventores,
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29/171 é descoberto que, quando a homogeneidade da fase principal é alta na microestrutura, o equilíbrio entre a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local pode ser preferivelmente melhorada. Especificamente, quando um valor no qual o desvio padrão da dureza da ferrita é dividido pela média de dureza da ferrita, é 0,2 ou menos, os efeitos podem ser obtidos preferivelmente. Além disso, quando um valor no qual o desvio padrão da dureza da bainita é dividido pela média da dureza da bainita é 0,2 ou menos, os efeitos podem ser preferivelmente obtidos. A homogeneidade pode ser obtida pela medição da dureza da ferrita ou da bainita que é a fase principal a 100 pontos ou mais sob a carga de 1 mN no nano-penetrador e usando-se a média obtida e o desvio padrão obtido. Especificamente, a homogeneidade aumenta coma diminuição do valor do desvio padrão da dureza / a média da dureza, e os efeitos podem ser obtidos quando o valor é 0,2 ou menos. No nano-penetrador (por exemplo, UMIS-2000 produzido por CSIRO Corporation), usando-se um penetrador menor que o tamanho de grão, a dureza de um grão único que não inclui a borda do grão pode ser medida.
[00110] A seguir será descrita a composição química da chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade.
[00111] C: 0,01% a 0,4% [00112] C (carbono) é um elemento que aumenta a resistência da chapa de aço e é um elemento essencial para obter a fração de área da martensita. O limite inferior do teor de C deve ser 0,01% para obter a martensita de 1% ou mais, em % em área. Preferivelmente, o limite inferior pode ser 0,03% ou mais. Por outro lado, quando o teor de C é maior que 0,40%, a capacidade de deformação da chapa de aço é diminuída, e a capacidade de soldagem da chapa de aço também deteriora. Preferivelmente, o teor de C pode ser 0,30% ou menos. O teor de C pode ser preferivelmente 0,3% ou menos e pode mais preferiPetição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 36/188
30/171 velmente ser 0,25% ou menos.
[00113] Si: 0,001% a 2,5% [00114] Si (silício) é um elemento desoxidante do aço e é um elemento que é eficaz em aumentar a resistência mecânica da chapa de aço. Além disso, Si é um elemento que estabiliza a ferrita durante o controle da temperatura após a laminação a quente e suprime a precipitação de cementita durante a transformação bainítica. Entretanto, quando o teor de Si é maior que 2,5%, a capacidade de deformação da chapa de aço é diminuída, e mossas na superfície tendem a ser feitas na chapa de aço. Por outro lado, quando o teor de Si é menor que 0,001%, é difícil obter os efeitos.
[00115] Mn: 0,001% a 4,0% [00116] Mn (manganês) é um elemento que é eficaz para aumentar a resistência mecânica da chapa de aço. Entretanto, quando o teor de Mn é maior que 4,0%, a capacidade de deformação da chapa de aço é diminuída. Preferivelmente, o teor de Mn pode ser 3,5% ou menos. Mais preferivelmente, o teor de Mn pode ser 3,0% ou menos. Por outro lado, quando o teor de Mn é menor que 0,001%, é difícil obter os efeitos. Em adição, Mn é também um elemento que suprime fraturas durante a laminação a quente pela fixação do S (enxofre) no aço. Quando elementos tais como Ti que suprime a ocorrência de fraturas devido ao S durante a laminação a quente não dão adicionados suficientemente exceto para o Mn, é preferível que o teor de Mn e o teor de S satisfaçam Mn / S > 20 em % em massa.
[00117] Al: 0.001% to 2.0% [00118] Al (alumínio) é um elemento desoxidante do aço. Além disso, Al é um elemento que estabiliza a ferrita durante o controle da temperatura após a laminação a quente e suprime a precipitação de cementita durante a transformação bainítica. Para obter os efeitos, o teor de Al deve ser 0,001% ou mais. Entretanto, quando o teor de Al é
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31/171 maior que 2,0%, a capacidade de soldagem deteriora. Em adição, embora seja difícil mostrar quantitativamente os efeitos, Al é um elemento que aumenta significativamente a temperatura Ar3 na qual começa a transformação de γ (austenita) para a (ferrita) no resfriamento do aço. Consequentemente, Ar3 do aço pode ser controlado pelo teor de Al.
[00119] A chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade inclui as inevitáveis impurezas em adição aos elementos base descritos acima. Aqui, as inevitáveis impurezas indicam elementos tais como P, S, N, O, Cd, Zn, ou Sb quer são misturados inevitavelmente a partir de matérias-primas auxiliares tais como sucata ou de processos de produção. Nos elementos, P, S, N, e O são limitados ao que segue para obter preferivelmente os efeitos. É preferível que as impurezas inevitáveis diferentes de P, S, N, e O são limitadas individualmente a 0,02% ou menos. Além disso, mesmo quando as impurezas de 0,02% ou menos são incluídas, os efeitos não ao afetados. A faixa de limitação das impurezas inclui 0%, entretanto, é industrialmente difícil ser 0% estavelmente. Aqui, são descritos em % em massa.
[00120] P: 0,15% ou menos [00121] P (fósforo) é uma impureza, e um elemento que contribui para a fratura durante a laminação a quente ou a laminação a frio quando o teor no aço é excessivo. Em adição, P é um elemento que deteriora a ductilidade ou a capacidade de soldagem da chapa de aço. Consequentemente, o teor de P é limitado a 0,15% ou menos. Preferivelmente o teor de P pode ser limitado a 0,05% ou menos. Além disso, uma vez que P age como elemento de reforço da solução sólida e é inevitavelmente incluído no aço, não é particularmente necessário prescrever um limite inferior do teor de P. O limite inferior do teor de P pode ser 0%. Além disso, considerando-se o refino comum corrente (inclui o refino secundário), o limite inferior do teor de P pode ser 0,0005%. .
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32/171 [00122] S: 0,03% ou menos [00123] S (enxofre) é uma impureza, e um elemento que deteriora capacidade de deformação da chapa de aço pela formação de MnS estirado pela laminação a quente quando o teor na chapa de aço é excessivo. Consequentemente, o teor de S é limitado em 0,03% ou menos. Além disso, uma vez que S é inevitavelmente incluído no aço, não é particularmente necessário prescrever um limite inferior para o teor de S. O limite inferior do teor de S pode ser 0%. Além disso, considerando-se o refino comum corrente (inclui o refino secundário), o limite inferior do teor de S pode ser 0,0005%.
[00124] N: 0,01% ou menos [00125] N (nitrogênio) é uma impureza, e um elemento que deteriora a capacidade de deformação da chapa de aço. Consequentemente, o teor de N é limitado a 0,01% ou menos. Além disso, uma vez que N está inevitavelmente incluído no aço, não é particularmente necessário prescrever um limite inferior para o teor de N. O limite inferior do teor de N pode ser 0%. Além disso, considerando-se o refino comum corrente (inclui o refino secundário), o limite inferior do teor de N pode ser 0,0005%.
[00126] O: 0,01% ou menos [00127] O (oxigênio) é uma impureza, e um elemento que deteriora a capacidade de deformação da chapa de aço. Consequentemente, o teor de O é limitado a 0,01% ou menos. Além disso, uma vez que O é inevitavelmente incluído no aço, não é particularmente necessário prescrever um limite inferior para o teor de O. O limite inferior do teor de O pode ser 0%. Além disso, considerando-se o refino comum corrente (inclui o refino secundário), o limite inferior do teor de O pode ser 0,0005%.
[00128] Os elementos químicos acima são componentes base (elementos base) do aço na modalidade, e a composição química, na
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33/171 qual os elementos base são controlados (incluídos ou limitados) e o equilíbrio consiste em Fe e as inevitáveis impurezas, é uma composição base da modalidade. Entretanto, em adição aos elementos base (ao invés de uma parte do Fe que é o saldo), na modalidade, os elementos químicos a seguir (elementos opcionais) podem ser incluídos adicionalmente no aço conforme necessário. Além disso, mesmo quando os elementos opcionais são inevitavelmente incluídos no aço (por exemplo, quantidade menor que um limite inferior de cada elemento opcional), os efeitos na modalidade não são diminuídos.
[00129] Especificamente, a chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade pode também incluir, como elemento opcional, pelo menos um elemento selecionado de um grupo consistindo em Mo, Cr, Ni, Cu, B, Nb, Ti, V, W, Ca, Mg, Zr, REM, As, Co, Sn, Pb, Y, e Hf em adição aos elementos base e aos elementos impurezas. Doravante, serão descritas as faixas de limitação numérica e as razões de limitação dos elementos opcionais. Aqui o % descrito é % em massa.
[00130] Ti: 0,001% a 0,2% [00131] Nb: 0,001% a 0,2% [00132] B: 0,001 % a 0,005% [00133] Ti (titânio), Nb (nióbio), e B (boro) são os elementos opcionais que formam os nitretos de carbono pela fixação do carbono e do nitrogênio no aço, e que têm os efeitos tais como reforço da precipitação, controle da microestrutura, ou reforço do refino do grão para o aço. Consequentemente, conforme necessário, pelo menos um elemento entre Ti, Nb, e B pode ser adicionado ao aço. Para obter os efeitos, preferivelmente, o teor de Ti pode ser 0,001% ou mais. Mais preferivelmente, o teor de Ti pode ser 0,01% ou mais e o teor de Nb pode ser 0,005% ou mais. Entretanto, quando os elementos opcionais são adicionados excessivamente ao aço, os efeitos podem ser saturados, o controle da orientação de cristal pode ser difícil à supressão da
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34/171 recristalização após a laminação a quente, e a capacidade de trabalho (capacidade de deformação) da chapa de aço pode deteriorar. Consequentemente, preferivelmente, o teor de Ti pode ser 0,2% ou menos, o teor de Nb pode ser 0,2% ou menos, e o teor de B pode ser 0,005% ou menos. Mais preferivelmente, o teor de B pode ser 0,003% ou menos. Além disso, mesmo quando os elementos opcionais tendo as quantidades menores que o limite inferior são incluídas no aço, os efeitos na modalidade não são diminuídos. Além disso, uma vez que não é necessário adicionar os elementos opcionais ao aço intencionalmente para reduzir custos de ligação, os limites inferiores das quantidades dos elementos opcionais pode ser 0%.
[00134] Mg: 0.0001% a 0.01% [00135] REM: 0,0001% a 0.1% [00136] Ca: 0,0001 % a 0,01 % [00137] Mg (magnésio), REM (Metal Terra Rara), e Ca (cálcio) são elementos opcionais que são importantes para controlar inclusões para serem formas prejudiciais e para melhorar a capacidade de deformação da chapa de aço. Consequentemente, conforme necessário, pelo menos um entre Mg, REM, e Ca pode ser adicionado o aço. Para obter os efeitos, preferivelmente, o teor de Mg pode ser 0,0001% ou mais, o teor de REM pode ser 0,0001% ou mais, e o teor de Ca pode ser 0,0001% ou mais. Mais preferivelmente, o teor de Mg pode ser 0,0005% ou mais, o teor de REM pode ser 0,001% ou mais, e o teor de Ca pode ser 0,0005% ou mais. Por outro lado, quando os elementos opcionais são adicionados excessivamente ao aço, inclusões tendo formas estiradas podem ser formadas, e a capacidade de deformação da chapa de aço pode ser diminuída. Consequentemente, preferivelmente, o teor de Mg pode ser 0,01% ou menos, o teor de REM pode ser 0,1% ou menos, e o teor de Ca pode ser 0,01% ou menos. Além disso, mesmo quando os elementos opcionais tendo quantidades me
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35/171 nores que o limite inferior são incluídos no aço, os efeitos na modalidade não são diminuídos. Além disso, uma vez que não é necessário adicionar os elementos opcionais ao aço intencionalmente para reduzir os custos de ligação, os limites inferiores dos elementos opcionais podem ser 0%.
[00138] Em adição, aqui, REM representa coletivamente um total de 16 elementos que são 15 elementos a partir do lantânio com número atômico 57 até o lutécio com número atômico 71 em adição ao escândio com número atômico 21. Em geral, REM é fornecido no estado de misch que é uma mistura dos elementos, e é adicionada ao aço.
[00139] Mo: 0,001% a 1,0% [00140] Cr: 0,001% a 2,0% [00141] Ni: 0,001% a 2,0% [00142] W: 0,001% a 1,0% [00143] Zr: 0,0001% a 0,2% [00144] As: 0,0001% a 0,5% [00145] Mo (molibdênio), Cr (cromo), Ni (níquel), W (tungstênio), Zr (zircônio), e As (arsênico) são os elementos opcionais que aumentam a resistência mecânica da chapa de aço. Consequentemente, conforme necessário, pelo menos um elemento entre Mo, Cr, Ni, W, Zr, e As pode ser adicionado ao aço. Para obter os efeitos, preferivelmente, o teor de Mo pode ser 0,001% ou mais, o teor de Cr pode ser 0,001% ou mais, o teor de Ni pode ser 0.001% ou mais, o teor de W pode ser 0,001% ou mais, o teor de Zr pode ser 0,0001% ou mais, e o teor de As pode ser 0,0001% ou mais. Mais preferivelmente, o teor de Mg pode ser 0,01% ou mais, o teor de Cr pode ser 0,01% ou mais, o teor de NI pode ser 0,05% ou mais, e o teor de W é 0,01% ou mais. Entretanto, quando os elementos opcionais são adicionados excessivamente ao aço, a capacidade de deformação da chapa de aço pode ser diminuída. Consequentemente, preferivelmente o teor de Mo pode ser
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1,0% ou menos, o teor de Cr pode ser 2,0% ou menos, o teor de Ni pode ser 2,0% ou menos, o teor de W pode ser 1,0% ou menos, o teor de Zr pode ser 0,2% ou menos, e o teor de As pode ser 0,5% ou menos. Mas preferivelmente, o teor de Zr pode ser 0,05% ou menos. Além disso, mesmo quando os elementos opcionais tendo uma quantidade menor que o limite inferior são incluídos no aço, os efeitos na modalidade não são diminuídos. Além disso, uma vez que não é necessário adicionar os elementos opcionais ao aço intencionalmente para reduzir custos de ligação, os limites inferiores das quantidades dos elementos opcionais podem ser 0%.
[00146] V: 0,001% a 1,0% [00147] Cu: 0,001% a 2,0% [00148] V (vanádio) e Cu (cobre) são elementos opcionais que são similares ao Nb, Ti, ou similar e que têm o efeito de reforçar a precipitação. Em adição, uma diminuição na capacidade de deformação local devido à adição de V e Cu é pequena se comparado com o da adição de Nb, Ti, ou similares. Consequentemente, para obter a alta resistência e também aumentar a capacidade de deformação local assim como a capacidade de expansão de furo ou a capacidade de dobramento, V e Cu são elementos opcionais mais eficazes que Nb, Ti, ou similares. Portanto, conforme necessário, pelo menos um elemento entre V e Cu pode ser adicionado ao aço. Para obter os efeitos, preferivelmente, o teor de V pode ser 0,001% ou mais e o teor de Cu pode ser 0,001% ou mais. Mais preferivelmente, os teores de ambos os elementos opcionais podem ser 0,01% ou mais. Entretanto, se os elementos opcionais forem adicionados excessivamente ao aço, a capacidade de deformação da chapa de aço pode ser diminuída. Consequentemente, preferivelmente o teor de V pode ser 1,0% ou menos e o teor de Cu pode ser 1,0% ou menos. Mais preferivelmente o teor de V pode ser 0,5% ou menos. Além disso, mesmo quando os elementos opcionais
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37/171 tendo quantidades menores que o limite inferior são incluídos no aço, os efeitos da modalidade não são diminuídos. Em adição, uma vez que não é necessário adicionar os elementos opcionais ao aço intencionalmente para reduzir os custos de ligação, limites inferiores das quantidades dos elementos opcionais podem ser 0%.
[00149] Co: 0,0001% a 1,0% [00150] Embora seja difícil mostrar quantitativamente os efeitos, Co (cobalto) é o elemento opcional que aumenta significativamente a temperatura Ar3 na qual a transformação começa a partir de γ (austenita) para a (ferrita) no resfriamento do aço. Consequentemente, Ar3 do aço pode ser controlado pelo teor de Co. Em adição, Co é o elemento opcional que melhora a resistência da chapa de aço. Para o efeito, preferivelmente o teor de Co pode ser 0,0001% ou mais. Mais preferivelmente, o teor de Co pode ser 0,001% ou mais. Entretanto, quando o Co é adicionado excessivamente ao aço, a capacidade de soldagem da chapa de aço pode deteriorar, e a capacidade de deformação da chapa de aço pode ser diminuída. Consequentemente, preferivelmente o teor de Co pode ser 1,0% ou menos. Mais preferivelmente, o teor de Co pode ser 0,1% ou menos. Além disso, mesmo quando os elementos opcionais que tenham uma quantidade menor que o limite inferior são incluídos no aço, os efeitos na modalidade não são diminuídos. Em adição, uma vez que não é necessário adicionar o elemento opcional ao aço intencionalmente para reduzir custos de ligação, o limite inferior da quantidade do elemento opcional pode ser 0%. In addition, since it is not necessary to add the optional element to the steel intentionally in order to reduce costs of alloy, a lower limit of an amount of the optional element may be 0%.
[00151] Sn: 0,0001% a 0,2% [00152] Pb: 0,0001 % a 0,2% [00153] Sn (estanho) e Pb (chumbo) são os elementos opcionais
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38/171 que são eficazes na melhoria da capacidade de umedecimento do revestimento e da adesão do revestimento. Consequentemente, se necessário, pelo menos um entre Sn e Pb pode ser adicionado ao aço. Para obter os efeitos, preferivelmente, o teor de Sn pode ser 0,0001% ou mais e o teor de Pb pode ser 0,0001% ou mais. Mais preferivelmente, o teor de Sn pode ser 0,001% ou mais. Entretanto, quando os elementos opcionais são adicionados excessivamente ao aço, podem ocorrer fraturas durante o trabalho a quente devido à fragilização à lata temperatura, e tendem a ser feitas mossas de superfície na chapa de aço. Consequentemente, preferivelmente o teor de Sn pode ser 0,2% ou menos e o teor de Pb pode ser 0,2% ou menos. Mais preferivelmente o teor de ambos os elementos opcionais pode ser 0,1% ou menos. Além disso, mesmo quando elementos opcionais tendo uma quantidade menor que o limite inferior são incluídos no aço, os efeitos na modalidade não são diminuídos. Em adição, uma vez que não é necessário adicionar os elementos opcionais ao aço intencionalmente para reduzir os custos de ligação, os limites inferiores das quantidades dos elementos opcionais pode ser 0%.
[00154] Y: 0,0001% a 0,2% [00155] Hf: 0,0001 % a 0,2% [00156] Y (ítrio) e Hf (háfnio) são os elementos opcionais que são eficazes para melhorar a resistência à corrosão da chapa de aço. Consequentemente, conforme necessário, pelo menos um elemento entre Y e Hf pode ser adicionado ao aço. Para obter o efeito, preferivelmente o teor de Y pode ser 0,0001% ou méis e o teor de Hf pode ser 0,0001% ou mais. Entretanto, quando os elementos opcionais são adicionados excessivamente ao aço, a capacidade de deformação local tal como a capacidade de expansão de furo pode ser diminuída. Consequentemente, preferivelmente o teor de Y pode ser 0,20% ou menos e o teor de Hf pode ser 0,20% ou menos. Além disso, Y tem o
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39/171 efeito de formar óxidos no aço e absorver hidrogênio do aço. Consequentemente, o hidrogênio que pode ser difundido no aço é diminuído, e pode ser esperada uma melhoria nas propriedades de resistência à fragilização pelo hidrogênio na chapa de aço. O efeito pode ser obtido também dentro da faixa do teor de Y descrita acima. Mais preferivelmente, os teores de ambos os elementos opcionais podem ser 0,1% ou menos. Além disso, mesmo quando os elementos opcionais tendo quantidades menores que o limite inferior são incluídos no aço, os efeitos na modalidade na são diminuídos. Em adição, uma vez que não é necessário adicionar os elementos opcionais intencionalmente ao aço para reduzir custos de ligação, os limites inferiores das quantidades dos elementos opcionais podem ser 0%.
[00157] Conforme descrito acima, a chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade tem uma composição química que inclui os elementos base descritos acima e o saldo consistindo em Fe e as inevitáveis impurezas, ou tem uma composição química que inclui os elementos base descritos acima, pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo dos elementos opcionais descritos acima, e o saldo consistindo em Fe e as inevitáveis impurezas.
[00158] Além disso, o tratamento de superfície pode ser conduzido na chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade. Por exemplo, o tratamento de superfície tal como eletrorrevestimento, revestimento por imersão a quente, revestimento por evaporação, tratamento de ligação após o revestimento, formação de película orgânica, laminação de película, tratamento com sal orgânico e sal inorgânico, ou tratamento sem cromo (tratamento sem cromato) pode ser aplicado, e assim a chapa de aço laminada a frio pode incluir vários tipos de películas (película ou revestimento). Por exemplo, uma camada galvanizada ou uma camada “galvannealed” pode ser arranjada na superfície da chapa de aço laminada a frio. Mesmo se a chapa de aço laminada a frio
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40/171 incluir os revestimentos descritos acima, a chapa de aço pode obter a alta resistência e pode garantir suficientemente a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local.
[00159] Além disso, na modalidade, a espessura da chapa de aço laminada a frio não é particularmente limitada. Entretanto, por exemplo, a espessura pode ser 1,5 mm a 10 mm, e pode ser 2,0 mm a 10 mm. Além disso, a resistência da chapa de aço laminada a frio não é particularmente limitada, e, por exemplo, a resistência à tração pode ser 440 MPa a 1500 MPa.
[00160] A chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade pode ser aplicada ao uso geral para chapa de aço de alta resistência, e tem excelente capacidade de deformação uniforme e capacidade de formação local notavelmente melhorada tal como capacidade de trabalho de dobramento ou capacidade de expansão de furo da chapa de aço de alta resistência.
[00161] A seguir, será descrito um método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme uma modalidade da presente Invenção. Para produzir a chapa de aço laminada a frio que tenha alta resistência, uma excelente capacidade de deformação uniforme, e uma excelente capacidade de deformação local, é importante controlar a composição química do aço, a estrutura metalográfica, e a textura que é representada pelas densidades pólo de cada orientação de um grupo de orientação de cristal específico. Os detalhes serão descritos abaixo.
[00162] O processo de produção antes da laminação a quente não é particularmente limitado. Por exemplo, o aço (aço fundido) pode ser obtido conduzindo-se uma fundição e um refino usando-se um alto forno, um forno elétrico, um conversor, ou similar, e subsequentemente conduzindo-se vários tipos de refinos secundários, para fundir o aço satisfazendo a composição química. Portanto, para obter uma peça de
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41/171 aço ou uma placa de aço a partir do aço. por exemplo, oi aço pode ser lingotado por um processo de lingotamento tal como processo de lingotamento contínuo, processo de lingotamento convencional, ou um processo de lingotamento de placas finas em geral. No caso do lingotamento continuo, o aço pode ser submetido à laminação a quente após o aço ser resfriado uma vez até uma temperatura menor (por exemplo, a temperatura ambiente) e ser reaquecido, ou o aço (placa lingotado) pode ser submetido continuamente à laminação a quente imediatamente após o aço ser lingotado. Em adição, Em adição, a sucata pode ser usada como matéria-prima do aço (aço fundido).
[00163] Para obter a chapa de aço de alta resistência que tenha alta resistência, excelente capacidade de deformação uniforme, e excelente capacidade de deformação local, as condições a seguir podem ser satisfeitas. Além disso, doravante, o aço e a chapa de aço são sinônimos.
PROCESSO DE PRIMEIRA LAMINAÇÃO A QUENTE [00164] No processo de primeira laminação a quente, usando a peça de aço lingotada e fundida, um passe de laminação cuja redução é 40% ou mais é conduzido pelo menos uma vez em uma faixa de temperaturas de 1000°C a 1200°C (preferivelmente 1150°C ou menos). Conduzindo-se a primeira laminação sob as condições, o tamanho médio de grão da austenita da chapa de aço após o processo de primeira laminação a quente é controlado para 200 mm ou menos, o que contribui para a melhoria da capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local da chapa de aço laminada a frio finalmente obtida.
[00165] Os grãos de austenita são refinados com um aumento na redução e um aumento na frequência da laminação. Por exemplo, no processo de primeira laminação a quente, conduzindo-se pelo menos duas vezes (dois passes) a laminação cuja redução é 40% ou mais por
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42/171 passe, o tamanho médiod e grão da austenita pode ser preferivelmente controlado para 100 mm ou menos. Em adição, na primeira laminação a quente, limitando-se a redução para 70% ou menos por passe, ou limitando-se a frequência da laminação (o número de vezes dos passes) para 10 vezes ou menos, uma queda na temperatura da chapa de aço ou a formação excessiva de carepa pode ser diminuída. Consequentemente, na laminação bruta, a redução por passe pode ser 70% ou menos, e a frequência da laminação (número de vezes dos passes) pode ser 10 vezes ou menos.
[00166] Conforme descrito acima, refinando-se os grãos de austenita após o processo de primeira laminação, é preferível que os grãos de austenita possam ser também refinados pelos processos posteriores, e a ferrita, a bainita e a martensita transformadas a partir da austenita nos processos posteriores possam ser dispersas finamente e uniformemente. Além disso, a acima é uma das condições para controlar o valor de Lankford tal como rC ou r30. Como resultado, a anisotropia e a capacidade de deformação local da chapa de aço são melhoradas devido ao fato de que a textura é controlada e a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local (particularmente a capacidade de deformação uniforme) da chapa de aço são melhoradas devido ao fato de que a estrutura metalográfica é refinada. Além disso, parece que a borda do grão da austenita refinada pelo processo de primeira laminação age como um dos núcleos de recristalização durante o processo de segunda laminação que é o processo posterior.
[00167] Para inspecionar o tamanho médio dos grãos da austenita após o processo de primeira laminação, é preferível que a chapa de aço após o processo de primeira laminação a quente seja rapidamente resfriada a uma taxa de resfriamento tão rápida quanto possível. Por exemplo, a chapa de aço é resfriada sob uma taxa média de resfriamento de 10°C/s ou mais rápida. Subsequentemente, a seção trans
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43/171 versal da peça de chapa que é tirada da chapa de aço obtida pelo resfriamento é causticada para tornar visíveis as bordas dos grãos de austenita, e a borda do grão de austenita na microestrutura é observada usando-se um microscópio óptico. Nesse momento, campos visuais de 20 ou mais são observados a uma ampliação de 50 vezes ou mais, o tamanho de grão da austenita é medido pela análise da imagem do método de interseção, e o tamanho médio de grão da austenita é obtido tirando-se a média dos tamanhos de grão de austenita medidos em cada um dos campos visuais.
[00168] Após o processo de primeira laminação a quente, as chapas podem ser unidas, e o processo de segunda laminação a quente que é o processo posterior pode ser conduzido continuamente. Nesse momento, as chapas podem ser unidas após uma chapa bruta ser bobinada temporariamente em forma de bobina, armazenada em uma cobertura tendo um aquecedor conforme necessário, e rebobinada novamente.
PROCESSO DE SEGUNDA LAMINAÇÃO A QUENTE [00169] No processo de segunda laminação a quente, quando a temperatura calculada pela Expressão 4 a seguir é definida como T1 em unidades de °C, a chapa de aço após o processo d e primeira laminação a quente é submetida a uma laminação sob condições tais que, um passe de grande redução cuja redução é 30% ou mais em uma faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C é incluído, uma redução cumulativa na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C é 50% ou mais, a redução cumulativa em uma faixa de temperaturas de Ar3°C a menos de T1 + 30°C é limitado a 30% ou menos, e a temperatura de término da laminação é Ar3°C ou maior.
[00170] Como uma das condições para controlar a densidade polo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> e a densidade polo D2 da orientação de cristal {332}<113> na porção cen
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44/171 tral da espessura que é a faixa de espessuras de 5/8 a 3/8 até as faixas descritas acima, no processo de segunda laminação a quente, a laminação pé controlada com base na temperatura T1 (unidade: °C) que é determinada pela Expressão 4 a seguir usando-se a composição química (unidade: % em massa) do aço.
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] + 350 x [Nb] + 250 x [Ti] + 40 x [B] + x [Cr] + 100 x [Mo] + 100 x [V]... (Expressão 4) [00171] Na Expressão 4, [C], [N], [Mn], [Nb], [Ti], [B], [Cr], [Mo], e [V] representam porcentagens em massa de C, N, Mn, Nb, Ti, B, Cr, Mo, e V respectivamente.
[00172] A quantidade dos elementos químicos, que e incluída na Expressão 4 mas não é incluída no aço, é considerada como 0% para o cálculo. Consequentemente, no caso da composição química na qual o aço inclui apenas os elementos base, a Expressão 5 a seguir pode ser usada ao invés da Expressão 4.
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn]. (Expressão 5) [00173] Em adição, na composição química na qual o aço inclui os elementos opcionais, a temperatura calculada pela Expressão 4 pode ser usada para T1 (unidade: °C), ao invés da temperatura calculada pela Expressão 5.
[00174] No processo da segunda laminação a quente, na base da temperatura T1 (unidade: °C) pela Expressão 4 ou 5, a grande redução é incluída na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C (preferivelmente, em uma faixa de temperaturas de T1 + 50°C a T1 + 100°C), e a redução é limitada até uma faixa pequena (inclui 0%) na faixa de temperaturas de Ar3°C até menos de T1 + 30°C. Conduzindose o processo da segunda laminação a quente em adição ao processo da primeira laminação a quente, a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local da chapa de aço são preferivelmente melhoradas. Particularmente, incluindo-se uma grande reduPetição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 51/188
45/171 ção na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C e limitandose a redução na faixa de temperaturas de Ar3°C a menos de T1 + 30°C, a densidade polo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> e a densidade polo D2 da orientação de cristal {332}<113> na porção central da estrutura que é a faixa da espessura de 5/8 a 3/8 são controladas suficientemente, e como resultado, a anisotropia e a capacidade de deformação local da chapa de aço são notavelmente melhoradas.
[00175] A temperatura T1 é obtida empiricamente. É descoberto empiricamente pelos inventores através de experiências que a faixa de temperaturas na qual a recristalização na faixa de a austenita de cada um dos aços é promovida pode ser determinada com base na temperatura T1. Para obter uma excelente capacidade de deformação uniforme e uma excelente capacidade de deformação local, é importante acumular uma grande quantidade de tensão pela laminação e obter os grãos recristalizados finos. Consequentemente, a laminação tendo vários passes é conduzida na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C, e a redução cumulativa deve ser 50% ou mais. Além disso, para também promover a recristalização pela acumulação de tensão, é preferível que a redução cumulativa seja 70% ou mais. Além disso, limitando-se o limite superior da redução cumulativa, a temperatura de laminação pode ser mantida suficientemente, e a carga de laminação pode também ser suprimida. Consequentemente, a redução cumulativa pode ser 90% ou menos.
[00176] Quando uma laminação tendo vários passes é conduzida na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C, a tensão é acumulada pela laminação, e a recristalização da austenita ocorre em um intervalo entre os passes de laminação por uma força diretriz derivada da tensão acumulada, Especificamente, conduzindo-se a laminação rendo vários passes na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 +
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200°C, a recristalização ocorre repetidamente em cada passe. Consequentemente, é possível obter a estrutura austenita recristalizada que seja uniforme, fina e equiaxial. Na faixa de temperaturas, a recristalização dinâmica não ocorre durante a laminação, a tensão é acumulada no cristal, e a recristalização estática ocorre na faixa de temperaturas, a recristalização dinâmica não ocorre durante a laminação, a tensão é acumulada no cristal, e a recristalização estática ocorre no intervalo entre os passes de laminação pela força motriz derivada da tensão acumulada. Em geral, na estrutura recristalizada dinâmica, a tensão introduzida durante o trabalho é acumulada no cristal, e uma área recristalizada e uma área não recristalizada são misturadas localmente. Consequentemente, a textura é desenvolvida comparativamente, e assim aparece a anisotropia. Além disso, as estruturas metalográficas podem ser estruturas de grão duplex. No método para produção da chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade, a austenita é recristalizada por recristalização estática. Consequentemente, é possível obter a estrutura austenita recristalizada que é uniforme, fina e equiaxial, e na qual o desenvolvimento da textura é suprimido.
[00177] Para aumentar a homogeneidade e aumentar preferivelmente a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local da chapa de aço, a segunda laminação a quente é controlada de modo a incluir pelo menos um passe de grande redução cuja redução por passe é 30% ou mais na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C. Na segunda laminação a quente, na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C, a laminação cuja redução por passe é 30% ou mais é conduzida pelo menos uma vez. Particularmente, considerando-se um processo de resfriamento conforme descrito abaixo, a redução de um passe final na faixa de temperaturas pode ser preferivelmente 25% ou mais, e pode ser mais preferivelmente 30% ou mais. Especificamente, é preferível que o passe final na faixa
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47/171 de temperaturas seja o passe de maior redução (passe de laminação com redução de 30% ou mais). Em um caso em que também uma excelente capacidade de deformação seja exigida na chapa de aço, é também preferível que toda a redução da primeira metade dos passes seja menor que 30% e a redução dos dois passes finais seja individualmente 30% ou mais. Para aumentar mais preferivelmente a homogeneidade da chapa de aço, um passe de grande redução cuja redução por passe é 40% ou mais pode ser conduzido. Além disso, para obter uma forma mais excelente da chapa de aço, um passe de grande redução cuja redução por passe é 70% ou menos pode ser conduzido.
[00178] Além disso, como uma das condições para que rL e r60 satisfaçam respectivamente rL > 0,70 e r60 < 1,50, por exemplo, é preferível que o aumento da temperatura da chapa de aço entre passes da laminação na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C seja suprimida para 18°C ou menos, em adição a um contro le adequado do tempo de espera t conforme descrito abaixo. Além disso, pelo exposto acima, é possível obter preferivelmente a austenita recristalizada que é mais uniforme.
[00179] Para suprimir o desenvolvimento da textura e manter a estrutura recristalizada equiaxial, após a laminação na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C, uma quantidade de trabalho na faixa de temperaturas de Ar3°C a menos de T1 + 30 °C (preferivelmente, T1 a menos de T1 + 30°C) é suprimida para tão pequeno quanto possível. Consequentemente, a redução cumulativa na faixa de temperaturas de Ar3°C a menos de T1 + 30°C é limitada a 30% ou menos. Na faixa de temperaturas, é preferível que a redução cumulativa seja 10% ou mais para obter a excelente forma da chapa de aço, e é preferível que a redução cumulativa seja 10% ou menos para também melhorar a anisotropia e a capacidade de deformação local. No caso, a redução cumu
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48/171 lativa pode ser mais preferivelmente 0%. Especificamente, na faixa de temperaturas de Ar3°C a menos de T1 + 30°C, a laminação não pode ser conduzida, e a redução cumulativa deve ser 30% ou menos mesmo quando a laminação é conduzida.
[00180] Quando a redução cumulativa na faixa de temperaturas de Ar3°C a menos de T1 + 30 °C é grande, a forma do grão de austenita recristalizada na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C não deve ser equiaxial devido ao fato de que o grão é estirado pela laminação e a textura é desenvolvida novamente devido ao fato de que a tensão é acumulada pela laminação. Especificamente, conforme as condições de produção, a laminação é controlada em ambas a faixa de temperaturas de T1 + 30°Ca T1 + 200°C e a faixa de temperaturas de Ar3°C a menos de T1 + 30°C no processo de segunda laminação. Como resultado, a austenita é recristalizada de modo a ser uniforme, fina e equiaxial, a textura, a estrutura metalográfica, e a anisotropia da chapa de aço são controladas, e, portanto a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local podem ser melhoradas. Em adição, a austenita é recristalizada de modo a ser uniforme, fina e equiaxial e, portanto, a estrutura metalográfica, a textura, o valor de Lankford, ou similar da chapa de aço laminada a frio pode ser controlada.
[00181] No processo da segunda laminação a quente, quando a laminação é conduzida na faixa de temperaturas menor que Ar3°C ou a redução cumulativa na faixa de temperaturas de Ar3°C a menos que T1 + 30°C é excessivamente grande, a textura da austenita é desenvolvida. Como resultado, a chapa de aço laminada a frio finalmente obtida não satisfaz pelo menos uma das condições nas quais a densidade polo média D1 do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> é 1,0 a 5,0 e a condição na qual a densidade polo D2 da orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 4,0 na porção central da es
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49/171 pessura. Por outro lado, no processo da segunda laminação a quente, quando a laminação é conduzida na faixa de temperaturas maior que T1 + 200°C ou a redução cumulativa na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C é excessivamente pequena, a recristalização não ocorre uniformemente e finamente, grãos brutos ou grãos mistos podem ser incluídos na estrutura metalográfica, e a estrutura metalográfica pode ser uma estrutura de grão duplex. Consequentemente, a fração de área do diâmetro médio dos grãos que é maior que 35 mm é aumentada.
[00182] Além disso, quando a segunda laminação a quente é terminada a uma temperatura menor que Ar3 (unidade: °C), o aço é laminado em uma faixa de temperaturas menor que Ar3 (unidade: °C), o aço é laminado em uma faixa de temperaturas da temperatura do término da laminação menor que Ar3 (unidade: °C) que é a faixa em que existem duas fases de austenita e ferrita ( faixa de temperaturas de duas fases). Consequentemente, a textura da chapa de aço é desenvolvida e a anisotropia e a capacidade de deformação local da chapa de aço deterioram significativamente. Aqui, quando a temperatura de término da segunda laminação a quente é T1 ou mais, a anisotropia pode também ser diminuída pela diminuição da quantidade de tensão na faixa de temperaturas menor que T1 e, como resultado, a capacidade de deformação local pode ser também aumentada. Portanto, a temperatura de término da segunda laminação a quente pode ser T1 ou mais.
[00183] Aqui, a redução pode ser obtida por medições ou cálculos a partir da força de laminação, da espessura, ou similar. Além disso, a temperatura de laminação (por exemplo, cada faixa de temperaturas acima) pode ser obtida por medições usando-se um termômetro entre as cadeiras de laminação, pelo cálculo usando-se uma simulação de aquecimento de deformação, velocidade da linha, redução, ou por ambos (medições e cálculos). Além disso, a redução por passe acima é
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50/171 uma porcentagem de uma espessura reduzida por um passe (a diferença entre a espessura de entrada antes de passar na cadeira de laminação e a espessura de saída após passar pela cadeira de laminação) para a espessura de entrada antes de passar pela cadeira de laminação. A redução cumulativa é uma porcentagem da espessura reduzida cumulativamente (a diferença entre a espessura de entrada antes do primeiro passe na laminação em cada faixa de temperaturas e a espessura de saída depois do passe final da laminação em cada faixa de temperaturas) à referência que está a espessura de entrada antes do primeiro passe na laminação em cada faixa de temperatura. Ar3, que é a temperatura de transformação ferrítica a partir da austenita durante o resfriamento é obtida pela Expressão 6 a seguir na unidade de °C. Além disso, embora seja difícil mostrar quantitativamente os defeitos conforme descrito acima, Al e Co também influenciam Ar3.
Ar3 = 879,4 - 516,1 x [C] - 65,7 x [Mn] + 38,0 x [Si] + 274,7 x [P]...
(Expressão 6) [00184] Na Expressão 6, [C], [Mn], [Si] e [P] representam o percentual em massa de C, Mn, Si e P respectivamente.
PROCESSO DE PRIMEIRO RESFRIAMENTO [00185] No processo do primeiro resfriamento, após o passe final entre os passes de grande redução cuja redução por passe é 30% ou mais na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C ser terminado, quando o tempo de espera desde o término do passe final até o inicio do resfriamento é definido como t em unidades de segundos, a chapa de aço é submetida ao resfriamento de forma que o tempo de espera t satisfaça a Expressão 7 a seguir. Aqui, t1 na Expressão 7 pode ser obtido a partir da Expressão 8 a seguir. Na Expressão 8, Tf representa a temperatura (unidade: °C) da chapa de aço no término do passe final entre os passes de grande redução, e P1 representa uma redução (unidade: %) no passe final entre os passes de grande reduPetição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 57/188
51/171 ção.
t < 2,5 x tl... (Expressão 7) tl = 0,001 x ((Tf - T1) x P1 / 100)2 - 0,109 x ((Tf - T1) x P1 / 100) + 3,1. (Expressão 8) [00186] O primeiro resfriamento após o passe final de grande redução influencia significativamente o tamanho de grão da chapa de aço laminada a frio finalmente obtida. Além disso, pelo primeiro resfriamento, a austenita pode ser controlada para ser uma estrutura metalográfica na qual os grãos são equiaxiais e os grãos brutos raramente estão incluídos (quer dizer, tamanhos uniformes). Consequentemente, a chapa de aço laminada a frio finalmente obtida tem uma estrutura metalográfica na qual os grãos são equiaxiais e os grãos brutos raramente são incluídos (quer dizer, tamanhos uniformes) e a textura, o valor de Lankford, ou similares podem ser controlados. Em adição, a razão do eixo maior para o eixo menor da martensita, o tamanho médio da martensita, a distância média entre a martensita, e similares podem ser preferivelmente controlados.
[00187] O valor do lado direito (2,5 x t1) da Expressão 7 representa o tempo no qual a recristalização da austenita é substancialmente terminada. Quando o tempo de espera t é maior que o valor do lado direito (2,5 x t1) da Expressão 7, os grãos recristalizados crescem significativamente, e o tamanho de grão é aumentado. Consequentemente, a resistência, a capacidade de deformação uniforme, a capacidade de deformação local, as propriedades de fadiga, ou similares da chapa de aço são diminuídas. Portanto, o tempo de espera t deve ser 2,5 x t1 segundos ou menos. Em um caso em que a fluidez (por exemplo, desempeno da chapa, u capacidade de controle do segundo resfriamento) é considerada, o primeiro resfriamento pode ser conduzido entre as cadeiras de laminação. Além disso, o limite inferior do tempo de espera t deve ser 0 segundos ou mais.
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52/171 [00188] Além disso, quando o tempo de espera t e limitado a 0 segundos a menos que t1 segundos de forma que 0 < t < t1 seja satisfeito, pode ser possível suprimir significativamente o crescimento do grão. No caso, o diâmetro médio da chapa de aço laminada a frio finalmente obtido pode ser controlado para 30 mm ou menos. Como resultado, mesmo se a recristalização da austenita não progride suficientemente, as propriedades da chapa de aço, particularmente a capacidade de deformação uniforme, as propriedades de fadiga, ou similares podem ser preferivelmente melhoradas.
[00189] Além disso, quando o tempo de espera t é limitado a t1 segundos de forma que t1 < t < 2,5 x t1 é satisfeito, pode ser possível suprimir o desenvolvimento da textura. Nesse caso, embora o diâmetro médio possa ser aumentado devido ao tempo de espera t ser prolongado se comparado se comparado com o caso em que o tempo de espera t é mais curto que t1 segundos, a orientação de cristal pode ser randomizada porque a recristalização da austenita progride suficientemente. Como resultado, o valor r, a anisotropia, a capacidade de deformação local, ou similar da chapa de aço podem ser preferivelmente melhorados.
[00190] Além disso, o primeiro resfriamento descrito acima pode ser conduzido a um intervalo entre as cadeiras de laminação, na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C, ou pode ser conduzido após a cadeira da laminação final na faixa de temperaturas. Especificamente, desde que o tempo de espera t satisfaça a condição, a laminação cuja redução por passe é 30% ou menos pode ser também conduzida na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C e entre o acabamento do passe final entre os passes de grande redução e o início do primeiro resfriamento. Além disso, após o primeiro resfriamento ser conduzido, desde que a redução por passe seja 30% ou menos, a laminação pode ser também conduzida na faixa de temperaturas de T1
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53/171 + 30°C a T1 + 200°C. Similarmente, após o primeiro resfriamento ser conduzido, desde que a redução cumulativa seja 30% ou menos, a laminação pode também ser conduzida na faixa de temperaturas de Ar3°C a T1 + 30°C (ou Ar3°C a Tf °C). Conforme descrito acima, desde que o tempo de espera t após o passe de grande redução satisfaça a condição, para controlar a estrutura metalográfica da chapa de aço laminada a quente finalmente obtida, o primeiro resfriamento descrito acima pode ser conduzido ou no intervalo entre as cadeiras de laminação ou após a cadeira de laminação.
[00191] No primeiro resfriamento, é preferível que a mudança na temperatura de resfriamento que é a diferença entre a temperatura da chapa (temperatura do aço) no início do resfriamento e a temperatura da chapa de aço (temperatura do aço) no final do resfriamento seja 40°C a 140°C. Quando a mudança na temperatura de re sfriamento é 40°C ou mais, o crescimento dos grãos da austenita recristalizada pode ser também suprimida. Quando a mudança da temperatura de resfriamento é 140°C ou menos, a recristalização pode progredir mais suficientemente, e a densidade polo pode ser preferivelmente melhorada. Além disso, limitando-se a mudança na temperatura de resfriamento em 140°C ou menos, em adição ao controle comparativamente fácil da temperatura da chapa de aço, a seleção variante (limitação variante) pode ser controlada mais efetivamente, e o desenvolvimento da textura recristalizada pode ser controlado preferivelmente. Consequentemente, nesse caso, a isotropia pode ser também aumentada, e a dependência da orientação da capacidade de conformação pode também ser diminuída. Quando a mudança na temperatura de resfriamento for maior que 140°C, o progresso da recristalização pod e ser insuficiente, a textura pretendida pode não ser obtida, a ferrita pode não ser facilmente obtida, e a dureza da ferrita é aumentada. Consequentemente, a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação
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54/171 local da chapa de aço pode ser diminuída.
[00192] Além disso, é preferível que a temperatura da chapa de aço T2 no término do primeiro resfriamento é T1 + 100°C ou menos. Quando a temperatura da chapa de aço T2 no término do primeiro resfriamento é T1 + 100°C ou menos, efeitos de resfria mento mais suficientes são obtidos. Pelos efeitos do resfriamento, o crescimento dos grãos pode ser suprimido, e o crescimento dos grãos da austenita pode também ser suprimido.
[00193] Além disso, é preferível que a taxa média de resfriamento no primeiro resfriamento é 50°C/s ou mais rápida. Q uando a taxa média de resfriamento no primeiro resfriamento é 50°C/s ou mais rápida, o crescimento dos grãos de austenita recristalizada pode ser também suprimido. Por outro lado, não é particularmente necessário prescrever um limite superior da taxa média de resfriamento. Entretanto, de um ponto de vista de forma da chapa, a taxa média de resfriamento pode ser 200°C/s ou mais lenta.
PROCESSO DE SEGUNDO RESFRIAMENTO [00194] No processo de segundo resfriamento, a chapa de aço após o processo da segunda laminação a quente e após o processo do primeiro resfriamento é resfriado até uma faixa de temperaturas da temperatura ambiente até 600°C. Preferivelmente, a chapa de aço pode ser resfriada até uma faixa de temperaturas desde a temperatura ambiente até 600°C sob uma taxa média de resfriamen to de 10°C/s a 300°C/s. Quando a temperatura de parada do segundo resfriamento é 600°C ou mais ou a taxa média de resfriamento é 10° C/s ou mais lenta, as qualidades de superfície podem deteriorar devido à oxidação da superfície da chapa de aço. Além disso, a anisotropia da chapa de aço laminada a frio pode ser aumentada, e a capacidade de deformação local pode ser diminuída significativamente. A razão porque a chapa de aço é resfriada sob a taxa média de resfriamento de 300°C/s ou
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55/171 mais lenta é como segue. Quando a chapa de aço é resfriada sob a taxa média de resfriamento de mais de 300°C/s, a transformação de martensita pode ser promovida, a resistência pode ser significativamente aumentada, e a laminação a frio pode não ser conduzida facilmente. Além disso, não é particularmente necessário prescrever um limite inferior da temperatura de parada do segundo processo de resfriamento. Entretanto, em um caso em que o resfriamento a água é conduzido, o limite inferior pode ser a temperatura ambiente. Em adição, é preferível iniciar o segundo resfriamento em até 3 segundos após o término da segunda laminação a quente ou após o processo da primeira laminação. Quando o segundo resfriamento excede 3 segundos, pode ocorrer o embrutecimento da austenita.
PROCESSO DE BOBINAMENTO [00195] No processo de bobinamento, após a chapa de aço laminada a quente ser obtida conforme descrito acima, a capa de aço é bobinada na faixa de temperaturas desde a temperatura ambiente até 600°C. Quando a chapa de aço é bobinada a uma temperatura de 600°C ou mais, a anisotropia da chapa de aço após a laminação a frio pode ser aumentada, e a capacidade de deformação local pode ser significativamente diminuída. A chapa de aço após o processo de bobinamento tem a estrutura metalográfica que é uniforme, fina e equiaxial, a textura que é orientação aleatória, e um excelente valor de Lankford. Produzindo-se a chapa de aço laminada a frio usando-se a chapa de aço, é possível obter a chapa de aço laminada a frio que tem simultaneamente a alta resistência, a excelente capacidade de deformação local, e o excelente valor de Lankford. Além disso, a estrutura metalográfica da chapa de aço após o processo de bobinamento inclui a ferrita, a bainita, a martensita, a austenita residual, ou similar.
PROCESSO DE DECAPAGEM [00196] No processo de decapagem, para remover carepa da su
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56/171 perfície da chapa de aço após o processo de bobinamento, é conduzida a decapagem. O método de decapagem não é particularmente limitado, e um método comum de decapagem tal como ácido sulfúrico, ou ácido nítrico, pode ser aplicado.
PROCESSO DE LAMINAÇÃO A FRIO [00197] No processo de laminação a frio, a chapa de aço após o processo de decapagem é submetido à laminação a frio na qual a redução cumulativa é 30% a 70%. Quando a redução cumulativa é 30% ou menos, em um processo de aquecimento e retenção (recozimento) que é o processo posterior, a recristalização dificilmente ocorre, a fração de área dos grãos equiaxiais é diminuída e os grãos após o recozimento são embrutecidos. Quando a redução cumulativa é 70% ou mais, no processo de aquecimento e retenção (recozimento) que é o processo posterior, a textura é desenvolvida, a anisotropia da chapa de aço é aumentada, e a capacidade de deformação local ou o valor de Lankford deteriora.
[00198] Após o processo de laminação a frio, uma laminação de skinpass pode ser conduzida conforme necessário. Pela laminação de skinpass pode ser possível suprimir a tensão de estiramento que é formada durante o trabalho da chapa de aço, ou retificar a forma da chapa de aço.
PROCESSO DE AQUECIMENTO E RETENÇÃO (RECOZIMENTO) [00199] No processo de aquecimento e retenção (recozimento), a chapa de aço após o processo de laminação a frio é submetido ao aquecimento e retenção em uma faixa de temperaturas de 750°C a 900°C por 1 segundo a 1000 segundos. Quando o aquecimento e retenção de menos de 750°C ou mais curto que 1 segund o é conduzido, uma transformação inversa a partir da ferrita para a austenita não progride suficientemente, e a martensita que é a fase secundária não pode ser obtida mo processo de resfriamento que é o processo posterior.
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Consequentemente, a resistência e a capacidade de deformação uniforme da chapa de aço laminada a frio são diminuídas. Por outro lado, quando o aquecimento e retenção de mais de 900°C ou mais longo que 1000 segundos é conduzido, os grãos de austenita são embrutecidos. Portanto, a fração de área dos grãos brutos da chapa de aço laminada a frio é aumentada.
PROCESSO DE TERCEIRO RESFRIAMENTO [00200] No processo de terceiro resfriamento, a chapa de aço após o processo de aquecimento e retenção (recozimento) é resfriado até uma faixa de temperatura de 580°C a 720°C sob uma taxa média de resfriamento de 1°C/s a 12°C/s. Quando a taxa média de resfriamento é mais lenta que 1°C/s ou o terceiro resfriamento é terminado a uma temperatura menor que 560°C/s, a transformação ferrítica pode ser excessivamente promovida, e as frações de área pretendidas da bainita e da martensita podem ser obtidas. Além disso, a perlita pode ser formada excessivamente. Quando a taxa média de resfriamento é mais rápida que 12°C/s ou o terceiro resfriamento é terminado a uma temperatura maior que 720°C, a transformação ferrítica pode ser insuficiente. Consequentemente, a fração de área da martensita da chapa de aço laminada a frio finalmente obtida pode ser mais de 70%. Diminuindo-se a taxa média de resfriamento e diminuindo-se a temperatura de parada do resfriamento dentro da faixa descrita acima, a fração de área da ferrita pode ser preferivelmente aumentada.
PROCESSO DE QUARTO RESFRIAMENTO [00201] No processo do quarto resfriamento, a chapa de aço após o terceiro processo de resfriamento é resfriado até uma faixa de temperatura de 200°C a 600°C sob uma taxa média de resfriamento de 4°C/s até 300°C/s. Quando a taxa média de resfriamento é menor que 4°C/s ou o quarto resfriamento é terminado a uma temperatura maior que 600°C/s, uma grande quantidade de perlita pode ser formada, e a mar
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58/171 tensita de 1% ou mais em unidades de % em área pode não ser finamente obtida. Quando a taxa média de resfriamento é mais rápida que 300 °C/s ou o quarto resfriamento é terminado a uma temperatura menor que 200°C, a fração de área da martensita pode ser maior que 70%. Diminuindo-se a taxa média de resfriamento dentro da faixa acima descrita da taxa média de resfriamento, a fração de área da bainita pode ser aumentada. Por outro lado, aumentando-se a taxa média de resfriamento dentro da faixa descrita acima da taxa média de resfriamento, a fração de área da martensita pode ser aumentada. Em adição, o tamanho de grão da bainita é também refinada.
PROCESSO DE TRATAMENTO DE ENVELHECIMENTO [00202] No tratamento de envelhecimento, quando a temperatura de envelhecimento é definida como T2 em unidade de °C e um tempo de retenção de envelhecimento dependente da temperatura de envelhecimento T2 é definido como t2 em unidade de segundos, a chapa de aço após o processo de quarto resfriamento é retido de forma que a temperatura de envelhecimento T2 está dentro da faixa de temperaturas de 200°C a 600°C e o tempo de retenção no envelhecimento t2 satisfaz a Expressão 9 a seguir. Como resultado da investigação em detalhes pelos inventores, é descoberto que o equilíbrio entre a resistência e a ductilidade (capacidade de deformação) da chapa de aço laminada a frio finalmente obtida é melhorada quando a Expressão 9 a seguir é satisfeita. A razão parece ter relação com a taxa de transformação de bainita. Além disso, quando a Expressão 9 é satisfeita, a fração de área da martensita pode ser preferivelmente controlada para 1% a 70%. Além disso, a Expressão 9 é um logaritmo comum de base 10.
log (t2) < 0,0002 x (T2 - 425)2 + 1,18... (Expressão 9) [00203] De acordo com propriedades necessárias para a chapa de aço laminada a frio, as frações de área de ferrita e de bainita que são
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59/171 a fase primária podem ser controladas, e a fração de área da martensita dentro que é a segunda fase pode ser controlada. Conforme descrito acima, a ferrita pode ser controlada principalmente no processo de quarto resfriamento e no processo de tratamento de envelhecimento. Em adição, os tamanhos de grão ou as morfologias da ferrita e da bainita que são a fase principal e da martensita que é a fase secundária dependem significativamente do tamanho de grão ou da morfologia da austenita na laminação a quente. Além disso, os tamanhos de grão ou as morfologias também dependem dos processos após o processo de laminação a frio. Consequentemente, por exemplo, o valor de TS / fM x dis / dia, que é a relação da fração de área fM da martensita, o tamanho médio dia da martensita, a distância média dis entre a martensita, e a resistência à tração TS da chapa de aço, pode ser satisfeito peça multiplicação controlando-se o processo de produção descrito acima.
[00204] Após o processo de tratamento de envelhecimento, se necessário, a chapa de aço pode ser bobinada. Conforme descrito acima, a chapa de aço laminada a frio conforme a modalidade pode ser produzida.
[00205] Uma vez que a chapa de aço laminada a frio produzida conforme descrito acima tem a estrutura metalográfica que é uniforme, fina, e equiaxial e tem a textura que é a orientação aleatória, a chapa de aço laminada a frio tem simultaneamente a alta resistência, a excelente capacidade de deformação uniforme, a excelente capacidade de deformação local, e o excelente valor de Lankford.
[00206] Conforme necessário, a chapa de aço após o processo de tratamento de envelhecimento pode ser submetida à galvanização. Mesmo se a galvanização for conduzida, a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local da chapa de aço laminada a frio são mantidas suficientemente.
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60/171 [00207] Em adição, se necessário, como tratamento de ligação, a chapa de aço após a galvanização pode ser submetida a tratamento térmico em uma faixa de temperaturas de 450°C a 600 °C. A razão porque o tratamento de ligação é conduzido na faixa de temperaturas de 450°C a 600°C é como segue. Quando o tratamento de ligação é conduzido a uma temperatura menor que 450°C, a ligação pode ser insuficiente. Além disso, quando o tratamento de ligação é conduzido a uma temperatura maior que 600°C, a ligação pode ser excessiva, e a resistência à corrosão deteriora.
[00208] Além disso, a chapa de aço laminada a frio obtida pode ser submetida a um tratamento de superfície. Por exemplo, o tratamento de superfície tal como o eletrorrevestimento, o revestimento por evaporação, o tratamento de ligação após o revestimento, a formação de película orgânica, a laminação de película, o tratamento com sal orgânico e sal inorgânico, ou o tratamento sem cromato pode ser aplicado à chapa de aço laminada a frio obtida. Mesmo se o tratamento de superfície for conduzido, a capacidade de deformação uniforme e a capacidade de deformação local são suficientemente mantidas.
[00209] Além disso, se necessário, o tratamento de revenido pode ser conduzido como tratamento de reaquecimento. Pelo tratamento, a martensita pode ser amaciada como martensita revenida. Como resultado, a diferença de dureza entre a ferrita e a bainita que são a fase primária e a martensita que é a fase secundária é diminuída, e a capacidade de deformação local tal como a capacidade de expansão de furo ou a capacidade de dobramento é melhorada. Os efeitos do tratamento de reaquecimento podem também ser obtidos aquecendo-se para o revestimento por imersão a quente, o tratamento de ligação, ou similares.
EXEMPLO [00210] Doravante as características técnicas do aspecto da pre
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61/171 sente invenção serão descritas em detalhes em relação aos exemplos a seguir. Entretanto, a condição nos exemplos é uma condição de exemplo empregada para confirmar a capacidade de operação e os efeitos da presente Invenção e, portanto, a presente invenção não é limitada à condição de exemplo. A presente Invenção pode empregar várias condições desde que as condições não saiam do escopo da presente invenção e podem alcançar o objetivo da presente invenção. [00211] Os aços S1 a S135 incluindo as composições químicas (o saldo consiste em Fe e as inevitáveis impurezas) mostradas nas Tabelas 1 a 6, foram examinadas, e os resultados estão descritos. Após os aços serem fundidos e lingotados, ou após os aços serem resfriados uma vez até a temperatura ambiente , os aços foram reaquecidos até a faixa de temperaturas de 900°C a 1300°C. Posterio rmente, a laminação a quente, a laminação a frio , e o controle da temperatura (resfriamento, aquecimento e retenção, e similares) foram conduzidos sob condições de produção mostradas nas Tabelas 7 a 16, e chapas de aço laminadas a frio tendo espessuras de 2 a 5 mm foram obtidas.
[00212] Nas Tabelas 17 a 26, as características tais como a estrutura metalográfica, a textura, ou as propriedades mecânicas estão mostradas. Além disso, nas Tabelas, a densidade polo média do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> é mostrada como D1 e a densidade polo da orientação de cristal {332}<113> é mostrada como D2. Em adição, as frações de área da ferrita, a bainita, a martensita, a perlita, e a austenita residual estão mostrados como F, B, fM, P, e γ respectivamente. Além disso, o tamanho médio da martensita é mostrado como dia, e a distância média entre a martensita é mostrada como dis. Além disso, nas Tabelas, a razão do desvio padrão da dureza representa o valor dividindo o desvio padrão da dureza em relação à fase que tem maior fração de área entre a ferrita e a bainita.
[00213] Como parâmetro da capacidade de deformação local, a ra
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62/171 zão de expansão de furo l e o raio de dobramento crítico (d / RmC) por dobramento em forma de V a 90°do produto final foram usados. O teste de dobramento foi conduzido na direção de dobramento C. Além disso, o teste de tração (medição de TS, u-EL e EL) o teste de dobramento, e o teste de expansão de furo foram conduzidos respectivamente com base na JIS Z 2241, JIS Z 2248 (teste de dobramento a 90° de bloco em V) e Japan Iron and Steel Federation Standard JFS T1001. Além disso, usando-se o EBSD descrito acima, as densidades polo oram medidas por uma etapa de medição de 0,5 mm na porção central da estrutura que estava na faixa de 5/8 a 3/8 da seção transversal da espessura (o seu vetor normal correspondeu à direção normal) que foi paralela à direção de laminação a uma posição a 1/4 da direção transversal. Além disso, os valores r (valores de Lankford) de cada direção foram medidos com base na JIS Z 2254 (2008) (ISO 10113 (2006)). Além disso, o valor sublinhado nas Tabelas indica for a da faixa da presente Invenção, e a coluna em branco indica que nenhum elemento de ligação oi adicionado intencionalmente.
[00214] As produções nos P1 a P30 e P112 a P214 são os exemplos que satisfazem as condições da presente Invenção. Nos exemplos, uma vez que todas as condições de TS > 440 (unidade: MPa), TS x u - EL > 7000 (unidade: MPa-%), TS x l > 30000 (unidade: MPa-%), e d / RmC > 1 (sem unidades) foram satisfeitos simultaneamente, pode ser dito que as chapas de aço laminadas a frio têm a alta resistência, a excelente capacidade de deformação uniforme, e a excelente capacidade de deformação local;
[00215] Por outro lado, P31 a P111 são os exemplos comparativos que não satisfazem as condições da presente invenção. Nos exemplos comparativos, pelo menos uma condição de TS > 440 (unidade: MPa), TS x u - EL > 7000 (unidade: MPa-%), TS x l > 30000 (unidade: MPa-%), e d / RmC > 1 (sem unidade) não foi satisfeita.
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TABELA 1
Aço ___________________________________ Composição Química (% em massa)
C Si Mn Al P S N O Mo Cr Ni Cu B Nb Ti
S1 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S2 0,008 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S3 0,401 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S4 0,070 0,0009 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S5 0,070 2,510 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S6 0,070 0,080 0,0009 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S7 0,070 0,080 4,010 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S8 0,070 0,080 1,300 0,0009 0,015 0,004 0,0026 0,0110
S9 0,070 0,080 1,300 2,010 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S10 0,070 0,080 1,300 0,040 0,151 0,004 0,0026 0,0032
S11 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,031 0,0026 0,0032
S12 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0110 0,0032
S13 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0110
S14 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 1,010
S15 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 2,010
S16 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 2,010
S17 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 2,010
S18 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0051
S19 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,201
S20 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,201
S21 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S22 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S23 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S24 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S25 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
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Aço ____________________________________________Composição Química (% em massa)
C Si Mn Al P S N O Mo Cr Ni Cu B Nb Ti
S26 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S27 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S28 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S29 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S30 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S31 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S32 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S33 0,010 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S34 0,030 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S35 0,050 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S36 0,120 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S37 0,180 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S38 0,250 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S39 0,280 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S40 0,300 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S41 0,400 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S42 0,070 0,001 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S43 0,070 0,050 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S44 0,070 0,500 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S45 0,070 1,500 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
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TABELA 2-1
Aço N° NOTAS
V W Ca Mg Zr REM As Co Sn Pb Y Hf
S1 EXEMPLO
S2 EX. COMPARATIVO
S3 EX. COMPARATIVO
S4 EX. COMPARATIVO
S5 EX. COMPARATIVO
S6 EX. COMPARATIVO
S7 EX. COMPARATIVO
S8 EX. COMPARATIVO
S9 EX. COMPARATIVO
S10 EX. COMPARATIVO
S11 EX. COMPARATIVO
S12 EX. COMPARATIVO
S13 EX. COMPARATIVO
S14 EX. COMPARATIVO
S15 EX. COMPARATIVO
S16 EX. COMPARATIVO
S17 EX. COMPARATIVO
S18 EX. COMPARATIVO
S19 EX. COMPARATIVO
S20 EX. COMPARATIVO
S21 1,010 EX. COMPARATIVO
S22 1,010 EX. COMPARATIVO
S23 0,0110 EX. COMPARATIVO
S24 0,0110 EX. COMPARATIVO
S25 0,2010 EX. COMPARATIVO
S26 0,1010 EX. COMPARATIVO
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Aço N° NOTAS
V W Ca Mg Zr REM As Co Sn Pb Y Hf
S27 0,5010 EX. COMPARATIVO
S28 1,0100 EX. COMPARATIVO
S29 0,2010 EX. COMPARATIVO
S30 0,2010 EX. COMPARATIVO
S31 0,2010 EX. COMPARATIVO
S32 0,2010 EX. COMPARATIVO
S33 EXEMPLO
S34 EXEMPLO
S35 EXEMPLO
S36 EXEMPLO
S37 EXEMPLO
S38 EXEMPLO
S39 EXEMPLO
S40 EXEMPLO
S41 EXEMPLO
S42 EXEMPLO
S43 EXEMPLO
S44 EXEMPLO
S45 EXEMPLO
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TABELA 2-2
Aço N° T1 Ar3 Valor calculado de dureza da ferrita NOTAS
S1 851 765 234 EXEMPLO
S2 850 797 234 EX. COMPARATIVO
S3 855 594 234 EX. COMPARATIVO
S4 851 762 231 EX. COMPARATIVO
S5 851 857 307 EX. COMPARATIVO
S6 850 850 206 EX. COMPARATIVO
S7 853 587 291 EX. COMPARATIVO
S8 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S9 851 842 234 EX. COMPARATIVO
S10 851 802 270 EX. COMPARATIVO
S11 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S12 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S13 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S14 952 765 234 EX. COMPARATIVO
S15 871 765 234 EX. COMPARATIVO
S16 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S17 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S18 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S19 921 765 269 EX. COMPARATIVO
S20 901 765 282 EX. COMPARATIVO
S21 952 765 234 EX. COMPARATIVO
S22 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S23 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S24 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S25 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S26 851 765 234 EX. COMPARATIVO
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Aço N° T1 °C Ar3 °C Valor calculado de dureza da ferrita NOTAS
S27 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S28 851 842 234 EX. COMPARATIVO
S29 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S30 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S31 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S32 851 765 234 EX. COMPARATIVO
S33 850 796 234 EXEMPLO
S34 850 786 234 EXEMPLO
S35 851 775 234 EXEMPLO
S36 852 739 234 EXEMPLO
S37 852 708 234 EXEMPLO
S38 853 672 234 EXEMPLO
S39 854 657 234 EXEMPLO
S40 854 646 234 EXEMPLO
S41 855 595 234 EXEMPLO
S42 851 762 231 EXEMPLO
S43 851 764 233 EXEMPLO
S44 851 781 246 EXEMPLO
S45 851 819 276 EXEMPLO
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TABELA 3
Aço N° Composição
C Si Mn Al P S N
S46 0,070 2,500 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026
S47 0,070 0,080 0,001 0,040 0,015 0,004 0,0026
S48 0,070 0,080 0,050 0,040 0,015 0,004 0,0026
S49 0,070 0,080 0,500 0,040 0,015 0,004 0,0026
S50 0,070 0,080 1,500 0,040 0,015 0,004 0,0026
S51 0,070 0,080 2,500 0,040 0,015 0,004 0,0026
S52 0,070 0,080 3,000 0,040 0,015 0,004 0,0026
S53 0,070 0,080 3,300 0,040 0,015 0,004 0,0026
S54 0,070 0,080 3,500 0,040 0,015 0,004 0,0026
S55 0,070 0,080 4,000 0,040 0,015 0,004 0,0026
S56 0,070 0,080 1,300 0,001 0,015 0,004 0,0026
S57 0,070 0,080 1,300 0,050 0,015 0,004 0,0026
S58 0,070 0,080 1,300 0,500 0,015 0,004 0,0026
S59 0,070 0,080 1,300 1,500 0,015 0,004 0,0026
S60 0,070 0,080 1,300 2,000 0,015 0,004 0,0026
S61 0,070 0,080 1,300 0,040 0,0005 0,004 0,0026
S62 0,070 0,080 1,300 0,040 0,030 0,004 0,0026
S63 0,070 0,080 1,300 0,040 0,050 0,004 0,0026
S64 0,070 0,080 1,300 0,040 0,100 0,004 0,0026
S65 0,070 0,080 1,300 0,040 0,150 0,004 0,0026
S66 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,0005 0,0026
S67 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,010 0,0026
S68 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,030 0,0026
S69 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0005
S70 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0050
Química (% em massa)
O Mo Cr Ni Cu B Nb Ti
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
0,0032
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Aço N° _____________________________________________Composição Química (% em massa)
C Si Mn Al P S N O Mo Cr Ni Cu B Nb Ti
S71 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0100 0,0005
S72 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0050
S73 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0100
S74 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S75 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0009
S76 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,003
S77 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,144
S78 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0009
S79 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,003
S80 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,150
S81 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,00009
S82 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0008
S83 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0030
S84 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0050
S85 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S86 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S87 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S88 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S89 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S90 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
70/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 77/188
TABELA 4-1
Aço N° NOTAS
V W Ca Mg Zr REM As Co Sn Pb Y Hf
S46 EXEMPLO
S47 EXEMPLO
S48 EXEMPLO
S49 EXEMPLO
S50 EXEMPLO
S51 EXEMPLO
S52 EXEMPLO
S53 EXEMPLO
S54 EXEMPLO
S55 EXEMPLO
S56 EXEMPLO
S57 EXEMPLO
S58 EXEMPLO
S59 EXEMPLO
S60 EXEMPLO
S61 EXEMPLO
S62 EXEMPLO
S63 EXEMPLO
S64 EXEMPLO
S65 EXEMPLO
S66 EXEMPLO
S67 EXEMPLO
S68 EXEMPLO
S69 EXEMPLO
S70 EXEMPLO
S71 EXEMPLO
71/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 78/188
Aço N° NOTAS
V W Ca Mg Zr REM As Co Sn Pb Y Hf
S72 EXEMPLO
S73 EXEMPLO
S74 EXEMPLO
S75 EXEMPLO
S76 EXEMPLO
S77 EXEMPLO
S78 EXEMPLO
S79 EXEMPLO
S80 EXEMPLO
S81 EXEMPLO
S82 EXEMPLO
S83 EXEMPLO
S84 EXEMPLO
S85 0,00009 EXEMPLO
S86 0,0003 EXEMPLO
S87 0,0050 EXEMPLO
S88 0,00009 EXEMPLO
S89 0,001 EXEMPLO
S90 0,0050 EXEMPLO
72/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 79/188
TABELA 4-2
Aço N° T1 Ar3 Valor calculado de dureza da ferrita NOTAS
S46 851 857 306 EXEMPLO
S47 850 850 206 EXEMPLO
S48 850 847 208 EXEMPLO
S49 850 818 217 EXEMPLO
S50 851 752 238 EXEMPLO
S51 852 686 259 EXEMPLO
S52 852 653 269 EXEMPLO
S53 852 634 276 EXEMPLO
S54 853 620 280 EXEMPLO
S55 853 588 290 EXEMPLO
S56 851 765 234 EXEMPLO
S57 851 767 234 EXEMPLO
S58 851 784 234 EXEMPLO
S59 851 822 234 EXEMPLO
S60 851 842 234 EXEMPLO
S61 851 761 230 EXEMPLO
S62 851 769 238 EXEMPLO
S63 851 775 243 EXEMPLO
S64 851 788 257 EXEMPLO
S65 851 802 270 EXEMPLO
S66 851 765 234 EXEMPLO
S67 851 765 234 EXEMPLO
S68 851 765 234 EXEMPLO
S69 851 765 234 EXEMPLO
S70 851 765 234 EXEMPLO
S71 851 765 234 EXEMPLO
73/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 80/188
Aço N° T1 Ar3 Valor calculado de dureza da ferrita NOTAS
S72 851 765 234 EXEMPLO
S73 851 765 234 EXEMPLO
S74 851 765 234 EXEMPLO
S75 851 765 237 EXEMPLO
S76 852 765 240 EXEMPLO
S77 887 765 275 EXEMPLO
S78 851 765 236 EXEMPLO
S79 852 765 238 EXEMPLO
S80 903 765 264 EXEMPLO
S81 851 765 234 EXEMPLO
S82 851 765 234 EXEMPLO
S83 851 765 234 EXEMPLO
S84 851 765 234 EXEMPLO
S85 851 765 234 EXEMPLO
S86 851 765 234 EXEMPLO
S87 851 765 234 EXEMPLO
S88 851 765 234 EXEMPLO
S89 851 765 234 EXEMPLO
S90 851 765 234 EXEMPLO
74/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 81/188
TABELA 5
Aço ___________________________________ Composição Química (% em massa)
C Si Mn Al P S N O Mo Cr Ni Cu B Nb Ti
S91 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S92 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S93 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S94 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0009
S95 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,003
S96 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,060
S97 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0009
S98 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,005
S99 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,499
S100 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0009
S101 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,005
S102 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,500
S103 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S104 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S105 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S106 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S107 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S108 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S109 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S110 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S111 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S112 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S113 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S114 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S115 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,0009
S116 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,005
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 82/188
Aço ____________________________________________Composição Química (% em massa)
C Si Mn Al P S N O Mo Cr Ni Cu B Nb Ti
S117 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032 0,500
S118 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S119 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S120 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S121 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S122 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S123 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S124 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S125 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S126 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S127 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S128 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S129 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S130 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S131 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S132 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S133 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S134 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
S135 0,070 0,080 1,300 0,040 0,015 0,004 0,0026 0,0032
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 83/188
TABELA 6-1
Aço N° NOTAS
V W Ca Mg Zr REM As Co Sn Pb Y Hf
S91 0,00009 EXEMPLO
S92 0,0004 EXEMPLO
S93 0,0010 EXEMPLO
S94 EXEMPLO
S95 EXEMPLO
S96 EXEMPLO
S97 EXEMPLO
S98 EXEMPLO
S99 EXEMPLO
S100 EXEMPLO
S101 EXEMPLO
S102 EXEMPLO
S103 0,0009 EXEMPLO
S104 0,005 EXEMPLO
S105 0,500 EXEMPLO
S106 0,00009 EXEMPLO
S107 0,0100 EXEMPLO
S108 0,150 EXEMPLO
S109 0,00009 EXEMPLO
S110 0,0010 EXEMPLO
S111 0,0009 EXEMPLO
S112 0,005 EXEMPLO
S113 0,500 EXEMPLO
S114 0,800 EXEMPLO
S115 EXEMPLO
S116 EXEMPLO
77/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 84/188
Aço N° NOTAS
V W Ca Mg Zr REM As Co Sn Pb Y Hf
S117 EXEMPLO
S118 0,00009 EXEMPLO
S119 0,00050 EXEMPLO
S120 0,0500 EXEMPLO
S121 0,5000 EXEMPLO
S122 0,00009 EXEMPLO
S123 0,0100 EXEMPLO
S124 0,1000 EXEMPLO
S125 0,1500 EXEMPLO
S126 0,00009 EXEMPLO
S127 0,0050 EXEMPLO
S128 0,0100 EXEMPLO
S129 0,1500 EXEMPLO
S130 0,00009 EXEMPLO
S131 0,0500 EXEMPLO
S132 0,1500 EXEMPLO
S133 0,00009 EXEMPLO
S134 0,0500 EXEMPLO
S135 0,1500 EXEMPLO
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 85/188
TABELA 6-2
Aço N° T1 Ar3 Valor calculado de dureza da ferrita NOTAS
S91 851 765 234 EXEMPLO
S92 851 765 234 EXEMPLO
S93 851 765 234 EXEMPLO
S94 851 765 234 EXEMPLO
S95 851 765 234 EXEMPLO
S96 857 765 234 EXEMPLO
S97 851 765 234 EXEMPLO
S98 851 765 234 EXEMPLO
S99 856 765 234 EXEMPLO
S100 851 765 234 EXEMPLO
S101 851 765 234 EXEMPLO
S102 851 765 234 EXEMPLO
S103 851 765 234 EXEMPLO
S104 851 765 234 EXEMPLO
S105 851 765 234 EXEMPLO
S106 851 765 234 EXEMPLO
S107 851 765 234 EXEMPLO
S108 851 765 234 EXEMPLO
S109 851 765 234 EXEMPLO
S110 851 765 234 EXEMPLO
S111 851 765 234 EXEMPLO
S112 851 765 234 EXEMPLO
S113 901 765 234 EXEMPLO
S114 931 765 234 EXEMPLO
S115 851 765 234 EXEMPLO
S116 851 765 234 EXEMPLO
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 86/188
Aço N° T1 Ar3 Valor calculado de dureza da ferrita NOTAS
S117 851 765 234 EXEMPLO
S118 851 765 234 EXEMPLO
S119 851 765 234 EXEMPLO
S120 851 769 234 EXEMPLO
S121 851 803 234 EXEMPLO
S122 851 765 234 EXEMPLO
S123 851 765 234 EXEMPLO
S124 851 765 234 EXEMPLO
S125 851 765 234 EXEMPLO
S126 851 765 234 EXEMPLO
S127 851 765 234 EXEMPLO
S128 851 765 234 EXEMPLO
S129 851 765 234 EXEMPLO
S130 851 765 234 EXEMPLO
S131 851 765 234 EXEMPLO
S132 851 765 234 EXEMPLO
S133 851 765 234 EXEMPLO
S134 851 765 234 EXEMPLO
S135 851 765 234 EXEMPLO
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 87/188
TABELA 7-1
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais Cada redução de 40% ou mais % Tamanho de grão da austenita mm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S1 P1 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P2 1 45 180 55 4 1 13/13/15/31 30 935 17
S1 P3 1 45 180 55 4 1 13/13/15/32 30 935 17
S1 P4 1 45 180 55 4 1 13/13/15/33 30 935 20
S1 P5 2 45 / 45 90 55 4 1 13/13/15/34 30 935 17
S1 P6 2 45 / 45 90 75 5 1 20/20/25/25/30 30 935 17
S1 P7 2 45 / 45 90 80 6 2 20/20/20/20/30/30 30 935 17
S1 P8 2 45 / 45 90 80 6 2 30/30/20/20/20/20 30 935 17
S1 P9 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P10 2 45 / 45 90 80 6 2 20/20/20/20/30/30 30 935 17
S1 P11 2 45 / 45 90 80 6 2 20/20/20/20/30/30 30 935 17
S1 P12 2 45 / 45 90 80 6 2 30/30/20/20/20/20 30 935 17
S1 P13 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P14 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P15 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P16 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P17 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P18 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P19 2 45 / 45 90 55 4 1 13/13/15/30 30 935 17
S1 P20 2 45 / 45 90 75 5 1 20/20/25/25/30 30 935 17
S1 P21 2 45 / 45 90 80 6 2 20/20/20/20/30/30 30 935 17
S1 P22 2 45 / 45 90 80 6 2 30/30/20/20/20/20 30 935 17
S1 P23 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 88/188
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais Cada redução de 40% ou mais % Tamanho de grão da austenita mm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S1 P24 2 45 / 45 90 80 6 2 20/20/20/20/30/30 30 935 17
S1 P25 2 45 / 45 90 80 6 2 20/20/20/20/30/30 30 935 17
S1 P26 2 45 / 45 90 80 6 2 30/30/20/20/20/20 30 935 17
S1 P27 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P28 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P29 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P30 2 45 / 45 90 80 6 2 15/15/18/20/30/40 40 915 17
S1 P31 0 - 250 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P32 1 45 180 45 4 1 7/7/8/30 30 935 20
S1 P33 1 45 180 55 4 0 12/20/20/20 - - 20
S1 P34 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P35 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 760 20
S1 P36 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P37 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P38 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P39 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P40 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P41 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P42 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P43 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 89/188
TABELA 7-2
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°C Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s T s t / t1 Taxa média de resfriamento °C /s Mudança na temperatura de resfriamento °C Temperatura no término do resfriamento °C
S1 P1 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P2 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P3 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P4 0 935 0,99 2,47 0,10 0,10 113 90 845
S1 P5 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P6 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P7 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P8 0 880 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 787
S1 P9 0 915 0,96 2,41 0,90 0,93 113 90 822
S1 P10 20 890 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 797
S1 P11 8 890 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 797
S1 P12 0 830 0,99 2,47 0,90 0,91 113 45 782
S1 P13 0 915 0,96 2,41 0,90 0,93 113 90 822
S1 P14 0 915 0,96 2,41 0,90 0,93 113 90 822
S1 P15 0 915 0,96 2,41 0,90 0,93 113 90 822
S1 P16 0 915 0,96 2,41 0,50 0,52 113 90 824
S1 P17 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P18 0 935 0,99 2,47 2,40 2,43 113 90 838
S1 P19 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P20 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P21 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P22 0 880 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 787
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 90/188
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°C Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s T s t / t1 Taxa média de resfriamento °C /s Mudança na temperatura de resfriamento °C Temperatura no término do resfriamento °C
S1 P23 0 915 0,96 2,41 1,10 1,14 113 90 822
S1 P24 20 890 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 797
S1 P25 8 890 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 797
S1 P26 0 830 0,99 2,47 1,10 1,11 113 45 782
S1 P27 0 915 0,96 2,41 1,10 1,14 113 90 822
S1 P28 0 915 0,96 2,41 1,10 1,14 113 90 822
S1 P29 0 915 0,96 2,41 1,10 1,14 113 90 822
S1 P30 0 915 0,96 2,41 1,50 1,56 113 90 821
S1 P31 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P32 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P33 0 935 0,90 113 90 842
S1 P34 35 890 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 797
S1 P35 0 760 6,82 17,05 6,20 0,91 113 45 696
S1 P36 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 45 90 842
S1 P37 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 35 897
S1 P38 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 11'3 145 787
S1 P39 0 995 0,26 0,64 0,24 0,91 50 40 954
S1 P40 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P41 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P42 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P43 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 91/188
Tabela 8-1
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais cada redução de 40% ou mais Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S1 P44 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P45 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P46 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P47 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P48 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P49 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P50 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P51 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P52 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P53 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P54 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P55 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P56 0 - 250 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P57 1 45 180 45 4 1 7/7/8/30 30 935 20
S1 P58 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P59 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P60 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P61 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P62 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P63 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P64 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P65 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P66 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 92/188
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais cada redução de 40% ou mais Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S1 P67 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P68 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P69 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P70 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P71 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P72 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P73 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P74 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P75 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P76 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P77 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P78 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P79 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S1 P80 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S2 P81 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S3 P82 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S4 P83 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S5 P84 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S6 P85 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S7 P86 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 93/188
TABELA 8-2
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30¾ Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s T s t / t1 Taxa média de resfriamento °C/s Mudança na temperatura de resfriamento °C Temperatura no término do resfriamento °C
S1 P44 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P45 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P46 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P47 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P48 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P49 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P50 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P51 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P52 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P53 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P54 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P55 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P56 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P57 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P58 35 890 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 797
S1 P59 0 760 6,82 17,05 7,60 1,11 113 45 692
S1 P60 0 935 0,99 2,47 2,50 2,53 113 90 838
S1 P61 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 45 90 842
S1 P62 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 35 897
S1 P63 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 145 787
S1 P64 0 995 0,26 0,64 0,29 1,11 50 40 954
S1 P65 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 94/188
Aço N° S1 Produção N° P66 Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30¾ Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % 0 Temperatura de término da laminação °C 935 t1 s 0,99 2,5 x t1 s 2,47 T s 1,10 t / t1 1,11 Taxa média de resfriamento °C/s 113 Mudança na temperatura de resfriamento °C 90 Temperatura no término do resfriamento °C 842
S1 P67 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 797
S1 P68 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 797
S1 P69 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 782
S1 P70 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 822
S1 P71 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 822
S1 P72 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 822
S1 P73 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 821
S1 P74 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P75 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P76 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P77 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 797
S1 P78 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 696
S1 P79 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S1 P80 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 897
S1 P81 0 935 0,97 2,43 0,90 0,92 113 90 787
S1 P82 0 935 1,06 2,66 0,90 0,85 113 90 954
S1 P83 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P84 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S1 P85 0 935 0,97 2,43 0,90 0,93 113 90 842
S1 P86 0 935 1,02 2,56 0,90 0,88 113 90 842
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TABELA 9-1
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais cada redução de 40% ou mais % Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S8 P87 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S9 P88 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S10 P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
S11 P90 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S12 P91 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S13 P92 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S14 P93 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S15 P94 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S16 P95 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S17 P96 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S18 P97 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S19 P98 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S20 P99 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S21 P100 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S22 P101 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S23 P102 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S24 P103 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S25 P104 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S26 P105 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S27 P106 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S28 P107 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S29 P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
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Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais cada redução de 40% ou mais % Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S30 P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
S31 P110 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S32 P111 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S33 P112 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S34 P113 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S35 P114 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S36 P115 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S37 P116 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S38 P117 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S39 P118 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S40 P119 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S41 P120 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S42 P121 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S43 P122 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S44 P123 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S45 P124 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S46 P125 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S47 P126 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S48 P127 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S49 P128 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S50 P129 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
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TABELA 9-2
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°c Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s t s t / t1 Taxa média de resfriamento Mudança na temperatura de resfriamento Temperatura no término do resfriamento
S8 P87 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S9 P88 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S10 P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
S11 P90 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S12 P91 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S13 P92 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S14 P93 0 935 3,68 9,2 0,90 0,24 113 90 842
S15 P94 0 935 1,38 3,44 0,90 0,65 113 90 842
S16 P95 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S17 P96 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S18 P97 0 935 0,99 2,48 0,90 0,91 113 90 842
S19 P98 0 935 2,67 6,67 0,90 0,34 113 90 842
S20 P99 0 935 2,1 5,24 0,90 0,43 113 90 842
S21 P100 0 935 3,68 9,20 0,90 0,24 113 90 842
S22 P101 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S23 P102 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S24 P103 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S25 P104 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S26 P105 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S27 P106 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S28 P107 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S29 P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
S30 P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
S31 P110 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 98/188
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°c Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s t s t / t1 Taxa média de resfriamento Mudança na temperatura de resfriamento Temperatura no término do resfriamento
S32 P111 0 935 0,99 2,47 0,90 0,91 113 90 842
S33 P112 0 935 0,97 2,43 1,10 1,13 113 90 842
S34 P113 0 935 0,98 2,45 1,10 1,12 113 90 842
S35 P114 0 935 0,98 2,46 1,10 1,12 113 90 842
S36 P115 0 935 1,00 2,5 1,10 1,10 113 90 842
S37 P116 0 935 1,01 1,53 1,10 1,09 113 90 842
S38 P117 0 935 1,03 2,57 1,10 1,07 113 90 842
S39 P118 0 935 1,04 2,59 1,10 1,06 113 90 842
S40 P119 0 935 1,04 2,6 1,10 1,06 113 90 842
S41 P120 0 935 1,06 2,66 1,10 1,03 113 90 842
S42 P121 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S43 P122 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S44 P123 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S45 P124 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S46 P125 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S47 P126 0 935 0,97 2,43 1,10 1,13 113 90 842
S48 P127 0 935 0,97 2,43 1,10 1,13 113 90 842
S49 P128 0 935 0,98 2,44 1,10 1,13 113 90 842
S50 P129 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 99/188
TABELA 10-1
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais Cada redução de 40% ou mais Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S51 P130 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S52 P131 1 45 180 55 4 1 13/13/15/31 30 935 20
S53 P132 1 45 180 55 4 1 13/13/15/32 30 935 20
S54 P133 1 45 180 55 4 1 13/13/15/33 30 935 20
S55 P134 1 45 180 55 4 1 13/13/15/34 30 935 20
S56 P135 1 45 180 55 4 1 13/13/15/35 30 935 20
S57 P136 1 45 180 55 4 1 13/13/15/36 30 935 20
S58 P137 1 45 180 55 4 1 13/13/15/37 30 935 20
S59 P138 1 45 180 55 4 1 13/13/15/38 30 935 20
S60 P139 1 45 180 55 4 1 13/13/15/39 30 935 20
S61 P140 1 45 180 55 4 1 13/13/15/40 30 935 20
S62 P141 1 45 180 55 4 1 13/13/15/41 30 935 20
S63 P142 1 45 180 55 4 1 13/13/15/42 30 935 20
S64 P143 1 45 180 55 4 1 13/13/15/43 30 935 20
S65 P144 1 45 180 55 4 1 13/13/15/44 30 935 20
S66 P145 1 45 180 55 4 1 13/13/15/45 30 935 20
S67 P146 1 45 180 55 4 1 13/13/15/46 30 935 20
S68 P147 1 45 180 55 4 1 13/13/15/47 30 935 20
S69 P148 1 45 180 55 4 1 13/13/15/48 30 935 20
S70 P149 1 45 180 55 4 1 13/13/15/49 30 935 20
S71 P150 1 45 180 55 4 1 13/13/15/50 30 935 20
S72 P151 1 45 180 55 4 1 13/13/15/51 30 935 20
S73 P152 1 45 180 55 4 1 13/13/15/52 30 935 20
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 100/188
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais Cada redução de 40% ou mais Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S74 P153 1 45 180 55 4 1 13/13/15/53 30 935 20
S75 P154 1 45 180 55 4 1 13/13/15/54 30 935 20
S76 P155 1 45 180 55 4 1 13/13/15/55 30 935 20
S77 P156 1 45 180 55 4 1 13/13/15/56 30 935 20
S78 P157 1 45 180 55 4 1 13/13/15/57 30 935 20
S79 P158 1 45 180 55 4 1 13/13/15/58 30 935 20
S80 P159 1 45 180 55 4 1 13/13/15/59 30 935 20
S81 P160 1 45 180 55 4 1 13/13/15/60 30 935 20
S82 P161 1 45 180 55 4 1 13/13/15/61 30 935 20
S83 P162 1 45 180 55 4 1 13/13/15/62 30 935 20
S84 P163 1 45 180 55 4 1 13/13/15/63 30 935 20
S85 P164 1 45 180 55 4 1 13/13/15/64 30 935 20
S86 P165 1 45 180 55 4 1 13/13/15/65 30 935 20
S87 P166 1 45 180 55 4 1 13/13/15/66 30 935 20
S88 P167 1 45 180 55 4 1 13/13/15/67 30 935 20
S89 P168 1 45 180 55 4 1 13/13/15/68 30 935 20
S90 P169 1 45 180 55 4 1 13/13/15/69 30 935 20
S91 P170 1 45 180 55 4 1 13/13/15/70 30 935 20
S92 P171 1 45 180 55 4 1 13/13/15/71 30 935 20
S93 P172 1 45 180 55 4 1 13/13/15/72 30 935 20
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 101/188
TABELA 10-2
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°c Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s t s t / t1 Taxa média de resfriamento °C/s Mudança na temperatura de resfriamento °C Temperatura no término do resfriamento °C
S51 P130 0 935 1,00 2,51 1,10 1,10 113 90 842
S52 P131 0 935 1,01 2,52 1,10 1,09 113 90 842
S53 P132 0 935 1,01 2,53 1,10 1,09 113 90 842
S54 P133 0 935 1,02 2,54 1,10 1,08 113 90 842
S55 P134 0 935 1,02 2,56 1,10 1,08 113 90 842
S56 P135 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S57 P136 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S58 P137 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S59 P138 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S60 P139 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S61 P140 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S62 P141 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S63 P142 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S64 P143 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S65 P144 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S66 P145 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S67 P146 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S68 P147 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S69 P148 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S70 P149 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S71 P150 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S72 P151 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 102/188
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°c Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s t s t / t1 Taxa média de resfriamento °C/s Mudança na temperatura de resfriamento °C Temperatura no término do resfriamento °C
S73 P152 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S74 P153 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S75 P154 0 935 0,99 2,48 1,10 1,11 113 90 842
S76 P155 0 935 1,00 2,50 1,10 1,10 113 90 842
S77 P156 0 935 1,74 4,34 1,91 1,10 113 90 842
S78 P157 0 935 0,99 2,48 1,10 1,11 113 90 842
S79 P158 0 935 1,01 2,51 1,10 1,09 113 90 842
S80 P159 0 935 2,16 5,39 2,35 1,09 113 90 842
S81 P160 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S82 P161 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S83 P162 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S84 P163 0 935 0,99 2,48 1,10 1,11 113 90 842
S85 P164 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S86 P165 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S87 P166 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S88 P167 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S89 P168 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S90 P169 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S91 P170 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S92 P171 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S93 P172 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
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TABELA 11-1
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais Cada redução de 40% ou mais % Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S94 P173 1 45 180 55 4 1 13/13/15/30 30 935 20
S95 P174 1 45 180 55 4 1 13/13/15/31 30 935 20
S96 P175 1 45 180 55 4 1 13/13/15/32 30 935 20
S97 P176 1 45 180 55 4 1 13/13/15/33 30 935 20
S98 P177 1 45 180 55 4 1 13/13/15/34 30 935 20
S99 P178 1 45 180 55 4 1 13/13/15/35 30 935 20
S100 P179 1 45 180 55 4 1 13/13/15/36 30 935 20
S101 P180 1 45 180 55 4 1 13/13/15/37 30 935 20
S102 P181 1 45 180 55 4 1 13/13/15/38 30 935 20
S103 P182 1 45 180 55 4 1 13/13/15/39 30 935 20
S104 P183 1 45 180 55 4 1 13/13/15/40 30 935 20
S105 P184 1 45 180 55 4 1 13/13/15/41 30 935 20
S106 P185 1 45 180 55 4 1 13/13/15/42 30 935 20
S107 P186 1 45 180 55 4 1 13/13/15/43 30 935 20
S108 P187 1 45 180 55 4 1 13/13/15/44 30 935 20
S109 P188 1 45 180 55 4 1 13/13/15/45 30 935 20
S110 P189 1 45 180 55 4 1 13/13/15/46 30 935 20
S111 P190 1 45 180 55 4 1 13/13/15/47 30 935 20
S112 P191 1 45 180 55 4 1 13/13/15/48 30 935 20
S113 P192 1 45 180 55 4 1 13/13/15/49 30 935 20
S114 P193 1 45 180 55 4 1 13/13/15/50 30 935 20
S115 P194 1 45 180 55 4 1 13/13/15/51 30 935 20
S116 P195 1 45 180 55 4 1 13/13/15/52 30 935 20
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 104/188
Aço N° Produção N° Laminação na Faixa de 1000°C a 1200°C Laminação na faixa de T1 + 30°C a T1 + 200°C
Frequência de redução de 40% ou mais Cada redução de 40% ou mais % Tamanho de grão da austenita pm Redução cumulativa % Frequência de redução Frequência de redução de 30% ou mais Cada redução % P1 % Tf °C Aumento máximo de temperatura entre passes °C
S117 P196 1 45 180 55 4 1 13/13/15/53 30 935 20
S118 P197 1 45 180 55 4 1 13/13/15/54 30 935 20
S119 P198 1 45 180 55 4 1 13/13/15/55 30 935 20
S120 P199 1 45 180 55 4 1 13/13/15/56 30 935 20
S121 P200 1 45 180 55 4 1 13/13/15/57 30 935 20
S122 P201 1 45 180 55 4 1 13/13/15/58 30 935 20
S123 P202 1 45 180 55 4 1 13/13/15/59 30 935 20
S124 P203 1 45 180 55 4 1 13/13/15/60 30 935 20
S125 P204 1 45 180 55 4 1 13/13/15/61 30 935 20
S126 P205 1 45 180 55 4 1 13/13/15/62 30 935 20
S127 P206 1 45 180 55 4 1 13/13/15/63 30 935 20
S128 P207 1 45 180 55 4 1 13/13/15/64 30 935 20
S129 P208 1 45 180 55 4 1 13/13/15/65 30 935 20
S130 P209 1 45 180 55 4 1 13/13/15/66 30 935 20
S131 P210 1 45 180 55 4 1 13/13/15/67 30 935 20
S132 P211 1 45 180 55 4 1 13/13/15/68 30 935 20
S133 P212 1 45 180 55 4 1 13/13/15/69 30 935 20
S134 P213 1 45 180 55 4 1 13/13/15/70 30 935 20
S135 P214 1 45 180 55 4 1 13/13/15/71 30 935 20
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TABELA 11-2
Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°c Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s t s t / t1 Taxa média de resfriamento °C/s Mudança na temperatura de resfriamento °C Temperatura no término do resfriamento °C
S94 P173 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S95 P174 0 935 0,99 2,48 1,10 1,11 113 90 842
S96 P175 0 935 1,10 2,74 1,10 1,00 113 90 842
S97 P176 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S98 P177 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S99 P178 0 935 1,08 2,69 1,10 1,02 113 90 842
S100 P179 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S101 P180 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S102 P181 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S103 P182 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S104 P183 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S105 P184 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S106 P185 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S107 P186 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S108 P187 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S109 P188 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S110 P189 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S111 P190 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S112 P191 0 935 1,00 2,49 1,10 1,10 113 90 842
S113 P192 0 935 2,09 5,23 2,30 1,10 113 90 842
S114 P193 0 935 2,97 7,42 3,30 1,11 113 90 842
S115 P194 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
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Aço N° Produção N° Laminação na faixa de Ar3 até menos de T1 + 30°c Primeiro resfriamento
Redução cumulativa % Temperatura de término da laminação °C t1 s 2,5 x t1 s t s t / t1 Taxa média de resfriamento °C/s Mudança na temperatura de resfriamento °C Temperatura no término do resfriamento °C
S116 P195 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S117 P196 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S118 P197 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S119 P198 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S120 P199 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S121 P200 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S122 P201 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S123 P202 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S124 P203 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S125 P204 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S126 P205 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S127 P206 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S128 P207 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S129 P208 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S130 P209 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S131 P210 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S132 P211 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S133 P212 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S134 P213 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
S135 P214 0 935 0,99 2,47 1,10 1,11 113 90 842
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TABELA 12-1
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P1 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P2 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P3 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P4 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P5 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P6 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P7 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P8 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P9 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P10 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P11 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P12 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P13 2,8 70 330 330 50 850 10 2 610
P14 2,8 70 330 330 50 850 10 10 690
P15 2,8 70 330 330 50 850 10 8 680
P16 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P17 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P18 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P19 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P20 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P21 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P22 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P23 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 108/188
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P24 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P25 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P26 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P27 2,8 70 330 330 50 850 10 2 610
P28 2,8 70 330 330 50 850 10 10 690
P29 2,8 70 330 330 50 850 10 8 680
P30 2,8 70 330 330 50 850 10 5 650
P31 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P32 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P33 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P34 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P35 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P36 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P37 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P38 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P39 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P40 3,5 70 330 330 50 850 10 5 650
P41 3,5 70 330 330 27 850 10 5 650
P42 3,5 70 330 330 73 850 10 5 650
P43 3,5 70 330 330 50 730 10 5 650
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 109/188
TABELA 12-2
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento °C Valor superior calculado de t2/s Tempo de envelhecimento t2/s Galvanização Tratamento de ligação °C
P1 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P2 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P3 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P4 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P5 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P6 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P7 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P8 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P9 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P10 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P11 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P12 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P13 90 230 230 609536897 120 não conduzida não conduzido
P14 10 580 580 966051 120 não conduzida não conduzido
P15 250 220 220 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P16 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P17 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P18 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P19 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P20 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P21 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P22 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P23 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P24 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
103/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 110/188
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento °C Valor superior calculado de t2/s Tempo de envelhecimento t2/s Galvanização Tratamento de ligação °C
P25 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P26 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P27 90 230 230 609536897 120 não conduzida não conduzido
P28 10 580 580 966051 120 não conduzida não conduzido
P29 250 220 220 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P30 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P31 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P32 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P33 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P34 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P35 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P36 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P37 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P38 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P39 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P40 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P41 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P42 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P43 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
104/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 111/188
TABELA 13-1
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P44 3,5 70 330 330 50 920 10,0 5 650
P45 3,5 70 330 330 50 850 05 5 650
P46 3,5 70 330 330 50 850 1005,0 5 650
P47 3,5 70 330 330 50 850 10,0 05 650
P48 3,5 70 330 330 50 850 10,0 13 650
P49 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 580
P50 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 740
P51 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P52 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P53 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P54 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P55 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P56 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P57 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P58 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P59 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P60 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P61 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P62 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P63 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P64 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P65 3,5 70 620 620 50 850 10,0 5 650
P66 3,5 70 330 330 27 850 10,0 5 650
105/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 112/188
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P67 3,5 70 330 330 73 850 10,0 5 650
P68 3,5 70 330 330 50 730 10,0 5 650
P69 3,5 70 330 330 50 920 10,0 5 650
P70 3,5 70 330 330 50 850 0,5 5 650
P71 3,5 70 330 330 50 850 1005,0 5 650
P72 3,5 70 330 330 50 850 10,0 0,5 650
P73 3,5 70 330 330 50 850 10,0 13 650
P74 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 560
P75 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 740
P76 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P77 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P78 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P79 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P80 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P81 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P82 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P83 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P84 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P85 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P86 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
106/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 113/188
TABELA 13-2
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento °C Valor superior calculado de t2/s Tempo de envelhecimento t2/s Galvanização Tratamento de ligação °C
P44 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P45 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P46 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P47 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P48 250 550 550 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P49 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P50 250 220 220 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P51 2 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P52 320 220 220 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P53 90 180 180 15310874616820 120 não conduzida não conduzido
P54 90 620 620 609536897 120 não conduzida não conduzido
P55 90 450 450 20 120 não conduzida não conduzido
P56 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P57 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P58 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P59 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P60 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P61 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P62 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P63 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P64 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P65 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P66 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P67 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
107/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 114/188
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento °C Valor superior calculado de t2/s Tempo de envelhecimento t2/s Galvanização Tratamento de ligação °C
P68 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P69 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P70 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P71 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P72 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P73 250 220 220 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P74 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P75 250 220 220 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P76 2 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P77 320 220 220 3845917820 120 não conduzida não conduzido
P78 90 180 180 15310874616820 120 não conduzida não conduzido
P79 90 620 620 609536897 120 não conduzida não conduzido
P80 90 450 450 20 120 não conduzida não conduzido
P81 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P82 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P83 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P84 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P85 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P86 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 115/188
TABELA 14-1
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P87 3,5 70 330 330 50 920 10,0 5 650
P88 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
P90 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P91 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P92 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P93 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P94 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P95 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P96 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P97 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P98 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P99 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P100 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P101 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P102 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P103 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P104 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P105 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P106 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P107 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
109/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 116/188
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P110 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P111 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P112 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P113 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P114 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P115 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P116 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P117 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P118 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P119 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P120 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P121 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P122 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P123 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P124 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P125 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P126 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P127 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P128 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P129 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 117/188
TABELA 14-2
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento T2/°C Valor superior calculado de t2 s Tempo de envelhecimento t2 s Galvanização Tratamento de ligação °C
P87 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P88 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
P90 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P91 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P92 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P93 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P94 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P95 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P96 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P97 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P98 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P99 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P100 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P101 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P102 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P103 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P104 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P105 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P106 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P107 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 118/188
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento T2/°C Valor superior calculado de t2 s Tempo de envelhecimento t2 s Galvanização Tratamento de ligação °C
P110 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P111 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P112 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P113 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P114 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P115 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P116 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P117 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P118 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P119 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P120 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P121 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P122 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P123 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P124 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P125 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P126 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P127 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P128 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P129 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
112/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 119/188
TABELA 15-1
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P130 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P131 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P132 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P133 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P134 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P135 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P136 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P137 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P138 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P139 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P140 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P141 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P142 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P143 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P144 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P145 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P146 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P147 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P148 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P149 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P150 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P151 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P152 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
113/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 120/188
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P153 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P154 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P155 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P156 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P157 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P158 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P159 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P160 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P161 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P162 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P163 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P164 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P165 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P166 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P167 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P168 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P169 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P170 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P171 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P172 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
114/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 121/188
TABELA 15-2
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento T2/°C Valor superior calculado de t2 s Tempo de envelhecimento t2 s Galvanização Tratamento de ligação °C
P130 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P131 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P132 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P133 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P134 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P135 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P136 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P137 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P138 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P139 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P140 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P141 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P142 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P143 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P144 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P145 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P146 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P147 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P148 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P149 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P150 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P151 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P152 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P153 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
115/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 122/188
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento T2/°C Valor superior calculado de t2 s Tempo de envelhecimento t2 s Galvanização Tratamento de ligação °C
P154 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P155 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P156 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P157 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P158 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P159 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P160 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P161 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P162 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P163 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P164 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P165 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P166 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P167 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P168 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P169 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P170 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P171 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P172 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
116/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 123/188
TABELA 16-1
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P173 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P174 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P175 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P176 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P177 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P178 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P179 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P180 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P181 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P182 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P183 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P184 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P185 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P186 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P187 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P188 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P189 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P190 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P191 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P192 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P193 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P194 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P195 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
117/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 124/188
Produção N° Segundo resfriamento Temperatura de bobinamento °C Lam. a frio Aquecimento e retenção Terceiro resfriamento
Tempo até o início do segundo resfriamento s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Redução cumulativa % Temperatura de Aquecimento °C Tempo de retenção s Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C
P196 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P197 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P198 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P199 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P200 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P201 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P202 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P203 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P204 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P205 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P206 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P207 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P208 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P209 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P210 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P211 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P212 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P213 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
P214 3,5 70 330 330 50 850 10,0 5 650
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 125/188
TABELA 16-2
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento T2/°C Valor superior calculado de t2 s Tempo de envelhecimento t2 s Galvanização Tratamento de ligação °C
P173 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P174 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P175 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P176 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P177 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P178 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P179 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P180 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P181 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P182 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P183 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P184 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P185 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P186 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P187 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P188 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P189 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P190 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P191 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P192 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P193 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P194 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P195 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P196 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
119/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 126/188
Produção N° Quarto resfriamento Tratamento de envelhecimento Tratamento de revestimento
Taxa média de resfriamento °C/s Temperatura no término do resfriamento °C Temperatura de envelhecimento T2/°C Valor superior calculado de t2 s Tempo de envelhecimento t2 s Galvanização Tratamento de ligação °C
P197 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P198 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P199 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P200 90 550 550 20184 120 não conduzida não conduzido
P201 90 550 550 20184 120 conduzido 570
P202 90 550 550 20184 120 conduzido 570
P203 90 550 550 20184 120 conduzido 540
P204 90 550 550 20184 120 conduzido 530
P205 90 550 550 20184 120 conduzido 570
P206 90 550 550 20184 120 conduzido 570
P207 90 550 550 20184 120 conduzido 540
P208 90 550 550 20184 120 conduzido 540
P209 90 550 550 20184 120 conduzido 570
P210 90 550 550 20184 120 conduzido 540
P211 90 550 550 20184 120 conduzido 570
P212 90 550 550 20184 120 conduzido 570
P213 90 550 550 20184 120 conduzido 540
P214 90 550 550 20184 120 conduzido 570
120/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 127/188
TABELA 17-1
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P1 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P2 4,5 3,5 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,5
P3 4,4 3,4 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,0
P4 4,9 3,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 7,5
P5 4,2 3,2 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 8,0
P6 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 7,5
P7 3,8 2,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 7,3
P8 4,4 3,4 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,0
P9 3,7 2,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 7,2
P10 4,2 3,2 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 8,0
P11 3,9 2,9 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 7,4
P12 4,6 3,6 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,0
P13 3,7 2,7 95,0 3,0 98,0 2,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P14 3,7 2,7 22,0 75,0 97,0 2,0 1,0 0,0 1,0 7,2
P15 3,7 2,7 35,0 2,0 37,0 60,0 0,0 3,0 3,0 7,2
P16 3,8 2,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 5,0
P17 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P18 3,8 2,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 15,0
P19 3,5 2,5 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 10,0
1 3,3 2,3 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,5
P21 3,1 2,1 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,3
P22 3,7 2,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 11,0
P23 3,0 2,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,2
P24 3,5 2,5 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 10,0
P25 3,2 2,2 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,4
121/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 128/188
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P26 3,9 2,9 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 11,0
P27 3,0 2,0 95,0 3,0 98,0 2,0 0,0 0,0 0,0 9,2
P28 3,0 2,0 22,0 75,0 97,0 2,0 1,0 0,0 1,0 9,2
P29 3,0 2,0 35,0 2,0 37,0 60,0 0,0 3,0 3,0 9,2
P30 2,9 1,9 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 9,7
P31 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P32 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P33 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P34 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P35 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P36 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P37 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P38 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P39 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P40 58 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P41 58 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P42 58 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P43 4,7 3,7 77,0 23,0 100,0 0,0 0,0 0,0 0,0 12,0
122/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 129/188
TABELA 17-2
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P1 29,5 7,5 27,0 51,0
P2 28,5 7,0 26,5 53,0
P3 27,5 6,5 26,0 54,0
P4 22,0 5,5 25,5 55,0
P5 25,0 6,0 25,8 55,0
P6 22,0 5,5 25,5 56,0
P7 20,0 5,3 25,0 57,0
P8 27,5 6,5 26,0 54,0
P9 19,0 5,2 25,0 57,5
P10 25,0 6,0 25,8 55,0
P11 21,0 5,4 25,3 56,0
P12 27,5 6,5 26,0 54,0
P13 29,5 5,0 24,5 58,0
P14 19,0 5,2 25,0 57,5
P15 19,0 1,0 25,0 57,5
P16 15,0 4,2 24,3 59,5
P17 31,0 8,0 27,5 51,0
P18 35,0 8,5 26,0 50,6
P19 26,5 6,5 26,3 55,0
P20 23,5 6,0 26,0 56,0
P21 21,5 5,8 25,5 57,0
P22 29,0 7,0 26,5 54,0
P23 20,5 5,7 25,5 57,5
P24 26,5 6,5 26,3 55,0
P25 22,5 5,9 25,8 56,0
123/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 130/188
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P26 29,0 7,0 26,5 54,0
P27 20,5 5,5 25,0 58,0
P28 20,5 5,7 25,5 57,5
P29 20,5 1,0 25,0 57,5
P30 22,5 6,0 26,2 57,3
P31 40,0 15,0 35,0 50,0
P32 40,0 15,0 35,0 50,0
P33 40,0 15,0 35,0 50,0
P34 42,0 156,0 35,0 45,0
P35 29,5 10,0 30,0 45,0
P36 40,0 15,0 35,0 50,0
P37 40,0 15,0 35,0 50,0
P38 29,5 10,0 30,0 50,0
P39 40,0 15,0 35,0 50,0
P40 29,5 10,0 30,0 45,0
P41 40,0 15,0 35,0 50,0
P42 29,5 10,0 30,0 45,0
P43 29,5 - - -
124/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 131/188
TABELA 18-1
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % 7 % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P44 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P45 4,7 3,7 77,0 23,0 100,0 0,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P46 4,7 3,7 76,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 20,0
P47 51 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 12,0
P48 4,7 3,7 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 12,0
P49 51 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 12,0
P50 4,7 3,7 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 12,0
P51 51 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 12,0
P52 4,7 3,7 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 12,0
P53 4,7 3,7 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 12,0
P54 51 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 12,0
P55 4,7 3,7 75,0 22,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P56 51 41 75,0 22,0 98,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P57 51 41 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P58 51 41 75,0 22,0 37,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P59 51 41 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 16,0
P60 51 41 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 18,0
P61 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P62 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P63 5,1 41 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 16,0
P64 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P65 51 41 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 16,0
P66 51 41 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P67 51 41 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 16,0
P68 4,0 3,0 77,0 23,0 100,0 0,0 0,0 0,0 0,0 14,0
125/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 132/188
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P69 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P70 4,0 3,0 77,0 23,0 100,0 0,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P71 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 22,0
P72 5,1 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 14,0
P73 4,0 3,0 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 14,0
P74 5,1 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 14,0
P75 4,0 3,0 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 14,0
P76 51 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 14,0
P77 4,0 3,0 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 14,0
P78 4,0 3,0 21,5 2,0 23,5 71,0 0,0 5,5 5,5 14,0
P79 51 41 78,0 1,5 79,5 0,5 20,0 0,0 20,0 14,0
P80 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P81 47 3,7 76,5 23,3 99,8 0,2 0,0 0,0 0,0 12,0
P82 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P83 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P84 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P85 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P86 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
126/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 133/188
TABELA 18-2
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P44 40,0 15,0 35,0 50,0
P45 29,5
P46 40,0 15,0 35,0 50,0
P47 29,5 7,5 27,0 51,0
P48 29,5 15,0 27,0 51,0
P49 29,5 7,5 27,0 51,0
P50 29,5 15,0 27,0 51,0
P51 29,5 7,5 27,0 51,0
P52 29,5 15,0 27,0 51,0
P53 29,5 15,0 27,0 51,0
P54 29,5 7,5 27,0 51,0
P55 29,5 7,5 27,0 51,0
P56 41,5 15,5 35,5 50,0
P57 41,5 15,5 35,5 50,0
P58 43,5 15,5 35,5 45,0
P59 31,0 10,5 30,5 45,0
P60 34,0 10,5 30,5 51,0
P61 41,5 15,5 35,5 50,0
P62 41,5 15,5 35,5 50,0
P63 31,0 10,5 30,5 50,0
P64 41,5 15,5 35,5 50,0
P65 31,0 10,5 30,5 45,0
P66 41,5 15,5 35,5 50,0
P67 31,0 10,5 30,5 45,0
P68 31,0
127/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 134/188
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P69 41,5 15,5 35,5 50,0
P70 31,0
P71 41,5 15,5 35,5 50,0
P72 31,0 8,0 27,5 51,0
P73 31,0 15,5 27,5 51,0
P74 31,0 8,0 27,5 51,0
P75 31,0 15,5 27,5 51,0
P76 31,0 8,0 27,5 51,0
P77 31,0 15,5 27,5 51,0
P78 31,0 15,5 27,5 51,0
P79 31,0 8,0 27,5 51,0
P80 31,0 8,0 27,5 51,0
P81 29,5 7,5 27,0 51,0
P82 29,5 7,5 27,0 51,0
P83 29,5 7,5 27,0 51,0
P84 29,5 7,5 27,0 51,0
P85 29,5 7,5 27,0 51,0
P86 29,5 7,5 27,0 51,0
128/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 135/188
TABELA 19-1
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P87 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P88 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
P90 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P91 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P92 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P93 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P94 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P95 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P96 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P97 5,8 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P98 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P99 5,8 4,8 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P100 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P101 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P102 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P103 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P104 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P105 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P106 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P107 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente
P110 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
129/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 136/188
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P111 4,7 3,7 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 12,0
P112 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P113 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P114 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P115 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P116 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P117 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P118 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P119 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P120 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P121 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P122 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P123 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P124 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P125 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P126 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P127 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P128 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P129 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
130/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 137/188
TABELA 19-2
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P87 28,5 7,5 27,0 51,0
P88 29,5 7,5 27,0 51,0
P89 Ocorreram fraturas durante a lam. a quente
P90 29,5 7,5 27,0 51,0
P91 29,5 7,5 27,0 51,0
P92 29,5 7,5 27,0 51,0
P93 29,5 7,5 27,0 51,0
P94 29,5 7,5 27,0 51,0
P95 29,5 7,5 27,0 51,0
P96 29,5 7,5 27,0 51,0
P97 29,5 7,5 27,0 51,0
P98 29,5 7,5 27,0 51,0
P99 29,5 7,5 27,0 51,0
P100 29,5 7,5 27,0 51,0
P101 29,5 7,5 27,0 51,0
P102 29,5 7,5 27,0 51,0
P103 29,5 7,5 27,0 51,0
P104 29,5 7,5 27,0 51,0
P105 29,5 7,5 27,0 51,0
P106 29,5 7,5 27,0 51,0
P107 29,5 7,5 27,0 51,0
P108 Ocorreram fraturas durante a lam. a quente
P109 Ocorreram fraturas durante a lam. a quente
P110 29,5 7,5 27,0 51,0
131/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 138/188
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P111 29,5 7,5 27,0 51,0
P112 31,0 8,0 27,5 51,0
P113 31,0 8,0 27,5 51,0
P114 31,0 8,0 27,5 51,0
P115 31,0 8,0 27,5 51,0
P116 31,0 8,0 27,5 51,0
P117 31,0 8,0 27,5 51,0
P118 31,0 8,0 27,5 51,0
P119 31,0 8,0 27,5 51,0
P120 31,0 8,0 27,5 51,0
P121 31,0 8,0 27,5 51,0
P122 31,0 8,0 27,5 51,0
P123 31,0 8,0 27,5 51,0
P124 31,0 8,0 27,5 51,0
P125 31,0 8,0 27,5 51,0
P126 31,0 8,0 27,5 51,0
P127 31,0 8,0 27,5 51,0
P128 31,0 8,0 27,5 51,0
P129 31,0 8,0 27,5 51,0
132/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 139/188
TABELA 20-1
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P130 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P131 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P132 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P133 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P134 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P135 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P136 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P137 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P138 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P139 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P140 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P141 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P142 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P143 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P144 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P145 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P146 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P147 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P148 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P149 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P150 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P151 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P152 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P153 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P154 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
133/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 140/188
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P155 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P156 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P157 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P158 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P159 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P160 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P161 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P162 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P163 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P164 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P165 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P166 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P167 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P168 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P169 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P170 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P171 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P172 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
134/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 141/188
TABELA 20-2
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P130 31,0 8,0 27,5 51,0
P131 31,0 8,0 27,5 51,0
P132 31,0 8,0 27,5 51,0
P133 31,0 8,0 27,5 51,0
P134 31,0 8,0 27,5 51,0
P135 31,0 8,0 27,5 51,0
P136 31,0 8,0 27,5 51,0
P137 31,0 8,0 27,5 51,0
P138 31,0 8,0 27,5 51,0
P139 31,0 8,0 27,5 51,0
P140 31,0 8,0 27,5 51,0
P141 31,0 8,0 27,5 51,0
P142 31,0 8,0 27,5 51,0
P143 31,0 8,0 27,5 51,0
P144 31,0 8,0 27,5 51,0
P145 31,0 8,0 27,5 51,0
P146 31,0 8,0 27,5 51,0
P147 31,0 8,0 27,5 51,0
P148 31,0 8,0 27,5 51,0
P149 31,0 8,0 27,5 51,0
P150 31,0 8,0 27,5 51,0
P151 31,0 8,0 27,5 51,0
P152 31,0 8,0 27,5 51,0
P153 31,0 8,0 27,5 51,0
P154 31,0 8,0 27,5 51,0
135/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 142/188
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P155 31,0 8,0 27,5 51,0
P156 31,0 8,0 27,5 51,0
P157 31,0 8,0 27,5 51,0
P158 31,0 8,0 27,5 51,0
P159 31,0 8,0 27,5 51,0
P160 31,0 8,0 27,5 51,0
P161 31,0 8,0 27,5 51,0
P162 31,0 8,0 27,5 51,0
P163 31,0 8,0 27,5 51,0
P164 31,0 8,0 27,5 51,0
P165 31,0 8,0 27,5 51,0
P166 31,0 8,0 27,5 51,0
P167 31,0 8,0 27,5 51,0
P168 31,0 8,0 27,5 51,0
P169 31,0 8,0 27,5 51,0
P170 31,0 8,0 27,5 51,0
P171 31,0 8,0 27,5 51,0
P172 31,0 8,0 27,5 51,0
136/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 143/188
TABELA 21-1
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P173 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P174 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P175 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P176 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P177 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P178 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P179 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P180 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P181 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P182 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P183 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P184 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P185 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P186 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P187 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P188 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P189 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P190 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P191 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P192 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P193 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P194 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P195 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P196 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P197 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
137/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 144/188
Produção N° Textura Fração de área da estrutura metalográfica
D1 D2 F % B % F+B % fM % P % γ % Fase com exceção de F, B e M % Fração de área de grãos brutos %
P198 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P199 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P200 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P201 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P202 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P203 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P204 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P205 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P206 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P207 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P208 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P209 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P210 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P211 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P212 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P213 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
P214 4,0 3,0 75,0 22,0 97,0 3,0 0,0 0,0 0,0 14,0
138/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 145/188
TABELA 21-2
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P173 31,0 8,0 27,5 51,0
P174 31,0 8,0 27,5 51,0
P175 31,0 8,0 27,5 51,0
P176 31,0 8,0 27,5 51,0
P177 31,0 8,0 27,5 51,0
P178 31,0 8,0 27,5 51,0
P179 31,0 8,0 27,5 51,0
P180 31,0 8,0 27,5 51,0
P181 31,0 8,0 27,5 51,0
P182 31,0 8,0 27,5 51,0
P183 31,0 8,0 27,5 51,0
P184 31,0 8,0 27,5 51,0
P185 31,0 8,0 27,5 51,0
P186 31,0 8,0 27,5 51,0
P187 31,0 8,0 27,5 51,0
P188 31,0 8,0 27,5 51,0
P189 31,0 8,0 27,5 51,0
P190 31,0 8,0 27,5 51,0
P191 31,0 8,0 27,5 51,0
P192 31,0 8,0 27,5 51,0
P193 31,0 8,0 27,5 51,0
P194 31,0 8,0 27,5 51,0
P195 31,0 8,0 27,5 51,0
P196 31,0 8,0 27,5 51,0
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 146/188
Produção N° Tamanho da Estrutura Metalográfica
Diâmetro médio de volume mm dia mm dis mm Fração de área onde La/Lb < 5,0 é satisfeita %
P197 31,0 8,0 27,5 51,0
P198 31,0 8,0 27,5 51,0
P199 31,0 8,0 27,5 51,0
P200 31,0 8,0 27,5 51,0
P201 31,0 8,0 27,5 51,0
P202 31,0 8,0 27,5 51,0
P203 31,0 8,0 27,5 51,0
P204 31,0 8,0 27,5 51,0
P205 31,0 8,0 27,5 51,0
P206 31,0 8,0 27,5 51,0
P207 31,0 8,0 27,5 51,0
P208 31,0 8,0 27,5 51,0
P209 31,0 8,0 27,5 51,0
P210 31,0 8,0 27,5 51,0
P211 31,0 8,0 27,5 51,0
P212 31,0 8,0 27,5 51,0
P213 31,0 8,0 27,5 51,0
P214 31,0 8,0 27,5 51,0
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 147/188
TABELA 22-1
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P1 0,74 0,76 1,44 1,45 Exemplo
P2 0,76 0,78 1,42 1,43 Exemplo
P3 0,78 0,80 1,40 1,42 Exemplo
P4 0,72 0,74 1,46 0,15 Exemplo
P5 0,84 0,85 1,35 1,36 Exemplo
P6 0,86 0,87 1,33 1,34 Exemplo
P7 0,89 0,91 1,29i 1,31 Exemplo
P8 0,78 0,80 1,40 1,42 Exemplo
P9 0,92 0,92 1,28 1,28 Exemplo
P10 0,84 0,85 1,35 1,36 Exemplo
P11 0,86 0,87 1,33 1,34 Exemplo
P12 0,76 0,77 1,43 1,44 Exemplo
P13 0,92 0,92 1,28 1,28 Exemplo
P14 0,92 0,92 1,28 1,28 Exemplo
P15 0,92 0,92 1,28 1,28 Exemplo
P16 0,90 0,92 1,28 1,29 Exemplo
P17 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P18 0,95 0,96 1,24 1,25 Exemplo
P19 0,98 1,00 1,20 1,22 Exemplo
P20 1,00 1,01 1,19 1,20 Exemplo
P21 1,04 1,04 1,16 1,16 Exemplo
P22 0,92 0,94 1,26 1,28 Exemplo
P23 1,06 1,07 1,13 1,14 Exemplo
P24 0,98 1,00 1,20 1,22 Exemplo
P25 1,00 1,01 1,19 1,20 Exemplo
P26 0,90 0,92 1,28 1,29 Exemplo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 148/188
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P27 1,06 1,07 1,13 1,14 Exemplo
P28 1,06 1,07 1,13 1,14 Exemplo
P29 1,06 1,07 1,13 1,14 Exemplo
P30 1,08 1,09 1,11 1,12 Exemplo
P31 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P32 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P33 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P34 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P35 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P36 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P37 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P38 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P39 0,72 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P40 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P41 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P42 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P43 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 149/188
TABELA 22-2
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i 'ã3 III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P1 0,23 600 15 29 71,0 9000 17400 42600
P2 0,23 610 16 31 73,0 9760 18910 44530 Exemplo
P3 0,23 620 17 33 74,0 10540 20460 45880 Exemplo
P4 0,23 630 18 34 67,0 11340 21420 42210 Exemplo
P5 0,23 625 18 34 79,0 11250 21250 49375 Exemplo
P6 0,22 630 19 36 80,0 11970 22680 50400 Exemplo
P7 0,21 640 20 37 82,0 12800 23680 52480 Exemplo
P8 0,21 620 17 33 74,0 10540 20460 45880 Exemplo
P9 0,18 645 21 39 83,0 13545 25155 53535 Exemplo
P10 0,21 620 18 34 79,0 11160 21080 48980 Exemplo
P11 0,21 640 20 37 81,0 12800 23680 51840 Exemplo
P12 0,21 620 17 33 72,0 10540 20460 44640 Exemplo
P13 0,18 580 25 45 85,0 14500 26100 49300 Exemplo
P14 0,18 900 13 16 75,0 11700 14400 67500 Exemplo
P15 0,18 1220 8 12 35,0 9760 14640 42700 Exemplo
P16 0,18 655 23 41 81,0 15065 27510 53055 Exemplo
P17 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P18 0,23 560 13 25 81,0 7280 14000 45360 Exemplo
P19 0,23 600 14 28 88,0 8400 16800 52800 Exemplo
P20 0,22 610 15 29 89,0 9150 17690 54290 Exemplo
P21 0,21 620 16 31 91,0 9920 19220 56420 Exemplo
P22 0,21 600 13 27 85,0 7800 16200 51000 Exemplo
P23 0,18 625 17 33 94,0 10625 20625 58750 Exemplo
P24 0,21 600 14 28 88,0 8400 16800 52800 Exemplo
P25 0,21 620 16 31 90,0 9920 19220 55800 Exemplo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 150/188
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P26 0,21 600 13 27 81,0 7800 16200 48600 Exemplo
P27 0,18 560 21 39 94,0 10625 21840 52640 Exemplo
P28 0,18 880 14 16 104,0 8400 14080 91520 Exemplo
P29 0,18 1200 8 12 35,0 9920 14400 42000 Exemplo
P30 0,18 615 16 31 94,5 78-- 19065 58118 Exemplo
P31 0,23 460 9 24 55,0 11760 11040 25300 Ex. Comparativo
P32 0,24 460 9 24 55,0 12320 11040 25300 Ex. Comparativo
P33 0,23 460 9 24 55,0 9600 11040 25300 Ex. Comparativo
P34 0,23 470 9 24 55,0 9840 1'1280 25850 Ex. Comparativo
P35 0,23 470 9 24 55,0 44140 11280 25850 Ex. Comparativo
P36 0,23 460 9 24 65,0 4140 11040 29900 Ex. Comparativo
P37 0,23 460 9 24 65,0 4140 11040 29900 Ex. Comparativo
P38 0,23 490 9 24 55,0 4410 11760 26950 Ex. Comparativo
P39 0,23 460 9 24 65,0 4140 11040 29900 Ex. Comparativo
P40 0,23 470 9 24 55,0 4230 11280 25850 Ex. Comparativo
P41 0,23 460 9 24 55,0 4140 11040 25300 Ex. Comparativo
P42 0,23 470 9 24 55,0 4230 11280 25850 Ex. Comparativo
P43 0,23 430 7 21 66,0 3010 9030 28380 Ex. Comparativo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 151/188
TABELA 22-3
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P1 1,0 1,9 720 Exemplo
P2 1,2 1,8 770 Exemplo
P3 1,1 1,8 827 Exemplo
P4 1,0 2,0 974 Exemplo
P5 1,2 1,7 896 Exemplo
P6 1,2 1,7 974 Exemplo
P7 1,3 1,6 1006 Exemplo
P8 1,1 1,8 827 Exemplo
P9 1,3 1,6 1034 Exemplo
P10 1,2 1,7 889 Exemplo
P11 1,2 1,7 1000 Exemplo
P12 1,1 1,9 827 Exemplo
P13 1,4 1,5 1421 Exemplo
P14 1,6 1,3 2163 Exemplo
P15 1,1 1,6 508 Exemplo
P16 1,3 1,6 1263 Exemplo
P17 1,2 1,7 676 Exemplo
P18 1,3 1,6 615 Exemplo
P19 1,4 1,5 809 Exemplo
P20 1,4 1,4 881 Exemplo
P21 1,5 1,4 909 Exemplo
P22 1,3 1,6 757 Exemplo
P23 1,5 1,3 932 Exemplo
P24 1,4 1,5 809 Exemplo
P25 1,4 1,4 904 Exemplo
P26 1,3 1,6 757 Exemplo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 152/188
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P27 1,6 1,3 1273 Exemplo
P28 1,8 1,0 1968 Exemplo
P29 1,3 1,5 500 Exemplo
P30 1,5 1,3 895 Exemplo
P31 0,7 2,4 358 Ex. Comparativo
P32 0,7 2,4 358 Ex. Comparativo
P33 0,7 2,4 358 Ex. Comparativo
P34 0,7 2,4 366 Ex. Comparativo
P35 0,7 2,4 470 Ex. Comparativo
P36 1,0 2,4 358 Ex. Comparativo
P37 1,0 2,4 358 Ex. Comparativo
P38 0,7 2,4 490 Ex. Comparativo
P39 1,0 2,4 358 Ex. Comparativo
P40 0,7 2,4 470 Ex. Comparativo
P41 0,7 2,4 358 Ex. Comparativo
P42 0,7 2,4 470 Ex. Comparativo
P43 1,0 2,0 Ex. Comparativo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 153/188
TABELA 23-1
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P44 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P45 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P46 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P47 0.68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P48 0.74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P49 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P50 9.74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P51 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P52 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P53 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P54 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P55 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P56 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P57 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P58 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P59 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P60 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P61 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P62 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P63 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P64 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P65 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P66 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P67 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P68 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P69 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
147/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 154/188
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P70 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P71 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P72 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P73 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P74 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P75 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P76 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P77 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P78 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P79 0,68 0,66 1,52 1,54 Ex. Comparativo
P80 0,89 0,91 1,29 1,31 Ex. Comparativo
P81 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P82 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P83 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P84 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P85 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P86 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 155/188
TABELA 23-2
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i á? III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P44 0,23 460 9 24 65,0 4140 11040 29900 Ex. Comparativo
P45 0,23 430 7 21 66,0 3010 9030 28380 Ex. Comparativo
P46 0,23 460 9 24 65,0 4140 11040 29900 Ex. Comparativo
P47 0,23 500 8 22 55,0 4000 11000 27500 Ex. Comparativo
P48 0,23 1290 1 10 65,0 1290 12900 83850 Ex. Comparativo
P49 0,23 500 8 22 55,0 4000 11000 27500 Ex. Comparativo
P50 0,23 1290 1 10 65,0 1290 12900 83850 Ex. Comparativo
P51 0,23 500 8 22 55,0 4000 11000 27500 Ex. Comparativo
P52 0,23 1290 1 10 65,0 1290 12900 83850 Ex. Comparativo
P53 0,23 1290 1 10 65,0 1290 12900 83850 Ex. Comparativo
P54 0,23 500 8 22 55,0 4000 11000 27500 Ex. Comparativo
P55 0,23 430 8 22 65,0 3440 9460 27950 Ex. Comparativo
P56 0,23 440 5 19 64,0 2200 8360 28160 Ex. Comparativo
P57 0,24 440 5 19 64,0 2200 8360 28160 Ex. Comparativo
P58 0,23 450 7 21 64,0 3150 9450 28800 Ex. Comparativo
P59 0,23 450 7 21 64,0 3150 9450 28800 Ex. Comparativo
P60 0,23 430 8 22 64,0 3440 9460 27520 Ex. Comparativo
P61 0,23 440 7 21 75,0 3080 9240 33000 Ex. Comparativo
P62 0,23 440 7 21 75,0 3080 9240 33000 Ex. Comparativo
P63 0,23 470 5 19 64,0 2350 8930 30080 Ex. Comparativo
P64 0,23 440 7 21 75,0 3080 9240 33000 Ex. Comparativo
P65 0,23 450 7 21 64,0 3150 9450 28800 Ex. Comparativo
P66 0,23 440 5 19 64,0 2200 8300 28160 Ex. Comparativo
P67 0,23 450 7 21 64,0 3150 9450 28800 Ex. Comparativo
P68 0,23 410 3 17 75,0 1230 6970 30750 Ex. Comparativo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 156/188
Produção N° Pro priedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P69 0,23 440 7 21 75,0 3080 9240 33000 Ex. Comparativo
P70 0,23 410 3 17 75,0 1230 6970 30750 Ex. Comparativo
P71 0,23 440 7 21 75,0 3080 9240 33000 Ex. Comparativo
P72 0,23 480 4 18 55,0 1920 8640 26400 Ex. Comparativo
P73 0,23 1270 1 10 65,0 1270 12700 82550 Ex. Comparativo
P74 0,23 480 4 18 55,0 1920 8640 26400 Ex. Comparativo
P75 0,23 1270 1 10 65,0 1270 12700 82550 Ex. Comparativo
P76 0,23 480 4 18 55,0 1920 8640 26400 Ex. Comparativo
P77 0,23 1270 1 10 65,0 1270 12700 82550 Ex. Comparativo
P78 0,23 1270 1 10 65,0 1270 12700 82550 Ex. Comparativo
P79 0,23 480 4 18 55,0 1920 8640 26400 Ex. Comparativo
P80 0,23 410 4 18 65,0 1640 7380 26650 Ex. Comparativo
P81 0,23 410 7 21 66,0 2870 8610 27060 Ex. Comparativo
P82 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P83 0,23 430 15 29 71,0 6450 12470 30530 Ex. Comparativo
P84 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P85 0,23 430 15 29 71,0 6450 12470 30530 Ex. Comparativo
P86 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
150/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 157/188
TABELA 23-3
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P44 1,0 2,4 358 Ex. Comparativo
P45 1,0 2,0 Ex. Comparativo
P46 1,0 2,4 358 Ex. Comparativo
P47 0,7 2,4 3600 Ex. Comparativo
P48 1,0 2,4 33 Ex. Comparativo
P49 0,7 2,4 3600 Ex. Comparativo
P50 1,0 2,4 33 Ex. Comparativo
P51 0,7 2,4 3600 Ex. Comparativo
P52 1,0 2,4 33 Ex. Comparativo
P53 1,0 2,4 33 Ex. Comparativo
P54 0,7 2,4 3600 Ex. Comparativo
P55 1,0 2,4 516 Ex. Comparativo
P56 0,9 2,2 336 Ex. Comparativo
P57 0,9 2,2 336 Ex. Comparativo
P58 0,9 2,2 344 Ex. Comparativo
P59 0,9 2,2 436 Ex. Comparativo
P60 0,9 2,2 416 Ex. Comparativo
P61 1,1 1,8 336 Ex. Comparativo
P62 1,1 1,8 336 Ex. Comparativo
P63 0,9 2,2 455 Ex. Comparativo
P64 1,1 1,8 336 Ex. Comparativo
P65 0,9 2,2 436 Ex. Comparativo
P66 0,9 2,2 336 Ex. Comparativo
P67 0,9 2,2 436 Ex. Comparativo
P68 1,2 1,8 Ex. Comparativo
P69 1,1 1,8 336 Ex. Comparativo
151/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 158/188
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P70 1,2 1,8 Ex. Comparativo
P71 1,1 1,8 336 Ex. Comparativo
P72 0,9 2,2 3300 Ex. Comparativo
P73 1,2 1,7 32 Ex. Comparativo
P74 0,9 2,2 3300 Ex. Comparativo
P75 1,2 1,7 32 Ex. Comparativo
P76 0,9 2,2 3300 Ex. Comparativo
P77 1,2 1,7 32 Ex. Comparativo
P78 1,2 1,7 32 Ex. Comparativo
P79 0,9 2,2 3300 Ex. Comparativo
P80 1,2 1,7 470 Ex. Comparativo
P81 1,0 2,0 7380 Ex. Comparativo
P82 1,0 2,3 1020 Ex. Comparativo
P83 1,0 1,9 516 Ex. Comparativo
P84 1,0 2,3 1020 Ex. Comparativo
P85 1,0 1,9 516 Ex. Comparativo
P86 1,0 2,3 1020 Ex. Comparativo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 159/188
TABELA 24-1
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P87 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P88 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P90 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P91 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P92 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P93 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P94 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P95 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P96 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P97 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P98 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P99 0,52 0,56 1,66 1,69 Ex. Comparativo
P100 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P101 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P102 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P103 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P104 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P105 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P106 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P107 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P110 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P111 0,74 0,76 1,44 1,45 Ex. Comparativo
P112 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
153/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 160/188
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P113 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P114 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P115 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P116 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P117 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P118 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P119 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P120 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P121 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P122 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P123 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P124 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P125 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P126 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P127 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P128 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P129 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
154/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 161/188
TABELA 24-2
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i 'ã3 III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P87 0,23 590 8 22 62,0 4720 12980 36580 Ex. Comparativo
P88 0,23 590 11 29 62,0 6490 17110 36580 Ex. Comparativo
P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P90 0,23 590 8 22 62,0 4720 12980 36580 Ex. Comparativo
P91 0,23 590 8 22 62,0 4720 12980 36580 Ex. Comparativo
P92 0,23 590 8 22 62,0 4720 12980 36580 Ex. Comparativo
P93 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P94 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P95 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P96 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P97 0,23 790 8 22 55,0 6320 17380 43450 Ex. Comparativo
P98 0,23 830 8 22 55,0 6640 18260 45650 Ex. Comparativo
P99 0,23 790 8 22 55,0 6320 17380 43450 Ex. Comparativo
P100 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P101 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P102 0,23 590 8 22 62,0 4720 12980 36580 Ex. Comparativo
P103 0,23 590 8 22 62,0 4720 12980 36580 Ex. Comparativo
P104 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P105 0,23 590 8 22 62,0 4720 12980 36580 Ex. Comparativo
P106 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P107 0,23 850 8 22 62,0 6800 18700 52700 Ex. Comparativo
P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P110 0,23 590 11 23 62,0 6490 13570 36580 Ex. Comparativo
P111 0,23 590 11 23 62,0 6490 13570 36580 Ex. Comparativo
155/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 162/188
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P112 0,23 467 15 30 66,0 7005 14010 30822 Exemplo
P113 0,23 489 15 29 65,7 7335 14181 32127 Exemplo
P114 0,23 511 14 29 65,4 7154 14819 33419 Exemplo
P115 0,23 585 13 28 64,7 7605 16380 37850 Exemplo
P116 0,23 632 12 27 64,1 7584 17064 40511 Exemplo
P117 0,23 711 11 26 63,5 7821 18486 45149 Exemplo
P118 0,23 746 11 25 63,1 8206 18650 47073 Exemplo
P119 0,23 759 10 25 62,9 7590 18975 47741 Exemplo
P120 0,23 840 9 23 62,2 7560- 19320 52248 Exemplo
P121 0,23 471 15 30 70,8 7065 14130 33347 Exemplo
P122 0,23 482 15 30 70,5 7230 14460 33981 Exemplo
P123 0,23 550 14 28 68,9 7700 15400 37895 Exemplo
P124 0,23 670 11 25 65,2 7370 16750 43684 Exemplo
P125 0,23 842 9 23 62,1 7578 19366 52288 Exemplo
P126 0,23 467 15 30 70,9 7005 14010 33110 Exemplo
P127 0,23 475 15 30 70,7 7125 14250 33583 Exemplo
P128 0,23 521 14 29 69,5 7294 15109 36210 Exemplo
P129 0,23 615 13 27 67,6 7995 16605 41574 Exemplo
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Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 163/188
TABELA 24-3
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/sai
P87 1,0 2,3 708 Ex. Comparativo
P88 1,0 1,9 708 Ex. Comparativo
P89 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P90 1,0 2,3 708 Ex. Comparativo
P91 1,0 2,3 708 Ex. Comparativo
P92 1,0 2,3 708 Ex. Comparativo
P93 1,0 2,3 1020 Ex. Comparativo
P94 1,0 2,3 1020 Ex. Comparativo
P95 1,0 2,3 1020 Ex. Comparativo
P96 1,0 2,3 1020 Ex. Comparativo
P97 0,7 2,4 948 Ex. Comparativo
P98 0,7 2,4 996 Ex. Comparativo
P99 0,7 2,4 948 Ex. Comparativo
P100 1 2,3 1020 Ex. Comparativo
P101 1 2,3 1020 Ex. Comparativo
P102 1 2,3 708 Ex. Comparativo
P103 1 2,3 708 Ex. Comparativo
P104 1 2,3 1020 Ex. Comparativo
P105 1 2,3 708 Ex. Comparativo
P106 1 2,3 1020 Ex. Comparativo
P107 1 2,3 1020 Ex. Comparativo
P108 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P109 Ocorreram fraturas durante a laminação a quente Ex. Comparativo
P110 1,0 2,3 708 Ex. Comparativo
P111 1,0 2,3 708 Ex. Comparativo
P112 1,4 1,4 535 Exemplo
157/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 164/188
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/sai
P113 1,4 1,4 560 Exemplo
P114 1,3 1,6 586 Exemplo
P115 1,3 1,6 670 Exemplo
P116 1,2 1,7 724 Exemplo
P117 1,2 1,7 815 Exemplo
P118 1,1 1,8 855 Exemplo
P119 1,1 1,8 870 Exemplo
P120 1,0 2,0 963 Exemplo
P121 1,4 1,4 540 Exemplo
P122 1,4 1,4 552 Exemplo
P123 1,3 1,6 630 Exemplo
P124 1,2 1,7 768 Exemplo
P125 1,0 2,0 965 Exemplo
P126 1,4 1,4 535 Exemplo
P127 1,4 1,4 544 Exemplo
P128 1,3 1,6 597 Exemplo
P129 1,3 1,6 705 Exemplo
158/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 165/188
TABELA 25-1
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P130 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P131 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P132 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P133 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P134 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P135 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P136 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P137 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P138 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P139 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P140 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P141 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P142 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P143 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P144 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P145 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P146 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P147 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P148 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P149 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P150 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P151 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P152 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P153 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P154 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P155 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
159/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 166/188
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P156 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P157 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P158 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P159 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P160 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P161 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P162 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P163 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P164 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P165 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P166 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P167 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P168 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P169 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P170 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P171 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P172 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
160/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 167/188
TABELA 25-2
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i lll l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P130 0,23 698 11 25 64,8 7678 17450 45230 Exemplo
P131 0,23 740 11 25 63,9 8140 18500 47286 Exemplo
P132 0,23 777 10 24 63,3 7770 18648 49184 Exemplo
P133 0,23 801 10 24 62,8 8010 19224 50303 Exemplo
P134 0,23 845 9 23 61,9 7605 19435 52305 Exemplo
P135 0,23 590 12 24 60,0 7080 14160 35400 Exemplo
P136 0,23 590 13 24 70,0 7670 14160 41300 Exemplo
P137 0,23 590 13 24 80,0 7670 14160 47200 Exemplo
P138 0,23 590 13 24 80,0 7670 14160 47200 Exemplo
P139 0,23 590 12 24 60,0 7080 14160 35400 Exemplo
P140 0,23 570 14 29 80,0 7980 16530 45600 Exemplo
P141 0,23 570 13 28 80,0 7410 15960 45600 Exemplo
P142 0,23 570 132 28 80,0 7410 15960 45600 Exemplo
P143 0,23 590 12 27 75,0 7080 15930 44250 Exemplo
P144 0,23 590 12 27 75,0 7080 15930 44250 Exemplo
P145 0,23 590 13 25 80,0 7670 14750 47200 Exemplo
P146 0,23 590 13 24 65,0 7670 14160 38350 Exemplo
P147 0,23 590 12 24 65,0 7080 14160 38350 Exemplo
P148 0,23 590 13 25 80,0 7670 14750 47200 Exemplo
P149 0,23 590 13 24 65,0 7670 14160 38350 Exemplo
P150 0,23 590 12 24 65,0 7080 14160 38350 Exemplo
P151 0,23 590 13 25 80,0 7670 14750 47200 Exemplo
P152 0,23 590 13 24 65,0 7670 14160 38350 Exemplo
P153 0,23 590 12 24 65,0 7080 14160 38350 Exemplo
161/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 168/188
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i 'ã3 III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P154 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P155 0,23 650 12 26 74,0 7800 16900 48100 Exemplo
P156 0,23 780 11 23 68,0 8580 17940 53040 Exemplo
P157 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P158 0,23 680 12 26 74,0 8160 17680 50320 Exemplo
P159 0,23 720 11 23 68,0 7920 16560 48960 Exemplo
P160 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P161 0,23 640 12 26 75,0 7680 16640 48000 Exemplo
P162 0,23 780 11 23 70,0 8580 17940 54600 Exemplo
P163 0,23 780 10 20 58,0 7800 15600 45240 Exemplo
P164 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P165 0,23 570 13 28 85,0 7410 15960 48450 Exemplo
P166 0,23 570 13 30 90,0 7410 17100 51300 Exemplo
P167 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P168 0,23 570 13 27 85,0 7410 15390 48450 Exemplo
P169 0,23 570 13 30 90,0 7410 17100 51300 Exemplo
P170 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P171 0,23 570 13 27 85,0 7410 16390 48450 Exemplo
P172 0,23 570 13 29 89,0 7410 16530 50730 Exemplo
162/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 169/188
TABELA 25-3
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P130 1,2 1,7 800 Exemplo
P131 1,1 1,8 848 Exemplo
P132 1,1 1,8 890 Exemplo
P133 1,1 1,8 918 Exemplo
P134 1,0 2,0 968 Exemplo
P135 1,2 1,7 676 Exemplo
P136 1,3 1,6 676 Exemplo
P137 1,3 1,6 676 Exemplo
P138 1,3 1,6 676 Exemplo
P139 1,2 1,7 676 Exemplo
P140 1,4 1,4 653 Exemplo
P141 1,3 1,6 653 Exemplo
P142 1,3 1,6 653 Exemplo
P143 1,2 1,7 676 Exemplo
P144 1,2 1,7 676 Exemplo
P145 1,2 1,7 676 Exemplo
P146 1,1 1,8 676 Exemplo
P147 1,1 1,8 676 Exemplo
P148 1,2 1,7 676 Exemplo
P149 1,1 1,8 676 Exemplo
P150 1,1 1,8 676 Exemplo
P151 1,2 1,7 676 Exemplo
P152 1,1 1,8 676 Exemplo
P153 1,1 1,8 676 Exemplo
P154 1,2 1,7 676 Exemplo
P155 1,1 1,8 745 Exemplo
163/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 170/188
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P156 1,0 2,0 894 Exemplo
P157 1,2 1,7 676 Exemplo
P158 1,1 1,8 779 Exemplo
P159 1,0 2,0 825 Exemplo
P160 1,2 1,7 676 Exemplo
P161 1,1 1,8 733 Exemplo
P162 1,1 1,8 894 Exemplo
P163 1,0 2,0 894 Exemplo
P164 1,2 1,7 676 Exemplo
P165 1,3 1,6 653 Exemplo
P166 1,4 1,4 653 Exemplo
P167 1,2 1,7 676 Exemplo
P168 1,3 1,6 653 Exemplo
P169 1,4 1,4 653 Exemplo
P170 1,2 1,7 676 Exemplo
P171 1,3 1,6 653 Exemplo
P172 1,3 1,6 653 Exemplo
164/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 171/188
TABELA 26-1
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P173 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P174 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P175 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P176 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P177 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P178 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P179 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P180 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P181 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P182 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P183 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P184 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P185 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P186 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P187 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P188 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P189 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P190 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P191 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P192 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P193 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P194 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P195 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P196 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P197 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P198 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
165/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 172/188
Produção N° Valor de Lankford Notas
rL rC r30 r60
P199 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P200 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P201 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P202 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P203 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P204 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P205 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P206 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P207 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P208 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P209 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P210 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P211 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P212 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P213 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
P214 0,89 0,91 1,29 1,31 Exemplo
166/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 173/188
TABELA 26-2
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P173 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P174 0,23 640 12 26 80,0 7680 16640 51200 Exemplo
P175 0,23 720 10 20 75,0 7200 14400 54000 Exemplo
P176 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P177 0,23 645 12 26 80,0 7740 16770 51600 Exemplo
P178 0,23 720 10 20 75,0 7200 14400 54000 Exemplo
P179 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P180 0,23 650 12 26 80,0 7800 16900 52000 Exemplo
P181 0,23 720 10 20 75,0 7200 14400 54000 Exemplo
P182 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P183 0,23 640 12 26 80,0 7680 16640 51200 Exemplo
P184 0,23 710 10 20 75,0 7100 14200 53250 Exemplo
P185 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P186 0,23 640 12 26 80,0 7680 16640 51200 Exemplo
P187 0,23 780 10 20 75,0 7800 15600 58500 Exemplo
P188 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P189 0,23 640 12 26 80,0 7680 16640 51200 Exemplo
P190 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P191 0,23 670 12 26 80,0 8040 17420 53600 Exemplo
P192 0,23 750 11 23 80,0 8250 17250 60000 Exemplo
P193 0,23 780 11 23 75,0 8570 17940 58500 Exemplo
P194 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P195 0,23 680 12 26 80,0 8160 17680 54400 Exemplo
P196 0,23 780 11 23 80,0 8580 17940 62400 Exemplo
167/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 174/188
Produção N° Propriedades mecânicas Notas
Desvio padrão da razão de dureza TS MPa u-EL % —i III l % TS x u-EL MPa% Ts x EL Mpa% TS x l Mpa%
P197 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P198 0,23 640 12 26 80,0 7680 16640 51200 Exemplo
P199 0,23 700 11 23 75,0 7700 16100 52500 Exemplo
P200 0,23 760 10 20 75,0 7600 15200 57000 Exemplo
P201 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P202 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P203 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 47200 Exemplo
P204 0,23 640 11 24 65,0 7040 15360 15360 Exemplo
P205 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 15340 Exemplo
P206 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 15340 Exemplo
P207 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 15340 Exemplo
P208 0,23 640 11 24 65,0 7040 15360 15360 Exemplo
P209 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 15340 Exemplo
P210 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 15340 Exemplo
P211 0,23 640 11 23 65,0 7040 14720 14720 Exemplo
P212 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 15340 Exemplo
P213 0,23 590 12 26 80,0 7080 15340 15340 Exemplo
P214 0,23 640 11 23 65,0 7040 14720 14720 Exemplo
168/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 175/188
TABELA 26-3
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P173 1,2 1,7 676 Exemplo
P174 1,1 1,8 733 Exemplo
P175 1,0 2,0 825 Exemplo
P176 1,2 1,7 676 Exemplo
P177 1,1 1,8 739 Exemplo
P178 1,0 2,0 825 Exemplo
P179 1,2 1,7 676 Exemplo
P180 1,1 1,8 745 Exemplo
P181 1,0 2,0 825 Exemplo
P182 1,2 1,7 676 Exemplo
P183 1,1 1,8 733 Exemplo
P184 1,0 2,0 814 Exemplo
P185 1,2 1,7 676 Exemplo
P186 1,1 1,8 733 Exemplo
P187 1,0 2,0 894 Exemplo
P188 1,2 1,7 676 Exemplo
P189 1,1 1,8 733 Exemplo
P190 1,2 1,7 676 Exemplo
P191 1,2 1,7 768 Exemplo
P192 1,2 1,7 859 Exemplo
P193 1,1 1,8 894 Exemplo
P194 1,2 1,7 676 Exemplo
P195 1,2 1,7 779 Exemplo
P196 1,1 1,8 894 Exemplo
P197 1,2 1,7 676 Exemplo
P198 1,2 1,7 733 Exemplo
169/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 176/188
Produção N° Outros Notas
d/RmC Rm45/RmC TS/fM x dis/dia
P199 1,1 1,8 802 Exemplo
P200 1,0 2,0 871 Exemplo
P201 1,2 1,7 676 Exemplo
P202 1,2 1,7 676 Exemplo
P203 1,2 1,7 676 Exemplo
P204 1,1 1,8 733 Exemplo
P205 1,2 1,7 676 Exemplo
P206 1,2 1,7 676 Exemplo
P207 1,2 1,7 676 Exemplo
P208 1,1 1,8 733 Exemplo
P209 1,2 1,7 676 Exemplo
P210 1,2 1,7 676 Exemplo
P211 1,0 2,0 733 Exemplo
P212 1,2 1,7 676 Exemplo
P213 1,2 1,7 676 Exemplo
P214 1,0 2,0 733 Exemplo
170/171
Petição 870190008064, de 24/01/2019, pág. 177/188
171/171
APLICABILIDADE INDUSTRIAL [00216] De acordo com os aspectos acima da presente invenção, é possível obter a chapa de aço laminada a frio que tenha simultaneamente alta resistência, excelente capacidade de deformação uniforme, excelente capacidade de deformação local, e excelente valor de Lankford. Consequentemente, a presente invenção tem aplicabilidade industrial significativa.

Claims (24)

1/9
REIVINDICAÇÕES
1. Chapa de aço que é uma chapa de aço laminada a frio, caracterizada pelo fato de que compreende, como composição química, em % em massa,
C: 0,01% a 0,4%,
Si: 0,001% a 2,5%,
Mn: 0,001% a 4,0%,
Al: 0,001% a 2,0%,
P: limitado a 0,15% ou menos,
S: limitado a 0,03% ou menos,
N: limitado a 0,01% ou menos,
O: limitado a 0,01% ou menos, e o saldo consistindo em Fe e as inevitáveis impurezas, em que a densidade de polo média do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110>, que é a densidade de polo representada por uma média aritmética das densidades de polo de cada orientação de cristal {100}<011>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110>, é 1,0 a 5,0 e a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 4,0 em uma porção central da espessura que é a faixa de espessuras de 5/8 a 3/8 da seção transversal de espessura de uma superfície da chapa de aço;
o valor de Lankford rC em uma direção perpendicular à direção de laminação é 0,70 a 1,50 e o valor de Lankford r30 na direção que faz um ângulo de 30°com a direção de laminação é 0,70 a 1,50; e a chapa de aço inclui, como estrutura metalográfica, vários grãos, e inclui, em % em área, uma ferrita e uma bainita de 30% a 99% no total e uma martensita de 1% a 70%.
2. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que compreende ainda, como composição química, em % em massa, pelo menos um elemento sele
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2/9 cionado do grupo consistindo em
Ti: 0,001% a 0,2%,
Nb: 0,001% a 0,2%,
B: 0,0001% a 0,005%,
Mg: 0,0001% a 0,01%,
Metal Terra Rara (REM): 0,0001% a 0,1%,
Ca: 0,0001% a 0,01%,
Mo: 0,001% a 1,0%,
Cr: 0,001% a 2,0%,
V: 0,001% a 1,0%,
Ni: 0,001% a 2,0%,
Cu: 0,001% a 2,0%,
Zr: 0,0001% a 0,2%,
W: 0,001% a 1,0%,
As: 0,0001% a 0,5%,
Co: 0,0001% a 1,0%,
Sn: 0,0001% a 0,2%,
Pb: 0,0001% a 0,2%,
Y: 0,001% a 0,2%, e
Hf: 0,001% a 0,2%,
3. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que o diâmetro médio dos grãos é 5 mm a 30 mm.
4. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que a densidade pólo média do grupo de orientações de {100}<011> a {223}<110> é 1,0 a 4,0, e a densidade pólo da orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 3,0.
5. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que o valor de Lankford rL na direção de laminação é 0,70 a 1,50, e o valor de Lankford r60 em uma
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3/9 direção que faz um ângulo de 60° em relação à direção de laminação é 0,70 a 1,50.
6. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que, quando a fração de área da martensita é definida como fM em unidade de % em área, o tamanho médio da martensita e definido como dia em unidades de mm, a distância média entre os grãos de martensita é definida como dis em unidades de mm, e a resistência à tração da chapa de aço é definida como TS em unidades de MPa, a Expressão 1 a seguir e a Expressão 2 a seguir são satisfeitas.
dia < 13 mm ... (Expressão 1),
TS / fM x dis / dia > 500 ... (Expressão 2).
7. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que, quando uma fração de área da martensita é definida como fM em unidades de % em área, o eixo maior da martensita é definido como La, e o eixo menor da martensita é definido como Lb, uma fração de área da martensita que satisfaça a Expressão 3 a seguir é 50% a 100% se comparado com a fração de área FM da martensita,
La / Lb < 5,0 ... (Expressão 3).
8. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que inclui, como estrutura metalográfica, em % em área, a bainita de 5% a 80%.
9. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que inclui uma martensita revenida na martensita.
10. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que a fração de área dos grãos brutos tendo um tamanho de grão de mais de 35 mm é 0% a 10% entre os grãos na estrutura metalográfica da chapa de aço.
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4/9
11. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que, quando a dureza da ferrita ou da bainita que é a fase principal é medida em 100 pontos ou mais, o valor que divide o desvio padrão da dureza pela média da dureza é 0,2 ou menos.
12. Chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que uma camada galvanizada ou uma camada “galvannealed” é arranjada na superfície da chapa de aço.
13. Método para produção de uma chapa de aço laminada a frio, caracterizado pelo fato de que compreende:
uma primeira laminação a quente de um aço em uma faixa de temperaturas de 1000°C a 1200°C sob condições tais que pelo menos um passe cuja redução é 40% ou mais é incluída de modo a controlar o tamanho médio do grão da austenita no aço para 200 mm ou menos, em que o aço inclui, como composição química, em % em massa,
C: 0,01% a 0,4%,
Si: 0,001% a 2,5%,
Mn: 0,001% a 4,0%,
Al: 0,001% a 2,0%,
P: limitado a 0,15% ou menos,
S: limitado a 0,03% ou menos,
N: limitado a 0,01% ou menos,
O: limitado a 0,01% ou menos, e o saldo consistindo em Fe e as inevitáveis impurezas;
uma segunda laminação a quente do aço sob condições tais que, quando a temperatura calculada pela Expressão 4 a seguir é definida como T1 em unidades de °C e a temperatura da transformação ferrítica calculada pela Expressão 5 a seguir é definida como Ar3
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5/9 em unidades de °C, um passe de grande redução cuja redução é 30% ou mais em uma faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C é incluído, a redução cumulativa na faixa de temperaturas de T1 + 30°C a T1 + 200°C é 50% ou mais, a redução cumulativa em uma faixa de temperaturas Ar3 a menos de T1 + 30°C é limitada a 30% ou menos, e a temperatura de término da laminação é Ar3 ou maior;
um primeiro resfriamento do aço sob condições tais que, quando o tempo de espera desde o início do passe final no passe de grande redução até o início do resfriamento é definido como t em unidades de segundos, o tempo de espera t satisfaz a Expressão 6 a seguir, a taxa média de resfriamento é 50°C/s ou mais rápida, a mudança na temperatura de resfriamento que é a diferença entre a temperatura do aço no início do resfriamento e a temperatura do aço no término do resfriamento é 40°C a 140°C, e a temperatura do aço no término do resfriamento é T1 + 100°C ou menor;
um segundo resfriamento do aço até uma faixa de temperaturas desde a temperatura ambiente até 600°C após o término da segunda laminação a quente;
bobinar o aço em uma faixa de temperaturas desde a temperatura ambiente até 600°C;
decapar o aço;
laminar o aço a frio sob uma redução de 30% a 70%;
aquecer e reter o aço em uma faixa de temperaturas de 750°C a 900°C por 1 segundo a 1000 segundos;
um terceiro resfriamento no aço até uma faixa de temperaturas de 580°C a 720°C sob uma taxa média de resfriamento de 1°C/s a 12°C/s;
um quarto resfriamento no aço até uma faixa de temperaturas de 200°C a 600°C sob uma taxa média de resfriamento de 4°C/s a 300°C/s; e
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6/9 reter o aço como um tratamento de envelhecimento sob condições tais que, quando a temperatura de envelhecimento é definida como T2 em unidade de °C e o tempo de retenção d e envelhecimento dependente da temperatura de envelhecimento T2 é definido como t2 em unidade de segundo, a temperatura de envelhecimento T2 está dentro de uma faixa de temperatura de 200°C a 600°C e o tempo de retenção no envelhecimento t2 satisfaz a Expressão 8 a seguir,
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn]. (Expressão 4), aqui, [C], [N], e [Mn] representam o percentual em massa de C, N e Mn respectivamente,
Ar3 = 879,4 - 516,1 x [C] - 65,7 x [Mn] + 38,0 x [Si] + 274,7 x [P]. (Expressão 5), aqui, na Expressão 5, [C], [Mn], [Si] e [P] representam percentual em massa de C, Mn, Si, e P respectivamente, t < 2,5 x t1. (Expressão 6), aqui, t1 é representada pela Expressão 7 a seguir, t1 = 0,001 x ((Tf - T1) x P1 / 100)2 - 0,109 x ((Tf - T1) x P1 / 100) + 3,1. (Expressão 7), aqui, Tf representa a temperatura celsius do aço no término do passe final, e P1 representa a porcentagem de redução no passe final, log(t2) < 0, 0002 x (T2 - 425)2 + 1,18. (Expressão 8).
14. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13, caracterizada pelo fato de que o aço também inclui, como composição química, em % em massa, pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em
Ti: 0,001% a 0,2%,
Nb: 0,001% a 0,2%,
B: 0,0001% a 0,005%,
Mg: 0,0001% a 0,01%,
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7/9
Metal Terra Rara (REM): 0,0001% a 0,1%,
Ca: 0,0001% a 0,01%,
Mo: 0,001% a 1,0%,
Cr: 0,001% a 2,0%,
V: 0,001% a 1,0%,
Ni: 0,001% a 2,0%,
Cu: 0,001% a 2,0%,
Zr: 0,0001% a 0,2%,
W: 0,001% a 1,0%,
As: 0,0001% a 0,5%,
Co: 0,0001% a 1,0%,
Sn: 0,0001% a 0,2%,
Pb: 0,0001% a 0,2%,
Y: 0,001% a 0,2%, e
Hf: 0,001% a 0,2%, em que a temperatura calculada pela Expressão 9 a seguir é substituída pela temperatura calculada na Expressão 4 como T1,
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] + 350 x [Nb] + 250 x [Ti] +
40 x [B] + 10 x [Cr] + 100 x [Mo] + 100 x [V]... (Expressão 9), aqui, [C], [N], [Mn], [Nb], [Ti], [B], [Cr], [Mo], e [V] representam percentuais em massa de C, N, Mn, Nb, Ti, B, Cr, Mo, e V respectivamente.
15. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que o tempo de espera t também satisfaz a Expressão 10 a seguir,
0 < t < t1. (Expressão 10).
16. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que o tempo de espera t também satisfaz a Expressão 11 a seguir, t1 < t < t1 x 2,5. (Expressão 11).
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8/9
17. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que, na primeira laminação a quente, pelo menos duas vezes de laminação cuja redução é 40% ou mais são conduzidas e o tamanho médio de grão da austenita é controlado para 100 mm ou menos.
18. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que o segundo resfriamento começa em até 3 segundos após o término da segunda laminação a quente.
19. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que, na segunda laminação a quente, o aumento da temperatura do aço entre passes é 18°C ou menos.
20. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que a primeira laminação é conduzida em um intervalo entre cadeiras de laminação.
21. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que o passe final de laminação na faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C é o passe de grande redução.
22. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que, no segundo resfriamento, o aço é resfriado sob uma taxa média de resfriamento de 10°C/s a 300°C/s.
23. Método para produção da chapa de aço laminada a frio, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que uma galvanização é conduzida após o tratamento de envelhecimento.
24. Método para produção da chapa de aço laminada a frio,
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9/9 de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que:
uma galvanização é conduzida após o tratamento de envelhecimento, e um tratamento térmico é conduzido em uma faixa de temperaturas de 450°C a 600°C após a galvanização.
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