JP6244844B2 - 高張力熱延鋼板 - Google Patents
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Description
(i)質量%で、C:0.01〜0.08%、Si:0.01〜1.50%、Mn:0.50〜1.50%、P:0.10%以下、S:0.005%以下、Al:0.01〜0.50%、N:0.001〜0.005%、Mo:0.5%以下、Ti、Nb、Vの1種又は2種以上を合計で0.02〜1.00%、を少なくとも含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
(ii)フェライト、ベイナイト、マルテンサイトからなる複合組織を有し、
(ii-1)フェライト体積分率が40〜50%、ベイナイト体積分率が40〜55%、マルテンサイト体積分率が5〜10%であり、
(ii-2)マルテンサイト粒の80%以上が、球換算直径15μm以下の大きさであり、かつ、
(ii-3)マルテンサイト粒の化学組成が、
500>Z>450
Z=561−474*[%C]−33*[%Mn]−21*[%Mo]
ここで、[%C] :マルテンサイト粒内の平均C濃度
[%Mn]:マルテンサイト粒内の平均Mn濃度
[%Mo]:マルテンサイト粒内の平均Mo濃度
を満たす
ことを特徴とする高張力熱延鋼板。
500>Z>450
Z=561−474*[%C]−33*[%Mn]−21*[%Mo]
ここで、[%C] :マルテンサイト粒内の平均C濃度
[%Mn]:マルテンサイト粒内の平均Mn濃度
[%Mo]:マルテンサイト粒内の平均Mo濃度
を満たす必要がある。
Cは、マルテンサイト粒に濃化し、マルテンサイトの強度を高くする元素である。鋼板強度として550MPa以上を得るためには、最低でも0.01%が必要である。好ましくは0.03%以上である。一方、Cが過剰になると、マルテンサイトの生成温度が低くなり、一つのマルテンサイト粒内に複数のパケットが生成するので、上限を0.08%とする。好ましくは0.06%以下である。
Siは、軟質フェライト相の固溶強化元素として有用な元素である。軟質フェライト相の強度が高くなると、硬質相との強度差が小さくなって、応力集中が緩和され、伸びフランジ性が向上する。この点で、Siは1.0%以上が好ましい。
Mnは、Siと同様に、固溶強化元素として有用な元素である。しかし、マルテンサイトの生成温度を低くする元素でもあるので、本発明鋼板では大量に添加することはできない。1.50%を超えると、マルテンサイトの生成温度が低くなりすぎるので、上限を1.50%とする。好ましくは1.30%以下である。
Pは、熱延時の加工性を劣化させるので、低い方が望ましい。0.10%未満であると影響が小さいので、上限を0.10%とする。好ましくは0.03%以下、より好ましくは0.01%以下である。下限は0を含むが、鋼製造上、少なくとも0.001%程度は存在するので、実用鋼板では0.001%が限度である。
Sは、Mn硫化物を形成する元素である。Mn硫化物は破壊起点となり、伸びフランジ性を劣化させるので、少ない方が望ましい。後述するように、CaやREMを添加するとMn硫化物の生成が抑制されるので、CaやREMを適量添加する場合は、Sを0.005%まで添加しても、伸びフランジ性に顕著な影響はない。
Alは、脱酸元素であり、0.01%以上を添加する。好ましくは0.04%以上、より好ましくは0.05%以上である。一方、0.50%を超えると、アルミナ等の介在物が増加し、伸びフランジ性が劣化するので、上限を0.50%とする。好ましくは0.30%以下、より好ましくは0.10%以下である。
Nは、Tiと結合しTiNを形成する元素である。粗大なTiNが存在すると、破壊起点となり伸びフランジ性が劣化する。0.005%を超えると、伸びフランジ性が著しく劣化するので、上限を0.005%とする。好ましくは0.004%以下、より好ましくは0.003%以下である。
Moは、固溶強化元素として有用な元素である。しかし、マルテンサイトの生成温度を低くする元素でもあるので、本発明鋼板では大量に添加することはできない。0.50%を超えると、マルテンサイトの生成温度が低くなりすぎるので、上限を0.50%とする。好ましくは0.30%以下である。
Ti、Nb、Vは、炭化物を形成しフェライト相を強化する元素である。添加効果を得るため、合計0.02%以上添加する。好ましくは0.05%以上、より好ましくは0.10%以上である。
Ca及び/又はREMを添加すると、Mn硫化物の生成が抑制され、伸びフランジ性を改善できる。特に、S量が多い場合に有効である。ただし、多量に添加すると、Ca酸化物等の介在物が生成し、破壊起点となって、伸びフランジ性が劣化する。そのため、上限を合計で0.10%とする。好ましくは0.07%以下、より好ましくは0.05%以下である。
所要の成分組成の鋼材を、加熱温度1200℃以上に加熱した後、粗圧延に供してシートバーとする。加熱温度が1200℃未満であると、熱延終了時の温度(以下「仕上げ圧延温度T1という。)が900℃未満となり、熱延終了時の組織に、圧延方向に伸びた未再結晶粒が含まれることになる。その結果、機械特性、特に、穴広げ特性に異方性が生じて、特性が劣化する。
仕上げ圧延温度T1から、所定温度(以下「硬質相生成処理温度」T2という。)まで冷却する。その際、硬質相生成処理温度T2、及び、仕上げ圧延温度T1から硬質相生成処理温度T2までの平均冷却速度X℃/sは次式を満たす必要がある。
Z=561−474*[%C]−33*[%Mn]−21*[%Mo]
ここで、[%C] :マルテンサイト粒内の平均C濃度
[%Mn]:マルテンサイト粒内の平均Mn濃度
[%Mo]:マルテンサイト粒内の平均Mo濃度
10<X−exp(2.94−0.75*(2.7*[%C1]+0.4*[%Si1]
+[%Mn1]+2*[%Mo1]))+6.17<20
ここで、[%C1] :鋼材の平均C濃度
[%Si1]:鋼材の平均Si濃度
[%Mn1]:鋼材の平均Mn濃度
[%Mo1]:鋼材の平均Mo濃度
表1に示す成分組成の鋼材を真空溶解にて作製した。これらの鋼材を、表2に示す条件で熱延した。まず、鋼材をT0℃に加熱し、厚さ2mmまで熱延した。熱延終了時の温度がT1℃であった。その後、硬質相生成温度T2℃まで水冷し、直ちにコイル状に巻き取った。
+[%Mn1]+2*[%Mo1]))+6.17
ここで、[%C1] :鋼材の平均C濃度
[%Si1]:鋼材の平均Si濃度
[%Mn1]:鋼材の平均Mn濃度
[%Mo1]:鋼材の平均Mo濃度
Z=561−474*[%C]−33*[%Mn]−21*[%Mo]
ここで、[%C] :マルテンサイト粒内の平均C濃度
[%Mn]:マルテンサイト粒内の平均Mn濃度
[%Mo]:マルテンサイト粒内の平均Mo濃度
Claims (2)
- 引張強度550MPa以上を有する高張力熱延鋼板であって、
(i)質量%で、C:0.01〜0.08%、Si:0.01〜1.50%、Mn:0.50〜1.50%、P:0.10%以下、S:0.005%以下、Al:0.01〜0.50%、N:0.001〜0.005%、Mo:0.50%以下、Ti、Nb、Vの1種又は2種以上を合計で0.02〜1.00%、を少なくとも含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
(ii)フェライト、ベイナイト、マルテンサイトからなる複合組織を有し、
(ii-1)フェライト体積分率が40〜50%、ベイナイト体積分率が40〜55%、マルテンサイト体積分率が5〜10%であり、
(ii-2)マルテンサイト粒の80%以上が、球換算直径15μm以下の大きさであり、かつ、
(ii-3)マルテンサイト粒の化学組成が、
500>Z>450
Z=561−474*[%C]−33*[%Mn]−21*[%Mo]
ここで、[%C] :マルテンサイト粒内の平均C濃度
[%Mn]:マルテンサイト粒内の平均Mn濃度
[%Mo]:マルテンサイト粒内の平均Mo濃度
を満たす
ことを特徴とする高張力熱延鋼板。 - 前記成分組成が、さらに、質量%で、Ca、REMの1種又は2種を合計で0.10%以下含むことを特徴とする請求項1に記載の高張力熱延鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013237429A JP6244844B2 (ja) | 2013-11-15 | 2013-11-15 | 高張力熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013237429A JP6244844B2 (ja) | 2013-11-15 | 2013-11-15 | 高張力熱延鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015096644A JP2015096644A (ja) | 2015-05-21 |
JP6244844B2 true JP6244844B2 (ja) | 2017-12-13 |
Family
ID=53374058
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013237429A Active JP6244844B2 (ja) | 2013-11-15 | 2013-11-15 | 高張力熱延鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP6244844B2 (ja) |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH03264646A (ja) * | 1982-03-29 | 1991-11-25 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 |
JPH1096042A (ja) * | 1996-09-24 | 1998-04-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 表層部靭性の優れた高張力鋼板及びその製造方法 |
JP4210362B2 (ja) * | 1998-03-24 | 2009-01-14 | 日新製鋼株式会社 | 疲労特性に優れた高強度鋼の製造方法 |
JP4840269B2 (ja) * | 2007-06-15 | 2011-12-21 | 住友金属工業株式会社 | 高強度鋼板とその製造方法 |
TWI470092B (zh) * | 2011-05-25 | 2015-01-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 冷軋鋼板及其製造方法 |
-
2013
- 2013-11-15 JP JP2013237429A patent/JP6244844B2/ja active Active
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JP2015096644A (ja) | 2015-05-21 |
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