BR112013024984B1 - chapa de aço laminada a quente e método de produção da mesma - Google Patents

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Abstract

chapa de aço laminada a quente e método de produção da mesma a presente invenção refere-se a uma chapa de aço laminada a quente incluindo, em % em massa, c:0,02% a 0,5% de c, e a soma do teor de si e do teor de al é 1,0% a 4,0%. uma densidade de polo média de um grupo de orientação de {100}<011> a{223}<110> é 1,0 a 6,5, e uma densidade de polo de uma orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 5,0. uma microestrutura inclui, por de uma proporção de área, 2% a 30% de austenita retida, 20% a 50% de ferrita, e 10% a 60% de bainita. rc que é um valor de lankford em uma direção ortogonal a uma direção de laminação é 0,70 a 1,10 e r30 que é um valor de lankford em uma direção que forma um ângulo de 30° com a direção de laminação é 0,70 a 1,10.

Description

(54) Título: CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE E MÉTODO DE PRODUÇÃO DA MESMA (73) Titular: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION, Sociedade Japonesa. Endereço: 6-1, MARUNOUCHI 2-CHOME, CHIYODA-KU, ΤΟΚΥΟ 100-8071, JAPÃO(JP) (72) Inventor: TAKAYUKI NOZAKI; MANABU TAKAHASHI; NOBUHIRO FUJITA; HIROSHI YOSHIDA; SHINICHIRO WATANABE; TAKESHI YAMAMOTO; CHISATO WAKABAYASHI; RIKI OKAMOTO; KOHICHI SANO.
Prazo de Validade: 20 (vinte) anos contados a partir de 28/03/2012, observadas as condições legais
Expedida em: 11/12/2018
Assinado digitalmente por:
Liane Elizabeth Caldeira Lage
Diretora de Patentes, Programas de Computador e Topografias de Circuitos Integrados
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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE E MÉTODO DE PRODUÇÃO DA MESMA.
Campo Técnico [001] A presente invenção se refere a uma chapa de aço laminada a quente que é excelente em deformabilidade local, tal como capacidade de dobramento, capacidade de estiramento de flange, conformabilidade da rebarba, e expansibilidade de furo, e a dependência azimutal de plasticidade é pequena, e que é excelente em ductilidade, e um método de produção da mesma. Particularmente, a presente invenção se refere a uma chapa de aço usando um fenômeno de Plasticidade Induzida de Transformação (TRIP).
[002] Prioridade é reivindicada no Pedido de Patente Japonesa No. 2011-070725, depositado em 28 de março de 2011, e o conteúdo do qual é aqui incorporado por referência.
Técnica Antecedente [003] De modo a suprimir emissões de dióxido de carbono de veículos, a economia de peso de um corpo do veículo usando uma chapa de aço de alta resistência tem estado em progresso. Em adição, de modo a assegurar segurança dos passageiros, além de uma chapa de aço macia, uma chapa de aço de alta resistência é frequentemente usada para o corpo do veículo. Além disso, para a economia de peso do corpo do veículo progredir no futuro, é necessário aumentar uma resistência da chapa de aço de alta resistência em uso adicionalmente do que aquela da técnica relacionada. Consequentemente, por exemplo, de modo a usar a chapa de aço de alta resistência para componentes de assoalho, é necessário aperfeiçoar a deformabilidade local de um polimento.
[004] Contudo, geralmente, quando a resistência de uma chapa de aço está aumentando, a plasticidade diminui. Portanto, alongamenPetição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 4/80
2/65 to uniforme, que é importante para estampagem ou estiramento, diminui. Em contraste, o Documento Não Patente 1 revela um método de assegurar o alongamento uniforme devido a austenita retida em uma chapa de aço.
[005] Além disso, o Documento Não Patente 1 também revela um método de controlar uma estrutura metalográfica da chapa de aço para aperfeiçoar ductilidade local que é necessária para uma curvatura, um processo de expansão de furo, ou um polimento. Em adição, o Documento Não Patente 2 revela que redução de uma diferença na dureza entre microestruturas pelo controle de inclusões de modo a controlar as microestruturas em uma estrutura única é efetiva para capacidade de dobramento, ou o processo de expansão de furo.
[006] Para coexistência entre ductilidade e resistência, o Documento Não Patente 3 revela uma tecnologia de obtenção de uma fração apropriada de ferrita e bainita. Na tecnologia, um controle da estrutura metalográfica é realizado por um controle do resfriamento após laminação a quente, precipitados, e uma estrutura de transformação são para serem controlados. Contudo, todos os métodos são métodos de aperfeiçoamento de deformabilidade local dependente do controle da estrutura (um controle categórico da microestrutura), e, desse modo, deformabilidade local é grandemente afetada por uma estrutura base.
[007] Por outro lado, o Documento Não Patente 4 revela uma tecnologia de aperfeiçoar a qualidade de um material de uma chapa de aço laminada a quente pelo aumento da quantidade de redução de laminação em um processo contínuo de laminação a quente. Esta tecnologia é uma assim denominada tecnologia de refino de grão. No Documento Não Patente 4, grande redução de laminação é realizada a uma temperatura muito baixa e em uma região de austenita para transformar austenita não cristalizada em ferrita. De acordo com isto, os
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3/65 grãos de ferrita, que é uma fase principal de um produto, são refinados, e, desse modo, resistência e tenacidade são aumentadas. Contudo, no método de produção revelado no Documento Não Patente 4, um aperfeiçoamento de deformabilidade local e ductilidade, não são considerados.
[008] Conforme descrito acima, para aperfeiçoar a deformabilidade local da chapa de aço de alta resistência, o controle da estrutura incluindo inclusões é principalmente realizado.
[009] Em adição, de modo a usar a chapa de aço de alta resistência como membros para veículos, o equilíbrio de resistência e ductilidade é necessário. Para este requerimento, até aqui, uma chapa de aço de TRIP, em que plasticidade induzida por transformação de austenita retida é usada, é sugerida (por exemplo, se referir ao Documento de Patente 1 e ao Documento de Patente 2).
[0010] Contudo, o aço de TRIP tem características em que a resistência e ductilidade são excelentes, mas, geralmente, deformabilidade local, tal como expansibilidade de furo, é baixa. Portanto, é necessário para deformabilidade local, tal como expansibilidade de furo, ser aperfeiçoada de modo a usar o aço TRIP, por exemplo, como uma chapa de aço de alta resistência de componentes de assoalho.
Lista de Citação
Literatura de Patente
Documento de Patente 1 Pedido de Patente Japonesa Não Examinado, Primeira Publicação No. S61-217529
Documento de Patente 2 Pedido de Patente Japonesa Não Examinado, Primeira Publicação No. H5-59429
Literatura de Não Patente
Documento Não Patente 1 Takahashi et al., Nippon Stell
Technical Report (2003) No. 378, P. 7
Documento Não Patente 2 Kato et al., Iron-Making research
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4/65 (1984) vol. 312, P 41
Documento Não Patente 3 K. Sugimoto et al., ISIJ International (2000) Vol. 40, p. 920
Documento Não Patente 4 NFG product introduction of NAKAYAMA AÇO WORKS, LTD.; http://www.nakayamaaço.co.jp/menu/product/nfg.html
Sumário da Invenção Problema a ser Solucionado pela Invenção [0011] A presente invenção tem por objetivo proporcionar uma chapa de aço de alta resistência laminada a quente de aço de TRIP, que é excelente em deformabilidade local, em que dependência azimutal de plasticidade é pequena, e que é excelente em ductilidade em aço de TRIP, e um método de produção da mesma. Em adição, a presente invenção é tem por objetivo proporcionar um método de produção de uma chapa de aço de alta resistência laminada a quente em que anisotropia da chapa de aço laminada a quente é aperfeiçoada pelo controle de uma textura através de laminação a quente.
Meios para Solucionar os Problemas [0012] Os presentes inventores verificaram que no aço de TRIP, quando uma densidade de polo de uma orientação de cristal predeterminada é apropriadamente controlada, a deformabilidade local é aperfeiçoada. Em adição, os presentes inventores foram bem sucedidos na produção de uma chapa de aço que é excelente em deformabilidade local e outras propriedades mecânicas por otimização de componentes químicos e condições de produção do aço de TRIP de modo a controlar uma microestrutura da chapa de aço.
[0013] A essência da presente invenção é conforme segue.
(1) De acordo com um aspecto da presente invenção, é provida uma chapa de aço laminada a quente sendo uma chapa de aço tendo uma composição química, em % em massa, de C: 0,02% a
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0,5%, Si: 0,001% a 4,0%, Mn: 0,001% a 4,0%, Al: 0,001% a 4,0%, P: 0,15% ou menos, S: 0,03% ou menos, N: 0,01% ou menos, O: 0,01% ou menos, e o restante consistindo em Fe e impurezas inevitáveis, em que uma soma de um teor do Si e um teor do Al é 1,0% a 4,0% na composição química da chapa de aço, uma densidade de polo média de um grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110>, que é uma densidade de polo expressa por uma média aritmética de densidades de polo de respectivas orientações de cristal {100}<011>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110>, é 1,0 a 6,5, e uma densidade de polo de uma orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 5,0 em uma porção central de espessura de chapa dentro de uma faixa de 5/8 a 3/8 de uma espessura de chapa, uma microestrutura da chapa de aço inclui uma pluralidade de grãos, a microestrutura da chapa de aço inclui, por uma proporção de área, 2% a 30% de austenita retida, 20% a 50% de ferrita, 10% a 60% de bainita, 20% ou menos de perlita, e 20% ou menos de martensita, e rC que é um valor de Lankford em uma direção ortogonal a uma direção de laminação é 0,70 a 1,10, e r30 que é um valor de Lankford em uma direção que forma um ângulo de 30° com a direção de laminação é 0,70 a 1,10.
(2) Na chapa de aço laminada a quente, de acordo com (1), em que a composição química da chapa de aço pode incluir adicionalmente, em % em massa, um ou mais selecionados a partir do grupo consistindo em Ti: 0,001% a 0,2%, Nb: 0,001% a 0,2%, V: 0,001% a 1,0%, W: 0,001% a 1,0%, Cu: 0,001% a 2,0%, B: 0,0001% a 0,005%, Mo: 0,001% a 1,0%, Cr: 0,001% a 2,0%, As: 0,0001% a 0,50%, Mg: 0,0001% a 0,010%, REM: 0,0001% a 0,1%, Ca: 0,0001% a 0,010%, Ni: 0,001% a 2,0%, Co: 0,0001% a 1,0%, Sn: 0,0001% a 0,2%, e Zr: 0,0001% a 0,2%.
(3) Na chapa de aço laminada a quente, de acordo com (1) ou (2), um volume de diâmetro médio dos grãos pode ser 1 mm a 4 mm.
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6/65 (4) Na chapa de aço laminada a quente, de acordo com (1) ou (2), a densidade de polo média do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> pode ser 1,0 a 5,0, e a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> pode ser 1,0 a 4.0.
(5) Na chapa de aço laminada a quente, de acordo com qualquer um de (1) a (4), entre a pluralidade de grãos, uma proporção de área de grãos que excede 20 mm pode ser limitada a 10% ou menos.
(6) Na chapa de aço laminada a quente, de acordo com qualquer um de (1) a (5), com relação a pelo menos 100 grãos da austenita retida e a martensita, um desvio-padrão de uma distância LMA entre os grãos mais próximos entre si, pode ser 5 mm ou menos.
(7) De acordo com a chapa de aço laminada a quente relacionada ao aspecto da presente invenção, é provido um método de produção da chapa de aço laminada a quente, o método de produção pode ter: um primeiro processo de laminação a quente de realização de uma laminação a quente com relação a um aço, de modo a ajustar um tamanho de grão de austenita médio do aço a 200 mm ou menos, o primeiro processo de laminação a quente inclui, em que uma passagem é realizada, pelo menos uma ou mais vezes, com uma proporção de redução de laminação de 40% ou mais, em uma faixa de temperatura de 1.000°C a 1.200°C, o aço inclui uma composi ção química que inclui, em % em massa, C: 0,02% a 0,5%, Si: 0,001% a 4,0%, Mn: 0,001% a 4,0%, Al: 0,001% a 4,0%, P: 0,15% ou menos, S: 0,03% ou menos, N: 0,01% ou menos, O: 0,01% ou menos, e o restante consistindo em Fe e impurezas inevitáveis, e uma soma de um teor do Si e um teor do Al é 1,0% a 4,0%, um segundo processo de laminação a quente de realização da laminação a quente com relação ao aço, o segundo processo de laminação a quente inclui, em que grande passagem de redução de laminação com uma proporção de redução de
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7/65 laminação de 30% ou mais em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C quando uma temperatura calculada pela seguinte Expressão 1 é ajustada a T1°C, uma proporção de redução de laminação acumulativa em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C é 50% ou mais, uma proporção de redução de laminação acumulativa em uma faixa de temperatura, que é mais alta do que ou igual a Ar3°C, e mais baixa do que T1 + 30°C, é limitada a 30% ou menos, e uma temperatura terminal de laminação é Ar3°C, ou mais alta; um processo de resfriamento primário de realização de um resfriamento com relação ao aço, em que um tempo de espera t (segundo), que é ajustado como um tempo de uma conclusão da passagem final entre a grande passagem de redução de laminação a um início de resfriamento, satisfaz a seguinte Expressão 2; um processo de resfriamento secundário de realização de um resfriamento com relação ao aço, em que o aço é resfriado a uma temperatura T3 dentro de uma faixa de 630°C a 800°C a uma taxa de resfriamento média de 10°C/s a 100°C/ s; um processo de retenção de realização de uma retenção, em que o aço é retido dentro da faixa de temperatura de 630°C a 800°C por 1 segundo a 20 segundos, ou um processo de resfriamento lento de um resfriamento lento com relação ao aço, em que o aço é vagarosamente resfriado a partir da temperatura T3 a uma faixa de temperatura dentro de mais baixa do que T3, e mais alta do que ou igual a 550°C, a uma taxa de resfriamento média de 20°C/s ou menos; um processo de enrolamento de realização de um enrolamento do aço em uma faixa de temperatura de 350°C a 500°C; e um processo de resfriamento de ar de realização de um resfriamento do aço com ar, em que o aço, que é retido a uma faixa de temperatura de 350°C a 500°C por 30 minuto s a 300 minutos, é, em seguida, resfriado pelo ar. Aqui,
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] Expressão 1 [0014] Aqui, [C], [N], e [Mn] representam percentagens em massa
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8/65 do teor de C, o teor de N, e o teor de Mn no aço, respectivamente.
t < 2,5 x t1 Expressão 2 [0015] Aqui, t1 é expresso pela seguinte Expressão 3.
t1 = 0,001 x ((Tf - T1) x P1/100)2 - 0,109 x ((Tf - T1) x P1/100) + 3,1 Expressão 3 [0016] Aqui, Tf representa uma temperatura em Celsius do aço no tempo de conclusão da passagem final, e P1 representa uma percentagem da proporção de redução de laminação durante a passagem final.
(8) No método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com (7), o método de produção pode ter, em que o aço pode incluir a composição química que adicionalmente pode incluir, em % em massa, um ou mais selecionados a partir do grupo consistindo em Ti: 0,001% a 0,2%, Nb: 0,001% a 0,2%, V: 0,001% a 1,0%, W: 0,001% a 1,0%, Cu: 0,001% a 2,0%, B: 0,0001% a 0,005%, Mo: 0,001% a 1,0%, Cr: 0,001% a 2,0%, As: 0,0001% a 0,50%, Mg: 0,0001% a 0,010%, REM: 0,0001% a 0,1%, Ca: 0,0001% a 0,010%, Ni: 0,001% a 2,0%, Co: 0,0001% a 1,0%, Sn: 0,0001% a 0,2%, e Zr: 0,0001% a 0,2%, e em que uma temperatura calculada pela seguinte Expressão 4 no lugar da temperatura calculada pela Expressão 1 pode ser ajustada como T1.
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] + 350 x [Nb] + 250 x [Ti] + 40 x [B] + 10 x [Cr] + 100 x[Mo] + 100 x [V] Expressão 4 [0017] Aqui, [C], [N], [Mn], [Nb], [Ti], [B], [Cr], [Mo], e [V] representam percentagens em massa do teor de C, o teor de N, o teor de Mn, o teor de Nb, o teor de Ti, o teor de B, o teor de Cr, o teor de Mo, e o teor de V no aço, respectivamente.
(9) No método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com (7) ou (8), em que o tempo de espera t (segundo) pode adicionalmente satisfazer a seguinte Expressão 5 usando t1.
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9/65 t < t1 Expressão 5 (10) No método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com (7) ou (8), em que o tempo de espera t (segundo) pode adicionalmente satisfazer a seguinte Expressão 6 usando t1.
t1 < t < t1 x 2,5 Expressão 6 (11) No método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com qualquer um de (7) a (10), no processo de resfriamento primário, a taxa de resfriamento média pode ser 50°C/s ou mais, uma variação da temperatura de resfriamento que é uma diferença entre uma temperatura do aço no tempo de partida de resfriamento e uma temperatura do aço no tempo final de resfriamento pode ser 40°C a 140°C, e a temperatura do aço no tempo f inal do resfriamento pode ser T1 + 100°C, ou mais baixa.
(12) No método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com qualquer um de (7) a (11), no qual a passagem final de laminação dentro de uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C, pode ser a passagem grande de redução d e laminação.
(13) No método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com qualquer um de (7) a (12), no qual no controle da faixa de temperatura, uma taxa de variação de temperatura pode ser -40°C/h a 40°C/h.
(14) No método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com qualquer um de (7) a (13), no qual o processo de resfriamento primário pode ser realizado entre caixas de laminação.
Efeitos da Invenção [0018] De acordo com os aspectos da presente invenção, é possível proporcionar uma chapa de aço de alta resistência laminada a quente que é excelente em deformabilidade local, tal como capacidade de dobramento, capacidade de estiramento de flange, conformabilidade da rebarba, e expansibilidade de furo, e em que dependência azi
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10/65 mutal de plasticidade é pequena, e que é excelente em ductilidade, e um método de produção da mesma. Quando a chapa de aço é usada, particularmente, economia de peso de veículos e segurança de colisão de veículos, podem ser compatíveis entre si, e, desse modo, a contribuição industrial é significante.
Breve Descrição dos Desenhos [0019] A FIG. 1 é um diagrama ilustrando um relacionamento entre uma densidade de polo média de um grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> e d/RmC (espessura de chapa d/raio de curvatura mínimo RmC).
[0020] A FIG. 2 é um diagrama ilustrando um relacionamento entre uma densidade de polo de uma orientação {332}<113> e d/RmC.
[0021] A FIG. 3 é um diagrama ilustrando um relacionamento entre um valor r (rC) em uma direção ortogonal a uma direção de laminação e d/RmC.
[0022] A FIG. 4 é um diagrama ilustrando um relacionamento entre um valor r (r30) em uma direção formando um ângulo de 30° com a direção de laminação e d/RmC.
[0023] A FIG. 5 é um diagrama ilustrando um relacionamento entre o número de tempos de laminação de 40% ou mais em laminação de esboço e um tamanho de grão de austenita da laminação de esboço.
[0024] A FIG. 6 é um fluxograma ilustrando o esboço de um método de produção da chapa de aço laminada a quente relacionado a uma concretização da presente invenção.
Descrição das Concretizações [0025] Conforme descrito acima, de acordo com a descoberta na técnica relacionada, expansibilidade de furo, capacidade de dobramento, e similares, são aperfeiçoadas por um controle de inclusão, refino de precipitados, homogeneização de uma microestrutura, um controle de estrutura de fase única, e uma redução na diferença de dureza en
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11/65 tre microestruturas, e similares. Contudo, com apenas estas tecnologias, não existe escolha, mas para limitar uma configuração de estrutura principal. Além disso, para alta resistência, quando elementos representativos, tais como Nb e Ti, isto é, contribuem grandemente para um aumento na resistência, são adicionados, a anisotropia aumenta grandemente. Portanto, existe um problema em que outro fator de plasticidade pode ser sacrificado, ou uma direção de puncionamento de vazios antes da formação seja limitada. Portanto, um uso da chapa de aço é limitado.
[0026] Na chapa de aço de TRIP que é uma das tecnologias para aumentar a ductilidade, durante um processo de recozimento, por meio de concentração de C na austenita, e, desse modo, uma quantidade de austenita retida ou a quantidade de C na austenita retida, aumenta. Consequentemente, resistência à tensão é aperfeiçoada.
[0027] Portanto, concernente com a chapa de aço de TRIP, os presentes inventores fizeram um exame e uma pesquisa sobre refino de grão de uma microestrutura e um controle de textura em um processo de laminação a quente de modo a aperfeiçoar a operabilidade de curvatura e expansibilidade de furo. Como um resultado, eles tornaram claro que a deformabilidade local da chapa de aço de TRIP pode ser suficientemente aperfeiçoada, pelo controle da densidade de polo de orientação de cristal, a ser descrito mais tarde. Em adição, os presentes inventores tornaram claro que particularmente deformabilidade local da chapa de aço de TRIP é dramaticamente aperfeiçoada, em um caso onde rC que é um valor de Lankford (valor r) em uma direção ortogonal a uma direção de laminação, e r30 que é um valor de Lankford (valor r) em uma direção que forma um ângulo de 30° com a direção de laminação, estão em equilíbrio entre si.
[0028] Daqui por diante, a chapa de aço laminada a quente relacionada a uma concretização da presente invenção será descrita em
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12/65 detalhe.
[0029] Primeiro, a densidade de polo da orientação de cristal da chapa de aço laminada a quente será descrita.
[0030] A densidade de polo (D1 e D2) de Orientação de cristal:
[0031] Na chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização, como densidades de polo de dois tipos de orientações de cristal, com relação a uma seção transversal da espessura da chapa, que é paralela com uma direção de laminação, em uma porção central de espessura de chapa dentro de uma faixa de 5/8 a 3/8 da espessura de chapa (que é uma faixa distante de uma superfície da chapa de aço por uma distância de uma faixa de 5/8 a 3/8 da espessura de chapa em uma direção da espessura da chapa (direção de profundidade) da chapa de aço), uma densidade de polo média D1 de um grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> (daqui por diante, pode ser abreviada como uma densidade de polo média), e uma densidade de polo D2 de uma orientação de cristal {332}<113>, são controladas.
[0032] Na concretização, a densidade de polo média é uma característica (um grau de integração de orientação, um grau de desenvolvimento de uma textura) de uma textura particularmente importante (uma orientação de cristal de um grão em uma microestrutura). Em adição, a densidade de polo média é uma densidade de polo expressa por uma média aritmética de densidades de polo de respectivas orientações de cristal {100}<011>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110>.
[0033] Com relação a uma seção transversal em uma porção central de espessura de chapa dentro de uma faixa de 5/8 a 3/8 de uma espessura de chapa, Electron Back Scattering Diffraction (EBSD), ou difração de raios-X, é realizada para obter proporções de intensidade de intensidade de difração de elétron, ou intensidade de difração de raios-X de respectivas orientações para uma amostra aleatória, e a
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13/65 densidade de polo média de um grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> pode ser obtida a partir das respectivas proporções de intensidade.
[0034] Quando a densidade de polo média do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> é 6,5 ou menos, d/RmC (um índice obtido pela divisão de uma espessura de chapa d pelo raio de curvatura mínimo RmC (encurvamento de direção C)), que é necessário para processamento de componentes de assoalho, ou componentes de esqueleto, podem satisfazer 1,5 ou mais. Esta condição é uma condição para satisfazer as seguintes duas condições, particularmente, uma é entre resistência à tensão TS e proporção de expansão do furo l, e outra é entre resistência à tensão TS e alongamento EL, que são necessários para membros de assoalho, isto é, TSxl > 30.000 e TSxEL > 14.000. Além disso, quando a densidade de polo média é 5,0 ou menos, uma proporção (Rm45/RmC) de raio de curvatura mínimo Rm45 de encurvamento de direção de 45° para raio de curvatura mínimo RmC de encurvamento de direção C, que é um índice de dependência azimutal (isotropia) de plasticidade, diminui, e, desse modo, alta deformabilidade local que não depende de uma direção de encurvamento pode ser assegurada. Consequentemente, a densidade de polo média pode ser 6,5 ou menos, e, preferivelmente, 5,0 ou menos. Em um caso onde adicional excelente expansibilidade de furo, ou adicional menor característica de limite de encurvamento são necessárias, a densidade de polo média é mais preferivelmente menos do que 4,0, e, ainda mais preferivelmente, menos do que 3,0.
[0035] Quando a densidade de polo média do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> excede 6,5, a anisotropia de propriedades mecânicas da chapa de aço aumenta significantemente. Como um resultado, a deformabilidade local somente em uma direção específica é aperfeiçoada, mas a deformabilidade local em outras direções dife
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14/65 rentes a partir da direção significantemente deteriora. Portanto, neste caso, a chapa de aço pode não satisfazer d/RmC > 1,5, conforme mostrado na FIG. 1.
[0036] Por outro lado, quando a densidade de polo média é menos do que 1,0, existe um problema que a deformabilidade local deteriora. Portanto, é preferível que a densidade de polo média seja 1,0 ou mais. [0037] Além disso, a partir da mesma razão, a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> na porção central de espessura de chapa dentro de uma faixa de 5/8 a 3/8 da espessura de chapa, é ajustada a 5,0 ou menos. Esta condição é uma condição em que a chapa de aço satisfaz d/RmC > 1,5. Particularmente, a condição é uma condição para satisfazer as seguintes suas condições entre a resistência à tensão TS e a proporção de expansão do furo l, e a resistência à tensão TS e alongamento EL, que são necessárias para as partes de baixo, isto é, ambos TSxl > 30,000 e TSxEL > 14,000.
[0038] Além disso, quando a densidade de polo é 4,0 ou menos, TSxl ou d/RmC pode ser adicionalmente aumentado. Consequentemente, é preferível que a densidade de polo seja 4,0 ou menos, e, mais preferivelmente, 3,0 ou menos. Quando a densidade de polo excede 5,0, a anisotropia de propriedades mecânicas da chapa de aço aumenta significantemente. Como um resultado, a deformabilidade local somente em uma direção específica é aperfeiçoada, mas a deformabilidade local em outras direções diferentes a partir da direção significantemente deteriora. Portanto, neste caso, a chapa de aço pode não satisfazer seguramente d/RmC > 1,5, conforme mostrado na FIG.
2.
[0039] Por outro lado, quando a densidade de polo é menos do que 1,0, existe um problema que a deformabilidade local deteriora. Portanto, é preferível que a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> seja 1,0 ou mais.
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15/65 [0040] A densidade de polo tem o mesmo significado como uma proporção de intensidade aleatória de raios-X. A proporção de intensidade aleatória de raios X é um valor numérico obtido pela divisão da intensidade de difração de um material de amostra pela intensidade de difração de uma amostra-padrão não tendo integração em uma orientação específica. A intensidade de difração (raios X ou elétron) da amostra-padrão, e a intensidade de difração do material de amostra podem ser obtidas por medição usando um método de difração de raio X, e similares, sob as mesmas condições. A densidade de polo pode ser medida usando difração de raio raios X, Electron Back Scattering Diffraction (EBSD), ou canalização de elétron. Por exemplo, a densidade de polo do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> pode ser obtida como segue. As densidades de polo de respectivas orientações {100}<011>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110>, são obtidas de uma textura tridimensional (ODF) calculada por um método de expansão em série usando uma pluralidade de figuras de polo entre as figuras de polo {110}, {100}, {211}, e {310} medidas pelos métodos, e estas densidades de polo são aritmeticamente classificadas na média para obter a densidade de polo do grupo de orientação {100}<011> a {223}<110>.
[0041] Com relação à amostra que é provida para a difração de raios X, a EBSD, e a canalização de elétron, a espessura da chapa de aço pode ser reduzida por polimento mecânico ou similar, a uma espessura de chapa predeterminada. Em seguida, ao mesmo tempo para poder remover uma tensão por polimento químico, polimento de eletrólise, ou similares, a amostra pode ser ajustada na ordem para uma superfície apropriada incluindo uma faixa de 5/8 a 3/8 da espessura de chapa para ser uma superfície medida. E a densidade de polo pode ser medida de acordo com os métodos acima descritos. Com relação a uma direção de largura da chapa, é preferível que a amostra seja cole
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16/65 tada na vizinhança de 1/4 ou 3/4 de uma posição de espessura de chapa (uma posição é distante de uma superfície terminal da chapa de aço por uma distância que é 1/4 de uma largura de chapa da chapa de aço).
[0042] Com relação a não somente a porção central de espessura de chapa, mas também o maior número possível de posições de espessura de chapa, quando a chapa de aço satisfaz a densidade de polo acima descrita, a deformabilidade local é adicionalmente aperfeiçoada. Contudo, a integração de orientação da porção central de espessura de chapa acima descrita é a mais forte, e um efeito na anisotropia da chapa de aço é grande, e, desse modo, a qualidade do material da porção central de espessura de chapa é geralmente representativa de propriedades de material da totalidade da chapa de aço. Consequentemente, a densidade de polo média do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110>, e a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> em uma faixa de 5/8 a 3/8 da porção central de espessura de chapa são especificadas.
[0043] Aqui, {hkl}<uvw> representa que quando a amostra é coletada pelo método acima descrito, uma direção normal de uma superfície da chapa é paralela com <hkl>, e uma direção de laminação é paralela com <uvw>. Em adição, com relação a uma orientação de cristal, uma orientação que é comumente ortogonal à superfície da chapa é expressa por (hkl) ou {hkl}, e uma orientação que é paralela com a direção de laminação é expressa por [uvw] ou <uvw>. {hkl}<uvw> coletivamente representa planos equivalentes, e (hkl)[uvw] representa plano de cristal individual. Isto é, na concretização, desde que uma estrutura cúbica centrada de corpo (estrutura bcc) é um alvo, por exemplo, respectivos planos (111), (-111), (1-11), (11-1), (-1-11), (-11-1), (1-1-1), e (-1-1-1) são equivalentes, e, desse modo, não são distinguíveis. Neste caso, estas orientações são coletivamente denominadas um
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17/65 plano {111}. A expressão ODF é também usada para expressão de orientação de outras estruturas de cristal tendo uma baixa propriedade simétrica, e, desse modo, na expressão ODF, uma orientação individual é geralmente expressa por (hkl)[uvw]. Contudo, na concretização, {hkl}<uvw> e (hkl)[uvw] têm o mesmo significado.
[0044] O Valor r (rC) na Direção ortogonal para Direção de laminação:
O valor r (Valor de Lankford) da chapa de aço é importante na concretização. Isto é, como um resultado da investigação intensiva pelos presentes inventores, conforme mostrado na FIG. 3, os presentes inventores verificaram que quando as respectivas densidades de polo, que são descritas acima, são ajustadas dentro das faixas acima descritas, ao mesmo tempo, e rC é ajustado a 0,70 ou mais, boa expansibilidade de furo e boa curvabilidade podem ser obtidas. Consequentemente, rC pode ser 0,70 ou mais.
[0045] O limite superior de rC pode ser 1,10 ou menos para obter adicionalmente excelente expansibilidade de furo e curvabilidade.
[0046] O valor r (r30) na Direção Tendo Ângulo de 30° com Direção de laminação:
O valor r (Valor de Lankford) da chapa de aço é importante na presente invenção. Isto é, como um resultado da investigação intensiva pelos presentes inventores, conforme mostrado na FIG. 4, os presentes inventores verificaram que quando as respectivas densidades de polo, que são descritas acima, são ajustadas dentro das faixas acima descritas, ao mesmo tempo, e r30 é ajustado a 1,10 ou menos, boa expansibilidade de furo e boa curvabilidade podem ser obtidas. Consequentemente, r30 pode ser 1,10 ou menos.
[0047] O limite inferior de r30 pode ser 1,10 para obter adicionalmente excelente expansibilidade de furo e curvabilidade.
[0048] O valor r acima descrito é avaliado por um teste de tensão
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18/65 usando um espécime de teste de tensão de JIS No. 5. Em consideração de uma chapa de aço de alta resistência comum, o valor r pode ser avaliado dentro de uma faixa em que resistência à tensão está dentro de uma faixa de 5% a 15%, e dentro de uma faixa em que corresponde a alongamento uniforme.
[0049] Contudo, geralmente, é sabido que a textura e o valor r têm uma correlação entre si, mas na chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização, conforme já mencionado, a limitação para a densidade de polo da orientação de cristal e a limitação para o valor r são diferentes entre si. Portanto, quando ambas das limitações são satisfeitas concorrentemente, boa deformabilidade local pode ser obtida.
[0050] Em seguida, uma microestrutura da chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização será descrita.
[0051] Uma microestrutura básica da chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização inclui ferrita, bainita, e austenita retida. Na concretização, em adição aos componentes básicos da microestrutura (no lugar de uma parte de ferrita, bainita, e austenita retida), um ou mais tipos de perlita e martensita (incluindo martensita temperada) podem ser incluídos na microestrutura como um componente seletivo da microestrutura conforme necessário, ou em uma maneira inevitável. Em adição, na concretização, uma microestrutura individual é avaliada por uma proporção de área.
[0052] Concentrado C de ferrita e bainita na austenita retida, e, desse modo, ferrita e bainita, são necessários para aperfeiçoamento de ductilidade pelo efeito TRIP. Além disso, ferrita e bainita também contribuem ao aperfeiçoamento de expansibilidade de furo. A fração de ferrita e a fração de bainita podem ser permitidas variarem dependendo de um nível de resistência que é um objetivo de desenvolvimento, quando ferrita é ajustada para de 20% a 50%, e bainita é ajustada para
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19/65 de 10% a 60%, excelente ductilidade e excelente expansibilidade de furo são capazes de serem obtidas. Consequentemente, ferrita é ajustada para de 20% a 50%, e bainita é ajustada para 10% a 60%.
[0053] A austenita retida é uma estrutura que aumenta a ductilidade, particularmente, alongamento uniforme por plasticidade induzida por transformação, e é necessário para a austenita retida ser 2% ou mais em termos de uma proporção de área. Em adição, a austenita retida é transformada em martensita por processamento, e também contribui para aperfeiçoamento da resistência. Quanto mais alta a proporção de área da austenita retida é, mais preferível. Contudo, é necessário aumentar o teor de C e Si de modo a assegurar austenita retida excedendo 30% em termos de uma proporção de área, e, neste caso, a soldabilidade ou qualidades da superfície deterioram. Portanto, o limite superior da proporção de área da austenita retida é ajustada para 30% ou menos. Em adição, em um caso onde é necessário adicionalmente aumentar o alongamento uniforme, é preferível que a austenita retida seja 3% ou mais, mais preferivelmente 5% ou mais, e, ainda mais preferivelmente, 8% ou mais.
[0054] Em adição, a microestrutura pode conter cada uma da perlita e martensita (incluindo martensita temperada) em uma fração de 20%. Quando a quantidade de perlita e martensita aumenta, a operabilidade e a deformabilidade local da chapa de aço diminuem, ou uma taxa de utilização de C, que gera austenita retida, diminui. Portanto, na microestrutura, perlita é limitada a 20% ou menos, e martensita é limitada a 20% ou menos.
[0055] Aqui, a proporção de área de austenita pode ser determinada da intensidade de difração que pode ser obtida pela realização de difração de raios X com relação a um plano, que é paralelo a uma superfície da chapa, na vizinhança de 1/4 de posição de espessura de chapa.
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20/65 [0056] Em adição, a proporção de área de ferrita, perlita, bainita, e martensita pode ser determinada por uma imagem que pode ser obtida pela observação de 1/8 a 3/8 da faixa de espessura de chapa (isto é, uma faixa de espessura de chapa em que 1/4 da posição da espessura de chapa torna-se o centro) usando um Microscópio de Elétron de Escaneamento de Emissão de Campo (FE-SEM). Na observação do FE-SEM, uma amostra é coletada de tal maneira que uma seção transversal da espessura da chapa que é paralela com a direção de laminação da chapa de aço torna-se uma superfície de observação, e polimento e gravura de Nital são realizados com relação à superfície de observação.
[0057] Em adição, com relação à direção da espessura da chapa, na vizinhança da superfície da chapa de aço e na vizinhança do centro da chapa de aço, a microestrutura (componente) da chapa de aço pode ser grandemente diferente de outras porções devido à descarburização e a segregação de Mn. Portanto, na concretização, a observação da microestrutura é realizada no 1/4 da posição da espessura de chapa, que é a referência.
[0058] Além disso, em um caso de adicionalmente aperfeiçoar o alongamento, o tamanho do grão na microestrutura, particularmente, um diâmetro médio de volume, pode ser feito fino. Além disso, por produção de refinamento do diâmetro médio de volume, e, desse modo, propriedades de fadiga (proporção de limite de fadiga) que são necessárias para chapa de aços para veículos, são aperfeiçoadas.
[0059] O número de grãos grosseiros tem uma alta taxa de influência no alongamento comparado a grãos finos, e, desse modo, o alongamento tem uma correlação próxima com um diâmetro médio de volume calculado como uma média pesada do volume comparado a um diâmetro médio de número. Portanto, em um caso de obtenção do efeito acima descrito, o diâmetro médio de volume pode ser de 1 mm a
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21/65 mm, preferivelmente de 1 mm a 9,5 mm, e, mais preferivelmente, de 1 mm a 4 mm.
[0060] Em adição, quando o diâmetro médio de volume diminui, a concentração de resistência local que ocorre em uma ordem de micrômetro é suprimida, e, desse modo, a resistência durante deformação local pode ser dispersa. Consequentemente, é considerado que alongamento, particularmente, alongamento uniforme, é aperfeiçoado. Em adição, quando o diâmetro médio de volume diminui, um limite de grão, que está servindo como uma barreira de movimento de deslocamento, pode ser apropriadamente controlado. Em adição, o limite de grão age na deformação plástica repetitiva (fenômeno de fadiga) que ocorre devido ao movimento de deslocamento, e, desse modo, as propriedades de fadiga são aperfeiçoadas.
[0061] Em adição, o diâmetro de um grão individual (unidade de grão) pode ser determinado conforme segue.
[0062] A perlita é especificada pela observação da estrutura usando um microscópio óptico. Em adição, as unidades de grão de ferrita, austenita, bainita, e martensita, são especificadas por EBSD. Quando uma estrutura de cristal de uma região que é determinada pelo EBSD é uma estrutura cúbica de face centrada (estrutura fcc), esta região é determinada como austenita. Em adição, quando uma estrutura de cristal de uma região que é determinada pelo EBSD é uma estrutura cúbica de corpo centrado (estrutura bcc), esta região é determinada como qualquer uma de ferrita, bainita, e martensita. Ferrita, bainita, e martensita podem ser distinguidas usando um método de Misorientação Média de Kernel (KAM) que é equipado para EBSP-OIM (marca registrada, Electron Back Scatter Diffraction Pattern-Orientation Image Microscopy). No método de KAM, uma diferença na orientação entre respectivos pixels é classificada como média em uma primeira aproximação (total de sete pixels) em que um pixel hexagonal regular arbitrá
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22/65 rio (pixel central) entre dado de medição e seis pixels que são adjacentes ao pixel são usados, em uma segunda aproximação (total de 19 pixels) em que 12 pixels posicionados adicionalmente fora dos seis pixels são também usados, ou em uma terceira aproximação (total de 37 pixels) em que 18 pixels posicionados adicionalmente fora dos 12 pixels são também usados. Em seguida, um valor médio que é obtido é determinado como um valor do pixel central, e esta operação é realizada com relação à totalidade dos pixels. Quando o cálculo de acordo com o método de KAM é realizado sem exceder um limite de grão, um mapa, que está expressando uma variação de orientação intragranular, pode ser criado. Este mapa mostra uma distribuição de resistência baseada na variação de orientação local intragranular.
[0063] Na concretização, a diferença de orientação entre pixels adjacentes é calculada pela terceira aproximação no EBSP-OIM (marca registrada). O tamanho de grão de ferrita, bainita, martensita, e austenita pode ser obtido conforme segue. Por exemplo, a medição de orientação acima descrita é realizada em uma etapa de medição de 0,5 mm abaixo com uma ampliação de 1.500 vezes, uma posição na qual a diferença de orientação entre pontos de medição, que são adjacentes entre si, excede 15°, é determinada como um limite de grão (este limite de grão, necessariamente, pode não ser um limite de grão geral), e um diâmetro de círculo equivalente é calculado para obter o tamanho de grão. Em um caso onde perlita está contida na microestrutura, com relação a uma imagem obtida por um microscópio óptico, o tamanho de grão de perlita pode ser calculado pela aplicação de um método de processamento de imagem, tal como processamento de binarização e um método de intercepção.
[0064] No grão (unidade de grão) definido conforme descrito acima, em um caso onde um raio de círculo equivalente (metade do valor do diâmetro de círculo equivalente) é ajustado para r, o volume de um
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23/65 grão individual pode ser obtido por 4xDxr3/3, e um diâmetro médio de volume pode ser obtido por uma média pesada do volume.
[0065] Em adição, uma proporção de área de um seguinte grão grosseiro pode ser obtida pela divisão da proporção de área do grão grosseiro, que é obtida pelo método, por uma área de um objeto a ser medida.
[0066] Além disso, a seguinte distância Lma pode ser determinada usando um limite entre austenita e um grão diferente da austenita e um limite entre martensita e um grão diferente da martensita que são obtidos pelo método acima (somente, FE-SEM com que EBSD é possível).
[0067] Além disso, em um caso de aperfeiçoamento adicional da curvabilidade, com relação aos componentes totais da microestrutura, uma proporção de uma área (proporção de área de um grão grosseiro) que é ocupada por um grão (grão grosseiro) tendo um tamanho de grão que está excedendo 20 mm por uma área unitária, pode ser limitada a 10% ou menos. Quando um grão tendo um tamanho de grão grande aumenta, a resistência à tensão diminui, e, desse modo, a deformabilidade local também diminui. Portanto, é preferível produzir o grão mais fino possível. Além disso, quando todos os grãos são uniformemente e equivalentemente recebidos em uma tensão, a curvabilidade é aperfeiçoada. Consequentemente, a tensão local do grão pode ser suprimida por limitação da quantidade de grãos grosseiros.
[0068] Em adição, para aperfeiçoar adicionalmente a deformabilidade local, tal como curvabilidade, flangeabilidade de esticar, operabilidade de poda, e expansibilidade de furo, é preferível que uma estrutura rígida, tal como austenita retida e martensita, seja dispersa. Portanto, entre grãos de austenita retida e martensita, o desvio-padrão de uma distância Lma [mm] entre grãos de cristal mais próximos (austenita retida ou martensita) entre si, pode ser ajustada para 5 mm. Neste caso, com
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24/65 relação a pelo menos 100 grãos de austenita retida e martensita, o desvio-padrão da distância Lma pode ser obtido por medição da distância LMA.
[0069] Em seguida, a razão pela qual os componentes químicos (elementos químicos) da chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização são limitados será descrita. Aqui, % no teor de respectivos componentes químicos representa % em massa.
C: 0,02% a 0,5% [0070] C é necessário assegurar alta resistência e austenita retida. É necessário para o teor de C ser 0,02% ou mais de modo a obter uma quantidade suficiente de austenita retida. Por outro lado, quando a chapa de aço contém excessivamente C, a soldabilidade deteriora, e, desse modo, o limite superior do teor de C é ajustado para 0,5% ou menos. Em um caso de aperfeiçoamento adicional da resistência e alongamento, é preferível que o teor de C seja 0,05% ou mais, mais preferivelmente, 0,06% ou mais, e, ainda mais preferivelmente, 0,08% ou mais. Em adição, em um caso de aperfeiçoamento adicional da soldabilidade, é preferível que o teor de C seja 0,45% ou menos, e, mais preferivelmente, 0,40% ou menos.
Si: 0,001% a 4,0% [0071] Si é um desoxidante, e é preferível que um aço contenha 0,001% ou mais de Si. Em adição, Si estabiliza ferrita durante um controle de temperatura após laminação a quente, e suprime precipitação de cementita após enrolamento (durante transformação bainítica). Consequentemente, Si aumenta a concentração de C na austenita, e contribui para fixação de austenita retida. Quanto maior o teor de Si é, mais o efeito aumenta. Contudo, quando Si é excessivamente adicionado ao aço, as qualidades da superfície, para pintar, soldabilidade, e similares, deterioram. Portanto, o limite superior do teor de Si é ajustado para 4,0% ou menos. Em um caso que um efeito de obtenção de
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25/65 austenita retida estável é suficientemente exibido por Si, é preferível que o teor de Si seja 0,02% ou mais, mais preferivelmente 0,20% ou mais, e, ainda mais preferivelmente, 0,50% ou mais. Em adição, em um caso de fixação adicional das qualidades da superfície, pintura, soldabilidade, e similares, é preferível que o teor de Si seja 3,5% ou menos, e, mais preferivelmente, 3,0% ou menos.
Mn: 0,001% a 4,0% [0072] Mn é um elemento que estabiliza austenita, e aumenta a temperabilidade. É necessário que o aço contenha 0,001% ou mais de Mn de modo a assegurar temperabilidade suficiente. Por outro lado, quando Mn é excessivamente adicionado ao aço, a ductilidade deteriora, e, desse modo, o limite superior do teor de Mn é ajustado para 4,0%. Para assegurar temperabilidade adicional mais alta, é preferível que o teor de Mn seja 0,1% ou mais, mais preferivelmente 0,5% ou mais, e, ainda mais preferivelmente, 1,0% ou mais. Em adição, em um caso de assegurar ductilidade adicional mais alta, é preferível que o teor de Mn seja 3,8% ou menos, e, mais preferivelmente, 3,5% ou menos.
P: 0,15% ou menos [0073] P é uma impureza, e quando P é excessivamente contido em aço, a ductilidade ou soldabilidade deteriora. Portanto, o limite superior do teor de P é ajustado para 0,15% ou menos. Em adição, P opera como um elemento de endurecimento de solução sólida, mas P é inevitavelmente contido no aço. Consequentemente, não é necessário limitar particularmente o limite inferior do teor de P, e o limite inferior é 0%. Em adição, quando considerando refino geral recente (incluindo refino secundário), o limite inferior do teor de P pode ser 0,001%. Em um caso de aumento adicional da ductilidade e soldabilidade, é preferível que o teor de P seja 0,12% ou menos, e, mais preferivelmente, 0,10% ou menos.
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S: 0,03% ou menos [0074] S é uma impureza, e quando S é excessivamente contido no aço, MnS, que se alonga por laminação a quente, é gerado. Portanto, a plasticidade, tal como ductilidade e expansibilidade de furo, deteriora. Portanto, o limite superior do teor de S é ajustado para 0,03%. Em adição, desde que S é inevitavelmente contido no aço, não é necessário limitar particularmente o limite inferior do teor de S, e o limite inferior é 0%. Em adição, quando considerando refino geral recente (incluindo refino secundário), o limite inferior do teor de S pode ser 0,0005%. Em um caso de aumento adicional da ductilidade e expansibilidade de furo, é preferível que o teor de S seja 0,020% ou menos, e, mais preferivelmente, 0,015% ou menos.
O: 0,01% ou menos [0075] O (oxigênio) é uma impureza, e quando o teor de O excede 0,01%, a ductilidade deteriora. Portanto, o limite superior do teor de O é ajustado para 0,01%. Em adição, desde que O é inevitavelmente contido no aço, não é necessário limitar particularmente o limite inferior do teor de O, e o limite inferior é 0%. Em adição, quando considerando refino geral recente (incluindo refino secundário), o limite inferior do teor de O pode ser 0,0005%.
Al: 0,001% a 4,0% [0076] Al é um desoxidante, e quando considerando refino geral recente (incluindo refino secundário), é preferível que 0,001% ou mais de Al seja contido no aço. Em adição, o Al estabiliza ferrita durante um controle de temperatura após laminação a quente, e suprime precipitação de cementita durante transformação bainítica. Consequentemente, Al aumenta a concentração de C em austenita, e contribui para fixar a austenita retida. Quando o teor de Al está aumentando, o efeito adicionalmente aumenta. Contudo, quando Al é excessivamente adicionado ao aço, qualidades da superfície, pintura, e soldabilidade, deterioram.
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Portanto, o limite superior do teor de Al é ajustado para 2,0%. Em um caso que um efeito de obtenção da austenita retida estável seja suficientemente exibido por Al, é preferível que o teor de Al seja 0,005% ou mais, e, mais preferivelmente, 0,01% ou mais. Em adição, em um caso onde é necessário fixar adicionalmente as qualidades da superfície, pintura, soldabilidade, e similares, é preferível que o teor de Al seja 3,5% ou menos, e, mais preferivelmente, 3,0% ou menos.
N: 0,01% ou menos [0077] N é uma impureza, e quando o teor de N excede 0,01%, a ductilidade deteriora. Portanto, o limite superior do teor de N é ajustado para 0,01% ou menos. Em adição, desde que N é inevitavelmente contido no aço, não é necessário limitar particularmente o limite inferior do teor de N, e o limite inferior é 0%. Em adição, quando considerando refino geral recente (incluindo refino secundário), o limite inferior do teor de N pode ser 0,0005%. Em um caso de aumento adicional da ductilidade, é preferível que o teor de N seja 0,005% ou menos.
Si + Al: 1,0% a 4.0% [0078] Estes elementos são desoxidantes conforme descrito acima. Em adição, ambos Si e Al estabilizam ferrita durante um controle de temperatura após laminação a quente, e suprimem precipitação de cementita após enrolamento (durante transformação bainítica). Consequentemente, estes elementos aumentam a concentração de C em austenita, e contribuem para fixação da austenita retida. Como um resultado, é preferível que a soma do teor de Si e o teor de Al seja 1,0% ou mais. Contudo, quando estes elementos são excessivamente adicionados ao aço, as qualidades da superfície, pintura, soldabilidade, e similares, deterioram, e, desse modo, a soma do teor de Si e o teor de Al é ajustada para 4,0% ou menos. Em um caso de fixação adicional, as qualidades da superfície, pintura, soldabilidade, e similares, é preferível que a soma seja 3,5% ou menos, e, mais preferivelmente, 3,0%
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28/65 ou menos.
[0079] Os elementos químicos acima descritos são componentes básicos (elementos básicos) de aço na concretização, e a composição química em que os elementos básicos são controlados (contidos ou limitados), e em que o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis, é uma composição básica da concretização. Contudo, na concretização, em adição aos componentes básicos (no lugar de uma parte de Fe do restante), os seguintes elementos químicos (elementos seletivos) podem ser adicionalmente contidos no aço conforme necessário. Em adição, mesmo quando os elementos seletivos são inevitavelmente contidos (por exemplo, em uma quantidade menor do que os limites inferiores das quantidades dos respectivos elementos seletivos) em aço, o efeito na concretização não deteriora.
[0080] Isto é, a chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização pode conter um ou mais tipos entre Ti, Nb, B, Mg, REM, Ca, Mo, Cr, V, W, Ni, Cu, Co, Sn, Zr, e As como um elemento seletivo para aperfeiçoar a deformabilidade local, por exemplo, por controle de inclusões, ou refino de precipitados.
[0081] Além disso, em um caso de obtenção da resistência por fortalecimento de precipitação, os carbo-nitretos finos podem ser permitidos serem gerados. É efetivo adicionar Ti, Nb, V, W, e Cu de modo a obter o fortalecimento da precipitação. Em adição, a chapa de aço pode conter um ou mais tipos destes, conforme necessário.
[0082] Para obter o efeito por adição de Ti, Nb, V, W, e Cu, o teor de Ti é, preferivelmente, 0,001% ou mais, o teor de Nb é, preferivelmente, 0,001% ou mais, o teor de V é, preferivelmente, 0,001% ou mais, o teor de W é, preferivelmente, 0,001% ou mais, e o teor de Cu é, preferivelmente, 0,001% ou mais. Contudo, mesmo quando os elementos químicos são excessivamente adicionados ao aço, um aumento na resistência é saturado, e, em adição a isto, recristalização após
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29/65 laminação a quente é suprimida, e, desse modo, é difícil controlar a orientação de cristal. Portanto, o teor de Ti é limitado a 0,2% ou menos, o teor de Nb é limitado a 0,2% ou menos, o teor de V é limitado a 1,0% ou menos, o teor de W é limitado a 1,0% ou menos, e o teor de Cu é limitado a 2,0% ou menos. Em adição, em consideração de permitir redução de custo, não é necessário adicionar propositalmente estes elementos químicos ao aço, e todos os limites inferiores do teor de Ti, do teor de Nb, do teor de V, do teor de W, e do teor de Cu, são 0%.
[0083] Em um caso de aumento da temperabilidade de uma estrutura e realização de um controle de fase secundária para assegurar resistência, é efetivo adicionar um ou mais tipos entre B, Mo, Cr, e As, de acordo com a necessidade. Para obter o efeito, o teor de B é preferivelmente 0,0001% ou mais, o teor de Mo e o teor de Cr são preferivelmente 0,001% ou mais, e o teor de As é preferivelmente 0,0001% ou mais. Contudo, quando estes elementos químicos são excessivamente adicionados, a operabilidade inversamente deteriora, e, desse modo, o limite superior do teor de B é limitado a 0,005%, e o limite superior do teor de Mo é limitado a 1,0%, e o limite superior do teor de Cr é limitado a 2,0%, e o limite superior do teor de As é limitado a 0,50%. Em adição, para redução de custo de liga, não é necessário adicionar propositalmente estes elementos químicos ao aço, e todos os limites inferiores do teor de B, do teor de Mo, do teor de Cr, e do teor de As, são 0%.
[0084] Mg, REM (Metal de Terra rara), e Ca são importantes elementos seletivos para aperfeiçoar a deformabilidade local da chapa de aço por controle de inclusões em um tipo inócuo. Consequentemente, um ou mais tipos entre Mg, REM, e Ca pode ser adicionado ao aço conforme necessário. Neste caso, todos os limites inferiores dos respectivos elementos químicos são preferivelmente 0,0001% ou menos.
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Por outro lado, quando estes elementos químicos são excessivamente adicionados ao aço, a limpeza deteriora. Portanto, com relação aos limites superiores dos conteúdos dos respectivos elementos químicos, o teor de Mg é limitado a 0,010% ou menos, o teor de REM é limitado a 0,1% ou menos, e o teor de Ca é limitado a 0,010% ou menos. Em adição, para redução de custo de liga, não é necessário adicionar propositalmente estes elementos químicos ao aço, e todos os limites inferiores do teor de Mg, do teor de REM, e do teor de Ca, são 0%.
[0085] Ni, Co, Sn, e Zr são elementos seletivos para aumentar a resistência, e um ou mais tipos destes elementos químicos pode ser adicionado ao aço conforme necessário. Neste caso, o teor de Ni é preferivelmente 0,001% ou mais, o teor de Co é preferivelmente 0,0001% ou mais, o teor de Sn é preferivelmente 0,0001% ou mais, e o teor de Zr é preferivelmente 0,0001% ou mais. Contudo, quando estes elementos químicos são excessivamente adicionados ao aço, a plasticidade é perdida. Portanto, com relação aos limites superiores dos respectivos elementos químicos, o teor de Ni é limitado a 2,0% ou menos, o teor de Co é limitado a 1,0% ou menos, o teor de Sn é limitado a 0,2% ou menos, e o teor de Zr é limitado a 0,2% ou menos. Em adição, para redução de custo de liga, não é necessário adicionar propositalmente estes elementos químicos ao aço, e todos os limites inferiores do teor de Ni, do teor de Co, do teor de Sn, e do teor de Zr, são 0%.
[0086] Conforme descrito acima, a chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização tem uma composição química contendo os elementos básicos acima descritos, o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis, ou uma composição química contendo os elementos básicos acima descritos, e pelo menos um dos elementos seletivos acima descritos, o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis.
[0087] Em adição, a chapa de aço laminada a quente relacionada
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31/65 à concretização pode ser submetida a um tratamento de superfície. Por exemplo, a chapa de aço laminada a quente pode incluir vários tipos de película (película ou revestimento) por aplicação de tratamentos de superfície, tais como eletro revestimento, revestimento de imersão a quente, revestimento de deposição, um tratamento de liga após revestimento, formação de película orgânica, laminação de película, um tratamento usando sais orgânicos/sais inorgânicos, e um tratamento sem cromo (tratamento sem cromo). Como um exemplo destas películas, a chapa de aço laminada a quente pode incluir uma camada galvanizada por imersão a quente, ou uma camada galvorecozida em uma superfície da mesma. Mesmo quando a chapa de aço laminada a quente inclui a película, deformabilidade local pode ser suficientemente mantida.
[0088] Em adição, nesta concretização, a espessura de chapa da chapa de aço laminada a quente não é particularmente limitada, mas, por exemplo, a espessura de chapa pode ser de 1,5 mm a 10 mm, ou de 2,0 mm a 10 mm. Em adição, a resistência da chapa de aço laminada a quente não é também particularmente limitada, e, por exemplo, a resistência à tensão pode ser de 440 MPa a 1.500 MPa.
[0089] A chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização é aplicável a todos os usos de uma chapa de aço de alta resistência, e deformabilidade local, tal como operabilidade de encurvamento e expansibilidade de furo da chapa de aço de alta resistência, é significantemente aperfeiçoada.
[0090] Em adição, uma direção que é realizada do processamento de encurvamento, à chapa de aço laminada a quente, é diferente, dependendo dos componentes a serem processados, e a direção não é particularmente limitada. Na chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização, as mesmas propriedades podem ser obtidas em todas as direções de encurvamentos, e, desse modo, a chapa de aço
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32/65 laminada a quente é aplicável à formação do composto incluindo modos de processamento, tais como, encurvamento, estiramento, e trefilação.
[0091] Em seguida, um método de produção da chapa de aço laminada a quente relacionado a uma concretização da presente invenção será descrito.
[0092] Para obter excelente deformabilidade local, é importante formar uma textura (textura não desenvolvida) que tenha uma densidade de polo de menos anisotropia, e controlar apropriadamente rC e r30. Os detalhes das condições de produção para controlar respectiva densidade de polo, rC, e r30 com relação à chapa de aço laminada a quente que é produzida, serão descritos abaixo.
[0093] Um método de produção precedendo laminação a quente não é particularmente limitado. Por exemplo, vários tipos de refino secundário podem ser realizados subsequentemente a fusão e refino usando um alto-forno, uma fornalha elétrica, um conversor, ou similares, para fundir aço que está satisfazendo a composição química acima descrita, pelo que aço (aço fundido) pode ser obtido. Em seguida, para obter um lingote de aço ou placa a partir do aço, por exemplo, o aço pode ser fundido por métodos de fundição, tais como um método de fundição contínuo comum, um método de lingote, e um método de fundição de placa delgada. No caso da fundição contínua, o aço pode ser laminado a quente após resfriamento do aço uma vez a uma baixa temperatura (por exemplo, temperatura ambiente), e reaquecendo o aço. Alternativamente, aço (placa fundida) imediatamente após ser fundido, pode ser continuamente laminado a quente. Em adição, como uma matéria-prima de aço (aço fundido), sucata pode ser usada.
[0094] Para obter uma chapa de aço de alta resistência laminada a quente que seja excelente em deformabilidade local, é preferível satisfazer as seguintes condições.
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33/65 [0095] É preferível que o tamanho de grão de austenita antes de laminação de acabamento seja pequeno de modo a aumentar a deformabilidade local. Em adição, foi comprovado que quando um tamanho de grão de austenita médio antes da laminação de acabamento é 200 mm ou menos, isto é efetivo para obter deformabilidade local suficiente.
[0096] Conforme mostrado na FIG. 5, para obter um tamanho de grão de austenita médio de 200 mm ou menos antes da laminação de acabamento, o aço pode ser laminado uma ou mais vezes com uma proporção de redução de laminação de 40% ou mais por laminação de esboço (primeira laminação a quente) dentro de uma faixa de temperatura de a partir de 1.000°C a 1.200°C (preferivelme nte, 1.150°C ou mais baixa).
[0097] Como a proporção de redução de laminação e o número de vezes de redução de laminação aumentam, um grão de austenita fino adicional pode ser obtido. Por exemplo, na laminação de esboço, é preferível controlar o tamanho de grão de austenita médio a 100 mm ou menos. Para realizar um controle do tamanho de grão, laminação em que uma proporção de redução de laminação de uma passagem é 40% ou mais pode ser realizada duas ou mais vezes (duas ou mais passagens). Contudo, com relação à laminação de esboço, quando a proporção de redução de laminação de uma passagem é limitada a 70% ou menos, ou o número de vezes de redução de laminação (o número de passagens) é limitado a 10 vezes ou menos, um problema sobre uma diminuição da temperatura ou geração excessiva de escalas é capazes de ser reduzido. Consequentemente, na laminação de esboço, a proporção de redução de laminação de uma passagem pode ser 70% ou menos, e o número de vezes de redução de laminação (o número de passagens) pode ser 10 vezes ou menos.
[0098] Conforme descrito acima, quando o tamanho de grão de
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34/65 austenita antes da laminação de acabamento é tornado pequeno, a recristalização de austenita na subsequente laminação de acabamento é promovida, e, desse modo, a redução do tamanho de grão de austenita é efetiva para aperfeiçoar a deformabilidade local.
[0099] O efeito é assumido devido a um limite de grão de austenita após a laminação de esboço (isto é, antes da laminação de acabamento) funcionar como um de núcleo de recristalização durante laminação de acabamento.
[00100] De modo a confirmar o tamanho de grão de austenita após a laminação de esboço, é preferível resfriar rapidamente o aço (chapa de aço) antes de entrar na laminação de acabamento a uma taxa de resfriamento mais alta possível. Por exemplo, a chapa de aço é resfriada a uma taxa de resfriamento média de 10°C/s ou mais alta. Além disso, uma seção transversal de uma peça de chapa coletada a partir da chapa de aço obtida após resfriamento é gravada para produzir um austenita limite de grão em uma microestrutura que emerge da parte frontal, e, em seguida, medição usando um microscópio óptico é realizada. Neste momento, com relação a 20 campos de visualização ou mais a uma ampliação de 50 vezes, o tamanho de grão de austenita é medido por análise de imagem ou por um método de intercepção, e respectivos tamanhos de grão de austenita são classificados pela média para obter um tamanho de grão de austenita médio.
[00101] Após a laminação de esboço, a laminação de acabamento pode ser continuamente realizada após junção de uma barra de chapa. Neste momento, uma barra bruta pode ser bobinada imediatamente em uma bobina, e pode ser armazenada em uma cobertura tendo uma função de retenção de calor conforme necessário, e a junção pode ser realizada após reenrolamento da bobina novamente.
[00102] Em adição, como uma condição para controle da densidade de polo média do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110>, e
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35/65 a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> na porção central de espessura de chapa dentro de uma faixa de 5/8 a 3/8 de espessura de chapa dentro das faixas de densidade de polo acima descritas, uma laminação é controlada na laminação de acabamento (segundo laminação a quente) após a laminação de esboço com uma temperatura T1 (°C), que pode ser determinada confo rme mostrado na seguinte Expressão 7 por uma composição química (% em massa) de aço, ajustada como uma referência.
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] + 350 x [Nb] + 250 x [Ti] + x [B] + 10 x [Cr] + 100 x[Mo] + 100 x [V] Expressão 7 [00103] Em adição, na Expressão 7, [C], [N], [Mn], [Nb], [Ti], [B], [Cr], [Mo], e [V] representam percentagens em massa do teor de C, do teor de N, do teor de Mn, do teor de Nb, do teor de Ti, do teor de B, do teor de Cr, do teor de Mo, e do teor de V no aço, respectivamente. Em adição, o cálculo é realizado enquanto que se ajusta o teor de elementos químicos (componentes químicos) não contidos na Expressão 7, a 0%. Portanto, na composição básica que contém somente os componentes básicos acima descritos, a seguinte Expressão 8 pode ser usada ao invés da Expressão 7.
T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] Expressão 8 [00104] Em adição, quando o aço contém elementos seletivos, é necessário para uma temperatura calculada pela Expressão 7 ao invés da temperatura calculada pela Expressão 8 ser ajustada como T1 (°C). [00105] Na laminação de acabamento, a temperatura T1 (°C) que pode ser obtida pela Expressão 7 ou Expressão 8 é ajustada como uma referência, uma grande proporção de redução de laminação é assegurada em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C (preferivelmente, uma faixa de temperatura de T1 + 50°C a T1 + 100°C), e a proporção de redução de laminação é lim itada a uma faixa pequena (incluindo 0%) em uma faixa de temperatura que é mais alta
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36/65 do que ou igual a Ar3°C, e mais baixa do que T1 + 30°C. Quando a laminação de acabamento é realizada em adição à laminação de esboço, a deformabilidade local de um produto final pode ser elevada.
[00106] Quando a grande proporção de redução de laminação é assegurada em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C, e a proporção de redução de laminação é limitada em uma faixa de temperatura que é mais alta do que ou igual a Ar3°C, e mais baixa do que T1 + 30°C, a densidade de polo média do grupo d e orientação de {100}<011> a {223}<110> e a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> na porção central de espessura de chapa dentro de uma faixa de 5/8 a 3/8 da espessura de chapa são suficientemente controladas. Consequentemente, a deformabilidade local do produto final é dramaticamente aperfeiçoada. A própria temperatura T1 é empiricamente obtida. Os presentes inventores verificaram empiricamente o seguinte fato através de experimento. Isto é, uma faixa de temperatura na qual recristalização em uma faixa de austenita de cada aço é promovida pode ser determinada com a temperatura T1 ajustada como uma referência. De modo a obter deformabilidade local satisfatória adicional, é importante acumular uma grande quantidade de tensões por redução de laminação, e, desse modo, uma proporção de redução de laminação acumulativa dentro de uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C é 50% ou mais. Em adição, a parti r do ponto de vista de promoção de recristalização por acúmulo de tensão, é preferível que a proporção de redução de laminação acumulativa seja 70% ou mais. Em adição, quando o limite superior da proporção de redução de laminação acumulativa é limitado, a temperatura de laminação pode ser adicionalmente suficientemente assegurada, e, desse modo, uma carga de laminação pode ser adicionalmente suprimida. Consequentemente, a proporção de redução de laminação acumulativa pode ser 90% ou menos.
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37/65 [00107] Além disso, de modo a aumentar a homogeneidade da chapa laminada a quente, e elevar o alongamento e ductilidade local de um produto final ao limite, a laminação de acabamento é controlada para incluir uma passagem grande de redução de laminação tendo uma proporção de redução de laminação de 30% ou mais em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C. Dessa maneira, na laminação de acabamento, em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C, pelo menos um tempo de redução de laminação tendo uma proporção de redução de laminação de 30% ou mais é realizado. Particularmente, quando considerando o controle de resfriamento, a ser descrito mais tarde, a proporção de redução de laminação da passagem final na faixa de temperatura é 30% ou mais. Isto é, é preferível que a passagem final seja a passagem grande de redução de laminação. Em um caso onde operabilidade mais alta adicional é requerida, a proporção de redução de laminações de duas passagens finais pode ser ajustada para 30% ou mais, respectivamente. Em um caso de elevação adicional da homogeneidade de uma chapa laminada a quente, a proporção de redução de laminação da passagem grande de redução de laminação (uma passagem) pode ser 40% ou mais. Em adição, em um caso de obtenção de uma forma adicional satistafória de uma chapa de aço, a proporção de redução de laminação da passagem grande de redução de laminação (uma passagem) pode ser 70% ou menos.
[00108] Em adição, em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C, quando a elevação da temperatura de uma chapa de aço entre respectivas passagens de laminação é suprimida (por exemplo, 18°C ou mais abaixa), austenita recristalizada uniforme adicional pode ser obtida.
[00109] Além disso, recristalização uniforme é promovida pela liberação de tensões acumuladas. Consequentemente, após redução de
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38/65 laminação em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200'C ser terminada, uma quantidade de processamento em uma faixa de temperatura que é mais alta do que ou igual a Ar3°C, e mais baixa do que T1 + 30°C (preferivelmente, T1°C a mais baixa d o que T1 + 30°C), é suprimida para ser a menor possível. Consequentemente, a proporção de redução de laminação acumulativa em uma faixa de temperatura que é mais alta do que ou igual a Ar3°C, e mais baixa do que T1 + 30°C, é limitada a 30% ou menos. Em um caso de assegurar excelente forma de chapa nesta faixa de temperatura, a proporção de redução de laminação acumulativa de 10% ou mais, é preferível. Contudo, em um caso onde alto valor é ajustado na deformabilidade local, é preferível que a proporção de redução de laminação acumulativa seja 10% ou menos, e, mais preferivelmente, 0%. Isto é, em uma faixa de temperatura que é mais alta do que ou igual a Ar3°C, e mais baixa do que T1 + 30°C, não é necessária para realizar a redução de laminação, e mesmo quando a redução de laminação é realizada, a proporção de redução de laminação acumulativa é ajustada para 30% ou menos.
[00110] Em adição, quando a proporção de redução de laminação em uma faixa de temperatura que é mais alta do que ou igual a Ar3°C, e mais baixa do que T1 + 30°C, é grande, o grão de austenita recristalizado é expandido, e, desse modo, a deformabilidade local deteriora. [00111] Isto é, com relação às condições de produção relacionadas à concretização, quando austenita é uniformemente e finamente recristalizada na laminação de acabamento, a textura e valor r de um produto laminado a quente são controlados. Consequentemente, a deformabilidade local, tal como expansibilidade de furo e curvabilidade, pode ser aperfeiçoada.
[00112] Quando laminação é realizada em uma faixa de temperatura mais baixa do que Ar3°C, ou a proporção de redução de laminação acumulativa em uma faixa de temperatura que é mais alta do que ou
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39/65 igual a AiVC, e mais baixa do que T1 + 30°C, é muito grande, a textura de austenita se desenvolve. Como um resultado, uma chapa de aço laminada a quente que pode ser ultimamente obtida que não satisfaz pelo menos uma de uma condição em que a densidade de polo média do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> na porção central de espessura de chapa, é 1,0 a 6,5, e uma condição em que a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 5,0. Por outro lado, na laminação de acabamento, quando laminação é realizada em uma faixa de temperatura mais alta do que T1 + 200°C, ou a proporção de redução de laminação acumulativa é muito baixa, os grãos grosseiros ou grãos misturados podem ser incluídos na microestrutura, ou a microestrutura pode ser constituída pelos grãos misturados. Em adição, neste caso, uma proporção de área de grãos excedendo 20 mm, ou um diâmetro médio de volume, aumenta.
[00113] Aqui, a proporção de redução de laminação pode ser obtida pelos resultados atuais, ou cálculo na medição de uma carga de laminação, ou uma espessura de chapa, e similares. Em adição, uma temperatura de laminação (por exemplo, cada uma das faixas de temperatura acima) pode ser obtida por medição atual usando um termômetro entre suportes, pelo cálculo através de uma simulação de cálculo em consideração de processamento de geração de calor devido a uma velocidade de linha, uma proporção de redução de laminação, ou similares, ou por realização de ambas dos mesmos (medição atual e cálculo). Em adição, na descrição acima, a proporção de redução de laminação em uma passagem representa uma percentagem de uma quantidade de redução de laminação em uma passagem para uma espessura de chapa de admissão antes da passagem através de um suporte de laminação (uma diferença entre a espessura de chapa de admissão antes da passagem através do suporte de laminação e uma espessura de chapa de descarga após passagem do suporte de lami
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40/65 nação). Quando uma espessura de chapa de admissão antes da primeira passagem na laminação em cada uma das faixas de temperatura acima e é ajustada como uma referência, a proporção de redução de laminação acumulativa representa uma percentagem de uma quantidade de redução de laminação acumulativa para a referência (uma diferença entre a espessura de chapa de admissão antes da primeira passagem na laminação em cada uma das faixas de temperatura acima e a espessura de chapa de descarga após uma passagem final na laminação em cada uma das faixas de temperatura). Além disso, temperatura Ar3 é obtida pela seguinte Expressão 9.
Ar3 = 879,4 - 516,1 x [C] - 65,7 x [Mn] + 38,0 x [Si] + 274,7 □x [P] Expressão 9 [00114] Com relação à laminação a quente (laminação de acabamento) que é realizada conforme descrito acima, quando a laminação a quente é terminada a uma temperatura mais baixa do que Ar3 (°C), o aço é laminado na região de duas fases (região de temperatura de duas fases) incluindo austenita e ferrita, e, desse modo, integração da orientação de cristal para o grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110>, torna-se forte. Como um resultado, a deformabilidade local significantemente deteriora. Aqui, quando a temperatura de terminação de laminação da laminação de acabamento é T1°C ou mais alta, uma quantidade de tensão em uma faixa de temperatura de T1°C ou mais baixa, pode ser reduzida e, desse modo, anisotropia pode ser adicionalmente reduzida. Como um resultado, a deformabilidade local pode ser adicionalmente aumentada. Consequentemente, a temperatura de terminação de laminação da laminação de acabamento pode ser T1°C ou mais alta.
[00115] Em adição, resfriamento (resfriamento primário) após passagem final grande de redução de laminação (redução de laminação a um suporte de laminação) da laminação em uma faixa de temperatura
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41/65 de T1 + 30°C a T1 + 200°C tem um grande efeito em um tamanho de grão de um produto final. Em adição, devido ao resfriamento, um grão de eixo igual (tamanho uniforme) é obtido, e, desse modo, a microestrutura pode ser controlada para ter menos grão grosseiro.
[00116] O aço é resfriado após um suporte de laminação correspondente à passagem final entre a grande passagem de redução de laminação de tal maneira que um tempo de espera t (segundo), que é tomado antes da iniciação do resfriamento primário após conclusão da passagem final entre a grande passagem de redução de laminação (conforme descrito acima, a grande passagem de redução de laminação representa redução de laminação (passagem) tendo uma proporção de redução de laminação de 30% ou mais na faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C) na laminação a quente, s atisfaz a Expressão 10. Aqui, t1 na Expressão 10 pode ser obtida pela seguinte Expressão 11. Na Expressão 11, Tf representa uma temperatura (°C) de uma chapa de aço no tempo de conclusão da passagem final da grande passagem de redução de laminação, e P1 representa uma proporção de redução de laminação (%) na passagem final entre as grandes passagens de redução de laminação. Aqui, quando considerando operabilidade (por exemplo, correção de forma ou controlabilidade de resfriamento secundário), o resfriamento primário pode ser realizado entre caixas de laminação.
[00117] Quando o tempo de espera t excede o valor do lado direito (2,5 x t1) da Expressão 10, recristalização é quase completada, por outro lado, grãos significantemente são crescidos, e, desse modo, um tamanho de grão aumenta. Portanto, o valor r e alongamento diminuem. Consequentemente, o tempo de espera t é ajustado para 2,5 x t1 segundos ou menos.
t < 2,5 x t1 Expressão 10 t1 = 0,001 x ((Tf - T1) x P1/100)2 - 0,109 x ((Tf - T1) x
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P1/100) + 3,1 Expressão 11 [00118] Quando o tempo de espera t é adicionalmente limitado para ser menos do que t1 segundos, o crescimento do grão pode ser grandemente suprimido. Neste caso, um diâmetro médio de volume de um produto final pode ser controlado para 4 mm ou menos. Como um resultado, mesmo quando recristalização não progride suficientemente, o alongamento da chapa de aço pode ser suficientemente aperfeiçoado, e, ao mesmo tempo, as propriedades de fadiga podem ser aperfeiçoadas.
[00119] Por outro lado, quando o tempo de espera t é adicionalmente limitado a t1 segundos para 2,5 x t1 segundos, o diâmetro médio de volume aumenta (por exemplo, excedendo 4 mm), comparado a um caso em que o tempo de espera t1 é menos do que t1. Contudo, a recristalização suficientemente progride, e, desse modo, a orientação de cristal torna-se aleatória. Consequentemente, o alongamento da chapa de aço pode ser suficientemente aperfeiçoado, e, ao mesmo tempo, isotropia pode ser grandemente aperfeiçoada.
[00120] Em adição, o resfriamento primário acima descrito pode ser realizado entre caixas de laminação, ou após o suporte de laminação final. Isto é, após realização do resfriamento primário, a laminação tendo uma baixa proporção de redução de laminação (por exemplo, 30% ou menos (ou menos do que 30%)), pode ser realizada em uma faixa de temperatura de Ar3°C ou mais alta (por exemplo, de Ar 3 (°C) a T1 + 30 (ou Tf) (°C)).
[00121] É preferível que uma variação da temperatura de resfriamento que é uma diferença entre uma temperatura da chapa de aço (temperatura do aço) no momento da iniciação do resfriamento, e que uma temperatura da chapa de aço (temperatura do aço) no momento da terminação do resfriamento no resfriamento primário seja 40°C a 140°C. Em adição, é preferível que a temperatura da chapa de aço T2
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43/65 no momento da conclusão do resfriamento do resfriamento primário seja T1 + 100°C, ou mais baixa. Quando a variação d a temperatura de resfriamento é 40°C ou mais alta, o crescimento do grão do grão de austenita recristalizado pode ser adicionalmente suprimido. Quando a variação da temperatura de resfriamento é 140°C ou mais baixa, a recristalização pode adicionalmente progredir suficientemente, e, desse modo, a densidade de polo pode ser adicionalmente aperfeiçoada. Em adição, quando a variação da temperatura de resfriamento é limitada a 140°C ou mais baixa, a temperatura da chapa de aço pode ser controlada em uma maneira relativamente fácil, e seleção variante (evitando limitação variante), pode ser controlada em uma maneira relativamente efetiva, e, desse modo, desenvolvimento de uma textura pode ser adicionalmente suprimido. Consequentemente, neste caso, isotropia pode ser adicionalmente elevada, e, desse modo, a dependência de orientação de operabilidade pode ser adicionalmente diminuída. Além disso, quando a temperatura da chapa de aço T2 no momento da terminação do resfriamento do resfriamento primário é T1 + 100°C ou mais baixa, um efeito de resfriamento adicional suficiente pode ser obtido. Devido ao efeito de resfriamento, o crescimento do grão pode ser suprimido, e, desse modo, um aumento de tamanho de grão de austenita pode ser adicionalmente suprimido.
[00122] Em adição, é preferível que uma taxa de resfriamento média no resfriamento primário seja 50°C/s ou mais. Q uando a taxa de resfriamento média no resfriamento primário é 50°C/s ou mais, o crescimento de grão de grão de austenita recristalizado pode ser adicionalmente suprimido. Por outro lado, não é necessário ajustar particularmente o limite superior da taxa de resfriamento média, mas a taxa de resfriamento média pode ser 200°C/s ou menos a p artir do ponto de vista de uma forma de chapa.
[00123] Após a laminação de acabamento, o aço é resfriado a uma
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44/65 taxa de resfriamento média de a partir de 10°C/s a lÜÜO/s, à uma temperatura T3 dentro de uma faixa de 630Ό a 800^ que está na vizinhança de um pico de uma faixa de ferrita pró-eutectóide (resfriamento secundário). Em seguida, o aço é retido por 1 a 20 segundos em uma faixa de temperatura de 630°C a 800Ό, ou va garosamente resfriado à uma temperatura dentro de uma faixa que é mais alta do que ou igual a 550°C, e mais baixa do que a tempera tura T3 a partir da temperatura T3 a uma taxa de resfriamento média de 20°C/s. Uma quantidade suficiente de ferrita pode ser facilmente obtida pelo controle de temperatura. Em adição, um grão pode ser refinado pelo resfriamento a 630°C a 800Ό a uma taxa de resfriamento mé dia de 10°C/s. Em um caso de um tratamento de retenção isotérmico substancial, quando um tempo de retenção excede 20 segundos, uma fração de ferrita torna-se muito alta, e, desse modo, a resistência diminui. Por outro lado, quando o tempo de retenção é menos do que um segundo, uma quantidade de geração de ferrita torna-se deficiente. Em adição, quando uma temperatura na qual o resfriamento lento é cessado é mais baixa do que 550°C, ou uma temperatura de cessamento de resfriamento antes da retenção ou resfriamento lento é mais baixa do que 630°C, existe uma possibilidade em que transformação de perlita possa ocorrer. Portanto, a temperatura na qual o resfriamento lento é cessado é ajustada para 550°C ou mais alta, e a temperatura de cessamento de resfriamento antes da retenção ou resfriamento lento é ajustada para 630°C ou mais alta.
[00124] Além disso, o aço é resfriado a uma temperatura dentro de uma faixa de 350°C a 500Ό, e é bobinado. Após real ização de um controle de faixa de temperatura de retenção da bobina bobinada (aço) dentro de uma faixa de 350°C a 500Ό por 30 minutos a 300 minutos, a bobina resultante é resfriada com ar. Quando a temperatura de bobinamento é mais alta do que 500Ό, a transformação bainítica progride
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45/65 excessivamente. Em adição, quando a temperatura de bobinamento é mais baixa do que 350°C, a transformação bainítica é excessivamente suprimida, e, desse modo, a estabilização de austenita retida por concentração de C não é suficiente. Além disso, neste caso, a transformação martensítica ocorre durante resfriamento do ar, e, desse modo, não é possível obter uma quantidade suficiente de austenita retida. Em adição, quando o tempo de retenção a 350°C a 500°C é menos do que 30 minutos, o progresso da transformação bainítica não é suficiente, e a fração de austenita retida diminui. Por outro lado, o tempo de retenção excede 300 minutos, a cementita precipita, ou a cementita precipitada cresce, e, desse modo, a fração alvo de austenita retida não pode ser obtida. Além disso, quando uma taxa de variação de temperatura da bobina no controle da faixa de temperatura é -40°C/h a 40°C/h, uma variação de temperatura na bobina gradualmente ocorre. Consequentemente, as qualidades do material na bobina podem ser controladas para serem adicionalmente homogêneas.
[00125] De acordo com o método de produção acima descrito, uma chapa de aço laminada a quente tendo excelente deformabilidade local pode ser obtida.
[00126] Em adição, com relação à chapa de aço laminada a quente que é obtida, laminação de encruamento pode ser realizada conforme necessário. De acordo com a laminação de encruamento, uma tensão de esticador que ocorre durante usinagem pode ser impedida, uma forma de uma chapa de aço pode ser corrigida.
[00127] Em adição, a chapa de aço laminada a quente que é obtida pode ser submetida a um tratamento de superfície. Por exemplo, tratamentos de superfície, tais como eletro revestimento, revestimento de imersão a quente, revestimento de deposição, um tratamento de liga após revestimento, formação de película orgânica, laminação de película, um tratamento usando sais orgânicos/sais inorgânicos, e um tra
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46/65 tamento sem cromo, podem ser aplicados à chapa de aço laminada a quente que é obtida. Como um exemplo destes tratamentos, uma camada galvanizada por imersão a quente, ou uma camada galvorecozida, podem ser formadas em uma superfície da chapa de aço laminada a quente. Mesmo quando os tratamentos de superfície são realizados, a deformabilidade local pode ser suficientemente mantida.
[00128] Para referência, a FIG. 6 mostra um fluxograma ilustrando o esboço de um método de produção da chapa de aço laminada a quente relacionada à concretização.
Exemplos [00129] O teor técnico da presente invenção será descrito com referência aos exemplos da presente invenção.
[00130] Os resultados do exame realizado usando aço a uma t do aço tendo uma composição química (o restante inclui Fe e impurezas inevitáveis) mostrada nas Tabelas 1 e 2 serão descritos. O aço foi fundido e moldado. Em seguida, o aço foi aquecido a uma faixa de temperatura de 900°C a 1.300°C por reaquecimento do aço como está, ou reaquecimento do aço que foi resfriado imediatamente à temperatura ambiente. Em seguida, laminação a quente (uma faixa de austenita que é uma faixa de temperatura de Ar3 ou mais alta), e um controle de temperatura (resfriamento ou retenção) foram realizados sob condições de produção mostradas nas Tabelas 3 a 6, pelo que uma chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura de a partir de 2 mm a 5 mm foi obtida.
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TABELA 1
AÇO N° COMPONENTE QUÍMICO / % EM MASSA T1/°c Ar3/°C
C Si Mn P S Al Si+Al N O
a 0,15 1,5 2,5 0,11 0,005 0,01 1,51 0,003 0,005 854 725
b 0,15 1,58 3,47 0,09 0,004 0,8 2,38 0,0025 0,001 870 659
c 0,2 2,1 2,15 0,08 0,01 0,01 2,11 0,001 0,003 892 737
d 0,44 0,5 1,8 0,01 0,009 1,5 2 0,004 0,002 888 556
e 0,81 1,55 3 0,07 0,012 1,2 2,75 0,006 0,004 874 342
f 0,22 1,5 2,5 0,09 0,011 3,8 53 0,0055 0,009 887 683
g 0,28 1,5 0,05 0,04 0,017 2,1 3,6 0,0013 0,008 883 800
h 0,34 0,15 2,9 0,018 0,022 3,2 3,35 0,0089 0,004 899 524
i 0,24 0,94 3,5 02 0,04 1,5 2,44 0,01 0,0036 879 616
j 0,001 2,5 3,6 0,13 0,008 1 3,5 a 05 0,002 888 773
k 0,025 1,3 2,5 0,11 0,004 0,3 1,6 0,004 0,005 851 782
l 0,073 1,5 2,3 0,08 0,003 0,1 1,6 0,003 0,006 875 770
m 0,095 1,4 1,9 0,02 0,008 0,01 1,41 0,008 0,008 852 764
n 0,11 0,4 2,4 0,06 0,01 1,5 1,9 0,009 0,009 903 697
o 0,13 0,002 1,6 0,08 0,006 2,1 2,102 0,01 0,01 882 729
p 0,19 2,1 1,8 0,04 0,007 0,01 2,11 0,003 0,007 882 754
q 0,075 2,8 0,8 0,13 0,013 0,01 2,81 0,002 0,002 917 930
r 0,061 3,9 0,7 0,12 0,012 0,01 3,91 0,009 0,003 864 983
s 0,15 1,8 0,005 0,06 0,011 0,01 1,81 0,002 0,004 860 887
t 0,03 0,003 1,3 0,08 0,027 3,9 3,903 0,01 0,008 880 801
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TABELA 2
AÇO N° COMPONENTE QUÍMICO / % EM MASSA
Ti Nb V W Cu B Mo Cr As Mg REM Ca Ni Co Sn Zr
a 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,05 0 0
b 0,06 0 0 0,03 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1 0
c 0 0 0 0,04 0 0 0,38 0 0 0 0 0 0 0 0 0
d 0 0 0,3 0 0 0 0 0 0 0 0,03 0 0 0 0 0,015
e 0 0 0 0,06 0 0 0 0 0 0 0 0 0,005 0 0 0
f 0 0,09 0 0,1 0,002 0 0 0 0 0,008 0 0 0 0 0 0
g 0,09 0,03 0 0 0 0 0 0 0,3 0 0 0,009 0 0 0 0
h 0 0 0 0 0 0,0022 0 3,9 0 0 0 0 0 0 0 0
i 0,04 0,03 0 0,02 0,002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
j 0 0 0 0 0 0 0,36 0 0 0 0 0 0 0 0 0
k 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
l 0 0 0 0 0 0 0,23 0 0 0 0 0,004 0 0 0 0
m 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,003 0 0 0 0 0 0
n 0,16 0 0 0 0 0 0,1 0 0 0 0,09 0 0 0,03 0 0,15
o 0 0 0 0,03 0,014 0 0,3 0 0 0 0 0 0,6 0 0 0
p 0,1 0 0 0 0 0,002 0,03 0 0 0 0 0 0 0 0 0
q 0,2 0,03 0 0 0,03 0 0 0,6 0 0 0 0 0 0 0,15 0
r 0,001 0 0 0,09 0,025 0 0 1,3 0 0 0 0 0 0 0 0
s 0,03 0 0 0 0 0 0,01 0,1 0,03 0 0,04 0 1,9 0 0 0
t 0 0 0,2 0 0 0 0,03 0,6 0 0 0 0 0 0 0 0
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49/65 [00131] As Tabelas 7 a 9 mostram características e propriedades mecânicas de uma microestrutura (incluindo uma textura). Em adição, nas Tabelas 7 a 9, γ, F, B, M, e P representam as proporções de área de austenita retida, ferrita, bainita, martensita, e perlita, respectivamente. Em adição, f20, dV, e oma representam uma percentagem de uma proporção de área de um grão (grão grosseiro) excedendo 20 mm, um diâmetro médio de volume de um grão, e desvio-padrão da distância acima descrita Lma, respectivamente.
[00132] Como um índice de deformabilidade local, a proporção de expansão de furo l e o raio de encurvamento limite (d/RmC), de acordo com encurvamento em V, 90° do produto final, foram usados. Em adição, um teste de tensão (medição de TS e EL), um teste de encurvamento, e um teste de expansão do furo, foram realizados de acordo com JIS Z 2241, JIS Z 2248 (teste de encurvamento de bloco em V, 90°), e Japan Iron and Steel Federation Standard JFS T1001, respectivamente. Em adição, com relação à porção central de espessura de chapa dentro de uma região de 5/8 a 3/8 de uma seção transversal de espessura de chapa que é paralela com uma direção de laminação a uma posição 1/4 em uma direção de largura da chapa, uma densidade de polo foi medida a um passo de 0,5 mm usando o EBSD acima descrito. Em adição, o valor rs (rC, r30) de respectivas direções foram medidos pelo método acima descrito de acordo com JIS Z 2254 (2008) (ISO10113 (2006)).
[00133] Em adição, uma sublinhação nas Tabelas 1 a 8 indica as condições que não satisfazem as condições da presente invenção. Em adição, na Produção No. 38, desde que a laminação dentro de uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C não inclua uma passagem de 30% ou mais, como um valor de P1, uma proporção de redução de laminação da passagem final na laminação dentro de uma faixa de temperatura de T1 + 30°C to T1 + 200°C, fo i usada.
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TABELA 3
PRODUÇÃO N° AÇO N° T1/°C NÚMERO DE VEZES DE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO DE 40% OU MAIS A 1000°C A 1200°C RAZÃO DE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO DE 40% OU MAIS A 1000°C A 1200°C TAMANHO DE GRÃO DE AUSTENITA /pm
1 a 854 1 50 120
2 a 854 1 45 130
3 b 870 1 40 140
4 b 870 1 50 130
5 c 892 1 45 130
6 c 892 1 45 130
7 d 888 1 40 160
8 d 888 1 45 150
9 a 854 1 50 120
10 a 854 2 40 40 70
11 b 870 2 45 45 70
12 c 892 2 45 45 70
13 c 892 2 40 40 95
14 d 888 2 50 40 90
15 a 854 1 50 120
16 b 870 2 45 45 70
17 c 892 2 45 45 70
18 d 888 2 40 45 95
19 g 883 0 350
50/65
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20 j 888 1 50 120
21 e 874 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
22 f 887 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
23 h 899 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
24 i 879 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUEN TE
25 k 851 1 50 105
26 l 875 2 45 45 90
27 m 852 1 50 130
28 n 903 1 50 130
29 o 882 2 45 45 80
30 p 882 1 50 105
31 q 917 1 50 45 65
32 r 864 1 50 130
33 s 860 1 50 160
34 t 880 1 50 180
35 a 854 1 45 130
36 c 892 2 40 40 95
37 c 892 2 40 40 95
38 c 892 2 40 40 95
39 c 892 2 40 40 95
40 j 888 1 50 120
51/65
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TABELA 4
N° DE PRODUÇÃO RAZÃO DE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO ACUMULATIVA A T1 + 30°C A T1 + 200°C/% RAZÃO DE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO ANTES DE UMA RAZÃO DE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO DE PASSAGEM FINAL A T1 + 30°C A T1 + 200°C/% NÚMERO DE VEZES DE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO DE 30% OU MAIS A T1 + 30°C A T1 + 200°C/- ELEVAÇÃO DE TEMPERATURA MÁXIMA DURANTE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO A T1 + 30°C A T1 + 200<C/<C
PASSAGEM FINAL A T1 200°C/% DA PASSAGEM + 30°C A T1 +
1 73,0 55 40 2 15
2 67,5 50 35 2 5
3 59,1 35 37 2 15
4 62,1 45 31 2 18
5 58,6 40 31 2 13
6 79,0 65 40 2 14
7 61,5 45 30 2 16
8 64,3 49 30 2 17
9 60,8 44 30 2 18
10 71,3 59 30 2 18
11 67,0 45 40 2 13
12 62,8 38 40 2 15
13 55,8 33 34 2 20
14 58,7 41 30 2 20
15 40,5 15 30 1 12
16 51,0 30 30 1 20
17 50,3 29 30 1 15
18 70,6 58 30 1 12
19 48,7 21 35 1 30
52/65
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20 74,8 58 40 1 40
CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
25 73,0 55 40 2 20
26 69,8 45 45 2 15
27 68,5 55 30 2 10
28 70,8 55 35 2 15
29 76,0 60 40 2 15
30 75,5 65 30 2 20
31 54,5 30 35 2 16
32 64,3 49 30 2 24
33 72,0 60 30 2 23
34 69,0 55 31 2 16
35 45,6 15 36 1 12
36 45,7 33 19 1 20
37 55,8 33 34 2 20
38 57,0 20 20 0 20
39 55,8 33 34 2 20
40 74,8 58 40 1 40
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TABELA 5
N° DE PRODUÇÃO RAZÃO DE REDUÇÃO DE LAMINAÇÃO ACUMULATIVA A UMA TEMPERATURA IGUAL A OU MAIS ALTA DO QUE T1 + 30°C/% Tf/°C P1/% t1/s 2,5 x t1/s t/s t/t1/- TAXA DE RESFRIAMENTO DE RES- VARIAÇÃO NA TEMPERATURA DE RESFRIAMENTO EM RESFRIAMENTO PRIMÁRIO/°C
FRIAMENTO MÁRIO /°C/s PRI-
1 10 935 40 0,62 1,55 0,8 1,29 50 50
2 0 892 35 1,83 4,57 2 1,10 60 60
3 25 945 37 0,85 2,11 1 1,18 60 90
4 5 920 31 1,65 4,13 2,3 1,39 70 80
5 15 955 31 1,35 3,38 2 1,48 80 80
6 0 934 40 1,55 3,88 2,2 1,42 70 70
7 25 970 30 1,02 2,56 0,9 0,88 70 90
8 5 960 30 1,21 3,03 1 0,83 70 60
9 15 921 30 1,31 3,28 2 1,52 70 80
10 0 990 30 0,32 0,79 0,7 2,21 70 40
11 0 1012 40 0,14 0,34 0,3 2,22 60 60
12 10 985 40 0,43 1,07 0,9 2,10 60 60
13 25 965 34 1,01 2,53 1,2 1,19 50 60
14 15 993 30 0,66 1,65 0,8 1,21 50 60
15 45 880 30 2,31 5,78 5 2,16 30 60
16 21 930 30 1,46 3,66 5 3,42 40 90
17 29 1075 30 0,13 0,32 0,1 0,77 60 50
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18 29 890 30 3,03 7,59 15 494 80 10
19 35 910 35 2,16 5,40 0,5 0,23 60 30
20 35 860 40 4,45 11,12 9 2,02 60 60
21 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
22 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
23 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
24 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
25 10 880 40 1,97 4,93 1,5 0,76 50 90
26 16 910 45 1,63 4,08 2,5 1,53 60 80
27 20 900 30 1,74 4,34 0,8 0,46 60 100
28 16 890 35 3,62 9,04 2,2 0,61 60 160
29 14 920 40 1,67 4,19 0,6 0,36 60 50
30 13 940 30 1,51 3,77 1,2 0,80 80 60
31 11 945 35 2,13 5,32 1,6 0,75 60 90
32 12 885 30 2,45 6,13 1,8 0,73 60 100
33 16 870 30 2,78 6,96 0,2 0,07 60 80
34 18 915 31 2,04 5,09 0,6 0,30 70 75
35 45 880 36 2,17 5,42 5 2,31 30 60
36 25 965 33 1,05 2,64 1,2 1,14 50 60
37 45 965 34 1,01 2,53 1,2 1,19 50 60
38 25 965 20 1,72 4,30 2 1,16 50 60
39 25 965 34 1,01 2,53 1,2 1,19 50 60
40 0 860 40 4,45 11,12 9 2,02 60 60
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Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 58/80
TABELA 6
N° DE PRODU- ÇÃO TAXA DE RESFRIAMENTO DE 800°C A T3°C/°C/s TEMPO DE RETENÇÃO DE 630°C a 800°C T3/°C TAXA DE RESFRIAMENTO DE T3°C A UMA TEMPERATURA IGUAL A OU MAIS ALTA DO QUE 550°C E MAIS BAIXA DO QUE T3°C/°C/s TEMPERATURA DE BOBINA- MENTO /°C TEMPO DE RETENÇÃO APÓS BOBINAMENTO / min TAXA DE VARIAÇÃO DE TEMPERATURA DURANTE RETEN- ÇÃO /°C/h
1 40 12 680 - 420 290 -20
2 50 15 680 - 450 300 -10
3 50 14 695 - 468 250 10
4 60 16 695 - 472 290 30
5 50 18 670 - 438 280 40
6 40 11 670 - 447 240 -20
7 80 10 665 - 459 100 -40
8 70 16 665 - 387 150 30
9 70 8 675 - 459 90 20
10 60 - 675 15 364 50 -10
11 60 - 660 18 483 260 40
12 50 - 685 10 415 290 20
13 50 3 685 - 456 300 30
14 40 5 675 - 369 300 -10
15 40 5 680 - 550 300 -2
16 60 7 665 - 405 250 -10
56/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 59/80
17 5 30 655 - 150 400 40
18 70 10 695 - 395 150 20
19 40 - 670 25 450 10 10
20 50 60 680 259 40 50
21 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
22 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
23 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
24 CRAQUEADO DL RANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
25 50 10 680 - 380 100 10
26 50 8 670 - 375 120 15
27 40 9 675 - 400 160 -15
28 40 - 680 10 425 120 -20
29 60 - 655 15 410 150 17
30 90 4 695 - 375 200 25
31 40 15 675 - 360 300 -10
32 20 10 680 - 480 240 -5
33 40 13 665 - 490 250 25
34 40 - 680 8 425 100 35
35 40 5 680 - 550 300 -2
36 50 3 685 - 456 300 30
37 50 3 685 - 456 300 30
38 50 3 685 - 456 300 30
39 50 - 685 30 456 300 30
40 50 10 685 - 380 100 10
57/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 60/80
TABELA 7
N° DE PRO- DUÇÃO N°DO AÇO D1/- D2/- rC/- r30/- f20/% dy/pm SigmaMA/pm
1 a 2,6 2,2 0,87 1,04 8 7 4,8
2 a 2,2 2,1 0,9 0,96 6 5 4,7
3 b 2,9 2,8 0,79 1,05 8 9 4,2
4 b 2,7 2,7 0,85 1,02 9 5 4,6
5 c 3,5 3,2 0,72 1,1 8 5 3,9
6 c 3 2,8 0,73 1,1 7 8 3,8
7 d 3,9 3,5 0,7 1,08 8 4 4,6
8 d 2,9 2,7 0,9 1,06 8 3 4,7
9 a 3,5 2,9 0,75 1,05 9 9 4,8
10 a 2,1 2 0,95 1,02 8 8 5
11 b 2,9 2,6 0,72 1,06 9 7 4,8
12 c 3 2,9 0,85 0,95 7 6 3,6
13 c 3,8 3,8 0,75 0,98 6 5 3,2
14 d 3,4 3,1 0,75 1,05 8 6 4,5
15 a 7,2 64 0,67 124 12 7 5,1
16 b 5,2 4,3 0,64 115 15 16 4,6
17 c 5,8 4,5 0,71 1,08 14 12 8,3
18 d 6,4 4,9 0,68 118 15 10 7,6
19 g 7,6 5,4 0,65 1,22 75 12 8,7
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Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 61/80
20 j 7,1 6,4 0,65 1,15 14 7 5,8
21 e CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
22 f CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
23 h CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
24 i CRAQU EADO DURANTE LAMINAÇÃO A QU ENTE
25 k 5,8 4,8 0,87 1,05 8 2 2,5
26 l 3,8 3,7 0,78 1,1 10 5 5,5
27 m 5,9 5 0,9 1,1 5 3 3,5
28 n 5,5 4,8 0,75 1,05 4 2 2,9
29 o 5,5 4,5 0,7 0,99 6 2 4,9
30 p 5,7 4,5 0,75 1,02 8 4 5,6
31 q 5,5 4,2 0,75 0,99 4 2 4,5
32 r 5,1 4,7 0,88 1,02 3 2 1,8
33 s 5,5 4,7 0,78 1,05 9 3 5,5
34 t 5,5 4,8 0,89 1,09 5 3 4,9
35 a 6,9 5,8 0,64 125 10 8 4,8
36 c 6,6 5,1 0,68 112 9 7 3,2
37 c 6,7 5 0,64 108 12 8 3,2
38 c 6,4 4,5 0,65 125 15 8 3,2
39 c 3,9 3,8 0,74 1,01 6 5 3,2
40 J 4,8 3,8 0,88 1,03 9 8 2,5
59/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 62/80
TABELA 8
N° DE PRODUÇÃO γ/% F/% B/% P/% M/%
1 13,5 26 45 3 12,5
2 10,5 35 48 0 6,5
3 8,5 42 39 0 10,5
4 10,6 38 40 0 11,4
5 7,8 42 36 10 4,2
6 16,8 39 41 0 3,2
7 14,8 22 45 7 11,2
8 14,2 26 42 5 12,8
9 13 25 40 4 18
10 7,8 47 29 2 14,2
11 10 39 39 0 12
12 10,5 42 39 0 8,5
13 10,6 38 42 0 9,4
14 12,6 21 38 10 18,4
15 4,8 20,8 Z0 4 0,4
16 3,9 35 36 8 17,1
17 4,7 52 0 0 43,3
18 12,5 23 43 3 18,5
19 3,6 22 5 25 44,4
20 05 62 8 0 29,5
60/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 63/80
21 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
22 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
23 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
24 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE
25 2,5 45 39 2 11,5
26 3,5 29 45 6 16,5
27 3,7 34 45 7 10,3
28 8,9 26 46 0 19,1
29 12,4 27 55 0 5,6
30 5,8 24 55 0 15,2
31 4,5 36 45 0 14,5
32 3,8 36 54 4 2,2
33 14,5 25 51 4 5,5
34 7,8 44 35 10 3,2
35 3 20,8 71,8 4 0,4
36 10,5 40 43 0 6,5
37 10,8 42 40 0 7,2
38 10,5 42 39 0 8,5
39 18 20 38 32 8,2
40 0,8 48 45 1 5,2
61/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 64/80
TABELA 9
N°DE PRODUÇÃO TS/MPa EL/% λ/% d/RmC/- TS X λ /MPa TS X EL /MPa% OBSERVAÇÕES
1 1028 20 70 3,3 71820 20520 EXEMPLO
2 985 30 80 3,2 78800 29550 EXEMPLO
3 859 35 85 3,2 73015 30085 EXEMPLO
4 1055 18 75 2,3 79125 18990 EXEMPLO
5 850 25 80 2,7 68000 21250 EXEMPLO
6 1148 18 40 2,3 45920 20664 EXEMPLO
7 1450 13 30 2,1 43500 18850 EXEMPLO
8 1426 14 35 3,3 49910 19964 EXEMPLO
9 760 28 60 3,2 45600 21280 EXEMPLO
10 735 20 90 3,2 66150 14700 EXEMPLO
11 890 16 100 2,7 89000 14240 EXEMPLO
12 788 19 80 2,3 63040 14972 EXEMPLO
13 850 19 70 1,5 59500 16150 EXEMPLO
14 1056 18 40 1,6 42240 19008 EXEMPLO
15 805 15 35 1,1 28175 12075 EXEMPLO COMPARATIVO
16 840 7 25 1,2 21000 5880 EXEMPLO COMPARATIVO
17 780 16 25 1,2 19500 12480 EXEMPLO COMPARATIVO
18 1609 8 10 1,2 16090 12872 EXEMPLO COMPARATIVO
62/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 65/80
19 948 12 30 1,1 28440 11376 EXEMPLO COMPARATIVO
20 489 32 60 1,2 29340 15648 EXEMPLO COMPARATIVO
21 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE EXEMPLO COMPARATIVO
22 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE EXEMPLO COMPARATIVO
23 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE EXEMPLO COMPARATIVO
24 CRAQUEADO DURANTE LAMINAÇÃO A QUENTE EXEMPLO COMPARATIVO
25 457 39 80 2,5 36560 17823 EXEMPLO
26 594 31 78 2,1 46332 18414 EXEMPLO
27 764 27 45 3,1 34380 20628 EXEMPLO
28 793 25 60 2,7 47580 19825 EXEMPLO
29 864 23 55 1,9 47520 19872 EXEMPLO
30 1126 20 35 1,7 39410 22520 EXEMPLO
31 945 25 32 1,8 30240 23625 EXEMPLO
32 602 32 75 1,7 45150 19264 EXEMPLO
33 1015 24 31 1,5 31465 24360 EXEMPLO
34 530 34 95 1,6 50350 18020 EXEMPLO
35 750 11 21 1,3 15750 8250 EXEMPLO COMPARATIVO
36 790 18 35 1,3 27650 14220 EXEMPLO COMPARATIVO
63/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 66/80
37 820 20 30 1,3 24600 16400 EXEMPLO COMPARATIVO
38 830 22 35 1,3 29050 18260 EXEMPLO COMPARATIVO
39 870 10 12 1,1 10440 8700 EXEMPLO COMPARATIVO
40 440 30 60 2,1 26400 13200 EXEMPLO COMPARATIVO
64/65
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 67/80
65/65 [00134] As Produções Nos. 1 a 14, e 25 a 34 satisfazem as condições da presente invenção, e, desse modo, d/RmC, TSxl, e TSxEL das chapas de aço que foram obtidos nos números de produção foram excelentes. Em adição, quando as condições de produção foram otimizadas, d/RmC, TSxl, e TSxEL foram adicionalmente aperfeiçoadas.
[00135] Por outro lado, na Produção Nos. 15 a 24, e 35, as condições da presente invenção não foram satisfeitas, e, desse modo, pelo menos um de d/RmC, TSxl, e TSxEL da chapa de aço que foi obtido não foi suficiente.
[00136] Aqui em diante, os exemplos preferidos da presente invenção foram descritos, mas a presente invenção não é limitada aos exemplos. Adição, omissão, substituição e outras modificações de configuração podem ser feitas dentro de uma faixa que não fuja da essência da presente invenção. A presente invenção não é limitada pela descrição acima descrita, e é limitada somente pelas reivindicações em anexo.
Aplicabilidade Industrial [00137] Com relação ao aço de TRIP, uma chapa de aço laminada a quente que é excelente em deformabilidade local, em que dependência da orientação de plasticidade é pequena, e que é excelente em ductilidade, e um método de produção deste, são proporcionados.
Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 68/80
1/7

Claims (12)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Chapa de aço laminada a quente, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço laminada a quente é uma chapa de aço tendo uma composição química, em % em massa, de
    C: 0,02% a 0,5%,
    Si: 0,001% a 4,0%,
    Mn: 0,001% a 4,0%,
    Al: 0,001% a 4,0%,
    P: 0,15% ou menos,
    S: 0,03% ou menos,
    N: 0,01% ou menos,
    O: 0,01% ou menos, opcionalmente, um ou mais selecionados do grupo que consiste em:
    Ti: 0,001% a 0,2%,
    Nb: 0,001% a 0,2%,
    V: 0,001% a 1,0%,
    W: 0,001% a 1,0%,
    Cu: 0,001% a 2,0%,
    B: 0,0001% a 0,005%,
    Mo: 0,001% a 1,0%,
    Cr: 0,001% a 2,0%,
    As: 0,0001% a 0,50%,
    Mg: 0,0001% a 0,010%,
    REM: 0,0001% a 0,1%,
    Ca: 0,0001% a 0,010%,
    Ni: 0,001% a 2,0%,
    Co: 0,0001% a 1,0%,
    Sn: 0,0001% a 0,2%, e
    Zr: 0,0001% a 0,2%,
    Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 69/80
  2. 2/7 e o restante consistindo em Fe e impurezas inevitáveis, no qual uma soma de um teor do Si e um teor do Al é 1,0% a 4,0% na composição química da chapa de aço, uma densidade de polo média de um grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110>, que é uma densidade de polo expressa por uma média aritmética de densidades de polo de respectivas orientações de cristal {100}<011>, {116}<110>, {114}<110>, {112}<110>, e {223}<110>, é 1,0 a 6,5, e uma densidade de polo de uma orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 5,0 em uma porção central de espessura de chapa dentro de uma faixa de 5/8 a 3/8 de uma espessura de chapa, uma microestrutura da chapa de aço inclui uma pluralidade de grãos, a microestrutura da chapa de aço inclui, por uma proporção de área, 2% a 30% de austenita retida, 20% a 50% de ferrita, 10% a 60% de bainita, 20% ou menos de perlita, e 20% ou menos de martensita, e rC que é uma valor de Lankford em uma direção ortogonal a uma direção de laminação é 0,70 a 1,10, e r30 que é um valor de Lankford em uma direção que forma um ângulo de 30° com a direção de laminação é 0,70 a 1,10.
    2. Chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que um volume de diâmetro médio dos grãos é 1 mm a 4 mm.
  3. 3. Chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a densidade de polo média do grupo de orientação de {100}<011> a {223}<110> é 1,0 a 5,0, e a densidade de polo da orientação de cristal {332}<113> é 1,0 a 4,0.
  4. 4. Chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que, entre a pluralidade de
    Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 70/80
    3/7 grãos, uma proporção de área de grãos que excede 20 qm é limitada a 10% ou menos.
  5. 5. Chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que, com relação a pelo menos 100 grãos da austenita retida e da martensita, um desvio-padrão de uma distância Lma entre os grãos mais próximos entre si é de 5 qm ou menos.
  6. 6. Método de produção da chapa de aço laminada a quente, caracterizado pelo fato de que o método de produção compreende:
    um primeiro processo de laminação a quente de realização de uma laminação a quente com relação a um aço, de modo a ajustar um tamanho de grão de austenita médio do aço a 200 qm ou menos, o primeiro processo de laminação a quente inclui, no qual uma passagem é realizada, pelo menos uma ou mais vezes, com uma proporção de redução de laminação de 40% ou mais, em uma faixa de temperatura de 1.000°C a 1.20 0°C, o aço compreende uma composição química que inclui, em % em massa,
    C: 0,02% to 0,5%,
    Si: 0,001% to 4,0%,
    Mn: 0,001% to 4,0%,
    Al: 0,001% to 4,0%,
    P: 0,15% ou menos,
    S: 0,03% ou menos,
    N: 0,01% ou menos,
    O: 0,01% ou menos, e opcionalmente, um ou mais selecionados do grupo que consiste em:
    Ti: 0,001% a 0,2%,
    Nb: 0,001% a 0,2%,
    Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 71/80
    4/7
    V: 0,001% a 1,0%,
    W: 0,001% a 1,0%,
    Cu: 0,001% a 2,0%,
    B: 0,0001% a 0,005%,
    Mo: 0,001% a 1,0%,
    Cr: 0,001% a 2,0%,
    As: 0,0001% a 0,50%,
    Mg: 0,0001% a 0,010%,
    REM: 0,0001% a 0,1%,
    Ca: 0,0001% a 0,010%,
    Ni: 0,001% a 2,0%,
    Co: 0,0001% a 1,0%,
    Sn: 0,0001% a 0,2%, e
    Zr: 0,0001% a 0,2%, e o restante consistindo em Fe e impurezas inevitáveis, e no qual uma soma de um teor do Si e um teor do Al é 1,0% a 4,0%;
    um segundo processo de laminação a quente de realização da laminação a quente com relação ao aço, o segundo processo de laminação a quente inclui, no qual grande passagem de redução de laminação com uma proporção de redução de laminação de 30% ou mais em uma faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C, quando uma temperatura calculada por uma seguinte Expressão 1 é ajustada a T1°C, uma proporção de redução de laminação acumulativa na faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C é 50 % ou mais, uma proporção de redução de laminação acumulativa em uma faixa de temperatura, que é mais alta do que ou igual a Ar3°C e mais baixa do que T1 + 30°C, é limitada a 30% ou me nos, e uma temperatura terminal de laminação é Ar3°C ou mais al
    Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 72/80
    5/7 ta;
    um processo de resfriamento primário de realização de um resfriamento com relação ao aço, no qual um tempo de espera t (segundo), que é ajustado como um tempo de uma conclusão de uma passagem final entre a grande passagem de redução de laminação a um início de resfriamento, satisfaz a Expressão 2;
    um processo de resfriamento de realização de um resfriamento com relação ao aço, no qual o aço é resfriado a uma temperatura T3 dentro de uma faixa de 630°C a 800°C a uma taxa de resfriamen to média de 10°C/s a 100°C/s;
    um processo de retenção de realização de uma retenção, no qual o aço é retido dentro da faixa de temperatura de 630°C a 800°C por 1 segundo a 20 segundos, ou um processo d e resfriamento lento de um resfriamento lento com relação ao aço, no qual o aço é vagarosamente resfriado a partir da temperatura T3 a uma faixa de temperatura dentro de mais baixa do que T3, e mais alta do que ou igual a 550°C a uma taxa de resfriamento média de 2 0°C/s ou menos;
    um processo de enrolamento de realização de um enrolamento do aço em uma faixa de temperatura de 350°C a 500°C; e um processo de resfriamento de ar de realização de um resfriamento do aço com ar, no qual o aço, que é retido na faixa de temperatura de 350°C a 500°C por 30 minutos a 300 minutos, é, em s eguida, resfriado pelo ar, no qual,
    T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] (Expressão 1) aqui, [C], [N], e [Mn] representam percentagens em massa do teor de C, do teor de N, e do teor de Mn no aço, respectivamente,
    Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 73/80
    6/7 t < 2,5 x t1 (Expressão 2) aqui, t1 é expresso pela seguinte Expressão 3, t1 = 0,001 x ((Tf - T1) x P1/100)2 - 0,109 x ((Tf - T1) x P1/100) + 3,1 (Expressão 3) aqui, Tf representa uma temperatura em Celsius do aço no tempo de conclusão da passagem final, e P1 representa uma percentagem da proporção de redução de laminação durante a passagem final, e em que, em cada caso em que um ou mais selecionados a partir do grupo consistindo em Ti: 0,001% a 0,2%, Nb: 0,001% a 0,2%, V: 0,001% a 1,0%, W: 0,001% a 1,0%, Cu: 0,001% a 2,0%, B: 0,0001% a 0,005%, Mo: 0,001% a 1,0%, Cr: 0,001% a 2,0%, As: 0,0001% a 0,50%, Mg: 0,0001% a 0,010%, REM: 0,0001% a 0,1%, Ca: 0,0001% a 0,010%, Ni: 0,001% a 2,0%, Co: 0,0001% a 1,0%, Sn: 0,0001% a 0,2%, Zr: 0,0001% a 0,2% estão incluídos na composição química, no qual uma temperatura calculada pela seguinte Expressão 4 no lugar da temperatura calculada pela Expressão 1 é ajustada como a T1;
    T1 = 850 + 10 x ([C] + [N]) x [Mn] + 350 x [Nb] + 250 x [Ti] + 40 x [B] + 10 x [Cr] + 100 x[Mo] + 100 x [V] (Expressão 4) aqui, [C], [N], [Mn], [Nb], [Ti], [B], [Cr], [Mo], e [V] representam percentagens em massa do teor de C, do teor de N, do teor de Mn, do teor de Nb, do teor de Ti, do teor de B, do teor de Cr, do teor de Mo, e do teor de V no aço, respectivamente.
  7. 7. Método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o tempo de espera t (segundo) satisfaz adicionalmente a seguinte Expressão 5 usando t1;
    t < t1 (Expressão 5)
  8. 8. Método de produção da chapa de aço laminada a quen
    Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 74/80
    7/7 te, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o tempo de espera t (segundo) satisfaz adicionalmente a seguinte Expressão 6 usando t1;
    t1 < t < t1 x 2,5 (Expressão 6)
  9. 9. Método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que, no processo de resfriamento primário, a taxa de resfriamento média é 50°C/s ou mais, uma variação da temperatura de resfriamento que é uma diferença entre uma temperatura do aço no tempo de partida de um resfriamento e uma temperatura do aço no tempo final do resfriamento é 40°C a 140°C, e a temperatura do aço no tem po final do resfriamento é T1 + 100°C, ou mais baixa.
  10. 10. Método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que uma passagem final de laminação dentro da faixa de temperatura de T1 + 30°C a T1 + 200°C é a passagem grande de reduç ão de laminação.
  11. 11. Método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que, no controle da faixa de temperatura, uma taxa de variação de temperatura é -40°C/h a 40°C/h.
  12. 12. Método de produção da chapa de aço laminada a quente, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o processo de resfriamento primário é realizado entre caixas de laminação.
    Petição 870180072939, de 20/08/2018, pág. 75/80
    1/4 d/RmCC-) d/RmCC-)
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