JP2000144314A - 角筒絞り性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
角筒絞り性に優れる熱延鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 平均ｒ値が１．０を超え、ｒDが２．０を超
える角筒絞り性に優れる熱延鋼板、およびその製造方法
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０６％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ≦０．０
５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．０１
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を含有し、必要に応
じ、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ≦０．０５％、Ｚｒ≦０．０
５％、Ｍｏ≦０．１％、Ｃｕ≦０．０５％、Ｎｉ≦０．
０５％、Ｃｒ≦０．１％、Ｃａ≦０．００５％、ＲＥＭ
≦０．００５％のうち１種または２種以上を合計で０．
００１％〜０．２％含み、残部がＦｅおよび不可避的不
純物より成る鋼板で、そのフェライト粒度番号が１０〜
１３番かつ｛１１１｝および｛１１２｝面の面強度比が
２．０以上で、｛１００｝面のＸ線面強度比が２．０以
下である角筒絞り性に優れる熱延鋼板。
える角筒絞り性に優れる熱延鋼板、およびその製造方法
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０６％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ≦０．０
５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．０１
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を含有し、必要に応
じ、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ≦０．０５％、Ｚｒ≦０．０
５％、Ｍｏ≦０．１％、Ｃｕ≦０．０５％、Ｎｉ≦０．
０５％、Ｃｒ≦０．１％、Ｃａ≦０．００５％、ＲＥＭ
≦０．００５％のうち１種または２種以上を合計で０．
００１％〜０．２％含み、残部がＦｅおよび不可避的不
純物より成る鋼板で、そのフェライト粒度番号が１０〜
１３番かつ｛１１１｝および｛１１２｝面の面強度比が
２．０以上で、｛１００｝面のＸ線面強度比が２．０以
下である角筒絞り性に優れる熱延鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、角筒絞り性に優れ
る熱延鋼板およびその製造方法に関するもので、平均ラ
ンクフォード値（平均ｒ値）および圧延方向に対し４５
°方向のランクフォード値（ｒD値）が高い熱延鋼板の
製造方法に関する。
る熱延鋼板およびその製造方法に関するもので、平均ラ
ンクフォード値（平均ｒ値）および圧延方向に対し４５
°方向のランクフォード値（ｒD値）が高い熱延鋼板の
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、加工用鋼板としては冷延鋼板が用
いられてきた。これは、熱延鋼板は、冷延鋼板と同一板
厚範囲（１〜３ｍｍ程度）の薄鋼板はできても、深絞り
特性については劣るためである。
いられてきた。これは、熱延鋼板は、冷延鋼板と同一板
厚範囲（１〜３ｍｍ程度）の薄鋼板はできても、深絞り
特性については劣るためである。
【０００３】深絞り性は、薄鋼板の加工性に関して重要
な因子とされており、通常、指標として平均ｒ値が用い
られる。平均ｒ値はＬ（圧延方向）、Ｃ（幅方向）、Ｄ
（４５°方向）のランクフォード値、ｒL、ｒC、ｒDの
平均値であり、次式（１）により算出されている。
な因子とされており、通常、指標として平均ｒ値が用い
られる。平均ｒ値はＬ（圧延方向）、Ｃ（幅方向）、Ｄ
（４５°方向）のランクフォード値、ｒL、ｒC、ｒDの
平均値であり、次式（１）により算出されている。
【０００４】 平均ｒ値＝（ｒL＋ｒC＋２ｒD）／４−−−−−（１） しかし、実際のプレス成形において角筒絞りを行う場合
は、角筒のコーナーの部分が絞り加工となるためにプレ
スの長辺部に比較して厳しい成形となる。通常のプレス
工程において、角筒プレス用素材の板取は、コイル状の
鋼板を巻き戻して行われるため、幅方向に平行に打ち抜
く方法が作業性、また歩留り上効率が良い。このため、
最も絞りが厳しくなる方向はＤ方向となり、平均ｒ値の
みならず、ｒD値が高いことが要求される。
は、角筒のコーナーの部分が絞り加工となるためにプレ
スの長辺部に比較して厳しい成形となる。通常のプレス
工程において、角筒プレス用素材の板取は、コイル状の
鋼板を巻き戻して行われるため、幅方向に平行に打ち抜
く方法が作業性、また歩留り上効率が良い。このため、
最も絞りが厳しくなる方向はＤ方向となり、平均ｒ値の
みならず、ｒD値が高いことが要求される。
【０００５】ところが、一般的に冷延鋼板の３方向のｒ
値を比較するとｒD値が最も低くなることが多い。従っ
て、平均ｒ値が高くとも角筒絞りができなかったり、必
要以上のグレードの高い鋼板を用いることが多かった。
値を比較するとｒD値が最も低くなることが多い。従っ
て、平均ｒ値が高くとも角筒絞りができなかったり、必
要以上のグレードの高い鋼板を用いることが多かった。
【０００６】これに対し、特開昭６３−２９０２２３号
公報には、ｒD値の高い鋼板の製造方法が提示されてい
る。この方法は、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒなどの元素を添加
し、さらにＢが添加された極低炭素鋼であり、これによ
って得られるｒD値は、１．３程度である。
公報には、ｒD値の高い鋼板の製造方法が提示されてい
る。この方法は、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒなどの元素を添加
し、さらにＢが添加された極低炭素鋼であり、これによ
って得られるｒD値は、１．３程度である。
【０００７】しかし、この方法では、平均ｒ値は言及し
ておらず、またｒD値も高々１．３程度であるため、厳
しい角筒プレスの成形は難しい。
ておらず、またｒD値も高々１．３程度であるため、厳
しい角筒プレスの成形は難しい。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の問題点を解決し、平均ｒ値１．０以上でかつｒD値
が１．６を超える高い角筒絞り性を有する鋼板、および
その製造方法を提供することを目的とするものである。
術の問題点を解決し、平均ｒ値１．０以上でかつｒD値
が１．６を超える高い角筒絞り性を有する鋼板、および
その製造方法を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者らは、Ｎｂ添加鋼の活用を検討し、加熱条
件や仕上圧延の温度、圧下率が平均ｒ値およびｒD値に
及ぼす影響を鋭意検討し、本課題を解決する手段に到達
した。
め、本発明者らは、Ｎｂ添加鋼の活用を検討し、加熱条
件や仕上圧延の温度、圧下率が平均ｒ値およびｒD値に
及ぼす影響を鋭意検討し、本課題を解決する手段に到達
した。
【００１０】すなわち、本発明の手段１は、重量％で、
Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０２％、
Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．０１％、Ｎｂ：０．００５〜
０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
より成り、鋼板のフェライト粒度番号が１０〜１３番か
つ｛１１１｝および｛１１２｝面のＸ線面強度比が２．
０以上で、｛１００｝面のＸ線面強度比が２．０以下で
あることを特徴とする角筒絞り性に優れる熱延鋼板であ
る。
Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０２％、
Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．０１％、Ｎｂ：０．００５〜
０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
より成り、鋼板のフェライト粒度番号が１０〜１３番か
つ｛１１１｝および｛１１２｝面のＸ線面強度比が２．
０以上で、｛１００｝面のＸ線面強度比が２．０以下で
あることを特徴とする角筒絞り性に優れる熱延鋼板であ
る。
【００１１】手段２は上記手段１に、重量％で、Ｔｉ≦
０．０５％，Ｖ≦０．０５％、Ｚｒ≦０．０５％，Ｍｏ
≦０．１％、Ｃｕ≦０．０５％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃ
ｒ≦０．１％、Ｃａ≦０．００５％、ＲＥＭ≦０．００
５％のうち１種または２種以上を合計で０．００１％〜
０．２％含むものである。
０．０５％，Ｖ≦０．０５％、Ｚｒ≦０．０５％，Ｍｏ
≦０．１％、Ｃｕ≦０．０５％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃ
ｒ≦０．１％、Ｃａ≦０．００５％、ＲＥＭ≦０．００
５％のうち１種または２種以上を合計で０．００１％〜
０．２％含むものである。
【００１２】また手段３は、重量％で、Ｃ：０．０１〜
０．０６％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５
％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１
％、Ｎ≦０．０１％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼に
対し、１１５０℃以上に加熱した後、１０００℃以上で
粗圧延を終了させ、９００〜９５０℃で仕上連続圧延を
開始し、最終２パスがパス間１秒以内で圧下率をそれぞ
れ４０％以上で、かつ圧延温度をＡｒ3−５０℃〜Ａｒ3
で圧延した後、６５０℃以上で巻取るを行うものであ
る。
０．０６％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５
％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１
％、Ｎ≦０．０１％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼に
対し、１１５０℃以上に加熱した後、１０００℃以上で
粗圧延を終了させ、９００〜９５０℃で仕上連続圧延を
開始し、最終２パスがパス間１秒以内で圧下率をそれぞ
れ４０％以上で、かつ圧延温度をＡｒ3−５０℃〜Ａｒ3
で圧延した後、６５０℃以上で巻取るを行うものであ
る。
【００１３】また手段４は、重量％で、Ｃ：０．０１〜
０．０６％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５
％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１
％、Ｎ≦０．０１％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼に
対し、１１５０℃以上に加熱した後、１０００℃以上で
粗圧延を終了させ、９００〜９５０℃で仕上連続圧延を
開始し、最終２パスがパス間１秒以内で圧下率をそれぞ
れ４０％以上で、かつ圧延温度をＡｒ3−５０℃〜Ａｒ3
で圧延した後、６５０℃未満で巻取り、巻き取り後６５
０℃以上の熱処理を行うものである。
０．０６％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５
％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１
％、Ｎ≦０．０１％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼に
対し、１１５０℃以上に加熱した後、１０００℃以上で
粗圧延を終了させ、９００〜９５０℃で仕上連続圧延を
開始し、最終２パスがパス間１秒以内で圧下率をそれぞ
れ４０％以上で、かつ圧延温度をＡｒ3−５０℃〜Ａｒ3
で圧延した後、６５０℃未満で巻取り、巻き取り後６５
０℃以上の熱処理を行うものである。
【００１４】手段５は前記手段３に、重量％で、Ｔｉ≦
０．０５％、Ｖ≦０．０５％、Ｚｒ≦０．０５％、Ｍｏ
≦０．１％、Ｃｕ≦０．０５％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃ
ｒ≦０．１％、Ｃａ≦０．００５％、ＲＥＭ≦０．００
５％のうち１種または２種以上を合計で０．００１％〜
０．２％含むものである。
０．０５％、Ｖ≦０．０５％、Ｚｒ≦０．０５％、Ｍｏ
≦０．１％、Ｃｕ≦０．０５％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃ
ｒ≦０．１％、Ｃａ≦０．００５％、ＲＥＭ≦０．００
５％のうち１種または２種以上を合計で０．００１％〜
０．２％含むものである。
【００１５】さらに手段６は、粗圧延終了後、コイルボ
ックスによって一旦巻取った後、巻き戻し、連続的に仕
上圧延を行うものである。
ックスによって一旦巻取った後、巻き戻し、連続的に仕
上圧延を行うものである。
【００１６】以下に本発明についてさらに詳しく記述す
る。
る。
【００１７】
【発明実施の形態】本発明に関わる鋼板の製造時条件の
うち、まず、鋼組成の限定理由について以下に説明す
る。
うち、まず、鋼組成の限定理由について以下に説明す
る。
【００１８】Ｃは、加工性を向上させる観点からは、少
ない方が良い。しかし、ＩＦ鋼のごとく極低炭素鋼級に
なると脱炭コストが上昇する。このため、Ｃ量の下限を
０．０１％とした。本発明では、角筒絞り性の良好な鋼
板として、平均ｒ値が１．０以上、ｒD値が１．６を超
えることを目標としているが、延性、絞り性を含めて加
工性に対して問題のない０．０６％を上限とした。
ない方が良い。しかし、ＩＦ鋼のごとく極低炭素鋼級に
なると脱炭コストが上昇する。このため、Ｃ量の下限を
０．０１％とした。本発明では、角筒絞り性の良好な鋼
板として、平均ｒ値が１．０以上、ｒD値が１．６を超
えることを目標としているが、延性、絞り性を含めて加
工性に対して問題のない０．０６％を上限とした。
【００１９】Ｍｎは強度を向上させる元素であり、多量
に添加すると加工性を劣化させるため、上限を０．５％
とした。しかし、少なすぎると熱間脆性の発生起因とな
るため、下限を０．１％に制限した。
に添加すると加工性を劣化させるため、上限を０．５％
とした。しかし、少なすぎると熱間脆性の発生起因とな
るため、下限を０．１％に制限した。
【００２０】Ｓｉは、主として脱酸目的に添加される
が、多量に含まれると亜鉛めっき性、化成処理性など悪
化するため上限を０．３％に制限した。
が、多量に含まれると亜鉛めっき性、化成処理性など悪
化するため上限を０．３％に制限した。
【００２１】Ｐは強度を向上させる元素であり、また多
量に添加すると脆化を起こす恐れがあり、上限を０．０
５％とした。
量に添加すると脆化を起こす恐れがあり、上限を０．０
５％とした。
【００２２】Ｓは多量にあると、熱間で脆化を起こす恐
れがあり、またＭｎと結合して形成されるＭｎＳは圧延
によって伸延し延性を劣化させる恐れがあるため、低く
抑えた方がよく、上限を０．０２％とした。
れがあり、またＭｎと結合して形成されるＭｎＳは圧延
によって伸延し延性を劣化させる恐れがあるため、低く
抑えた方がよく、上限を０．０２％とした。
【００２３】Ａｌは、Ｓｉと同様に脱酸目的に添加され
るが、酸化物として形成するアルミナ系介在物が鋼中に
多量残存した場合は、加工成形性を劣化させる。このた
め上限を０．１％に制限した。
るが、酸化物として形成するアルミナ系介在物が鋼中に
多量残存した場合は、加工成形性を劣化させる。このた
め上限を０．１％に制限した。
【００２４】Ｎは、析出物の形成などによって加工性を
劣化させる元素であり、上限を０．０１％に制限した。
劣化させる元素であり、上限を０．０１％に制限した。
【００２５】Ｎｂは、本発明においてはｒD値を高める
ために活用できる重要な元素であるが、多量の添加は加
工性を劣化させる。そこで、加工性を損なわないための
添加量として０．０５％を上限とした。また、０．００
５％を下限にしたのは、高い平均ｒ値、ｒD値を確保す
るのに必要なためである。
ために活用できる重要な元素であるが、多量の添加は加
工性を劣化させる。そこで、加工性を損なわないための
添加量として０．０５％を上限とした。また、０．００
５％を下限にしたのは、高い平均ｒ値、ｒD値を確保す
るのに必要なためである。
【００２６】また、Ｖ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｒは、何れも炭
化物あるいは窒化物生成元素であり、Ｎｂと同様に析出
物によってｒD値を高める効果が期待できる。そのた
め、これら元素は、Ｖ０．０５％以下、Ｔｉ０．０５％
以下、Ｍｏ０．１％以下、Ｃｒ０．１％以下の範囲とし
た。また、Ｃｕ、Ｎｉ、については強度の確保のため
に、Ｃｕ０．０５％以下、Ｎｉ０．０５％以下の範囲で
添加することができ、またＺｒ、Ｃａ、ＲＥＭについて
は、成形時に問題となる介在物の形状制御が期待できる
ので、Ｚｒ０．０５％以下、Ｃａ０．００５％以下、Ｒ
ＥＭ０．００５％以下の範囲で添加することができる。
しかし、何れも多すぎると加工性を劣化させるため、含
有量を制限する必要があり、これらの１種または２種以
上の合計量の制限範囲を０．００１％〜０．２％とし
た。
化物あるいは窒化物生成元素であり、Ｎｂと同様に析出
物によってｒD値を高める効果が期待できる。そのた
め、これら元素は、Ｖ０．０５％以下、Ｔｉ０．０５％
以下、Ｍｏ０．１％以下、Ｃｒ０．１％以下の範囲とし
た。また、Ｃｕ、Ｎｉ、については強度の確保のため
に、Ｃｕ０．０５％以下、Ｎｉ０．０５％以下の範囲で
添加することができ、またＺｒ、Ｃａ、ＲＥＭについて
は、成形時に問題となる介在物の形状制御が期待できる
ので、Ｚｒ０．０５％以下、Ｃａ０．００５％以下、Ｒ
ＥＭ０．００５％以下の範囲で添加することができる。
しかし、何れも多すぎると加工性を劣化させるため、含
有量を制限する必要があり、これらの１種または２種以
上の合計量の制限範囲を０．００１％〜０．２％とし
た。
【００２７】角筒部の成形はかなり厳しいため、割れを
発生させないためには組織、特に結晶粒の強化が必要で
ある。必要なフェライト粒度番号は１０〜１３番であ
る。粒度番号が１０番より小さく、粒径が大きくなると
成形時の強度に耐えられず破断することがある。また、
１３番以上では、常温成形における加工性はむしろ劣化
してしまうため、角筒絞り成形としてはフェライト結晶
粒度は１０から１３番が最適である。
発生させないためには組織、特に結晶粒の強化が必要で
ある。必要なフェライト粒度番号は１０〜１３番であ
る。粒度番号が１０番より小さく、粒径が大きくなると
成形時の強度に耐えられず破断することがある。また、
１３番以上では、常温成形における加工性はむしろ劣化
してしまうため、角筒絞り成形としてはフェライト結晶
粒度は１０から１３番が最適である。
【００２８】結晶方位については、絞り成形に関して重
要な因子であり、平均ｒ値を高めるために、｛１１１｝
面強度比が２．０以上かつ、｛１００｝面のＸ線面強度
比が２．０以下、さらにｒD値を高めるために｛１１
２｝面強度比が２．０以上にする必要がある。本発明者
の検討によると以上の条件の何れかが欠けた場合、平均
ｒ値１．０以上、ｒD値１．６以上の角筒絞り性に優れ
た鋼板は得られない。
要な因子であり、平均ｒ値を高めるために、｛１１１｝
面強度比が２．０以上かつ、｛１００｝面のＸ線面強度
比が２．０以下、さらにｒD値を高めるために｛１１
２｝面強度比が２．０以上にする必要がある。本発明者
の検討によると以上の条件の何れかが欠けた場合、平均
ｒ値１．０以上、ｒD値１．６以上の角筒絞り性に優れ
た鋼板は得られない。
【００２９】次に、本発明の製造条件について説明す
る。
る。
【００３０】加熱温度を１１５０℃以上にしたのは、本
発明で活用するＮｂを固溶状態にするためである。従っ
て、製鋼工程でスラブを鋳造後冷却せずに直接圧延工程
の加熱炉に移送する場合、および鋳造後一旦冷却した場
合とも、高温加熱で一旦Ｎｂを固溶させた方が良い。
発明で活用するＮｂを固溶状態にするためである。従っ
て、製鋼工程でスラブを鋳造後冷却せずに直接圧延工程
の加熱炉に移送する場合、および鋳造後一旦冷却した場
合とも、高温加熱で一旦Ｎｂを固溶させた方が良い。
【００３１】鋳造スラブの厚みは、２００〜３００ｍｍ
程度であり、数ｍｍ厚の熱延鋼板として仕上げるために
は、通常連続仕上圧延工程の前の、粗圧延工程において
４０ｍｍ程度まで圧延する。この時、仕上圧延前まで固
溶Ｎｂ状態を保つためには、粗圧延温度を高温に保つ必
要がある。発明者らの調査によると、γ域でのＮｂ析出
物は９５０℃前後が最も析出しやすいが、この温度に保
持するだけでは数十分の時間が必要である。しかし、圧
延により歪みを加えると、歪みにより析出が誘起されて
析出したＮｂの炭・窒化物が増すため、固溶Ｎｂが減少
する。従って、仕上圧延前まで多くの固溶Ｎｂを保つた
めには、粗圧延は１０００℃以上で終了させることが好
ましい。
程度であり、数ｍｍ厚の熱延鋼板として仕上げるために
は、通常連続仕上圧延工程の前の、粗圧延工程において
４０ｍｍ程度まで圧延する。この時、仕上圧延前まで固
溶Ｎｂ状態を保つためには、粗圧延温度を高温に保つ必
要がある。発明者らの調査によると、γ域でのＮｂ析出
物は９５０℃前後が最も析出しやすいが、この温度に保
持するだけでは数十分の時間が必要である。しかし、圧
延により歪みを加えると、歪みにより析出が誘起されて
析出したＮｂの炭・窒化物が増すため、固溶Ｎｂが減少
する。従って、仕上圧延前まで多くの固溶Ｎｂを保つた
めには、粗圧延は１０００℃以上で終了させることが好
ましい。
【００３２】最も重要なのは、連続仕上圧延条件であ
る。
る。
【００３３】本発明において、圧延開始温度を９００〜
９５０℃としたのは、γ域でのＮｂ析出ノーズを回避し
て、仕上圧延後半のα域での圧延まで、固溶Ｎｂ状態を
できるだけ保つためである。
９５０℃としたのは、γ域でのＮｂ析出ノーズを回避し
て、仕上圧延後半のα域での圧延まで、固溶Ｎｂ状態を
できるだけ保つためである。
【００３４】次に、最終２パスの圧下条件は重要な要件
であり、材質の決定に対して大きな意味を持つ。図１に
示すように、後半の最終２パスの圧延温度は、Ａｒ3−
５０℃〜Ａｒ3の場合に平均ｒ値およびｒD値が最も高く
なる。圧延がＡｒ3以上で終了する場合は、仕上圧延前
半と同様に固溶Ｎｂのままであり、析出による集合組織
制御が期待できないため、平均ｒ値、ｒD値の向上は見
られない。また、Ａｒ3−５０℃以下では、α域におい
て最も析出が速い範囲であり、析出物が大きく成長す
る。しかし、温度が低くなるためフェライトの再結晶速
度は遅くなる。この温度域では、析出物がフェライト粒
の結晶方位を制御する時には大きくなりすぎて制御でき
なくなっていると考えられる。本発明範囲である、Ａｒ
3−５０℃〜Ａｒ3では、微細なＮｂ析出物の生成直後に
フェライト再結晶粒が生成するために結晶方位の制御が
可能になると考えられる。
であり、材質の決定に対して大きな意味を持つ。図１に
示すように、後半の最終２パスの圧延温度は、Ａｒ3−
５０℃〜Ａｒ3の場合に平均ｒ値およびｒD値が最も高く
なる。圧延がＡｒ3以上で終了する場合は、仕上圧延前
半と同様に固溶Ｎｂのままであり、析出による集合組織
制御が期待できないため、平均ｒ値、ｒD値の向上は見
られない。また、Ａｒ3−５０℃以下では、α域におい
て最も析出が速い範囲であり、析出物が大きく成長す
る。しかし、温度が低くなるためフェライトの再結晶速
度は遅くなる。この温度域では、析出物がフェライト粒
の結晶方位を制御する時には大きくなりすぎて制御でき
なくなっていると考えられる。本発明範囲である、Ａｒ
3−５０℃〜Ａｒ3では、微細なＮｂ析出物の生成直後に
フェライト再結晶粒が生成するために結晶方位の制御が
可能になると考えられる。
【００３５】また、最終２パスの圧下率については、パ
ス間１秒以内で圧下率をそれぞれ４０％以上とした。こ
の条件は、本発明の圧延温度が高温フェライト域である
ため、再結晶させるためには大きな歪み量が必要であ
る。冷延鋼板は、低温のフェライト域である室温で冷間
圧延されるため、ここで加えられる冷延率はそのまま歪
みとして組織に残り、その後の焼鈍過程において一気に
再結晶を起こす。しかし、同じフェライト域でも高温域
で加えられた歪みは逐次解放されやすく、通常は回復粒
と呼ばれる結晶方位が近い粗大な粒となりやすい。本発
明のように析出物を活用すれば、歪みの解放が遅延する
ため、最終圧下まで歪みを蓄積できれば一気に再結晶を
起こすことが可能である。さらにこの条件においては、
析出物が集合組織の制御にも寄与しており、その結果
｛１１１｝面強度および｛１１２｝面強度が上昇し、
｛１００｝面強度は下降する。しかし、有効な歪み蓄積
は１パス前までが限度であり、パス間時間も１秒を超え
ると歪みの解放が起こってしまうことが確認された。さ
らに図２で示す一例のように最終段の各圧下率は４０％
以上でないと十分なフェライトの再結晶を起こすことが
できず、平均ｒ値およびｒ D値は向上しない。以上が最
終２パスの圧下率条件限定理由である。
ス間１秒以内で圧下率をそれぞれ４０％以上とした。こ
の条件は、本発明の圧延温度が高温フェライト域である
ため、再結晶させるためには大きな歪み量が必要であ
る。冷延鋼板は、低温のフェライト域である室温で冷間
圧延されるため、ここで加えられる冷延率はそのまま歪
みとして組織に残り、その後の焼鈍過程において一気に
再結晶を起こす。しかし、同じフェライト域でも高温域
で加えられた歪みは逐次解放されやすく、通常は回復粒
と呼ばれる結晶方位が近い粗大な粒となりやすい。本発
明のように析出物を活用すれば、歪みの解放が遅延する
ため、最終圧下まで歪みを蓄積できれば一気に再結晶を
起こすことが可能である。さらにこの条件においては、
析出物が集合組織の制御にも寄与しており、その結果
｛１１１｝面強度および｛１１２｝面強度が上昇し、
｛１００｝面強度は下降する。しかし、有効な歪み蓄積
は１パス前までが限度であり、パス間時間も１秒を超え
ると歪みの解放が起こってしまうことが確認された。さ
らに図２で示す一例のように最終段の各圧下率は４０％
以上でないと十分なフェライトの再結晶を起こすことが
できず、平均ｒ値およびｒ D値は向上しない。以上が最
終２パスの圧下率条件限定理由である。
【００３６】圧延終了後、６５０℃以上で巻取るか、巻
き取り後６５０℃以上の熱処理を行うのは、上述したフ
ェライトの再結晶を十分起こさせるためである。これよ
り低いと再結晶が不十分となり加工組織が残存して良好
な加工性が得られなくなる。次に、手段６について説明
する。
き取り後６５０℃以上の熱処理を行うのは、上述したフ
ェライトの再結晶を十分起こさせるためである。これよ
り低いと再結晶が不十分となり加工組織が残存して良好
な加工性が得られなくなる。次に、手段６について説明
する。
【００３７】Ｎｂ炭窒化物の析出速度は、温度によって
異なる。特に本発明のように圧延による歪み誘起析出を
活用する場合、スラブ〜鋼材の温度制御が重要になる。
製造途中の鋼材に温度むらができると、材質にもむらが
生じ安定した材質が得られない。粗圧延終了後にコイル
ボックスによって一旦巻き取ると、熱エネルギーの放出
が最小になると同時に全体の温度が均一化される。その
後巻き戻されて仕上圧延を行う工程では、最後まで巻か
れている材料尾端部の方が先端部より温度が高い状態と
なり、圧延開始を待つまでの温度冷却変化と相殺され
て、仕上圧延温度が全長で均一化される。このため、コ
イル全体で安定した材質を得ることができる。
異なる。特に本発明のように圧延による歪み誘起析出を
活用する場合、スラブ〜鋼材の温度制御が重要になる。
製造途中の鋼材に温度むらができると、材質にもむらが
生じ安定した材質が得られない。粗圧延終了後にコイル
ボックスによって一旦巻き取ると、熱エネルギーの放出
が最小になると同時に全体の温度が均一化される。その
後巻き戻されて仕上圧延を行う工程では、最後まで巻か
れている材料尾端部の方が先端部より温度が高い状態と
なり、圧延開始を待つまでの温度冷却変化と相殺され
て、仕上圧延温度が全長で均一化される。このため、コ
イル全体で安定した材質を得ることができる。
【００３８】
【実施例】以下に、本発明の効果について実施例を示し
ながら、具体的かつ詳細に説明する。発明者らは、表１
に示す成分を有する鋼種を用いて、表２の製造条件で熱
延鋼板を製造した。表２の仕上圧延終了温度、および巻
取温度は、サンプリングした位置の温度である。サンプ
リングした鋼板からＪＩＳ５号引張片をＬ、Ｃ、Ｄ方向
で作成し各方向のｒ値を測定し、平均ｒ値およびｒD値
を算出した。また、Ｌ方向の試験片から、全伸びを測定
した。
ながら、具体的かつ詳細に説明する。発明者らは、表１
に示す成分を有する鋼種を用いて、表２の製造条件で熱
延鋼板を製造した。表２の仕上圧延終了温度、および巻
取温度は、サンプリングした位置の温度である。サンプ
リングした鋼板からＪＩＳ５号引張片をＬ、Ｃ、Ｄ方向
で作成し各方向のｒ値を測定し、平均ｒ値およびｒD値
を算出した。また、Ｌ方向の試験片から、全伸びを測定
した。
【００３９】まず、鋼種の影響について調べるために、
表１に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．１５のスラブを用い、本発
明条件範囲で製造を行った。条件および材質結果を表２
のＮｏ．１〜Ｎｏ．１５に示す。本発明の成分範囲であ
るＮｏ．１〜Ｎｏ．１０は、平均ｒ値は１．０を超え、
ｒD値は１．６以上、また、伸びも４０％を超えてお
り、狙った材質が得られた。しかし、Ｎｏ．１２はＮｂ
が添加されていないため、平均ｒ値が低く、Ｎｏ．１
３、Ｎｏ．１４は、Ｃ、Ｍｎが多いため、またＮＯ１５
はＮｂが多すぎるために、Ｎｏ．１１は添加したＭｏ、
Ｃｒ、ＲＥＭの合計含有量が多すぎたために、何れも加
工特性が悪かった。
表１に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．１５のスラブを用い、本発
明条件範囲で製造を行った。条件および材質結果を表２
のＮｏ．１〜Ｎｏ．１５に示す。本発明の成分範囲であ
るＮｏ．１〜Ｎｏ．１０は、平均ｒ値は１．０を超え、
ｒD値は１．６以上、また、伸びも４０％を超えてお
り、狙った材質が得られた。しかし、Ｎｏ．１２はＮｂ
が添加されていないため、平均ｒ値が低く、Ｎｏ．１
３、Ｎｏ．１４は、Ｃ、Ｍｎが多いため、またＮＯ１５
はＮｂが多すぎるために、Ｎｏ．１１は添加したＭｏ、
Ｃｒ、ＲＥＭの合計含有量が多すぎたために、何れも加
工特性が悪かった。
【００４０】表２のＮｏ．１６〜Ｎｏ．２６は、鋼種３
を用いて、製造条件を様々変化させて材質結果を調べ
た。Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．１９は、本発明範囲内の条件で
あり、良好な材質を得ることができた。 また、Ｎｏ．
６、Ｎｏ．９、Ｎｏ．１８は、粗圧延終了後に一旦コイ
ルボックスで巻き取った後、仕上圧延を通したため、コ
イル全長で均一な温度がとれて安定した良好な材質が得
られた。
を用いて、製造条件を様々変化させて材質結果を調べ
た。Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．１９は、本発明範囲内の条件で
あり、良好な材質を得ることができた。 また、Ｎｏ．
６、Ｎｏ．９、Ｎｏ．１８は、粗圧延終了後に一旦コイ
ルボックスで巻き取った後、仕上圧延を通したため、コ
イル全長で均一な温度がとれて安定した良好な材質が得
られた。
【００４１】しかし、Ｎｏ．２０〜Ｎｏ．２９は、加熱
温度、仕上圧延開始温度、終了温度、最終２パス間の時
間および最終段圧下率、巻取温度などが狙いからはずれ
たため、平均ｒ値、ｒD値、伸びのいずれか１つ以上が
目標材質が得られなかった。
温度、仕上圧延開始温度、終了温度、最終２パス間の時
間および最終段圧下率、巻取温度などが狙いからはずれ
たため、平均ｒ値、ｒD値、伸びのいずれか１つ以上が
目標材質が得られなかった。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、平均ｒ値およびｒD値
が高い熱延鋼板を得ることができる。このため、従来の
熱延鋼板と比べ角筒絞り性が顕著に優れる。また、冷延
鋼板と比較してもｒD値が良好であるため、冷延工程を
省略することが可能となり、経済的効果は非常に大き
い。
が高い熱延鋼板を得ることができる。このため、従来の
熱延鋼板と比べ角筒絞り性が顕著に優れる。また、冷延
鋼板と比較してもｒD値が良好であるため、冷延工程を
省略することが可能となり、経済的効果は非常に大き
い。
【図１】仕上圧延温度と平均ｒ値、ｒD値の関係を示す
図である。
図である。
【図２】最終段圧下率と平均ｒ値、ｒD値関係を示す図
である。
である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/50 Ｃ２２Ｃ 38/50 Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA04 AA08 AA11 AA14 AA16 AA19 AA21 AA22 AA23 AA27 AA29 AA31 AA35 AA36 AA39 AA40 BA01 CA02 CA03 CC03 CC04 CE01 CE02 CF02 4K037 EA01 EA05 EA15 EA18 EA19 EA23 EA25 EA27 EB08 EB11 FA02 FB04 FB07 FB10 FC03 FC04 FF01 FF02 HA04 JA06
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０６％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ≦０．０
５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．０１
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物より成り、鋼板のフェライト粒
度番号が１０〜１３番かつ｛１１１｝および｛１１２｝
面のＸ線面強度比が２．０以上で、｛１００｝面のＸ線
面強度比が２．０以下であることを特徴とする角筒絞り
性に優れる熱延鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ≦０．
０５％、Ｚｒ≦０．０５％、Ｍｏ≦０．１％、Ｃｕ≦
０．０５％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃｒ≦０．１％、Ｃａ
≦０．００５％、ＲＥＭ≦０．００５％のうち１種また
は２種以上を合計で０．００１％〜０．２％含む請求項
１記載の角筒絞り性に優れる熱延鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０６％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ≦０．０
５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．０１
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物より成る鋼に対し、１１５０℃
以上に加熱した後、１０００℃以上で粗圧延を終了さ
せ、９００〜９５０℃で仕上連続圧延を開始し、最終２
パスがパス間１秒以内で圧下率をそれぞれ４０％以上
で、かつ圧延温度をＡｒ3−５０℃〜Ａｒ3で圧延した
後、６５０℃以上で巻取る事を特徴とする角筒絞り性に
優れる熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０６％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ≦０．０
５％、Ｓ≦０．０２％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．０１
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物より成る鋼に対し、１１５０℃
以上に加熱した後、１０００℃以上で粗圧延を終了さ
せ、９００〜９５０℃で仕上連続圧延を開始し、最終２
パスがパス間１秒以内で圧下率をそれぞれ４０％以上
で、かつ圧延温度をＡｒ3−５０℃〜Ａｒ3で圧延した
後、６５０℃未満で巻取り、巻き取り後６５０℃以上の
熱処理を行うことを特徴とする角筒絞り性に優れる熱延
鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、Ｔｉ≦０．０５％、Ｖ≦０．
０５％、Ｚｒ≦０．０５％、Ｍｏ≦０．１％、Ｃｕ≦
０．０５％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃｒ≦０．１％、Ｃａ
≦０．００５％、ＲＥＭ≦０．００５％のうち１種また
は２種以上を合計で０．００１％〜０．２％含む請求項
３、請求項４のいずれかに記載の角筒絞り性に優れる熱
延鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 粗圧延終了後、コイルボックスによって
一旦巻取った後、巻き戻し、連続的に仕上圧延を行うこ
とを特徴とする請求項３〜請求項５のいずれかに記載の
角筒絞り性に優れる熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10312218A JP2000144314A (ja) | 1998-11-02 | 1998-11-02 | 角筒絞り性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10312218A JP2000144314A (ja) | 1998-11-02 | 1998-11-02 | 角筒絞り性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000144314A true JP2000144314A (ja) | 2000-05-26 |
Family
ID=18026619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10312218A Withdrawn JP2000144314A (ja) | 1998-11-02 | 1998-11-02 | 角筒絞り性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000144314A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007277661A (ja) * | 2006-04-10 | 2007-10-25 | Nippon Steel Corp | バーリング加工性に優れた高ヤング率薄鋼板及びその製造方法 |
| WO2012014926A1 (ja) * | 2010-07-28 | 2012-02-02 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延鋼板、冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらの製造方法 |
| WO2012121219A1 (ja) * | 2011-03-04 | 2012-09-13 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
| US9670569B2 (en) | 2011-03-28 | 2017-06-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cold-rolled steel sheet and production method thereof |
-
1998
- 1998-11-02 JP JP10312218A patent/JP2000144314A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007277661A (ja) * | 2006-04-10 | 2007-10-25 | Nippon Steel Corp | バーリング加工性に優れた高ヤング率薄鋼板及びその製造方法 |
| WO2012014926A1 (ja) * | 2010-07-28 | 2012-02-02 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延鋼板、冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらの製造方法 |
| JP5163835B2 (ja) * | 2010-07-28 | 2013-03-13 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板、冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらの製造方法 |
| US9273370B2 (en) | 2010-07-28 | 2016-03-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet, cold-rolled steel sheet, galvanized steel sheet, and methods of manufacturing the same |
| US9587319B2 (en) | 2010-07-28 | 2017-03-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet, cold-rolled steel sheet, galvanized steel sheet, and methods of manufacturing the same |
| WO2012121219A1 (ja) * | 2011-03-04 | 2012-09-13 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP5413536B2 (ja) * | 2011-03-04 | 2014-02-12 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
| EP2682492A4 (en) * | 2011-03-04 | 2015-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HOT-ROLLED STEEL SHEET AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| US9267196B2 (en) | 2011-03-04 | 2016-02-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of producing a hot rolled steel sheet |
| US9670569B2 (en) | 2011-03-28 | 2017-06-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cold-rolled steel sheet and production method thereof |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060110 |