JP3978807B2 - 耐歪時効性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷延薄鋼板に関し、とくに自動車の車体用として、曲げ加工、プレス成形加工、絞り加工等の加工ののち塗装焼付処理を施される用途に好適に用いられる冷延薄鋼板に関する。
【0002】
【従来の技術】
自動車の車体軽量化のために、使用する鋼板板厚の減少が要望され、自動車用鋼板の高強度化が検討されてきた。しかし、鋼板の高強度化は、鋼板のプレス成形性を劣化させる傾向があり、従来から、プレス成形性に優れた高張力鋼板の開発が要望されていた。
【0003】
プレス成形性と高強度化を両立させた鋼板として、塗装焼付硬化型自動車用鋼板が開発されている。この鋼板は、通常100 〜200 ℃の高温保持を含む塗装焼付処理をプレス加工後に施すと降伏応力が上昇する鋼板である。鋼中に固溶Cを存在させることにより、塗装焼付処理時の加熱で、固溶Cがプレス加工時に導入された転位に固着して転位の移動を妨げ、降伏応力が上昇するのである。なお、このような塗装焼付硬化型自動車用鋼板では、30MPa 以上の塗装焼付硬化量(BH量)が必要とされている。
【0004】
しかし、この塗装焼付硬化型自動車用鋼板では、加工前にすでに一部の転位が固溶Cにより固着されている場合があり、プレス加工時に降伏点伸びによるストレッチャーストレインと呼ばれる波状の表面欠陥が生じ、製品特性を著しく劣化させるという問題があった。
このような耐時効性の劣化という問題に対し、耐時効性を改善した塗装焼付硬化型冷延鋼板が提案されている。例えば、特公昭61-12008号公報には、C含有量の2〜10倍のNbとN含有量の0.3 倍以上のBとを複合添加した極低炭素鋼に550 〜200 ℃の低温で巻取る熱間圧延と、α−γ2相域での焼鈍のあと急冷する処理とを結合して施し、高いr値と焼付硬化性を得る深絞り用2相組織高張力鋼板の製造方法が開示されている。この製造方法では、α−γ2相域に加熱し急冷して、アシキュラーフェライトとフェライトの2相組織とすることに特徴がある。この組織は固溶Cを含み高い焼付硬化性(BH性)を有しているが、転位密度の高いアシキュラーフェライトに殆どの固溶Cがトラップされているため、焼鈍後も殆ど降伏伸びを示さない。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特公昭61−12008 号公報に記載された方法は、α−γ2相域という高温での焼鈍を施さなければならないこと、また極低炭素鋼のα−γ2相域は非常に狭いため工程生産として安定して材質を確保するのが困難であることなど問題を残していた。
【0006】
本発明は、上記した問題を有利に解決し、工業的に安定して生産可能である、耐時効性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、極低炭素鋼において高いBH性と優れた耐時効性を得るために鋭意検討した結果、BH性を発現する固溶Cと時効性に寄与する固溶Cとは、存在する場所が異なることを新規に見いだした。
170 ℃で熱処理を施す塗装焼付硬化処理の場合には、粒界および粒内に存在する鋼中すべての固溶CがBH性に寄与する。一方、100 ℃で熱処理を施す時効処理の場合には、塗装焼付硬化処理に比べ熱処理温度が低いため、粒界に存在する固溶Cは粒内に拡散できず粒界に固定されたままとなる。このため、時効性には、粒内に存在する固溶Cのみが寄与し、粒界に存在する固溶Cは何の影響も及ぼさない。すなわち、粒界に存在する固溶Cは、BH性には寄与するが、時効性には寄与しない。一方、粒内に存在する固溶Cは、BH性および時効性の両方に作用する。
【0008】
さらに、本発明者らは、鋼素材の熱延加熱温度とS含有量の関係を最適化することにより固溶Cの粒界、粒内の存在状態を制御することができ、高いBH性と優れた耐時効性を有する鋼板が得られることを知見した。
まず、本発明の基礎になった実験結果について、説明する。
質量%で、C:0.0020 %、Si:0.02 %、Mn:0.10 %、P:0.01 %、S:0.0005〜0.013 %、Al:0.04 %、N:0.0020 %、Ti:0.02〜0.04 %、B:0.0015 %を含有し、かつ{Ti/48 −(N/14 +S/32 )}≒1.5 ×( C/12 )となる組成のシートバー(鋼素材)を950 〜1250℃に加熱均熱したのち、仕上温度が890 ℃となるように3パス圧延を行って板厚3.5mm の熱延板とし、600 ℃×1hrのコイル巻取り処理を施した。その後、これら熱延板を圧下率80%の冷間圧延を施し、ついで830 ℃×40sec の再結晶焼鈍を実施し冷延焼鈍板とした。
【0009】
これら冷延焼鈍板について、AI値とBH量を求めた。
AI値は時効指数である。時効指数は、鋼板に7.5 %引張予歪を付加し、100 ℃×30min の熱処理を施した場合の熱処理前後の降伏応力の増加量(MPa )より求めた。また、BH量は、鋼板に2%の引張予歪を与えたのち、170 ℃×20min の熱処理を施した場合の熱処理前後の降伏応力の増加量(MPa )として求めた。
【0010】
AI値とBH量とにおよぼすシートバーの熱延加熱温度(TSR)とS含有量の影響を図1に示す。
図1から、AI値とBH量は、TSRとS含有量に依存し、TSRとS含有量が、S≦−0.235 ×TSR+305 を満足する場合にはじめて、BH量が30MPa 以上、AI値が20MPa 以下を満足することがわかる。とくに、TSRとS含有量が、S≦−0.235 ×TSR+305 を満足し、さらに、TSRが950 ℃超え1200℃未満でかつS含有量が10ppm 超えの範囲では、BH量が40MPa 以上、AI値が20MPa 以下の高BH性と優れた耐時効性を有することができるということがわかる。
【0011】
本発明は、上記した知見を基に構成されたものである。
すなわち、本発明は、質量%で、C:0.0007〜0.0050%、Si:0.5 %以下、Mn:2.0 %以下、P:0.10%以下、S:0.008 %以下(但し、0.0023%以下を除く)、Al:0.01〜0.20%、N:0.01%以下、Ti:0.005 〜0.08%を含み、かつC、Ti、N、S含有量が下記(1)式
0.5 ×(C/12 )≦Ti/48 −(N/14 +S/32 )≦1.87×(C/12 )…(1)
(ここに、C、Ti、N、S:質量%)を満足し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼素材(但し、C: 0.0040 %、 Si : 0.01 %、 Mn : 0.13 %、P: 0.012 %、S: 0.0041 %、 sol.Al : 0.038 %、N: 0.0024 %、 Ti : 0.043 %を含み、残部 Fe および不可避的不純物からなる場合を除く)を、次(2)式
S≦−0.235 ×TSR+305 …………(2)
(ここに、S :硫黄含有量(ppm )、TSR:鋼素材加熱温度(℃))を満足する温度(TSR)に加熱したのち、仕上圧延を960 〜650 ℃の温度範囲で終了し、巻取り温度が750 〜400 ℃の温度範囲で巻取る熱間圧延により熱延板とし、ついで、該熱延板に圧下率:50〜95%の冷間圧延を施したのち、700 〜920 ℃の再結晶焼鈍を施すことを特徴とする耐時効性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板の製造方法である。
【0012】
また、本発明では、前記鋼素材が、質量%で、C: 0.0007 〜 0.0050 %(但し 0.0020 %以下を除く)、 Si : 0.5 %以下、 Mn : 2.0 %以下、P: 0.10 %以下、S: 0.008 %以下(但し 0.0023 %以下を除く) Al : 0.01 〜 0.20 %、N: 0.01 %以下、 Ti : 0.005 〜 0.08 %を含み、さらに、Nb:0.001 〜0.015 %(但し 0.004 %を除く)および/またはB:0.0001〜 0.005%を含有し、かつC、 Ti 、N、S含有量が前記(1)式を満足し、残部 Fe および不可避的不純物からなる鋼素材としてもよい。
【0013】
【発明の実施の形態】
まず、本発明鋼板の化学組成の限定理由について、説明する。
C:0.0007〜0.0050%(但し Nb を含む場合、 0.0020 %以下を除く)
Cは、深絞り性に悪影響をおよぼす元素であり、できるだけ低減するのが好ましいが、0.0050%までは許容できるので、Cは0.0050%を上限とした。一方、0.0007%未満では、高いBH量を確保できないため、0.0007%を下限とした。
【0014】
Si:0.5 %以下
Siは鋼の強度を増加する作用を有し、所望の強度に応じて添加する。しかし、添加量が0.5 %を超えると、深絞り性が低下する。このため、Siは0.5 %以下に限定した。
Mn:2.0 %以下
Mnは鋼の強度を増加する作用を有し、所望の強度に応じて添加する。しかし、添加量が2.0 %を超えると、深絞り性が低下する。このため、Mnは2.0 %以下に限定した。
【0015】
P:0.10%以下
Pは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて添加する。しかし、添加量が0.10%を超えると深絞り性が劣化するため、Pは0.10%以下に限定した。
S:0.008 %以下(但し、 0.0023 %以下を除く)でかつ S≦−0.235 ×TSR+305 (S:ppm 、TSR:鋼素材加熱温度(℃))
Sは、深絞り性を劣化する元素でできるだけ低減するのが好ましいが、0.008 %までは許容できる。またSは本発明で最も重要な元素であり、BH性と耐時効性に影響する。このため、S含有量を0.008 %以下(但し、 0.023 %以下を除く)でかつ、鋼素材の熱延加熱温度TSRとの関係で −0.235 ×TSR+305 (ppm)以下に制限することが重要である。S含有量が−0.235 ×TSR+305 (ppm)を超えると30MPa 以上の高BH量と20MPa 以下の低AI値を確保できない。なお、40MPa 以上の高BH量と20MPa 以下の低AI値を確保するためには、S含有量は0.0010%以上(但し、 0.0023 %以下を除く)とするのが好ましい。
【0016】
Al:0.01〜0.20%
Alは、脱酸および炭窒化物形成元素の歩留り向上のために添加する。0.01%未満ではその添加効果が少なく、一方0.20%を超えて添加しても添加量に見合う効果が得られないため、Alは0.01〜0.20%の範囲に限定した。
N:0.01%以下
Nは、深絞り性に悪影響をおよぼす元素であり、できるだけ低減するのが好ましいが、0.01%までは許容できるので、Nは0.01%以下に限定した。
【0017】
Ti:0.005 〜0.08%
Tiは、鋼中のCと結合して炭化物として析出させ、固溶Cによる深絞り性劣化を防止する効果を有している。Ti添加量が0.005 %未満では、その添加効果が少なく、また、0.08%を超えて添加しても添加量に見合う効果が得られないうえに、深絞り性が劣化する傾向となる。このため、Tiは0.005 〜0.08%の範囲に限定した。さらに、Ti含有量は、上記範囲内でかつ、C、N、S量に対し、次(1)式
0.5 ×(C/12 )≦Ti/48 −(N/14 +S/32 )≦1.87×(C/12 )…(1)
を満足する範囲とする。{Ti/48 −(N/14 +S/32 )}が0.5 ×(C/12 )未満では、熱延板中に多量の固溶Cが残留するため冷延焼鈍板の深絞り性が劣化する。また、{Ti/48 −(N/14 +S/32 )}が1.87×(C/12 )を超えると、焼鈍時に炭化物が溶解しにくくなり、BH性が劣化する。このため、{Ti/48 −(N/14 +S/32 )}を0.5 ×(C/12 )〜1.87×(C/12 )の範囲内に限定した。
【0018】
以上の主成分に加えて、下記元素を必要に応じ添加することができる。
Nb:0.001 〜0.015 %(但し 0.004 %を除く)
Nbは、熱延板の組織を微細化して冷延焼鈍板のr値を向上させる作用があり、さらに冷延焼鈍後の結晶粒を微細化して、固溶Cが粒界に存在する割合、固溶Cの粒界存在比を高める効果がある。これら効果は0.001 %以上の添加で認められるが、0.015 %を超えて添加してもそれ以上の効果は得られないうえに、深絞り性が劣化する傾向となる。このため、Nbは0.001 〜0.015 %(但し 0.004 %を除く)の範囲に限定した。
【0019】
B:0.0001〜0.005 %
Bは、鋼の耐2次加工脆化性を改善する作用を有している。耐2次加工脆化性を改善するためには、0.0001%以上の添加を必要とするが、0.005 %を超えると深絞り性が劣化する。このため、Bは0.0001〜0.005 %の範囲に限定した。
本発明の鋼素材は、残部Feおよび不可避的不純物からなる。不可避的不純物としてはO:0.010 %以下が許容できる。
【0020】
つぎに、製造工程について説明する。
本発明鋼板の製造方法は、上記した化学組成の素材を、次(2)式
S≦−0.235 ×TSR+305 …………(2)
(ここに、S :硫黄含有量(ppm )、TSR:鋼素材加熱温度(℃))を満足する温度(TSR)に加熱する。
【0021】
TSRが(2)式を満足する条件とすることにより、硫化物および炭化物の析出形態が炭硫化物の複合析出から微細炭化物に変化し、その結果、再結晶焼鈍時に炭化物がより低温で溶解するため、粒界に多量の固溶Cが残留したと考えられる。これにより、低AI値で高BH量の鋼板を得ることができる。
TSRが、(2)式を満足しない場合には、BH量が30MPa 以上が得られない。なお、より高いBH量(40MPa以上) を確保するためには、TSRが950 ℃超え〜1200℃未満とするのがより好ましい。
【0022】
ついで、仕上圧延を960 〜650 ℃の温度範囲で終了し、巻取り温度が750 〜400 ℃の温度範囲で巻取る熱間圧延により熱延板とする。
熱間圧延の仕上圧延終了温度が960 ℃を超えると、熱延板の結晶粒が粗大化し、冷延・焼鈍後の深絞り性が劣化する。また、仕上圧延の終了温度が650 ℃未満となると、変形抵抗が増加するため圧延時の圧延負荷の増大に繋がり圧延が困難となるため、仕上圧延終了温度を960 〜650 ℃の範囲に限定した。
【0023】
仕上圧延後の鋼板の巻取り温度は高温ほど炭窒化物の粗大化に有利であるが、750 ℃を超えると鋼板表面に形成されるスケールが厚くなりすぎスケール除去作業の負荷が増大する。また、仕上圧延後の鋼板の巻取り温度が400 ℃未満では、巻き取りに困難を伴うという問題があり、このため、仕上圧延後の鋼板の巻取り温度を750 〜400 ℃の範囲に限定した。
【0024】
ついで、熱延板に圧下率:50〜95%の冷間圧延を施す。
熱延板には、優れた深絞り性を確保するために冷間圧延が施される。高いr値を得るためには、圧下率50%以上の冷間圧延を施すのが好ましい。圧下率が50%未満では、高いr値は期待できない。しかし、圧下率が95%超えると、r値はかえって低下するため、圧下率は50〜95%に限定した。
【0025】
冷間圧延のち、700 〜920 ℃の再結晶焼鈍を施す。
焼鈍温度が700 ℃未満では、炭化物の溶解が不十分で固溶C量が少なく所定のBH量が確保できない。一方、焼鈍温度が920 ℃を超えるとα−γ変態が生じ集合組織がランダム化するため、r値が劣化し、深絞り性が低下する。このため、再結晶焼鈍温度は700 〜920 ℃の範囲に限定した。焼鈍方法は、箱型焼鈍法あるいは連続型焼鈍法のいずれでもよい。
【0026】
なお、再結晶焼鈍後、鋼板には、形状矯正、表面粗度調整のため、10%以下の調質圧延を施してもよい。
なお、本発明の冷延鋼板は、加工用冷延鋼板としての用途以外に、加工用表面処理鋼板の原板として利用できるのは言うまでもない。表面処理としては、亜鉛合金を含む亜鉛めっき、すずめっき、ほうろう等がある。
【0027】
また、本発明鋼板は、焼鈍あるいは亜鉛めっき後、特殊な処理、例えばNiめっき等を施して化成処理性、溶接性、プレス成形性および耐食性等の改善を行ってもよい。
【0028】
【実施例】
表1の示す化学組成の鋼素材(スラブ)を、表2に示す熱延条件で板厚3.5mm の熱延板とした。これら熱延板を表2に示す条件で冷間圧延して冷延鋼帯とした。ついで、これら鋼帯を表2に示す条件で連続焼鈍ラインで再結晶焼鈍を施した。得られた鋼帯に、さらに0.8 %の調質圧延を施し製品板とした。
【0029】
これら製品板について、引張特性、r値、BH性、AI値を調査した。
引張特性は、JIS5号引張試験片を用い、降伏点、引張強さ、伸びを測定した。また、r値は15%引張予歪を与えたのち、3点法にて測定し、L方向(圧延方向)、D方向(圧延方向に45度方向)およびC方向(圧延方向に90度)の平均値(r=(rL +2rD + rC )/4)として求めた。
【0030】
BH量は、製品板に2%の引張予歪を与えたのち、170 ℃×20min の熱処理を施した時の熱処理前後の降伏応力の増加量として求めた。
AI値は、製品板に7.5 %の引張予歪を与えたのち、100 ℃×30min の熱処理を施した時の熱処理前後の降伏応力の増加量として求めた。
それらの結果を表2に示す。
【0031】
【表1】
【0032】
【表2】
【0033】
なお、表中には、X={Ti/48−(N/14+S/32)}/(C/12) とし、また、Z={−0.235 ×TSR+305 }/Sとして、 0.5≦X≦1.87、1≦Zが本発明範囲となる。
表2から、本発明範囲の製品板(No.1、No.2、No.4、No.5、No.7、No.8、No10 、 No.11)は、本発明の範囲を外れる比較例に比べ、高いBH量と、低いAI値を示し、高いBH性と優れた耐時効性を有することがわかる。
【0034】
比較例No.3、No.6は、スラブ加熱温度が本発明の範囲を外れるため(Z<1)、BH量が30MPa 未満と低い。また、比較例No.8は、鋼組成(X)が本発明の範囲を外れるため(X>1.87)、BH量が30MPa 未満と低い。
比較例No.12 は、圧延仕上温度が本発明の範囲を外れるため、伸び、r値が低下している。
【0035】
比較例No.13 は、冷間圧延の圧下率が本発明の範囲を外れるため、r値が低下している。
比較例No.14 は、再結晶焼鈍温度が本発明の範囲を外れるため、伸び、r値が低下している。
【0036】
【発明の効果】
本発明によれば、従来に比べ、耐時効特性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板を工業的に安定して製造できるという産業上格別の効果を生じる。
【図面の簡単な説明】
【図1】BH量、AI値におよぼす鋼素材熱間圧延加熱温度(TSR)、S含有量の影響を示すグラフである。
Claims (2)
- 質量%で、
C:0.0007〜0.0050%、
Si:0.5 %以下、
Mn:2.0 %以下、
P:0.10%以下、
S:0.008 %以下(但し0.0023%以下を除く)
Al:0.01〜0.20%、
N:0.01%以下、
Ti:0.005 〜0.08%
を含み、かつC、Ti、N、S含有量が下記(1)式を満足し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼素材(但し、C: 0.0040 %、 Si : 0.01 %、 Mn : 0.13 %、P: 0.012 %、S: 0.0041 %、 sol.Al : 0.038 %、N: 0.0024 %、 Ti : 0.043 %を含み、残部 Fe および不可避的不純物からなる場合を除く)を、下記(2)式を満足する温度(TSR)に加熱したのち、仕上圧延を960 〜650 ℃の温度範囲で終了し、巻取り温度が750 〜400 ℃の温度範囲で巻取る熱間圧延により熱延板とし、ついで、該熱延板に圧下率:50〜95%の冷間圧延を施したのち、700 〜920 ℃の再結晶焼鈍を施すことを特徴とする耐時効性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板の製造方法。
記
0.5 ×(C/12)≦Ti/48−(N/14+S/32)≦1.87×(C/12)…(1)
ここに、C、Ti、N、S:質量%
S≦−0.235 ×TSR+305 …………(2)
ここに、S :硫黄含有量(ppm )
TSR:鋼素材加熱温度(℃) - 前記鋼素材が、質量%で、
C: 0.0007 〜 0.0050 %(但し 0.0020 %以下を除く)、
Si : 0.5 %以下、
Mn : 2.0 %以下、
P: 0.10 %以下、
S: 0.008 %以下(但し 0.0023 %以下を除く)
Al : 0.01 〜 0.20 %、
N: 0.01 %以下、
Ti : 0.005 〜 0.08 %
を含み、さらに、Nb:0.001 〜0.015 %(但し 0.004 %を除く)および/またはB:0.0001〜 0.005%を含有し、かつC、 Ti 、N、S含有量が前記(1)式を満足し、残部 Fe および不可避的不純物からなる鋼素材であることを特徴とする請求項1記載の塗装焼付硬化型冷延鋼板の製造方法。
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