MXPA06006794A

MXPA06006794A - Sistemas, metodos y catalizadores para producir un crudo producto.

Info

Publication number: MXPA06006794A
Application number: MXPA06006794A
Authority: MX
Inventors: Opinder Kishan Bhan
Original assignee: Shell Int Research
Priority date: 2003-12-19
Filing date: 2004-12-16
Publication date: 2006-08-23
Also published as: MXPA06006795A; WO2005063934A3; CA2549566C; WO2005066301A2; AU2009202290A1; AU2004309330C1; TW200535222A; CA2551091C; EP1702031A2; CA2549873C; JP2007514539A; BRPI0405564A; BRPI0405567B1; WO2005066306A3; AU2004309335B2; SG149049A1; WO2005061667A3; AU2004303874B2; BRPI0405738A; WO2005063924A3

Abstract

El contacto de una alimentacion de crudo con uno o mas catalizadores produce un producto total que incluye un crudo producto. El crudo producto es una mezcla liquida a 25 degree C y 0.101 MPa. Pueden cambiarse una o mas de otras propiedades del crudo producto en al menos 10% en relacion con las propiedades respectivas de la alimentacion de crudo.

Description

SISTEMAS, MÉTODOS Y CATALIZADORES PARA PRODUCIR UN CRUDO PRODUCTO CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se relaciona en general con sistemas, métodos, y catalizadores para tratar una alimentación de crudo y con composiciones que ' pueden producirse usando tales sistemas, métodos y catalizadores. Más particularmente, ciertas modalidades descritas aquí se relacionan con sistemas, métodos, y catalizadores para la conversión de una alimentación de crudo a un producto total, en donde el producto total incluye un crudo producto que es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa y tiene una o más propiedades que cambian en relación con la propiedad respectiva de la alimentación de crudo . ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Los crudos que tienen una o más propiedades inadecuadas que no permiten que los . crudos sean transportados económicamente, o procesados usando instalaciones convencionales, - se denominan comúnmente "crudos desventajosos". " Los crudos desventajosos pueden incluir componentes ácidos que contribuyen al número de ácido total ( "TAN" , por sus siglas en inglés) de la alimentación de crudo. Los crudos desventajosos con un TAN relativamente alto pueden contribuir a la corrosión de los componentes metálicos durante el Ref.: 173491 transporte y/o procesamiento de los crudos desventajosos. La remoción de componentes ácidos de los crudos desventajosos puede involucrar la neutralización química de componentes ácidos con varias bases. Alternativamente, los metales resistentes a la corrosión pueden usarse en equipo de transporte y/o equipo de procesamiento. El uso de metal resistente a la corrosión frecuentemente incluye un gasto significativo, y por lo tanto, el uso de un metal resistente a la corrosión en equipo existente puede no ser deseable. Otro método para inhibir la corrosión puede incluir la adición de inhibidores de corrosión a crudos desventajosos antes del transporte y/o procesamiento de los crudos desventajosos. El uso de inhibidores de corrosión puede afectar negativamente el equipo usado para procesar los crudos y/o la calidad de los productos producidos a partir de los crudos. Los crudos desventajosos frecuentemente contienen niveles relativamente altos de residuo. Tales niveles altos de residuo tienden a ser difíciles y costosos para transportar y/o procesar usando instalaciones convencionales. Los crudos desventajosos frecuentemente contienen heteroátomos ligados orgánicamente (por ejemplo, azufre, oxígeno, y nitrógeno) . Los heteroátomos ligados orgánicamente pueden, en algunas situaciones, tener un efecto adverso en los catalizadores.

Los crudos desventajosos pueden incluir cantidades relativamente altas de contaminantes metálicos, por ejemplo, níquel, vanadio, y/o hierro. Durante el procesamiento de tales crudos, los contaminantes metálicos y/o los compuestos de contaminantes metálicos, pueden depositarse en una superficie del catalizador o en el volumen vacío del catalizador. Tales depósitos pueden ocasionar una disminución en la actividad del catalizador. Puede formarse coque y/o depositarse sobre las superficies del catalizador a gran velocidad durante el procesamiento de crudos desventajosos. Puede ser costoso regenerar la actividad catalítica de un catalizador contaminado con coque. Las altas temperaturas usadas durante la regeneración pueden disminuir también la actividad del catalizador y/o provocar que el catalizador se deteriore. Los crudos desventajosos pueden incluir metales en sales metálicas de ácidos orgánicos (por ejemplo, calcio, potasio y/ sodio) . Los metales en sales metálicas de ácidos orgánicos típicamente no se separan de los crudos desventajosos mediante procesos convencionales, por ejemplo, desalado y/o lavado ácido. Los procesos se encuentran con frecuencia en procesos convencionales cuando los metales están presentes en sales metálicas de ácidos orgánicos. En contraste con el níquel y vanadio, los cuales típicamente se depositan cerca de la superficie externa del catalizador, los metales en sales metálicas de ácidos orgánicos pueden depositarse preferentemente en volúmenes vacíos entre partículas de catalizador, particularmente en la parte superior del lecho de catalizador. El depósito de contaminantes, por ejemplo, metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, en la parte superior del lecho de catalizador generalmente resulta en un incremento en la caída de presión a través del lecho y puede taponar efectivamente el lecho de catalizador. Además, los metales en las sales metálicas de ácidos orgánicos pueden provocar la rápida desactivación de los catalizadores. Los crudos desventajosos pueden incluir compuestos de oxígeno orgánico. Las instalaciones de tratamiento que procesan crudos desventajosos con un contenido de oxígeno de al menos 0.002 gramos de oxígeno por gramo de crudo desventajoso pueden encontrar problemas durante el procesamiento. Los compuestos de oxígeno orgánico, cuando se calientan durante el procesamiento, pueden formar compuestos de oxidación mayores (por ejemplo, cetonas y/o ácidos formados por oxidación de alcoholes, y/o ácidos formados por oxidación de éteres) que son difíciles de remover del crudo tratado y/o pueden corroer/contaminar el equipo ' durante el procesamiento y provocar taponamiento en líneas de transporte. Los crudos desventajosos pueden incluir hidrocarburos deficientes en hidrógeno. Cuando se procesan hidrocarburos deficientes en hidrógeno, generalmente necesitan agregarse cantidades consistentes de hidrógeno, particularmente si se producen fragmentos insaturados resultantes de los procesos de craqueo. La hidrogenación durante el procesamiento, la cual típicamente incluye el uso de un catalizador de hidrogenación activo, puede necesitar inhibir fragmentos insaturados de la formación de coque. El hidrógeno es costoso de producir y/o costoso de transportar a las instalaciones de tratamiento. Los crudos desventajosos también tienden a presentar inestabilidad durante el procesamiento en instalaciones convencionales. Las inestabilidades del crudo tienden a dar como resultado la separación de fases de componentes durante el procesamiento y/o formación de subproductos indeseables (por ejemplo, ácido sulfhídrico, agua, y dióxido de carbono) . Los procesos convencionales frecuentemente carecen de la capacidad de cambiar una propiedad seleccionada en un crudo desventajoso sin cambiar también significativamente otras propiedades en el crudo desventajoso. Por ejemplo, los procesos convencionales frecuentemente carecen de la. capacidad de reducir significativamente el TAN en un crudo desventajoso mientras que, al mismo tiempo, solo cambian en una cantidad deseada el contenido de ciertos componentes (tales como azufre o contaminantes metálicos) en el crudo desventajoso. Algunos procesos para mejorar la calidad de crudos incluyen la adición de un diluyente a los crudos desventajosos para reducir el por ciento en peso de componentes que contribuyen a las propiedades desventajosas. La adición de un diluyente, sin embargo, generalmente incrementa los costos de tratamiento de los crudos desventajosos debido a .los costos del diluyente y/o a costos elevados para manejar los crudos desventajosos. La adición de diluyente a un crudo desventajoso puede, en algunas situaciones, reducir la estabilidad de ese crudo. Las patentes estadounidenses Nos. 6,547,957 de Sudhakar et al.; 6,277,269 de Meyers et al.; 6,063,266 de Grande et al.; 5,928,502 de Bearden et al.; 5,914,030 de Bearden et al.; 5,897,769 de Trachte et al.; 5,871,636 de Trachte et al.; y 5,851,381 de Tanaka et al, describen varios procesos, sistemas, y catalizadores para el procesamiento de crudos. Los procesos, sistemas, y catalizadores descritos en estas patentes, sin embargo, tienen aplicabilidad limitada debido a muchos de los problemas técnicos establecidos arriba. En suma, los crudos desventajosos generalmente tienen propiedades indeseables (por ejemplo, un TAN relativamente alto, una tendencia a hacerse inestables durante el tratamiento, y/o una tendencia a consumir cantidades relativamente grandes de hidrógeno durante el tratamiento) . Otras propiedades indeseables incluyen cantidades relativamente altas de componentes indeseables (por ejemplo, residuo, heteroátomos ligados orgánicamente, contaminantes metálicos, metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, y/o compuestos de oxígeno orgánico) . Tales propiedades tienden a provocar problemas en el transporte convencional y/o instalaciones de tratamiento, incluyendo mayor corrosión, menor vida del catalizador, taponamiento del proceso, y/o mayor uso de hidrógeno durante el tratamiento. Por lo tanto, existe un necesidad significativa económica y técnica por sistemas y métodos mejorados, y/o catalizadores para la conversión de crudos desventajosos en crudos producto con más propiedades deseables. También existe una necesidad significativa económica y técnica por sistemas, métodos, y/o catalizadores que pueden cambiar propiedades seleccionadas en un crudo desventajoso mientras que solamente cambia selectivamente otras propiedades en el crudo desventajoso. BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Las invenciones descritas aquí se relacionan en general con sistemas, métodos y catalizadores para la conversión de una alimentación de crudo a un producto total que comprende un crudo producto y, en algunas modalidades, gas no condensable. Las invenciones aquí descritas también se relacionan en general con composiciones que tienen combinaciones novedosas de componentes en las mismas. Tales composiciones pueden obtenerse usando sistemas y métodos descritos en la presente. La invención proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye un crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo con un TAN de al menos 0.3, y al menos uno de los catalizadores con una distribución de tamaño de poro con un diámetro mediano de poros en el rango de 90 Á a 180 Á, con al menos 60% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro de 45 Á del diámetro mediano de poro, en donde la distribución de tamaño de poro se determina por el método ASTM D4282; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo con un TAN de al menos 0.3, y al menos uno de los catalizadores con una distribución de tamaño de poro con un diámetro mediano de poros de al menos 90 Á, determinado por el método ASTM D4282; y el catalizador con la distribución de tamaño de poro teniendo, por gramo de catalizador, de 0.0001 gramos a 0.08 gramos de: molibdeno, uno o más compuestos de olibdeno, calculado como peso de molibdeno, o mezclas del mismo; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo con un TAN de al menos 0.3, determinado por el método ASTM D664, al menos uno de los catalizadores con una distribución de tamaño de poro con un diámetro mediano de poros de al menos 180 Á, determinado por el método ASTM D4282, y el catalizador con la distribución de tamaño de poro que comprende uno o más metales de la columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo con un TAN de al menos 0.3, determinado por el método ASTM D664, y al menos uno de los catalizadores comprende: (a) uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y (b) uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos,, y en donde una relación molar de metal total de la Columna 10 a metal total de la Columna 6 está en un rango de 1 a 10; y controlar las condiciones de contacto tales que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo con un TAN de al menos 0.3, y el o los catalizadores comprenden: (a) un primer catalizador, el primer catalizador tiene, por gramo del primer catalizador, de 0.0001 a 0.06 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, calculado como peso de metal, o mezclas de los mismos; (b) un segundo catalizador, el segundo catalizador tiene, por gramo del segundo catalizador, al menos 0.02 gramos de: .uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica calculado como peso de metal, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona una composición de catalizador, que comprende: (a) uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (b) un material de soporte que.tiene uñ contenido de theta alúmina de al menos 0.1 gramos de theta alúmina por gramo de material de soporte, determinado por difracción de rayos X; y en donde el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al' menos 230 Á, determinado por el método ASTM D4282. La invención también proporciona una composición de catalizador, que comprende: (a) uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (b) un material de soporte que tiene un contenido de theta alúmina de al menos 0.1 gramos de theta alúmina por gramo de material de soporte, determinado por difracción de rayos X; y en donde el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á, determinado por el método ASTM D4282. La invención también proporciona una composición de catalizador, que comprende: (a) uno o más metales de la columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (b) un material de soporte' que tiene un contenido de theta alúmina de al menos 0.1 gramos de theta alúmina por gramo de material de soporte, determinado por difracción de rayos X; y en donde el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á, determinado por el método ASTM D4282. La invención también proporciona un método de producción de un catalizador, que comprende: combinar un soporte con uno o más metales para formar una mezcla de soporte/metal, en donde el soporte comprende theta alúmina, y uno o más de los metales comprende uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; tratar térmicamente la mezcla de soporte de theta alúmina/metal a una temperatura de al menos 400°C; y formar el catalizador, en donde el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á, determinado por el método ASTM D4282. La invención también proporciona un método de producción de un catalizador, que comprende: combinar un soporte con uno o más metales para formar una mezcla de soporte/metal, en donde el soporte comprende theta alúmina, y uno o más de los metales comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; tratar térmicamente la mezcla de soporte de theta alúmina/metal a una temperatura de al menos 400°C; y formar el catalizador, en donde el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á, determinado por el método ASTM D4282. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo con un TAN de al menos 0.3, al menos uno de los catalizadores con una distribución de tamaño de poro con un diámetro mediano de poros de al menos 180 Á, determinado por el método ASTM D4282, y el catalizador con la distribución de tamaño de poro que comprende theta alúmina y uno o más metales de la columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores en presencia de una fuente de hidrógeno para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo con un TAN de al menos 0.3, la alimentación de crudo con un contenido de oxígeno de al menos 0.0001 gramos de oxígeno por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores con una distribución de tamaño de poro con un diámetro mediano de poros de al menos 90 Á, determinado por el método ASTM D4282; y controlar las condiciones de contacto para reducir el TAN de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, y para reducir el contenido de compuestos que contienen oxígeno de tal manera que el crudo producto tiene un contenido de oxígeno orgánico de hasta 90% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664, y el contenido de oxígeno se determina por medio del Método ASTM E385. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, y al menos uno de los catalizadores tiene, por gramo de catalizador, al menos 0.0001 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, calculado como peso de metal, o mezclas de los mismos; y-controlar las condiciones de contacto de tal manera que una velocidad espacial por hora de líquido en una zona de contacto es superior a 10 h_1, y el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores en presencia de una fuente de hidrógeno para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25 °C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, la alimentación de crudo con un contenido de azufre de al menos 0.0001 gramos de azufre por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que, durante el contacto, la alimentación de crudo capta hidrógeno molecular a una velocidad seleccionada para inhibir la separación de fases de la alimentación de crudo durante el contacto, una velocidad espacial por hora de líquido en una o más zonas de contacto es superior a 10 h_1, el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, y el crudo producto tiene un contenido de azufre de 70-130% del contenido de azufre de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664, y el contenido de azufre se determina por medio del método ASTM D4294. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores en presencia de una fuente de hidrógeno gaseoso para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que la alimentación de crudo, durante el contacto, capta hidrógeno a una velocidad seleccionada para inhibir la separación de fases de la alimentación de crudo durante el contacto. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con hidrógeno en presencia de uno o más catalizadores para producir producto total que incluye un crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que la alimentación de crudo se pone en contacto con hidrógeno en una primera condición de captación y después a una segunda condición de captación, siendo diferente la primera condición de captación de hidrógeno de la segunda condición de captación de hidrógeno, y la captación neta de hidrógeno en la primera condición de captación de hidrógeno es controlada para inhibir la disminución de un valor P de una mezcla de alimentación de crudo/producto total por debajo de 1.5, y una o más propiedades del crudo producto cambia hasta en 90% en relación con uno o más propiedades respectivas de la alimentación de crudo . La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores a una primera temperatura seguido por el contacto a una segunda temperatura para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C a 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.3; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que la primera temperatura de contacto es al menos 30°C menor que la segunda temperatura de contacto, y el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% en relación con el TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.3, la alimentación de crudo con un contenido de azufre de al menos 0.0001 gramos de azufre por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, y el crudo producto tiene un contenido de azufre de 70-130% del contenido de azufre de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por medio del método ASTM D664, y el contenido de azufre se determina por medio del método ASTM D4294. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, la alimentación de crudo con un contenido de residuo de al menos 0.1 gramos de residuo por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, el crudo producto tiene un contenido de residuo de 70- 130% del contenido de residuo de la alimentación de crudo, en donde el T7?N se determina por medio del método ASTM D664, y el contenido de residuo se determina por medio del método ASTM D5307. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, la alimentación de crudo tiene un contenido de GOV de al menos 0.1 gramos de GOV por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, el crudo producto tiene un contenido de GOV de 70-130% del contenido de GOV de la alimentación de crudo, y en -donde el contenido de GOV se determina por medio del método ASTM D5307. La invención también proporciona un método de producción de un crudo -producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.3, y al menos uno de los catalizadores puede obtenerse por: la combinación de un soporte con uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos, para producir un precursor de catalizador; y formar el catalizador por calentamiento del precursor de catalizador en presencia de uno o más compuestos que contienen azufre a una temperatura inferior a 500°C; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene una viscosidad de al menos 10 cSt a 37.8°C (100°F), la alimentación de crudo tiene una gravedad API de al menos 10, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene una viscosidad a 37.8°C de hasta 90% la viscosidad de la alimentación de crudo a 37.8°C, y el crudo producto tiene una gravedad API de 70-130% de la gravedad API de la alimentación de crudo, en donde la gravedad API se determina por el método ASTM D6822, y la viscosidad se determina por medio del método ASTM D2669. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, y el o los catalizadores comprenden: al menos un catalizador que comprende vanadio, uno o más compuestos de vanadio, o mezclas de los mismos; y un catalizador adicional, en donde el catalizador adicional comprende uno o más metales de la Columna 6, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por el método ASTM D664.

La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, y la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, generando hidrógeno durante el contacto; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por el método ASTM D664.

La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.1Ó1 MPa, y la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, y al menos uno de los catalizadores comprende vanadio, uno o más compuestos de vanadio, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que la temperatura de contacto es al menos de 200°C, y el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por el método ASTM D664.

La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, y la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.1, y al menos uno de los catalizadores comprende vanadio, uno o más compuestos de vanadio, o mezclas de los mismos; proporcionar un gas que comprende una fuente de hidrógeno durante el contacto proporcionando un flujo de gas en una dirección que es contraria al flujo de la alimentación de crudo; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo, en donde el TAN se determina por el método ASTM D664. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos, al menos uno de los catalizadores comprende vanadio, uno o más compuestos de vanadio, o mezclas de los mismos, y el catalizador de vanadio tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 180 Á; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, al menos uno de los catalizadores comprende vanadio, uno o más compuestos de vanadio, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, y la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales alcalinas de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos, y al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en el rango de 90 Á a 180 Á, con al menos ei 60% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 45 Á del diámetro de poro mediano, en donde la distribución de tamaño de poro se determina por el método ASTM D4282; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de la alimentación de orudo, en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos, y al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en el rango de 90 Á a 180 A, con al menos el 60% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 45 Á del diámetro de poro mediano, en donde la distribución de tamaño de poro se determina por el método ASTM D4282; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un contenido total de metales alcalinos, y metales alcalinotérreos, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos por gramo de alimentación de crudo, al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 180 Á, determinado por el método ASTM D4282, y el catalizador tiene la distribución de tamaño de poro que comprende uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, y la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metales alcalinos, y metales alcalinotérreos en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos, al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á, determinado por el método ASTM D4282, y el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro que comprende uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos de Ni/V/Fe por gramo de alimentación de crudo, al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á, determinado por el método ASTM D4282, y el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro que comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno"~o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene un contenido total, por gramo de alimentación de crudo, de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos, al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 90 Á, determinado por el método ASTM D4282, y el catalizador que tiene esa distribución de tamaño de poro tiene un contenido total de molibdeno, por gramo de catalizador, de 0. 0001 gramos a 0.3 gramos de: molibdeno, uno o más compuestos de molibdeno, calculado como peso de molibdeno o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un TAN de al menos 0.3 y la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos, al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 90 Á, determinado por el método ASTM D4282, y el catalizador tiene un contenido total de molibdeno, por gramo de catalizador, de 0.0001 gramos a 0.3 gramos de: molibdeno, uno o más compuestos de molibdeno, calculado como peso de molibdeno o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN de lá alimentación de crudo y el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708, y el TAN se determina por el método D644. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto,' en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, y la alimentación de crudo tiene un contenido total, por gramo de alimentación de metales alcalinos, y metales alcalinotérreos en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos, y al menos uno de los catalizadores comprende: (a) uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y (b) uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos, y en donde una relación molar de metal total de la Columna 10 a metal total de la Columna 6 está en un rango de 1 a 10; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos de Ni/V/Fe por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores comprende: (a) uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y (b) uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos, en donde una relación molar de metal total de la Columna 10 a metal total de la Columna 6 está en un rango de 1 a 10; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. La invención también proporciona un método de producción-de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos, y el o los catalizadores comprenden: (a) un primer catalizador, el primer catalizador tiene, por gramo del primer catalizador, de 0.0001 a 0.06 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, calculados como peso de metal, o mezclas de los mismos; y (b) un segundo catalizador, el segundo catalizador tiene, por gramo del segundo catalizador, al menos 0.02 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, calculados como peso de metal, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de etales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos, y al menos uno de los catalizadores tiene, por gramo de catalizador, al menos 0.001 de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, calculados como peso de metal, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que la velocidad espacial por hora de líquido en una zona de contacto es superior a 10 h"1, y el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación . de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos, al menos uno de los catalizadores tiene, por gramo de catalizador, al menos 0.001 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, calculados como peso de metal, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que la velocidad espacial por hora de líquido en una zona de contacto es superior a 10 h_1, y el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo: un contenido de oxígeno de al menos 0.0001 gramos de oxígeno, y un contenido de azufre de al menos 0.0001 gramos de azufre, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de~- la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera el crudo producto tiene un contenido de oxígeno de hasta 90% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo, y el crudo producto tiene un contenido de azufre de 70-130% del contenido de azufre de la alimentación de crudo, en donde el contenido de oxígeno se determina por el método ASTM E385, y el contenido de azufre se determina por el método ASTM D4294.

La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos, y un contenido de azufre de al menos 0.0001 gramos de azufre, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, y el crudo producto tiene un contenido de azufre de 70-130% del contenido de azufre de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708, y el contenido de azufre se determina por el método ASTM D4294. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos, y un contenido de residuo de al menos 0.1 gramos de residuo, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, el crudo producto tiene un residuo de 70-130% del contenido de residuo de la alimentación de crudo, y en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318, y el contenido de residuo se determina por el método' ASTM D5307. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido de residuo de al menos 0.1 gramos de residuo, y un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo y el crudo producto tiene un contenido de residuo de 70-130% del contenido de residuo de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708, y el contenido de residuo se determina por el método ASTM D5307. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos ' de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido de gasóleo de vacío ("GOV") de al menos 0.1 gramos, y un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.0001 gramos, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, y el crudo producto tiene un contenido de GOV de 70-130% del contenido de GOV de la alimentación de crudo, en donde el contenido de GOV se determina por el método ASTM D5307, y el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de Ni/V/Fe de al menos 0.00002 gramos, y un contenido de GOV de al menos 0.1 gramos, y al menos uno de los catalizadores comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, y el crudo producto tiene un contenido de GOV de 70-130% del contenido de GOV de la alimentación de crudo, en donde el contenido de GOV se determina por el método ASTM D5307, y el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.0001 gramos, y al menos uno de los catalizadores puede obtenerse por: combinar un soporte con uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos para producir un catalizador precursor y formar el catalizador por calentamiento del precursor del catalizador en presencia de uno o más compuestos que contienen azufre a una temperatura menor que 400°C; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos se determina por el método ASTM D1318. La invención también proporciona un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de Ni/V/Fe de al menos 0.00002 gramos, y al menos uno de los catalizadores puede obtenerse por: combinar un soporte con uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos para producir un catalizador precursor; y formar el catalizador por calentamiento del precursor del catalizador en presencia de uno o más compuestos que contienen azufre a una temperatura menor que 400 °C; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo, en donde el contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. La invención también proporciona una composición de crudo que tiene, por gramo de composición de crudo al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 95°C y 260°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de 5 ebullición entre 260°C y 320°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 320°C y 650°C a 0.101 MPa; y mayor que 0 gramos, pero menos que 0.01 gramos de uno o más catalizadores por gramo de crudo producto . 10 La invención también proporciona una composición de crudo que tiene, por gramo de composición: al menos 0.01 gramos de azufre, determinado por el método ASTM D4294; al menos 0.2 gramos de residuo, determinado por el Método ASTM D5307, y la composición tiene una relación en peso de ' 15 contenido de MCR a contenido de asfáltenos C5 de al menos 1.5, en donde el contenido de MCR se determina por el Método - ASTM D4530, y el contenido de asfáltenos C5 se determina por el Método ASTM D2007. La invención también proporciona un método de producción 20 de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es condensable a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un contenido de MCR de al menos 25 0.001 gramos por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores puede obtenerse por: la combinación de un soporte con uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos, para producir un precursor de catalizador; y formar el catalizador por calentamiento del precursor de catalizador en presencia de uno o más compuestos que contienen azufre a una temperatura inferior a 500°C; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido de MCR de hasta 90% del contenido de MCR de la alimentación de crudo, en donde el contenido de MCR se determina por el Método ASTM D4530. La invención también un método de producción de un crudo producto, que comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es condensable a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo tiene un contenido de MCR de al menos 0.001 gramos por gramo de alimentación de crudo, y al menos uno de los catalizadores tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en el rango de 70 Á a 180 Á, con al menos el 60% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 45 Á del diámetro de poro mediano, en donde la distribución de tamaño de poro se determina por el método ASTM D4282; y controlar las condiciones de contacto de tal manera que el crudo producto tiene un contenido de MCR de hasta 90% del contenido de MCR de la alimentación de crudo, en donde el contenido de MCR se determina por el Método ASTM D4530. La invención también proporciona una composición de crudo que tiene, por gramo de composición: hasta 0.004 gramos de oxígeno, determinado por el método ASTM E385; hasta 0.003 gramos de azufre, determinado por el método ASTM D4294; y al menos 0.3 gramos de residuo, determinado por el método ASTM D5307. La invención también proporciona una composición de crudo que tiene, por gramo de composición: hasta 0.004 gramos de oxígeno, determinado por el método ASTM E385; hasta 0.003 gramos de azufre, determinado por el método ASTM D4294; hasta 0.04 gramos de nitrógeno básico, determinado por el Método ASTM D2896; al menos 0.2 gramos de residuo, determinado por el método ASTM D5307; y la composición tiene un TAN de hasta 0.5, determinado por el método ASTM D664. La invención también proporciona una composición de crudo que tiene, por gramo de composición: al menos 0.001 gramos de azufre, determinado por el método ASTM D4294; al menos 0.2 gramos de residuo, determinado por el método ASTM D5307; y la composición tiene una relación en peso de contenido de MCR a contenido de asfáltenos C5 de al menos 1.5, y la composición tiene un TAN de hasta 0.5, en donde el TAN se determina por el método ASTM D664, el peso de MCR se determina por el método ASTM D4530, y el peso de asfáltenos C5 se determina por el método ASTM D2007. En algunas modalidades, la invención proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, una alimentación de crudo que: (a) no ha sido tratada en una refinería, destilada, y/o destilada fraccionadamente; (b) tiene componentes con un número de carbón superior a 4, y la alimentación de crudo tiene al menos 0.5 gramos de tales componentes por gramo de alimentación de crudo; (c) comprende hidrocarburos, una porción de los cuales tiene: una distribución de rango de ebullición por debajo de 100°C a 0.101 MPa, una distribución de rango de ebullición entre 100°C y 200°C a 0.101 MPa, una distribución de rango de ebullición entre 200°C y 300°C a 0.101 MPa, una distribución de rango de ebullición entre 300°C y 400°C a 0.101 MPa, y una distribución de rango de ebullición entre 400°C y 650°C a 0.101 MPa; (d) tiene, por gramo de alimentación de crudo, al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición por debajo de 100°C a 0.101 MPa, 0.001 gramos de hidrocarburos que tienen una distribución de rango de ebullición entre 100°C y 200°C a 0.101 MPa, 0.001 gramos de hidrocarburos que tienen una distribución de rango de ebullición entre 200°C y 300 °C a 0.101 MPa, 0.001 gramos de hidrocarburos que tienen una distribución de rango de ebullición entre 300°C y 400°C a 0.101 MPa, y 0.001 gramos de hidrocarburos que tienen una distribución de rango de ebullición entre 400°C y 650°C a 0.101 MPa; (e) tiene un TAN de al menos 0.1, al menos 0.3, ó en un rango de 0.3 a 20, 0.4 a 10, ó 0.5 a 5; (f) tiene un punto de ebullición inicial de al menos 200°C a 0.101 MPa; (g) comprende níquel, vanadio y hierro; (h) tiene al menos 0.00002 gramos de Ni/V/Fe total por gramo de alimentación de crudo; (i) comprende azufre; (j) tiene al menos 0.0001 gramos ó 0.05 gramos de azufre por gramo de alimentación de crudo; (k) tiene al menos 0.001 gramos de GOV por gramo de alimentación de crudo; (1) tiene al menos 0.1 gramos de residuo por gramo de alimentación de crudo; (m) comprende hidrocarburos que contienen oxígeno; (n) una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos; (o) comprende al menos una sal de zinc de un ácido orgánico; y/o (p) comprende al menos una sal de arsénico de un ácido orgánico. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, una alimentación de crudo que puede obtenerse por remoción de nafta y compuestos más volátiles que la nafta de un crudo. En algunas modalidades, la invención proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método de poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto en el cual la alimentación de crudo y el crudo producto tienen un contenido de asfáltenos Cs y un contenido de MCR, y: (a) una suma de un contenido de asfáltenos C5 y de un contenido de MCR de la alimentación de crudo es S, una suma de un contenido de asfáltenos C5 y de un contenido de MCR del crudo producto es S' , y las condiciones de contacto son controladas de tal manera que S' es hasta de 99% de S; y/o (b) las condiciones de contacto son controladas de tal manera que una relación en peso de un contenido de MCR del crudo producto a un contenido de asfáltenos C5 del crudo producto está en un rango de 1.2 a 2.0, ó 1.3 a 1.9. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, una fuente de hidrógeno, en la cual la fuente de hidrógeno es: (a) gaseosa; (b) gas hidrógeno; (c) metano; (d) hidrocarburos ligeros; (e) gas inerte; y/o (f) mezclas de los mismos. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método de poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto en donde la alimentación de crudo se pone en contacto en una zona de contacto que está en o acoplada a una instalación marítima. En algunas modalidades, la invención proporciona también, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método que comprende poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores en presencia de un gas y/o una fuente de hidrógeno y controlar las condiciones de contacto de tal manera que: (a) una relación de una fuente de hidrógeno gaseoso a alimentación de crudo está en un rango de 5-800 metros cúbicos normales de fuente de hidrógeno gaseoso por metro cúbico de alimentación de crudo en contacto con uno o más de los catalizadores; (b) la velocidad seleccionada de la captación neta de hidrógeno es controlada variando una presión parcial de la fuente de hidrógeno; (c) la velocidad de captación de hidrógeno es tal que el crudo producto tiene un TAN menor que 0.3, pero la captación de hidrógeno es menor que una cantidad de captación de hidrógeno que ocasionará una separación de fases substancial entre la alimentación de crudo y el producto total durante el contacto; (d) la velocidad seleccionada de captación de hidrógeno está en el rango de 1-30 ó 1-80 metros cúbicos normales de la fuente de hidrógeno por metro cúbico de alimentación de crudo; (e) la velocidad espacial por hora de líquido de la fuente gas y/o de hidrógeno es al menos de 11 h"1, al menos 15 h"1, o hasta 20 h"1; (f) una presión parcial de la fuente gas y/o de hidrógeno es controlada durante el contacto; (g) una temperatura de contacto está en el rango de 50-500 °C, una velocidad espacial por hora de líquido del gas y/o la fuente de hidrógeno está en un rango de 0.1-30 h_1, y la presión total de la fuente de gas y/o de hidrógeno está en el rango de 1.0-2.0 MPa; (h) un flujo de la fuente de gas y/o de hidrógeno está en una dirección que es contraria a un flujo de la alimentación de crudo; (i) el crudo producto tiene una H/C de 70-130% de una H/C de la alimentación de crudo; (j ) la captación de hidrógeno por parte de la alimentación de crudo es hasta de 80 y/o está en el rango de 1-80 ó 1-50 metros cúbicos normales de hidrógeno por metro cúbico de alimentación de crudo; (k) el crudo producto tiene un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90%, hasta 50%, o hasta 10% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo; (1) el crudo producto tiene un contenido de azufre de 70-130% ó de 80-120% del contenido de azufre de la alimentación de crudo; (m) el crudo producto tiene un contenido de GOV de 70-130% ó de 90-110% del contenido de GOV de la alimentación de crudo; (n) el crudo producto tiene un contenido de residuo de 70-130% ó de 90-110% del contenido de residuo de la alimentación de crudo; (o) el crudo producto tiene un contenido de oxígeno de hasta 90%, hasta 70%, hasta 50%, hasta 40%, o hasta 10% del contenido de oxígeno de la alimentación de. crudo; (p) el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90%, hasta 50%, o hasta 10% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo; (q) un valor P de la alimentación de crudo, durante el contacto, es al menos de 1.5; (r) el crudo producto tiene una viscosidad a 37.8°C de hasta 90%, hasta 50%, o hasta 10% de la viscosidad de la alimentación de crudo a 37.8°C; (s) el crudo producto tiene una gravedad API de 70-130% de una gravedad API de la alimentación de crudo; y/o (t) el crudo producto tiene un TAN de hasta 90%, hasta 50%, hasta 30%, hasta 20%, o hasta 10%, del TAN- de la alimentación de crudo y/o está en un rango de 0.001 a 0.5, 0.01 a 0.2, ó 0.05 a 0.1. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, . un método que comprende poner en contacto una alimentación de crudo con un o más catalizadores y controlar las condiciones de contacto hasta reducir un contenido de compuestos que contienen oxígeno orgánico en los cuales: (a) un contenido de compuestos de oxígeno orgánico seleccionado se reduce de tal manera que el crudo producto tiene un contenido de oxígeno de hasta 90% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo; (b) al menos un compuesto de los compuestos que contienen oxígeno orgánico comprende una sal metálica de un ácido carboxílico; (c) al menos un compuesto de los compuestos que contienen oxígeno orgánico comprende una sal de metal alcalino de un ácido carboxílico; (d) al menos un compuesto de los compuestos que contienen oxígeno orgánico comprende una sal de metal alcalinotérreo de un ácido carboxílico; (e) al menos un compuesto de los compuestos que contienen oxígeno orgánico comprende una sal metálica de un ácido carboxílico, en donde el metal comprende uno o más metales de la Columna 12 de la Tabla Periódica; (f) el producto crudo tiene un contenido de compuestos orgánicos no carboxílicos de hasta 90% del contenido de compuestos orgánicos no carboxílicos en la alimentación de crudo; y/o (g) al menos uno de los compuestos que contiene oxígeno en. la alimentación de crudo se origina de ácido nafténico o de compuestos de oxígeno orgánico no carboxílicos. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método que comprende poner en contacto una alimentación de crudo con un o más catalizadores en los cuales: (a) la alimentación de crudo se pone en contacto con al menos uno de los catalizadores a una primera temperatura seguido por el contacto a una segunda temperatura, y las condiciones de contacto son controladas de tal manera que la primera temperatura de contacto es al menos 30°C menor que la segunda temperatura de contacto; (b) la alimentación de crudo se pone en contacto con hidrógeno a una primera condición de captación de hidrógeno y después a una segunda condición de captación de hidrógeno, y la temperatura de la primera condición de captación es al menos 30°C menor que la segunda condición de captación; (c) la alimentación de crudo se pone en contacto con al menos uno de los catalizadores a una primera temperatura seguido por el contacto a una segunda temperatura, y las condiciones de contacto son controladas de tal manera que la primera temperatura de contacto es cuando mucho 200°C menor que la segunda temperatura de contacto; (d) durante el contacto se genera gas hidrógeno; (e) durante el contacto se genera gas hidrógeno, y las condiciones de contacto son controladas también de tal manera que la alimentación de crudo capta al menos una porción del hidrógeno generado; (f) la alimentación de crudo se pone en contacto con un primer y un segundo catalizador, y el contacto de la alimentación de crudo y el primer catalizador-forma un crudo producto inicial, y en donde el crudo producto inicial tiene un TAN de hasta 90% del TAN del crudo de alimentación; y el contacto con el crudo producto inicial y el segundo catalizador forma un crudo producto, y en donde el crudo producto tiene un TAN de hasta 90% del TAN del crudo producto inicial; (g) el contacto se efectúa en un reactor de lechos apilados; (h) el contacto se efectúa en un reactor de lecho en ebullición; (i) la alimentación de crudo se pone en contacto con un catalizador adicional subsiguiente al contacto con el o los catalizadores; (j ) uno o más catalizadores es un catalizador de vanadio y la alimentación de crudo se pone en contacto con un catalizador adicional en presencia de una fuente de hidrógeno subsiguiente al contacto con el catalizador de vanadio; (k) se genera hidrógeno a una velocidad en el rango de 1-20 metros cúbicos normales por metro cúbico de alimentación de crudo; (1) se genera hidrógeno durante el contacto, el crudo de alimentación se pone en contacto con un catalizador adicional en presencia de un gas y al menos una porción del hidrógeno generado, y las condiciones de contacto son también controladas de tal manera que un flujo de gas está en una dirección que es contraria al flujo de la alimentación de crudo y un flujo del hidrógeno generado; (m) la alimentación de crudo se pone en contacto con un catalizador de vanadio a una primera temperatura y subsiguientemente con un catalizador a una segunda temperatura, y las condiciones de contacto son controladas de tal manera que la primera temperatura es al menos 30°C menor que la segunda temperatura; (n) se genera gas hidrógeno durante el contacto, la alimentación de crudo se pone en contacto con un catalizador adicional, y las condiciones de contacto son controladas de tal manera que el catalizador adicional capta al menos una porción del hidrógeno generado; y/o (o) la alimentación de crudo- se pone en contacto subsiguientemente con un catalizador adicional a una segunda temperatura, y las condiciones " de contacto son controladas de tal manera que la segunda temperatura es al menos de 180°C. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método que comprende poner en contacto un crudo de alimentación con uno o más catalizadores en el cual: (a) el catalizador es un catalizador soportado y el soporte comprende alúmina, sílice, sílice-alúmina, óxido de titanio, óxido de zirconio, óxido de magnesio, o mezclas de los mismos; (b) el catalizador es un catalizador soportado y el soporte es poroso; (c) el método también comprende un catalizador adicional que ha sido tratado térmicamente a una temperatura superior a 400°C antes de la sulfuración; (d) una vida de al menos uno de los catalizadores es al menos 0.5 años; y/o (e) al menos uno de los catalizadores está en un lecho fijo o está suspendido en la alimentación de crudo. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método que comprende poner en contacto un crudo de alimentación con uno o más catalizadores, al menos uno de los catalizadores es un catalizador soportado o un catalizador metálico másico y el catalizador soportado o catalizador metálico másico: (a) comprende uno o más metales de las Columnas 5-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 5-10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (b) tiene, por gramo de catalizador al menos 0.0001 gramos, de 0.0001-0.6 gramos, o de 0.001-0.3 gramos de: uno o más metales de las Columnas 5-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 5-10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (c) comprende uno o más metales de las Columnas 6-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 6-10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (d) comprende uno o más metales de las Columnas 7-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 7-10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (e) tiene por gramo de catalizador, de 0.0001-0.6 gramos, o de 0.001-0.3 gramos de: uno o más metales de las Columnas 7-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 7-10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (f) comprende uno o más metales de las Columnas 5-6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 5-6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (g) comprende uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columna 5 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (h) tiene, por gramo de catalizador al menos 0.0001 gramos, de 0.0001-0.6 gramos, 0.001-0.3 gramos, 0.005-0.1 gramos, ó 0.01-0.08 gramos de: uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (i) comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (j) tiene, por gramo de catalizador de 0.0001-0.6 gramos, 0.001-0.3 gramos, 0.005-0.1 gramos, ó 0.01-0.08 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (k) comprende uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (1) tiene, por gramo de catalizador de 0.0001-0.6 gramos ó 0.001-0.3 gramos de: uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (m) comprende vanadio, uno o más compuestos de vanadio, o mezclas de los mismos; (n) comprende níquel, uno o más compuestos de níquel, o mezclas de los mismos; (o) comprende cobalto, uno o más compuestos de cobalto, o mezclas de los mismos; (p) comprende molibdeno, uno o más compuestos de molibdeno, o mezclas de los mismos; (q) tiene, por gramo de catalizador, de 0.001-0.3 gramos o de 0.005-0.1 gramos de; molibdeno, uno o más compuestos de molibdeno, o mezclas de los mismos; (r) comprende tungsteno, uno o más compuestos de tungsteno, o mezclas de los mismos; (s) tiene, por gramo de catalizador, de 0.001-0.3 gramos de: tungsteno, uno o más compuestos de tungsteno, o mezclas de los mismos; (t) comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica y uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, en donde la relación molar de metal de la Columna 10 a metal de la Columna 6 es de 1 a 5; (u) comprende uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (v) tiene, por gramo de catalizador, de 0.00001-0.06 gramos de: uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (w) fósforo, uno o más compuestos de fósforo, o mezclas de los mismos; (x) tiene cuando mucho 0.1 gramos de alfa alúmina por gramo de catalizador; y/o (y) tiene al menos 0.5 gramos de theta alúmina por gramo de 'catalizador. En algunas modalidades, la invención proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método de formación de un catalizador que comprende combinar un soporte con uno o más metales para formar una mezcla de soporte/metal, en donde el soporte comprende theta alúmina, y tratar térmicamente la mezcla de soporte de theta alúmina/metal a una temperatura de al menos 400°C, y además comprende: (a) combinar la mezcla de soporte/metal con agua para formar una pasta, y extrudir la pasta; (b) obtener theta alúmina por tratamiento térmico de alúmina a una temperatura de al menos 800°C; y/o (c) sulfurar el catalizador. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método que comprende poner en contacto un crudo de alimentación con uno o más catalizadores, en el cual la distribución de tamaño de poro de al menos uno de los catalizadores tiene (a) un diámetro de poro mediano de al menos 60 Á, al menos 90 Á, al menos 180 A, al menos 200 A, al menos 230 Á, al menos 300 Á, máximo 230 Á, máximo 500 Á, o en un rango de 90-180 Á, 100-140 A, 120-130 Á, 230-250 Á, 180-500 Á, 230-500 Á; ó 60-300 Á; (b) al menos 60% del número total de poros tiene un diámetro mediano en 45 Á, 35 Á, ó 25 Á, del diámetro de poro mediano; (c) un área superficial de al menos 60 m/g, al menos 90 m2/g; al menos 100 m2/g, al menos 120 m2/g, al menos 150 m2/g, al menos 200 m2/g, o al menos 220 m2/g; y/o (d) un volumen total de todos los poros de al menos 0.3 cm3/g, al menos 0.4 cm3/g, al menos 0.5 cm3/g, o al menos 0.7 cm3/g. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método que comprende poner en contacto un crudo de alimentación con uno o más catalizadores soportados, en el cual el soporte: (a) comprende alúmina, sílice, sílice-alúmina, óxido de titanio, óxido de zirconio, óxido de magnesio, o mezclas de los mismos; y/o zeolita; (b) comprende gamma alúmina y/o delta alúmina; (c) tiene, por gramo de soporte, al menos 0.5 gramos de gamma alúmina; (d) tiene, por gramo de soporte, al menos 0.3 gramos o al menos 0.5 gramos de theta alúmina; (e) comprende alfa alúmina, gamma alúmina, delta alúmina, theta alúmina, o mezclas de las mismas; (f) tiene hasta 0.1 gramos de alfa alúmina por gramo de soporte . En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un catalizador de vanadio que: (a) tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro mediano de poros de al menos 60 Á; (b) comprende un soporte, el soporte comprende theta alúmina, y el catalizador de vanadio tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 60 Á; (c) comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y/o (d) tiene, por gramo de catalizador, al menos 0.001 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un crudo producto que tiene: (a) un TAN de hasta 0.1, de 0.001 a 0.5, de 0.01 a 0.2; o de 0.05 a 0.1; (b) hasta 0.000009 gramos de metal alcalino, metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos por gramo de crudo producto; (c) hasta 0.000002 gramos de Ni/V/Fe por gramo de crudo producto; y/o (d) mayor que 0 gramos, pero menos que 0.01 gramos, de al menos uno de los catalizadores por gramo de crudo producto. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos en las cuales: (a) al menos uno de los metales alcalinos es litio, sodio, o potasio; y/o (b) al menos uno de los metales alcalinotérreos es magnesio o calcio. 5 En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, un método que comprende poner en contacto un crudo de alimentación con uno o más catalizadores para producir un producto total que 10 incluye un crudo producto, el método adicionalmente comprende: (a) combinar el crudo producto con un crudo que es el mismo o diferente de la alimentación de crudo para formar una mezcla adecuada para transportación; (b) combinar el crudo producto con un crudo que es el mismo o diferente del , 15 crudo de alimentación para formar una mezcla adecuada para instalaciones de tratamiento; (c) fraccionar el crudo producto; y/o (d) fraccionar el crudo producto en uno o más fracciones destiladas, y producir combustible de transportación de al menos una de las fracciones destiladas. 20 En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, una composición de catalizador soportado que: (a) tiene al menos 0.3 gramos o al menos 0.5 gramos de theta alúmina por gramo 25 de soporte; (b) comprende delta alúmina en el soporte; (c) tiene hasta 0.1 gramos de alfa alúmina por gramo de soporte; (d) tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á; (e) tiene un volumen de poro de los poros de la distribución de tamaño de poro de al 5 menos 0.3 cm3/g o al menos 0.7 cm3/g; (f) tiene un área superficial de al menos 60 m2/g o al menos 90 m2/g; (g) comprende uno o más metales de las Columnas 7-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 7-10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; • 10 (h) comprende uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (i) tiene, por gramo de catalizador, de 0.0001-0.6 gramos o de 0.001-0.3 gramos de: uno o más metales de la Columna 5, uno o 15 más compuestos de metales de la Columna 5, o mezclas de los mismos; (j) comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (k) tiene, por gramo de catalizador, de 0.0001-0.6 gramos o 20 de 0.001-0.3 gramos de: uno o más metales de la Columna 6, uno o más compuestos de metales de la Columna 6, o mezclas de los mismos; (1) comprende vanadio, uno o más compuestos de vanadio, o mezclas de los mismos; (m) comprende molibdeno, uno o más compuestos de olíbdeno, o mezclas de los mismos; 25 (n) comprende tungsteno, uno o más compuestos de tungsteno, o mezclas de los mismos; (o) comprende cobalto, uno o más compuestos de cobalto, o mezclas de los mismos; y/o (p) comprende níquel, uno o más compuestos de níquel,, o mezclas de los mismos . En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, una composición de crudo que: (a) tiene un TAN de hasta 0.1, de hasta 0.5, hasta 0.3, o hasta 0.1; (b) tiene, por gramo de composición, al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 95°C y 260 °C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 260°C y 320°C a 0.101 MPa; y al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 320°C y 650°C a 0.101 MPa; (c) tiene al menos 0.0005 gramos de nitrógeno básico por gramo de composición; (d) tiene, por gramo de composición, al menos 0.001 gramos o al menos 0.01 gramos de nitrógeno total; y/o (e) tiene hasta 0.00005 gramos de níquel y vanadio total por gramo de composición. En algunas modalidades, la invención también proporciona, en combinación con uno o más de los métodos o composiciones de conformidad con la invención, una composición de crudo que incluye uno o más catalizadores, y al menos uno de los catalizadores: (a) tiene una distribución de tamaño de poro 'con un diámetro de poro mediano de al menos 180 A, hasta 500 Á, y/o en un rango desde 90-180 Á, 100-140 Á, 120-130 Á; (b) tiene un diámetro de poro mediano de al menos 90 Á, con más de 60% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 45 Á, 35 Á, ó 25 Á del diámetro de poro mediano; (c) tiene un área superficial de al menos 100 m2/g, al menos 120 m2/g, o al menos 220 m2/g; (d) comprende un soporte; y el soporte comprende alúmina, sílice, sílice-alúmina, óxido de titanio, óxido de zirconio, óxido de magnesio, zeolita, y/o mezclas de los mismos; (e) comprende uno o más metales de las Columnas 5-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 5-10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (f) comprende uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 5 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (g) tiene, por gramo de catalizador, al menos 0.0001 gramos de: uno o más metales de la Columna 5, uno o más compuestos de metales de la Columna 5, o mezclas de los mismos; (h) comprende uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; (i) tiene, por gramo de catalizador, al menos 0.0001 gramos de: uno o más metales de la Columna 6, uno o más compuestos de metales de la Columna 6, o mezclas de los mismos; (j) uno o más metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de metales de la Columna 10 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos; y/o (k) comprende uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica, o mezclas de los mismos. En modalidades adicionales, características de modalidades específicas de la invención pueden combinarse con características de otras modalidades de la invención. Por ejemplo, características de una modalidad de la invención pueden combinarse con características de cualquier otra de las modalidades . En modalidades adicionales, los crudos productos pueden obtenerse por cualquiera de los métodos y sistemas descritos en la presente. En modalidades adicionales pueden adicionarse características adicionales a las modalidades específicas descritas en la presente. BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS Ventajas de la presente invención serán evidentes para aquellos con experiencia en la técnica con el beneficio de la siguiente descripción detallada con referencia a las figuras anexas en las cuales: La figura 1 es un esquema de una modalidad de un sistema de contacto . Las figuras 2A y 2B son esquemas de modalidades de sistemas de contacto que incluyen dos zonas de contacto. Las figuras 3A y 3B son esquemas de modalidades de sistemas de contacto que incluyen tres zonas de contacto. La figura 4 es un esquema de una modalidad de una zona de separación en combinación con un sistema de contacto. La figura 5 es un esquema de una modalidad de una zona de mezclado combinación con un sistema de contacto. La figura 6 es un esquema de una modalidad de una combinación de una zona de separación, un sistema de contacto, y una zona de mezclado. La figura 7 es una tabulación de propiedades representativas del crudo de alimentación y crudo producto para una modalidad de poner en contacto la alimentación de crudo con tres catalizadores. La figura 8 es una representación gráfica de la temperatura de lecho promedio ponderada versus la duración de operación para una modalidad de contacto de una alimentación de crudo con uno o más catalizadores. La figura 9 es una tabulación, de propiedades representativas de una alimentación de crudo y de crudo producto para una modalidad de contacto de la alimentación de crudo con dos catalizadores. La figura 10 es otra tabulación de propiedades representativas de una alimentación de crudo y de crudo producto para una modalidad de contacto de alimentación de crudo con dos catalizadores. La figura 11 es una tabulación de alimentación de crudo y de crudos productos para modalidades de contacto de alimentaciones de crudos con cuatro diferentes sistemas de catalizadores . La figura 12 es una representación gráfica del valor P de crudos productos versus tiempo en operación para modalidades de contacto de alimentaciones de crudos con cuatro diferentes sistemas de catalizadores. La figura 13 es una representación gráfica de captación neta de hidrógeno por alimentaciones de crudo versus tiempo en operación para modalidades de contacto de alimentaciones de crudo con cuatro diferentes sistemas de catalizadores. La figura 14 es una representación gráfica de contenido de residuo, expresado en porcentaje en peso, de crudos productos versus tiempo en operación para modalidades de contacto de alimentaciones de crudos con cuatro diferentes sistemas de catalizadores. La figura 15 es una representación gráfica de cambio en la gravedad API de crudos productos versus tiempo en operación para modalidades de contacto de alimentación de crudo con cuatro diferentes sistemas de catalizadores. La figura 16 es una representación gráfica del contenido de oxígeno , expresado en porcentaj e en peso , de crudos producto versus tiempo en operación para modalidades de contacto de alimentaciones de crudos con cuatro diferentes sistemas de catalizadores . La figura 17 es una tabulación de propiedades representativas de una alimentación de crudo y crudos producto para modalidades de contacto de alimentación de crudo con sistemas de catalizadores que incluyen varias cantidades de un catalizador de molibdeno y un catalizador de vanadio , con un sistema de catalizador que incluye un catalizador de vanadio y un catalizador de molibdeno/vanadio, y con perlas de vidrio . La figura 18 es una tabulación de propiedades de un crudo de alimentación y crudos producto para modalidades de contacto de alimentaciones de crudos con uno o más catalizadores a varias velocidades espaciales por hora de líquido . La figura 19 es una tabulación de propiedades de alimentaciones de crudos y crudos productos para modalidades de contacto de alimentaciones de crudos a varias temperaturas de contacto . Mientras que la invención es susceptible a varias modificaciones y formas alternativas , en las figuras se muestran modalidades específicas de la misma a manera de ej emplo . Las figuras pueden no estar a escala . Se entenderá que las figuras y la descripción detallada de las mismas no pretenden limitar la invención a la forma particular descrita, sino por el contrario, la intención es cubrir todas las modificaciones, equivalentes y alternativas que caen dentro del espíritu y alcance de la presente invención como se define por las reivindicaciones anexas. DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Ciertas modalidades de las invenciones se describen aquí en mayor detalle. Los términos usados en la presente son los siguientes . "ASTM" se refiere al Estándar Americano de Pruebas y Materiales . "Gravedad API" se refiere a la gravedad API a 15.5°C (60°F) . La gravedad API se determina de acuerdo con el método ASTM D6822. El porcentaje de hidrógeno atómico y el porcentaje de carbón atómico de la alimentación de crudo y del crudo producto se determina de acuerdo con el método ASTM D5291. Las distribuciones de rangos de ebullición para la alimentación de crudo, el producto total, y/o el crudo producto se determina de acuerdo con el método ASTM D5307, a menos que se mencione otra cosa. "Asfáltenos C5" se refiere a asfáltenos que son insolubles en pentano. El contenido de asfáltenos C5 es según se determina de acuerdo con el método ASTM D2007.

"Metal (es) de la Columna X" se refiere a uno o más metales de la Columna X de la Tabla Periódica y/o a uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna" X de la Tabla Periódica, en el cual X corresponde a un número de columna (por ejemplo, 1-12) de la Tabla Periódica. Por ejemplo, "metal (es) de la Columna 6" se refiere a uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica y/uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica. "Elemento (s) de la Columna X" se refiere a uno o más elementos de la Columna X de la Tabla Periódica y/o a uno o más compuestos de uno o más elementos de la Columna X de la Tabla Periódica, en el cual X corresponde a un número de columna (por ejemplo, 13-18) de la Tabla Periódica. Por ejemplo, "elemento (s) de la Columna 15" se refiere a uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica y/o uno más compuestos de uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica. En el alcance de la presente solicitud, el peso de un metal de la Tabla Periódica, el peso de un compuesto de un metal de la Tabla Periódica, el peso de un elemento de la Tabla Periódica, o el peso de un compuesto de un elemento de la Tabla Periódica, se calcula como el peso del metal o el peso del elemento. Por ejemplo, si 0.1 gramos de Mo03 se usa por gramo de catalizador, el peso calculado del metal molibdeno en el catalizador es de 0.067 gramos por gramo de catalizador. "Contenido" se refiere al peso de un componente en un substrato (por ejemplo, una alimentación de crudo, un producto total, o un crudo producto) expresado como fracción en peso o porcentaje en peso con base en el peso total del substrato. "Ppm en peso" se refiere a partes por millón en peso. "Mezcla de alimentación de crudo/producto total" se refiere a la mezcla que se pone en contacto con el catalizador durante el procesamiento. "Destilado" se refiere a hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 204°C (400°F) y 343°C (650°F) a 0.101 MPa. Contenido de destilado se determina de acuerdo con el método ASTM D5307. "Heteroátomos" se refiere a oxígeno, nitrógeno, y/o azufre contenido en la estructura molecular de un hidrocarburo. El contenido de heteroátomos se determina de acuerdo con los métodos ASTM E385 para oxígeno, D5762 para nitrógeno total, y D4294 para azufre. "Nitrógeno básico total" se refiere a compuestos de nitrógeno que tienen una pKa menor que 40. Nitrógeno básico ("nb") se determina de acuerdo con el método ASTM D2896. "Fuente de hidrógeno" se refiere a hidrógeno, y/o a un compuesto y/o a compuestos que cuando están en presencia de una alimentación de crudo y el catalizador reacciona para proveer hidrógeno a compuestos en la alimentación de crudo.

Una fuente hidrógeno puede incluir, pero no se limita a, hidrocarburos (por ejemplo, hidrocarburos Cx a C4 tales como metano, etano, propano, butano) , agua, o mezclas de los mismos. Se puede realizar un balance de masa para evaluar la cantidad neta de hidrógeno proporcionado a los compuestos en la alimentación de crudo. "Resistencia a la trituración en placa plana" se refiere a la fuerza de compresión necesaria para triturar un catalizador. La resistencia a la trituración en placa plana se determina por el método ASTM D4179. "LHSV" se refiere a una velocidad volumétrica de alimentación de líquido por volumen de catalizador, y se expresa en horas (h_1) . El volumen total de catalizador se calcula por la sumatoria de todos los volúmenes de catalizadores en la zona de contacto, tal como se describe en la presente. "Mezcla líquida" se refiere a una composición que incluye uno o más compuestos que son líquidos a temperatura y presión estándar (25°C, 0.101 MPa, de aquí en adelante referido como "STP") , o una composición que incluye una combinación de uno o más compuestos que son líquidos a STP con uno o más compuestos que son sólidos a STP. "Tabla Periódica" se refiere a la Tabla Periódica tal como lo especifica la Unión Internacional de Química Pura y Aplicada (IUPAC, por sus siglas en inglés) , noviembre de 2003. "Metales en sales metálicas de ácidos orgánicos" se refiere a metales alcalinos, metales alcalinotérreos, zinc, arsénico, cromo, o 'combinaciones de los mismos. Un contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánico se determina de acuerdo con el método ASTM D1318. Contenido de "Residuo icrocarbonoso" ("MCR") se refiere a una cantidad de residuo de carbón que queda después de la evaporación y pirólisis de un substrato. El contenido de MCR es según se determina por el Método ASTM D4530. "Nafta" se refiere a componentes hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 38 °C (100°F) y 200°C (392°F) a 0.101 MPa. El contenido de nafta es determinado por el método ASTM D5307. "Ni/V/Fe" se refiere a níquel, vanadio, hierro, o a combinaciones de los mismos. "Contenido de Ni/V/Fe" se refiere al contenido de níquel, vanadio, hierro, o a combinaciones de los mismos. El contenido de Ni/V/Fe se determina por el método ASTM D5708. "Nm3/m3" se refiere a metros cúbicos normales de gas por metro cúbico de alimentación de crudo. "Compuestos de oxígeno orgánico que no contienen carboxílicos" se refiere a un compuesto de oxígeno orgánico que no tiene un grupo carboxílico (-C02-) . Los compuestos de oxígeno orgánico que no contienen carboxílicos incluyen, pero no se limita a, éteres, éteres cíclicos, alcoholes, alcoholes aromáticos, cetonas, aldehidos, o combinaciones de los mismos, los cuales no tienen un grupo carboxílico. "Gas no condensable" se refiere a componentes y/o mezclas de componentes que son gases a STP. "Valor P (de peptización) " o "valor P" se refiere a un valor numérico, el cual representa la tendencia a la floculación de los asfáltenos en la alimentación de crudo. La determinación del valor P es descrita por J. J. Heithaus en "Measurement and Significance of Asphaltene Peptization" (Medición e Importancia de la Peptización de los Asfáltenos", Journal of Insti tute of Petrol eum, Vol. 48, Número 458, Febrero de 1962, páginas 45-53. "Diámetro de poro", "diámetro mediano de poro", y "volumen de poro" se refieren al diámetro de poro, diámetro mediano de poro, y volumen de poro, determinado por el Método ASTM D4284 (porosimetría de mercurio a un ángulo de contacto igual a 140°). Puede usarse un instrumento Micromeritics® A9220 (Micromeritics Inc., Norcross, Georgia, EE.UU.) para determinar estos valores. "Residuo" se refiere a componentes que tienen una. distribución de rango de ebullición superior a 538 °C (1000°F), determinado de acuerdo con el método ASTM D5307. "SCFB" se refiere a pies cúbicos estándar de gas por barril de alimentación de crudo". "Área superficial" de un catalizador es determinado de acuerdo con el método ASTM D3663. "TAN" se refiere a un número de ácido total expresado como miligramos ("mg") de KOH por gramo de muestra. TAN es determinado por el método ASTM D664. "GOV" se refiere a hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 343°C (650°F) y 539°C (1000°F) a 0.101 MPa. El contenido de GOV se determina de acuerdo con el método ASTM D5307. "Viscosidad" se refiere a la viscosidad cinemática a 37.8°C (100°F) . La viscosidad es determinado de acuerdo con el método ASTM D445. En el contexto de la presente solicitud, se entenderá que si el valor obtenido para una propiedad de sustrato probado está fuera de los límites del método de prueba, el método de prueba puede modificarse y/o recalibrarse para probar dicha propiedad. Los crudos pueden producirse y/o destilarse en retortas a partir de yacimientos que contienen hidrocarburos y posteriormente estabilizarse. Los crudos pueden incluir petróleo crudo. Los crudos son generalmente sólidos, semisólídos o líquidos. La estabilización puede incluir, pero no se limita a, remoción de gases no condensables, agua, sales, o combinaciones de los mismos a partir de crudo para formar un crudo estabilizado. Tal estabilización frecuentemente puede ocurrir en el, o cerca del, sitio de producción y/o destilación por retortas. Típicamente los crudos estabilizados no han sido destilados y/o no han sido destilados de manera fraccionada en una instalación de tratamiento para producir componentes múltiples con distribuciones de rangos de ebullición específicos (por ejemplo, nafta, destilados, GOV, y/o aceites lubricantes) . La destilación incluye, pero no se limita a, métodos de destilación atmosférica y/o a métodos de destilación al vacío. Los crudos sin destilar y/o no fraccionados pueden incluir componentes que tienen un número de carbón superior a 4 en cantidades de al menos 0.5 gramos de componentes por gramo de crudo. Ejemplos de crudos estabilizados incluyen crudos completos, crudos despuntados, crudos desalados, crudos despuntados desalados, o combinaciones de los mismos. "Despuntado" se refiere a un crudo que ha sido tratado de tal manera que han sido removidos al menos algunos de los componentes que tienen un punto de ebullición por debajo de 35°C a 0.101 MPa (95°F a 1 atm) . Típicamente, los crudos despuntados tendrán un contenido de hasta 0.1 gramos, hasta 0,05 gramos, o hasta 0.02 gramos de tales componentes por gramo del crudo despuntado . Algunos crudos estabilizados tienen propiedades que permiten que los crudos estabilizados sean transportados a instalaciones de tratamiento convencionales mediante medios de transportación (por ejemplo, tuberías, camiones, embarcaciones) . Otros crudos tienen una o más propiedades inapropiadas que los hacen desventajosos. Los crudos desventajosos pueden ser inaceptables para un medio de transporte y/o instalación de tratamiento, impartiendo así un valor económico bajo al crudo desventajoso. El valor económico puede ser tal que un yacimiento que incluye el crudo desventajoso se considera muy costoso para producir, transportar, y/o tratar. Las propiedades de los crudos desventajosos pueden incluir, pero no se limitan a: a) TAN de al menos 0.1, al menos 0.3; b) viscosidad de al menos 10 cSt; c) gravedad API de hasta 19; d) un contenido de Ni/V/Fe total de al menos 0.00002 gramos o al menos 0.0001 gramos de Ni/V/Fe por gramo de crudo; e) un contenido de heteroátomos totales de al menos 0.005 gramos de heteroátomos por gramo de crudo; f) un contenido de residuo de al menos 0.01 gramos de residuo por gramo de crudo; g) un contenido de asfáltenos C5 de al menos 0.04 gramos de asfáltenos C5 por gramo de crudo; h) un contenido de MCR de al menos 0.002 gramos de MCR por gramo de crudo; i) un contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0 . 00001 gramos de metales por gramo de crudo; o j ) combinaciones de los mismos. En algunas modalidades, el crudo desventajoso puede incluir, por gramo de crudo desventajoso, al menos 0.2 gramos de residuo, al menos 0.3 gramos de residuo, al menos 0.5 gramos de residuo, o al menos 0.9 gramos de residuo. En algunas modalidades, el crudo desventajoso puede tener un TAN en un rango de 0.1 ó 0.3 a 20, 0.3 ó 0.5 a 10, ó 0.4 ó 0.5 a 5. En ciertas modalidades, los crudos desventajosos, por gramo de crudo desventajoso, pueden tener un contenido de azufre de al menos 0.005 gramos, al menos 0.01 gramos, o al menos 0.02 gramos. En algunas modalidades, los crudos desventajosos tienen propiedades que incluyen, pero no se limitan a: a) TAN de al menos 0.5; b) un contenido de oxígeno de al menos 0.005 gramos de oxígeno de alimentación de crudo; c) un contenido de asfáltenos Cs de al menos 0.04 gramos de asfáltenos Cs por gramo de alimentación de crudo; d) una viscosidad mayor que la deseada (por ejemplo, >10 cSt para una alimentación de crudo con una gravedad API de al menos 10; e) un contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos de metales por gramo de crudo; o f) combinaciones de los mismos. Los crudos desventajosos pueden incluir, por gramo de crudo desventajoso: al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 95°C y 200°C a 0.101 MPa; al menos 0.01 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 200°C y 300°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 300°C y 400°C a 0.101 MPa; y al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 400°C y 650°C a 0.101 MPa. Los crudos desventajosos pueden incluir, por gramo de crudo desventa oso: al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición de hasta 100 °C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 100°C y 200°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 200°C y 300°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 300 °C y 400°C a 0.101 MPa; y al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 400 °C y 650 °C a 0.101 MPa. Algunos crudos desventajosos pueden incluir, por gramo de crudo desventajoso, al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición de hasta 100°C -a 0.101 MPa, además de componentes de mayor ebullición. Típicamente, el crudo desventajoso tiene, por gramo de crudo desventajoso, un contenido de tales hidrocarburos de hasta 0.2 gramos o hasta 0.1 gramos . Algunos crudos desventajosos pueden incluir, por gramo de crudo desventajoso, al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición de al menos 200°C a 0.101 MPa. Algunos crudos desventajosos pueden incluir, por gramo de crudo desventajoso, al menos 0.001 gramos, al menos 0.005 gramos, o al menos 0.01 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición de al menos 650°C. Ejemplos de crudos desventa osos que podrían tratarse usando los procesos descritos en la presente incluyen, pero no se limitan a, crudos de las siguientes regiones del mundo: Costa del Golfo de los EE.UU. y Sur de California, arenas bituminosas de Canadá, Cuencas brasileñas de Santos y Campos, Golfo de Suez egipcio, Chad, Mar del Norte del Reino Unido, Mar en Angola, Bahía china de Bohai, Zulia de Venezuela, Malasia, y Sumatra Indonesia. El tratamiento de crudos desventajosos puede mejorar las propiedades de los crudos desventajosos de tal manera que son aceptables para transportación y/o tratamiento. Un crudo y/o crudo desventajoso que va a tratarse por medio de la presente se denomina "alimentación de crudo". La alimentación de crudo puede ser despuntado, tal como se describe en la presente. El crudo producto resultante del tratamiento de la alimentación de crudo, tal como se describe en la presente, es generalmente adecuado para transporte y/o tratamiento. Las propiedades del crudo producto producido tal como se describe en la presente son más parecidas a las propiedades correspondientes del crudo West Texas Intermedio que las del crudo de alimentación, o más parecidas a las propiedades correspondientes al crudo Brent, que las del crudo de alimentación, mejorando con ello el valor económico de la alimentación de crudo. Tal crudo producto puede refinarse con menos pretratamiento o sin él, mejorando así las eficiencias de refinación. El pretratamiento puede incluir desulfuración, desmetalización y/o destilación atmosférica para remover impurezas. El tratamiento de una alimentación de crudo de conformidad con invenciones descritas en la presente pueden incluir poner en contacto la alimentación de crudo con el (los) catalizador ( es) en una zona de contacto y/o combinaciones de dos o más zonas de contacto. En una zona de contacto, al menos una propiedad de un crudo puede cambiarse por contacto de la alimentación de crudo con uno o más catalizadores eh relación con la misma propiedad de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el contacto se efectúa en presencia de una fuente de hidrógeno. En algunas modalidades, la fuente de hidrógeno es uno o más hidrocarburos que bajo ciertas condiciones de contacto reaccionan para proveer cantidades relativamente pequeñas de hidrógeno a compuesto (s) en la alimentación de crudo. La figura 1 es un esquema de un sistema de contacto 100 que incluye una zona de contacto 102A, la alimentación de crudo entra a la zona de contacto 102 a través del conducto 104. Una zona de contacto puede ser un reactor, una porción de un reactor, múltiples porciones de un reactor, o combinaciones de los mismos. Ejemplos de una zona de contacto incluyen, un reactor de lechos apilados, un reactor de lecho fijo, un reactor de lecho ebullente, un reactor de tanque continuamente agitado ("CSTR", por sus siglas en inglés) , un reactor de lecho fluidizado, un reactor de aspersión y un contactor líquido/líquido. En ciertas modalidades, el sistema de contacto se encuentra en o acoplado a una instalación marítima. El contacto de la alimentación de crudo con el (los) catalizador (es) en el sistema de contacto 100 puede ser un proceso continuo o un procesos por lotes. La zona de contacto puede incluir uno o más catalizadores (por ejemplo, dos catalizadores) . En algunas modalidades, el contacto de la alimentación de crudo con un primer catalizador de los dos catalizadores puede reducir el TAN de la alimentación de crudo. El contacto subsiguiente de la alimentación de crudo con TAN reducido con el segundo catalizador reduce el contenido de heteroátomos e incrementa la gravedad API. En otras modalidades, el TAN, la viscosidad, el contenido de Ni/V/Fe, el contenido de heteroátomos, el contenido de residuo, la gravedad API, o combinaciones de estas propiedades del crudo producto cambian en al menos 10% en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo después del contacto de la alimentación de crudo con uno o más catalizadores. En ciertas modalidades, un volumen de catalizador en la zona de contacto está en el rango de 10-60% en volumen, de 20-50% en volumen o de 30-40% en volumen de un volumen total de alimentación de crudo en la zona de contacto. En algunas modalidades, una lechada de catalizador y de alimentación de crudo puede incluir de 0.001-10 gramos, 0.005-5 gramos, ó 0.01-3 gramos de catalizador por 100 gramos de alimentación de crudo en la zona de contacto . Las condiciones de contacto en la zona de contacto pueden incluir, pero no se limitan a, temperatura, presión, flujo de fuente de hidrógeno, flujo de alimentación de crudo, o combinaciones de las mismas. Las condiciones de contacto en algunas modalidades son controladas para producir un crudo producto con propiedades específicas. La temperatura en la zona de contacto puede variar de 50-500°C, 60-440°C, 70-430°C, ó 80-420°C. La presión en una zona de contacto puede variar de '0.1-20 MPa, 1-12 MPa, 4-10 MPa, ó 6-8 MPa. El LHSV de la alimentación de crudo variará generalmente de 0.1-30 h~ \ 0.5-25 1T1, 1-20 h_1, 1.5-15 h~\ ó 2-10 h"1. En algunas modalidades, el LHSV es al menos de 5 h_1, al menos 11 h-1, al menos 15 h_1, o al menos 20 hTx . En modalidades en las cuales la fuente de hidrógeno es suministrado como gas (por ejemplo, gas hidrógeno), una relación de la fuente de hidrógeno gaseoso a alimentación de crudo típicamente va de 0.1-100,000 Nm3/m3, 0.5-10,000 Nm3/m3, 1-8,000 Nm3/m3, 2-5,000 Nm3/m3, 5-3,000 Nm3/m3, ó 10-800 Nm3/m3, en contacto con el (los) catalizador (es) . La fuente de hidrógeno, en algunas modalidades, se combina con gas (es) portador (es) y es recirculado a través de la zona de contacto. El gas portador puede ser, por ejemplo, nitrógeno, helio, y/o argón. El gas portador puede facilitar el flujo de la alimentación de crudo y/o flujo de la fuente de hidrógeno en la zona(s) de contacto. El gas portador puede mejorar también en la zona(s) de contacto. En algunas modalidades, una fuente de hidrógeno (por ejemplo, hidrógeno, metano o etano) puede usarse como gas portador y recircularse a través de la zona de contacto. La fuente de hidrógeno puede entrar a la zona de contacto 102 en co-corriente con la alimentación de crudo en el conducto 104 o por separado a través del conducto 106. En la zona de contacto 102, el contacto de la alimentación de crudo con un catalizador produce un producto total que incluye un crudo producto, y, en algunas modalidades, gas. En algunas modalidades, un gas portador es combinado con la alimentación de crudo y/o la fuente de hidrógeno en el conducto 106. El producto total puede salir de la zona de contacto 102 y entrar a la zona de separación 108 a través del conducto 110. En la zona de separación 108, el crudo producto y el gas pueden separarse del producto total usando generalmente técnicas de separación conocidas, por ejemplo, separación gas-líquido. El crudo producto puede salir de la zona de separación 108 a través del conducto 112, y después transportarse a medios de transportación, tuberías, recipientes de almacenamiento, refinerías, u otras zonas de procesamiento, o a una combinación de los mismos. El gas puede incluir gas formado durante el procesamiento (por ejemplo, ácido sulfhídrico, dióxido de carbono, y/o monóxido de carbono) , fuente de hidrógeno gaseoso en exceso, y/o gas portador. El gas en exceso puede reciclarse al sistema de contacto 100, purificarse, transportarse a otras zonas de procesamiento, recipientes de almacenamiento, o a combinaciones de los mismos.

En algunas modalidades, el contacto de la alimentación de crudo con el (los) catalizador (es) para producir un producto total se efectúa en dos o más zonas de contacto. El producto total puede separarse para formar el crudo producto y gas (es) . Las figuras 2-3 son esquemas de modalidades del sistema de contacto 100 que incluye dos o tres zonas de contacto. En las figuras 2A y 2B, el sistema de contacto 100 incluye zonas de contacto 102 y 114. Las figuras 3A y 3B incluyen las zonas de contacto 102, 114, 116. En las figuras 2A y 3A, las zonas de contacto 102, 114, 116 se ilustran como zonas de contacto separadas en un reactor. La alimentación de crudo entra a la zona de contacto 102 a través del conducto 104. En algunas modalidades, el gas portador se combina con la fuente de hidrógeno en el conducto 106 y es introducido en las zonas de contacto como una mezcla. En ciertas modalidades, tal como se muestra en las figuras 1, 3A, y 3B, la fuente de hidrógeno y/o el gas portador puede entrar a una o más de las zonas de contacto con la alimentación de crudo por separado a través del conducto 106 y/o en una dirección contraria al flujo de la alimentación de crudo a través, por ejemplo, el conducto 106' . La adición de la fuente de hidrógeno y/o gas portador en contraflujo a la alimentación de crudo puede mejorar el mezclado y/o contacto de la alimentación de crudo con el catalizador.

El contacto de la alimentación de crudo con el (los) catalizador (es) en la zona de contacto 102 forma una corriente de alimentación. La corriente de alimentación fluye desde la zona de contacto 102 hasta la zona de contacto 114. En las figuras 3A y 3B, la corriente de alimentación fluye desde la zona de contacto 114 hasta la zona de contacto 116.

Las zonas de contacto 102, 114, 116 pueden incluir uno o más catalizadores. Tal como se muestra en la figura 2B, la corriente de alimentación sale de la zona de contacto 102 a través del conducto 118 y entra a la zona de contacto 114. Tal como se muestra en la figura 3B, la corriente de alimentación sale de la zona de contacto 114 a través del conducto 118 y entra a la zona de contacto 116. La corriente de alimentación puede ponerse en contacto con catalizador (es) adicional (es) en la zona de contacto 114 y/o la zona de contacto 116 para formar el producto total. El producto sale de la zona de contacto 114 y/o la zona de contacto 116 y entra a la zona de separación 108 a través del conducto 110. El crudo producto y/o gas es (son) separados del producto total. El crudo producto sale de la zona de separación 108 a través del conducto 112. La figura 4 es un esquema de una modalidad de una zona de separación corriente arriba del sistema de contacto 100. El crudo desventajoso (ya sea despuntado o no despuntado) entra a la zona de separación 120 a través del conducto 122.

En la zona de separación 120, al menos una porción del crudo desventajoso es separada usando técnicas conocidas en el campo (por ejemplo, aspersión, separación por membranas, reducción de presión) para producir la alimentación de crudo. Por ejemplo, puede separarse agua al menos parcialmente del crudo desventajoso. En otro ejemplo, los componentes que tienen una distribución de rango de ebullición por debajo de 95°C o por debajo de 100°C pueden separarse al menos parcialmente del crudo desventajoso para producir la alimentación de crudo. En algunas modalidades, al menos una porción de nafta y de compuestos más volátiles que la nafta son separados del crudo desventajoso. En algunas modalidades, al menos una porción de los componentes separados salen de la zona de separación 120 a través del conducto 124. La alimentación de crudo obtenida de la zona de separación 120, en algunas modalidades, incluye una mezcla de componentes con una distribución de rango de ebullición de al menos 100 °C o, en algunas modalidades, una distribución de rango de ebullición de al menos 120°C. Típicamente, la alimentación de crudo separada incluye una mezcla de componentes con una distribución de rango de ebullición entre 100-1000°C, 120-900°C, ó 200-800°C. Al menos una porción de la alimentación de crudo sale de la zona de separación 120 y entra al sistema de contacto 100 (véanse, por ejemplo, las zonas de contacto en las figuras 1-3) a través de conducto 126 para procesarse adicionalmente para formar un crudo producto. En algunas modalidades, la zona de separación 120 puede ubicarse corriente arriba o corriente abajo de una unidad de desalado. Después del procesamiento, el crudo producto sale de la zona de contacto 100 a través del conducto 112. En algunas modalidades, el crudo producto se mezcla con un crudo que es el mismo o diferente que la alimentación de crudo. Por ejemplo, el crudo producto puede combinarse con un crudo con una viscosidad diferente que resulta en un producto mezclado que tiene una viscosidad que está entre la viscosidad del crudo producto y la viscosidad del crudo. En otro ejemplo, el crudo producto puede mezclarse con crudo con un TAN que es diferente, produciendo con ello un producto que tiene un TAN que está entre el TAN del crudo producto y el crudo. El producto mezclado puede ser adecuado para transportación y/o tratamiento. Tal como se muestra en la figura 5, en ciertas modalidades, la alimentación de crudo entra al sistema de contacto 100 a través del conducto 104, y al menos una porción del producto crudo sale del sistema de contacto 100 a través del conducto 128 y es introducida a la zona de mezclado 130. En la zona de mezclado 130, al menos una porción del crudo producto se combina con una o más corrientes de proceso (por ejemplo, una corriente de hidrocarburos tal como nafta producida de la separación de una o más alimentaciones de crudo), un crudo, una alimentación de crudo, o mezclas de los mismos, para producir un producto mezclado. Las corrientes de proceso, alimentación de crudo, crudo, o mezclas de los mismos son introducidos directamente a la zona de mezclado 130 ó corriente arriba de esa zona de mezclado a través del conducto 132. Un sistema de mezclado puede localizarse en o cerca de la zona de mezclado 130. El producto mezclado puede cumplir con las especificaciones del producto designadas por las refinerías y/o medios de transportación. Las especificaciones del producto incluyen, pero no se limitan a, un rango de o un límite de gravedad API, TAN, viscosidad, o combinaciones de los mismos. El producto mezclado sale de la zona de mezclado 130 a través del conducto 134 para ser transportado o procesado. En la figura 6, el crudo desventajoso entra a la zona de separación 120 a través del conducto 122, y el crudo desventajoso es separado como se describió previamente para formar la alimentación de crudo. La alimentación de crudo entra al sistema de contacto 100 a través del conducto 126. Al menos algunos componentes del crudo desventajoso sale de la zona de separación 120 a través del conducto 124. Al menos una porción del crudo producto sale del sistema de contacto 100 y entra a la zona de mezclado 130 a través del conducto 128. Otras corrientes de proceso y/o crudos entran a la zona de mezclado 130 directamente o a través del conducto 132 y se combinan con el crudo producto para formar un producto mezclado. El producto mezclado sale de la zona de mezclado 130 a través del conducto 134. En algunas modalidades, el crudo producto y/o el producto mezclado son transportados a una refinería y/o una instalación de tratamiento. El crudo producto y/o producto mezclado puede procesarse para producir productos comerciales tales como combustible de transportación, combustible de calentamiento, lubricantes, o químicos. El procesamiento puede incluir destilación y/o destilación fraccionada del crudo producto y/o producto mezclado para producir una o más fracciones destiladas. En algunas modalidades, el crudo producto, el producto mezclado, y/o una o mas de las fracciones destiladas pueden hidrotratarse. En algunas modalidades, el crudo producto tiene un TAN de hasta 90%, hasta 50%, hasta 30%, o hasta 10% del TAN de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el crudo producto tiene un TAN en un rango de 1-80%, 20-70%, 30-60%, ó 40-50% del TAN de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un TAN de hasta 1, hasta 0.5, hasta 0.3, hasta 0.2, hasta 0.1, o hasta 0.05. El TAN del crudo producto será frecuentemente al menos de 0.0001 y, más frecuentemente, al menos 0.001. En algunas modalidades, el TAN del crudo producto puede estar en el rango de 0.001 a 0.5, 0.01 a 0.2, ó 0.05 a 0.1. En algunas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de Ni/V/Fe total de hasta 90%, hasta 50%, hasta 10%, hasta 5%, o hasta 3% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo. El crudo producto, en algunas modalidades, tiene un contenido de Ni/V/Fe total en un rango de 1-80%, 10-70%, 20-60%, ó 30-50% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene, por gramo de crudo producto un contenido de Ni/V/Fe total en un rango de IxlO-7 gramos a 5xl0~5, 3xl0~7 a 2xl0-5 gramos, ó lxlO-6 gramos a IxlO"5 gramos. En ciertas modalidades, el crudo tiene hasta 2x10"5 gramos de Ni/V/Fe. En algunas modalidades, el contenido de Ni/V/Fe total del crudo producto es de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% del contenido de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el crudo producto tiene un contenido total de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90%, hasta 50%, hasta 10%, o hasta 5% del contenido total de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido total de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos en un rango de 1-80%, 10-70%, 20-60%, ó 30-50% del contenido total de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo. Los ácidos orgánicos que generalmente forman sales metálicas incluyen, pero no se limitan a, ácidos carboxílicos, tioles, imidas, ácidos sulfónicos, y sulfonatos. Ejemplos de ácidos carboxílicos incluyen, pero no se limitan a, ácidos nafténicos, ácidos fenantrénicos, y ácido benzoico. La porción de metal de las sales metálicas puede incluir metales alcalinos (por ejemplo, litio, sodio, y potasio), metales alcalinotérreos (por ejemplo, magnesio, calcio, y bario), metales de la Columna 12 (por ejemplo, zinc y cadmio, metales de la Columna 15 (por ejemplo arsénico), metales de la Columna 6 (por ejemplo, cromo), o mezclas de los mismos. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido total de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, por gramo de crudo producto, en un rango de 0.0000001 gramos a 0.00005 gramos, de 0 . 0000003 gramos a 0.00002 gramos, o de 0.000001 gramos a 0.00001 gramos de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos por gramo de crudo producto. En algunas modalidades, un contenido total de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos de los crudos producto es de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% del contenido total de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo . En ciertas modalidades, la gravedad API del crudo producto producido del contacto de . la alimentación de crudo con catalizador, a las condiciones de contacto, es de 70- 130%, 80-120%, 90-110%, ó 100-130% de la gravedad API de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, la gravedad API del crudo producto es de 14-40, 15-30, ó 16-25. En ciertas modalidades, el producto crudo tiene una viscosidad de hasta 90%, hasta 80%, o hasta 70% de la viscosidad de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, crudo producto tiene una viscosidad en un rango de 10-60%, 20-50%, ó 30-40% de la viscosidad de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, la viscosidad del crudo producto es de hasta 90% de la viscosidad de la alimentación de crudo mientras que la gravedad API del crudo producto es de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% de la gravedad API de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de heteroátomos totales de hasta 90%, hasta 50%, hasta 10%, o hasta 5% del contenido de heteroátomos totales de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de heteroátomos totales de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del contenido de heteroátomos totales de la alimentación de crudo . En algunas modalidades, el contenido de azufre del crudo producto puede ser de hasta 90%, hasta 50%, hasta 10%, o hasta 5% del contenido de azufre del crudo producto. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de azufre de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del contenido de azufre de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el contenido de azufre del crudo producto es de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% del contenido de azufre de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el contenido de nitrógeno total del crudo producto puede ser de hasta 90%, hasta 80%, hasta 10%, o hasta 5% de un contenido de nitrógeno total de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de nitrógeno total de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del contenido de nitrógeno total dé la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el contenido de nitrógeno básico del crudo producto puede ser de hasta 95%, hasta 90%, hasta 50%, hasta 10%, o hasta 5% del contenido de nitrógeno básico de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de nitrógeno básico de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del contenido de nitrógeno básico de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el contenido de oxígeno del crudo producto puede ser de hasta 90%, hasta 50%, hasta 30%, hasta 10%, o hasta 5% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de oxígeno de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el contenido de oxígeno del crudo producto está en un rango de 1-80%, 10-70%, 20-60%, ó 30-50% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el contenido de compuestos de ácidos carboxílicos del crudo producto puede ser de hasta 90%, hasta 50%, hasta 10%, hasta 5% del contenido de compuestos de ácidos carboxílicos en la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido total de compuestos de ácidos carboxílicos de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del contenido total de compuestos de ácidos carboxílicos en la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, los compuestos de oxígeno seleccionados pueden reducirse en la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, los ácidos carboxílicos y/o sales metálicas de ácidos carboxílicos pueden reducirse químicamente antes que los compuestos de oxígeno orgánico que no contienen carboxílicos. Los ácidos carboxílicos y los compuestos de oxígeno orgánico que no contienen carboxílicos en un crudo producto pueden diferenciarse por medio del análisis del crudo producto usando métodos espectroscópicos generalmente conocidos (por ejemplo, análisis infrarrojo, espectrometría de masas, y/o cromatografía de gases) . El crudo producto, en ciertas modalidades, tiene un contenido de oxígeno de hasta 90%, hasta 80%, hasta 70%, o hasta 50% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo, y el TAN del crudo producto es de hasta 90%, hasta 70%, hasta 50%, o hasta 40% del TAN de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de oxígeno de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del contenido de oxígeno de la alimentación de crudo, y el crudo producto tiene un TAN de al menos 1%, al menos 30%, al menos 80%, o al menos 99% del TAN de la alimentación de crudo . Adicionalmente, el crudo producto puede tener un contenido de ácidos carboxílicos y/o sales metálicas de ácidos carboxílicos de hasta 90%, hasta 70%, hasta 50%, o hasta 40% de la alimentación de crudo, y un contenido de compuestos de oxígeno orgánico que no contienen carboxílicos de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% de los compuestos de oxígeno orgánico que no contienen carboxílicos de la alimentación de crudo . En algunas modalidades, el crudo producto incluye, en sus estructuras moleculares, de 0.05-0.15 gramos o de 0.09-0.13 gramos de hidrógeno por gramo de crudo producto. El crudo producto puede incluir, en su estructura molecular, de 0.8-0.9 gramos o de 0.82-0.88 gramos de carbón por gramo de crudo producto. Una relación de hidrógeno atómico a carbón atómico (H/C) del crudo producto puede estar entre 70-130%, 80-120%, ó 90-110% de la relación atómica H/C de la alimentación de crudo. Una relación atómica de H/C del crudo producto de 10-30% de la relación atómica de H/C de la alimentación de crudo indica que la captación y/o consumo de hidrógeno en el proceso es relativamente pequeño, y/o que el hidrógeno es producido in situ. El crudo producto incluye componentes con un rango de puntos de ebullición. En algunas modalidades, el crudo producto incluye, por gramo del crudo producto: al menos 0.001 gramos, o de 0.001 a 0.5 gramos de hidrocarburos con una distribución rango de ebullición de hasta 100°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos, o de 0.001-0.5 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 100 y 200°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos de 0.001-0.5 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 200 °C y 300°C a 0.101 MPa; al menos 0.001 gramos, o de 0.001-0.5 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 300 °C y 400 °C a 0.101 MPa; y al menos 0.001 gramos, o de 0.001 a 0.5 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 400°C y 538°C a 0.101 MPa. En algunas modalidades el crudo producto incluye por gramo de crudo producto al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición de hasta 100°C a 0.101 MPa y/o al menos 0.001 gramos de hidrocarburos con una distribución de rango de ebullición entre 100°C y 200°C a 0.101 MPa. En ciertas modalidades, el crudo producto puede tener al menos 0.001 gramos, o al me-nos 0.01 gramos de nafta por gramo de crudo producto. En otras modalidades, el crudo producto puede tener un contenido de nafta de hasta 0.6 gramos, o de hasta 0.8 gramos de nafta por gramo de crudo producto . En algunas modalidades, el crudo producto tiene un contenidos de destilados de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% del contenido de destilados de la alimentación de crudo. El contenido de destilados del crudo producto puede estar, por gramo de crudo producto, en un rango de 0.00001-0.5 gramos, 0.001-0.3 gramos, ó 0.002-0.2 gramos. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de GOV de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% del contenido de GOV de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el crudo producto tiene, por gramo de crudo producto, un contenido de GOV en un rango de 0.00001-0.8 gramos, 0.001-0.5 gramos, 0.002-0.4 gramos, ó 0.001-0.03 gramos. En algunas modalidades el crudo producto tiene un contenido de residuo de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% del contenido de residuo de la alimentación de crudo. El crudo producto puede tener, por gramo de crudo producto, un contenido de residuo en un rango de 0.00001-0.8 gramos, 0.0001-0.5 gramos, 0.0005-0.4 gramos, ó 0.001-0.3 gramos, 0.005-0.2 gramos, ó 0.01-01 gramos. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de MCR de 70-130%, 80-120%, ó 90-110% del contenido de MCR de la alimentación de crudo, mientras que el crudo producto tiene un contenido de asfáltenos C5 de hasta 90%, hasta 80%, o hasta 50% del contenido de asfáltenos C5 de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, el contenido de asfáltenos C5 de la alimentación de crudo es al menos 10%, al menos 60%, o al menos 70% del contenido de asfáltenos C5 de la alimentación de crudo mientras que el contenido de MCR del producto crudo está en 10-30% del contenido de MCR de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, al disminuir el contenido de asfáltenos C5 de la alimentación de crudo y manteniendo un contenido de MCR relativamente estable puede incrementar la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total . En algunas modalidades, el contenido de asfáltenos C5 y el contenido de MCR puede combinarse para producir una relación matemática entre componentes de alta viscosidad en el crudo producto en relación con los componentes de alta viscosidad en la alimentación de crudo. Por ejemplo, una suma de contenido de asfáltenos C5 de la alimentación de crudo y de contenido de MCR de la alimentación de crudo puede representarse por medio de S. Una suma de contenido de asfáltenos C5 del crudo producto y un contenido de MCR del crudo producto puede representarse por medio de S'. Las sumas pueden compararse (S' con S) para evaluar la reducción neta en los componentes de alta viscosidad en la alimentación de crudo. S' del crudo producto puede estar en el rango de 1-99%, 10-90%, ó 20-80% de S. En algunas modalidades, una relación de contenido de MCR del crudo producto a contenido de asfáltenos C5 está en un rango de 1.0-3.0, 1.2-2.0, ó 1.3-1.9. En ciertas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de MCR que es de hasta 90%, hasta 80%, hasta 50%, o hasta 10% del contenido de MCR de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el crudo producto tiene un contenido de MCR en un rango de 1-80%, 10-70%, 20-60%, ó 30-50% del contenido de MCR de la alimentación de crudo. El crudo producto tiene, en algunas modalidades, de 0.0001-0.1 gramos, 0.005-0.08 gramos, ó 0.01-0.05 gramos de MCR por gramo de crudo producto . En algunas modalidades, el crudo producto incluye más de 0 gramos, pero menos que 0.01 gramos, 0.000001-0.001 gramos, ó 0.00001-0.0001 gramos de catalizador total por gramo de crudo producto. El catalizador puede ayudar a estabilizar el crudo producto durante el transporte y/o tratamiento. El catalizador puede inhibir la corrosión, inhibir la fricción, y/o aumentar las capacidades de separación de agua del crudo producto. Los métodos descritos aquí pueden configurarse para agregar uno o más catalizadores descritos en la presente al crudo producto durante el tratamiento. El crudo producto producido a partir del sistema de contacto 100 tiene propiedades diferentes a las propiedades de la alimentación de crudo. Tales propiedades pueden incluir, pero no se limitan a: a) TAN reducido; b) viscosidad reducida; c) contenido de Ni/V/Fe reducido; d) contenido reducido de azufre, oxígeno, nitrógeno, o combinaciones de los mismos; e) contenido de residuo reducido; f) contenido reducido de asfáltenos Cs; g) contenido de MCR reducido; h) mayor gravedad API; i) un contenido reducido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos; o j) combinaciones de los mismos. En algunas modalidades, una o más propiedades del crudo producto, en relación con la alimentación de crudo, puede cambiarse selectivamente mientras que las otras propiedades no cambian mucho, o no cambian substancialmente. Por ejemplo, puede ser deseable reducir solo selectivamente el TAN en una alimentación de crudo sin cambiar tampoco significativamente la cantidad de otros componentes (por ejemplo, azufre, residuo, Ni/V/Fe, o GOV). En esta forma. La captación de hidrógeno durante el contacto puede "concentrarse" en la reducción de TAN, y no en la reducción de otros componentes. Por lo tanto, puede reducirse el TAN de la alimentación de crudo, a la vez que se usa menos hidrógeno, dado que menos de ese hidrógeno también es usado para reducir otros componentes en la alimentación de crudo. Si, por ejemplo, un crudo desventajoso tiene un T7?N elevado, pero un contenido de azufre que es aceptable para cumplir con las especificaciones de tratamiento y/o transportación, entonces tal alimentación de crudo puede tratarse más eficientemente para reducir el TAN sin reducir también el azufre. Los catalizadores usados en una o más modalidades de las invenciones pueden incluir uno o más metales másicos y/o uno o más metales soportados. Los metales pueden estar en forma elemental o en forma de un compuesto del metal. Los catalizadores descritos aquí pueden introducirse en la zona de contacto como un precursor, y después hacerse activos como un catalizador en la zona de contacto (por ejemplo, cuando el azufre y/o un crudo de alimentación que contiene azufre se pone en contacto con el precursor) . El catalizador o combinación de catalizadores usados tal como aquí se describe puede o no ser un catalizador comercial. Ejemplos de catalizadores comerciales que se contemplan para usarse aquí incluyen HDS3; HDS22; HDN60; C234; C311; C344; C411; C424; C344; C444; C447; C454; C448; C524; C534; DN110; DN120; DN130; DN140; DN190; DN200; DN800; DN2118; DN2318; DN3100; DN3110; DN3300; DN3310; RC400; RC410; RN412; RN400; RN420; RN440; RN450; RN650; RN5210; RN5610; RN5650; .RM430; RM5030; Z603; Z623; Z673; Z703; Z713; Z723; Z753; y Z763, los cuales están disponibles de CRI International, Inc. (Houston, Texas. EE.UU.) . En algunas modalidades, los catalizadores usados para cambiar propiedades de la alimentación de crudo incluyen uno o más metales de las Columnas 5-10 sobre un soporte. El (los) metal (es) de las Columnas 5-10 incluyen, pero no se limitan a, vanadio, cromo, molibdeno, tungsteno, manganeso, tecnecio, renio, hierro, cobalto, níquel, rutenio, paladio, rodio, osmio, iridio, platino, o mezclas de los mismos. 'El catalizador puede tener, por gramo de catalizador, un contenido total de metal (es) de las columnas 5-10 de al menos 0.0001 gramos, al menos 0.001 gramos, al menos 0.01 gramos o en un rango de 0.0001-0.6 gramos, 0.005-0.3 gramos, 0.001-0.1 gramos, ó 0.01-0.08 gramos. En algunas modalidades el catalizador incluye elemento (s) de la Columna 15 además de metal (es) de las Columnas 5-10. Ejemplos de elementos de la Columna 15 incluyen fósforo. El catalizador puede tener un contenido total de elementos de la Columna 15, por gramo de catalizador, en el rango de 0.000001-0.1 gramos, 0.00001-0.06 gramos, 0.00005-0.03 gramos, ó 0.0001-0.001 gramos. En ciertas modalidades, un catalizador incluye metal (es) de la Columna 6. El catalizador puede tener, por gramo de catalizador, un contenido total de metal (es) de la Columna 6 de al menos 0.0001 gramos, al menos 0.01 gramos, al menos 0.02 gramos y/o en un rango de 0.0001-0.6 gramos, 0.001-0.3 gramos, 0.005-0.1 gramos, ó 0.01-0.08 gramos. En algunas modalidades el catalizador incluye de 0.0001-0.06 gramos de metal (es) de la Columna 6 por gramo de catalizador. En algunas modalidades, el catalizador incluye elemento (s) de la Columna 15 además de metal (es) de la Columna 6. En algunas modalidades, el catalizador incluye, una combinación de metal (es) de la Columna 6 con uno o más metales de la Columna 5 y/o Columnas 7-10. Una relación molar de metal de la Columna 6 a metal de la Columna 5 puede estar en el rango de 0.1-20, 1-10, ó 2-5. Una relación molar de metal de la Columna 6 a metal de las Columnas 7-10 puede estar en el rango de 0.1-20, 1-10, ó 2-5. En algunas modalidades, el catalizador incluye elemento (s) de la Columna 15 además de la combinación de metal (es) de la Columna 6 con uno o más metales de las Columnas 5 y/o 7-10. En otras modalidades, el catalizador incluye metal (es) de la Columna 6 y metal (es) de la Columna de 10. Una relación molar de metal de la Columna 10 a metal de la Columna 6 en el catalizador puede estar en el rango de 1-10, ó 2-5. En ciertas modalidades, el catalizador incluye metal (es) de la Columna 5 y metal (es) de la Columna de 10. Una relación molar de metal de la" Columna 10 a metal de la Columna 5 en el catalizador puede estar en el rango de 1-10, ó 2-5. En ciertas modalidades, los metal (es) de las Columnas 5-10 se incorporan en, o se depositan sobre, un soporte para formar el catalizador. En ciertas modalidades, los metal (es) de las Columnas 5-10 en combinación con elemento (s) de la Columna 15 se incorporan en, o se depositan sobre, el soporte para formar el catalizador. En modalidades en las cuales el (los) metal (es) y/o elemento (s) están soportados, el peso del catalizador incluye todo el soporte, todo(s) el (los) metal (es), y todo(s) el (los) elemento (s) . El soporte puede ser poroso y puede incluir óxidos refractarios, materiales basados en carbón poroso, zeolitas, o combinaciones de los mismos. Los óxidos refractarios pueden incluir, pero no se limitan a alúmina, sílice, sílice-alúmina, óxido de titanio, óxido de zirconio, óxido de magnesio, o mezclas de los mismos. Los soportes pueden obtenerse a partir de un fabricante comercial tal como Criterion Catalysts and Technologies LP (Houston, Texas, EE.UU.) . Los materiales basados en carbón poroso incluyen, pero no se limitan a, carbón activado y/o grafito poroso. Ejemplos de zeolitas incluyen zeolitas Y, zeolitas beta, zeolitas ordenita, zeolitas ZSM-5, y zeolitas ferrierita. Las zeolitas pueden obtenerse a partir de un fabricante comercial tal como Zeolyst (Valley Forge, Pensilvania, EE.UU.). El soporte, en algunas modalidades se prepara de tal manera que el soporte tiene un diámetro de poro promedio de al menos 150 Á, al menos 170 Á, o al menos 180 Á. En ciertas modalidades, un soporte es preparado formando una pasta acuosa del material de soporte. En algunas modalidades, se agrega un ácido' a la pasta para ayudar a la extrusión de la pasta. El agua y ácido diluido se agregan en cantidades tales y por medio de tales métodos según se requiera para dar a una pasta capaz de extrudirse una consistencia deseada. Ejemplos de ácidos incluyen, pero no se limitan a, ácido nítrico, ácido acético, ácido sulfúrico, y ácido hidroclórico. La pasta puede extrudirse y cortarse usando métodos de extrusión de catalizadores generalmente conocidos y métodos de corte de catalizadores para formar extrudidos. Los extrudidos pueden tratarse térmicamente a una temperatura en un rango de 5-260 °C o de 85-235 °C durante un periodo de tiempo (por ejemplo, durante 0.5-8 horas) y/o hasta que el contenido de humedad del extrudido ha alcanzado un nivel deseado. El extrudido tratado térmicamente puede tratarse adicionalmente térmicamente a una temperatura en un rango de 800-1200°C ó 900-1100°C) para formar el soporte con un diámetro promedio de poro de al menos 150 Á. En ciertas modalidades, el soporte incluye gamma alúmina, theta alúmina, delta alúmina, alfa alúmina, o combinaciones de las mismas. La cantidad de gamma alúmina, delta alúmina, alfa alúmina, o combinaciones de las mismas, por gramo de soporte del catalizador, puede estar en un rango de 0.0001-0.99 gramos, 0.001-0.5 gramos, 0.01-0.1 gramos, o hasta 0.1 gramos determinado por difracción de rayos X. En algunas modalidades, el soporte tiene, ya sea solo o en combinación con otras formas de alúmina, un contenido de theta alúmina, por gramo de soporte en un rango de 0.1-0.99 gramos, 0.5-0.9 gramos, ó 0.6-0.8 gramos, determinado por difracción de rayos X. En algunas modalidades, el soporte puede tener, al menos 0.1 gramos, al menos 0.3 gramos, al menos 0.5 gramos o al menos 0.8 gramos de theta alúmina, determinado por difracción de rayos X. Los catalizadores soportados pueden prepararse usando técnicas de preparación de catalizadores generalmente conocidas. Ejemplos de preparaciones de catalizadores se describen en las patentes estadounidenses números 6,218,333 de Gabrielov et al.; 6,290,841 de Gabrielov et al.; y 5,744,025 de Boon et al.; y en la Publicación de Solicitud de Patente Estadounidense No. 20030111391 de Bhan. En algunas modalidades, el soporte puede impregnarse con metal para formar un catalizador. En ciertas modalidades, el soporte es tratado térmicamente a temperaturas en un rango de 400-1200°C, 450-1000°C ó 600-900°C antes de la impregnación con un metal. En algunas modalidades, pueden usarse auxiliares de impregnación durante la preparación del catalizador. Ejemplos de auxiliares de impregnación incluyen un componente de ácido cítrico, ácido etilendiaminotetraacético (EDTA) , amoniaco, o mezclas de los mismos . En ciertas modalidades, un catalizador puede formarse por adición o incorporación de metal (es) de las Columnas 5-10 a mezclas conformadas de soporte tratado térmicamente ("cobertura"') . La cobertura de un metal sobre el soporte conformado tratado térmicamente que tiene una concentración substancialmente o relativamente uniforme de metal frecuentemente proporciona propiedades catalíticas benéficas del catalizador. El tratamiento térmico de un soporte conformado después de cada cobertura de metal tiende a mejorar la actividad catalítica del catalizador. Métodos para preparar un catalizador usando métodos de cobertura se describen en la Publicación de Solicitud de Patente estadounidense No. 2003111391 de Bhan. Los metal (es) de las Columnas 5-10 y soportre pueden mezclarse con equipo de mezclado apropiado para formar una mezcla de metal (es) de las Columnas 5-10/soporte . La mezcla de metal (es) de las Columnas 5-10/soporte puede mezclarse usando equipo de mezclado adecuado. Ejemplos de equipo de mezclado adecuado incluyen tambores, cucharas o cubetas estacionarias, 'amasadoras (por ejemplo, tipo por lotes o tipo continuo) , mezcladores de impacto, y cualquier otro mezclador generalmente conocido, o dispositivo generalmente conocido, que proporcione adecuadamente una mezcla de metal (es) de las Columnas 5-10/soporte. En ciertas modalidades, los materiales son mezclados hasta que el (los) metal (es) de las Columnas 5-10 es (son) dispersado ( s) substancialmente de manera homogénea en el soporte. En algunas modalidades, el catalizador es tratado térmicamente a temperatura de 150-750°C, de 200-740°C, o de 400-730°C después de combinar el soporte con el metal. En algunas modalidades, el catalizador puede tratarse térmicamente en presencia de aire caliente y/o aire rico en oxígeno a una temperaturas en un rango de entra 400 °C y 1000°C para remover materia volátil de tal manera que al menos una porción de metales de las Columnas 5-10 son convertidos al óxido metálico correspondiente. Sin embargo, en otras modalidades, el catalizador puede tratarse térmicamente en presencia de aire a temperaturas en un rango de 35-500°C (por ejemplo, por debajo de 300°C, por debajo de 400°C o por debajo de 500°C) durante un periodo de tiempo en un rango de 1-3 horas para remover una mayoría de los componentes volátiles sin convertir los metales de las Columnas 5-10 al óxido metálico. Los catalizadores preparados por tal método son denominados generalmente como catalizadores "no calcinados". Cuando los catalizadores son preparados en esta manera en combinación con un método de sulfuración, los metales activos pueden dispersarse substancialmente en el soporte. Las preparaciones de tales catalizadores se describen en las Patentes Estadounidenses Nos. 6,218,333 de Gabrielov et al., y 6,290,841 de Gabrielov et al . En ciertas modalidades, un soporte de theta alúmina puede combinarse con metales de las Columnas 5-10 para formar una mezcla de soporte de theta alúmina/metales de las Columnas- 5-10. La mezcla de soporte de theta alúmina/metales de las Columnas 5-10 puede tratarse térmicamente a una temperatura de al menos 400°C para formar el catalizador con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á. Típicamente, tal tratamiento térmico se lleva a acabo a temperaturas de hasta 1200°C. En algunas modalidades, el soporte (ya sea un soporte comercial o un soporte preparado tal como aquí se describe) puede combinarse con un catalizador soportado y/o un catalizador de metal másico. En algunas modalidades, el catalizador soportado puede incluir metal (es) de las Columna 15. Por ejemplo, el catalizador soportado y/o el catalizador metálico másico puede triturarse hasta un polvo con un tamaño de partícula promedio de 1-50 micrones, 2-45 micrones, ó 5-40 micrones . El polvo puede combinarse con el soporte para formar un catalizador con metal integrado. En algunas modalidades, el polvo puede combinarse con el soporte y después extrudirse usando técnicas estándar para formar un catalizador que tenga una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 80-200 Á ó 90-180 Á, ó 120-130 A. Combinando el catalizador con el soporte permite, en algunas modalidades, al menos que una porción del metal resida bajo la superficie del catalizador de metal integrado (por ejemplo, integrado en el soporte), dando lugar a menos metal en la superficie que podría de otra manera presentarse en el catalizador de metal no integrado. En algunas modalidades, al tener menos metal sobre la superficie del catalizador extiende la vida y/o actividad catalítica del catalizador permitiendo que al menos una porción del metal se mueva a la superficie del catalizador durante el uso. Los materiales pueden moverse a la superficie del catalizador a través de erosión de la superficie del catalizador durante el contacto del catalizador con una alimentación de crudo. La intercalación y/o mezclado de los componentes de los catalizadores cambia, en algunas modalidades, el orden estructurado del metal de la Columna 6 en la estructura del cristal del óxido de la Columna 6 a un orden substancialmente aleatorio del metal de la Columna 6 en la estructura del cristal del catalizador integrado. El orden del metal de la Columna 6 puede determinarse usando métodos de difracción de rayos X para polvos. El orden de metal elemental en el catalizador en relación con el orden de metal elemental en el óxido metálico puede determinarse comparando el orden del pico del metal de la Columna 6 en un espectro de difracción de rayos X del óxido de la Columna 6 con el orden del pico de metal de la Columna 6 en un espectro de difracción de rayos X del catalizador. De la amplitud y/o ausencia de patrones asociados con metal de la Columna 6 en un espectro de difracción de rayos X, es posible estimar que el (los) metal (es) de la Columna 6 están ordenados substancialmente de manera aleatoria en la estructura del cristal. Por ejemplo, el trióxido de molibdeno y el soporte de alúmina que tienen un diámetro de poro mediano de al menos 180 Á pueden combinarse para formar una mezcla de alúmina/trióxido de molibdeno. El trióxido de molibdeno tiene un patrón definido, por ejemplo picos D0o?, D0o2 y/o D003 definidos) . La mezcla de alúmina/trióxido de la Columna 6 puede tratarse térmicamente a una temperatura de al menos 538°C (1000°F) para producir un catalizador que no presente un patrón de dióxido de molibdeno en un espectro de difracción de rayos X (por ejemplo, una ausencia del pico Dooi) • En algunas modalidades,, los catalizadores pueden caracterizarse por medio de la estructura porosa. Varios parámetros de estructura porosa incluyen, pero no se limitan a, diámetro de poro, volumen de poro, áreas superficiales, o combinaciones de los mismos. El catalizador puede tener una distribución de cantidad total de tamaños de poros versus diámetros de poro. El diámetro de poro mediano de la distribución de tamaño de poro puede estar en un rango de 30- 1000 Á, 50-500 Á, ó 60-300 Á. En algunas modalidades, los catalizadores que incluyen al menos 0.5 gramos de gamma alúmina por gramo de catalizador tienen una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 60-200 A; 90-180 A, 100-140 A, ó 120-130 Á. En otras modalidades, los catalizadores que incluyen al menos 0.1 gramos de theta alúmina por gramo de catalizador tienen una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 180-500 Á, 200-300 Á, ó 230-250 Á. En algunas modalidades, el diámetro de poro mediano de la distribución de tamaño de poro es al menos de 120 Á, al menos de 150 Á, al menos de 180 Á, al menos de 200 Á, al menos de 220 Á, al menos de 230 Á, o al menos de 300 Á. Tales diámetros de poro mediano son típicamente cuando mucho de 1000 Á. El catalizador puede tener una distribución de tamaño de poro con una diámetro de poro mediano de al menos 60 Á o al menos 90 Á. En algunas modalidades, el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 90-180 A, 100-140 Á, ó 120-130 Á, con al menos 60% de un número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 45 Á, 35 Á, ó 25 Á del diámetro de poro mediano. En ciertas modalidades, el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 70-180 Á, con al menos 60% de un número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 45 Á, 35 Á, ó 25 Á del diámetro de poro mediano. En modalidades en las cuales el diámetro de poro mediano de la distribución de tamaño de poro es al menos de 180 Á, al menos 200 Á, o al menos 230 Á, mayor que 60% de un número total de poros en la distribución de tamaño de poro tiene un diámetro de poro en 50 Á, 70 Á, ó 90 Á del diámetro de poro mediano. En algunas modalidades, el catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 180-500 Á, 200-400 Á, ó 230-300 A, con al menos 60% de un número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 50 A, 70 Á, ó 90 Á del diámetro de poro mediano. En algunas modalidades, el volumen de poro de los poros puede ser al menos de 0.3 cm3/g, al menos 0.7 cm3/g, o al menos 0.9 cm3/g. En ciertas modalidades, el volumen de poro de los poros puede variar de 0.3-0.99 cm3/g, 0.4-0.8 cm3/g, , ó 0.5-0.7 cm3/g. El catalizador con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 90-180 Á puede, en algunas modalidades, tener un área superficial de al menos 100 m2/g, al menos 120 m2/g, al menos 170 m2/g, al menos 220 m2/g, o al menos 270 m2/g. Tal área superficial puede estar en un rango de 100-300 m2/g, 120-270 m2/g, 130-250 m2/g, ó 170-220 m2/g. En ciertas modalidades, el catalizador con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 180-300 Á puede tener un área superficial de al menos 60 m2/g, al menos 90 m2/g, al menos ,100 m2/g, al menos 120 m2/g o al menos 270 m/g. Tal área superficial puede estar en un rango de 60-300 m2/g, 90-280 m2/g, 100-270 m2/g, ó 120-250 m2/g. En ciertas modalidades, el catalizador existe en formas conformadas, por ejemplo pastillas, cilindros, y/o extrudidos. El catalizador típicamente tiene una resistencia a la trituración en placa plana en un rango de 50-500 N/cm. 60-400 N/cm, 100-350 N/cm, 200-300 N/cm, ó 220-280 N/cm. En algunas modalidades, el catalizador y/o el precursor de catalizador se sulfura para formar sulfuros metálicos (antes del uso) empleando técnicas conocidas en el campo (por ejemplo, el proceso ACTICAT™, CRI International, Inc.). En algunas modalidades, el catalizador puede secarse y después sulfurarse. Alternativamente, el catalizador puede sulfurarse in-situ mediante el contacto del catalizador con una alimentación de crudo que incluye compuestos que contienen azufre. La sulfuración in-situ puede emplear ya sea ácido sulfhídrico gaseoso en presencia de hidrógeno, o agentes de sulfuración en fase líquida tales como compuestos organosulfurados (incluyendo sulfuros de alquilo, polisulfuros, tioles, y sulfóxidos) . Procesos de sulfuración ex-situ se describen en las patentes estadounidenses Nos. 5,468,372 de Seamans et al., y 5,688,736 de Sea ans et al. En ciertas modalidades, un primer tipo de catalizador ("primer catalizador") incluye metal (es) de las Columnas 5-10 en combinación con un soporte, y tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 150-250 Á. El primer catalizador puede tener un área superficial de al menos 100 m2/g. El volumen de poro del primer catalizador puede ser al menos de 0.5 cm3/g. El primer catalizador puede tener un contenido de gamma alúmina de al menos 0.5 gramos de gamma alúmina, y típicamente de hasta 0.9999 gramos de gamma alúmina, por gramo del primer catalizador. El primer catalizador tiene, en algunas modalidades, un contenido total de metal (es) de la Columna 6, por gramo de catalizador, en un rango de 0.0001 a 0.1 gramos. El primer catalizador es capaz de remover una porción del Ni/V/Fe de una alimentación de crudo, remover una porción de los componentes que contribuyen al TAN de una alimentación de crudo, remover al menos una porción de los asfáltenos Cs de una alimentación de crudo, remover al menos una porción de los metales en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, o combinaciones de los mismos. Otras propiedades (por ejemplo, contenido de azufre, contenido de GOV, gravedad API, contenido de residuo, o combinaciones de los mismos) pueden presentar cambios relativamente pequeños cuando la alimentación de crudo se pone en contacto con el primer catalizador. Al ser capaz de cambiar selectivamente propiedades de una alimentación de crudo cambiando únicamente otras propiedades en cantidades relativamente pequeñas puede permitir que el crudo de alimentación sea tratado más eficientemente. En algunas modalidades, puede usarse uno o más de los primeros catalizadores en cualquier orden. En ciertas modalidades, el segundo tipo de catalizador ("segundo catalizador") incluye metal (es) de las Columnas 5-10 en combinación con un soporte, y tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 90 a 180 Á. Al menos 60% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro en el segundo catalizador tiene un diámetro de poro en 45 Á del diámetro de poro mediano. El contacto de la alimentación de crudo con el segundo catalizador bajo condiciones de contacto adecuadas puede producir un crudo producto que tenga propiedades seleccionadas (por ejemplo, TAN), significativamente cambiadas en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo mientras que otras propiedades sólo cambian en una pequeña cantidad. Durante el contacto, puede estar presente, en algunas modalidades, una fuente de hidrógeno .

El segundo catalizador puede reducir al menos una porción de los componentes que contribuyen al TAN de la alimentación de crudo, al menos una porción de los componentes que contribuyen a viscosidades relativamente altas, y reducir al menos una porción del contenido de Ni/V/Fe del crudo producto. Adicionalmente, el contacto de las alimentaciones de crudo con el segundo catalizador puede producir un crudo producto con un cambio relativamente pequeño en el contenido de azufre en relación con el contenido de azufre de la alimentación de crudo. Por ejemplo, el crudo producto puede tener un contenido de azufre de 70%-130% del contenido de azufre de la alimentación de crudo. El crudo producto puede presentar también cambios relativamente pequeños en el contenido de destilados, contenido de GOV, y contenido de residuo en relación con la alimentación de crudo . En algunas modalidades, la alimentación de crudo puede tener un contenido relativamente bajo de Ni/V/Fe (por ejemplo, hasta 50 ppm en peso), pero un TAN relativamente alto, contenido de asfáltenos, o contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos. Un TAN relativamente alto (por ejemplo, un TAN de al menos 0.3) puede hacer que la alimentación de crudo sea inaceptable para transporte y/o refinación. Un crudo desventajoso con un contenido de asfáltenos C5 relativamente alto puede presentar menor estabilidad durante el procesamiento en relación con otros crudos con contenido de asfáltenos C5 relativamente bajo. El contacto de la alimentación de crudo con los segundos catalizadores, puede remover componentes ácidos y/o asfáltenos C5 contribuyendo a un TAN de la alimentación de crudo. En algunas modalidades la reducción de asfáltenos C5 y/o componentes que contribuyen al TAN pueden reducir la viscosidad de la mezcla de alimentación de crudo/poducto total en relación con la viscosidad de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, una o más combinaciones de los segundos catalizadores puede mejorar la estabilidad de la mezcla de producto total/crudo producto, incrementar la vida del catalizador, permitir una captación neta mínima de hidrógeno por parte de la alimentación de crudo, o combinaciones de los mismos, cuando se usa para tratar alimentación de crudo tal como se describe en la presente. En algunas modalidades, un tercer tipo de catalizador ("tercer catalizador") puede obtenerse combinando un soporte con metal (es) de la Columna 6 para producir un precursor de catalizador. El precursor de catalizador puede calentarse en presencia de uno o más compuestos que contienen azufre a una temperatura por debajo de 500°C (por ejemplo, por debajo de 482°C) durante un periodo de tiempo relativamente corto para formar el tercer catalizador sin calcinar. Típicamente, el precursor de catalizador es calentado a al menos 100°C durante 2 horas. En ciertas modalidades, el tercer catalizador puede tener, por gramo de catalizador, un contenido de elemento- de la Columna 15 en un rango de 0.001-0.03 gramos. 0.005-0.02 gramos, ó 0.008-0.01 gramos. El tercer catalizador puede presentar una actividad y estabilidad significativa cuando se usa para tratar el crudo de alimentación tal como se describe en la presente. En algunas modalidades, el precursor de catalizador es calentado a temperaturas por debajo de 500 °C en presencia de uno o más compuestos de azufre. El tercer catalizador puede reducir al menos una porción de los componentes que contribuyen al TAN de la alimentación de crudo, reducir al menos una porción de los metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, reducir un contenido de Ni/V/Fe del crudo producto, y reducir la viscosidad del crudo producto. Adicionalmente, el contacto de las alimentaciones de crudo con el tercer catalizador puede producir un crudo producto con un cambio relativamente pequeño en el contenido de azufre en relación con el contenido de azufre de la alimentación de crudo y con una captación de hidrógeno neta relativamente mínima por parte de la alimentación de crudo. Por ejemplo, un crudo producto puede tener un contenido de azufre de 70%-130% del contenido de azufre de la alimentación de crudo. El crudo producto producido usando el tercer catalizador también puede presentar cambios relativamente pequeños en la gravedad API, contenido de destilados, contenido de GOV, y contenido de residuo en relación con la alimentación de crudo. La capacidad de reducir el T7AN, los metales en sales metálicas de sales orgánicas, el contenido - 5 de Ni/V/Fe, y la viscosidad del crudo producto mientras que solo cambia en una pequeña cantidad la gravedad API, el contenido de destilado, el contenido de GOV, y el contenido de residuo en relación con la alimentación de crudo, puede permitir que el crudo producto sea usado por una variedad de 10 instalaciones de tratamiento. El tercer catalizador, en algunas modalidades puede reducir al menos una porción del contenido de MCR de la alimentación de crudo, manteniendo al mismo tiempo la estabilidad de la alimentación de crudo/producto total. En 15 ciertas modalidades, el tercer catalizador puede tener un contenido de metal (es) de la Columna 6 en un rango de 0.0001- 0.1 gramos, 0.005-0.05 gramos, ó 0.001-0.01 gramos y un contenido de metal (es) de la Columna 10 en un rango de 0.0001-0.05 gramos, 0.005-0.03 gramos, ó 0.001-0.01 gramos 20 por gramo de catalizador. Un catalizador de metal (es) de las Columnas 6 y 10 puede facilitar la reducción de al menos una porción de los componentes que contribuyen al MCR en la alimentación de crudo a temperaturas en un rango de 300-500°C ó 350-450°C y presiones en un rango de 0.1-10 MPa, 1-8 MPa, ó 25 2-5 MPa.

En ciertas modalidades, un cuarto tipo de catalizador ("cuarto catalizador") incluye metal (es) de la Columna 5 en combinación con un soporte de theta alúmina. El cuarto catalizador tiene una - distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 180 Á. En algunas modalidades, el diámetro de poro mediano del cuarto catalizador puede ser al menos de 220 Á, al menos 230 Á, al menos 250 Á, o al menos 300 Á. El soporte puede incluir al menos 0.1 gramos, al menos 0.5 gramos, al menos 0.8 gramos, o al menos 0.9 gramos de theta alúmina por gramo de soporte. El cuarto catalizador puede incluir, en algunas modalidades, hasta 0.1 gramos de metal (es) de la Columna 5 por gramo de catalizador, y al menos 0.0001 gramos de metal (es) de la Columna 5 por gramo de catalizador. En ciertas modalidades, el metal de la Columna 5 es vanadio. En algunas modalidades, la alimentación de crudo puede ponerse en contacto con un catalizador adicional enseguida del contacto con el cuarto catalizador. El catalizador adicional puede ser uno o más de los siguientes: el primer catalizador, el segundo catalizador, el tercer catalizador, el quinto catalizador, el sexto catalizador, el séptimo catalizador, catalizadores comerciales descritos aquí, o combinaciones de los mismos. En algunas modalidades, el hidrógeno puede generarse durante el contacto de la alimentación de crudo con el cuarto catalizador a una temperatura en un rango de 300-400°C, 320- 380°C, ó 330-370 °C. El crudo producto producido de dicho contacto puede tener un T7AN de hasta 90%, hasta 80%, hasta 50%, o hasta 10% del TAN de la alimentación de crudo. La generación de hidrógeno puede estar en un rango de 1-50 Nm3/m3, 10-40 Nm3/m3, ó 15-25 Nm3/m3. El crudo producto puede tener un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 90%, hasta 80%, hasta 70%, hasta 50%, hasta 10%, o al menos 1% del contenido total de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo. En ciertas modalidades, un quinto tipo de catalizador ("quinto catalizador") incluye metal (es) de la Columna 6 en combinación con un soporte de theta alúmina. El quinto catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 180 Á, al menos 220 Á, al menos 230 Á, al menos 250 Á, al menos 300 Á, o hasta 500 Á. El soporte puede incluir al menos 0.1 gramos, al menos 0.5 gramos, o hasta 0.999 gramos de theta alúmina por gramo de soporte. En algunas modalidades, el soporte tiene un contenido de alfa alúmina inferior a 0.1 gramos de alfa alúmina por gramo de catalizador. El catalizador incluye, en algunas modalidades, hasta 0.1 gramos de metal (es) de la Columna 6 por gramo de catalizador y al menos 0.0001 gramos de metal (es) de la Columna 6 por gramo de catalizador. En algunas modalidades, el (los) metal (es) de la Columna 6 son molibdeno y/o tungsteno.

En ciertas modalidades, la captación neta de hidrógeno por la alimentación de crudo puede ser relativamente baja (por ejemplo, de 0.01-100 Nm3/m3, 1-80 Nm3/m3, 5-50 Nm3/m3, ó 10-30 Nm3/m3) cuando la alimentación de crudo se pone en contacto con el quinto catalizador a una temperatura en un rango de 310-400°C, de 320-370°C, o de 330-360°C. La captación neta de hidrógeno por la alimentación de crudo, en algunas modalidades, puede estar en el rango de 1-20 Nm3/m3, 2-15 Nm3/m3, ó 3-10 Nm3/m3. El crudo producto producido del contacto de la alimentación de crudo con el quinto catalizador puede tener un TAN de hasta 90%, hasta 80%, hasta 50%, o hasta 10% del TAN de la alimentación de crudo. El TAN del crudo producto puede estar en un rango de 0.01-0.1, 0.03-0.05, ó 0.02-0.03. En ciertas modalidades, un sexto tipo de catalizador ("sexto catalizador") incluye metal (es) de la Columna 5 y metal (es) de la Columna 6 en combinación con el soporte de theta alúmina. El sexto catalizador tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 180 Á. En algunas modalidades, el diámetro de poro mediano de la distribución de tamaño de poro puede ser al menos de 220 Á, al menos 230 Á, al menos 250 Á, al menos 300 Á, o hasta 500 Á. El soporte puede incluir al menos 0.1 gramos, al menos 0.5 gramos, al menos 0.8 gramos, al menos 0.9 gramos, o hasta 0.99 gramos de theta alúmina por gramo de soporte. El catalizador puede incluir, en algunas modalidades, un total de metal (es) de la Columna 5 y de metal (es) de la Columna 6 de hasta 0.1 gramos por gramo de catalizador y al menos 0.0001 gramos de metal (es) de la Columna 5 y de metal (es) de la Columna 6 por gramo de catalizador. En algunas modalidades, la relación molar de metal (es) de la Columna 6 a metal (es) de la Columna 5 puede estar en el rango de 0.1-20, 1-10, ó 2-5. En ciertas modalidades, el metal de la Columna 5 es vanadio y el (los) metal (es) de la Columna 6 son molibdeno y/o tungsteno. Cuando la alimentación de crudo se pone en contacto con el sexto catalizador a una temperatura en un rango de 310-400°C, de 320-370°C, o de 330-360°C, la captación neta de hidrógeno por la alimentación de crudo puede estar en un rango de -10 Nm3/m3 a 20 Nm3/m3, -7 Nm3/m3, a 10 Nm3/m3, ó -5 Nm3/m3 a 5 Nm3/m3, ó 10-30 Nm3/m3. La captación neta de hidrógeno negativa es una indicación de que el hidrógeno es generado in-situ. El crudo producto producido del contacto de la alimentación de crudo con el sexto catalizador puede tener un TAN de hasta 90%, hasta 80%, hasta 50%, hasta 10%, o al menos 1% del TAN de la alimentación de crudo. El TAN del crudo producto puede estar en un rango de 0.01-0.1, 0.02-0.05, ó 0.03-0.04. La baja captación neta de hidrógeno durante el contacto de la alimentación de crudo con el cuarto, quinto o sexto catalizador reduce el requerimiento global de hidrógeno durante el procesamiento produciendo al mismo tiempo un crudo producto que es aceptable para transportación y/o tratamiento. Dado que la producción y/o transporte de hidrógeno es costoso, la minimización del uso de hidrógeno en un proceso disminuye los costos de procesamiento globales . En ciertas modalidades, un séptimo tipo de catalizador ("séptimo catalizador") tiene un contenido total de metal (es) de la Columna 6 en un rango de 0.0001-0.06 gramos de metal (es) de la Columna 6 por gramo de catalizador. El metal de la Columna 6 es molibdeno y/o tungsteno. El séptimo catalizador es benéfico en la producción de un crudo producto que tiene un TAN de hasta 90% del TAN de la alimentación de crudo . Otras modalidades del primer, segundo, tercer, cuarto, quinto, sexto, y séptimo catalizadores pueden realizarse y/o usarse como se describe de otra manera en la presente. La selección de el (o los) catalizador (es) de esta aplicación y el control de las condiciones de operación puede permitir que se produzca un crudo producto que tenga un TAN y/o propiedades seleccionadas cambiadas en relación con la alimentación de crudo mientras que otras propiedades de la alimentación de crudo no cambian significativamente. El crudo producto resultante puede tener propiedades mejoradas en relación con la alimentación de crudo y, por lo tanto, ser más aceptable para transporte y/o refinación. El arreglo de dos o más catalizadores en una secuencia seleccionada puede controlar la secuencia de mejoramiento de propiedades de la alimentación de crudo. Por ejemplo, TAN, gravedad API, al menos una porción de los asfáltenos Cs, al menos una porción del hierro, al menos una porción del níquel, y/o al menos una porción del vanadio en la alimentación de crudo se puede reducir al menos antes de que se reduzca una porción de los heteroátomos en la alimentación de crudo . El arreglo y/o selección de los catalizadores puede, en algunas modalidades, mejorar las vidas de los catalizadores y/o la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total. El mejoramiento de la vida del catalizador y/o estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total durante el procesamiento puede permitir que un sistema de contacto opere durante al menos 3 meses, al menos 6 meses, o al menos 1 año sin reemplazo del catalizador en la zona de contacto. Combinaciones de catalizadores seleccionados pueden permitir la reducción en al menos una porción del Ni/V/Fe, al menos una porción de los asfáltenos C5, al menos una porción de los metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, al menos una porción de los componentes que contribuyen al TAN, al menos una porción del residuo, o combinaciones de los mismos, de la alimentación de crudo antes de que cambien otras propiedades de la alimentación de crudo, manteniendo al mismo tiempo la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total durante el procesamiento (por ejemplo, manteniendo un valor P de la alimentación de crudo superior a 1.5) . Alternativamente, los asfáltenos Cs, el TAN y/o gravedad API pueden reducirse en forma incremental por contacto de la alimentación de crudo con catalizadores seleccionados. La capacidad de cambiar de manera incremental y/o selectivamente las propiedades de la alimentación de crudo puede permitir que la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total se mantenga durante el procesamiento . En algunas modalidades, el primer catalizador (descrito anteriormente) puede colocarse corriente arriba de una serie de catalizadores. Tal colocación del primer catalizador puede permitir la remoción de contaminantes de alto peso molecular, contaminantes metálicos, y/o metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, manteniendo a la vez la estabilidad de la mezcla de a alimentación de crudo/producto total. El primer catalizador permite, en algunas modalidades, la remoción de al menos una porción de Ni/V/Fe, la remoción de componentes ácidos, la remoción de componentes que contribuyen a una disminución en la vida de otros catalizadores en el sistema, o combinaciones de los mismos, de la alimentación de crudo. Por ejemplo, la reducción de al menos una porción de los asfáltenos Cs en la mezcla de alimentación de crudo/producto total en relación con la alimentación de crudo inhibe el taponamiento de otros catalizadores colocados corriente abajo, y por lo tanto aumenta la duración del tiempo que el sistema de contacto puede operar sin volver a cargar catalizador. La remoción de al menos una porción de Ni/V/Fe de la alimentación de crudo puede, en algunas modalidades, aumentar una vida de uno o más catalizadores colocados después del primer catalizador. El (los) segundo (s) catalizador ( es ) y/o el (los) tercer (os) catalizador (es) pueden colocarse corriente abajo del primer catalizador. El contacto adicional de la mezcla de alimentación de crudo/producto total con el (los) segundo (s) catalizador ( es ) y/o tercer (os) catalizador (es) puede adicionalmente reducir el TAN, reducir el contenido de Ni/V/Fe, reducir el contenido de azufre, reducir el contenido de oxígeno, y/o reducir el contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos. En algunas modalidades, el contacto de la alimentación de crudo con el (los) segundo (s) catalizador (es) y/o el (los) tercer (os) catalizador (es) puede producir una mezcla de alimentación de crudo/producto total que tiene un TAN reducido, un contenido de azufre reducido, un contenido de oxígeno reducido, un contenido reducido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, un contenido reducido de asfáltenos, una viscosidad reducida, o combinaciones de los mismos, en relación con las propiedades respectivas de la alimentación de crudo mientras se mantiene constante la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total durante el procesamiento. El segundo catalizador puede colocarse en serie, ya sea estando el segundo catalizador corriente arriba del tercer catalizador, o viceversa. La capacidad de proporcionar hidrógeno a zonas de contacto específicas tiende a minimizar el uso de hidrógeno durante el contacto. Pueden usarse combinaciones de catalizadores que facilitan la generación de hidrógeno durante el contacto, y catalizadores que captan una cantidad relativamente baja de hidrógeno durante el contacto, para cambiar las propiedades seleccionadas de un crudo producto en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo. Por ejemplo, el cuarto catalizador puede usarse en combinación con el (los) primer (os) catalizador (es) , segundo (s) catalizador ( es ) , tercer (os) catalizador (es ) , quinto (s) catalizador (es ) , sexto (s) catalizador (es) , y/o séptimo (s) catalizador ( es ) para cambiar propiedades seleccionadas de una alimentación de crudo, mientras que solo se cambian otras propiedades de la alimentación de crudo en cantidades seleccionadas, y/o mientras se mantiene la estabilidad de la alimentación de crudo/producto total. El orden y/o número de catalizadores puede elegirse para minimizar la captación neta de hidrógeno manteniendo a la vez la estabilidad de la alimentación de crudo/producto total. La captación neta mínima de hidrógeno permite que el contenido de residuo, contenido de GOV, contenido de destilados, gravedad API, o combinaciones de los mismos de la alimentación de crudo se mantengan en 20% de las propiedades respectivas de la alimentación de crudo, mientras que el TAN y/o la viscosidad del crudo producto es de hasta 90% del TAN y/o la viscosidad de la alimentación de crudo. La reducción en la captación neta de hidrógeno por la alimentación de crudo puede producir un crudo producto que tiene una distribución de rango de ebullición similar a la distribución de puntos de ebullición de la alimentación de crudo, y un TAN reducido en relación con el TAN de la alimentación de crudo. La relación atómica de H/C del crudo producto puede también cambiar solo en cantidades relativamente pequeñas en comparación con la relación atómica de H/C de la alimentación de crudo. La generación de hidrógeno en zonas de contacto específicas puede permitir la adición selectiva de hidrógeno a otras zonas de contacto y/o permitir la reducción selectiva de propiedades de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el (los) cuarto (s) catalizador (es) pueden colocarse corriente arriba, corriente abajo, o entre catalizador (es) adicional (es) descrito (s) en la presente. Puede generarse hidrógeno durante el contacto de la alimentación de crudo con el (los) cuarto (s) catalizador (es) , y el hidrógeno puede suministrarse a las zonas de contacto que incluyen el (los) catalizador (es) adicional (es) . El suministro del hidrógeno puede ser contrario al flujo de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el suministro del hidrógeno puede ser concurrente con el flujo de la alimentación de crudo. Por ejemplo, en una configuración apilada (véase por ejemplo, la figura 2B) , el hidrógeno puede generarse durante el contacto en una zona de contacto (por ejemplo, la zona de contacto 102 en la figura 2B) , y el hidrógeno puede suministrarse a una zona de contacto adicional (por ejemplo, la zona de contacto 114 en la figura 2B) en una dirección que es contraria al flujo de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el flujo de hidrógeno puede ser concurrente con el flujo de la alimentación de crudo. Alternativamente, en una configuración apilada (véase por ejemplo, la figura 3B) , el hidrógeno puede generarse durante el contacto en una zona de contacto (por ejemplo, la zona de contacto 102 en la figura 3B) . Una fuente de hidrógeno puede suministrarse a una primera zona de contacto adicional en una dirección que es contraria al flujo de la alimentación de crudo (por ejemplo, adicionando hidrógeno a través del conducto 106' a la zona de contacto 114 en la figura 3B) , y a una segunda zona de contacto adicional en una dirección que es concurrente con el flujo de la alimentación de crudo (por ejemplo, adicionando hidrógeno a través del conducto 106' a la zona de contacto 116 en la figura 3B) . En algunas modalidades, el cuarto catalizador y el sexto catalizador se usan en serie, ya sea con el cuarto catalizador corriente arriba del sexto catalizador, o viceversa. La combinación del cuarto catalizador con catalizador (es) adicional (es) puede reducir el TAN, reducir del contenido de Ni/V/Fe, y/o reducir un contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos, con baja captación neta de hidrógeno por la alimentación de crudo. La baja captación neta de hidrógeno puede permitir que otras propiedades del crudo producto cambien solamente en pequeñas cantidades en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo . En algunas modalidades, dos séptimos catalizadores diferentes se pueden usar combinados. El séptimo catalizador usado corriente arriba del séptimo catalizador corriente abajo puede tener un contenido total de metal (es) de la Columna 6 por gramo de catalizador, en un rango de 0.0001-0 . 06 gramos. El séptimo catalizador corriente abajo puede tener un contenido total de metal (es) de la Columna 6, por gramo de catalizador corriente abajo, que sea igual o mayor que el contenido total de metal (es) de la Columna 6 en el séptimo catalizador corriente arriba, o al menos 0.02 gramos de metal (es) de la Columna 6 por gramo de catalizador. En algunas modalidades, puede invertirse la posición del séptimo catalizador corriente arriba y el séptimo catalizador corriente abajo. La capacidad de usar una cantidad relativamente pequeña de metal catalíticamente activo en el séptimo catalizador corriente abajo puede permitir que otras propiedades del crudo producto cambien solamente en pequeñas cantidades en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo (por ejemplo, un cambio relativamente pequeño en el contenido de heteroátomos, gravedad API, contenido de residuo, contenido de GOV, o combinaciones de los mismos) . El contacto de la alimentación de crudo con los séptimos catalizadores corriente arriba y corriente abajo puede producir un crudo producto que tenga un TAN de hasta 90%, hasta 80%, hasta 50%, hasta 10%, o al menos 1% del TAN de la alimentación de crudo. En algunas modalidades, el TAN de la alimentación de crudo puede reducirse en forma incremental por contacto con los séptimos catalizadores corriente arriba y corriente abajo (por ejemplo, contacto de la alimentación de crudo con un catalizador para formar un crudo producto inicial con propiedades cambiadas en relación con la alimentación de crudo, y después contacto con el crudo producto inicial con un catalizador adicional para producir el crudo producto con propiedades cambiadas en relación con el crudo producto inicial) . La capacidad de reducir el TAN de manera incremental puede ayudar a mantener la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total durante el procesamiento . En algunas modalidades, la selección del catalizador y/o el orden de los catalizadores en combinación con las condiciones de contacto controladas (por ejemplo, temperatura y/o velocidad de flujo de alimentación de crudo) puede ayudar a reducir la captación de hidrógeno por parte de la alimentación de crudo, manteniendo la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total durante el procesamiento, y cambiando una o más' propiedades de crudo producto en relación con las propiedades respectivas de la alimentación de crudo. La estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total puede afectarse por varias fases que se separan de la mezcla de alimentación de crudo/producto total. La separación de fases puede ocurrir, por ejemplo, por la insolubilidad de la alimentación de crudo y/o de crudo producto en la mezcla de alimentación de crudo/producto total, la floculación de los asfáltenos de la mezcla de alimentación de crudo/producto total, la precipitación de componentes de la mezcla de alimentación de crudo/producto total, o combinaciones de los mismos.

En ciertos momentos durante el periodo de contacto, la concentración de la alimentación de crudo y/o de producto total en la mezcla de alimentación de crudo/producto total puede cambiar. Al cambiar la concentración del producto total en la mezcla de alimentación de crudo/producto total debido a la formación del crudo producto, la solubilidad de los componentes de la alimentación de crudo y/o componentes del producto total tiende a cambiar. Por ejemplo, la alimentación de crudo puede contener componentes que son solubles en la alimentación de crudo al principio del procesamiento. Al cambiar las propiedades de la alimentación de crudo (por ejemplo el TAN, MCR, asfáltenos C5, valor P, o combinaciones de los mismos) , los componentes pueden tender a hacerse menos solubles en la mezcla de alimentación de crudo/producto total. En. algunos casos, la alimentación de crudo y del producto total pueden formar dos fases y/o hacerse insoluoles uno en el otro. Los cambios en solubilidad también pueden dar como resultado que mezcla de alimentación de crudo/producto total forme dos o más fases. La formación de dos fases, a través de la floculación de asfáltenos, cambio en la concentración de la alimentación de crudo y de producto total, y/o la precipitación de componentes, tiende a reducir la vida de uno o más de los catalizadores. Adicionalmente, puede reducirse la eficiencia del proceso. Por ejemplo, el tratamiento repetido de la mezcla de alimentación de crudo/producto total puede ser necesario para producir un crudo producto con propiedades deseadas. Durante el procesamiento, el valor de P de la mezcla de alimentación de crudo/producto total puede monitorearse y puede evaluarse la estabilidad del proceso, alimentación de crudo, y/o mezcla de alimentación de crudo/producto total. Típicamente, un valor P que es de hasta 1.5 indica que generalmente tiene lugar la floculación de los asfáltenos de la alimentación de crudo. Si el valor P es inicialmente al menos de 1.5, y tal valor P se incrementa o es relativamente estable durante el contacto, entonces esto indica que la alimentación de crudo es relativamente estable durante el contacto. La estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total, evaluada por el valor P, puede controlarse controlando las condiciones de contacto, mediante la selección de catalizadores, ordenando selectivamente los catalizadores, o combinaciones de los mismos. Tal control de las condiciones de contacto puede incluir el control de LHSV, temperatura, presión, captación de hidrógeno, flujo de alimentación de crudo, o combinaciones de los mismos. En algunas modalidades, las temperaturas de contacto son controladas de tal manera que los asfáltenos Cs y/u otros asfáltenos son removidos manteniendo al mismo tiempo el contenido de MCR de la alimentación de crudo. La reducción del contenido de MCR a través de la captación de hidrógeno y/o mayores temperaturas de contacto puede dar como resultado la formación de dos fases que pueden reducir la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total y/o la vida de uno o más de los catalizadores. El control de la temperatura de contacto y de la captación de hidrógeno en combinación con los catalizadores descritos aquí permite que se reduzcan los asfáltenos Cs mientras el contenido de MCR de la alimentación de crudo solo cambia en una cantidad relativamente pequeña. En algunas modalidades, las condiciones de contacto son controladas de tal forma que las temperaturas en una o más zonas de contacto pueden ser diferentes. La operación a diferentes temperaturas permite el cambio selectivo en las propiedades de la alimentación de crudo manteniendo al mismo tiempo la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total. La alimentación de crudo entra a una primera zona de contacto al principio del proceso. Una primera temperatura de contacto es la temperatura en la primera zona de contacto. Otras temperaturas de contacto (por ejemplo, la segunda temperatura, tercera temperatura, cuarta temperatura, etcétera) son las temperaturas en zonas de contacto que están colocadas después de la primera zona de contacto. Una primera zona de contacto puede estar en un rango de 100-420 °C y una segunda temperatura de contacto puede estar en un rango que es de 20-100°C, 30-90°C, ó 40-60°C diferente a la primera temperatura de contacto. En algunas modalidades, la segunda temperatura de contacto es mayor que la primera temperatura de contacto. Al tener diferentes temperaturas de contacto se puede reducir el TAN y/o contenido de asfáltenos Cs en un crudo producto en relación con el TAN y/o contenido de asfáltenos Cs de la alimentación de crudo hasta un mayor grado que la cantidad de reducción de TAN y/o contenido de asfáltenos C5, si la hubiere, cuando la primera y segunda temperaturas de contacto son las mismas o diferentes en 10°C una de la otra. Por ejemplo, una primera zona de contacto puede incluir un (os) primer (os) catalizador (es) y un (os) cuarto (s) catalizador (es) y una segunda zona de contacto puede incluir otro(s) catalizador (es) descrito (s) en la presente. La primera temperatura de contacto puede ser de 350°C y la segunda temperatura de contacto puede ser de 300°C. El contacto de la alimentación de crudo en la primera zona de contacto con el primer catalizador y/o el cuarto catalizador a la mayor temperatura antes del contacto con el (los) otro(s) catalizador (es) en la segunda zona de contacto puede resultar mayor que el TAN y/o la reducción de asfáltenos Cs en la alimentación de crudo en relación con el TAN y/o la reducción de asfáltenos Cs en la misma alimentación de crudo cuando la primera y segunda temperatura de contacto tiene 10°C de diferencia.

EJEMPLOS A continuación se presentan ejemplos no limitantes de preparación de soportes, preparación de catalizadores, y sistemas con arreglos seleccionados de catalizadores y condiciones de contacto controladas. Ejemplo 1. Preparación de un Soporte de Catalizador. Se preparó un soporte amasando 576 gramos de alúmina (Criterion Catalysts and Technologies LP. Michigan City, Michigan, EE.UU.) con 585 gramos de agua y 8 gramos de ácido nítrico glacial durante 35 minutos. La mezcla amasada resultante se extrudió a través de una placa de dados Trilobular™ 1.3, se secó entre 90-125°C, y después se calcinó a 918°C, lo cual dio como resultado 650 gramos de un soporte calcinado con un diámetro de poro mediano de 182 Á. El soporte calcinado se colocó en un horno Lindberg. La temperatura del horno se elevó hasta 1000-1100°C en 1.5 horas, y después se mantuvo en este rango durante 2 horas para producir el soporte. El soporte incluyó por gramo de soporte, 0.0003 gramos de gamma alúmina, 0.0008 gramos de alfa alúmina, 0.0208 gramos de delta alúmina, y 0.9781 gramos de theta alúmina, determinado por difracción de rayos X. El soporte tuvo un área superficial de 110 m2/g y un volumen de poro total de 0.821 cm3/g. El soporte tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 232 Á, con 66.7% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 85 Á del diámetro de poro mediano. Este ejemplo muestra cómo preparar un soporte que tiene una distribución de tamaño de poro de al menos 180 Á e incluye al menos 0.1 gramos de theta alúmina. Ejemplo 2. Preparación de un Catalizador de Vanadio que tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á. El catalizador de vanadio se preparó de la siguiente manera. El soporte de alúmina, preparado por el método descrito en el Ejemplo 1, se impregnó con una solución de impregnación de vanadio preparada combinando 7.69 gramos de V0S04 con 82 gramos de agua desionizada. Un pH de la solución fue de 2.27. El soporte de alúmina (100 g) se impregnó con la solución de impregnación de vanadio, se añejó durante 2 horas con agitación ocasional, se secó a 125°C durante varias horas, y se calcinó después a 480°C durante 2 horas. El catalizador resultante contenía 0.04 gramos de vanadio, por gramo de catalizador, siendo el resto soporte. El catalizador de vanadio tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 350 Á, un volumen de poro de 0.69 cm3/g, y un área superficial de 110 m2/g. Adicionalmente, 66.7% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro del catalizador de vanadio tuvo un diámetro de poro en 70 Á del diámetro de poro mediano. Este ejemplo muestra la preparación de un catalizador de metales de la Columna 5 con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á. Ejemplo 3. Preparación de un catalizador de molibdeno con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de - 5 poro mediano de al menos 230 Á. El catalizador de molibdeno se preparó de la siguiente manera. El soporte de alúmina preparado por el método descrito en el Ejemplo 1 se impregnó con una solución de impregnación de molibdeno. La solución de impregnación de molibdeno se preparó combinando 4.26 gramos 10 de (NH4)2Mo07, 6.38 gramos de Mo03, 1.12 gramos de 30% de H202, 0.27 gramos de onoetanolamina (MEA), y 6.51 gramos de agua desionizada para formar una lechada. La lechada se calentó a 65°C hasta la disolución de los sólidos. La solución calentada se enfrió a temperatura ambiente. El pH de la 15 solución fue de 5.36. El volumen de la solución se ajustó a 82 ml con agua desionizada. El soporte de alúmina (100 gramos) se impregnó con la solución de impregnación de molibdeno, se añejó durante 2 horas con agitación ocasional, se secó a 125°C durante varias 20 horas, y se calcinó después a 480°C durante 2 horas. El catalizador resultante contenía 0.04 gramos de molibdeno, por gramo de catalizador, siendo el resto soporte. El catalizador de molibdeno , tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 250 Á, un volumen de poro de 0.77 25 cm3/g, y un área superficial de 116 m2/g. Adicionalmente, 66.7% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro del catalizador de vanadio tuvo un diámetro de poro en 86 Á del diámetro de poro mediano. Este ejemplo demuestra la preparación de un catalizador de metales de la Columna 6 con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á. Ejemplo 4. Preparación de un catalizador de Molibdeno/Vanadio con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á. El catalizador de molibdeno/vanadio se preparó de la siguiente manera. El soporte de alúmina, preparado por el método descrito en el Ejemplo 1, se impregnó con una solución de impregnación de olibdeno/vahadio preparada de la siguiente manera. Se elaboró una primera .solución combinando 2.14 gramos de (NH)2Mo07, 3.21 gramos de Mo03, 0.56 gramos de 30% de peróxido de hidrógeno (H202) , 0.14 gramos de monoetanolamina (MEA), y 3.28 gramos de agua desionizada para formar una lechada. La lechada se calentó a 65°C hasta la disolución de los sólidos. La solución calentada se enfrió a temperatura ambiente. Se elaboró una segunda solución combinando 3.57 gramos de VOSO4 con 40 gramos de agua desionizada. La primera solución y la segunda solución se combinaron y se agregó suficiente agua desionizada para llevar el volumen 'de solución combinada hasta 82 ml para obtener la solución de impregnación de molibdeno/vanadio. La alúmina se impregnó con la solución de impregnación de molibdeno/vanadio, se añejó durante 2 horas con agitación ocasional, se secó a 125°C durante varias horas, y se calcinó después a 480°C durante 2 horas. El catalizador resultante contenía, por gramo de catalizador, 0.02 gramos de vanadio y 0.02 gramos de molibdeno, siendo el resto el soporte. El catalizador de molibdeno/vanadio tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 300 Á. Este ejemplo demuestra la preparación de un catalizador de metales de la Columna 6 y de la Columna 5 con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 230 Á. Ejemplo 5. Contacto de una alimentación de crudo con tres catalizadores. Un reactor tubular con un termopozo colocado en el centro se equipó con termopares para medir temperaturas a través del lecho de catalizador. El lecho de catalizador se formó llenando el espacio entre el termopozo y la pared interna del reactor con catalizador y carburo de silicio (malla 20, Stanford Materials; Aliso Viejo, CA) . Se cree que el carburo de silicio tiene, si la hubiere, bajas propiedades catalíticas bajo las condiciones de proceso descritas aquí. Todos los catalizadores se mezclaron con una cantidad de volumen igual de carburo de silicio antes de colocar la mezcla en las porciones de zonas de contacto del reactor. El flujo de alimentación de crudo al reactor fue desde la parte superior del reactor hasta el fondo del reactor. El carburo de silicio se colocó en el fondo del reactor para servir como soporte del fondo. Una mezcla de fondo de catalizador/carburo de silicio (42 cm3) se colocó en la parte superior del carburo de silicio para formar una zona de contacto del fondo. El catalizador del fondo tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 77 Á, con 66.7% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 20 A del diámetro de poro mediano. El catalizador del fondo contenía 0.095 gramos de molibdeno y 0.025 gramos de níquel por gramo de catalizador, siendo el resto un soporte de alúmina . Una mezcla intermedia de catalizador/carburo de silicio (56 cm3) se colocó en la parte superior de la zona de contacto del fondo para formar una zona de contacto intermedia. El catalizador intermedio tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 98 Á, con 66.7% del número total de poros en' la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 24 Á del diámetro de poro mediano. El catalizador intermedio contenía 0.02 gramos de níquel y 0.08 gramos de molibdeno por gramo de catalizador, siendo el resto un soporte de alúmina.

Una mezcla superior de catalizador/carburo de silicio (42 cm3) se colocó en la parte superior de la zona de contacto intermedia para formar una zona de contacto superior. El catalizador de la parte superior tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 192 Á, y contenía 0.04 gramos de molibdeno por gramo de catalizador, siendo el resto un soporte de gamma alúmina. Se colocó carburo de silicio en la parte superior de la zona de contacto para llenar el espacio vacío y para servir como zona de precalentamiento . El lecho de catalizador se cargó en un horno Lindberg que incluyó cinco zonas de calentamiento correspondiendo a la zona de precalentamiento, las zonas de contacto superior, intermedia, y del fondo, y el soporte del fondo . Los catalizadores se sulfuraron introduciendo una mezcla gaseosa de 5% en volumen de ácido sulfhídrico y 95% de gas hidrógeno en las zonas de contacto a una velocidad de 1.5 litros de mezcla gaseosa por volumen (ml) de catalizador total (el carburo de silicio no se consideró como parte del volumen de catalizador) . Las temperaturas de las zonas de contacto se incrementaron hasta 204°C (400°F) en 1 hora y se mantuvieron en 204°C durante 2 horas. Después de mantener en 204°C, las zonas de contacto se elevaron de manera incremental hasta 316°C (600°F) a una velocidad de 10°C (50°F) por hora. Las zonas de contacto se mantuvieron en 316°C durante una hora, después se elevaron de manera incremental hasta 370°C (700°F) en 1 hora y se mantuvieron en 370°C durante dos horas. Se dejó enfriar las zonas de contacto a la temperatura ambiente . Crudo de la plataforma Mars en el Golfo de México se filtró, después se calentó en un horno a una temperatura de 93°C (200°F) durante 12-24 horas para formar la alimentación de crudo contando con las propiedades resumidas en la Tabla 1, figura 7. La alimentación de crudo se alimentó a la parte superior del reactor. La alimentación de crudo fluyó a través de la zona de precalentamiento, la zona de contacto superior, la zona de contacto intermedia, la zona de contacto del fondo, y el soporte del fondo del reactor. La alimentación de crudo se puso en contacto con cada uno de los catalizadores en presencia de gas hidrógeno. Las condiciones de contacto fueron las siguientes: la relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo proporcionada al reactor fue de 328 Nm3/m3 (2000 SCFB) , LHSV fue de 1 h"1, y la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi) . Las tres zonas de contacto se calentaron a 370°C (700°F) y se mantuvieron en 370°C durante 500 horas. Las temperaturas- de las tres zonas de contacto se incrementaron después y se mantuvieron en la siguiente secuencia: 379°C (715°F) durante 500 horas, y después a 388°C (730°F) durante 500 horas, después 390°C (734°F) durante 1800 horas, y después 394°C (742°F) durante 2400 horas. El producto total (es decir, el crudo producto y gas) abandonó el lecho de catalizador. El producto total se introdujo en un separador de fases gas-líquido. En el separador gas-líquido, el producto total se separó en el crudo producto y gas. La entrada de gas al sistema se midió por medio de un controlador de flujo másico. El gas saliente del sistema se midió por medio de un medidor tipo húmedo. El producto crudo se analizó periódicamente para determinar un porcentaje en peso de los componentes de crudo producto. Los resultados listados son promedios de los porcentajes en peso de los componentes determinados. Las propiedades de crudo producto se resumen en la Tabla 1 de la figura 7. Tal como se muestra en la Tabla 1, el crudo producto tuvo, por gramo de crudo producto, un contenido de azufre de 0.0075 gramos, un contenido de residuo de 0.255 gramos, un contenido de oxígeno de 0.0007 gramos. El crudo producto tuvo una relación de contenido de MCR a contenido de asfáltenos C5 de 1.9 y un T7AN de 0.09. El níquel y vanadio total fue de 22.4 ppm en peso. Las vidas de los catalizadores se determinaron midiendo una temperatura de lecho promedio ponderada ("WABT", por sus siglas en inglés) versus la duración en operación de la alimentación de crudo. Las vidas de los catalizadores pueden correlacionarse con la temperatura del lecho de catalizador, Se cree que al disminuir la vida del catalizador, se incrementa la WABT. La figura 8 es una representación gráfica de WABT versus tiempo ("t") para el mejoramiento de la alimentación de crudo en las zonas de contacto descritas en este ejemplo. La línea 136 representa la WABT promedio de las tres zonas de contacto versus horas de tiempo en operación para contacto con una alimentación de crudo con los catalizadores en la parte superior, intermedia, y del fondo. A lo largo de la mayor parte del tiempo en operación, la WABT " de las zonas de contacto solo cambió en aproximadamente 20°C. De la WABT relativamente estable, fue posible estimar que la actividad catalítica del catalizador no se había afectado. Típicamente, un tiempo en operación en una unidad piloto de 3000-3500 horas se correlaciona con 1 año de operación comercial . Este ejemplo demuestra que el contacto de la alimentación de crudo con un . catalizador que tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 180 Á y catalizadores adicionales que tienen una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de entre 90-180 Á, con al menos 60% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 45 A del diámetro de poro mediano, con condiciones de contacto controladas, produjo un producto total que incluyó el crudo producto. Se mantuvo la estabilidad de la mezcla de alimentación/producto total, al medirse el valor P. El crudo producto tuvo un TAN reducido, un contenido reducido de Ni/V/Fe, un contenido reducido de azufre, y un contenido reducido de oxígeno en relación con la alimentación de crudo, mientras que el contenido de residuo y el contenido de GOV del crudo producto fue de 90%-110% del de las propiedades de la alimentación de crudo. Ejemplo 6. Contacto de una alimentación de crudo con dos catalizadores con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango entre 90-180 Á. El aparato de reacción (excepto para el número y contenido de las zonas de contacto) , el método de sulfuración del catalizador, el método de separación del producto total y el método de análisis del crudo producto fueron los mismos como se describió en el Ejemplo 5. Cada catalizador se mezcló con un volumen igual de carburo de silicio. El flujo de alimentación de crudo al reactor fue desde la parte superior del reactor hasta el fondo del reactor. El reactor se llenó desde el fondo hasta la parte superior de la siguiente manera. Se colocó carburo de silicio en el fondo del reactor para servir como un soporte del fondo. Una mezcla de fondo de catalizador/carburo de silicio (80 cm3) se colocó en la parte superior del carburo de silicio para formar una zona de contacto del fondo. El catalizador del fondo tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 127 Á, con 66.7% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 3L2 Á del diámetro de poro mediano. El catalizador del fondo incluyó 0.11 gramos de molibdeno y 0.02 gramos de níquel por gramo de catalizador, siendo el resto soporte. Una mezcla intermedia de catalizador/carburo de silicio (80 cm3) se colocó en la parte superior de la zona de contacto del fondo para formar una zona de contacto superior.

El catalizador de la parte superior tuvo una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 100 Á, con 66.7% del número total de poros en la distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro en 20 Á del diámetro de poro mediano. El catalizador de la parte superior incluyó 0.03 gramos de níquel y 0.12 gramos de molibdeno por gramo de catalizador, siendo el resto alúmina. Se colocó carburo de silicio en la parte superior de la primera zona de contacto para llenar el espacio vacío y para servir como zona de precalentamiento. El lecho de catalizador se cargó en un horno Lindberg que incluyó cuatro zonas de calentamiento correspondiendo a la zona de precalentamiento, las dos zonas de contacto, y el soporte del fondo. Crudo BS-4 (Venezuela) con las propiedades resumidas en la Tabla 2, figura 9 se alimentó a la parte superior del reactor. La alimentación de crudo fluyó a través de la zona de precalentamiento, la zona de contacto superior, la zona de contacto del fondo, y el soporte del fondo del reactor. La alimentación de crudo se puso en contacto con cada uno de los catal-izadores en presencia de gas hidrógeno. Las condiciones de contacto fueron las siguientes: la relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo proporcionada al reactor fue de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB) , LHSV fue de 1 h"1, y la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi). Las dos zonas de contacto se calentaron a 260°C (500°F) y se mantuvieron en 260°C durante 287 horas. Las temperaturas de las dos zonas de contacto se incrementaron después y se mantuvieron en la siguiente secuencia: 270°C (525°F) durante 190 horas, después a 288°C (550°F) durante 216 horas, después 315°C (600°F) durante 360 horas, y después 343°C (650°F) durante un tiempo total en operación de 1173 horas. El producto total abandonó el lecho de catalizador y se separó como se describió en el Ejemplo 5. El crudo producto tuvo un T7?N promedio de 0.42 y una gravedad API promedio de 12.5 durante el procesamiento. El crudo producto tuvo, por gramo de crudo producto, 0.0023 gramos de azufre, 0.0034 gramos de oxígeno, 0.441 gramos de GOV, y 0.378 gramos de residuo. En la tabla 2 en la figura 9 se listan propiedades adicionales del crudo producto. Este ejemplo demuestra que el contacto de la alimentación de crudo con catalizadores que tienen distribuciones de tamaños de poros con un diámetro de poro mediano en un rango entre 90-180 Á produjo un crudo producto con un TAN reducido, un contenido reducido de Ni/V/Fe, un contenido reducido de oxígeno, en relación con las propiedades de la alimentación de crudo, mientras que el contenido de GOV del crudo producto fue de 99% y 100% del de las propiedades respectivas de la alimentación de crudo. Ejemplo 7. Contacto de una alimentación de crudo con dos catalizadores . El aparato de reacción (excepto para el número y contenido de las zonas de contacto) , catalizadores, el método de separación de producto total, y el método de sulfuración del catalizador fueron los mismos como se describió en el Ejemplo 6. Un crudo de alimentación (crudo BC-10) con las propiedades resumidas en la Tabla 3, figura 10, se alimentó a la parte superior del reactor. La alimentación de crudo fluyó a través de la zona de precalentamiento, la zona de contacto superior, la zona de contacto del fondo, y el soporte del fondo del reactor. Las condiciones de contacto fueron las siguientes: la relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo proporcionada al reactor fue de 80 Nm3/m3 (500 SCFB), el LHSV fue de 2 h"1, y la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi). Las dos zonas de contacto se calentaron a 343°C (650°F) . Un tiempo total en operación fue de 1007 horas. El crudo producto tuvo un T7AN promedio de 0.16 y una gravedad API promedio de 16.2 durante el procesamiento. El crudo producto tuvo 1.9 ppm en peso de calcio, 6 ppm en peso de sodio, 0.6 ppm en peso de zinc, y 3 ppm en peso de potasio. El crudo producto tuvo, por gramo de crudo producto, 0.0033 gramos de azufre, 0.002 gramos de oxígeno, 0.376 gramos de GOV, y 0.401 gramos de residuo. En la tabla 3 en la figura 10 se listan propiedades adicionales del crudo producto . Este ejemplo demuestra que el contacto de la alimentación de crudo con catalizadores que tienen distribuciones de tamaños de poros en un rango de 90-180 Á produjo un crudo producto que tuvo un TAN reducido, un contenido total reducido de calcio, sodio, zinc, y potasio mientras que el contenido de azufre, contenido de GOV, y contenido de residuo del crudo producto fueron de 76%, 94%, y 103% de las propiedades respectivas de la alimentación de crudo . Ejemplos 8-11. Contacto de una alimentación de crudo con cuatro sistemas de catalizadores y a varias condiciones de contacto. Cada aparato de reactor (excepto por el número y contenido de las zonas de contacto) , cada método de sulfuración del catalizador, cada método de separación de producto total, y cada análisis del crudo producto fueron los mismos como se describió en el Ejemplo 5. Todos los catalizadores se mezclaron con carburo de silicio en una relación en volumen de 2 partes de carburo de silicio por 1 parte de catalizador a menos que se indique otra cosa. El flujo de alimentación de crudo a través de cada reactor fue desde la parte superior del reactor al fondo del reactor. Se colocó carburo de silicio en el fondo de cada reactor para servir como soporte de fondo . Cada reactor tenía una zona de contacto de fondo y una zona de contacto superior. Después de que se colocaron las mezclas de catalizador/carburo de silicio en las zonas de contacto de cada reactor, el carburo de silicio se colocó en la parte superior de la zona de contacto superior para llenar el espacio vacío y servir como una zona de precalentamiento en cada reactor. Cada reactor se cargó en un horno Lindberg que incluyó cuatro zonas de calentamiento correspondientes a la zona de precalentamiento, las dos zonas de contacto, y el soporte del fondo. En el Ejemplo 8, se colocó una mezcla de catalizador de molibdeno/níquel sin calcinar / carburo de silicio (48 cm3) en la zona de contacto del fondo. El catalizador incluyó, por gramo de catalizador 0.146 gramos de molibdeno, 0.047 gramos de níquel, y 0.021 gramos de fósforo, siendo el resto soporte de alúmina. Una mezcla de catalizador de molibdeno/carburo de silicio (12 cm3) con un catalizador que tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 180 Á se colocó en la zona de contacto superior. El catalizador de molibdeno tuvo un contenido total de 0.04 gramos de molibdeno por gramo de catalizador, siendo el resto el soporte que incluyó al menos 0.50 gramos de gamma alúmina por gramo de soporte. En el Ejemplo 9, se colocó una mezcla de catalizador de molibdeno/cobalto sin calcinar / carburo de silicio (48 cm3) en ambas zonas de contacto. El catalizador de molibdeno/cobalto sin calcinar incluyó 0.143 gramos de molibdeno, 0.043 gramos de cobalto, y 0.021 gramos de fósforo, siendo el resto soporte de alúmina. Una mezcla de catalizador de molibdeno/carburo de silicio (12 cm3) se colocó en la zona de contacto superior. El catalizador de molibdeno fue el mismo que el de la zona de contacto superior del Ejemplo 8. En el Ejemplo 10, el catalizador de molibdeno como se describió en la zona de contacto superior del Ejemplo 8 se mezcló con carburo de silicio y se colocó en ambas zonas de contacto (60 cm3) . En el Ejemplo 11, se colocó una mezcla de catalizador de molibdeno/níquel sin calcinar / carburo de silicio (48 cm3) en la zona de contacto del fondo. El catalizador de molibdeno/níquel sin calcinar incluyó, por gramo de catalizador, 0.09 gramos de molibdeno, 0.025 gramos de níquel, y 0.01 gramos de fósforo, siendo el resto soporte de alúmina. Una mezcla de catalizador de molibdeno/carburo de silicio (12 cm3) se colocó en la zona de contacto superior.

El catalizador de molibdeno fue el mismo que el de la zona de contacto superior del Ejemplo 8. Crudo de la plataforma Mars (Golfo de México) se filtró, después se calentó en un horno a una temperatura de 93 °C (200°F) durante 12-24 horas para formar la alimentación de crudo para los Ejemplos 8-11 contando con las propiedades resumidas en la Tabla 4, figura 11. La alimentación de crudo se alimentó a la parte superior del reactor en estos ejemplos. La alimentación de crudo fluyó a través de la zona de precalentamiento, la zona de contacto superior, la zona de contacto del fondo, y el soporte del fondo del reactor. La alimentación de crudo se puso en contacto con cada uno de los catalizadores en presencia de gas hidrógeno. Las condiciones de contacto fueron las siguientes: la relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo fue de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB), y la presión total de cada sistema fue de 6.9 MPa (1014.7 psi). El LHSV fue de 2.0 h"1 durante las primeras 200 horas de contacto, y después disminuyó a 1.0 h-1 durante los tiempos de contacto restantes. Las temperaturas en todas las zonas de contacto fueron de 343°C (650°F) durante 500 horas de contacto. Después de 500 horas de contacto, las temperaturas en todas las zonas de contacto se controló de la siguiente manera: la temperatura en las zonas de contacto se elevó hasta 354°C (670°F), se mantuvo en 354°C durante 200 horas; se elevó hasta 366°C (690°F), se mantuvo en 366°C durante 200 horas; se elevó hasta 371°C (700°F) , se mantuvo en 371°C durante 10Ó0 horas; se elevó hasta 385°C (725°F) , se mantuvo en 385°C durante 200 horas; después se elevó hasta una temperatura final de 399°C (750 °F) y se mantuvo durante 200 horas, para un total de tiempo de contacto de 2300 horas. Los crudos producto se analizaron periódicamente para determinar TAN, captación de hidrógeno por parte de la alimentación de crudo, valor P, contenido de GOV, contenido de residuo, y contenido de oxígeno. Los valores promedio para las propiedades de los crudos producto producidos en los Ejemplos 8-11 se listan en la Tabla 5 en la figura 11. La figura 12 es una representación gráfica del valor P del crudo producto ("P") versus tiempo en operación ("t") para cada uno de los sistemas de catalizador de los Ejemplos 8-11. La alimentación de crudo tuvo un valor P de al menos 1.5. Las líneas 140, 142, 144, y 146 representan el valor P del crudo producto obtenido por contacto de la alimentación de crudo con los cuatro sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-11, respectivamente. Durante 2300 horas, el valor P del crudo producto se mantuvo en al menos 1.5 para los sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-10. En el Ejemplo 11, el valor P fue superior a 1.5 para la mayor parte de tiempo en operación. Al final de la operación (2300 horas) para el Ejemplo 11, el valor P fue de 1.4. Del valor P del crudo producto de cada prueba, puede inferirse que la alimentación de crudo en cada prueba permaneció relativamente estable durante el contacto (por ejemplo, la alimentación de crudo no se separó en fases) . Tal como se muestra en la figura 12, el valor P del crudo producto permaneció constante durante porciones significativas de cada prueba, excepto en el Ejemplo 10, en el cual se incrementó el valor de P. La figura 13 es una representación gráfica de la captación neta de hidrógeno por la alimentación de crudo ("H2") versus tiempo en operación ("t") para los cuatro sistemas de catalizadores en presencia de gas hidrógeno. Las líneas 148, 150, 152, 154 representan la captación neta de hidrógeno obtenida por el contacto de la alimentación de crudo con cada uno de los sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-11, respectivamente. La captación neta de hidrógeno por una alimentación de crudo a lo largo de un periodo de tiempo en operación de 2300 horas estuvo en un rango entre 7-48 Nm3/m3 (43.8-300 SCFB). Tal como se muestra en la figura 13, la captación neta de hidrógeno de la alimentación de crudo fue relativamente constante durante cada prueba. La figura 14 es una representación gráfica del contenido de residuo, expresado en porcentaje en peso, de crudo producto ("R") versus tiempo en operación ("t") para cada uno de los sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-11. En cada una de las cuatro pruebas, el crudo producto tuvo un contenido de residuo de 88-90% del contenido de residuo de la alimentación de crudo. Las líneas 156, 158, 160, 162 representan el contenido de residuo del crudo producto obtenido por el contacto de la alimentación de crudo con los sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-11, respectivamente. Tal como se muestra en la figura 14, el contenido de residuo del crudo producto permaneció relativamente constante durante porciones significativas de cada prueba. La figura 15 es una representación gráfica del cambio en la gravedad API del crudo producto ("? API") versus tiempo en operación ("t") para cada uno de los sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-11. Las líneas 164, 166, 168, 170 representan la gravedad API del crudo producto obtenido por contacto de la alimentación de crudo con los sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-11, respectivamente. En cada una de las cuatro pruebas, cada crudo producto tuvo una viscosidad en un rango de 58.3-72.7 cSt. La gravedad API de cada crudo producto se incrementó en 1.5 hasta 4.1 grados. La mayor gravedad API corresponde a una gravedad API de los crudos producto en un rango de 21.7-22.95. La gravedad API en este rango es de 110-117% de la gravedad API de la alimentación de crudo. La figura 16 es una representación gráfica del contenido de oxígeno, expresado en porcentaje en peso, del crudo producto ("02") versus tiempo en operación ("t") para cada uno de los sistemas de catalizadores 'de los Ejemplos 8-11. Las líneas 172, 174, 176, 178 representan el contenido de oxígeno del crudo producto obtenido por el contacto de la alimentación de crudo con los sistemas de catalizadores de los Ejemplos 8-11, respectivamente. Cada crudo producto tuvo un contenido de oxígeno de hasta 16% de la alimentación de crudo . Cada crudo producto tuvo un contenido de oxígeno en un rango de 0.0014-0.0015 gramos por gramo de crudo producto durante cada prueba. Tal como se muestra en la figura 16, el contenido de oxígeno del crudo producto se mantuvo relativamente constante después de 200 horas de tiempo de contacto. El contenido de oxígeno relativamente constante del crudo producto demuestra que los compuestos de oxígeno orgánico seleccionado se introducen durante el contacto. Dado que el TAN también se redujo en estos ejemplos, puede inferirse que al menos una porción de los compuestos de oxígeno orgánico que contienen carboxílicos se reducen selectivamente con respecto a los compuestos de oxígeno orgánico que no contienen carboxílicos. En el Ejemplo 11, a las condiciones de reacción de: 371°C (700°F), una presión de 6.9 MPa (1014.7 psi), y una relación de hidrógeno a alimentación de crudo de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB), la reducción del contenido de MCR de la alimentación de crudo fue de 17.5% en peso, con base en el peso de la alimentación de crudo. A una temperatura de 399 °C (750°F), a la misma presión y relación de hidrógeno a alimentación de crudo, la reducción del contenido de MCR de la alimentación de crudo fue de 25.4 % en peso, con base en el peso de la alimentación de crudo. En el Ejemplo 9, a las condiciones de reacción de: 371 °C (700°F), una presión de 6. 9 MPa (1014.7 psi), y una relación de hidrógeno a alimentación de crudo de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB) , la reducción del contenido de MCR de la alimentación de crudo fue de 17.5%, con base en el peso de la alimentación de crudo. A una temperatura de 399°C (750°F) , a la misma presión y relación de hidrógeno a alimentación de crudo, la reducción del contenido de MCR de la alimentación de crudo fue de 19 % en peso, con base en el peso de la alimentación de crudo . La mayor reducción en el contenido de MCR de la alimentación de crudo demuestra que el catalizador de metales de las Columnas 6 y 10 sin calcinar facilita la reducción del contenido de MCR a mayores temperaturas que el catalizador de metales de las Columnas 6 y 9 sin calcinar. Estos Ejemplos demuestran que el contacto de una alimentación de crudo con un TAN relativamente alto (TAN de 0.8) con uno o más catalizadores produce el crudo producto, mientras que se mantiene la estabilidad de la mezcla de alimentación de crudo/producto total y con una captación de hidrógeno neta relativamente pequeña. Las propiedades del crudo producto seleccionado fueron de hasta 70% las mismas propiedades de la alimentación de crudo, mientras que las propiedades seleccionadas del crudo producto estuvieron en 20-30% de las mismas propiedades de la alimentación de crudo . Específicamente, tal como se muestra en la Tabla 4, cada uno de los crudos productos se produjo con una captación neta de hidrógeno por parte de las alimentaciones de crudo de hasta 44 Nm3/m3 (275 SCFB) . Tales productos tuvieron un T7?N promedio de hasta 4% de la alimentación de crudo, y un contenido de Ni/V total promedio de hasta 61% del contenido de Ni/V total de la alimentación de crudo, manteniendo al mismo tiempo un valor de P para la alimentación de crudo superior a 3. El contenido de residuo promedio de cada crudo producto fue de 88-90% del contenido de residuo de la alimentación de crudo. El contenido de GOV promedio de cada crudo producto fue de 115-117% del contenido de GOV de la alimentación de crudo . La gravedad API promedio de cada crudo producto fue de 110-117% de la gravedad API de la alimentación de crudo, mientras la viscosidad de cada crudo producto fue de hasta 45% la viscosidad de la alimentación de crudo . Ejemplos 12-14: Contacto de una alimentación de crudo con catalizadores con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 180 A con consumo de hidrógeno mínimo . En los Ejemplos 12-14, cada aparato de reactor (excepto por el número y contenido de las zonas de contacto) , cada método de sulfuración del catalizador, cada método de separación de producto total, y cada análisis del crudo producto fueron los mismos como se describió en el Ejemplo 5. Todos los catalizadores se mezclaron con un volumen igual de carburo de silicio. El flujo de alimentación de crudo a través de cada reactor fue desde la parte superior del reactor al fondo del reactor. Se colocó carburo de silicio en el fondo de cada reactor para servir como soporte de fondo . Cada reactor contenía una zona de contacto . Después de que se colocaron las mezclas de catalizador/carburo de silicio en la zona de contacto de cada reactor, se colocó carburo de silicio en la parte superior de la zona de contacto para llenar el espacio vacío y servir como una zona de precalentamiento en cada reactor. Cada reactor se cargó en un horno Lindberg que incluyó tres zonas de calentamiento correspondientes a la zona de precalentamiento, la zona de contacto, y el soporte del fondo. El crudo de alimentación estuvo en contacto con los catalizadores en presencia de gas hidrógeno . Una mezcla de catalizador/carburo de silicio (40 cm3) se colocó en la parte superior del carburo de silicio para formar la zona de contacto. Para el Ejemplo 12, el catalizador fue el catalizador de vanadio como se preparó en el Ejemplo 2. Para el Ejemplo .13, el catalizador fue el catalizador de molibdeno como se preparó en el Ejemplo 3. Para el Ejemplo 14, el catalizador fue el catalizador de molibdeno/vanadio como se preparó en el Ejemplo 4. Las condiciones de contacto para los Ejemplos 12-14 fueron las siguientes: la relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo proporcionada al reactor fue de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB) , el LHSV fue de 1 h"1, y la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi) . Las zonas de contacto se calentaron de manera incremental hasta 343°C (650°F), durante un periodo de tiempo y se mantuvo en 343°C durante 120 horas para un total de tiempo de contacto de 360 horas. Los productos totales salieron de las zonas de contacto y se separaron como se describió en el Ejemplo 5. La captación neta de hidrógeno durante el contacto se determinó para cada sistema de catalizador. En el ejemplo 12, la captación neta de hidrógeno fue de -10.7 Nm3/m3 (-65 SCFB), y el crudo producto tuvo un TAN de 6.75. En el ejemplo 13, la captación neta de hidrógeno fue de 2.2-3.0 Nm3/m3 (13.9-18.7 SCFB), y el crudo producto tuvo un TAN en un rango de 0.3-0.5. En el ejemplo 14, durante el contacto de la alimentación de crudo con el catalizador de molibdeno/vanadio, la captación neta de hidrógeno estuvo en un rango de -0.05 Nm3/m3 a 0.6 Nm3/m3 (-0.36 SCFB a 4.0 SCFB), y el crudo producto tuvo un TAN en un rango de 0.2-0.5. De los valores de captación neta de hidrógeno durante el contacto, se estimó que el hidrógeno se generó a una velocidad de 10.7 Nm3/m3 (65 SCFB) durante el contacto de la alimentación de crudo y el catalizador de vanadio. La generación de hidrógeno durante el contacto permitió usar menos hidrógeno en el proceso en relación con una cantidad de hidrógeno usada en procesos convencionales para mejorar las propiedades de los crudos desventajosos. El requerimiento por menos hidrógeno durante el contacto tiende a reducir los costos de procesamiento de un crudo. Adicionalmente, el contacto de la alimentación de crudo con el catalizador de molibdeno/vanadio produjo un crudo producto con un TAN que fue menor que el TAN del crudo producto producido apartir del catalizador de molibdeno individual . Ejemplos 15-18. Contacto de una Alimentación de Crudo con un catalizador de vanadio y un catalizador adicional. Cada aparato de reactor (excepto por el número y contenido de las zonas de contacto) , cada método de sulfuración del catalizador, cada método de separación de producto total, y cada análisis del crudo producto fueron los mismos como se describió en el Ejemplo 5. Todos los catalizadores se mezclaron con carburo de silicio en una relación en volumen de 2 partes de carburo de silicio por 1 parte de catalizador a menos que se indique otra cosa. El flujo de alimentación de crudo a través" de cada reactor fue desde la parte superior del reactor al fondo del reactor. Se colocó carburo de silicio en el fondo de cada reactor para servir como soporte de fondo. Cada reactor tenía una zona de contacto de fondo y una zona de contacto superior. Después de que se colocaron las mezclas de catalizador/carburo de silicio en las zonas de contacto de cada reactor, se colocó carburo de silicio en la parte superior de la zona de contacto para llenar el espacio vacío y servir como una zona de precalentamiento en cada reactor. Cada reactor se cargó en un horno Lindberg que incluyó tres zonas de calentamiento correspondientes a la zona de precalentamiento, las dos zonas de contacto, y el soporte del fondo . En cada ejemplo, el catalizador de vanadio se preparó como se describió en el Ejemplo 2 y se usó con el catalizador adicional . En el Ejemplo 15, se colocó una mezcla adicional de catalizador/carburo de silicio (45 cm3) en la zona de contacto del fondo, siendo el catalizador adicional el catalizador de molibdeno preparado por el método descrito en el Ejemplo 3. La mezcla de catalizador de vanadio/carburo de silicio (15 cm3) se colocó en la zona de contacto superior. En el Ejemplo 16, se colocó una mezcla adicional de catalizador/carburo de silicio (30 cm3) en la zona de contacto del fondo, siendo el catalizador adicional el catalizador de molibdeno preparado por el método descrito en el Ejemplo 3. La mezcla de catalizador de vanadio/carburo de silicio (30 cm3) se colocó en la zona de contacto superior. En el Ejemplo 17, se colocó una mezcla adicional de catalizador/carburo de silicio (30 cm3) en la zona de contacto del fondo, siendo el catalizador adicional el catalizador de molibdeno/vanadio preparado de acuerdo con el Ejemplo 4. La mezcla de catalizador de vanadio/carburo de silicio (30 cm3) se colocó en la zona de contacto superior. En el Ejemplo 18, se colocaron perlas de vidrio (30 cm3) Pyrex® (Glass Works Corporation, Nueva York, EE.UU.) en cada zona de contacto. Se alimentó crudo (Cuenca de Santos, Brasil) para los Ejemplos 15-18 con las propiedades resumidas en la Tabla 5, figura 17, a la parte superior del reactor. La alimentación de crudo fluyó a través de la zona de precalentamiento, la zona de contacto superior, la zona de contacto del fondo, y la zona de soporte del fondo del reactor. La alimentación de crudo se puso en contacto con cada uno de los catalizadores en presencia de gas hidrógeno. Las condiciones de contacto para cada ejemplo fueron las siguientes: la relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo suministrada al reactor fue de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB) para las primeras 86 horas y 80 Nm3/m3 (500 SCFB) para el periodo de tiempo restante, el LHSV fue de 1 h_a, y la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi). Las zonas de contacto se calentaron de manera incremental hasta 343°C (650°F) durante un periodo de tiempo y se mantuvieron en 343°C durante un tiempo total en operación de 1400 horas. Estos ejemplos demuestran que el contacto de una alimentación de crudo con un catalizador de metales de la Columna 5 con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de 350 Á en combinación con un catalizador adicional con una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano en un rango de 250-300 Á, en presencia de una fuente de hidrógeno, produce un crudo producto con propiedades que cambian en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo, mientras que solo cambian en pequeñas cantidades otras propiedades del crudo producto en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo. Adicionalmente, durante el procesamiento, se observó una captación de hidrógeno relativamente pequeña por parte de la alimentación de crudo.

Específicamente, tal como se muestra en la Tabla 5, figura 17, el crudo producto tuvo un TAN de hasta 15% del TAN de la alimentación de crudo para los Ejemplos 15-17. Los crudos producto producidos en los Ejemplos 15-17 tuvieron cada uno un contenido total de Ni/V/Fe de hasta 44%, un contenido de oxígeno de hasta 50%, y una viscosidad de hasta 75% en relación con las mismas propiedades de la alimentación de crudo. Adicionalmente, los crudos producto producidos en los Ejemplos 15-17 tuvieron cada uno una gravedad API de 100- 103% -de la gravedad API de la alimentación de crudo. En contraste, el crudo producto producido bajo condiciones no catalíticas (Ejemplo 18) produjo un producto con mayor viscosidad y menor gravedad API en relación con la viscosidad y gravedad API de la alimentación de crudo. A partir de la mayor viscosidad y la menor gravedad API, puede ser posible inferir que se ha iniciado la coquización y/o polimerización de la alimentación de crudo. Ejemplo 19. Contacto de una alimentación de crudo a varios LHSV. Los sistemas de contacto y los catalizadores fueron los mismos como se describió en el Ejemplo 6. Las propiedades de las alimentaciones de crudos se listan en la Tabla 6 en la figura 18. Las condiciones de contacto fueron las siguientes: una relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo proporcionada al reactor fue de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB), la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi), y la temperatura de las zonas de contacto fue de 371°C (700°F) para el tiempo total en operación. En el Ejemplo 19, el LHSV durante el contacto se incrementó durante un periodo de tiempo de 1 h"1 a 12 h"1, se mantuvo en 12 h"1 durante 48 horas, y después el LHSV se incrementó hasta 20.7 h"1 y se mantuvo en 20.7 h"1 por 96 horas. En el Ejemplo 19, el crudo producto se analizó para determinar TAN, viscosidad, densidad, contenido de GOV, contenido de residuo, contenido de heteroátomos, y contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos durante los periodos de tiempo que el LHSV fue de 12 h-1 y de 20.7 h"1. Los valores promedio para las propiedades de los crudos producto se muestran en la Tabla 6, figura 18. Tal como se muestra en la Tabla 6, figura 18, el crudo producto para el Ejemplo 19 tuvo un TAN reducido y una viscosidad reducida en relación con el TAN y la viscosidad de la alimentación de crudo, mientras que la gravedad API del crudo producto fue de 104-110% de la gravedad API de la alimentación de crudo. Una relación en peso de contenido de MCR a contenido de asfáltenos C5 fue al menos de 1.5. La suma del contenido de MCR y de contenido de asfáltenos C5 se redujo en relación con la suma del contenido de MCR y del contenido de asfáltenos C5 de la alimentación de crudo. A partir de la relación en peso del contenido de MCR a -contenido de asfáltenos C5 y de la suma reducida del contenido de MCR y de los asfáltenos C5, puede inferirse que se reducen los asfáltenos en lugar de los componentes que tienen una tendencia a formar coque. El crudo producto también tuvo un contenido total de potasio, sodio, zinc, y calcio de hasta 60% del contenido total de los mismos metales de la alimentación de crudo. El contenido de azufre del crudo producto fue de 80-90% del contenido de azufre de la alimentación de crudo. Los ejemplos 6 y 19 demuestran que las condiciones de contacto pueden controlarse de tal manera que un LHSV a través de la zona de contacto es mayor que 10 h_1, en comparación con un proceso que tiene un LHSV de 1 hT1 , para producir crudos producto con propiedades similares. La capacidad de cambiar selectivamente una propiedad de una alimentación de crudo a velocidades espaciales por hora de líquido mayores que 10 h"1 permite que el proceso de contacto se efectúe en recipientes de tamaño reducido en comparación con recipientes comercialmente disponibles. Un tamaño de recipiente menor permite que el tratamiento de crudos desventajosos se efectúe en lugares que tienen restricciones de tamaño (por ejemplo, instalaciones marítimas). Ejemplo 20. Contacto de una alimentación de crudo a varias temperaturas de contacto. Los sistemas de contacto y los catalizadores fueron los mismos como se describió en el Ejemplo 6. La alimentación de crudo con las propiedades que se listan en la Tabla 7 en la figura 19 se alimentó a la parte superior del reactor y estuvo en contacto con los dos catalizadores en las dos zonas de contacto en presencia de hidrógeno para producir un crudo producto: Las dos zonas de contacto operaron a diferentes temperaturas. Las condiciones de contacto en la zona de contacto superior fueron las siguientes: el LHSV fue de 1 h"1; la temperatura en la zona de contacto superior fue de 260°C (500°F) ; una relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo fue de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB); y la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi) . Las condiciones de contacto en la zona de contacto del fondo fueron las siguientes: el LHSV fue de 1 h-1; la temperatura en las zona de contacto del fondo fue de 315°C (600°F); una relación de gas hidrógeno a alimentación de crudo fue de 160 Nm3/m3 (1000 SCFB); y la presión fue de 6.9 MPa (1014.7 psi) . El producto total salió de la zona de contacto del fondo y se introdujo en el separador de fases gas-líquido. En el separador de fases gas-líquido, el producto total se separó en el crudo producto y gas. El crudo producto se analizó periódicamente para determinar el contenido de T7AN y de asfáltenos C5. Los valores promedio para las propiedades del crudo producto obtenido durante la operación se listan en la Tabla 7, figura 19. La alimentación de crudo tuvo un T7?N de 9.3 y un contenido de asfáltenos C5 de 0.055 gramos de asfáltenos C5 por gramo de alimentación de crudo . El crudo producto tuvo un TAN de 0.7 y un contenido de asfáltenos Cs de 0.039 gramos de asfáltenos Cs por gramo de crudo producto. El contenido de asfáltenos Cs de la alimentación de crudo fue de hasta 71% el contenido de asfáltenos Cs del crudo producto.

El contenido total de potasio y de sodio en el crudo producto fue de hasta 53% del contenido total de los mismos' metales de la alimentación de crudo. El TAN del crudo producto fue de hasta 10% el del TAN de la alimentación de crudo. Se mantuvo un valor P de 1.5 o mayor durante el contacto. Tal como se demuestra en los Ejemplos 6 y 20, al tener una primera temperatura de contacto (en este caso, superior) que es 50 °C menor que la temperatura de contacto de la segunda zona (en este caso, del fondo) tiende a mejorar la reducción del contenido de asfáltenos Cs en el crudo producto en relación con el contenido de asfáltenos Cs de la alimentación de crudo. Adicionalmente, la reducción del contenido de metales en sales metálicas de ácidos orgánicos se mejoró usando diferenciales de temperatura controlados. Por ejemplo, la reducción en el contenido total de potasio y de sodio del crudo producto del Ejemplo 20 se mejoró en relación con la reducción del contenido de potasio y sodio total del crudo producto del Ejemplo 6 con una estabilidad de mezcla de alimentación de crudo/producto total relativamente constante para cada ejemplo, medido por el valor de P. Usando una menor temperatura de una primera zona de contacto permite remover compuestos de alto peso molecular (por ejemplo, asfáltenos Cs y/o sales metálicas de ácidos orgánicos) que tienen una tendencia a formar polímeros y/o compuestos que tienen propiedades físicas de ablandamiento y/o pegajosidad (por ejemplo, gomas y/o resinas) . La remoción de estos "compuestos a menor temperatura permite que tales compuestos se eliminen antes de que taponen o recubran los catalizadores, incrementando así la vida de los catalizadores que operan a mayores temperaturas que se colocan después de la primera zona de contacto. Ejemplo 21. Contacto de una alimentación de crudo con un catalizador como una lechada. Un catalizador másico y/o un catalizador de la solicitud (0.0001-5 gramos ó 0.02-4 gramos de catalizador por 100 gramos de alimentación de crudo) puede, en algunas modalidades, formar una lechada con la alimentación de crudo y reaccionar bajo las siguientes condiciones: temperatura en un rango de 85-425°C (185-797°F), presión. en un rango de 0.5-10 MPa, y una relación de fuente de hidrógeno a alimentación de crudo de 16-1600 Nm3/m3 durante un periodo de tiempo. Después de un tiempo de reacción suficiente para producir el crudo producto, el crudo producto es separado del catalizador y/o alimentación de crudo residual usando un aparato de separación, tal -como un filtro y/o centrífuga. El crudo producto puede tener cambiados el TAN, hierro, contenido de níquel y/o vanadio y un contenido de asfáltenos Cs reducido en relación con la alimentación de crudo .

Modificaciones adicionales y modalidades alternativas de varios aspectos de la invención serán evidentes a aquellos con experiencia en la técnica en vista de la presente descripción. Consecuentemente, la presente descripción deberá considerarse solo como- ilustrativa y para el propósito de la enseñanza a aquellos con experiencia en la técnica de la manera general de llevar a cabo la invención. Se entenderá que las formas de la invención mostradas y descritas en la presente deberán tomarse como ejemplos de modalidades. Los elementos y materiales pueden sustituirse por aquellos ilustrados y descritos en la presente, pueden invertirse partes y procesos y ciertas características de la invención se pueden utilizar independientemente, todo como sería evidente para alguien con experiencia en la técnica después de contar con el beneficio de la presente descripción de la invención. Pueden hacerse cambios en los elementos descritos en la presente sin alejarse del espíritu y alcance de la invención como se describe en las siguientes reivindicaciones . Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. Un método de producción de un crudo producto, caracterizado porque comprende: poner en contacto una alimentación de crudo con uno o más catalizadores para producir un producto total que incluye el crudo producto, en donde el crudo producto es una mezcla líquida a 25°C y 0.101 MPa, la alimentación de crudo comprende una o más sales de metales alcalinos de uno o más ácidos orgánicos, una o más sales de metales alcalinotérreos de uno o más ácidos orgánicos, o mezclas de los mismos, la alimentación de crudo tiene, por gramo de alimentación de crudo, un contenido total de metal alcalino, -y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de al menos 0.00001 gramos y al menos uno de los catalizadores tiene, por gramo de catalizador, al menos 0.001 gramos de: uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 6 de la Tabla Periódica, calculado como peso de metal, o mezclas de los mismos; y controlar la condiciones de contacto de temperatura, presión, y flujo de alimentación de crudo de tal manera que la velocidad espacial por hora de líquido en una zona de contacto es superior a 10 h-1, y el crudo producto tiene un contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo, en sales metálicas de ácidos orgánicos de hasta 90% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo, en donde el contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo en sales metálicas de ácidos orgánicos es determinado de acuerdo con el método ASTM D1318. 2. El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo en sales metálicas de ácidos orgánicos en el crudo producto es hasta 50%, hasta 10%, o hasta 5% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo. 3. El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el contenido total de metal alcalino, y metal alcalinotérreo en sales metálicas de ácidos orgánicos en el crudo producto está en un rango de 1-80%, 10-70%, 20-60%, ó 30-50% del contenido de metal alcalino, y metal alcalinotérreo en sales metálicas de ácidos orgánicos en la alimentación de crudo. 4. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el crudo producto tiene de 0.0000001 gramos a 0.00005 gramos, de 0.0000003 gramos a 0.00002 gramos, o de 0.000001 gramos a 0.00001 gramos de metal alcalino, y metal alcalinotérreo en sales metálicas de ácidos orgánicos por gramo de crudo producto . 5. El método de conformidad con cualquiera de las 5 reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque uno o más de los metales de la Columna 6 es molibdeno y/o tungsteno. 6. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el catalizador con metal de la Columna 6 tiene una distribución de tamaño de 10 poro con un diámetro de poro mediano de al menos 60 Á, de al menos 90 Á, o al menos 180 Á. 7. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque el catalizador con metal de la Columna 6 comprende además uno o más metales • 15 de la Columna 5 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de la Columna 5, uno o más metales de las columnas 7-10 de la Tabla Periódica, uno o más compuestos de uno o más metales de las Columnas 7-10, y/o mezclas de los mismos . 20 8. El método de conformidad con cualquiera de las - reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque el catalizador con metal de la Columna 6 comprende además uno o más elementos de la Columna 15 de la Tabla Periódica y/o uno o más compuestos de uno o más elementos de la Columna 15. 25 9. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque uno o más de los catalizadores comprende además un catalizador adicional, el catalizador adicional tiene una distribución de tamaño de poro con un diámetro de poro mediano de al menos 60 Á o al menos 180 Á. 10. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque la alimentación de crudo se pone en contacto en una zona de contacto que está en o acoplada a una instalación marítima. 11. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque el contacto comprende el contacto en presencia de una fuente de hidrógeno. 12. El método de conformidad con la reivindicación 11, caracterizado porque, durante el contacto, la alimentación de crudo capta hidrógeno molecular a una velocidad seleccionada para inhibir la separación de fases de la alimentación de crudo durante el contacto . 13. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 12 caracterizado porque el método adicionalmente comprende combinar el crudo producto con un crudo que es el mismo o diferente que la alimentación de crudo para formar una mezcla. 14. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13 caracterizado porque adicionalmente comprende la etapa de procesar el crudo producto o mezcla para producir combustible de transportación, combustible de calentamiento, lubricantes, o químicos. 15. El método de conformidad con la reivindicación 14, caracterizado porque el procesamiento comprende destilar el crudo producto o la mezcla en una o más fracciones de destilados . 16. El método de conformidad con la reivindicación 14 ó 15, caracterizado porque el procesamiento comprende hidrotratamiento.