JPH03292395A - 炭化水素供給原料からカルシウムを除去する方法 - Google Patents
炭化水素供給原料からカルシウムを除去する方法Info
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- B01J23/04—Alkali metals
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- B01J35/613—
-
- B01J35/615—
-
- B01J35/647—
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
[0001]
〔発明の背景〕
本発明は炭化水素供給原料からカルシウムを除去する方
法に関する。それは概括的に言えば固定床触媒系を使用
する水素化脱金属プロセスであり、そしてより詳細には
、その細孔容積の高い容積パーセントをマクロ細孔の形
で有し、また低い値の表面積および低い水素化活性を有
することを特徴とする触媒粒子の層を用いることから成
る前記のプロセスである。 少数の、しかしますます重要な、石油未精製供給原料、
残油、およびそれらから出る脱アスファルト油はある濃
度のカルシウムとナトリウムを含んでおり、それの金属
は従来慣用の精製技術を用いて前記の油を加工すること
を、不可能ではないとしても、困難にする。これら特別
の問題を惹き起す金属汚染物は一般に、例えば金属ナフ
テン酸塩のような、油溶性の有機金属結合化合物の形を
している。これらの化学種は天然に生ずる金属錯体、ま
たは原油と接触する回収水からの可溶化された金属化合
物のいずれかに帰せられた。これらの化合物は通常の方
法(例えば、脱塩)により供給原料から分離されないし
、また従来の精製技術においてそれらは水素化加工触媒
の非常に急速な失活を起すことがある。 [0002] 不快なほど高い含量のカルシウム化合物を示す供給原料
の例は中国産の原油(例えば、ジエングリ2号)、およ
びカルフォルニアのサン・ショアキン・バレー産の原油
(一般にサン・ショアキン・バレー原油または残油と呼
ばれるパイプラン混合物中に含まれる)である。 [0003] 石油供給原料中の油溶性カルシウムおよびナトリウムに
より提起される問題およびそれらの除去の必要は最近や
っと認識されるようになったので、従来の技術文献はそ
の除去についての言及が比較的少ない。米国特許第4,
741,821号(Hungら)はニッケルを含む触媒
を使用してカルシウムの除去を容易ならしめる方法を教
示している。米国特許第4,830,736号(Hun
gら)はている。米国特許第4,744,888号はナ
トリウム除去を容易にする触媒系を開示している。 [0004] 米国特許第4,853,109号、第4,778,58
9号、第4,778゜591号、第4,789,463
号、第4,778,590号、第4.778゜592号
および米国出願第222,472号、および第239,
152号(すべて共通に本発明譲受人に譲渡されている
)はいろいろな金属イオン封鎖剤(アミノカルボン酸、
ハイドキソカルボン酸、二基基カルボン酸、炭酸、−塩
基カルボン酸、硫酸、およびそれらの塩を含む)を開示
しており、炭化水素系供給原料から非ポルフィリン有機
金属汚染物の水抽出のため使用される。すべて上記の特
許の開示および適用は引用によりここに組み入れられる
。 [0005] 近年において、金属除去の分野における研究者たちは、
より活性な水素化脱硫水素化脱窒、または水素化分解触
媒を保護するため水素化脱金属(HDM)触媒を開発し
た。一般に、HDM触媒は汚染した供給原料と接触し、
そして金属はその供給原料が続いて活性な触媒と接触し
ながら触媒床を通過する前に析出される。特に、細孔の
大きさ、担体組成、および金属添加量において異なるい
ろいろな触媒の複雑な方式の段階付けが個々の触媒のよ
り有効な使用を結果としてもたらすことができる。 [0006] 大抵の段階付は方式は炭化水素供給原料を、金属受容力
に応じて設計された大きな細孔を有する触媒と、次によ
り/J1さな細孔およびより大きな触媒性能のある金属
を含む触媒と接触させて硫黄およびその他の有機金属を
除くことを含む。この方法において汚染した供給原料は
初めに比較的活性の低い触媒と接触し、それにより供給
原料を、金属の析出が起る前に触媒をより十分に浸透さ
せる。その汚染のより少なくなった供給原料は触媒床を
通過し続けるに従って、硫黄およびその他の有機金属の
析出を促進する、より活性の大きい触媒とそれは接触す
る。かくして、触媒の内部に浸透する金属(例えば、ニ
ッケルおよびバナジウム)を含むある与えられた供給原
料について、反応器の頂上から底までこれらの触媒の最
も効果的な使用を結果として生じさせる理想的な触媒の
段階付けが存在するであろう。 [0007] 当分針の研究者らは、カルシウムまたは鉄のような金属
が油溶性の形で存在する場合には、より一層複雑な問題
に出合う。触媒粒子の外部表面の近くに析出するニッケ
ルとバナジウムに対照的に、これらの金属は好んで触媒
粒子の間の隙間(すなわち、空隙)に、特に水素化触媒
床の頂部で、析出することがある。これは結果として触
媒床を通して圧力低下の甚だしい増加をもたらし、そし
て反応器をつまらせる効果がある。 [0008] ニッケル、バナジウム、および鉄を除去する従来の方法
は一般に段階付き触媒床を通して供給原料の流れの方向
に減少するマクロ細孔率および増加するメソ細孔率を有
する。用語「マクロ細孔」は当技術分野において使用さ
れており、そしてここでは触媒粒子内で約1000オン
グストロームより大きい直径の触媒細孔または導管また
は開口を意味するために用いられる。そのような細孔は
一般に形が不規則であり、そして細孔直径は単に細孔の
開口の大きさの近似値を与えるために用いられる。用語
「メソ細孔」は当技術分野において使用されており、こ
こでは直径1000オングストローム以下の開口を有す
る細孔を意味するために用いられる。しかしメソ細孔は
直径1000オングストロームより小さい範囲内にある
。 [0009] 従来の研究者らはマクロ細孔率が、汚染した炭化水素供
給原料から除かれた重金属を保持する触媒粒子の性能に
強く関係していることを発見した。それに続く触媒ゾー
ンに、彼らは使先的にメソ細孔の触媒を好む。彼らはこ
れらの触媒が、より低い値の表面積および実質的にマク
ロ細孔構造を有する触媒に比較して水素化のため実質的
により高い触媒活性を有することを発見した。かくして
、彼らはこれら2つの現象を、段階付き触媒系において
重質供給原料から重金属を除くために利用した。 [0010] 一般に、カルシウムは選択的に触媒粒子の間の空隙内に
析出することが従来判った。これは触媒床を通して圧力
低下を大いに増加させ、その結果として甚だしい反応器
の非能率をもたらす。それに加えて、ナトリウムは、意
外にも、従来他の金属が出合った場合とは違う仕方で行
動することが判った。特に、それは触媒粒子に深く浸透
する。かくしてカルシウム析出物は触媒床を通して圧力
低下を増加させるが、他方ナトリウムは触媒粒子内の活
性部位をふさぐ働きをしてそれらを失活させる。発明者
らの研究の結果、カルシウムとナトリウムを、これら両
金属を含む炭化水素供給原料から除去するために従来の
段階付き触媒系を使用しても成功することができないこ
とが明らかになった。従って、炭化水素供給原料からカ
ルシウムとナトリウムの両者を除去するためには、触媒
粒子の形、大きさ、気孔率、および表面活性のような因
子を考慮に入れて段階付き触媒系を考案することが必要
であった。本発明の1つの目的は炭化水素供給原料から
カルシウムを除去するための触媒系を提供することであ
る。もしその触媒系が油溶性のナトリウム化合物もまた
除くならば、それは有利であろう。 [0011] 〔発明の要約〕 本発明は少なくとも1 ppmの油溶性カルシウムを含
む炭化水素供給原料から、固定床触媒系を用いて、カル
シウムを除去する方法に関するものであり、その際前記
の系の触媒粒子は、(a)その細孔容積の少なくとも5
容積%を直径1000オングストローム以上のマクロ細
孔の形で有し、または100〜800オングストローム
の平均メソ細孔直径を有し、(b)約25m2/gより
約200m2/gまでの範囲の表面積、および(c)0
.2と10.0重量%の間の第I族金属を含む。好まし
い第工族金属はカリウムであり、そして好ましい触媒担
体は転移アルミナ、特に、ガンマ−アルミナである。 [0012] また本発明によって、少なくとも1 ppmのカルシウ
ムおよび少なくとも1 ppmのナトリウムを含む炭化
水素供給原料からカルシウムとナトリウムを除くことの
できる段階付き固定床触媒系を開示する。この系は、段
階付き触媒系を通して原[0013、 発明の詳細な説明〕 本発明によれば、カルシウムを含む炭化水素供給原料は
水素化脱金属条件下に固定床触媒系と接触させられる。 触媒系は、その細孔容積の高い容積%をマクロ細孔の形
で有し、低い値の表面積、低い水素化活性を有し、およ
び第I族金属、好ましくはカリウム、を10重量%以下
の濃度に含むことを特徴とする触媒粒子から成る。好ま
しくは、触媒床は異なる平均的特性の触媒粒子から成る
複数の触媒ゾーンにより重なっている。 [0014] 〔供給原料〕 本発明の供給原料は、溶解したカルシウムを含有するす
べての炭化水素系供給原料であることができる。かなり
の量のニッケル、バナジウム、および鉄もまた存在して
いてよい。通例として、好ましい供給原料は1 ppm
以上のカルシウムを含むもの、そしてより好ましくは3
ppm以上を含む、最も好ましくは20ppm以上を
含むものである。それらは通常20ppm以上の他の金
属、例えばニッケル、バナジウム、および鉄もまた含ん
でいるであろう。その上、それらは一般に1゜0重量%
以上の硫黄および2.0重量%以上を含む。本発明に適
当な供給原料であることのできるものは原油、抜頭原油
、常圧および減圧蒸留残油、減圧軽油および合成原料プ
ロセスからの液、例えば、石炭、タールサンド、または
貢炭油からの液などである。例えば、約57ppmのカ
ルシウムおよび約65ppmのその他の重金属を含む、
中華人民共和国から得られた二重脱塩したジエングリ2
号原油からの2種の減圧蒸留残油を、発明者らは試、験
した。 [0015] 〔触媒〕 供給原料中に存在するカルシウムの含量の一つ一つにつ
いて、所望のカルシウムの除去および触媒の利用を得る
ために触媒粒子の気孔率および水素化活性のようなパラ
メーターを慎重に選択しなければならない。 [0016] 触媒粒子内部の細孔径分布は水銀多孔度針により測定さ
れる。水銀侵入技術はある与えられた孔が小さいほどそ
の孔の中へ水銀を押し込むため必要な水銀圧はそれだけ
大きくなるという原理に基づく。従って、もし真空にし
た試料を水銀にさらしてから、圧力を次第に増してかけ
ながら、各圧力増加における水銀容積の消失量を読むな
らば、細孔径分布を測定することができる。圧力と、そ
の圧力で水銀が通過する最小の孔との間の関係は次の方
程式により与えられる。
法に関する。それは概括的に言えば固定床触媒系を使用
する水素化脱金属プロセスであり、そしてより詳細には
、その細孔容積の高い容積パーセントをマクロ細孔の形
で有し、また低い値の表面積および低い水素化活性を有
することを特徴とする触媒粒子の層を用いることから成
る前記のプロセスである。 少数の、しかしますます重要な、石油未精製供給原料、
残油、およびそれらから出る脱アスファルト油はある濃
度のカルシウムとナトリウムを含んでおり、それの金属
は従来慣用の精製技術を用いて前記の油を加工すること
を、不可能ではないとしても、困難にする。これら特別
の問題を惹き起す金属汚染物は一般に、例えば金属ナフ
テン酸塩のような、油溶性の有機金属結合化合物の形を
している。これらの化学種は天然に生ずる金属錯体、ま
たは原油と接触する回収水からの可溶化された金属化合
物のいずれかに帰せられた。これらの化合物は通常の方
法(例えば、脱塩)により供給原料から分離されないし
、また従来の精製技術においてそれらは水素化加工触媒
の非常に急速な失活を起すことがある。 [0002] 不快なほど高い含量のカルシウム化合物を示す供給原料
の例は中国産の原油(例えば、ジエングリ2号)、およ
びカルフォルニアのサン・ショアキン・バレー産の原油
(一般にサン・ショアキン・バレー原油または残油と呼
ばれるパイプラン混合物中に含まれる)である。 [0003] 石油供給原料中の油溶性カルシウムおよびナトリウムに
より提起される問題およびそれらの除去の必要は最近や
っと認識されるようになったので、従来の技術文献はそ
の除去についての言及が比較的少ない。米国特許第4,
741,821号(Hungら)はニッケルを含む触媒
を使用してカルシウムの除去を容易ならしめる方法を教
示している。米国特許第4,830,736号(Hun
gら)はている。米国特許第4,744,888号はナ
トリウム除去を容易にする触媒系を開示している。 [0004] 米国特許第4,853,109号、第4,778,58
9号、第4,778゜591号、第4,789,463
号、第4,778,590号、第4.778゜592号
および米国出願第222,472号、および第239,
152号(すべて共通に本発明譲受人に譲渡されている
)はいろいろな金属イオン封鎖剤(アミノカルボン酸、
ハイドキソカルボン酸、二基基カルボン酸、炭酸、−塩
基カルボン酸、硫酸、およびそれらの塩を含む)を開示
しており、炭化水素系供給原料から非ポルフィリン有機
金属汚染物の水抽出のため使用される。すべて上記の特
許の開示および適用は引用によりここに組み入れられる
。 [0005] 近年において、金属除去の分野における研究者たちは、
より活性な水素化脱硫水素化脱窒、または水素化分解触
媒を保護するため水素化脱金属(HDM)触媒を開発し
た。一般に、HDM触媒は汚染した供給原料と接触し、
そして金属はその供給原料が続いて活性な触媒と接触し
ながら触媒床を通過する前に析出される。特に、細孔の
大きさ、担体組成、および金属添加量において異なるい
ろいろな触媒の複雑な方式の段階付けが個々の触媒のよ
り有効な使用を結果としてもたらすことができる。 [0006] 大抵の段階付は方式は炭化水素供給原料を、金属受容力
に応じて設計された大きな細孔を有する触媒と、次によ
り/J1さな細孔およびより大きな触媒性能のある金属
を含む触媒と接触させて硫黄およびその他の有機金属を
除くことを含む。この方法において汚染した供給原料は
初めに比較的活性の低い触媒と接触し、それにより供給
原料を、金属の析出が起る前に触媒をより十分に浸透さ
せる。その汚染のより少なくなった供給原料は触媒床を
通過し続けるに従って、硫黄およびその他の有機金属の
析出を促進する、より活性の大きい触媒とそれは接触す
る。かくして、触媒の内部に浸透する金属(例えば、ニ
ッケルおよびバナジウム)を含むある与えられた供給原
料について、反応器の頂上から底までこれらの触媒の最
も効果的な使用を結果として生じさせる理想的な触媒の
段階付けが存在するであろう。 [0007] 当分針の研究者らは、カルシウムまたは鉄のような金属
が油溶性の形で存在する場合には、より一層複雑な問題
に出合う。触媒粒子の外部表面の近くに析出するニッケ
ルとバナジウムに対照的に、これらの金属は好んで触媒
粒子の間の隙間(すなわち、空隙)に、特に水素化触媒
床の頂部で、析出することがある。これは結果として触
媒床を通して圧力低下の甚だしい増加をもたらし、そし
て反応器をつまらせる効果がある。 [0008] ニッケル、バナジウム、および鉄を除去する従来の方法
は一般に段階付き触媒床を通して供給原料の流れの方向
に減少するマクロ細孔率および増加するメソ細孔率を有
する。用語「マクロ細孔」は当技術分野において使用さ
れており、そしてここでは触媒粒子内で約1000オン
グストロームより大きい直径の触媒細孔または導管また
は開口を意味するために用いられる。そのような細孔は
一般に形が不規則であり、そして細孔直径は単に細孔の
開口の大きさの近似値を与えるために用いられる。用語
「メソ細孔」は当技術分野において使用されており、こ
こでは直径1000オングストローム以下の開口を有す
る細孔を意味するために用いられる。しかしメソ細孔は
直径1000オングストロームより小さい範囲内にある
。 [0009] 従来の研究者らはマクロ細孔率が、汚染した炭化水素供
給原料から除かれた重金属を保持する触媒粒子の性能に
強く関係していることを発見した。それに続く触媒ゾー
ンに、彼らは使先的にメソ細孔の触媒を好む。彼らはこ
れらの触媒が、より低い値の表面積および実質的にマク
ロ細孔構造を有する触媒に比較して水素化のため実質的
により高い触媒活性を有することを発見した。かくして
、彼らはこれら2つの現象を、段階付き触媒系において
重質供給原料から重金属を除くために利用した。 [0010] 一般に、カルシウムは選択的に触媒粒子の間の空隙内に
析出することが従来判った。これは触媒床を通して圧力
低下を大いに増加させ、その結果として甚だしい反応器
の非能率をもたらす。それに加えて、ナトリウムは、意
外にも、従来他の金属が出合った場合とは違う仕方で行
動することが判った。特に、それは触媒粒子に深く浸透
する。かくしてカルシウム析出物は触媒床を通して圧力
低下を増加させるが、他方ナトリウムは触媒粒子内の活
性部位をふさぐ働きをしてそれらを失活させる。発明者
らの研究の結果、カルシウムとナトリウムを、これら両
金属を含む炭化水素供給原料から除去するために従来の
段階付き触媒系を使用しても成功することができないこ
とが明らかになった。従って、炭化水素供給原料からカ
ルシウムとナトリウムの両者を除去するためには、触媒
粒子の形、大きさ、気孔率、および表面活性のような因
子を考慮に入れて段階付き触媒系を考案することが必要
であった。本発明の1つの目的は炭化水素供給原料から
カルシウムを除去するための触媒系を提供することであ
る。もしその触媒系が油溶性のナトリウム化合物もまた
除くならば、それは有利であろう。 [0011] 〔発明の要約〕 本発明は少なくとも1 ppmの油溶性カルシウムを含
む炭化水素供給原料から、固定床触媒系を用いて、カル
シウムを除去する方法に関するものであり、その際前記
の系の触媒粒子は、(a)その細孔容積の少なくとも5
容積%を直径1000オングストローム以上のマクロ細
孔の形で有し、または100〜800オングストローム
の平均メソ細孔直径を有し、(b)約25m2/gより
約200m2/gまでの範囲の表面積、および(c)0
.2と10.0重量%の間の第I族金属を含む。好まし
い第工族金属はカリウムであり、そして好ましい触媒担
体は転移アルミナ、特に、ガンマ−アルミナである。 [0012] また本発明によって、少なくとも1 ppmのカルシウ
ムおよび少なくとも1 ppmのナトリウムを含む炭化
水素供給原料からカルシウムとナトリウムを除くことの
できる段階付き固定床触媒系を開示する。この系は、段
階付き触媒系を通して原[0013、 発明の詳細な説明〕 本発明によれば、カルシウムを含む炭化水素供給原料は
水素化脱金属条件下に固定床触媒系と接触させられる。 触媒系は、その細孔容積の高い容積%をマクロ細孔の形
で有し、低い値の表面積、低い水素化活性を有し、およ
び第I族金属、好ましくはカリウム、を10重量%以下
の濃度に含むことを特徴とする触媒粒子から成る。好ま
しくは、触媒床は異なる平均的特性の触媒粒子から成る
複数の触媒ゾーンにより重なっている。 [0014] 〔供給原料〕 本発明の供給原料は、溶解したカルシウムを含有するす
べての炭化水素系供給原料であることができる。かなり
の量のニッケル、バナジウム、および鉄もまた存在して
いてよい。通例として、好ましい供給原料は1 ppm
以上のカルシウムを含むもの、そしてより好ましくは3
ppm以上を含む、最も好ましくは20ppm以上を
含むものである。それらは通常20ppm以上の他の金
属、例えばニッケル、バナジウム、および鉄もまた含ん
でいるであろう。その上、それらは一般に1゜0重量%
以上の硫黄および2.0重量%以上を含む。本発明に適
当な供給原料であることのできるものは原油、抜頭原油
、常圧および減圧蒸留残油、減圧軽油および合成原料プ
ロセスからの液、例えば、石炭、タールサンド、または
貢炭油からの液などである。例えば、約57ppmのカ
ルシウムおよび約65ppmのその他の重金属を含む、
中華人民共和国から得られた二重脱塩したジエングリ2
号原油からの2種の減圧蒸留残油を、発明者らは試、験
した。 [0015] 〔触媒〕 供給原料中に存在するカルシウムの含量の一つ一つにつ
いて、所望のカルシウムの除去および触媒の利用を得る
ために触媒粒子の気孔率および水素化活性のようなパラ
メーターを慎重に選択しなければならない。 [0016] 触媒粒子内部の細孔径分布は水銀多孔度針により測定さ
れる。水銀侵入技術はある与えられた孔が小さいほどそ
の孔の中へ水銀を押し込むため必要な水銀圧はそれだけ
大きくなるという原理に基づく。従って、もし真空にし
た試料を水銀にさらしてから、圧力を次第に増してかけ
ながら、各圧力増加における水銀容積の消失量を読むな
らば、細孔径分布を測定することができる。圧力と、そ
の圧力で水銀が通過する最小の孔との間の関係は次の方
程式により与えられる。
【数1】
γ=−2σCOSθ/P
上式中、
γ=細孔の半径
σ=表面張力
θ=接触角
P=正圧
力0017]
60、OOOpsigまでの圧力および140℃の接触
角を用いると、包含される細孔直径の範囲は35〜10
,000オングストロームである。 [0018] 本発明の方法に使用される触媒は、その細孔容積の少な
くとも5%、好ましくは少なくとも15%、そして最も
好ましくは20%が1000オングストロームより大き
い直径を有する細孔内にある細孔径分布、または100
〜800オングストローム、好ましくはZOO〜400
オングストローム、の範囲の平均メソ細2/gより約1
50m /gまで、そして最も好ましくは約100m
27gより約150m27gまで、の範囲の表面積を有
するものとして特徴づけられる。 [0019] さらに加えて、これらの触媒担体の上に積載された金属
が含まれる。特に、触媒上に第I族金属を含むことが好
ましい。好まれる第I族金属はナトリウムおよびカリウ
ムを含む。特に好まれる金属はカリウムである。本発明
の触媒は、100重量%以下、好ましくは0. 2〜1
0.0重量%、さらに好ましくは1.0〜5.0重量%
、そして最も好ましくは2.0重量%と4.0重量%の
間の、担体上に含浸された第1族金属を含むものとして
特徴づけられる。 [0020] 〔触媒の調製〕 本発明の触媒を調製する際にアルミナ担体を使用する。 それらはすべて従来の方法により製造することができる
。例えば、本発明に有用なアルミナ担体の調製法の詳細
は米国特許第4,392,987号(Laineら、1
983年7月12日発行)および米国特許第4,179
,408号(S a n c h e zら、1979
年12月18日発行)に十分に説明されている。両者は
引用によりここに組み入れられる。 [0021] 本発明に有用な好ましい担体は転移アルミナである。用
語「転移アルミナ」によりガンマアルミナ同族の各員が
意味される。これらのアルミナはアルファアルミナ程に
か焼度が高くなく、そして例えば、ガンマアルミナ、デ
ルタアルミナ、カイアルミナ、およびイータアルミナを
含む。ガンマアルミナは最も好ましく、び高容積パーセ
ントの大きな細孔を有するガンマアルミナが好ましい。 高容積パーセントの大きな細孔により1000オングス
トローム以上のマクロ細孔、または100〜800オン
グストロームの範囲の平均メソ細孔直径が意味される。 [0022] 平均メソ細孔直径は次式により計算される。 表面積、m2/g OOオングストロームより大きな細孔と定義される。 [0023] 代表的な触媒のため使用される第1族触媒主剤はいずれ
か適当な方法、特に触媒製造技術において通常用いられ
る含浸法によりアルミナ担体内に取り入れられればよい
。本発明のため好まれる触媒主剤は第I族金属であり、
リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウムおよびセ
シウムを含む。好ましい金属はカリウムである。第I族
金属の量(純金属として計算された)は組成の約0.2
から約10.0重量%までの範囲内にあるべきである。 それらは金属塩(例えば、硝酸塩塩酸塩、および炭酸塩
)として取り入れられることができる。一般に、それら
の塩はか焼の際にまたは反応器の条件の下でそれぞれの
酸化物に分解することになる。 [0024] 触媒主剤をアルミナ担体内に取り入れる方法の詳細は米
国特許第4,341゜625号、1982年7月27日
発行、同第4,113,661号、1978年9月12
日発行、および同第4,066.574号、1978年
1月3日発行(すべてTammに与えられた)に十分に
説明されている。これらの特許は引用によりここに組み
入れられる。 [0025] 〔段階付き触媒ゾーン〕 本発明の好まれる触媒は多ゾーン固定床触媒系の一つの
ゾーンを構成することがある。その他のゾーン内の触媒
は石油供給原料から他の金属を除去するために選択され
ることがある。除去すべきそのような金属はナトリウム
、バナジウム、ニッケルおよび鉄を含む。ナトリウム除
去のため好まれる触媒がHungらの米国特許第4,7
44,888号に記載されており、それは引用によりこ
こに組み入れられる。多ゾーン触媒系内に他のゾーンの
触媒は、硫黄、窒素、およびその他の非金属を除くため
に選択されることもまたある。 [0026] 多ゾーン系のそのような触媒ゾーンの中の段階付き触媒
床もまた意図される。 そのような触媒ゾーンは、水素化処理される供給原料が
一連のますます活性の高くなる水素化触媒の存在で水素
と接触するように段階付けられる。従って、段階付けは
、所望の触媒活性に到達するため、前述のパラメーター
すなわち、気孔率、表面活性、形、または大きさの一
つ以上についてなされる。少なくとも二つの触媒ゾーン
が必要であるが、しかし二つより多くが望ましいことも
ある。例えば、高活性の触媒を低活性の触媒と混合して
中級の活性を有する中間層を作ることもできるであろう
。そのような方式において、第1のゾーンは第1の流出
液流を生み、それは第2のゾーンに接触し、第2ゾーン
はこんどは第2流出液流を生み、それは第3ゾーンと接
触し、そして第3ゾーンは脱金属された流出液を生成す
る。任意に、この系はまた、その脱金属された流出液に
より接触される脱硫触媒のゾーンを含むこともできる。 [0027] カルシウムとナトリウムを除去するための本発明のニゾ
ーン系実施態様において、第1ゾーンの触媒はその細孔
容積の高い容積パーセントをマクロ細孔の形で低い値の
表面積、および低い水素化活性を有すると特徴づけられ
る。さらに詳しくは、この触媒は細孔中に存在するその
細孔容積の少なくとも5%、好ましくは少なくとも15
%、そして最も好ましくは20%が1000オングスト
ロームより大きな直径を有する、または100〜800
オングストロームの範囲の平均メソ細孔直径を有する細
孔容積分布、および約25m/gから約200m2/g
まで、好ましくは約80m/gから約150m2/gま
で、そして最も好ましくは約100m2/gから約15
0m2/gまでの範囲の表面積を有する。 第2ゾーンのための触媒は、細孔中に存在するその細孔
容積の30%以下、好ましくは20%以下、そして最も
好ましくは10%以下が1000オンダストロームより
大きな直径を有する細孔容積分布および約80オングス
トロームから約400オングストロームまで、好ましく
は約100オングストロームから約300オングストロ
ームまで、そして最も好ましくは約180オングストロ
ームから約250オングストロームまでの平均細孔直径
、および約80m2/gから約300m /getで
、好ましくは約100m/gから約200m2/gまで
そして最も好ましくは約100m/gから約130m2
/gまでの範囲の表面積を有すると特徴づけられる。 [0028] 第2ゾーンにおいて、触媒金属は国際純正および応用化
学連合(I n t e r national U
nion of Pure & Applie
d Chemistry)の1970年規則による週
期表からの第VIB族または第VIII族であることが
できる。特に、第VIII族金属としてコバルトとニッ
ケル、第VIB族金属としてモリブデンとタングステン
が好ましい。 [0029] 本発明の第2の触媒は、少なくとも0.7重量%、好ま
しくは少なくとも1゜0重量%、そして最も好ましくは
少なくとも1.3重量%の第VIII族金属、および少
なくとも3.0重量%、好ましくは少なくとも4.0重
量%、そして最も好ましくは少なくとも6.0重量%の
第VIB族金属を含むと特徴づけられる。 [0030] 〔水素化脱金属条件〕 一般に、水素化脱金属条件に含まれるものは、約500
’Fから約900°Fまで、好ましくは約600’Fか
ら約900°Fまで、最も好ましくは約650Fから約
770°Fまでの範囲の温度、約500psigから約
3500psigまで、好ましくは約1200psig
から約3000psigまで、最も好ましくは約160
0psigから約2800psigまでの範囲の全圧、
約800psigから約2800ps i gまで、好
ましくは約1000ps i gから約2500psi
gまで、最も好ましくは約1500psigから約22
00psig迄の範囲の水素分圧、および約0.1から
約6.0まで、好ましくは約0゜5から約6.0まで、
最も好ましくは約0.5から約1.7までの空間速度で
ある。 [0031]
角を用いると、包含される細孔直径の範囲は35〜10
,000オングストロームである。 [0018] 本発明の方法に使用される触媒は、その細孔容積の少な
くとも5%、好ましくは少なくとも15%、そして最も
好ましくは20%が1000オングストロームより大き
い直径を有する細孔内にある細孔径分布、または100
〜800オングストローム、好ましくはZOO〜400
オングストローム、の範囲の平均メソ細2/gより約1
50m /gまで、そして最も好ましくは約100m
27gより約150m27gまで、の範囲の表面積を有
するものとして特徴づけられる。 [0019] さらに加えて、これらの触媒担体の上に積載された金属
が含まれる。特に、触媒上に第I族金属を含むことが好
ましい。好まれる第I族金属はナトリウムおよびカリウ
ムを含む。特に好まれる金属はカリウムである。本発明
の触媒は、100重量%以下、好ましくは0. 2〜1
0.0重量%、さらに好ましくは1.0〜5.0重量%
、そして最も好ましくは2.0重量%と4.0重量%の
間の、担体上に含浸された第1族金属を含むものとして
特徴づけられる。 [0020] 〔触媒の調製〕 本発明の触媒を調製する際にアルミナ担体を使用する。 それらはすべて従来の方法により製造することができる
。例えば、本発明に有用なアルミナ担体の調製法の詳細
は米国特許第4,392,987号(Laineら、1
983年7月12日発行)および米国特許第4,179
,408号(S a n c h e zら、1979
年12月18日発行)に十分に説明されている。両者は
引用によりここに組み入れられる。 [0021] 本発明に有用な好ましい担体は転移アルミナである。用
語「転移アルミナ」によりガンマアルミナ同族の各員が
意味される。これらのアルミナはアルファアルミナ程に
か焼度が高くなく、そして例えば、ガンマアルミナ、デ
ルタアルミナ、カイアルミナ、およびイータアルミナを
含む。ガンマアルミナは最も好ましく、び高容積パーセ
ントの大きな細孔を有するガンマアルミナが好ましい。 高容積パーセントの大きな細孔により1000オングス
トローム以上のマクロ細孔、または100〜800オン
グストロームの範囲の平均メソ細孔直径が意味される。 [0022] 平均メソ細孔直径は次式により計算される。 表面積、m2/g OOオングストロームより大きな細孔と定義される。 [0023] 代表的な触媒のため使用される第1族触媒主剤はいずれ
か適当な方法、特に触媒製造技術において通常用いられ
る含浸法によりアルミナ担体内に取り入れられればよい
。本発明のため好まれる触媒主剤は第I族金属であり、
リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウムおよびセ
シウムを含む。好ましい金属はカリウムである。第I族
金属の量(純金属として計算された)は組成の約0.2
から約10.0重量%までの範囲内にあるべきである。 それらは金属塩(例えば、硝酸塩塩酸塩、および炭酸塩
)として取り入れられることができる。一般に、それら
の塩はか焼の際にまたは反応器の条件の下でそれぞれの
酸化物に分解することになる。 [0024] 触媒主剤をアルミナ担体内に取り入れる方法の詳細は米
国特許第4,341゜625号、1982年7月27日
発行、同第4,113,661号、1978年9月12
日発行、および同第4,066.574号、1978年
1月3日発行(すべてTammに与えられた)に十分に
説明されている。これらの特許は引用によりここに組み
入れられる。 [0025] 〔段階付き触媒ゾーン〕 本発明の好まれる触媒は多ゾーン固定床触媒系の一つの
ゾーンを構成することがある。その他のゾーン内の触媒
は石油供給原料から他の金属を除去するために選択され
ることがある。除去すべきそのような金属はナトリウム
、バナジウム、ニッケルおよび鉄を含む。ナトリウム除
去のため好まれる触媒がHungらの米国特許第4,7
44,888号に記載されており、それは引用によりこ
こに組み入れられる。多ゾーン触媒系内に他のゾーンの
触媒は、硫黄、窒素、およびその他の非金属を除くため
に選択されることもまたある。 [0026] 多ゾーン系のそのような触媒ゾーンの中の段階付き触媒
床もまた意図される。 そのような触媒ゾーンは、水素化処理される供給原料が
一連のますます活性の高くなる水素化触媒の存在で水素
と接触するように段階付けられる。従って、段階付けは
、所望の触媒活性に到達するため、前述のパラメーター
すなわち、気孔率、表面活性、形、または大きさの一
つ以上についてなされる。少なくとも二つの触媒ゾーン
が必要であるが、しかし二つより多くが望ましいことも
ある。例えば、高活性の触媒を低活性の触媒と混合して
中級の活性を有する中間層を作ることもできるであろう
。そのような方式において、第1のゾーンは第1の流出
液流を生み、それは第2のゾーンに接触し、第2ゾーン
はこんどは第2流出液流を生み、それは第3ゾーンと接
触し、そして第3ゾーンは脱金属された流出液を生成す
る。任意に、この系はまた、その脱金属された流出液に
より接触される脱硫触媒のゾーンを含むこともできる。 [0027] カルシウムとナトリウムを除去するための本発明のニゾ
ーン系実施態様において、第1ゾーンの触媒はその細孔
容積の高い容積パーセントをマクロ細孔の形で低い値の
表面積、および低い水素化活性を有すると特徴づけられ
る。さらに詳しくは、この触媒は細孔中に存在するその
細孔容積の少なくとも5%、好ましくは少なくとも15
%、そして最も好ましくは20%が1000オングスト
ロームより大きな直径を有する、または100〜800
オングストロームの範囲の平均メソ細孔直径を有する細
孔容積分布、および約25m/gから約200m2/g
まで、好ましくは約80m/gから約150m2/gま
で、そして最も好ましくは約100m2/gから約15
0m2/gまでの範囲の表面積を有する。 第2ゾーンのための触媒は、細孔中に存在するその細孔
容積の30%以下、好ましくは20%以下、そして最も
好ましくは10%以下が1000オンダストロームより
大きな直径を有する細孔容積分布および約80オングス
トロームから約400オングストロームまで、好ましく
は約100オングストロームから約300オングストロ
ームまで、そして最も好ましくは約180オングストロ
ームから約250オングストロームまでの平均細孔直径
、および約80m2/gから約300m /getで
、好ましくは約100m/gから約200m2/gまで
そして最も好ましくは約100m/gから約130m2
/gまでの範囲の表面積を有すると特徴づけられる。 [0028] 第2ゾーンにおいて、触媒金属は国際純正および応用化
学連合(I n t e r national U
nion of Pure & Applie
d Chemistry)の1970年規則による週
期表からの第VIB族または第VIII族であることが
できる。特に、第VIII族金属としてコバルトとニッ
ケル、第VIB族金属としてモリブデンとタングステン
が好ましい。 [0029] 本発明の第2の触媒は、少なくとも0.7重量%、好ま
しくは少なくとも1゜0重量%、そして最も好ましくは
少なくとも1.3重量%の第VIII族金属、および少
なくとも3.0重量%、好ましくは少なくとも4.0重
量%、そして最も好ましくは少なくとも6.0重量%の
第VIB族金属を含むと特徴づけられる。 [0030] 〔水素化脱金属条件〕 一般に、水素化脱金属条件に含まれるものは、約500
’Fから約900°Fまで、好ましくは約600’Fか
ら約900°Fまで、最も好ましくは約650Fから約
770°Fまでの範囲の温度、約500psigから約
3500psigまで、好ましくは約1200psig
から約3000psigまで、最も好ましくは約160
0psigから約2800psigまでの範囲の全圧、
約800psigから約2800ps i gまで、好
ましくは約1000ps i gから約2500psi
gまで、最も好ましくは約1500psigから約22
00psig迄の範囲の水素分圧、および約0.1から
約6.0まで、好ましくは約0゜5から約6.0まで、
最も好ましくは約0.5から約1.7までの空間速度で
ある。 [0031]
本発明を以下に例証する。この例は本発明において使用
される触媒の代表的な実施態様、および実、験室の分析
において得られた結果を例示するために意図されたもの
である。当技術分野に精通した人々は、本発明の他の実
施態様が本発明の本質的特徴を逸脱することなく同様な
結果を与えることを理解するであろう。 [0032] ここに述べる試験に使用された触媒はその細孔容積の4
0%を直径1000オングストロームより大きなマクロ
細孔の形で有しカリ134m27gの表面積を有してい
た。それはまた2、8重量%のカリウムを含み、そして
その粒子は1/16インチ直径の球であった。 [0033] 構成された固定触媒床はそれぞれ異なる反応のための異
なる種類の触媒を含んでいた。それからその触媒を水素
の存在で、中華人民共和国から得られた二重脱塩された
ジエングリ2号原油からの減圧蒸留残油留分と接触させ
た。従来の方法を用いて測定されたその油の緒特性は表
1に要約されている。 [0034]
される触媒の代表的な実施態様、および実、験室の分析
において得られた結果を例示するために意図されたもの
である。当技術分野に精通した人々は、本発明の他の実
施態様が本発明の本質的特徴を逸脱することなく同様な
結果を与えることを理解するであろう。 [0032] ここに述べる試験に使用された触媒はその細孔容積の4
0%を直径1000オングストロームより大きなマクロ
細孔の形で有しカリ134m27gの表面積を有してい
た。それはまた2、8重量%のカリウムを含み、そして
その粒子は1/16インチ直径の球であった。 [0033] 構成された固定触媒床はそれぞれ異なる反応のための異
なる種類の触媒を含んでいた。それからその触媒を水素
の存在で、中華人民共和国から得られた二重脱塩された
ジエングリ2号原油からの減圧蒸留残油留分と接触させ
た。従来の方法を用いて測定されたその油の緒特性は表
1に要約されている。 [0034]
【表1】
(1000’ F )
LV%538℃“
硫黄、w t 、%
窒素、w t 、%
MCRTSwt、%
ホットC7アルフアルテン、w t 、%粘度、C31
00℃、 API比重 金属−四1 i e a a 2、8 2.7 0.84 0.85 16.0 16.0 5、7 5.6 9、9 9.5 [0035] これらの条件で、本発明により具現された、この系は前
記減圧蒸留残油留分中に初めに存在したカルシウムの4
0%以上を除くことが判る。 [0036] 例 1 カリウム1 触 触 A の調制御50g
の、41%マクロ細孔(1000オングストロームより
大きな細孔)および134m27g (BET)の表面
積を有する無水ガンマアルミナをプラスチック袋の中に
入れた。12.1gのKNO3を148ccの蒸留水に
溶解させたが、その水はアルミナの細孔容積を充填する
ために必要だった。この溶液をプラスチック袋の中のア
ルミナの上に細かい霧として吹きつけながら混合した。 その混合物を回転させてから、次に16時間放置した。 かくして得られた湿潤触媒をふるい底の皿の上に薄い層
(最大172インチ)にして置き、1時間250°Fに
加熱した。乾燥した触媒をマツフル炉の中で2cfhの
乾燥空気で6時間200Fに、4時間750’Fにそし
て5時間950°Fにおいてか焼した。 [0037] かくして生成した触媒は触媒Aと名づけられ、そして蛍
光X線分析により測定すると約2.8重量%のカリウム
を含んでいた。 [0038] 例 2 比 用ニッケル触 触 B の調料例1と
殆ど同じ方法で、1470gの同じアルミナを、149
gのNiNO36H20を1450ccの水に溶解した
溶液と混合した。乾燥とか焼の後、得られた触媒を触媒
Bと名づけな。この触媒は、ICPにより測定すると、
約2. 0重量%のNiを含んでいた。マクロ細孔百分
率は41%(水銀多孔度針)でありそして表面積は14
4m27g (BET)であった。この種の触媒は米国
特許第4,741,821号に記載されている。この特
許は引用によりここに組み入れられる。 [0039] 例 3 原゛′:1からカルシウムの除去57ppm
のカルシウムを含む原料1を、減圧残油脱硫(VRDS
)触媒系の前に、固定床パイロットプラント中の脱カル
シウム触媒混合物を通過させた。(例配置し、そして前
記反応器入口から37および47容積%において二つの
触媒B試料(例2の)により囲ませた。1300時間流
通させた後、使用済み触媒を取り出して、マイクローブ
・インターバル・スキャン法を用いてカルシウムについ
て分析した。その結果を図1に示す。操作条件は、床の
脱金属部分につき、398〜403℃において、500
0scf /bbl、2500psig全圧(〜200
0psia水素分圧) 0.58LH3Vであった。 [0040] 図1に見ることができるように、触媒A(カリウム−ア
ルミナ触媒)は触媒B(比較用Niアルミナ触媒)より
も、触媒球体内へのカルシウムのより深くかつより均一
な浸透を許した。 [0041] 例 4 原″:2からカルシウムの除去20ppmの
カルシウムを含む原料2を例3におけるものと同様の固
定床パイロットプラント中の触媒混合物を通過させた。 触媒Aと触媒Bの混合物が(反応器の入口から)初めの
8容量%内に配置された。2000時間流通させた後、
使用済み触媒を取り出して、マイクローブ・インターバ
ル・スキャン法を用いてカルシウムにつき分析した。図
2に示された結果は、脱金属反応器の入口から18%に
配置された触媒試料についてのものである。操作条件は
、触媒床につき367−374℃、5000scf /
bbl、2500全圧(〜2050psia水素分圧)
および脱金属床につき1.57LH3Vであった。 [0042] 図2に見ることができるように、例えば、2本の曲線の
下の面積を比較することにより、カリウム−アルミナ触
媒は触媒粒子全体を通して比較上高いカルシウム含量を
有していた。すなわち、それは原料からカルシウムの除
去においてより有効であった。 [0043] 原 からカルシウムおよびナトリウムの除去触媒Cは2
10オングストロームの平均メソ細孔直径および120
m27gの含み、そして1/32インチ直径の円筒形で
ある。 [0044] 原料1と同様の供給原料を等容積の触媒Aと触媒Cから
成る固定触媒床を次の条件で通過させた。すなわち、1
.68LH3V、2500psig全圧、1950ps
ia水素分圧、5000SCF /bbl 、および7
60°F0触媒Cは良好なナトリウム分布を示し、そし
て触媒Aよりも高い水準のナトリウム析出を示す。触媒
Aについてのカルシウム析出は触媒Cについてのそれよ
りも著しく低い。 [0045] 図1と2は、カルシウム濃度に対する、本発明の触媒お
よび比較用の非第工族金属を含む触媒の触媒表面内への
浸透のグラフ式表示であり、そして本発明の触媒の優れ
たカルシウム集積効果並びに触媒本体内部への改良され
た浸透を説明する。
00℃、 API比重 金属−四1 i e a a 2、8 2.7 0.84 0.85 16.0 16.0 5、7 5.6 9、9 9.5 [0035] これらの条件で、本発明により具現された、この系は前
記減圧蒸留残油留分中に初めに存在したカルシウムの4
0%以上を除くことが判る。 [0036] 例 1 カリウム1 触 触 A の調制御50g
の、41%マクロ細孔(1000オングストロームより
大きな細孔)および134m27g (BET)の表面
積を有する無水ガンマアルミナをプラスチック袋の中に
入れた。12.1gのKNO3を148ccの蒸留水に
溶解させたが、その水はアルミナの細孔容積を充填する
ために必要だった。この溶液をプラスチック袋の中のア
ルミナの上に細かい霧として吹きつけながら混合した。 その混合物を回転させてから、次に16時間放置した。 かくして得られた湿潤触媒をふるい底の皿の上に薄い層
(最大172インチ)にして置き、1時間250°Fに
加熱した。乾燥した触媒をマツフル炉の中で2cfhの
乾燥空気で6時間200Fに、4時間750’Fにそし
て5時間950°Fにおいてか焼した。 [0037] かくして生成した触媒は触媒Aと名づけられ、そして蛍
光X線分析により測定すると約2.8重量%のカリウム
を含んでいた。 [0038] 例 2 比 用ニッケル触 触 B の調料例1と
殆ど同じ方法で、1470gの同じアルミナを、149
gのNiNO36H20を1450ccの水に溶解した
溶液と混合した。乾燥とか焼の後、得られた触媒を触媒
Bと名づけな。この触媒は、ICPにより測定すると、
約2. 0重量%のNiを含んでいた。マクロ細孔百分
率は41%(水銀多孔度針)でありそして表面積は14
4m27g (BET)であった。この種の触媒は米国
特許第4,741,821号に記載されている。この特
許は引用によりここに組み入れられる。 [0039] 例 3 原゛′:1からカルシウムの除去57ppm
のカルシウムを含む原料1を、減圧残油脱硫(VRDS
)触媒系の前に、固定床パイロットプラント中の脱カル
シウム触媒混合物を通過させた。(例配置し、そして前
記反応器入口から37および47容積%において二つの
触媒B試料(例2の)により囲ませた。1300時間流
通させた後、使用済み触媒を取り出して、マイクローブ
・インターバル・スキャン法を用いてカルシウムについ
て分析した。その結果を図1に示す。操作条件は、床の
脱金属部分につき、398〜403℃において、500
0scf /bbl、2500psig全圧(〜200
0psia水素分圧) 0.58LH3Vであった。 [0040] 図1に見ることができるように、触媒A(カリウム−ア
ルミナ触媒)は触媒B(比較用Niアルミナ触媒)より
も、触媒球体内へのカルシウムのより深くかつより均一
な浸透を許した。 [0041] 例 4 原″:2からカルシウムの除去20ppmの
カルシウムを含む原料2を例3におけるものと同様の固
定床パイロットプラント中の触媒混合物を通過させた。 触媒Aと触媒Bの混合物が(反応器の入口から)初めの
8容量%内に配置された。2000時間流通させた後、
使用済み触媒を取り出して、マイクローブ・インターバ
ル・スキャン法を用いてカルシウムにつき分析した。図
2に示された結果は、脱金属反応器の入口から18%に
配置された触媒試料についてのものである。操作条件は
、触媒床につき367−374℃、5000scf /
bbl、2500全圧(〜2050psia水素分圧)
および脱金属床につき1.57LH3Vであった。 [0042] 図2に見ることができるように、例えば、2本の曲線の
下の面積を比較することにより、カリウム−アルミナ触
媒は触媒粒子全体を通して比較上高いカルシウム含量を
有していた。すなわち、それは原料からカルシウムの除
去においてより有効であった。 [0043] 原 からカルシウムおよびナトリウムの除去触媒Cは2
10オングストロームの平均メソ細孔直径および120
m27gの含み、そして1/32インチ直径の円筒形で
ある。 [0044] 原料1と同様の供給原料を等容積の触媒Aと触媒Cから
成る固定触媒床を次の条件で通過させた。すなわち、1
.68LH3V、2500psig全圧、1950ps
ia水素分圧、5000SCF /bbl 、および7
60°F0触媒Cは良好なナトリウム分布を示し、そし
て触媒Aよりも高い水準のナトリウム析出を示す。触媒
Aについてのカルシウム析出は触媒Cについてのそれよ
りも著しく低い。 [0045] 図1と2は、カルシウム濃度に対する、本発明の触媒お
よび比較用の非第工族金属を含む触媒の触媒表面内への
浸透のグラフ式表示であり、そして本発明の触媒の優れ
たカルシウム集積効果並びに触媒本体内部への改良され
た浸透を説明する。
Claims (22)
- 【請求項1】少なくとも1ppmの油溶性カルシウムを
含む炭化水素供給原料から、固定床触媒系を使用して、
油溶性カルシウムを除去する方法であり、前記供給原料
を、水素の存在で、前記の触媒系を水素化脱金属条件で
通過させることから成り、その際前記の系は、触媒粒子
が(a)その細孔容積の少なくとも5容積%を直径10
00オングストローム以上のマクロ細孔の形で有し、ま
たは100〜800オングストロームの平均メソ細孔直
径を有し、 (b)約25m^2/gより約200m^2/gまでの
範囲の表面積、および(c)0.2と10.0重量%の
間の第 I 族金属、を含むことを特徴とする触媒ゾーン
から成る、前記の方法。 - 【請求項2】触媒粒子が、 (a)その細孔容積の少なくとも15容積%を直径10
00オングストローム以上のマクロ細孔の形で有し、ま
たは200〜400オングストロームの平均メソ細孔直
径を有し、 (b)約80m^2/gから約150m^2/gまでの
範囲の表面積、および(c)1.0と5.0重量%の間
の第 I 族金属、を含む請求項1記載の方法。 - 【請求項3】触媒粒子が、 (a)その細孔容積の少なくとも20容量%を直径10
00オングストローム以上のマクロ細孔の形で有し、ま
たは200〜400オングストロームの平均メソ細孔直
径を有し、 (b)約100m^2/gから約150m^2/gまで
の範囲の表面積、および(c)2と4重量%の間の第
I 族金属、 を含む請求項2記載の方法。 - 【請求項4】第 I 族金属はカリウムから成る、請求項
1、2または3のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項5】触媒はアルミナから成る担体の上にある、
請求項1、2、または3のいずれかに記載の方法。 - 【請求項6】アルミナはトランジションアルミナから成
る、請求項5記載の方法。 - 【請求項7】アルミナは、ガンマアルミナ、デルタアル
ミナ、カイアルミナ、およびイータアルミナから成る群
より選択されるアルミナから成る、請求項6記載の方法
。 - 【請求項8】アルミナはガンマアルミナから成る、請求
項7記載の方法。 - 【請求項9】プロセス条件は、 (a)約650°Fから約770°Fまでの範囲の温度
、(b)約1600psigから約2800psigま
での範囲の全圧、(c)約1500psigから約22
00psigまでの範囲の水素分圧、および (d)約0.5から約6.0までの範囲の空間速度、か
ら成る、請求項1、2または3のいずれかに記載の方法
。 - 【請求項10】プロセス条件は、 (a)約650°Fから約770°Fまでの範囲の温度
、(b)約1600psigから約2800psigま
での範囲の全圧、(c)約1500psigから約22
00psigまでの範囲の水素分圧、および (d)約0.5から約6.0までの範囲の空間速度、か
ら成る、請求項11、12または13のいずれかに記載
の方法。 - 【請求項11】少なくとも1ppmの油溶性カルシウム
および少なくとも1ppmの油溶性ナトリウムを含む炭
化水素供給原料を、段階付き固定床触媒を使用して、水
素化脱金属する方法であり、前記供給原料を、水素の存
在で、前記の触媒系を水素化脱金属条件で通過させるこ
とから成り、その際前記の系の触媒粒子は少なくとも第
1と第2の触媒ゾーンから成り、(a)前記第1ゾーン
は、前記供給原料から前記の油溶性カルシウムを含む金
属成分を除去するため、その細孔容積の少なくとも5容
積%を直径1000オングストローム以上のマクロ細孔
の形で有し、または100〜800オングストロームの
平均メソ細孔直径を有し、約25m^2/gより約20
0m^2/gまでの範囲の表面積、および0.2と10
.0重量%の間の第 I 族金属を含む触媒粒子の固定床
から成り、 (b)前記第2ゾーンは、前記供給原料からさらに前記
の油溶性ナトリウムを含む金属成分を除去するため、そ
の細孔容積の20容積%以下を直径1000オングスト
ロームより大きいマクロ細孔の形で、約80オングスト
ロームより約400オングストロームまでの範囲の平均
メソ細孔直径、約80m^2/gより約300m^2/
gの範囲の表面積、および少なくとも0.7重量%の第
VIII族金属、および/または少なくとも3.0重量%の
第VIB族金属を含む触媒粒子の固定床から成る、 前記の方法。 - 【請求項12】第1および第2の触媒ゾーンが、(a)
前記第1ゾーンは、その細孔容積の少なくとも15容積
%を直径1000オングストローム以上で有し、または
200〜400オングストロームの平均メソ細孔直径を
有し、約80m^2/gより約150m^2/gの範囲
の表面積、および1.0と5.0重量%の間の第 I 族
金属を含む触媒粒子の固定床から成ること、および (b)前記第2ゾーンは、その細孔容積の20容量%以
下を直径1000オングストローム以上のマクロ細孔の
形で、約100オングストロームより約300オングス
トロームまでの範囲の平均メソ細孔直径、約100m^
2/gより約200m^2/gまでの範囲の表面積、お
よび少なくとも1.0重量%の第VIII族金属、および/
または少なくとも4.0重量%の第VIB族金属を含む触
媒粒子の固定床から成ること、 を特徴とする請求項11記載の方法。 - 【請求項13】第1および第2の触媒ゾーンが、(a)
前記第1ゾーンは、その細孔容積の少なくとも20容積
%を直径1000オングストローム以上で有し、または
200〜400オングストロームの平均メソ細孔直径を
有し、約100m^2/gより約150m^2/gの範
囲の表面積、および2と4重量%の間の第 I 族金属を
含む触媒粒子の固定床から成ること、および (b)前記第2ゾーンは、その細孔容積の10容量%以
下を直径1000オングストローム以上のマクロ細孔の
形で、約180オングストロームより約250オングス
トロームまでの範囲の平均メソ細孔直径、約100m^
2/gより約130m^2/gまでの範囲の表面積、お
よび少なくとも1.3重量%の第VIII族金属、および/
または少なくとも6.0重量%の第VIB族金属を含む触
媒粒子の固定床から成ること、 を特徴とする請求項12記載の方法。 - 【請求項14】さらに第3の触媒ゾーンを含み、前記第
3ゾーンが脱硫活性を有する触媒粒子の固定床から成る
ことを特徴とする請求項11記載の方法。 - 【請求項15】第1ゾーンの第 I 族金属触媒はカリウ
ムから成る請求項11、12、13、または14のいず
れかに記載の方法。 - 【請求項16】第1ゾーンの触媒がアルミナから成る担
体上にある請求項11、12、13、または14のいず
れかに記載の方法。 - 【請求項17】アルミナがガンマアルミナから成る請求
項16記載の方法。 - 【請求項18】炭化水素供給原料は少なくとも20pp
mの油溶性カルシウムを含む請求項11、12、13、
14、15、16、または18のいずれかに記載の方法
。 - 【請求項19】炭化水素供給原料は少なくとも3ppm
の油溶性カルシウムを含む請求項18記載の方法。 - 【請求項20】炭化水素供給原料は少なくとも3ppm
の油溶性ナトリウムを含む請求項11、12、13、1
4、15、16、または17のいずれかに記載の方法。 - 【請求項21】炭化水素供給原料は少なくとも20pp
mの油溶性ナトリウムを含む請求項20記載の方法。 - 【請求項22】第1ゾーンの触媒粒子が、第VIII族金属
を含む追加の触媒粒子と物理的に混合されている請求項
11、12、または13に記載の方法。
Applications Claiming Priority (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US45812889A | 1989-12-28 | 1989-12-28 | |
US45799689A | 1989-12-28 | 1989-12-28 | |
US458128 | 1989-12-28 | ||
US457996 | 1989-12-28 | ||
US56102190A | 1990-08-01 | 1990-08-01 | |
US561021 | 1990-08-01 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03292395A true JPH03292395A (ja) | 1991-12-24 |
Family
ID=27412719
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2406962A Pending JPH03292395A (ja) | 1989-12-28 | 1990-12-26 | 炭化水素供給原料からカルシウムを除去する方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03292395A (ja) |
KR (1) | KR910012198A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007522269A (ja) * | 2003-12-19 | 2007-08-09 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 原油生成物を製造するためのシステム、方法及び触媒 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP2406962A patent/JPH03292395A/ja active Pending
- 1990-12-28 KR KR1019900023015A patent/KR910012198A/ko not_active Application Discontinuation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007522269A (ja) * | 2003-12-19 | 2007-08-09 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 原油生成物を製造するためのシステム、方法及び触媒 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR910012198A (ko) | 1991-08-07 |
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