TW200530388A - Systems, methods, and catalysts for producing a crude product - Google Patents

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TW200530388A
TW200530388A TW093139067A TW93139067A TW200530388A TW 200530388 A TW200530388 A TW 200530388A TW 093139067 A TW093139067 A TW 093139067A TW 93139067 A TW93139067 A TW 93139067A TW 200530388 A TW200530388 A TW 200530388A
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Opinder Kishan Bhan
Scott Lee Wellington
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Shell Int Research
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Description

200530388 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明大體上係有關處理原油進料之系統、方法和觸 媒’亚且有關能使用這類系統、方法和觸媒生產的組成物。 更詳言之，本文中所述的特定具體實例係有關用以將原油 進料轉化成總產物之系統、方法和觸媒，其中此總產物含 有原油產物，其在25〇c和〇· 1〇1 MPa下為液態混合物而且
A原油進料的個別性質相比具有一或多種已改變的性質。 【先前技術】 具有無法容許原油經濟地輸送，或使用習知設備加工 的一或多種不適當性質之原油通常稱為“劣質原油”。
劣貝原油可能包含造成原油進料之總酸值（“tan”）的酸 性成刀具有相當高TAN的劣質原油在輪送期間及/或加 工此劣質原油期間可能會造成金屬元件的純。移除劣質 原油中的酸性成分可能涉及用各種驗化學中和酸性成分。' ，者耐ϋ金屬可用於輸送設備及/或力。工設備中。使用 对蚀金屬通常涉及可觀的㈣，因此在現行設備中使用财 蝕金屬可能不是吾人所期望的。抑制腐蝕的另一種方法可 =在輸送及/或加工劣質原油之前將腐餘抑制劑添加 至1名貝原〉由。使用腐蝕抑制劑可能對加工原油所用的設備 及/或由原油所製造之產物的品質有負面影響。 劣質原油通常包含相當大量的殘留物。這類大量殘 物會有使用習知設備難以輸送及/或加工和成本昂=的 向。 5 200530388 劣質原油通常包含有機 尽 ’钱、纟°合的雜原子（例如硫、氧，和 氮）。有機結合的雜原子於 万、右干h況下對觸媒有不利的影 響。 劣枭原油可能包含相告 6々日田大里的金屬污染物，例如鎳、 釩，及/或鐵。在加工這類 超一 * 頭原/由期間，金屬污染物及/或金 屬污朱物的化合物可能會 ^ ^ ^ 兄積在觸媒表面上或觸媒的孔隙 -積中。這類沈積物可能會導致觸媒活性的下降。 在觸2工劣質原油期間焦炭可能會急劇地形成及/或沈積 在觸媒表面上。使受到隹山、一 b …、厌污尜的觸媒之催化活性再生的 成本可此疋昂貴的。再生 ㈣㈣你 間所使用的高溫也可能使觸媒 的活性降低及/或導致觸媒劣化。 卸，！質::、可能包含有機酸金屬鹽形態的金屬(例如飼、 由習知方Γ，機酸金屬鹽形態的金屬典型而言無法藉 /例如脫鹽及/或酸洗從劣質原油中分離。 备存在有機酸金屬鹽形態的金 問題。盥业刮、士接—， 了白知方法常遇到 i沈積在觸媒之外表面附近的 機酸今屬臨卫〆处 殊才飢相比’有 械夂金屬鹽形態的金屬可
If體稽Ψ壯 θ優先/尤積在觸媒粒子間的孔 隱月且積中，特別是在觸 金屬鹽形能的入想士 巧木物，例如有機酸 心、孟屬沈積在觸媒床頂部通常會導致通奶觫碰 床的壓降捭如二0 — 日等致通過觸媒 旁曰加而且實際上會堵塞該觸媒床。 金屬鹽形能的a Μ 1 再者’有機酸 丨1心' 〇金屬可能會導致觸媒的快速減活性。 名貝原冲可能包含有機 每克劣質原％由s丨、a 力工具有含氧量為 備在加工期問i 为貝原油的處理設 功間可能會遇到問題。有機氧化 σ物在加工期間 200530388 叉熱時可能會生成高級氧化物（例如酮及/或由醇的氧化生 成馱，及/或由醚的氧化生成酸），其難以從處理過的原油 中移除及/或在加工期間可能會腐蝕/污染設備並且導致輸 送管線堵塞。 劣貝原油可能包含不飽和烴。當加工不飽和烴時，特 別疋如果會產生由裂解法而來的不飽和片段，則氫的均量 通常必須增加。加工期間的氫化，其典型而言涉及活性氫 化觸媒的使用’可能需要抑制不飽和片段形成焦炭。氯的 生產成本昂貴及/或輸送到處理設備成本昂貴。 & ^劣質原油在以習知設備加工期間也會傾向於表現出不 穩定性。原油不穩定性會有導致在加工期間成分相分離及 /或生成非理想副產物（例如硫化氫、水，和二氧化碳）的 傾向。 習知方法通常缺乏改變劣質原油之選定性質，而不會 -員著改變劣質原油之其他性質的能力。舉例而t，習知方 法：：缺乏顯著降低劣質原油中白"M而同時僅以期望量 改.交另質原油中特定成分（例如硫或金屬污染物 台，匕士 _ /〜各里的 ⑽右干用以改善原油品質的方法包括將稀釋劑添加至 貝原油以降低造成不利性質之成分的重量百分率。^ :加稀釋劑通常會因為稀釋劑的成本及/或加工劣質、原 的成本而增加處理劣質原油的成本。稀釋劑添加至 貝”油於若干情況下可能會降低此種原油的穩定性。 刀員予Sudhakar等人的美國專利案號6, 547, ·頒 200530388
Meyers等人的6,277,269;頒予叶如心等人的6, 〇63, π。 頒予Bearden等人的5,928,5〇2;頒予Bearden等人的 5,91 4,030;頒予 Trachte 等人的 5,897,769;頒予 忭 寻人的5,871，636 ;及頒予Tanaka等人的5,851，381係敘 述加工原油的各種方法、系統及觸媒。然@，這些專利中 所述的方4纟統及觸媒因為以上提出的許多技術問題而 具有受限的適用性。 簡言之，劣質原油通常具有非理想性質（例如相當高的 TAN，在處理期間變得不穩定的傾向’及/或在處理期間消 耗相當大量氫的傾向）。其他非理想性質包括相當大量的 非理想成分（例如殘留物、有機結合雜 有機酸金屬鹽形態之金屬，及/或有機氧化合物)。二 質會傾向於導致習知輸送及/或處理設備方面的問題，包 括在處理期間腐蝕增加，觸媒壽命減短，製程堵塞，及/ 或氫使用增加。因此’對於使劣質原油轉化成具有更多理 :性質之原油產物的改良系統、方法，及/或觸媒仍有顯 著經濟上和技術上的需求。同樣對於能改變劣質原油之選 定性質而只有選擇性改變劣質原油之其他性質的系統、方 法，及/或觸媒也有顯著經濟上和技術上的需求。 【發明内容】 本發明大體上係有關用以將原油進料轉化成含有原油 產物而在若干具體實例中含有非可凝氣體的總產物之系 統 '方法和觸I本發明大體上亦有關含有其中成分之新 穎組合的組成物。這類組成物能使用本文中所述的系統和 200530388 方法來獲得。 本發明係提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與或夕種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25。。和〇· 1〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少〇· 3的TAN，該至少一種觸媒具有中位 孔徑在90 A至18〇 A之範圍内的孔徑分佈，該孔徑分佈 /中至少60%的總孔數具有在45 a之中位孔徑範圍内的孔 徑，其中孔徑分佈係藉由ASTM法D4282測定；及控制接 觸條件以便使該原油產物具有TAN最多為9〇%之該原油進 料的TAN，其中TAN係藉由ASTM法D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在肌和G.⑴MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少0.3的TAN，該至少一種觸媒具有中位 孔徑至少為90A的孔徑分佈，其藉由“以法D4282測定， 該觸媒在每克觸媒中，以鉬的重量計，含有〇 〇〇〇1克至〇 〇8 克的鉬、-或多種鉬化合物’或其混合物；及控制接觸條 件以便使該原油產物具有TAN最多為9〇%之該原油進料的 TAN，其中TAN係藉由ASTM法D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25t和0.101 MPa下為液態混合物該 原油進料具有至少0·3的TAN，其藉由ASTM D664測定7 該至少一種觸媒具有中位孔徑至少為18〇A的孔徑分佈， 200530388 其藉由ASTM法D4282測定，該觸媒具有包含週期表第£ 欄的一或多種金屬，週期表第6攔之一或多種金屬的一或 多種化合物，或其混合物的孔徑分佈；及控制接觸條件以 便使該原油產物具有TAN最多為9〇%之該原油進料的tan， 其中TAN係藉由ASTM法D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在251和〇1〇1 Mpa下為液態混合物，該 原油進料具有至少〇.3的TAN，其藉由“傾法恥64測定， 。亥至）一種觸媒包含··（a)週期表第6攔的一或多種金屬， :期表第6攔之一或多種金屬的一或多種化合物，或其混 D物，及（b)週期表第〗0攔的一或多種金屬，週期表第 ★欄之或夕種金屬的-或多種化合物，或其混合物，其 中：10欄金屬總量與第6欄金屬總量的莫耳比在i至1〇 =範圍内；及控制接觸條件以便使該原油產物具有tan最 為90%之„亥原油進料的ΤΑΝ，其中係藉由μ]法d664 測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，#包括：使原油 :料與4多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， ^中該原油產物在25t；和〇.1〇1 Mpa下為液態混合物，該 二:由進料具有至少°. 3的TAN’該-或多種觸媒包含:(a)第 -種觸媒’其係於每克第一種觸媒中，以金屬重量計，含 有0·_1至0.06克之週期表第6欄的一或多種金屬，週 』表第6攔之一或多種金屬的一或多種化合物，或其混合 10 200530388 物；及 （b)第二種觸媒，咕锋 ^ 碰…八… 種觸媒在每克第二種觸 媒中，以金屬重1計，含有至少 蜀 6, , ^ . 〇. 02克之週期表第6攔 的一或夕種金屬，週期表第6搁 ^夕種金屬的一式客 種化合物，或其混合物；及控制接觸條件以便 = 物具有TAN最多$ 90%之該原油進料的.ο以 藉由 ASTM 法 D664 測定。 /、 ΑΝ ίτ、 本發明亦提供觸媒組成物，i ...+夕&人Μ ，、匕括·（a)週期表第5 欄的一或夕種金屬，週期表第5搁之一或多種金屬的 夕種化合物，或其混合物 ^ （b)載體，其具有Θ氧化鋁含 置為母克載體中至少0.1克的㊀氧化紹，其藉由 =測：：其中該觸媒具有中位孔徑至少為謹的孔徑： 佈，、藉由ASTM法D4282測定。 椚的本=錢供_以物，其包括：⑷《表第6 Γ的一或多種金屬’週期表第6攔之—或多種金屬的-或 合物’或其混合物；⑻《，其具有e氧化㈣ 體中至少ο.1—，其藉由X射線繞 =測：：其中該觸媒具有中位孔徑至少為蠢的孔徑分 佈，其猎由ASTM法D4282測定。 本發明亦提供觸媒組成物，其包括：⑷週期表第5 ^或多種金屬，週期表第5攔之—或多種金屬的一或 夕種化合物’週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6 :之一或多種金屬的-或多種化合物，或其混合物， ‘⑻載 其具有Θ氧化紹含量為每克載體中至少、〇1克的θ氧化 ••呂’其錯由Χ射線繞射測定；其中該觸媒具有中位孔徑至 200530388 少為230A的孔徑分佈，其藉由ASTM* D4282測定。 本發明亦提供生產觸媒之方法，其包括：使載體與一 或多種金屬結合以形成載體/金屬混合物，其中該載體包 含Θ氧化銘，卜或多種金屬包括週期表第5欄的一或多 種金屬，週期表第5攔之一或多種金屬的_或多種化合物， 或其混合物；於至少4，c的溫度下熱處㈣氧化銘載體/ 金屬混合物；及形成觸媒，纟中該觸媒具有中位孔徑至少 為230A的孔徑分佈，其藉由ASTM法D4282測定。 本發明亦提供生產觸媒之方法，其包括：使載體與 或多種金屬結合以形成載體/金屬混合物，其中該載體 含Θ氧化銘’而-或多種金屬包括週期表第6攔的一或 種金屬，週期表第6欄之—或多種金屬的_或多種化合物 或其混合物；於至少4°『c的溫度下熱處理Θ氧化紹載趙 金屬混合物；及形成觸媒，其中該觸媒具有中位孔徑至 為230A的孔徑分佈，其藉由ASTM法測定。
本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25t和〇·1〇1 Mpa下為液態混合物，該 原:由進料具有至少〇.“"AN，該至少一種觸媒具有中位 孔控至少為18〇A的孔徑分佈’其藉由爛法M282測定， 该觸媒具有包含Θ氧化師週期表第6攔的—或多種金屬， =期表第6欄之—或多種金屬的—或多種化合物，或其混 “勿曰的孔獲分佈；及控制接觸條件以便使該原油產物具有 AN取夕為90%之該原油進料的TAN，其中TM係藉由a， 12 200530388 法D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：於氫源 存在下’使原油進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油 產，的總產物，其中該原油產物在饥和〇 ι〇ι心下為 液態混合物，該原油進料具有至少、0 3的tan，該原油進 料具有含氧量為每克原油進料至少有〇 〇〇〇i a的氧，該 至少-種觸媒具有中位孔徑至少為9〇A的孔徑分佈，其藉 由ASTM法D4282測定；及控制接觸條件使TAN減少以便 使該原油產物具有TAN最多a w之該原油進料的TAN， 並且減少含有機氧化合物的含量以便使該原油產物具有含 氧量最多為90%之該原油進料的含氧量 A㈣法刪敎，而含氧量係藉由侧法測= 本&月亦提供生產原油產物之方法，《包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在饥和〇1〇1 Mpa下為液態混合物，該 原油進料具有至少、〇1 # TAN，t亥至少一種觸媒在每克觸 媒中，以金屬重量計，含有至少〇 〇〇1克之週期表第“蘭 的一或多種金屬，週期表第6攔之一或多種金屬的一或多 種化合物，或其混合物；及控制接觸條件以便使接觸區中 體空間速度超過1〇 h-i，並且使該原油產物具有tan 最夕為90%之該原油進料的ΤΑΝ，其中ΤΑΝ係藉由astm法 D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：於氫源 存在下，使原油進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油 13 200530388 產物的總產物，其中該原油產物在25°C和0· 101 MPa下為 液態混合物，該原油進料具有至少〇·丨的TAN，該原油進 料具有含硫量為每克原油進料至少有〇〇〇〇1克的硫，該 至少一種觸媒包含週期表第6欄的一或多種金屬，週期表 第6攔之一或多種金屬的一或多種化合物，或其混合物； 及控制接觸條件以便使該原油進料於接觸期間在選定率下 吸取分子氫以抑制該原油進料在接觸期間的相分離，使一 或多個接觸區中的液體空間速度超過1〇 ，使該原油產 物具有TAN最多為90%之該原油進料的TM，並且使該原鲁 油產物具有含硫量為70至13〇%之該原油進料的含硫量， 其中TAN係藉由“,法D664測定，而含硫量係藉由as· 法D4294測定。 〃本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：於氣態 氳源存在下，使原油進料與一或多種觸媒接觸以生產含= 原油產物的總產物，其中該原油產物在25t和〇 i〇i 下為液態混合物；及控制接觸條件以便使該原油進料於接 觸期間在選定率下吸取氫以抑制該原油進料在接觸期間的籲 夕本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：於一或 多種觸媒存在下，使原油進料與氫接觸以生產含有原由產 ，的總產物’其中該原油產物在饥和〇心;為液 w合物，·及控制接觸條件以便使該原油進料於第—氯吸 取條件下及接著於第二氫吸取條件下與氫接觸，第—氫吸 取條件與第：氫吸取條件不$，控制第-氫吸取條件中氫 14 200530388 的淨吸取以防止原油進料/總產物混合物的 以下，該原油產物的—或多種性質與該原油進料^ u 種個別性質相比最多有90%的改變。 或多 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括 -度下’使原油進料與—或多種觸媒接觸，接」弟 度下接觸以生產含有原油產物的總產物，、弟—服 在25〇C和0 1 〇1 MPa下盔、广&人 八原油產物 〇1㈣下為液癌混合物’該原油進料且有5 二_.3的TAN;。及控制接觸條件使第—接觸溫度至少低於 弟一接觸溫度3 0 °C，使該；^、、占產你| ； 原由產物與S亥原油進料的TAN相 ::定具有农多為m的TAN，其中TAN係藉由伽法_4 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原由 =與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產/， /、中該原油產物在肌和〇.101MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少0.3的TAN，該原油進料具有含妒 =克原油進料至少彳um克的硫，該至少一種觸媒包 含週期表第6欄的-或多種金屬’週期表第6攔之一或多 土屬的$夕種化合物’或其混合物；及控制接觸條件 以便使該原油產物具有TAN最多為9〇%之該原油進料的 TAN，並且使該原油產物具有含硫量為7〇至13⑽之該原油 =料的含硫量，其中TAN係藉由ASTM法D664測定，而含 硫量係藉由ASTM法D4294測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 15 200530388 其中該原油產物在25t和0.101 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少〇1的TAN，該原油進料具有殘留物含 量為每克原油進料至少有0.1克的殘留物，該至少一種觸 媒包含週期表第6欄的-或多種金屬，週期表第6搁之一 或夕種孟屬的一或多種化合物，或其混合物丨及控制接觸 條件以便使該原油產物具有TAN最多為9〇%之該原油進料 的TAN，使該原油產物具有殘留物含量為7〇至13〇%之該 f油進料的殘留物含量，其中TAN係藉由ASTM法D664測 定’而殘留物含量係藉由ASTM法D5307測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25。〇和0.101 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少〇. 1的TAN，該原油進料具有vg〇含量 為每克原油進料至少有0」克的VG〇，該至少一種觸媒包 含週期表f 6攔的-或多種金屬，週期表第6欄之一或多 種孟屬的一或多種化合物，或其混合物丨及控制接觸條件 以便使該原油產物具有TAN最多為9Q%之該原油進料的 TAN，使該原油產物具有VG〇含量為7〇至讓之該原油進 料的VGO含量，其中VG〇含量係藉由測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0.101 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少〇. 3 # TAN，該至少—種觸媒可藉由下 列獲得··使載體與週期表第"閑的一或多種金屬，週期表 16 200530388 第、6欄之-或多種金屬的一或多種化合物，或其混合物結 合以產生觸媒前驅物；於一或多種含硫化合物存在下，在 低於500 C的溫度下加熱此觸媒前ξ物 ^ y 初小成觸媒；及控制
接觸“件以便使該原油產物具有TAN 進料的TM。 取夕為_之該原油 ，發明亦提供生產原油產物之方法，丨包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25t和0.101 MPa下為液態混合物，該 原油進料纟37.8t(100T)下具有至少1〇咖的黏度，該 原油進料具有至少i““PI比重，該至少—種觸媒包含 週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6攔之一或多種 金屬的-或多種化合物，或其混合物；及控制接觸條件以 便使該原油產物具有在37· 8t:下的黏度最多為9〇%之該原 油進料在37· 8°C下的黏度，並且使該原油產物具有Αρι比 重為70至130%之该原油進料的API比重，其中API比重 係藉由ASTM法D6822測定，而黏度係藉由Astm法D2669 測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0· 1〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少〇· 1的TAN，該一或多種觸媒包含··一 或多種含有釩，一或多種釩化合物，或其混合物的觸媒； 與附加觸媒，其中該附加觸媒包含一或多種第6欄金屬， 或多種弟6攔金屬的一或多種化合物，或其組合；及控 17 200530388 制接觸條件以便使該原油產物具有TAN最多為9〇%之該原 油進料的TAN，其中TAN係藉由ASTM法d664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0.101 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少0.1的TAN;在接觸期間產生氫；及控 制接觸條件以便使該原油產物具有TAN最多為9〇%之該原 油進料的TAN，其中TAN係藉由ASTM法D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0· 101 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少0.1的TAN，該至少一種觸媒包含釩， 一或多種釩化合物，或其混合物；及控制接觸條件以便使 接觸概度至少為2〇0 C，使該原油產物具有τAN最多為g〇% 之該原油進料的TAN，其中TAN係藉由此64測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0.101 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少〇· 1的TAN，該至少一種觸媒包含釩， —或多種飢化合物，或其混合物；在接觸期間供應含有氫 的氣體源，該氣流係以原油進料流動相反的方向供應；及 控制接觸條件以便使該原油產物具有TAN最多為90%之該 原油進料的丁AN，其中TAN係藉由ASTM法D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 18 200530388 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和〇.1〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料在每克原油進料中具有至少Q.圆2克的總 Ni/V/Fe含量’該至少一種觸媒包含釩，一或多種飢化合 物，或其混合物’該釩觸媒具有中位孔徑至少為18〇人的 孔徑分佈；及控制接觸條件以便使該原油產物具有總 Ni/V/Fe含量最多為9〇%之該原油進料的Ni/v/Fe含量， 其中Ni/V/Fe含量係藉由ASTM法D57〇8測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與《多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在饥和〇1〇1 Mpa下為液態混合物，該 至少一種觸媒包含釩，一或多種釩化合物，或其混合物， 該原油進料包含—或多種有機酸的—或多種驗金屬鹽，一 或夕種有機酸的一或多種鹼土金屬鹽’或其混合物，該原 油進料在每克原油進料中具有至少、〇 〇〇〇〇1克之有機酸金 屬鹽形態的驗金屬和驗土金屬總含量；及控制接觸條件以 便使該原油產物具有有機酸金屬鹽形態之驗金屬和驗土金 f〜3里最多為90%之該原油進料中有機酸金屬鹽形態的 ‘金屬和鹼土金屬含量，其中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬 和鹼土金屬含量係藉由ASTM法D1318測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 ；： 或夕種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 中邊原油產物在251和〇. 1 〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料包含一或多種有機酸的一或多種鹼金屬鹽，一或 19 200530388 多種有機酸的一或多種鹼土金屬鹽’或其混合物，該原油 進料在每克原油進料中具有至少0.00001克之有機酸金屬 鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬總含量’該至少一種觸媒具有 中位孔徑在90 A至180 A之範圍内的孔徑分佈，該孔徑 分佈中至少60%的總孔數具有在45 A之中位孔徑範圍内的 孔徑，其中孔徑分佈係藉由ASTM法D4282測定；及控制 接觸條件以便使5亥原油產物具有有機酸金屬鹽形態之驗金 屬和鹼土金屬總含量最多為90%之該原油進料的有機酸金 屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量，其中有機酸金屬鹽形 態的鹼金屬和鹼土金屬含量係藉由ASTM法D1318測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°c和O.m MPaT為液態混合物，該 原油進料在每克原油進料中具有至少〇. 〇〇〇〇2克的總 Ni/V/Fe含量，該至少一種觸媒具有中位孔徑在9〇 A至18〇 A之範圍内的孔徑分佈，該孔徑分佈中至少6〇%的總孔數 2有在45 A之中位孔徑範圍内的孔徑，其中孔徑分佈係 藉由ASTM法D4282測定，及控制接觸條件以便使該原油 產物具有總Ni/V/Fe含量最多為9〇%之該原油進料的
Nl/V/Fe含量，其中Ni/V/Fe含量係藉由AS]法仍MS測 定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25t和0.101 MPa下為液態混合物，該 20 200530388 原油進料在每克原油進料φ 女 進枓中具有至少0.00001克之有機酸 金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬蛐 I屬總含1，該至少一種觸媒 具有中位孔徑至少為1只n a μ 了丨々、丄 18〇Α的孔徑分佈，其藉由ASTM法 D4282測定，該觸媒具有包含週期表第6攔的一或多種金 屬、，週期表第6攔之—或多種金屬的一或多種化合物，或 其/心合物的孔控分佈；及和制接自 及徑制接觸條件以便使該原油產物 具有有機酸金屬鹽形態之鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為 m之該原油進料中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金 屬含量，纟中有機酸金屬鹽形態的驗金屬和驗土金屬含量 係精由A S T Μ法D1 31 8測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括··使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0· 101 MPa下為液態混合物，該 原油進料包含一或多種有機酸的一或多種鹼金屬鹽，一或 多種有機酸的一或多種鹼土金屬鹽，或其混合物，該原油 進料在每克原油進料中具有至少0·00001克之有機酸金屬 鹽形怨的驗金屬和驗土金屬總含量，該至少一種觸媒且有 中位孔控至少為230Α的孔徑分佈，其藉由ASTM法D4282 測定，該觸媒具有包含週期表第6攔的一或多種金屬，週 期表第6攔之一或多種金屬的一或多種化合物，或其混合 物的孔徑分佈；及控制接觸條件以便使該原油產物具有有 機酸金屬鹽形態之鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為9〇%之 该原油進料中有機酸金屬鹽形態的驗金屬和驗土金屬含 量，其中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量係藉 200530388 由ASTM法D1318測定。
本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0. 1 〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有總Ni/V/Fe含量為每克原油進料中至少有 0.00002克的Ni/V/Fe，該至少一種觸媒具有中位孔徑至 少為230A的孔徑分佈，其藉由“傾法D4282測定，該觸 媒具有包含週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6搁 之一或多種金屬的一或多種化合物，或其混合物的孔徑分 佈；及控制接觸條件以便使該原油產物具有總Ni/v/Fe含 Η最多為90%之該原油進料的Ni/V/Fe含量，其中 含量係藉由ASTM法D5708測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0.101 MPa下為液態混合物，該
原油進料包含一或多種有機酸的一或多種鹼金屬鹽，一或 多種有機酸的-或多種鹼土金屬冑，或其混合物，該原油 進料在每克原油進料中具有至少〇.刚Q1克之有機酸金屬 鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬總含量，該至少一種觸媒具有 中位孔徑至；為90A的孔徑分佈，其藉由ASTM法D4282 測定，該觸媒在每克觸媒中，以鉬的重量計，具有總含鉬 里為0.0001克至0.3克的鉬、一或多種鉬化合物，或其 混合物；及控制接觸條件以便使該原油產物具有有機酸金 屬鹽形態之鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為9〇%之該原油 22 200530388 進料中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量，其中 有機酸金屬鹽形態的驗金屬和驗土金屬含量係藉纟astm 法D1318測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和〇.1()1 MPa下為液態混合物，該 原油進料具有至少0.3 @ TAN且該原油進料在每克原油進 料中具有至少為0. 00002克的總Ni/V/Fe含量，該至少一 種觸媒具有中位孔徑至少為9GA的孔徑分佈，其藉由關 法D4282測定，該觸媒在每克觸媒中，以翻的重量計，且 有總含銦量為UOIH克至q.3 1的銦、—或多種翻化;; 物，或其混合物；及控制接觸條件以便使該原油產物具有 TAN最多為90%之該原油進料的nN且該原油產物具有總 W/V/Fe含量最多為9〇%之該原油進料的Νί/ν/ρ6含量， 其中Ni/V/Fe含量係藉由侧法D57〇8測定，而TAN係 藉由ASTM法D664測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在肌和0·101 MPa下為液態混合物，該 原油進料包含一或多種有機酸的一或多種鹼金屬鹽，一或 多種有機酸的一或多種鹼土今屬趟 X夕裡酿土金屬鹽，或其混合物，該原油 進料在每克原油進料中具有至少克之有機酸金屬 鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬總含量，該至少一種觸媒包 含：⑷週期表第6欄的-或多種金屬，週期表第6搁之 23 200530388 一或多種金屬的一或多種化合物，或其混合物； 久（b)週 期表第1 0欄的一或多種金屬，週期表第1 〇 J 或多牙重 金屬的一或多種化合物，或其混合物，苴中筮 x、τ乐U攔金屬 總量與第6攔金屬總量的莫耳比在1至1 〇 〜靶圍内；及 控制接觸條件以便使該原油產物具有有機酸金屬鹽形態之 鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為90%之該原 二二之 吳枓中有機 @文金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量，直Φ 蜀各里具中有機酸金屬
鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量係藉由ASTM法318、 定。 ’則 本發明亦提供生產原油產物之方法，盆肖· 八g祐·使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0· 101 MPa下為液態混合物，咳 原油進料具有總Ni/V/Fe含量為每克原油進料中°至少有X 0.00002克的Ni/V/Fe，該至少一種觸媒包含：（a)=期
表第6攔的一或多種金屬，週期表第6攔之一或多種金屬 的一或多種化合物，或其混合物；及（b)週期表第1〇攔 的一或多種金屬，週期表第1〇攔之一或多種金屬的一或 多種化合物，或其混合物，其中第1〇欄金屬總量與第6 欄金屬總量的莫耳比在丨至10的範圍内；及控制接觸條 件以便使該原油產物具有總Ni/V/Fe含量最多為9〇%之令 原油進料的Ni/V/Fe含量，其中Ni/V/Fe含量係藉由ASTM 法D 5 7 0 8測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 24 200530388 其中該原油產物在25。。和〇1〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料包含一或多種有機酸的-或多種鹼金屬鹽，一或 多種有機酸的—或多種鹼土金屬[或其混合物，該原油 進料在每克原油進料中具有至少0 〇〇〇〇1克之有機酸金屬 鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬總含量’該一或多種觸媒包 含.（a)第一種觸媒，該第一種觸媒在每克第一種觸媒中， 、。屬重里。十s有〇· 〇〇〇1至〇. 〇6克之週期表第6爛的 —或多種金屬’週期表帛6攔之—或多種金屬的-或多種 口物或其此合物，及⑻帛二種觸媒，該第二種觸 媒在每克第二種觸媒中，以金屬重量計，含有至少〇. 克之週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6攔之一或 多種金屬的-或多種化合物，或其混合物；及控制接觸條 件以便使該原油產物具有有機酸金屬鹽形態之驗金屬和驗 亡金屬總含量最多4 90%之該原油進料中有機酸金屬鹽形 :的鹼金屬和鹼土金屬含量，其中有機酸金屬鹽形態的鹼 金屬和鹼土金屬含量係藉由人8111法D13l8測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物，， 其中該原油產物在25t和〇. 1〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料包含-或多種有機酸的一或多種驗金屬鹽，一或 多種有機酸的-或多種鹼土金屬帛，或其混合物，該原油 進料在每克原油進料中具有至少G_G1克之有機酸金屬 鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬總含量，該至少一種觸媒在每 克觸媒中’以金屬重量計，含有至少Q肩i克之週期表第 25 200530388 6欄的一或多種金屬，週期表第6攔之一或多種金屬的一 或多種化合物，或其混合物；及控制接觸條件以便使接觸 區中的液體空間速度超^ 1Glrl，並且使該原油產物具有 有機酸金屬鹽形態之鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為 之該原油進料中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含 置，其中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量係藉 由ASTM法D1318測定。 曰 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括··使原油 進料與或乡種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在肌和0.101 MPa下為液態混合物，該 原油進料在每克原油進料中具有至少〇· 00002克的總 γ/V/Fe含量，該至少一種觸媒在每克觸媒中，以金屬重 量計，含有至少0.001克之週期表第6攔的一或多種金屬， =期表第e欄之-或多種金屬的—或多種化合物，或其混 合物；及控制接觸條件以便使接觸區中的液體空間速度超 k 1 0 h ，並且使該原油產物具有總n i / V / F e会量最多為 —油進料…/Fe含量，其中Νι/二 藉由ASTM法D5708測定。 、本發明亦提供生產原油產物之方法，丨包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中4原油產物在25°C和〇· 1〇1 MPa下為液態混合物，該 系油進料在母克原油進料中具有含氧量至少為〇 ·⑽〇 1克 的氧3硫里至少為0 ·0 0 〇 1克的硫，該至少一種觸媒包 含週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6攔之一或多 26 200530388 種金屬的一或多種化合物，或其混合物；及控制接觸條件 以便使該原油產物具有含氧量最多為9〇%之該原油進料的 含氧罝’並且使該原油產物具有含硫量為7 〇至丨3⑽之亨 原油進料的含硫量，其中含氧量係藉由ASTM法E385測定， 而含硫量係藉由ASTM法D4294測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25〇c和〇1〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料在每克原油進料中具有至少〇. 〇〇〇〇2克的總 Nx/V/Fe含量，含硫量至少為〇 〇〇〇1克的硫，該至少一種 觸媒包含週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6欄之 -或多種金屬的一或多種化合物’或其混合物；及控制接 觸條件以便使該原油產物具有總Ni/V/Fe含量最多為9〇% 2原油進㈣Ni/V/Fe含量，並且使該原油產物具有含 硫量為70至130%之該原油進料的含硫量，其中 含量係藉由ASTM法D57m、目丨丨—t人+ « 708，則疋，而含硫ΐ係藉由ASTM法 D4294測定。
原油進料包含一$夕# i^ 夕 一夕有機酸的一或多種鹼金屬鹽，一认 夕種有機酸的一或多種 i# Μ ^ ^ ^ 金屬鹽，或其混合物，該原油 違料在母克原油進料 m ^ ^ A ^ ^ Μ /、有至>、〇· 00001克之有機酸金屬 皿形怨的驗金屬和鹼土金屬旦 金屬〜、3 Ϊ，殘留物含量至少為〇· J 本毛月亦提仏生產原油產物之方法，其包括··使原油 盆:與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 亥原油產物在饥和〇.】〇1 MPa下為液態混合物，該 或 27 200530388 克的殘留物，該至少一種觸媒包含週期表第6欄的一或多 種金屬，週期表第6欄之一或多種金屬的一或多種化合物， 或其混合物；及控制接觸條件以便使該原油產物具有有機 酸金屬鹽形態之鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為9〇%之該 原油進料中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量， 並且使该原油產物具有殘留物含量為7〇至1 3〇%之該原油 進料的殘留物含量，其中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼 土金屬含量係藉由ASTM法D1 318測定，而殘留物含量係 藉由ASTM法D5307測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25它和〇1〇1 MPa下為液態混合物，該 原油進料在每克原油進料中具有殘留物含量至少為〇1克 的殘留物，至少0.00002克的總Ni/V/Fe含量，該至少一 種觸媒包含週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6攔 之一或多種金屬的一或多種化合物，或其混合物；及控制 接觸條件以便使該原油產物具有總Ni/V/Fe含量最多為 之該原油進料的Ni/V/Fe含量，並且使該原油產物具有殘 迢物δ里為7 0至1 3 〇 %之該原油進料的殘留物含量，其中 Ni/V/Fe含量係藉由ASTM法D57〇8測定，而殘留物含量係 藉由ASTM法D5307測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25它和〇1〇1 MPa下為液態混合物，該 28 200530388 原油進料包含一或多種有機酸的一或多種鹼金屬鹽，一或 多種有機酸的一或多種鹼土金屬鹽，或其混合物，該原油 進料在每克原油進料中具有至少01克的減壓瓦斯油 (“VG0”）含量，0·0001克之有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和 鹼土金屬總含量，該至少一種觸媒包含週期表第6欄的一 或夕種金屬，週期表第6欄之一或多種金屬的一或多種化 合物，或其混合物；及控制接觸條件以便使該原油產物具 有有機酸金屬鹽形態之鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為 90%之該原油進料中有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金 屬含量，並且使該原油產物具有VG0含量為70至130%之 該原油進料的VG0含量，其中VG0含量係藉由astm&D53〇7 測定，而有機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量係藉 由ASTM法D1318測定。
本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括；使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25t和0· 101 MPa下為液態混合物，該 原油進料在每克原油進料中具有至少〇· 〇〇〇〇2克的總 Ni/V/Fe含量’至少〇· 1克的含量，該至少一種觸媒 包含週期表第6攔的一或多種金屬，週期表第6攔之一或 多種金屬的一或多種化合物，或其混合物；及控制接觸條 件以便使該原油產物具有總Ni/V/Fe含量最多為90%之該 原油進料的Ni/V/Fe含量，並且使該原油產物具有VG〇含 量為70至130%之該原油進料的VG0含量，其中VG0含量 係藉由ASTM法D5307測定，而Ni/V/Fe含量係藉由ASTM 29 200530388 法D5708測定。
本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與-或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25°C和0.101 MPaT為液態遇合物，該 原油進料包含-或多種有機酸的—或多種驗金屬越，—或 多種有機酸的一或多種鹼土金屬M，或其混合物，該原油 進料f每克原油進料中具有至少Q._G1克之有機酸金屬 鹽形嘘的鹼金屬和鹼土金屬總含量’該至少一種觸媒可藉 由下列獲得：使載體與週期表第"閑的一或多種金屬：： 期表第6欄之一或多種金屬的一或多種化合物，或且曰入 物結合以產生觸媒前驅物，於一或多種含硫化合物：： 下，在低於400°C的溫度下加熱此觸媒前驅物形成觸媒； 及控制接觸條件以便使該原油產物具有有機酸金屬鹽形能 之鹼金屬和鹼土金屬總含量最多為9〇%之該原油進料 機酸金屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量，其中有機酸金 屬鹽形態的鹼金屬和鹼土金屬含量係藉由ASTM法 測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原由 進料與-或多_觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物： 其中該原油產物在25。(：和0.101 MPa下為液態混合物該 原油進料在每克原油進料中具有至少〇 · 〇〇〇〇2克的總 N^/Fe含量，該至少一種觸媒可藉由下列獲得：使載體' 與週期表f 6欄的-或多種金屬，週期表第6欄之—或多 種金屬的—或多種化合物，或其混合物結合以產生觸媒前 30 200530388 驅物；於一或多種含硫化合物存在下，在低於4〇吖的溫 度下加熱此觸媒前驅物形成觸媒；及控制接觸條件以便使 該原油產物具有總Nl/V/Fe含量最多&，之該原油進料 的Ni/V/Fe含里’其中Nl/V/Fe含量係藉由A·法d57〇8 測定。 本毛月亦提供在每克原油組成物中含有下列者的原油 成物至乂 〇·001克之沸程分佈在0.101 MPa下介於95 °C和26(TC之間的烴；至少uQ1克之滞程分佈在g.⑻胸 下介於26(TC和32(rc之間的烴；至少〇〇〇ι克之沸程分 ，在0.1G1 MPa下介於32代和65(^之間的烴；以及在 每克原油產物中含有大於〇克，但小於〇· 〇1克的一或多 種觸媒。 本發明亦提供在每克原油組成物中含有下列者的原油 組成物.至少〇. 01克的硫，其藉由ASTM法D4294測定； 至少0.2克的殘留物，其藉由ASTM法D53〇7測定，該組 成物具有至少1.5之MCR含量與Cs瀝青質含量的重量比’ 其中MCR含量係藉由ASTM法D453〇測定，C5瀝青質含量 係藉由ASTM法D2007測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括：使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25。〇和0.101 MPa下可冷凝，該原油進 料在每克原油進料中具有至少0. 001克的MCR含量，該至 J 一種觸媒可藉由下列獲得：使載體與週期表第6攔的一 或多種金屬，週期表第6攔之一或多種金屬的—或多種化 31 200530388 合物，或其混合物結合以產生觸媒前驅物；於一或多種含 硫化合物存在下，在低於50(rc的溫度下加熱此觸媒前驅 物形成觸媒；及控制接觸條件以便使該原油產物具有MCR 含量最多為90%之該原油進料的MCR含量，其中MCR含量 係藉由ASTM法D4530測定。 本發明亦提供生產原油產物之方法，其包括··使原油 進料與一或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物， 其中該原油產物在25 t和0.101 MPa下可冷凝，該原油 進料在每克原油進料中具有至少〇· 〇〇1克的MCR含量，該 至少一種觸媒具有中位孔徑在70 A至180 A之範圍内的 孔徑分佈，該孔徑分佈中至少6的總孔數具有在A之 中位孔徑範圍内的孔徑，其中孔徑分佈係藉由aSTM & D4282 測定；及控制接觸條件以便使該原油產物具有mcr最多為 ⑽^之該原油進料的狀^其中河邙係藉由^^法^礼⑽ 測定。 本發明亦提供在每克組成物中含有下列者的原油組成 物：最多0· 004克的氧，其藉由ASTM法E385測定；最多 0· 003克的硫，其藉由ASTM法D4294測定；及至少〇· 3克 的殘留物，其藉由ASTM法D5307測定。 本發明亦提供在每克組成物中含有下列者的原油組成 物：最多0· 004克的氧，其藉由ASTM法E385測定；最多 〇· 003克的硫，其藉由ASTM法D4294測定；最多〇· 〇4克 的驗性氮，其藉由ASTM法D2896測定；至少〇· 2克的殘 留物’其藉由ASTM法D5307測定；及該組成物具有最多 32 200530388 為0.5的TAN，其藉由“"法恥“測定。 .本發明亦提供在每克組成物中含有下列者的原油組成 物.至少o.ool克的硫，其藉由謂法D4294測定；至 少〇·2克的殘留物，其藉由侧法Μ3〇7測定；該組成 物具有至少1. 5之MCR含量與c5瀝青質含量的重量比，及 該組成物具有最多為G 5的M，其中tan係藉由法 D664測定，MCR的重量係藉由ASTM法D453〇測定，而q 瀝青質的重量係藉由ASTM法D2〇〇7測定。
於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供下列原油進料：（a)尚未於精煉廠 中處理，瘵餾及/或分餾者；含有碳數大於4之成分 者孩原油進料在每克原油進料中含有至少〇 · 5克的這類 進料，（c)包含烴，其部分具有：在〇· 1〇1 Mpa下低於1〇〇 C的沸程分佈，在〇· 1〇1 MPa下介於1〇〇。〇和2〇〇£5c之間 的彿私分佈’在0·101 Mpa下介於200°C和300°C之間的 部^分佈’在〇· 101 MPa下介於300°C和400°C之間的沸 &分佈’以及在〇1〇1 MPa下介於4〇〇〇c和650°C之間的 ’弗裎分佈；（d)在每克原油進料中含有至少：〇〇〇1克之 具有沸程分佈在0· MPa下低於1〇〇。(：的烴，〇· 〇〇1克 之具有沸程分佈在〇1 〇1 MPa下介於i〇〇°c和200°C之間 的化’ 0.001克之具有沸程分佈在〇1〇1 MPa下介於200 C和30 0 C之間的烴，〇· 〇〇 1克之具有沸程分佈在〇. 1 〇 1 MPa 下介於30(TC和400°C之間的烴，及o.ooi克之具有沸程 分佈在0· 101 MPa下介於400t和650°C之間的烴；（e)具 33 200530388 有至少為0.1，至少為 或〇 5至5之範鬥肉、·3,或是在0.3至20, 0.4至10’ 少為2〇〇。「心 ΤΑΝ;⑴具有在〇·101齡下至 夕為200 C的起始沸點 * ^ ^ , . g)包含鎳、釩和鐵；（h)在每 見原’由進料中含有至少 入纺· — · 00002 克的總 Ni/V/Fe ; (i)包 a石爪，（j )在母克原油 古μ访η、 進抖中含有至少0· 0001克或0· 05 克的& , (k)在每克原油 η、各〆 進枓中含有至少0· 001克的VG0 ; (1)在母克原油進料中 含含氧烴；00 少0.1克的殘留物；⑷包 ^ 種有機酸的一或多種鹼金屬鹽，一 或多種有機酸的一或多綠认丄人研 人 > 種鹼土金屬鹽，或其混合物；（〇)包 έ有機酸的至少一種鋅_ · 节现，及/或（ρ)包含有機酸的至少 一種砷鹽。 、於右干具體貫例中’本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供可藉由移除原油中的石腦油及比石 腦油更具揮發性之化合物而㈣的原油進料。 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供使原油進料與一或多種觸媒接觸以 生產含有原油產物之總產物的方法，其中該原油進料和原 油產物兩者都具有G瀝青質含量和MCR含量，且：（a)原 油進料之h瀝青質含量和原油進料之MCR含量的和為s， 原油產物之Cs瀝青質含量和原油產物之MCR含量的和為 s’，控制接觸條件以便使S，最多為99%的S ;及/或（b)押 制接觸條件以便使原油產物之MCR含量與原油產物之Γ 、 主所人 匕5 >歷 月貝έ量的重量比在i · 2至2. 0，或1 · 3至1 _ 9的範圍内 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一式夕 4多種 34 200530388 方法或組成物者亦提供氫源，其中該氫源為 … (b)氫氣；（c)甲烷；（d)輕（ 乳悲， 其混合物。 ）*^’（^性氣體；及/或（0 =若干具體實例中，本發明與結合本發明之—或多種 生產供使原油進料與一或多種觸媒接觸以 生產3有原油產物之總產物的方法，其 於或連接到近海設備的接觸區中進行接觸。〜進料在位 於若干具體實例中’本發明與結合本發明之—或多種 方法或組成物者亦提彳妓一 ^ 〆 源在i下杜其包含於氣體及/或氫 件以便使：广原油進料與—或多種觸媒接觸及控制接觸條 = 氣態氯源與原油進料的比在與-或多種觸 媒接觸之母立方米的原油進料巾為5纟 氣態氫源的範圍内q 铃半立方未之 ^..^5 t圍内，（b)猎由改變氫源分壓以控制氫的選 TAN，& e (C)氫的吸取率使原油產物具有小於0.3的 气々吸取係小於在接觸期間會導致原油進料和總 =之間實質上相分離的氨吸取量；⑷氯的選定吸取率 卜 進科中為1至30或1至80標準立方米 之氣源的範圍内· *
’（e)乳體及/或氫源的液體空間速度至 少為11 hr1，至少i u I 觸期間控制氣體及/V 或最多為20 h-1;⑴在接 ςηΛ〇 _ /或11源之分壓；（g)接觸溫度在50至 500C的範圍内，氣 乳體及/或虱源的總液體空間速度在〇. 1 至3〇h的範圍内，氣體及/或氫源的總壓力在1〇至2〇_ 的範圍内；0^ $ _ 、 、+左 乳體及/或氫源的流動係朝著與原油進料 流動相反的方向 ’ U)該原油產物具有H/c為70至130% 35 200530388 之該原油進料的Η/Γ · m丄 ’ U )由該原油進料吸取的氫在每立 方米的原油進料中I炙炎0 n 夕為80及/或1至80或1至50標準 立方米之氫的範圍内；⑴該原油產物具有總Ni/V/Fe含 量最多為90%，最多鬼ζη()/二、π 夕為5(U，或隶多為1〇%之該原油進料的 N i / V / F e含量；（1)言岁历 μ原/由產物具有硫含量為7〇至〗3〇% 或80至120%之該原油進 · ^ ^ 有含量為70至_:二…，⑷㈣油產物具 °或9〇至110%之該原油至130%或 ;的VG〇含1Ε，（η)該原油產物具有殘留物含量為700
之該原油進料的殘留物含量；(。”亥原油產物具有 氧έ i袁多為g〇%，最多為7 ^ 為7〇%，取夕為50%，最多為40%， 2 :夕；1 〇%之δ亥原油進料的氧含量，·（P)該原油產物具 有有機酸金屬鹽形態的驗金屬和驗土金屬總含量最多為 _，最多為5〇%，或最多為丄 里取夕為 為〇/°之该原油進料的有機酸金 屬凰形恶的驗金屬和驗土全 原油進料的ρ值至少為=)里兮 觸期間，該 乂為1,5，（r)该原油產物具有在37.8
:，度最多為90%’最多為⑽，或最多為iq%之該原 Λ n料在37.8t下的黏度；⑷該原油產物具有ΑΠ比重 I至130%之該原油進料的Αρι比重；及/或⑴該原 ==，有，最多為90%，最多為5〇%，最多為3〇% ’最 夕:、心或取多為1〇%之該原油進料的TAN及/或在〇 〇〇1 0·5’ 0.01至0.2,或0.05至〇」的範圍内。 :若干具體實例中’本發明與結合本發明之一或多種 y乡且成物者亦提供—種方法，其包含使原油進料组一 或夕種觸媒接觸及控制接觸條件以減少含有機氧化合物的 36 200530388 “產物二 、選定有機氧化合物的含量以便使該 二有機乳量最多為9Q%之該原油進料的含氧量；⑻ =:化合物的至少一種化合物包含致 含有機氧化合物的至少一 f > 化5物包含羧酸之鹼金屬鹽； (d)含有機氧化合物的至少_ 屬豳·,、 種化a物包含羧酸之鹼土金 屬I，（ e)含有機氧化合 令凰錄 、至 >、一種化合物包含羧酸之 孟屬鹽，其中此金屬包括週期 ^ ^ %』表弟12攔的一或多種金屬； (ί)違原油產物具有含非羧 熳馱有機化合物含量最多為90% <邊原油進料中的含非羧酸 ^ ^ 有機化合物含置；及/或（g)該 fw由進料中的至少一種 酸 合物係產自含環烷酸或非羧 0欠的有機氧化合物。 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 2或組成物者亦提供—種方法，其包含使原油進料與一 或夕種觸媒接觸，其中：（a)於 m 料與至少-種觸媒接觸，接著於帛Γ:原油進 赭L 要者於弟二溫度下接觸，控制接 ih以便使第—接觸溫度至少低於第二接觸溫度3(TC ; 於第-氫吸取條件下然後在第二氫吸取條件下，使該 心進枓與氫接觸，第-吸取條件的温度係至少低於第二 =取條件的溫度3rc;(c)於第—溫度下，使該原油進料 ::少—種觸媒接觸’接著於第二溫度下接觸，控制接觸 ^ X便使第-接觸溫度最多低於第二接觸溫度;⑷ 接觸期間產生氫氣；（e)在接觸期間產生氯氣，並且控 1接觸條件以便使該原油進料吸取至少—部分的生成氣； 使-玄原油進料與第-和第二種觸媒接觸，該原油進料 37 200530388 /、有TAN…m之該原油進料的I⑷ 反應器中進行接觸；⑻於沸騰床反應器中奋隹豐床 使該原油進料在與一或多種觸 ::’⑴ 觸;⑴該-或多種觸媒為_媒，使該:二 鈒觸媒接觸之後，於氫源存在下與附加觸媒 Ί 係以每立方米原油進料！至2M _(k)虱
率產生；⑴在接觸期間產生氣，方=已圍内的速 成氯的存在下，使該原油進料與附加觸'=觸至少：部分生 :觸：件以便使氣體流動朝著與原油進料流動和生 η方向：(m)使該原油進料於第—溫度下與叙觸： 觸’隨後於第二溫度下與附加觸媒接觸，控制接觸： 以便使第-溫度至少低於第二溫度3。：接觸條件 產生氫氣，使該原油進料鱼 n接觸期間 以便使該附加觸媒吸取至少 _條件 後於第二溫度下使該原油進料與二生觸
條件以便使第二溫度至少為18〇t。 ' ，&制接觸 於若干具體實财，本㈣與結 方法或組成物者亦提供—種方法，其包含使種 :多種觸媒接觸，其中：⑷該觸媒為受載觸婵而載二 含氧化鋁、氧化矽、氧化載觸媒而载體包 氧化鎂，或其混合物(:)該 孔性；(C)此方法尚包括…載觸媒而載體為多 下處理過㈣加觸媒；⑷該至少—種觸媒的壽命至之= 38 200530388 Ο · 5年，及/或 方令原油進料中。 (e) 該至少_ 種觸媒係於固定床中或懸浮 於若干具體實例中，本發明與結合本發明 方法或組成物者亦提供一種方法，1勺A 艺夕 或多種觸媒接觸，兮5 ,1、 ” I 3使原油進料與一
觸媒ϋ觸姐Γ〉、一種觸媒為受載觸媒或塊狀金屬 至i";的:塊狀金屬觸媒：(a)包含週期表第5 或夕種金屬，週期表第5至10攔之一或 :::了或多種化合物’或其混合物；(b) =至 克’或 〇.〇〇1 至 〇3 』表弟5至10欄的一或多種金屬， 至1 〇欄之_十夕 义J衣弟5 至W攔之二種二10欄的一或多種金屬，週期表第6 ⑷包含週二屬的一或多種化合物，或其混合物； 、表第7至10欄的一或多種金屬， 至10攔之—或 週期表弟7 ⑷在每克觸：. 一或多種化合物’或其混合物；
尋媒中含有〇.〇〇〇1至〇 6克或 克之：週期表第7 5 .川1至0.3 至10攔之—或多^ 1〇攔的一或多種金屬，週期表第7 ⑴包含週期夺第屬的一或多種化合物’或其混合物； 至6搁之-或多11至厘6搁的一或多種金屬，週期表第5 ⑷包含週期或多種化合物’或其混合物； -或多種全屬：攔的一或多種金屬’週期表第5爛之 克觸媒中含有5小或多種化合物’或其混合物；（h)在每 至 〇 3 克〔0.0001 克 ’ 0.0001 至 0.6 克，〇 〇〇1 ·υϋ5至0.1克，或0.01至0.08克之：週期 39 200530388 表第5欄的一或多種金屬，週期表第5攔之一或多種金屬 的一或多種化合物，或其混合物；⑴包含週期表第6攔 的或夕種金屬，週期表第6欄之一或多種金屬的一哎多 種化合物，或其混合物；（j)在每克觸媒中含有0 〇〇〇1 至 0·6 克，0.001 至 〇·3 克，〇 〇〇5 至 〇1 克，〇 〇1 至 〇 ^之週期表第6欄的一或多種金屬，週期表第6攔之一或 多種金屬的-或多種化合物，或其混合物；（k)包含週期 表第〇欄的一或多種金屬，週期表第1 〇攔之一戋多種 屬的-或多種化合物，或其混合物;⑴纟每克觸含 主0.6克或0.001至0.3克之：週期表第1〇 的-或多種金屬，週期表第10㈣之一或多種 =2:或其混合物…含飢，-或多種飢化： 、曰入;’、7合物’（η) &含鎳，-或多種鎳化合物，或1 ::π:(〇)…，-或多繼合物，或其混合：:、 (Ρ)包含鉬，一式夕仅 切， 克觸媒中含有=化合物’或其混合物；（q)在每 • 至〇. 3克或〇· 005至ο 1 Λ的·如 一或多種鉬化合物，+ 4 U·〗見的·鉬， 鶴化合物，或其混人：物」(Γ)包含鶴，-或多種 0·3克的：鶴，’⑷在每克觸媒中含有0.001至 人 A夕種鎢化合物，或苴溫人舲· h、 含週期表第6攔 飞一合物，⑴包 多種金屬，1中第1n夕種金屬和週期表第10攔的-或 至5;⑷包、含週^櫚金屬與帛6攔金屬的莫耳比為！ 15攔之一或多種元 次夕種兀素，週期表第 在每克觸媒中含有〇、、—或多種化合物，或其混合物；(v) 有〇.〇〇〇〇1至〇.06克之：週期表第15棚 200530388 的一或多種元素，週期表第〗5攔 罘15攔之一或多種元素的一或 多種化合物’或其混合物；（w) 4’—或多種磷化合物， 或其混合物’·〇〇在每克觸媒中含有最多〇1克的α氧化 I呂；及/或（y)在每克_中含有至少氧化銘。 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供形成觸禅古 取碉媒之方法，其包括使載體與 一或多種金屬結合以形成截I# /厶厘、e人" /取戰體/金屬混合物，其中該載體 包含Θ氧化鋁，於至少4 0 〇 °c的、、四疮無士 L的Μ度下熱處理Θ氧化鋁載體/ 金屬混合物，而且尚包括：⑷冑載體/金屬混合物與水 結合以形成糊狀物，擠壓此糊狀物；（b)於至少t的 溫度下藉由熱處理氧化鋁而得到0氧化鋁；及/或（c)使 該觸媒硫化。 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一種方法，其包含使原油進料與一 或多種觸媒接觸，纟中該一或多種觸媒的孔徑分佈具有： (a)至少為60 A，至少為90 A，至少為18〇人，至少為 2夕〇〇 A，至少為230 A，至少為300人，最多為230人，最 多為500 A，或是在90至180 A，1〇〇至14〇人，12〇至 人，230 至 250 A，180 至 500 A，230 至 500 A ·，或 60 至300人之範圍内的中位孔徑；（b)至少β〇%的總孔數具 有在45人、35A，或25A之中位孔徑範圍内的孔徑；（c)至 夕為60 m2/g，至少為90 m2/g，至少為1〇〇 m2/g，至少為 120 m/g’至少為150 m2/g，至少為200 m2/g，或至少為 2 2 0 2 / * m §的表面積；及/或（d)至少為〇· 3 cm3/g，至少 41 200530388 為0. 4 Cm /g，至少為0· 5 cm3/g，或至少為0· 7 cm3/g之 所有孔徑的總體積。 '於若干具體實例中’本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一種方法，其包含使原油進料與— 或多種受載觸媒接觸’其中該載體：（a)包含氧化銘、氧 化石夕、氧化石夕-氧化銘、氧化鈦、氧化錯、氧化鎂，或龙 混合物，及/或沸石；⑻包含7氧化紹及/或δ氧化紹；㈦ 在母克載體中含有至少0. 5克的γ氧化鋁，·⑷在每克载 體中含有至少0.3克或至少。5克的㊀氧化鋁；⑷包含“ 氧化紹、γ氧化紹、δ氧化紹、θ氧化紹，或其混合物；⑴在 每克載體中含有最多0.1克的OC氧化鋁。 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一種叙觸媒：（a)具有中位孔徑至 少為60A的孔徑分佈；⑻包含載體，此載體包含θ氧化 銘’而該鈒觸媒具有中位孔徑至少為6GA的孔徑分佈；⑷ 包含週期表第6攔的-或多種金屬，週期表第6棚之一或 多種金屬的-或多種化合物’或其混合物；及，或⑷在 每克觸媒中含有至少〇·謝克之：週期表第6欄的一或多 種金屬，週期表第6欄之-或多種金屬的—或多種化合物， 或其混合物。 於若干具體實例中’本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一種原油產物，其具有：⑷最多 為〇·ι，〇.〇〇1至（^，（^至以：或心至以的糊； ⑻在每克原油產物中最多為〇.〇〇〇〇〇〇克之有機酸金屬 42 200530388 鹽形態的驗金屬和驗土金屬；（C)在每克原油產物中最多 為0.00002克之Ni/V/Fe;及/或⑷在每克原油產物中 大於0克，但小於0·01克的至少一種觸媒。 於若干具體實例中’本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一或多種有機酸的一或多種驗金屬 鹽，一或多種有機酸的一或多種鹼土金屬鹽，或其混合物， 其中：U)該至少一種鹼金屬為鐘、鈉，或鉀；及/或⑶） 該至少一種鹼土金屬為鎂或鈣。 於右干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 _ 方法或組成物者亦提供一種方法，其包含使原油進料與一 或多種觸媒接觸以生產含有原油產物的總產物，此方法尚 匕括·（ a)使该原油產物與該原油進料相同或不同的原油 結合以形成適用於運輸的摻合物；（b)使該原油產物與該 原油進料相同或不同的原油結合以形成適用於處理設備的 摻合物；（C)分餾該原油產物；及/或（d)使該原油產物 分餾成為一或多種餾分，並且由該至少一種餾分生產運輸 用燃料。 春 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一種受載觸媒組成物，其：在 每克載體中含有至少〇· 3克或至少〇· 5克的㊀氧化鋁；（b)在 載肢中包含δ氧化铭，（C)在每克載體中含有最多克 的α氧化鋁；（d)具有中位孔徑至少為23〇A的孔徑分佈； (e)具有該孔徑分佈之孔至少為〇·3 cmVg或至少為〇.7 cm3/g的孔體積；（f)具有至少6〇 m2/g或至少9〇 ^以的 43 200530388 表面積；（g)包含週期 ^ ^ s ㈣« U i 弟7至1G欄6卜或多種金屬， 或其混合物；(h):人之一或多種金屬的一或多種化合物’ 翻主# c 匕έ週期表第5欄的一或多種金屬，週 ，、月表弟5攔之一咬$ ^ · · 〜乂夕種金屬的一或多種化合物，或其混合 物，（i)在每克觸媒φ人 /、中 3 有0·〇〇〇ΐ 至 0.6 克或 〇·〇〇ΐ 至 〇·3 克之：一或多種n ς 4pq 襴金屬，一或多種第5欄金屬化合物， 或其混合物；（丨）由人 s週期表第6攔的一或多種金屬，週 期表第6攔之_吱客 . 4夕種金屬的一或多種化合物，或其混合 物；（k)在每克觸媒中含有0.0001至0.6克或0.001至0.3 克之.或多種第6攔金屬’一或多種第6欄金屬化合物， 或其混合物；（1 )白人^ , 匕3飢’—或多種釩化合物，或其混合 物（m) L 3銦，一或多種銦化合物，或其混合物；⑷包 含鶴’-或多種鶴化合物，或其混合物；⑷&含銘，一 或多種鈷化合物’或其混合物；及"戈（p)包含錄，一或 多種鎳化合物，或其混合物。 於若干具體實例中，本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一種原油組成物，其：⑷具有最 多為I’最多為0.5’最多為〇.3,或最多為〇1的丁an; (b)在每克組成物中含有至少〇 〇〇1克之拂程分佈在〇 ι〇ι MPa下介於阶和2啊之間的烴；至少〇 〇〇ι克至少 0.005克，或至少0.01克之沸程分佈在MpaT^ 26(TC和320t之間的烴；及至少、〇〇〇i克之冻程分佈在 MPa下介於臟和65rc之間的煙；（c)在每克組 成物中含有至少0.0005克的驗性氫；（d)在每克組成物 44 200530388 :含有至少〇. 001克或至少0.01克的總氮量;及/或⑷在 每克組成物中含有最多0. 00005克的總鎳和釩量。 '於若干具體實例中’本發明與結合本發明之一或多種 方法或組成物者亦提供一種原油組成物’其包含一或多種 η某4至少一種觸媒：（a)具有中位孔徑至少為⑽人， A，及 / 或在 90 至 18“]。。至 14〇 A i2〇 :八A的孔徑分佈；(b)具有至…的中位孔徑， 广佈中有超過6〇%的總孔數具有在U入、Μ入，或 至少二中位2孔徑範圍内的孔徑；(c)具有至少1。0心， 體久：g’或至少22“2/g的表面積；⑷包含載 豆Μ载體包含氧化鋁、氧化矽、氧化 4太、_ 夕氣化铭、氧化 乳化錯、氧化鎂，沸石， 週期#筮e 次其此合物；（e)包含 、5至1 0欄的一或多種金屬，it $ f ^ ς $ 之-或多種金屬的-或多種化合物，;至10攔 含週期夺楚“ 或其混合物；⑴包 /表弟5攔的一或多種金屬，週 種金屬的一十少蚀儿人，、 义^表弟5攔之一或多 或夕種化a物’或其混合物·广 中含有至少〇 〇〇〇1克 一 > ，（g)在每克觸媒 種第5捫入 5夕種第5攔金屬，一或多 5攔金屬化合物，或其混合物 一夕 攔的-或多種金屬，週期表第 ：5週期表第6 多種化人& >β 爛之—或多種金屬的 種化合物，或其混合物；（i)在 次 〇. 0001克之· , ^ c 、克觸媒中含有至少 兄之·一或多種弟6欄金屬，一 化合物’或其混合物；⑴包含週期表=第6攔金屬 種金屬，塌里麥繁,n . 攔的一或多 物丄 金屬的-或多種“ 其⑽合物；及/或⑴包含週期表第15搁的 45 200530388 多種元素，週期表第15攔之一或多種元素的一或多種化 合物，或其混合物。 在進一步的具體實例中，本發明 ~ n ^ ^ 之特疋具體實例的特 被可和本發明之其他具體實例的特徵結合。例如，本發明 之一具體貫例的特徵可和其他具體實例之特徵結人。 的/進一步的具體實例中，原油產物可藉ΪΓ文中所述 的任一種方法和系統獲得。 :進一步的具體實例中，附加特徵可加入本 的特定具體實例。 【實施方式】 在此更詳細地敘述本發明的特定具體實 用的術語定義如下。 ^ ASTM”係指美國材料試驗標準。 “奶比重，，係指在15.5t: (6昨）下的Αρι比重βΑρι 比重係藉由ASTM法D6822測定。 …原油進料與原油產物的原子氫百分率和原子碳百分率 係藉由ASTM法D5291測定。 示另有°兄明外’原油進料、總產物，及/或原油產物的 私刀佈係藉由ASTM法D5307測定。 5瀝月貝係指不溶於戊烷的瀝青質。C5瀝青質含量 係藉由ASTM法D2〇〇7測定。 、 、周："^孟屬係指週期表第X欄的-或多種金屬及/或 :X攔之-或多種金屬的-或多種化合物，其中X 應於週期表的攔數(例如…。。舉例而言，“第6 46 200530388 攔金屬’’係指週期 6欄之一或多種今2 插5的一或多種金屬及/或週期表第 戈夕種金屬的一或多種化合物。 昂X攔元素，，係护柄如φ斤 或週期表第“間之曰;/ 欄的一或多種元素’及/ X係對應於週種元素的一或多種化合物，其中 Η攔元素，，係=:(例如】3至⑻。舉例而言，“第 表第15攔之一或多15欄的-或多種元素及/或週期 次夕種70素的一或多種化合物。 在本巾請案的料内，週期表的以 金屬化合物重景，、田如士 ％ ^表的 人物書^ 表的元素重量，或週期表的元辛化 每克觸媒使用夏叶鼻。舉例而言，如果 量為每 > 觸桩η· 3’則該觸媒中翻金屬的計算重 里馬母克觸媒0· 067克。 “含量，，係指以基質總重量計表示成重 分率之基質(例如原油進料、 ：： 分會旦 n 4原油產物）中的成 里WtpPm”係指以重量計的百萬分率。 ::由進料/總產物混合物，，係指在處理期間與 的混合物。 “镏分:係指彿程分佈在〇.m MPa下介於2〇代（綱 )和3 4 3 C (6 5 0 °F )之間的烴。餾分令θ 一 D5斯測定。 猎由ASTM法 “雜原子，，係指烴分子結構中所含的氧、氮，及/或硫。 :原子含量係藉由爛法對於氧的_，對於總氣的 小於4〇的氣化合物。驗性氛(、，’)係藉由ASTM*圆 47 200530388 測定。 ‘‘氫源”係指氫，及/式 存在下會反應而對2 &物及/或當原油進料和觸销 氮源可包括，作不= 進 化合物提供氣的化合物。 r ^ 不限於煙（例如ce c4的烴，如甲尸7 知、丙烧、丁燒）、水，或其混合物。可進行… 估汁制油進料中的化合物所提供的淨氯量。1衡以 :板抗碎強度”係指壓碎觸媒所需的 碎強度係藉由ASTM法D4179測定。 千板心
士 ^謂料體積液體進料速率7觸媒總體積，其係以小 t r表7F。觸媒總體積係藉由總和接觸 媒體積來計算，如本文中所述者。 ’所有觸 “匕〇物係才日包含在標準溫度和壓力（Μ :p…稱為“S們下為液態之一或多種化合物的組 101 物，或是包含在ςΤΡ nr 4 V- At TP下為液怨的一或多種化合物與在 下為固態的-或多種化合物之組合的組成物。
週期表係指2003年11月由國際純粹與應用化學聯 合會（IUPAC)所規定的週期表。 “有機酸金屬鹽形態的金屬，，係指鹼金屬、鹼土金屬、 鋅申鉻，或其組合。有機酸金屬鹽形態的金屬含量存 藉由ASTM法Dl318測定。 “里係 ‘‘微殘留碳，，（“MCR”）含量係指在蒸發和熱解基質後留 下的殘留炭量。MCR含量係藉由ASTM法D453〇測定。 “石腦油，，係指沸程分佈在〇.1〇1MPa下介於38t (1〇〇 F )和200 C (392T )之間的烴成分。石腦油含量係藉由 48 200530388 ASTM 法 D5307 測定。 “ N i / V / F e ”係指鎳、飢、鐵，或其組合。 “Ni/V/Fe含量’’係指鎳、釩、鐵，或其組合的含量。 Ni/V/Fe含量係藉由ASTM法D5708測定。 “Nm3/m3係指每立方米原油進料中的標準立方米氣 體。 ‘‘含非羧酸有機氧化合物，，係指不含羧基（一c〇2一）的有機 氧化合物。含非魏酸有機氧化合物包括，但不限於_、環 醚、醇、芳族醇、酮、醛，或其組合，其不含羧基。 “不可凝氣體”係指在STP下為氣態的成分及/或此等成 分之混合物。 “P (膠溶）值’’或“P值”係指表示原油進料中瀝青質絮 凝傾向的數值。p值的測定係由J. J· Heithaus見述於
Journal of Institute of Petroleum, Vol. 48, Number 458,
February 1962’ pp· 45-33 的 “Measurement and
Significance of Asphaltene Peptization，，。 孔徑、“中位孔徑”和“孔體積，，係指藉由ASTM法])4284 (成140°之接觸角的水銀孔率法）所測定的孔徑、中位孔徑 和孔體積。micr⑽eritice A922〇 儀器（Micr〇meritics
Inc·，Νπποπ Georgia，u.S.A)可用來測定這些值。 殘留物”係指具有沸程分佈高於538艺（i〇〇〇下）的 成分，如ASTM法D5307所測定者。 “SCFB”係指每桶原油進料中的氣體標準立方呎。 觸媒的“表面積，，係藉由ASTM法D3663測定。 49 200530388 T A N係指總酸值，以每克（“，，）样 一 寸兄I g )樣品中的K〇H毫克數 (“mg”）表示。TAN係藉由ASTM法D664測定。 “VG0”係指沸程分佈在G m _下介於⑽^⑽ T)和538 t (1_卞）之間的烴。VG〇含量係藉由删 法D5307測定。 “黏度，，係指在 37.8 °C (1〇〇 k U U F )下的動黏度。黏度係 利用ASTM法D445測定。 在本申請案的情況下，應瞭解如果已試驗基質之性質 所得到的數值在試驗方法的限制範圍外時，則可修正及/ 或重新校準此試驗方法以測試這類性質。 原油可生產及/或乾餾自含右媸袢 目β有構^物的烴接著使其穩定 化。原油可包含原油。原油通常為固體、半固體，及/或 液體。衫化可包括，但不限於移除原油中的不可凝氣體、 7〔、鹽’或其組合以形成穩定原油。這類穩定化通常可能 發生在，或鄰近於生產及/或乾餾場所。 穩定原油典型而言尚未在處理設備中_及/或分德以 生產具有特定沸程分佈(例如石腦油、餾分、⑽，及/或 =油)的多成分。蒸餾包括，但不限於常麼蒸顧法及/或 :壓^法。未蒸傑及/或未分镏的穩定原油在每克原油 中可施包含數量至少為〇 5吞的#八 乂 ^ b克的成分之碳數大於4的成 为。穩定原油的實例包括全原油、菽 “、、餘原油、脫鹽原油、 脫鹽蒸餘原油，或其組合。“蒗餘 …餘係私已處理過的原油， 因此已移除至少一部分呈右、、 ^ 〇1刀H點在0.101 MPa下低於35〇c 〔在1 atm下為95T)的成分。並 ，、i而5，瘵餘原油在每克 50 200530388 蒸餘原油中具有含量最多為〇1克，最多為〇· 〇5克，或 最多為〇· 02克的這類成分。 若干穩定原油具有可容許穩定原油藉由輸送載具（例如 苔線、卡車’或船舶）輸送至習知處理設備的性質。其他 原油具有一或多個使它們不利的不適當性質。劣質原油對 於輪送載具及/或處理設備而言可能是不能接受的，因此 會賦予劣質原油低的經濟價值。此經濟價值可能就像認為 内含劣負原油之容态的生產、輸送及/或處理成本太昂貴。 劣質原油的性質可包括，但不限於：a)至少〇 · 1，至 少0. 3的TAN ; b)至少1〇 cSt的黏度；c)最多為19的 API比重；d)總Ni/V/Fe含量為每克原油中至少有〇〇〇〇〇2 克或至少有0.0001克的Ni/V/Fe; e)雜原子總含量為每 克原油中至少有〇· 005克的雜原子；f)殘留物含量為每 克原油中至少有〇· 01克的殘留物；g) q瀝青質含量為每 克原油中至少有〇· 04克的q瀝青質；h) 含量為每克 原油中至少有〇· 002克的MCR ; i)有機酸金屬鹽形態的金 屬含量為每克原油中至少有0·00001克的金屬；或]·)其 組合。於若干具體實例中，劣、質原油在每克劣質原油中； 包含至少〇· 2克的殘留物，至少〇·3克的殘留物，至少〇 5 克的殘或至少〇· 9克的殘留物。於若 劣質原油可能具有在。·….3至20,0.3或0.:二 ^•4或0.5至5之範圍内的糊。於特定具體實例中， 名貝原油在每克劣質原油中可能具有至少GGQ5克，至少 0· 01克，或至少0· 02克的硫含量。 51 200530388 於若干具體實例中，劣質原油具有包括，但不限於下 列的性質：a)至少〇·5白勺TAN; b)含氧量為每克原油進 料至少有0.005克的氧；c) Cs瀝青質含量為每克原油進 料中至少有U4克的C5瀝青f ;d)纟於期望黏度（例如 對於具有API比重至少為1〇白勺原油進料而言> 说）； e)有機酸金屬鹽形態的金屬含量為每克原油中至少有 0_00001克的金屬；或f)其組合。
劣質原油在每克劣質原油中可包含：至少0 001克， 至）0.005克，或至少001克之沸程分佈在〇1〇1 Mpa 下介於90 C和200°C之間的烴；至少〇· 〇1克，至少〇· 〇〇5 克，或至少ο·οοι克之沸程分佈在〇1〇1 MPa下介於2〇〇 艺和300°C之間的烴；至少〇·〇〇1克，至少〇 〇〇5克，或 至少0·01克之彿程分佈在〇1〇1 MPa下介於300°c和400 C之間的烴；及至少〇· 001克，至少〇. 〇〇5克，或至少〇· 〇1 克之彿程分佈在0.101 MPa下介於400T：和650°C之間的 烴0
劣質原油在每克劣質原油中可包含：至少〇 . 〇 〇 1克， 至少0.005克，或至少〇·〇ι克之沸程分佈在〇1〇1 MPa 下最多為100°C的烴；至少〇· 〇〇1克，至少〇· 005克，或 至少〇· 01克之沸程分佈在〇· 1〇1 MPa下介於100°C和200 °C之間的烴；至少〇· 0〇ι克，至少〇. 〇〇5克，或至少〇· 〇1 克之沸程分佈在0.101 MPa下介於200°C和300°C之間的 烴’·至少0. 001克，至少〇. 〇〇5克，或至少〇· 01克之沸 程分佈在〇· 1〇1 MPa下介於300°C和400°C之間的烴；及 52 200530388 至少0.001克，至少0.005克，或至少0·01克之沸程分 佈在0· 101 MPa下介於400°C和650°C之間的烴。 除了較高沸點的成分之外，若干劣質原油在每克劣質 原油中可包含至少〇· 001克，至少〇· 005克，或至少〇. 01 克之沸程分佈在〇· 101 MPa下最多為100°C的烴。典型而 言，劣質原油在每克劣質原油中具有最多為0· 2克或最多 為〇 · 1克的這類烴含量。 若干劣質原油在每克劣質原油中可包含至少0. 0 01 克，至少0· 005克，或至少0· 01克之沸程分佈在〇. 1〇1 MPa _ 下至少為2 0 0 °C的烴。 若干劣質原油在每克劣質原油中可包含至少〇. 〇 〇 1 克，至少0.005克，或至少0.01克之沸程分佈至少為650 °C的烴。 可使用本文中所述方法處理的劣質原油實例包括，但 不限於來自世界下列地區的原油：U. S. Gulf Coast和 southern California ' Canada Tar sands - Brazilian
Santos and Campos basins'Egyptian Gulf of Suez、Chad、 ® United Kingdom North Sea 、 Angola Offshore 、 Chinese Bohai Bay 、 Venezuelan Zulia 、 Malaysia 及 Indonesia
Sumatra ° 處理劣質原油可增進劣質原油的性質以便使該原油可 為輸送及/或處理所接受。 本文中欲處理的原油及/或劣質原油稱為“原油進料”。 此原油進料可如本文中所述的蒸餘原油。如本文中所述之 53 200530388 由處理原 >、由進料所得的原油產才勿通常適用於輸送及/或處 理。如本文中所述生產的原油產物性質比原油進料更接近 州中級原油的對應性質，或是比原油進料更接近布倫 特（Brent)原油的對應性質，藉此提高原油進料的經濟價 值。這類原油產物可用較少或不用預處理精煉，藉此提高 精煉效率。預處理可包括脫硫、脫金屬及/或常壓墓餾以 移除雜質。 …、田
根據本發明處理原油進料可包括在接觸區及/或結合兩 個或更多個接觸區中使原油進料與觸媒接觸。在接觸區 中，原油進料的至少一種性質與該原油進料的同樣性質相 比可藉由該原油進料與一或多種觸媒的接觸而改變。於若 干具體貫例中’在氫源存在下進行接觸。於若干具體實例 中，風源為在特定接觸條件下反應而對原油進料中的化合 物提供相當少量氫的一或多種烴。 α
圖1為接觸系統ι〇〇的簡圖，其包含接觸區102。 油進料經由導管104進入接觸區102。接觸區可為反應器 反士器之一部分、反應器之多個部分，或其組合。接觸 勺只例包括堆豐床反應器、固定床反應器、沸騰床反鹿哭 ，續授拌槽式反應fl(‘TSTR，，）、流化床反應器、喷霧^ =’及液/液接觸器。於特定具體實例中，接觸系統係> 於或連接収海賴。在接㈣'，统1GG巾，原油進料⑴ 媒的接觸可為連續或分批法。 干具體實例中’原油進料與兩種觸媒之第一種觸媒的 54 200530388 可減少該原油進料的TAN。已減少TAN的原油進料與第二 種觸媒的後續接觸係減少雜原子含量並增加Αρι比重。在 其他具體貫例中，在原油進料與一或多種觸媒接觸之後， 原油進料之TAN、黏度、Ni/V/Fe含量、雜原子含量、殘 留物含量、API比重，或是這些性質的組合與該原油進料 的同樣性質相比會改變至少j 〇0/〇。 於特定具體實例中，接觸區中的觸媒體積在ι〇 2積％，20至50體積％，或3〇至4〇體積％之接 峨體積的範圍内。於若干具體實例中，觸媒和 料的漿液在接觸區的每 ’、/進 克原油進料中可包含U〇1至 10克〇.。。5至5克’或。.01至3克的觸媒。 =區中的接觸條件可包括，但不 中的接觸條件以=或其組合。控制若干具體實例 度可分佈在50至500:、有特性的原油產物。接觸區中的溫
至420°c的範®接/，6°至44吖，7°至430°c，或80 1 ^ 12 MPa 4 f區中的廢力可分佈在至2〇MPa， 20 π，1·5 至 15 一 〇 h ，0·5 至 25 h_】，1 至 體實例中，LHsv至小 或2至10 ίτ1的範圍。於若干具 或至少為20 h-】。為5h !，至少為11 h_1，至少為15h_1， 在氫源以氣體（例长a 源和原油進料的士：玄應的具體實例中，氣態氫 ’典型而言分佈在0·1至1 00,000 ，〇 Nlfl3/m3, 1 至 8, 000 Nm3/m3, 2 至 5, 000 55 200530388
Nm /m，5 至 3, 0〇〇 Nm3/m3，或 1〇 至 800 Nm3/m3 與觸媒接 觸的範圍。此氫源於若干具體實例中係與載送氣體結合並 且再循裱通過接觸區。載送氣體可例如為氮、氦，及/或 虱。載迗氣體可促進接觸區中的原油進料流動及/或氫源 机動。載送氣體亦可增進接觸區中的混合作用。於若干具 體貫例中，氫源（例如氫、甲烷或乙烷）可用來作為載送氣 體並且再循環通過接觸區。 ” 氫源可與導管104中的原油進料並流或經由導管〗〇6 分別進入接觸區102。於接觸區1〇2中，原油進料與觸媒 # 的接觸係產生含有原油產物，而在若干具體實例中含有氣 體的總產物。於若干具體實例中，載送氣體係與原油進2 及/或在導管106中與氫源結合。總產物可離開接觸區1〇2 經由導管110進入分離區108。 於分離區1 08中，原油產物和氣體可使用一般已知的 分離技術，例如氣—液分離，自總產物分離。原油產物可 經由導管112離開分離區108,接著輸送到輸送載具、管 線、儲存容器、精煉廠、其他處理區，或其組合。氣體^ · 包括處理期間所生成的氣體（例如硫化氫、二氧化碳，及/ 或一氧化碳）、過量氣態氫源，及/或載送氣體。過量氣體 可再循環至接觸系統100，可純化，輸送到其他處理區、 儲存容器，或其組合。 於若干具體實例中，使原油進料與觸媒接觸以生產總 產物係於兩個或更多個接觸區内進行。可分離該總產物以 生成原油產物和氣體。 56 200530388 圖2至3為包含兩個或二 ^ 乂一個接觸區的接觸系統100之 具體實例的簡圖。在圖2A和2B Φ ^ 口 uU中，接觸系統1〇〇包含接 觸區1 02和114。圖3A和3B包含。技艇广， 匕 s ° 接觸區 1〇2、114、116。 在圖2A和3A中，接觸區1 〇2 14、11 β係描繪成在一個 反應器中的個別接觸區。原油谁袓於λ 原油進枓係經由導管1〇4進入接 觸區102。 於若干具體貫例中，裁送翁雕— 孰笔礼脸在導管1〇6中與氫源結 合並且以混合物的形式導入接總ρ 式導入接觸區。於特定具體實例中， 如圖1、3Α和3Β所示者，鱼诉另/ + 百乳雄及/或載送氣體可經由導管 1 0 6及/或經由如導管1 〇 β，以馬： & 1 Ub以原油進料流動相反的方向， 與原油進料分別進入一咬多偏接網p A夕個接觸區。與原油進料流動反 向添加氫源及/或載送教艚可拗M L μ 疋乳股j、進原油進料與觸媒的混合 及/或接觸。 在接觸區1G2巾’原油進料與觸媒的接觸會生成原料 流。此原料流係由接觸區102流到接觸區114。在圖3儿和 3B中，原料流係由接觸區114流到接觸區u6。 接觸區102、114、116可包含一或多種觸媒。如圖2β 所示，原料流係經由導管118離開接觸區1〇2而進入接觸 區114。如圖3B所示，原料流係經由導管i丨8離開接觸區 11 4而進入接觸區11 6。 原料流可在接觸區114及/或接觸區丨〗6與附加觸媒接 觸以生成總產物。總產物離開接觸區1丨4及/或接觸區】^ 6 經由導管110進入分離區108。原油產物及/或氣體係分離 自總產物。原油產物係經由導管丨〗2離開分離區i 〇8。 57 200530388 圖4為刀離區在接觸系統1 〇〇上游之具體實例的簡圖。 劣質原油（蒸餘或非蒸餘者）係經由導管122進入分離區 120在刀離區120中，至少一部分的劣質原油係使用該 項技術中已知的技術(例如噴㈤、薄膜分離、減壓)分離以 生產原油進料。蠱你I而A t 寸舉例而S ’水可從劣質原油中至少部分分
離° ^ _貫例中’具有沸程分佈低於95°c或低於l〇〇°C 的成分可從劣質原油中至少部分分離以生產原油進料。於 右干具體實例至少一部分的石腦油及比石腦油更具揮 ^ I'生的化合物係從劣質原油中分離。於若干具體實例中， 至少一部分經過分離的成分係經由導管124離開分離區 120 〇 由分離區1 20所得到的原油進料於若干具體實例中係 包含沸程分佈至少為l〇0°C，或於若干具體實例中，沸程 刀佈至 >、為1 2 0 C之成分的混合物。典型而言，經過分離 的原油進料包含沸程分佈介於1〇〇至1〇〇〇，12〇至9〇〇 °C，或200至800 t;之成分的混合物。至少一部分的原油 進料經由導管126離開分離區12〇進入接觸系統1〇〇 (參 見如圖1至3中的接觸區）以進一步處理生成原油產物。 於方干具體實例中，分離區12〇可位於脫鹽單元的上游或 下游。處理之後，原油產物係經由導管112離開接觸系統 100 ° 於若干具體實例中，使原油產物與原油進料相同或不 同的原油摻合。舉例而言，原油產物可與具有不同黏度的 原油結合，藉此產生具有黏度介於該原油產物黏度與該原 58 200530388 油黏度之間的#合產品。於另—實例中，原油產物可與具 有不同TAN的原油摻合’藉此產生具有TAN介於該原油產 物與該原油TAN之間的產品。此摻合產品可適用於輸送及 /或處理。 如圖5所示，於特定具體實例令，原油進料係經由導 管104進入接觸系統100，而至少一部分的原油產物經由 導管128離開接觸系統1〇〇導入摻合區13〇。於摻合區 中，使至少一部分的原油產物與一或多個工業生產液流（例 如烴流，如分離一或多種原油進料所產生的石腦油）、原籲 油、原油進料，或其混合物結合以產生摻合產品。將工業 生產液流、原油進料、原油，或其混合物經由導管1 直 接導入推合區130或這類摻合區的上游。混合系統可位於 或接近摻合區130。摻合產品可符合精煉廠及/或輸送載具 所才日疋的產xm規格。產品規格包括，但不限於Ap I比重、 TAN、黏度，或其組合的範圍或限制。摻合產品係經由導 官134離開摻合區1 3〇以進行輸送或處理。 在圖6中，劣質原油係通過導管122進入分離區12〇， · 如先前所述使劣質原油分離以生成原油進料。原油進料接 著通過導管126進入接觸系統100。該劣質原油的至少若 干成分係經由導管124離開分離區12〇。至少一部分的原 油產物係經由導管128離開接觸系統1〇〇進入摻合區13〇。 其他工業生產液流及/或原油係直接或經由導管1 32進入 掺合區130肖原、油產物結合生成摻合產&。播合產品係經 由導管134離開摻合區130。 59 200530388 於方干具體實例中，原油產物及/或摻合產品係 精煉廠及/或處理設備。原油產物及/«合產品可加^ 生產工業產品，如運輸用燃料、加熱用燃料、濁滑油或化 學品。加工可包括蒸餾及/或分餾原油產物及/或摻合產品 二產,-或多種館分。於若干具體實例中，原油產物、摻 a產π口及/或一或多種鶴分可加氫處理。 Η於右干具體實例中，原油產物具有TAN最多為_， 最多為5G%，最多為綱，或最多為10%之原油進料的TAN。 於若干具體實例中，原油產物具有TAN在1至80%，2〇至 70%’ 30至60%，或4〇至5〇%之原油進料的tan之範圍内。 ，特定具體實例中，原油產物具有最多為1，最多為0.5， 最多為〇.3,最多為〇·2,最多為〇•卜或最多為〇〇5的 丁 an。原油產物的ΤΑΝ通常至少為〇〇〇〇1，更常見者，至 為〇· 〇 W於若干具體實例中，原油產物的TAN可在〇· 〇〇 1 至〇· 5，0· 01至〇· 2，或〇· 〇5至〇· 1的範圍内。 於若干具體實例中，原油產物具有總Ni/v/Fe含量最 多為90〇/〇，最多為5〇%，最多為1〇%，最多為5%，或最多 $ 3%之原油進料的Ni/V/Fe含量。此原油產物於若干具體 汽例中具有總Ni/V/Fe含量在1至80%，10至70%，20至 6〇% ’或30至50%之原油進料的Ni/V/Fe含量之範圍内。 於特定具體實例中，原油產物在每克原油產物中具有在1 X 10 7 克至 5 1〇-5 克，3 χ 1〇-7 克至 2 χ 1〇_5 克，或】X 1〇_6 克至1 X 10_5克之範圍内的總Ni/y/Fe含量。於特定具體 汽例中’此原油含有最多為2 X 1〇_5克的Ni/V/Fe。於若 60 200530388 干具體貫例中，原油產物的總Ni/V/Fe含量為70至130%， 80至120%或90至ι10%之原油進料的Ni/V/Fe含量。 方；右干具體實例中，原油產物具有有機酸金屬鹽形態 ，金屬總含量最多為議，最多為5G%，最多為⑽二或: 夕為5/〇之原油進料中有機酸金屬鹽形態的金屬總含量。於 特定：體實例中，原油產物具有有機酸金屬鹽形態的金屬 總含$在1至80%，10至70%，20至60%，或3〇至5〇%之 原2進料中有機酸金屬鹽形態的金屬總含量之範圍内。常 用來生成金屬鹽的有機酸包括，㉟不限於羧酸、硫醇、亞 =、績酸和磺酸鹽。魏酸的實例包括，但不限於環烷酸、 菲馱和笨甲酸。金屬鹽的金屬部分可包括鹼金屬（例如鋰、 納和_)，驗土金屬（例如鎮、舞和鋇），第12攔金屬（例 如鋅和鎘），第15攔金屬（例如砷），第6攔金屬（例如鉻）， 或其混合物。 於特定具體實例中，原油產物在每克原油產物中且有 有機酸金屬鹽形態的金屬總含量為在每克原油產物中有 。0000001 克至 0 00005 克，〇.〇〇〇〇〇〇3 克至 0 00002 克， 000001克至〇.00001克的有機酸金屬鹽形態之金屬 的範圍内。於若干具體實例中，原油產物之有機酸金屬越 形態的金屬總含量為7。至130%，80至12〇%，或9。至11〇% 之原油進料中有機酸金屬鹽形態的金屬總含量。 於特定具體實例中，在接觸條件下原油進料與觸媒接 所生產的原油產物之API比重為7〇至13〇%，8〇至12⑽， 〇至〗10%，或1〇〇至13〇%之原油進料的ΑΡί比重。於特 61 200530388 40，15 至 30， 定具體實例中，原油產物的API比重為u至 或16至25。 於特疋具體實例中，盾、、占# ” 、中原油產物具有黏度最多為9〇%， 取夕為80/〇 ’或最多為7〇% , ^ w/g急原油進枓的黏度。於 體貫例中，原油產物且t Μ P/ 7 n 9…η…物，、有黏度在10至60%，2〇至5〇%，或 ==Γ料的黏度之範圍内。於若干具體實例中， =: 為9〇%之原油進料的黏度，同時此原 油產物的API比重為7〇至η α ^ 130/。’80 至 120%，或 90至 11〇%
之原油進料的ΑΡI比重。 ::若干具體實例中，原油產物具有雜 :9〇%，最多為5°%，最多請，或最多為™ 料的雜原子總含量。於特 具體貫例中，原油產物具有雜 原子總含I至少為1%， 王少馮dU/G，至少為8〇%，或至少 為99%之原油進料的雜原子總含量。
;干’、體“列中’原油產物的含硫量可能最多為 90/°，琅多為50%，最多A lf)G
^ 〇 為10/°，或攻多為5%之原油產物的 含石瓜$。於特定具體實 1J ψ 原油產物具有含硫量至少為 1%，至少為30%，至少為.η〇/，十石,丄 馬80/°或至少為99%之原油進料的 含硫量。於若干呈體音 ^ 中’原油產物的含硫量為70至 130%，80 至 120%，或 9η 〇至11 0/。之原油進料的含硫量。 於若干具體f你丨Φ 、 ，原油產物的總含氮量可能最多為 90/〇，取夕為80%，最多A ln 人# 馬1 U/o，或联多為5%之原油進料的 總έ鼠里0於特定呈辦堆^ 〃 貝例中’原油產物具有總含氮量至 少為1%，至少為30%， 主/為80/。，或至少為99%之原油 62 200530388 進料的總含氮量。 、於若干具體實例中，原油產物的鹼性氮含量可能最多 為95%，最多為90%，最多為50%，最多為10%，或最多為 5%之原油進料的鹼性氮含量。於特定具體實例中，原油產 物，、有鹼性氮含量至少為1%，至少為3〇%，至少為8⑽， 或至少為99%之原油進料的鹼性氮含量。 方、右干具體貫例中，原油產物的含氧量可能最多為 9〇%，最多為5G%，最多為30%，最多為1G%，或最多為5% 之原油進料的含氧量。於特定具體實例中，原油產物具彳φ 含氧量至少為1%，至少為30%，至少為80%，或至少為99% 之原油進料的含氧量。於若干具體實例中，原油產物的含 乳置在1至80%，1〇至7〇%，2〇至6〇%，或3〇至5〇%之原 油進料的含氧量之範圍内。於若干具體實例中，原油產物 的羧酸化合物總含量可能最多為9〇%，最多為5⑽，最多 為/0%，j最多為5%之原油進料中的羧酸化合物含量。於 特疋具體貫例中，原油產物具有羧酸化合物總含量至少為 1%，至少為30%，至少為8〇%，或至少為99%之原油進料中_ 的魏酸化合物總含量。 若干〃體貫例中，可還原原油進料中的選定有機氧 化合物。於若干具體實例中，緩酸及/或叛酸金屬鹽可 a非羧酉夂有機氧化合物之前使其化學還原。原油產物中含 羧酸與非羧酸的有機氧化合物可使用一般已知的光 (例如紅外線分析、質譜分析，及/或氣相層析法）藉^分 析原油產物而鐘別。 刀 63 200530388 少為80%，或至少Α 99%之原油進料的含氧量，而此原油 產物具有TAN至少$ 1%，至少為3〇%，至少為8〇%，或至 少為9 9 %之原油進料的τ a N。 此原油產物於特定具體實例中具有含氧量最多為 議，最多為m，最多為頂，或最多為⑽之原油進料 的含氧量’而此原油產物的TAN最多為9〇%，最多為·， 最多為5G%’或最多為權之原油進料的ΤΑΝ。於特定且體 實例中’原油產物具有含氧量至少為1%，至少為30%，至
此外，原油產物可具有羧酸及酸金屬鹽含量佔原 油進料最多為9G%，最多為7〇%，最多為5()%，或最多為4〇%， 含非羧酸有機氧化合物的含量是在7〇至13〇%，8〇至12〇%， 或90至11〇%之原油進料中含非緩酸有機氧化合物的範 内。 於若干具體實例中，原油產物於其分子結構中包含每 克原油產物有0.05至〇·15克或〇〇9至〇13克的氫。此 原油產物於其分子結構中可包含每克原油產物有Η至〇·9 克或〇· 82至〇·88克的碳。原油產物之原子氫和原子碳的 比（H/C)可在70至13〇%，8〇至12〇%，或9〇至η⑽之原 油進料的原子H/C比之範圍内。在1〇至3〇%之原油進料的 原子H/C比之範圍内的原油產物之原子H/c比係顯示出在 過耘中吸取及/或消耗的氫相當地少，及/或氫係現場生 原油產物包含某個沸點範圍内的成分。於若干具體實 例中，原油產物在每克原油產物中包含··至少〇· 克， 64 200530388 或0.001至0.5克之沸程分佈在0.101 MPa下最多為l 〇〇 °C的烴；至少0· 001克，或〇· 〇〇1至〇· 5克之沸程分佈在 0· 101 MPa下介於l〇〇°c和200°C之間的烴；至少〇· 〇〇1克， 或0· 001至0· 5克之沸程分佈在〇· 1〇1 MPa下介於200°C 和300°C之間的烴；至少〇· 〇〇1克，或〇· 〇〇1至〇· 5克之 沸程分佈在0· 101 MPa下介於300°C和400°C之間的烴； 及至少0· 001克，或〇· 〇〇1至〇· 5克之沸程分佈在〇· 1〇1 MPa 下介於400°C和538°C之間的烴。 於若干具體實例中，原油產物在每克原油產物中包含籲 至少0· 001克之沸程分佈在〇· 1(n MPa下最多為i〇〇°c的 烴及/或至少0. 001克之沸程分佈在〇. 1〇1 MPa下介於1〇() °C和200°C之間的烴。 於若干具體實例中，原油產物在每克原油產物中可含 有至少0.001克，或至少001克的石腦油。在其他具體 實例中，原油產物可具有石腦油含量為每克原油產物中最 多〇·6克，或最多〇·8克。
於若干具體實例中，原油產物具㈣分含量為70 13〇%’8〇至12〇% ’或至㈣之原油進料的餾分含量 原油產物的馏分含量於每克原油產物中可在〇肩謝至〇 克’ 0.001至0.3克’或0 002克至〇 2的範圍内。 於特定具體實例中，原油產物具有vg〇含量為 13〇%’8〇至12〇%，或90至謂之原油進料的㈣含量 於若干具體實例中’原油產物在每克原油產物中具 〇·_01 至 0.8 克，0_001 至 〇.5 克，或 0.002 至 0.4 克 65 200530388 或〇· 001至〇· 3克之範圍内的VG〇含量。 於若干呈體给y ,, /、男例中，原油產物具有殘留物含量為70 $ 130%，80 至 120%，―、Λλ 勺⑶至 或9 0至11 〇 %之原油進料的殘留物含。 此原油產物可在I * π ° 母克原油產物中具有〇·〇〇〇〇1至〇 8 =，°·或5:，°._ 至。·4 克铺 5 ·01至0·1克之範圍内的殘留物含量。 於特定呈體杂☆丨+ ^貝例中，原油產物具有MCR含量為7〇 1 30%，80 至 120%，+ πλ 主 门士 2(U或90至110%之原油進料的MCR含量， 。广此原油產物具彳C5瀝青質含量最多為9⑽， 〇%’或最多為50%之原油進料的CS瀝青質含量。於特定 具體實例中，原油進料的Cs瀝青質含旦…里方、特疋 丨叮4 /歷月貝含里至少為1 〇%，至少 =或至少為7⑽之原油進料的c5遞青質含量 r由產物的mcr含量在10至歡原油進料的膽含量之 ?=:於若干具體實例中，減少原油進料的C5 "含 保持相對穩定&.含量可增加原油進 物混合物的穩定度。 。座 '於若干具體實例中，可結合^遞青質含量和mcr含量 與原油進料中的高黏度成分相比介於原油產物的= ^度成为之間的數學關係。舉例而古 。 柄人曰 ° 原油進料之瀝香 貝含置和原油進料之MCR含量的和可♦ _ + r . 表不為S。原油產物 之。5瀝青質含量和原油產物之MCR含量的和可表 可比較這些和（S，與S)以估算原油 “'、。 减少1。原油產物的S，可在i至99% ' 至80/G之s的範圍内。於若干具體實 一
中’原油產物之MCR 66 200530388 含量和Cs遞青質含量的比在U至3.0’U至2.0，。3 至1. 9的範圍内。 於特定具體實例中，原油產物具有MCR含量最多為 9〇%’最多為議，最多為5〇%或最多為1〇%之原油進料的 ㈣含量。於若干具體實例中，原油產物具有含量在 1至80%，10至70%，20至6〇%，或3〇至5〇%之原油進料 里祀图η你油產物於若干具體實例中在每克 原油產物中含有U謝至0」克，〇 〇〇5至〇 〇8克或 0· 01 至 0· 05 克的 MCR。 於若干具體實例中’原油產物在每克原油產物中包含 大於0克，但小於G.(H克G GG1克，或Q _〇1 至0.0001 1的觸媒總量。觸媒在輸送及/或處理期間可幫 助使原油產物穩定化。觸媒可抑制腐钮，抑制摩捧，及/ 或提升原油產物的分水能力。可配置本文中所述的τ方 處理期間將本文中所述的—或多種觸媒添加至原油產物。 與接觸系統100接觸所產生的原油產物 料性質不同的性質。這類性質可包括，但不限二: 低TAN，b)降低黏度；c)降低的總Ni/ 含量 低的硫、氧、氮，或其組合 $， 旦· f# Μ广 ㈧降低的殘留物含 里’ f)降低的C5遞青質含量；g)降低的_含量 加的API比重；υ降低的有機酸金屬鹽形態 ’人旦曰 或D其組合。於若干具體實例中，原油羞物的屬=種 性質與原油進料相比可選擇性地改變，而： 同樣多的改變或者實質上未改變。舉例而言，可：= 67 200530388 選擇性地減少原油進料中的TAN而不會顯著地改變其他成 分（例如硫、殘留物、Ni/V/Fe，或VG〇)的量。用這種方式， 接觸期間的氫吸取可依TAN的減少而被“濃縮，，，而不會作 用在其他成分的減少。因此，雖然使用較少的氫，但仍可 減少原油進料的TAN，因為較少量的這類氫同樣會用來減 少原油進料中的其他成分。舉例而言，如果劣質原油具有 问TAN，但含硫量為符合處理及/或輸送規袼所能接受者， 則這類原油進料可更有效地處理以減少TAN而不需同樣也 減少硫。 本發明之一或多個具體實例中所用的觸媒可包含一或 多種塊狀金屬及/或載體上的一或多種金屬。該金屬可呈 元素形態或呈金屬化合物形態。本文中所述的觸媒可以前 驅物的形式導入接觸區，然後在接觸區中變成具有活性的 觸媒（舉例而言當硫及/或含硫的原油進料與前驅物接觸 時）。如本文敘述所使用的觸媒或觸媒組合可能是或可能 不是商品觸媒。涵蓋本文敘述所使用的商品觸媒實例包括 HDS3 ； HDS22 ； HDN60 ； C234 ； C311 ； C344 ； C411 ； C424 ； C344； C444； C447； C454； C448； C524； C534； DN110；DN120 ； DN130 ； DN140 ； DN190 ； DN200 ； DN800 ； DN2118 ； DN2318 ； DN3100 ； DN3110 ； DN3300 ； DN3310 ； RC400 ； RC410 ； RN412 ； RN400 ； RN420 ； RN440 ； RN450 ； RN650 ； RN5210 ； RN5610 ； RN5650 ； RM430 ； RM5030 ； Z603 ； Z623 ； Z673 ； Z703 ； Z713 ； Z723 ; Z753 ;和 Z763，其可得自 CRI International，Inc. (Houston, Texas, U. S. A. ) 〇 68 200530388 於若干具體實例中，用來改變原油進料性質的觸媒包 含載體上的一或多種第5至10棚至屬第5至10攔金屬 包括，但不限於鈒、絡、1目、m鍊 '鐵、結、 鎳、釕、把、錄、锇、银、# ’或其混合物。該觸媒在每 克觸媒中可具有至少〇·0001克，至少〇·001克，至少〇·〇ι 克或是在0.000 1至〇·6克，〇·005至〇·3克，〇·001至0·1 克，或0· 01至〇· 08克的第5至10欄金屬總含量。於若 干具體實例中，該觸媒除了第5至10欄金屬之外，還包 含第15攔元素。第15欄元素的實例包括磷。該觸媒可具鲁 有第15攔元素的總含量在每克觸媒中為〇· 000001至〇· 1 克，0.00001 至 0.06 克，0·00005 至 0.03 克，或 0.0001 至〇· 001克的範圍内。 於特定具體實例中，觸媒包含第6攔金屬。該觸媒在 每克觸媒中可具有至少〇·〇〇01克’至少0.01克，至少0.02 克及 / 或在 0.0001 至 0.6 克，0.001 至 0.3 克，0.005 至 0.1 克，或0· 01至0· 08克的第6攔金屬總含量。於若干具體 實例中，觸媒在每克觸媒中包含0·0001至〇.〇6克的第6 ^ 攔金屬。於若干具體實例中，觸媒除了第6攔金屬之外， 還包含第1 5攔元素。 於若干具體實例中，觸媒包含第6攔金屬與第5欄及/ 或第7至1 〇欄之一或多種金屬的組合。第6攔金屬與第5 攔金屬的莫耳比可在0.1至20，1至10，或2至5的範圍 内。第6攔金屬與第7至1〇欄金屬的莫耳比可在〇ι至2〇， 1〇或2至5的範圍内。於若干具體實例中，觸媒除 69 200530388 了第6攔金屬與第5攔及/或第7至ι〇攔之一或多種金屬 、口之外’退包含帛1 5柢，元素。於其他具體實例中， :。：弟6攔金屬和第J 〇欄金屬。觸媒中第以欄金屬 :量與第6攔金屬總量的莫耳比可在工至ι〇，或2至5的 规圍内。於特定具體實例中，觸媒包含第5欄金屬和第10 U _媒中第i 〇欄金屬總量與第5欄金屬總量的莫 耳比可在1至10’或2至5的範圍内。 於若干具體實例中，第5至1()攔金屬係併人或沈積於 載體亡以形成觸媒。在某些具體實例中，帛5至i"閑金 屬契第15攔70素之組合被併入或沉積在載體上以形成觸 媒。於金屬及/或元素受載的具體實例中，觸媒的重量包 斤A載冑戶斤有金屬和所有元素。該載體可為多孔性而 且可包括耐火性氧化物，多孔性碳基材料，沸石，或其組 合。耐火性氧化物可包括’但不限於氧化銘、氧化石夕、氧 化石夕-氧化！呂、氧化鈦、氧化錯、氧㈣，或其混合物。 载體可得自工業製造商，例如Criteri〇nCataiystsand
TeChn〇logies LP (Houst〇n，“ u s a )。多孔性碳 基材料包肖’但不限於活性碳及/或多孔石墨。沸石的實 例包括γ彿石、β沸石、絲光滞石、ZSM_5沸石和錢驗沸石。 彿石可得自工業製造商，例如Zeolyst (Valley Forge,
Pennsy 1 vania，U· S· Α·)。 於右干具K例中係製備載體以便使該載體具有至少 150 Α ’至少170 Α ’或至少180 Α的平均孔徑。於特定 具體實例中，載體係藉由形成載體的水漿而製備。於若干 70 200530388 具體實例中，將酸添加至漿料以代义政 十乂促進漿料的擠出。水和稀 釋的酸係以所需要的量並藉由所— 田所兩要的方法添加，以提供 可擠出漿料期望的稠度。酸的每加〜1 〕只例包括，但不限於硝酸、 乙酸、硫酸和鹽酸。 漿料可使用一般已知的觸媒 掛出法和觸媒切割方法擠 出和切割以形成擠出物。該擠士 4 乂佾出物可在5至26〇 〇c 至235 〇C之範圍内的溫度下埶虛 卜热處理一段時間（例如〇·5至 8小時）及/或直到擠出物的渴度 、 ”、、度違到期望值為止。熱處理 過的擠出物可在8 0 0至1 2 0 0 °r 士 η η λ u0 c或900至1100 °c之範圍 内的溫度下進一步熱處理以形成 A的載體。 （、有千均孔控至少為150 於特定具體實例中，載體包含·化銘、Θ氧化铭、δ氧 化紹、α氧化銘，或其混合物”氧化銘、δ氧化紹、α氧化 鋁，或其混合物的量於每克觸媒載體中可在〇 〇〇〇1至U9 克〇.001至〇.5克，〇.01至〇.1克的範圍内，或最多為 •克，其藉由χ射線繞射測定。於若干具體實例中，載 體係單獨含有或結合其他形態的氧化銘，θ氧化結含量於 Γ克㈣中在0·1至〇·99克’0.5至0.9克，或0.6至〇·8 :範圍内其藉由χ射線繞射測定。於若干具體實例中， 載體可含右$ φ η 7 士 , Λ 八 ' + 有至/ 〇· 1克，至少〇· 3克，至少〇· 5克，或至 少〇· 8克的Θ氧化鋁，其藉由χ射線繞射測定。 制★載觸媒可使用一般已知的觸媒製備技術製備。觸媒 。虎莆法的只例係見述於頒予Gabriel〇ν等人的美國專利案 & 6’21 8,333;頒予 Gabrielον 等人的 6, 290, 841;頒予 Β〇οη 71 200530388 等人的5, 744, 025，及頒子1、， 、Bhan的吳國專利申請案公告 號 20030111391 。 $ 於若干具體實例中，載， η體了用金屬次潰以形成觸 於特定具體實例中，在浸潰全屬 貝兔屬之刖，使載體於4〇〇至12(] °C，450 至 1 000 °C，或 Rnn s “η 。 次600至900 C之範圍内的溫度 進行熱處理。於若干具妒每也 *日 、體貝例中，浸潰助劑可在製備觸媒 期間使用。浸潰助劑的眚☆丨— ’、 月·1的只例包括檸檬酸成分、乙二胺四 酸（EDTA)、氨，或其混合物。 於特定具體實例中，酿甘“ ^ ^ , 觸媒可猎由將第5至1〇攔金屬添 加或备入已熱處理成形的 …、 的載體化合物（“覆蓋，，）而形成。在 已熱處理成形的載體頂面 牡 、上覆1盃屬以具有實質或相對均 勻/辰度的金屬通常會賊早$ 一 賦予觸媒有利的催化性質。在每次承 盍金屬後敎處理p + jjy & 、 设 —由 成形的载體會有改善觸媒催化活性的傾 向。使用覆蓋法製備觸婼沾士 t / 1貝 蚩u 士 某的方法係見述於頒予Bhan的美 國專利申諸索公主安^ 夫 甲月茶Α σ案號20030 1 1 1 391。 第5至1 〇攔金屬和 士、楚。 戰體了用適當的混合設備混合以形 成弟5至1 〇欄金屬/ 、、曰人从 戰體此合物。第5至1〇欄金屬/载體 此合物可使用適當的 _ 戰版 包括γ n ^ ^ ^ 口 °又備化&。適當的混合設備實例 ◦你浪同、固定轉+ JL^ 式)、衝擊式混合機V二:磨二合機(例如分批式或連續 載體混合物的任何复：：適當形成第5 i 10搁金屬/ 】具他一般已知混合琴， 一 二於特定具體實例中，:- ;二 屬實質上均勻分散在載體中為止。…1。搁金 於若干具體實例中，在結合載體與金屬之後，使觸媒 72 200530388 在 150 至 750 t： 度下進行熱處理。 20 0 至 740 t：，或 40 0 至 73 0 °C 的溫 :右干具版貝例中，觸媒可在熱空氣及/或富氧空氣存 在下方、於4GG (：和i_ 之範圍内的溫度下進行熱 處理’以移除揮發性物冑，以便使至少-部分的第5至1〇 欄金屬轉化成對應的金屬氧化物。
了而在其他具體實例中，觸媒可在空氣存在下於^至 C(例如低於300 °C，低於400 °C或低於500 °C)之 範圍内的溫度下熱處理達…小時之範圍内的一段時 間以私除大多數的揮發性物質而不會使第5 i ^ 〇搁金 屬轉化成金屬氧化物。藉由此種方法所製備的觸媒通常稱 為未锻燒過的，，觸媒。當以這種方式結合形成硫化物法製 備觸媒時，活性全屬告_ # "屬貝貝上可分散在載體中。這類觸媒的 製備係見述V J2T n 、刀員予Gabriel ον等人的美國專利案號 6,218,333 5 Ji r u 及刀員予Gabrielov等人的6,290,841。
方、特疋具體實例中’峨化無載體可結合第5至1 〇搁 金屬以形成Θ氧化鋁載體/第5 i 1〇攔金屬混合物。㊀氧化 銘載體/第5至1 〇欄金屬混合物可在至少4⑽。c的溫度下 =處理以形取具有中位孔徑至少為230 A之孔徑分佈的觸 媒典型而㊂，這類熱處理在最高為12〇〇 r的溫度下進 方、、右干具體實例中，載體（商品載體或如本文敘述所製 備之載)可與党載觸媒及/或塊狀金屬觸媒結合。於若干 具體貫例中，受载觸媒可包含第15榀]金屬。舉例而言， 73 200530388 受載觸媒及/或塊狀金屬觸媒可壓碎成平 微米’…微米，或5至…的粉末 載體結合以形成埋入金屬觸媒。於若干具體實例 °人 可與載體結合，然後使用標準技術擠出:、以二：有= =徑在至綱人或90至⑽入，或12〇至13〇、入= 圍内之孔徑分佈的觸媒。 的摩巳 使觸媒與載體接觸於若干具體實例中可容許至I :的金屬存在於埋入金屬觸媒表面下方(例如：： :而導致在表面上比用其他方法存在於未埋八全^ 媒者有更少的金屬。於若干具體實例中，在觸媒 有較少金屬纟會由於在使用期間容許至少一部、具 到觸媒表面而延長觸媒的壽命及/或催化活性：全 ^觸媒與原油進料接觸期間觸媒表面的侵 〃夾：及/或混合觸媒成分於若干具體實例中會使 乳化物晶體結構中帛6攔金屬的結構順 ： ::構…搁金屬的實質隨機順序。第6搁金屬::： '用知末Χ射線繞射法決定。與金屬氧化物中金屬元辛 的順序相比’觸媒中金屬元素的順序可藉由比較第6欄^
Hx射線繞射光譜中第6搁金屬波峰的順序和觸媒之 線‘射光譜中帛6欄金屬波峰的順序而決定。從虚 射線繞射光譜中第6攔金屬有關 /、x 來看’可估算在晶體結構中實：曰是及’或無圖案 舉例而言，三氧化二=列的第6攔金屬。 有中位孔徑至少為180 A的 74 200530388 氧化I呂載體可結合 θ . n ^ ^成虱化鋁/三氧化鉬混合物。二氧化 姐具有明確圖案(例如明確的 -乳化 ^ / ^ n lB 100 2GG 及 / 或 D3GG 波蜂）。 乳化紹/弟6攔三氧化物、、β 合物可在至少538 °c(i_ ΐ) 的皿度下熱處理以盖* y 氧化鉬Η幸生在X射線繞射光譜中不會顯示出二 虱化鉬圖案(例如沒有比。。波峰)的觸媒。 於若干具體實例中，鰥财Μ & ^ ' Τ觸媒的特徵可能是孔隙結構。各 種孔隙結構的夂齡白扛 y 合 / 括，但不限於孔徑、孔體積、表面積， 或其組合。觸媒可呈古丨 斤 、 、，、有人孔徑相對的孔徑總量分佈。孔炉
分佈的中位孔徑可在cj 〇 5 1 η η η X 二 〇在30至_人、50至500 Α，或6〇 白、把圍内。於若干具體實例中，每克觸媒中包含 至少〇.5克丫氧化銘的觸媒具有中位孔徑在6〇至2〇〇人；9〇 至180 Α，100至140 Α，或120至13〇 Α之範圍内的孔 也分佈。於其他具體實例中，每克觸媒中包含至少（M克 Θ氧化銘的觸媒具有中位孔徑在18〇至5〇〇 A，咖至綱
入，或230至250 A之範圍内的孔徑分佈。於若干具體實 例中，孔徑分佈的中位孔徑至少為12〇 A，至少為15〇人， 至少為180 A，至少為200 A，至少為22〇 A，至少為23〇 A’或至少為300 A。這類中位孔徑典型而言最多為1〇〇〇人。 觸媒可具有中位孔徑至少為60 A或至少為9〇人的孔 徑分佈。於若干具體實例中，觸媒具有中位孔徑在㈣至i㈣ A，100至140 A，或120至130人之範圍内的孔徑分佈， 該孔徑分佈中至少60%的總孔數具有在45 A、35 A，或Μ A之中位孔徑範圍内的孔徑。於特定具體實例中，觸媒具 有中位孔徑在70至180人之範圍内的孔徑分佈，該孔徑 75 200530388 分佈中至少60%的總孔數具有在45 A、35 A ,或25 A之 中位孔徑範圍内的孔徑。 於孔徑分佈之中位孔徑至少為180 A，至少為2〇〇 A， 或至少為230 A的具體實例中’該孔徑分佈中有超過“％ 白勺總孔數具有在50 A、70 A，或90 a之中位孔徑範圍内 的孔徑。於若干具體實例中，觸媒具有中位孔徑在“Ο至 5〇0 A，200至400 A，或230至300入之範圍内的孔徑 分佈，該孔徑分佈中至少60%的總孔數具有在5〇a、MA， 或90 A之中位孔徑範圍内的孔徑。 於若干具體實例中，孔的孔體積可為至少〇 3 cm3/g 孔的孔體積可在〇· 3至〇· 99 cmVg，〇 0·5 至 〇.7cmvg_圍内。 .U ㈣/g，或 具$中位孔徑在90至18〇 A之範圍内的孔徑八 媒於右干具體實例中可具有至少為1〇“ ： m2/g，至少Α Ί 7n 2 / 杉主少為120 的表面積 g’至少為22“2輸少為而/g 、廷類表面積可在100至300 m2/ m2/g . no , 9,n 2/ dUU m 4 M20 至 270 於特定且L 170至220 "^的範圍内。
$ n 一豆貫例中5具有中位孔徑在180至3()() A 耗圍内的孔經分佈之觸媒可具有至 上3G◦入之 mVg’至少為lOOmVg，至少為2: J g’至少為90 的表面積。這類表…/ g，或至少為270… 、表面積可在6。至30叫 於士 / /g，或120至250 ^的範圍内。 Μ具體實例中，觸媒係以成形形態，例如片粒狀、 76 200530388 圓柱狀，及/或擠出物存在。該觸媒典型而言具有在至 500 N/Cm，60 至 400 N/cm，100 至 350 1^^2〇〇至3〇〇/^ 或220至280 N/Cm之範圍内的平板抗碎強度。 於若干具體實例中，觸媒及/或觸媒前驅物係使用該項 技術中已知的技術（例如acticatTM法，CRI internati〇nai，'
Inc.)硫化以形成金屬硫化物（在使用之前）。於若干具體 貝例中角萄媒可乾燥然後使其硫化。或者，觸媒可藉由觸 媒與包含含硫化合物之原油進料的接觸而在現場硫化。現 場硫化可在氨存在下使用氣態硫化氫，❹«化劑，例 有機石瓜化口物（包括炫基硫、多硫化合物、硫醇和亞楓）。 場外硫化法係見述於頒丨Sea_等人的美國專利案號 5, 468’ 372 ’ 及頒予 Sea議s 等人的 5, 688, 736。 ，於特疋具體實例中，第-類觸媒(“第-種觸媒”)包含 ’、載體結合的第5 i i 0攔金屬，且具有中位孔徑在⑸ ^ 250 A之範圍内的孔徑分佈。第—種觸媒可具有至少_ # 、弟種觸媒的孔體積可至少為0.5 cm3/g。 ::種觸媒可具有γ氧化鋁含量在每克的第一種觸媒中至少 Ζ —克的Y氧化銘’典型而言最多為〇· 9999克的γ氧化鋁。 =〇種觸媒於若干具體實例中在每克觸媒中具冑〇·刚i 、克之乾圍内的第6攔金屬總含量。第一種觸媒能移 的1 A進料中的一部分Ni/V/Fe，移除造成原油進料之TAN 二分成分’移除原油進料中至少-部分的。5遞青質， $盆Μ進料中至少一部分的有機酸金屬鹽形態之金屬， 成其会且人 火 ° *原油進料與第一種觸媒接觸時，其他性質（例 77 200530388 如，硫量、VG0含量、API比重、殘留物含量，或其組合） 可能只表現出相當少量的變化。能選擇性地改變原油進料 的性質而同時只相當少量地改變其他性質可容許原油進料 進行更有效地處理。於若干具體實例中，一或多種第一種 觸媒可以任意順序使用。
於特定具體實例中，第二類觸媒（“第二種觸媒，，）包含 與載體結合的第5至10攔金屬，具有中位孔徑在至1 = A之範圍内的孔徑分佈。該第二種觸媒的孔徑分佈中至少 的總孔數具有在45 A之中位孔徑範圍内的孔徑。在適 當接觸條件下原油進料與第二種觸媒的接觸可生:與原= 進料的同樣性質相比，具有顯著改變之選定性質(例如TAN) 而同時其他性質只有少量改變的原油產物。於若干呈 例中，在接觸期間可存在氫源。 貝
第一種觸媒可減少造成原油進料之TAN的至少一部分 =分’造成相對高黏度的至少—部分成分，及減少原= 至夕分的Ni/V/Fe含量。此外，原油進料與第二 種觸媒的接觸可生產與原油進料的含硫量相比，复含斧旦 相當少量改變的原油產物。舉例而言，原油產物；;呈= 硫量為 70% $ 1 qn〇/β π 八 ^ 3〇/°之原油進料的含硫量。該原油產物與原 / 相比，在餾分含量、VG0含量，和殘留物含量方面， 也可能只表現出相當少量的變化。 入旦；右干具體貫例中，原油進料可具有相對低白勺Ni /V/Fe :置（例如最多為50 wt卿），但相對高的糊、遞青質含 里，或有機酸金屬鹽形態的金屬含量。相對高的(例 78 200530388 如至少為0.3的TAN)可能使得原油進料為輸送及/或精煉 所不能接受。具有相對高。5遞青質含量的劣質原油在處理 期間與具有相對低c5瀝青質含量的其他原油相比，可能會 表現出較低的穩定性。原油進料與第二種觸媒的接觸可移 除原油進料中造成TAN的酸性成分及/或C5瀝青質。於若
干具體實例中，減少c5瀝青質及/或造成tan的成分與原 油進料的黏度相比，可能會降低原油進料/總產物混合物 :黏度。於特定具體實例中，第二種觸媒的—或多種組合 當用來處理本文中所述的原油進料時，可提高總產物/原 油產物混合物的穩定性’增加觸媒壽命，提供原油進料之 氫的最小淨吸取。
於若干具體實例中，第三類觸媒（“第三種觸媒，，）可藉 $使載體與第6攔金屬結合產生觸媒前驅物而獲得。觸媒 則驅物可在一或多種含硫化合物的存在下在低力500。(： (〇 士低於482 C )的溫度下加熱一段相當短的時間以生成 未煅燒過的第三種觸媒。典型而t，觸媒前驅物係加熱到 至少1 00 t達2小時。於特定具體實例中，第三種觸媒在 每克觸媒中可具有〇.，至〇·〇3克，。.005至。·02克， 或0.0 08至〇·〇〗克之範圍内的第15攔元素含量。第三種 蜀媒田用來處理本文中所述的原油進料時，可表現出顯著 性和穩定性。於若干具體實例中，觸媒前驅物係於一 或夕種硫化合物的存在下在低於500 t的溫度下加熱。 第二種觸媒可減少造成原油進料之TAN的至少一部分 刀’減少至少一部分的有機酸金屬鹽形態之金屬，減少 79 200530388 原油產物的Ni/V/Fe佥旦 s里，及降低原油產物的黏戶 原油進料與第三種觸媒“度。此外’ 卞曰〕接觸可生產與原油 相比’其含硫量相當少量改變及具有原油進料之 最小淨吸取的原油產物。舉例而言，片油產物:風的相對 量為70%至130%之原油進料 ’、 可具有含硫 生產的原 '，由產物… 硫量。使用第三種觸媒所 生產的原油產物與原油進料相比，在a p VG0含量，和殘留物含 名田刀含置、 A ^ 方面，也可能只表現出相杏少署 的變化。降低原油進料的TAN、有機酸金 ：屬里 r/Fe含量，及黏度且同時只少量改…= ::二:量，和殘留物含量的能力可容許原油產二 各種處理设備所使用。 第三種觸媒於若干具體實例中可降低原油進料之至少 -部分的MCR含量’而同時保持原油進料/ 性。於特定具體實例中， L疋 心貝W Y弟一種觸媒在每克觸媒中可具有 在 〇·_1 至（M 克，0 005 至 0.05 克，或 〇 〇〇1 至 〇 克之範圍内的第6攔金屬含量以及在u⑽丨至g 克， 入 至〇·03克，或〇.001至0·〇1克之範圍内的第10攔 金屬含量。第6和1〇欄金屬觸媒可促使減少至少一部分 在300至5〇〇 °C或350至450 t：之範圍内的溫度和^ 至10 MPa，1至8 Mpa，或2至5 Mpa之範圍内的壓力下 造成原油進料中之MCR的成分。 於特疋具體實例中，第四類觸媒（“第四種觸媒，，）包含 人Θ氧化鋁載體結合的第5攔金屬。第四種觸媒具有中位 孔徑至少為1 80人的孔徑分佈。於若干具體實例中，第四 80 200530388 種觸媒的中位孔徑可至少A 9 9 x 主乂為220 A，至少為23〇 A， 為250 A，或至少為3〇〇 A。 至夕 s , n 〇亥載肽在母兑載體中可包合 至少。」克’至少0.5克，至少〇.8{，或至少 θ氧化紹。第四種觸媒於若干具體實例中可包含每克； ^多為U克的第5攔金屬，且每克觸媒中至少為0^ 克的第5欄金屬。於特定具體實例中，第5攔金屬為鈒。 於右干具體貫例中，在與第四種觸媒接觸之 進料可與附加觸媒接觸。 ，、油 °亥附加觸媒可為下列-或多種 弟-種觸媒、第二種觸媒、第三種觸媒、第四種觸媒、 品觸媒，或其組合。 種觸媒、本文中所述的商 於若干具體實例中，氣可在原油進料與第 觸期間於_至⑽至或330至37〇 1 的溫度下產生。由這類接觸所生產的原油產物可具有UN 取多為議，最多為8G%，最多為5()%，或最多為ι〇%之原 油進料的TAN。氫氣發生可在j至5〇 Nm3/m3，ι〇至 -W，4 15至25 NmVm3的範圍内。原油產物可具有總 Nl/V/Fe含量最多為90%，最多為80%，最多為7〇%，最多 為50%，最多為1〇%，或至少為1%之原油進料的總 含量。 於特定具體實例中，第五類觸媒（“第五種觸媒。包含 與Θ氧化鋁載體結合的第6攔金屬。第五種觸媒具有中位 孔牷至少為180 A，至少為220 A，至少為230 A，至少 為250 A，至少為3〇〇 A，或最多為5〇〇 A的孔徑分佈。 81 200530388 该載體在每克載體中可包含至少01克，至少〇·5克，或 至少0.999克的㊀氧化鋁。於若干具體實例中，載體具有以 乳化鋁含量為每克觸媒中有低於〇1克的α氧化鋁。該觸 媒於若干具體實例中係包含每克觸媒中最多為〇1克的第 6欄金屬，且每克觸媒中至少為〇 〇〇〇1克的第6攔金屬。 於若干具體實例中，第6攔金屬為鉬及/或鎢。 於特定具體實例中，當原油進料與第五種觸媒在3 i 〇 至400 °C，320至370 t，或330至360的溫度下接 觸時，原油進料之氫的淨吸取可能相當地低（例如〇· 〇丨至 100 NmVm3，i 至 8〇 NmVm3，5 至 5〇 Nm3/m3，或 1〇 至 3〇
NmVni3)。原油進料之氫的淨吸取於若干具體實例中可在工 至 20 Nm3/m3，2 至 15 Nm3/m3，或 3 至 10 Nm3/m3 的範圍内。 由原油進料與第五種觸媒接觸所生產的原油產物可具有 tan最多為90%，最多為8〇%，最多為5〇%，或最多為丄⑽ 之原油進料的TAN。原油產物的TAN可在〇· 01至〇·丨，〇. 〇3 至〇· 05，或〇· 〇2至〇· 03的範圍内。 於特定具體實例中，第六類觸媒（“第六種觸媒”）包含 U Θ氧化鋁載體結合的第5攔金屬和第6攔金屬。第六種 觸媒具有中位孔徑至少$ 18G A㈤孔徑分佈。於若干具體 灵例中，孔徑分佈的中位孔徑可至少為22〇人，至少為 人，至少為250人，至少為300 A，或最多為5〇〇 A。該載 體在每克載體中可包含至少〇·1克，至少0.5克，至少Λ〇·δ 克至^、〇·9克，或最多為〇·99克的Θ氧化鋁。該栽體於 若干具體實例中可包含每克觸媒中最多為0. 1克之第5欄 82 200530388 至屬和弟6攔金屬的總量’且每克觸媒中至少& 綱】 ,克之第5欄金屬和第6攔金屬的總量。於若干具體實例中， 弟6欄金屬總量與第5欄金屬總量的莫耳比可在〇·】至2〇 , 1至1〇’或2至5的範圍N °於特定具體實例中，第5欄 金屬為鈒而第6攔金屬為鉬及/或鎢。 。當原油進料與第六種觸媒在310至4〇〇 t，32〇至37〇 °C，或330至360 t的溫度下接觸時，原油進料之氫的淨 吸取可在-10 心3/1„3至 2〇 Nn]3/m3，_7 _3、3至 ι〇_3/ιη3， 或曰5 Nm /m至5 NmVm3的範圍内。氳的負值淨吸取為氫在 見琢產生的跡象。由原油進料與第六種觸媒接觸所生產的 =產物可具有TAN最多為議，最多為議，最多為⑽， 取夕：10%，或至少$ 1%之原油進料的。原油產 至。…，或。,。3至⑽的 門，：原t進料與第四種、第五種，或第六種觸媒接觸期 取會減少在生產輸送及/或處理可接受之 的成本昂*，因此使製二=: 或輸送氫 工總成本。 1 ^的使用減至取小量會降低加 於特定具體實例φ，# , ^ 、中弟七類觸媒（“第七種觸媒，，）呈有 昂6攔金屬總含量在每克觸媒中有1刪之 6攔金屬的範圍内。第6 弟 係有利於生產具有 ：屬為銦及7或鎮。弟七種觸媒 油產物。 N取夕為m之原油進料的TAN之原 83 200530388 第-種、第二種、第三種、第四種、第五種、第六種 和第七種觸媒的其他具體實例也可像本文中另外敘述一樣 地製造及/或使用。 述擇本申晴案之觸媒及控制操作條件可容許生產具有 與原油進料相比改變的TAN及/或選定性質而同時原油埃 料的其他性質沒有顯著改變的原油產物。所得原油產物邀 原油進料相比可能會具有強化性質，因此更為輸送及戈 精煉所能接受。 饮迺擇順序
----1投剌原油進料 ^生貝改善順序。舉例而言，原油進料中的、A? I比重 至少一部分的q瀝青質、至少一部分的鐵、至少一部分 鎳，及/或至少一部分的釩能在減少原油 分的雜原子之前減少。 "~ 配置及/或選擇觸媒於若干具體實例中可提高觸媒，公 及/或原油進料/總產物混合物的穩定性。在加工 ：： 觸媒壽命及/或原油進料/總產物混合物的穩定性可容許：
蜀系、、先在不更換接觸區中觸媒的情況下，運轉至少3個 至少6個月，或至少1年。 、、’。合遥疋觸媒可在原油進料的其他性質改變之前， 原油進料中至少一部分 所 刀的Nl/V/Fe，至少一部分的C5淠 貝，至少—部分的有機酸金屬鹽形態之金屬，至少―: 造成丁AN的成分，5 /丨、 ° 至夕一部分的殘留物，或其組合減少 ^ 5才在加工期間保持原油進料/總產物混合物的^ (例如保持高於^的原油進料⑷。或者，c5邊青； 84 200530388 TAN及/或API比重可葬由搭、丄 、… 了糟由原油進料與選定觸媒的接觸而逐 漸減少。漸進式及/武、逆裡^ 擇性改受原油進料性質的能力可 容許在加工期間保持原油 %竹/、，，心屋物化合物的穩定性。 於若干具體實例中，篦 Τ弟種觸媒（上述者）可配置在一 連串觸媒的上游。第一插鯧财 種觸媒的此種配置可容許移除高分 子量污染物、金屬污染物’及/或有機酸金屬鹽形態之金 屬’：且同時保持原油進料/總產物混合物的穩定性。 第-種觸媒於若干具體實例中係容許移除原油進料中 ^少一部分的麟/Fe’移除酸性成分，移除造成系統中 /、他觸媒哥命減短的成分，或其組合。舉例而言，與原油 進料相比，減少原油進料/總產物混合物中至少一部分的c 遞青質會抑制配置於下游之其他觸媒的堵塞，因此會增加5 接觸系統在沒有補充觸媒的情況τ仍可運轉的持續時間。 移除原油進料中至少—部㈣Ni/V/Fe於若干具體實例中 可〜加配置在第一種觸媒後面之一或多種觸媒的壽命。 ▲第三種觸媒及/或第三種觸料配置在第一種觸媒的下 游。原油進料/總產物混合物與第二種觸媒及/或第三種觸 媒的進一步接觸可進一步降低TAN，降低Ni/V/Fe含量， 降低含硫量’降低含氧量，及/或降低有機酸金屬:能 的金屬含量。 /〜、 於右干具體實例中，原油進料與第二種觸媒及/或第二 種觸媒的接觸可生產原油進料/總產物混合物，與原油= 料的個別性質相比，其具有降低的TAN，降低的含硫量， P牛低的含氧量，降低的有機酸金屬鹽形態之金屬含旦， 里’降 85 200530388 低的瀝青質含量，降低 期間保持原油進料":產：：」或其組合’且同時在加工 可並聯配置，第二種穩定性。第二種觸媒 過來也可以。 ，、糸位於第三種觸媒上游’或者反 使氣輸送至特定技自g 的使用減至最小量…：接：力會傾向於使接觸期間1 與在接觸期間吸取相；觸=使氫氣發生的㈣ 、… 田少里虱乳的觸媒可用來改變與原,, 進科的同樣性質相比之下原油產物的選定性質。舉例而
吕，第/種觸媒可與第—種觸媒、第二種觸媒、第三種觸 媒、第五種觸媒、第丄 ，、弟”種觸媒，及/或第七種觸媒合併使 改雙原油進料的選定性質，而同時只有選擇量地改變 :亡進料的其他性質’及/或同時保持原油進料/總產物的 ，疋,。可選擇觸媒的順序及/或數目使氫的淨吸取減至 取】里，同日守保持原油進料/總產物的穩定性。氫的最小 ’尹吸取係使原油進料的殘留物含量、vg〇含量、餾分含量、 API比重，或其組合保持在2〇%的原油進料之個別性質的
乾圍内，而原油產物的TAN及/或黏度最多為9〇%之原油進 料的TAN及/或黏度。 減少原油進料之氫的淨吸取可生產具有與原油進料之 ’弗點分佈類似的沸程分佈，與原油進料之TAN相比降低 的原/由產物。原油產物的原子H/C也可只比原油進料的原 子H/C有相當少量的改變。 特定接觸區中的氫氣發生可容許氫選擇性添加至其他 接觸區及/或谷許選擇性減少原油進料的性質。於若干具 86 200530388 體實例中，第四種觸 游、下游或 在本文中所边的附加觸媒上 ’ ;間。虱可在原油進料盥第 期間發生，可將气私、、， 卄/、弟四種觸媒接觸 、"“ 輸达至包含附加觸媒的接觸區。氫的輪 〜動反向。於若干具體實例中，氫的幹 运σ與原油進料的流動同向。 1雨 舉例而言，在堆疊纟士槿φ广 ¥ 構中（參見如圖2B)，氫可在接網 期間於一接觸區中（例 飞了在接觸 m“ 例圖2β中的接觸區1〇2)生成，氫可
以原油進料流動相反的 飞J 中的接觸F⑴、 方^輸达至附加接觸區（例如圖2β 甲的接觸£ 11 4 )。於若干且舻垂 料L私门a 干^體貝例中，氫流動可與原油進 科的流動同向。或者，在堆選 /杻細私 隹且、，、口構中（麥見如圖3Β)，氫可 在接觸期間於一接觸區中（ .卜 圖3Β中的接觸區1〇2)生 成。虱源可以原油進料流動 y 土 統厂/ 勤相反的方向輸送至第一附加接 觸區（例如在圖3B中 史 1]4,、，店、、 使虱經由導管1〇6,添加至接觸區 )，以原油進料流動相同的方 ^ 门輸运至弟一附加接觸區 (例如在圖3B中，使氫經由導 夺g 1 〇 6添加至接觸區丨丨6)。 於若干具體實例中，第種 佶田十 乐四種觸媒與第六種觸媒係並聯 使用，弟四種觸媒係位於第丄 ^、 弟/、種觸媒上游，或者反過來也 口J以。結合第四種觸媒與附 曰一 、W加觸媒可在原油進料之氫的少
里淨吸取的情況下，卩条低rp A M 凡卜牛吃iAN，降低W/V/Fe含量，及/或 降低有機酸金屬鹽形態的金屬八〇 一 至屬合®。氫的少量淨吸取可容 σ干原油產物的其他性質盘片 ., 原油進料的同樣性質相比之下只 有少量改變。 用 於若干具體實例中，兩 在上游所用的第七種觸 種不同的第七種觸媒可合併使 媒而非下游的第七種觸媒在每 87 200530388 克觸媒中可具有〇.00()1 總含量。下游的第七箱6 · 6克之範圍内的第6欄金屬 具有等於或大於上游的楚 克下游的弟七種觸媒中可 或每克觸媒中至少0.02:種觸媒中第6搁金屬總含量， 含量。於若干具體實例巾t弟6欄金屬的第六攔金屬總 七種觸媒可顛倒過來。h上游的第七種觸媒和下游的第 量之催化活性金屬的能力觸媒中使用相當少 油進料的同樣性質相比之下’小旦產物的其他性質與原 量、AP丨斗舌 & v里改變（例如雜原子含 里API比重、殘留物含量、人旦 ?十各 少量改變）。 3里，或其組合的相當 原油進料與上游和下游的 有tan最多為90%，最 觸媒之接觸可生產具 或至少為汐之原、“ 隶多為50%，最多為10%， 例中=之原油進料的TAN之原油產物。於若干具體實 原油進料的TAN可藉由與上游和下、 之接觸而逐漸降低（例如，原油進 / 牙觸媒 與原油進料;^目"人觸媒的接觸以生成 田選抖相比具有改變性質的初 產物與Ρ付力σ m Μ /、/產物，接著初原油 一 W加觸媒的接觸係產生盥 性質的原、I, /、初原油產物相比具有改變 幫助保= 漸進式降低ΤΑΝ的能力可在加工期間 ’、、幵原/田進料/總產物混合物的穩定性。 於右干具體實例中，觸媒選擇及/ 觸條件（例如、、w ^ 1 g 戍觸媒順序與控制接 原油進料=及/或原油進料流率)的結合可幫助減少 產物混合物的穩定性，並且虫原油進；^持原油進料/總 改變；^ t A 個職質相比， …產物的-或多種性質。原油進料/總產物混合物 88 200530388 的穩定性可能會受到來 進料/總產物混合物之各種 了。相分離可能由例如原油進料/總產物混合 原油產物的不溶性，原油進料/總產物 匕口物之遞眚曾的暫、专 ’原’由進料/總產物混合物之成分 的Λ /¾，或其組合所導致。 在接觸期間的一定攻盤丁 ^ ^ ^ ^„ 人数下，原油進料/總產物混合物中 原油進料及/或總產物〜 日 /辰又可犯會改變。當原油進料/總 產物化合物中的總產物 広、丄、 辰度因為生成原油產物而改變時，
原油進料/總產物混合物 ,,^ . 甲原油進枓成分及/或總產物成分 的浴解度會有改變的傾 _ ^ 舉例而g，原油進料可能含有 灰加工一開始可溶於原 h 由進枓的成分。當原油進料的性質 (例如TAN、MCR、c5瀝青暂、p伯 、 L ^ 5月貝P值，或其組合）改變時，這 t成为可能會有變得輕 w λα ^ 不易洛於原油進料/總產物混合物 的傾向。於甚+^ + / 、 ，原油進料和總產物可能會形成兩 相及/或變成彼此不溶。 冷解度改纟交也可能導致原油進料 總產物混合物形成兩個或 、、 $更夕個相。由於瀝青質的絮凝，
原油進料和總產物濃度的 7又文 及/或成分的沈澱而形成 兩相會傾向於減短—或多種觸媒的壽命…卜，製程效率 也可忐會降低。舉例而纟，可能需要重複處理原油進料/ 總產物混合物以生產具有期望性f的原油產物。 d間可監測原油進料/總產物混合物的P值， 可評估製程、原油進料，及/或原油進料/總產物混合物的 穩定性。典型而言’最多為1.5&P值係表示原油進料之 遞青質的絮凝通常會發生。如果p值一開始至少為1 5, 89 200530388 而此等p值在接觸期間合 曰^加或相當穩定，那麼這表 油進料在接觸期間相當r衣不原 穩定性，如P值所坪：：疋。原油進料/總產物混合物的 撼摆。者，可藉由控制接觸條件，藉由觸 媒的'擇猎由觸媒的選擇性排序，或其組合而加以控制。 此種控制接觸條件可白权 了包括控制LHSV、溫度、壓力、氫的 取、原油進料流率’或其組合。 於右干”體只例中，控制接觸溫度以便移除C5瀝青質 及/或其他瀝青質，並 5 ^ ,^ Α Π $保持原油進料的MCR含量。μ 由虱的吸取及/或較高 稭 致形成兩相，〜合:觸^度降低MCR含量可能會導 定性及/…月匕會降低原油進料/總產物混合物的釋 疋性及/或一或多種觸 J I、 取並結合本文中所述2 ^°-p °控制㈣溫度和氣的吸 相當少量地改變=可容許降低C5瀝青質而同時只 又文原，由進料的MCR含量。
觸區= =::者控制接觸條件以便使-或多個接 性改變原油進料性質：同時:::度下的操作可容許選擇 的穩定性。原油進料:;:f=由進侧^ 接觸溫度為第-接觸區中的溫 "觸£。弟- 二溫度、第二、、®声— 又/、他接觸溫度（例如第 面之接觸區中的溫度。第4涣觸S後 範圍内，第-接觸、”接觸-度可在100至42。t的 昂一接觸溫度可在盥笫一 °c ^ 30 ^ 90 r 接觸溫度相差20至100 yu C’或40至 例中，第-接觸… 0的视圍内。於若干具體實 溫度可使眉％ ^ 接觸，皿度。具有不同的接觸 原油產物中的TAN及ec5遞青質含量與原油進 90 200530388 料的TAN及/或C5瀝青質含量相比之下降低至比，如果有 的話，在第一和第二接觸溫度彼此相同或相差為i〇 t以 内時的TAN及/或q瀝青質減少量更大的程度。 舉例而&，第一接觸區可包含第一種觸媒及/或第四種 觸媒，而第二接觸區可包含本文中所述的其他觸媒。第一 接觸溫度可為350 t，第二接觸溫度可為3〇〇 t。原油 進料在第一接觸區中與第一種觸媒的接觸及/或在與第二 接觸區中與其他觸媒接觸之前於較高溫度下與第四種觸媒 的接觸可導致在原油進料中，與在第一和第二接觸溫度相_ 、為1 0 C以内日守相同原油進料中tan及/或c5瀝青質的 減少相比，有更多TAN及/或c5瀝青質的減少。 實施例 以下提出載體製備、觸媒製備，及具有選定觸媒配置 與控制接觸條件之系統的非限定實施例。 製備觸 M f 載體係利用585克的水和8克的冰破酸將576克的氧 化銘（Criterion Catalysts and Technologles Lp，春
Michlgan City，Michigan，U S A )研磨 35 分鐘製備。 所得到的研磨混合物係透過l3TrU〇beTM模板擠出，於9〇 =125 C之間乾燥，接著在918下煅燒，得到65〇克 具有中位孔徑為182 A的煅燒載體。將此煅燒載體放入 。indberg爐中。使爐溫於丨· 5小時過程中升到ι〇⑽至 C ’然後保持在此範圍$ 2小時以生產載體。此載體在每 克载體中包含〇· 0003克的γ氧化鋁，〇· 〇〇〇8克的以氧化鋁， 91 200530388 〇·_克的S氧化紹，和G.9781克的0氡化紹， 射線繞射測定。此載體具有UG m2 J日x 3/ s的表面積和0821 ::g的總孔體積。此载體具有中位孔經為232入的孔徑 刀//餘分佈中有66.7%的總孔數具有在85 A之中位 孔徑範圍内的孔徑。 此實施例說明如何製備具有孔徑分佈至少》180 A且 包含至少0.1克Θ氧化鋁的載體。
中位孔徑 A 9^0 A ::媒係以下列方式製備。由實施例i所述之 :的:：銘載體用飢浸潰溶液浸潰，其藉由結合？.” 2.27。4與82克的去離子水而製備。該溶液的PH值為 動老=載體(1〇〇g)係利用鈒浸潰溶液浸潰，以偶然授 下二;、：’於125t下乾燥數小時，接著…C ::”小％。所得觸媒在每克觸媒中含有〇〇4克的鈒， 二:揭載體。此鈒觸媒具有中位孔徑為35〇 a的孔徑 ::，°.69C〜孔體積，和1心表面積。此外， :觸:某的孔徑分佈中有峨孔數具有在7“之中位 孔#乾圍内的孔徑。 Μ施例說明製傷具有中位孔徑至少$挪a之孔徑 刀佈的第5攔觸媒。 ,, . A 之孔徑分
UtMJS 媒。 -^ 92 200530388 鉬觸媒係以下列方式製備。由實施例1所述之方法， 備的乳化铭載體用銦浸潰溶液浸潰。此鉬浸潰溶液係藉由 結合4. 26克的（NH4)2M〇2〇7、6.⑽克的—、12克的咖 H2〇2:0.27克的單乙醇胺嶋，與6.51克的去離子水形° 成K液而衣備此漿液係加熱至65。。直到固體溶解為止。 使加熱溶液冷卻至室溫。該溶液的pH值為5>36。用離子 水將溶液體積調整至82 mL。 氧化銘載體（100克）係利用鉬浸潰溶液浸潰，以偶缺 授重:老化2小時下乾燥數小時，接著在彻。c · k 2 j、日守。所彳于觸媒在每克觸媒中含有〇. μ克的鉬， 二餘部分為載體。此銦觸媒具有中位孔徑$ m A的孔徑 布〇. 77 cm /g的孔體積，和116 m2/g的表面積。此外， 錮觸媒的孔徑分佈中有67 7%的總孔數具有在86 a之中位 孔杈範圍内的孔徑。 此實施例說明製備具有中位孔徑至少為230 A之孔徑 分佈的第6欄觸媒。 孔徑至少為2训人之孔徑分 · 鉬 / 釩 制翻/鈒觸媒係以下列方式製備。由實施例i所述之方法 ^備的氧化鋁載體用如下製備的鉬/釩浸潰溶液浸潰。第 種浴液係藉由結合2· 14克的（ΝΗ4)2Μ〇207、3· 21克的 Ο〇3、〇·56克的30%過氧化氫（n)、〇14克的單乙醇胺 jMjA) ’與3·28克的去離子水形成漿液而製造。此漿液係 …、至6 5 C直到固體溶解為止。使加熱溶液冷卻至室溫。 93 200530388 第二種溶液係藉由結合3. 57克的v〇s〇4與4〇克的去 離子水而製造。使第一種溶液和第二種溶液結合，添加足 夠的去離子水使結合溶液的體積達到82ml以產生鉬/釩 浸潰溶液。將氧化鋁用鉬/釩浸潰溶液浸潰，以偶然攪動 老化2小時，於125 °C下乾燥數小時，接著在48〇艽下 煅燒2小時。所得觸媒在每克觸媒中含有〇〇2克的釩和 〇· 02克的鉬，其餘部分為載體。此鉬/釩觸媒具有中位孔 徑為3 0 0 A的孔徑分佈。 此實施例說明製備具有中位孔徑至少為23〇 A之孔 分佈的第6攔金屬和第5攔金屬觸媒。 例5:~~種觸嫫的接^
、在中央配置有測溫插套的管式反應器係配備熱電偶 測量整個觸媒床的溫度。此觸媒床係藉由在測溫插套和 壁之間的空間填充觸媒和碳化石夕（2〇_grid，st他
Materials; Allso Vle]0肩而形成。咸信此種碳化 :果有的話’在本文中所述的操作條件下具有低的催化,
質。在將混合物放入反應器的接觸區部位之前，使所有) 媒與等體積量的碳化矽摻合。 反應裔的原油進料流重力得出e _ 疋了+級動係由反應為的頂部至反應器启 底部。碳㈣係配置在反應器的底部料底部載體。心 的觸媒/碳化石夕混合物(42 c„3)係配置在該碳化石夕上方以; 成底部接觸區。底部觸媒具有中位孔徑為77 a的孔^ 佈，該孔徑分佈中有66.7%的總孔數具有在2〇 a之中^ ㈣圍内的孔徑。該底部觸媒在每克觸媒中含有"95 . 94 200530388 白勺翻和〇 (ΊΟς ju 的錄’其餘部分為氧化鋁載體。 區上二 碳化梅物(56⑽3)係配置在底部接觸 =成中間接觸區。中間觸媒具有中位孔徑為98A 王刀佈’該孔徑分佈中有66.7%的總孔數具有在^ a 之位孔！軌圍内的孔徑。該中間觸媒在每克觸媒中含 U2克的鎳和。.〇8克的錮，其餘部分為氧化銘載體。 。頂部的觸媒/碳化碎混合物（42㈤係配置在中間接觸 區上方以形成頂部接觸區。頂部觸媒具有中位孔徑為192入
令孔k刀佈，在每克觸媒中含有〇· 04克的鉬，其餘部分 主要為γ氧化鋁載體。 碳化矽係配置在頂部接觸區上方以填充空位並且作為 預熱區=觸媒床係裝入Llndberg爐，其包括對應於預熱 區頂"卩、中間，和底部接觸區，及底部載體的五個加熱 區。 觸媒係藉由將5體積％硫化氫和95體積％氫氣的氣態混 a物以母單位體積（)觸媒總量（碳化石夕並不視為觸媒的 體積邙分）1 · 5升之氣態混合物的速率導入接觸區而形成籲 硫化物。接觸區的溫度於1小時過程中提高到2〇4(4〇〇 F )並且保持在2 0 4 X：下2小時。保持在2 0 4 °C下之後5 接觸區以每小時1 〇艺（50卞）的速率逐漸提高到3丨6它 ( 600 F )。使接觸區保持在31 6 °C下一小時，於1小時過 程中逐漸升到370 °C (700 °F )並且保持在370 °C下兩小 時。使接觸區冷卻至周圍溫度。
過濾Gulf of Mexico中Mars鑽臺的原油，接著在93 °C 95 200530388 (。"下，於烘箱中加熱]2至24小時以生成具有摘要 表1 ® 7之性質的原油進料。將原油進料饋入反應器 頂部。原油進料係流過反應器的預熱區、頂部接觸區、中 間接觸區、底部接觸區和底部載體。原油進料係於氨氣存 在:與母一種觸媒接觸。接觸條件如下：氫氣與供應至反
應器之原油進料的比率為328 NniVm3 (2000 SCFB)，LHSV 為1 h-】’及壓力為6 9 ·⑽4·7㈣)。三個接觸區 係加熱至術（700 ”並且保持在料下5〇〇小時。 二個接觸區的溫度係接著以下列順序增加和保持：379 t (二5 500 小時，接著為 388 t (73() v) 5()m、時， 接著為39G °C (734卞）剛小時，接著為州 °F) 2400小時。 乙 總產物（換言之為原油產物和氣體）離開觸媒床。將總 產物導人氣液相分離器。於氣液相分離器中，將總產物二 離成原油產物和氣體。系統的氣體輸入係由質量流量控： ㈣定。_系統的氣體係由測濕計測定。原油產物 "月刀析以測疋原油產物成分的重量百分率。所列結果 刀之貝测重里百分率的平均值。原油產物性質係摘要於 7 άΑ 主 1 r+τ —表1所不，原油產物在每克原油產物中具有〇. 〇〇75 克的含硫量，〇· 255克的殘留物含量，0.0007克的含氧量。 原油產物具有MCR含量與q瀝青質含量的比率為i. g 〇· 09的ΤΑΝ。鎳和釩的總量為22.4 wtppm。 觸媒可命係藉由測量加權平均床溫度（“WABT”）對原、、由 96 200530388 進枓的運轉時間而決定。觸媒壽命可能與觸媒床的溫度相 關。咸信當觸媒壽命減短時，會增加。圖8為本實施 例中所述用於改善接觸區中的原油進料之WABT對時間（“t，，) 的圖不。曲線136係表示三個接觸區的平均WABT對原油 、广' 人頁卩中間，和底部觸媒接觸之運轉時間的時數。 灰大多數的運轉時間過程中，接觸區的讀僅改變約別 C 1相當穩定的WABT來看，可判斷觸媒的催化活性並
未受到影響。典型而言，3_至3500小時的中間工廠運 轉時間與1年的工業操作相關。
此實施例說明在控制接觸條件的情況下，使原油進料 與具有中㈣徑至少為18G A之孔徑分佈的—種觸媒接觸 以及與具有中位孔徑介於9()至18G A制内之孔徑分佈， 該孔徑分佈中至少60%的總孔數具有在45 A之中位孔徑範 圍内的孔徑之附加觸媒接觸，以生產含有原油產物的總產 物。如同p值所敎者，係保持了原油進料/總產物混合 物的穩定性。該原油產物與原油進料減，具有降低的 TAN，降低的Nl/V/Fe含量，降低的含硫量，及降低的含 氧量，而原油產物的殘留物含量，。VG〇含量為9〇%至· 之原油進料的該等性質。
實碜盤至 180A 範圍内之孔徑的_兩種觸媒之； 反應器設備（除了接觸區的數目和内容以外）、觸媒形 成硫化物法、分離總產物的方法和分析原油產物的方法係 與實施例5所述者相同。每-種觸媒係與等體積的碳切 97 200530388 混合 底部係由反應器的頂部至反應器的 二 =1以τ列方式由底部填充至頂部。碳化-在反應器的底部作為底部载體。底部的觸媒/破化
:混二物(8°cm3)係配置在該碳切上方以形成底部接觸 區。底部觸媒具有令位孔徑為127A的孔徑分佈，該J
:佈：有咖的總孔數具有在32A之中位孔徑以内的： 徑。該底部觸媒在每克觸媒中包含G11克的師U 的鎳，其餘部分為載體。 厂頂部的觸媒/碳切混合物⑽…係配置在底部接觸 -上方以形成頂部接觸區。頂部觸媒具有中位孔徑為⑽入 的孔徑分佈，該孔徑分❹有66.7%的總孔數具有在20 A 之中位孔控以内的孔徑。該頂部觸媒在每克觸媒中包含 0.03克的錄和〇·12克的銷，其餘部分為氧化紹。碳化矽 係配置在第-接觸區上方以填充空位並且作為預熱區。觸 媒床係衣入Lindberg爐，其包括對應於預熱區、兩個接 觸區’及底部載體的四個加熱區。 么具有摘要於表2,圖9之性質的BS_4原油（Venezuela) 仏供給入反應器頂部。原油進料係流過反應器的預埶區、 頂部接觸區、底部接觸區和底部載體。原油進料係於氫氣 存在下與每一種觸媒接觸。接觸條件如下：氫氣與供應至 反應器之原油進料的比率為16〇如3“3 (1〇〇〇 scfb)，lhsv 為1 h-i，及壓力為6·9 Mpa (1〇i4 7 psi)。兩個接觸區 係加熱至260 °C ( 500 °F)並且保持在26〇。〇 (5⑽。F) 98 200530388 下2 8 7小時。兩個接觸區的溫度係接著以下列順序增加和 保持·· 270 °C (525 卞）190 小時，接著為 288 °C (550 °F ) 21 6小4，接著為31 5 C ( 6 0 0卞）3 6 0小時，接著為3 4 3 C (650 °F ) 1 20小時，以達到π 73小時的總運轉時間。
紅產物離開反應裔並且像實施例5所述一樣地分離。 原油產物在加工期間具有〇· 42的平均TAN和ΐ2· 5的平均 API比重。該原油產物在每克原油產物中含有〇 〇〇23克的 硫，〇· 0034克的氧，〇· 441克的VG〇，和〇· 378克的殘留 物。原油產物的額外性質係列於圖9的表2中。 此實施例顯示使原油進料與具有中位孔徑介於9〇至 1 80 A範圍内之孔徑分佈的觸媒接觸以生產原油產物，其 與原油進料的性質相比，具有降低的TAN，降低的Nl/V/Fe 含量，及降低的含氧量，而原油產物的殘留物含量和vg〇 含量為99%和1〇0%之原油進料的個別性質。 媒的接觸。 反應态e又備（除了接觸區的數目和内容以外）、觸媒、
總產物分離法、原油產物分析，和觸媒形成硫化物法係與 貫施例6所述者相同。 〃具有摘要於表3,圖10之性質的原油進料⑽,原 係供給入反應器頂部。原油進料係流過反應器的預^ 頂部接觸區、底部接觸區和底部载體。接觸條件如下 氣與供應至反應器之原油進料的比㈣
SCFB)，LHSV 為 2 ，.厭★ * C 及反力為 6. 9 MPa (1014 7 PSi 兩個接觸區係逐漸加熱”43 t (65〇。"。總運轉時 99 200530388 為1 0 0 7小時。 原油產物在加工期間具有〇 · 1 6的平均Tan和1 β 2的 平均API比重。該原油產物含有19 wtppm的鈣，6 wtp_ 的納’ 0· 6 wtppm的鋅’和3 wtppm的鉀。該原油產物在 每克原油產物中含有0.0033克的硫，0·002克的氧，〇·376 克的VGO，和〇· 401克的殘留物。原油產物的額外性質係 列於圖10的表3中。 此貝施例顯示使原油進料與具有孔徑分佈在9 〇至18 〇 Α之範圍内的選定觸媒接觸以生產原油產物，其具有降低 的TAN，降低的總鈣、鈉、鋅，和鉀含量，而原油產物的 含硫量、VGO含量和殘留物含量為76%、94%和1〇3%之原油 進料的個別性質。 進料與四1觸媒系統龙夂_梓 施例 8至 Π I條件下的接觸。 每個反應器設備（除了接觸區的數目和内容以外）、每 個觸媒形成硫化物法、每個總產物分離法和每個原油產物 分析係與實㈣5所述者相同。除另有說明外，所有觸媒 ，以2份碳切對i份觸媒的體積比與碳切混合。通過 每個反應器的原油進料流動係由反應器的頂部至反應器的 ，部。碳切係配置在每個反應器的底部作為底部載:。 母個反應器具有底部接觸區和頂部接觸區。在觸媒/碳化 石夕混合物放入每個反應器的接觸區之後，碳化石夕係配置在 頂部接觸區上方以填充空位並且作為每個反應器的預熱 區。每個反應器係裝入U—爐，其包括對應於預孰 100 200530388 區、兩個接觸區，及底部載體的四個加熱區。 方、貝施例8中，未煅燒過的鉬/鎳觸媒/碳化矽混合物 =cm )係、配置在底部接觸區中。該觸媒在每克觸媒中包 3 〇· 146克的鉬，0· 047克的鎳，和0.021克的磷，其钤 部分為氧化鋁載體。 一 ” 包含具有中位孔徑為180 A的孔徑分佈之觸媒的銷觸 媒/碳化錢合物（12 cm3)係配置在頂部接觸區中。該麵觸 媒具有每克觸媒中+ 0.04克翻的總含量，其餘部分為包 含每克載體中至少為0.50克γ氧化鋁的載體。 # 於只轭例9中，未煅燒過的鉬/鈷觸媒/碳化矽混合物 (48 cm3)係配置在兩個接觸區中。該未煅燒過的鉬/鈷觸媒 έ 0.143克的鉬，0 043克的録，和〇 〇21克的璘，其 餘部分為氧化鋁載體。 鉬觸媒/碳化矽混合物（丨2 cm3)係配置在頂部接觸區 中。忒鉬觸媒與實施例g之頂部接觸區者相同。 於實施例10中，如實施例8之頂部接觸區中所述的鉬 觸媒係與碳化矽混合並配置在兩個接觸區中（60 cm3)。 _ 於實施例11中，未煅燒過的鉬/鎳觸媒/碳化矽混合物 (48 cm3)係配置在底部接觸區中。該未煅燒過的鉬/鎳觸媒 在每克觸媒中包含〇·〇9克的鉬，〇 〇25克的鎳，和〇.〇1 克的磷，其餘部分為氧化鋁載體。 鉬觸媒/碳化矽混合物（1 2 cm3)係配置在頂部接觸區 中。該鉬觸媒與實施例8之頂部接觸區者相同。 過濾來自Mars鑽臺（Gulf 〇f Mexico)的原油，接著在 101 200530388 93 °c (200 °F)下，於饵箱中如舳1〇芯^ 人、相中加熱12至24小時以生成用 於實施例8至11之具有摘要於表4,圖η之性質的原油 進料。將原油進料供、給人此等實施例的反應器頂部。原油 進料係流過反應器的預埶區、頂邱妓總Ρ 产士 ^ ^頂一接觸區、底部接觸區和 底部載體。原油進料係於氫氣存在下與每―種觸媒接觸。 每個實施例的接觸條件如下：氫氣與接觸期間之原油進料 的比率為 160 Nin3/ni3 ςρρβ、 n ^ ^ uuuu SCFB)，及母個系統的總壓力 為6. 9 MPa U014. 7 Psi)。在接觸的前2〇〇小時期間圓 為2.0h h而接著在剩下的接觸時間LHSV降低至i i。
所有接觸區的溫度為343 t (65〇接觸5〇〇小時。在 500小時後，所有接觸區的溫度係控制如下：使接觸區的 溫度升到354 t (67〇。㈠，保持在354 t下⑽小時； 升到366 t (690卞）’保持在366 t下2〇〇小時；升到 3Ή °C (700 °F)’ 保持在 371 °C 下 1 000 小時；升到 385 t (725 F)，保持在385 °c下2〇〇小時；然後升到399。匚（7M F)的最終溫度並保持在399艺下2〇〇小時，以達到
小時的總接觸時間。 原油產物係定期分析以測定TAN、原油進料之氫的吸 取、P值、VG0含量、殘留物含量，及含氧量。實施例8 至U所生產之原油產物性質的平均值係列於圖丨丨的表5 中。 圖12為實施例8至11的每個觸媒系統之原油產物之 P值（“P”）對運轉時間（“t”）的圖示。原油進料具有至少15 的P值。曲線140、142、144,和146係表示藉由使原油 102 200530388 進料個別與貝知{列8 i i i的四種觸媒系統接觸所得到的 原油產物之P值。對於實施例8至1 〇的觸媒系統而言， 達到230 0小日才的原油產物之p值剩下至少&工· 5。於實施 例11中夕數運轉時間的P值大於1 · 5。在實施例11運 轉(2300小時)結束時’ p值為l 4。從每個試驗的原油產 物之P值來看，可推斷在每個試驗中原油進料於接觸期間 保持相當穩定（例如原油進料沒有相分離）。如圖12所示， 除了貫施例10中的P值增加之外，原油產物之p值在大 部分的每個試驗中均保持相當固定。 鲁 圖13為氫氣存在下四種觸媒系統的原油進料之氫的淨 吸取（“h2”）對運轉時間（‘‘t，，）的圖示。曲線148、15〇、152、 154係表示藉由使原油進料個別與實施例8至n的每個觸 媒系統接觸所得到之氫的淨吸取。原油進料之氫的淨吸取 在2300小時的運轉期間係於7至48 Nm3/m3 (43 8至3〇〇 SCFB)的範圍内。如圖13所示，原油進料之氫的淨吸取在 每個試驗中相當固定。 圖1 4為實施例8至11的每個觸媒系統之以重量百分鲁 率表示的原油產物之殘留物含量（“R，，）對運轉時間（“t，，）的 ，示。於四個試驗的每-個之中’原油產物具有殘留物含 罝為88至90%之原油進料的殘留物含量。曲線156、158、 160、162係表示藉由使原油進料個別與實施例8至u的 觸媒系統接觸所得到之原油產物的殘留物含量。如圖Η 所示，原油產物的殘留物含量在大部分的每個試驗中均保 持相當固定。 103 200530388 圖15為實施例8至11的每個觸 母调觸媒糸統之原油產物的 API比重改變（“△ API”）對運轉 柯了间、ΐ )的圖示。曲線164、 166、168、170係表示藉由傕眉、、占、仓止丨 更原/由進料個別與實施例8至 11的觸媒系統接觸所得到之原油產 眾，由產物的API比重。於四個
試驗的每-個之中，每個原油產物具有在58 3至72 7说 之範圍内的黏度。每個原油產物@ API t匕重係增加"至 “度。增加的API比重係對應於217至22 95範圍内的 原油產物之紹比重。此範圍内的API比重為ιι〇至⑽ 之原油進料的API比重。 圖16為實施例8至11的每個觸媒系統之以重量百分 率表示的原油產物之含氧詈（，，）似^ + 一 庄 3礼里、ϋ2 )對運轉時間（“t，，）的圖 示。曲線172、174、176、178係表示藉由使原油進料個
別與實施命"纟11的觸媒系統接觸所得到之原油產物的 2氧量。每個原油產物具有含氧量最多為原油進料的16%。 每個原油產物在每個試驗期間具有含氧量為每克原油產物 中〇· 0 014至0· 0015克的範圍内。如圖16所示，原油產 物的含氧置在2 0 0小時的接觸時間之後仍保持相當固定。 原油產物相當固定的含氧量顯示選定的有機氧化合物在接 觸期間減少。因為在這些實施例中TAN也降低，所以可推 斷至少一部分的含羧酸有機氧化合物比含非羧酸有機氧化 合物選擇性減少的更多。 於實施例11中，反應條件為：371 °c (70 0卞），尿 力為6. 9 MPa (1014· 7 psi)，及氫和原油進料的比率為16〇 Nm3/m3 (1〇〇〇 SCFB)，以原油進料重量計，原油進料Mcr 104 200530388 含量的降低為Π· 5 wt%。在399 °C (750 °F )的溫度下， 於相同壓力及氫和原油進料的比率下，以原油進料重量 計’原油進料MCR含量的降低為25. 4 wt%。 於實施例9中，反應條件為：371 t (700 T )，壓 力為6. 9 MPa (1014· 7 psi)，及氫和原油進料的比率為16〇 NmVm3 ( 1 000 SCFB)，以原油進料重量計，原油進料m(：r 含量的降低為17. 5 wt%。在399 °C (750 °F )的溫度下， 於相同壓力及氫和原油進料的比率下，以原油進料重量 計’原油進料MCR含量的降低為1 9 wt%。 籲 原油進料MCR含量中此等降低的增加係顯示未煅燒過 的第6和1〇攔金屬觸媒於較高溫度下比未煅燒過的第6 和9欄金屬觸媒更能促使mCR含量的降低。 這些實施例顯示具有相對高ΤΑΝ (〇·8的TAN)的原油 進料與或多種觸媒接觸係生產原油產物，而同時保持原 油進料/總產物混合物的穩定性並且具有相#少量氫的淨 吸取。選定的原油產物性質最多& 7〇%之原油進料的同樣 性質，同時原油產物的選定性質在2〇至3〇%之原油進料的鲁 同樣性質範圍内。 ° 所不，每個原油產物係以最多為44
NmVm3 ( 275 s⑽）的原油進料之氫的淨吸取生產。這類產 ，具有㈣TAN最多為原油進料的4%，平均總Ni/y含量 最多為m之原油進料的總Ni/V含量，而同時保持高於3 的原油進料之P值。卷伽/§、山立^ 母個原油產物的平均殘留物含量為88 至9 0 %之原油進料的殘留4八 戈邊物含里。每個原油產物的平均VG0 105 200530388 含$為115至117%之原油進料的vg〇含量。每個原油產物 的平均API比重# 11〇至117%之原油進料的ApI比重，而 每個原油產物的黏度最多為45%之原油進料的黏度。 X施例至一^^原油進料在最小氤消耗量的情況下 轰盖盧中位孔，徑一8〇人之孔徑分佈的觸嫫之接觸。 於貫施例12至14中，每個反應器設備（除了接觸區的 數目#内谷以外）、母個觸媒形成硫化物法、每個總產物 分離法和每個原油產物分析係與實施例5所述者相同。所 有觸媒係與等體積的碳化矽混合。每個反應器的原油進料_ 流動係由反應器的頂部至反應器的底部。碳化矽係配置在 每個反應器的底部作為底部載體。每個反應器包含一個接 觸區。在觸媒/碳化石夕混合物放入每個反應器的接觸區之 後，碳化矽係配置在頂部接觸區上方以填充空位並且作為 每個反應器的預熱區。每個反應器係裝入Lindberg爐， 其包括對應於預熱區、接觸區，及底部載體的三個加熱^。 使原/由進料於氫氣存在下與每一種觸媒接觸。 觸媒/碳化矽混合物（4〇係配置在碳化矽上方以形 _ 成接觸區。用於實施例12的觸媒係如實施例2所製備的 飢觸媒。用於實施们3的觸媒係如實施例3戶斤製備的翻 觸媒肖灰實施例！ 4的觸媒係如實施例4所製備的顧/飢 觸媒。 貝鈀例12至14的接觸條件如下··氫與供應至反應器 之原油進料的比率為160 NmVW ( 1 000 SCFB)，Usv h ’及壓力為6·9 MPa (1014·7 psi)。接觸區係於一段時 106 200530388 間過私中逐漸加熱至343 °C (650 °F)並且保持在343 t 下1 20小時’以達到360小時的總運轉時間。 總產物離開接觸區並且像實施例5所述一樣地分離。 在接觸期間係測定每個觸媒系統之氮的淨吸取。於實施例 12中，氫的淨吸取為-10.7 Nm3/m3 (-65 SCFB)，原油產物 具有6. 75的TAN。於實施例13中，氫的淨吸取在2· 2至 3’0Nm/m (13.9至18.7 SCFB)的範圍内，原油產物具有 在〇· 3至〇· 5之範圍内的TAN。於實施例14中，在原油進 料與鉬/釩觸媒的接觸期間，氫的淨吸取在—〇〇5 Μ3/"至 # 〇·6 Nm3/m3 (―〇·36 SCFB 至 4.0 SCFB)的範圍内，原油產 物具有在0· 2至〇· 5之範圍内的ΤΑΝ。 從接觸期間氫的淨吸取值來看，估計在原油進料與釩 觸媒接觸期間，氫係以lOJNmVm3 (65SCFB)的速率發生。 接觸期間的氫氣發生與習知製程中所用的氯量相比，可容 許在製程中使用較少的氫來改善劣質原油的性質。接觸期 間需要較少的氫會傾向於降低加工原油的成本。 此外，原油進料與鉬/釩觸媒的接觸係生產具有低於由 _ 單獨靡某所生產之原油產物的TAN< TM的原油產物、。 1施例_進料編暖星包里i!嚴羞羞1 每個反應器設備（除了接觸區的數目和内容以外）、每 個觸媒形成硫化物法、每個總產物分離法和每個原油= 分析係與實施Μ 5所述者相同。除另有說明外，所 係以2份碳化矽對！份觸媒的體積比與碳化矽混合。每個 107 200530388 反應1§的原油進料流動係由反應器的頂部至反應器的底 部。碳化矽係配置在每個反應器的底部作為底部載體。每 個反應器具有底部接觸區和頂部接觸區。在觸媒/碳化矽 混合物放入每個反應器的接觸區之後，碳化矽係配置在頂 部接觸區上方以填充空位並且作為每個反應器的預熱區。 每個反應器係裝入Lindberg爐，其包括對應於預熱區、 兩個接觸區，及底部載體的四個加熱區。 在每個實施例中，釩觸媒像實施例2所述一樣地製備 並且和附加觸媒一起使用。 於實施例15中，附加觸媒/碳化矽混合物（45 cm3)係 配置在底部接觸區中，該附加觸媒為藉由實施例3所述之 方法製備的鉬觸媒。釩觸媒/碳化矽混合物（丨5 cm”係配置 在頂部接觸區中。 於貫施例16中’附加觸媒/碳化矽混合物（3〇 cm3)係 配置在底部接觸區中，該附加觸媒為藉由實施例3所述之 方法製備的鉬觸媒。釩觸媒/碳化矽混合物（3() cm3)係配置 在頂部接觸區中。 於實施例17中’附加觸媒/碳化矽混合物（3〇⑽3)係 配置在底部接觸區中，該附加觸媒係如實施例4所製備的 鉬/釩觸媒。釩觸媒/碳化矽混合物（3〇⑽3)係配置在頂部 接觸區中。 於灵方也例 18 中 ’ Pyrex⑧（Glass Works Corporation， New Y0rk，u.S.A·)小珠（3〇 cm3)係配置在每個接觸區中。 用於貫施例1 5至18之具有摘要於表5，圖丨7之性質 200530388 的原油（Santos Basin, Brazi 1)係供給入反應器頂部。原 油進料係流過反應器的預熱區、頂部接觸區、底部接觸區 和底部載體。原油進料係於氫氣存在下與每一種觸媒接 觸。每個實施例的接觸條件如下：氫氣與供應至反應器之 原油進料的比率在前86小時為160 Nm3/m3 (1〇〇〇 SCFB)而 在剩下的時限為 80 Nm3/m3 ( 500 SCFB)，LHSV 為 1 h·1， 及壓力為6· 9 MPa (1014· 7 psi)。接觸區係於一段時間過 程中逐漸加熱至343 t (650 T)並且保持在343它下以 達到1400小時的總運轉時間。 這些實施例顯示於氫源存在下，原油進料與具有中位 孔徑為350 A之孔徑分佈的第5攔金屬觸媒與結合具有中 位孔k在250至300 A範圍内之孔徑分佈的附加觸媒接觸 以生產原油產物，其與原油進料之同樣性質相比具有改變 的性質’而該原油產物的其他性質與原油進料之同樣性質 相比/、有少篁改變。此外，在加工期間係觀察到原油進料 之相當少量氫的吸取。 、具體而言，如表5，圖π所示，實施例15至17的原 油產物具彳TAN最多& 15%之原油進料的TAN。實施例15 八1 7中所生產的原油產物與原油進料的同樣性質相比， 片曰I、有最夕為44%的總Ni/V/Fe含量，最多為50%的含 乳里’及最多4 75%的黏度。此外，實施例15至17中所 生產的原油產物分別具有Αρί比重為1〇〇至1〇狀之原油 料的API比重。 對比之τ，在非催化條件（實施μ 18)下所生產的原油 109 200530388 產物與原油進料的黏声 又σ AP比重相比，係生成具有增加 斗度和p牛低API比重的產物。從增加黏度和降低API比重 來看：：推斷已引發原油進料的焦化及/或聚合。 ~ΐΑϋϋ在各種ηςν下的接觸。 接觸系統和觸媒係與實施例6所述者相同。原油 的性㈣於圖中的表6。接觸條件如下：氫氣與供應至 〜~之原油進料的比率為16〇 _3/爪3 (i〇〇〇 %Fb)，壓 力為6.9MPa(1014.7Psi)，及接觸區的溫度為371 t (7〇〇 F)達總運轉時間。於實施例19中，接觸期間的LHSV於 一段時間過程中由1 hM增加到12h-i，保持在12h，48 小時，接著使LHSV增加到2〇 7 γ，保持在2〇 7 ^下％ 小時。 於實施例19中，分析原油產物以測定在LHSV為12h'i 和20·7 h-i之時限期間的TAN、黏度、密度、v⑶含量、 :留物含量、雜原子含量，及有機酸金屬鹽形態的金屬含 量。原油產物性質的平均值示於表6，圖18。 如表6，圖1 8所示，實施例丨9的原油產物與原油進籲 料的TAN和黏度相比具有降低的TAN和降低的黏度，而原 /由產物的API比重為1 〇4至11 〇%之原油進料的Αρι比重。 KR含量與Q瀝青質含量的重量比至少為15。mcr含量 與Q瀝青質含量的和比原油進料之M(：r含量與q瀝青質 含量的和減少。從MCR含量與c5瀝青質含量的重量比及mcr 含量與C5瀝青質的和減少來看，可推斷是瀝青質而不是具 有形成焦炭傾向的成分會減少。原油產物也具有鉀、鈉、 110 200530388 鋅和鈣的總含量最多為60%的原油進料之相同金屬的總含 夏。原油產物的含硫量為8〇至9〇%之原油進料的含硫量。
實施例6和19顯示可控制接觸條件以便與具有LHSV 為1 的製程相比，使通過接觸區的LHSV大於1〇 h_i， 以生產具有類似性質的原油產物。在液體空間速度大於i 〇 h 1下選擇性改變原油進料性質的能力可容許接觸法在比市 售可侍容器縮小尺寸的容器中進行。較小的容器尺寸可容
许4質原油的處理在具有尺寸限制的生產場所（例如近海 設備）進行。 在各種接觸溫疳下的拯觸。 、接觸系統和觸媒係與實施例6所述者相同。將具有列 ;圖1 9的表7之性質的原油進料加到反應器頂部，於氫 存在下與兩個接觸區中的兩種觸媒接觸以生產原油產物。 兩個接觸區係於不同溫度下操作。 頂部接觸區的接觸條件如下·· LHSV為 ^ ^ 口厂 觸區的溫度為260 t (5〇〇。"；氫和原油進料的比率
16〇Nm3/m3(1〇〇OSCFB);及壓力為 6.9MPa(1014.7psi) 底部接觸區的接觸條件如下：LHSV為i h_];底部 觸區的溫度為315 t (_。"；氫和原油進料的比率:
Nm /m (l〇〇〇 SCFB) ; ^ 6. 9 MPa (1 014. 7 psi) 總產物離開底部接觸區並導入氣液相分離器。於^ 相分離器中，將總產物分離成原油產物和氣體。原油產4 係定期分析以測定TAN和Cs瀝青質含量。 運轉期間所得到之原油產物性質的平均值列於表7, 111 200530388 圖1 9。原油進料且右 Π ^ . TAN及G瀝青質含量為每克 原庙進枓中有〇· 〇55 .ΤΛΚΙ ^ 兄扪C5瀝青質。原油產物具有0.7的 千均TAN及q瀝青質的平 古沾Γ 、『士 3里為母克原油產物中有0· 039 克的Cs遞青質。原油產 .., n 物的C5瀝青質含量最多為71%之原 油進枓的Cs瀝青質含量。 原油產物中鉀和鈉的蛐 4 ^入研 奶的、、、心合®最多為53%之原油進料中 相同金屬的總含晉。；^、、上立 產物的TAN最多u%之原油進 枓的TA:。在接觸期間係保持15或更高的…
“列6和2〇所不，具有低於第二(在此實例中為 底口P)區之接觸溫度5〇 L的弟一（在此貫例中為頂部）接觸 溫度會傾向於使原油產物 度初〈ι5 /歷月質含量比原油進料之q 瀝青質含量更為降低。 此外’使用控制溫差會使有機酸金屬鹽形態的金屬含 量降低的更多。舉例而言，在每個實施例具有相當固定的 原油進，/總產物混合物之穩定性（如p值所測定者）的情 況下’貫施例20之原油產物的卸和納總含量降低比實施 例6之原油產物的鉀和鈉總含量降低的更多。 籲 使用較低溫度的第一接觸區可容許移除高分子量化合 物（例如G瀝青質及/或有機酸金屬鹽），其會有形成聚合 物及/或具有柔軟性及/或黏性的物理性質之化合物（例如 膠及/或焦油）的傾向。於較低溫度下移除這些化合物可容 許這類化合物在它們堵塞和被覆觸媒之前被移除，藉此增 加配置在第一接觸區後面於較高溫度下操作的觸媒壽命。 ^JLMAL_與懸浮體形式之·接觸。 112 200530388 本申請案之塊狀金屬觸媒及/或觸媒（每1〇〇克的 進：中含0.0001至5克或。_〇2至4克的觸媒)於若；： 體實例中可用原油進料使其懸浮並且於下列條件下反應了 溫度在85至425 °C (185至797 T)的範圍内，壓力在^ 5 至10 MPa的範圍内，及氫源和原油進料的比率為“至η帅
Nm /m達&時間。在足以生產原油產物的反應時間之後， 原油產物係使用分離設備，如過渡器及/或離心機，和觸 媒及/或殘留的原油進料分離。原油產物與原油進料相比 可具有改變的TAN，鐵、鎳，及/或釩的含量，及降低 瀝青質含量。 " 5 〜熟習該項技術者鑑於本說明書應顯而易見本發明之各 種態樣的進一步修飾和替代具體實例。因此，本說明奎僅 視為說明及用以達到教示熟習該項技術者實施本發二— 方法之目的。應瞭解本文中所表示和敛述的本發明之形 態係作為具體實例的範例。可取代本文中所圖示和敘述的 疋件和材料’可顛倒本發明的部分和程序，可單獨使用本 發明的某些特徵，以上全部在獲致本發明說明書的效益之· 後’應為熟習該項技術者所顯而易見。可進行本文中所述 之元件的改變而不致脫離如後附申請專利範圍所述之本發 明的精神與範疇。 【圖式簡單說明】 圖式簡單 ▲對於熟習該項技術者而言’本發明具有下列詳細說明 之效盈的優點在參照附圖後將變得顯而易見，其中： 113 200530388 圖1為接觸系統之具體實例的簡圖。 i f例 圖2A和2B為包含兩個接觸區的接觸系統之，、、 的簡圖。 ^ a# ^ 圖3A和3B為包含三個接觸區的接觸系統之，、一、 的簡圖。 圖4為結合接觸系統的分離區之具體實例的簡圖 圖5為結合接觸系統的摻合區之具體實例的簡圖 圖6為結合分離區、接觸系統和摻合區之具體貫例的 φ 簡圖。 圖7為使原油進料與三種觸媒接觸的具體實例之原油 進料與原油產物的代表性質列表。 圖8為使原油進料與一或多種觸媒接觸的具體實例之 加權平均床溫度對運轉時間的圖示。 圖9為使原油進料與兩種觸媒接觸的具體實例之原油 進料與原油產物的代表性質列表。 圖1 〇為使原油進料與兩種觸媒接觸之具體實例的原油 馨 進料與原油產物之代表性質的另一個列表。 圖11為使原油進料與四種不同觸媒系統接觸的具體實 例之原油進料與原油產物的列表。 圖12為使原油進料與四種不同觸媒系統接觸之具體實 例的原油產物之P值對運轉時間的圖示。 圖13為使原油進料與四稀石印飽 禋不冋觸媒系統接觸之具體實 例的原油進料之氫的淨吸取對運轉時間的圖示。 圖14為使原油進料與四錄尤问 、種不冋觸媒系統接觸的具體實 114 200530388 例之以重量百分率表示的原 間的圖示。 /由產物之殘留物含量對運轉時 圖15為使原油進料與四種不同觸媒系統接觸之且體杳 例的原油產物之API比重改變對運轉時間的圖示。-、 圖16為使原油進料與四種不同觸媒系統接 ::以重量百分率表示的原油產物之含氧量對運轉時間： 圚17為使原油進料與觸媒系統接觸的具體實例之原 料與原油產物的代表性f列表，該觸媒系統包含各種 銦觸媒和鈒觸媒’與包含鈒觸媒和…鈒觸媒 統’以及玻璃珠。 圖18為在各種液體空間速度下使原油進料與一 蜀媒接觸的具體實例之原油進料與原油產物的性質列表 圖19為在各種接觸溫度下使原油進料進行接觸的具 到之原油進料與原油產物的性質列表。 儘T本發明容許各種修飾與替代形式，
藉由圖示中的實例表示。該等圖示可能未按比例 …瞭解其圖示和詳細說明並非用來將本發 鼻… 式’但相反地，則意圖涵蓋落入如後附申 代物軌圍所限定之精神與範鳴内的所有修飾、等效物和 【主要元件符號說明】 100 :接觸系統 1G 2 :接觸區 115 200530388 104 :導管 106 ;導管 106’ ：導管 I 08 :分離區 110 :導管 112 :導管 114 :接觸區
II 6 :接觸區 118 :導管
1 2 0 :分離區 122 :導管 124 :導管 126 :導管 128 :導管 1 3 0 :摻合區 132 :導管 134 :導管 丄扣·加榷平均床溫度（WABT)對運轉時間⑺四 14 〇 -14 6 :原油產物之P值對運轉時間 ％ 148-154:氫的淨吸取對運轉時 、’ 1 56-1 62:原油產物之殘留物人旦 線 164，:原油產物之Αρι比。運：轉時間之 172-178:原油產物 料間之曲 乳里對運料間之曲線 116

Claims (1)

  1. 200530388 十、申請專利範圍： 1· 一種原油產物，在每克原油產物中含有··至少〇· 〇〇1 克之沸程分佈在0· 1〇1 MPa下介於95 °c和260 °C之間的 煙；至少0.001克之沸程分佈在〇1〇1 MPa下介於260 t 和320 °C之間的烴；至少0.001克之沸程分佈在〇·101 MPa 下介於320 °C和650 °C之間的烴；以及在每克原油產物 中各有大於〇克，但小於〇· 〇!克的一或多種觸媒，其中 該至少—種觸媒包含週期表第5 i 1〇欄的一或多種金屬
    及/或或夕種第5至1〇攔金屬的一或多種化合物。 2·如申請專利_ !項之原油產物，其中該一或多 種金屬係來自週期表第5欄。 —3.如申請專利範圍第2項之原油產物，其中至少一種 第5攔金屬為釩。 4·如甲請專利 π τ饮一項之原 其中該-或多種金屬係來自週期表第6欄 如申請專利範圍第4項之原油產物，其中該一或
    種第6攔金屬為鉬及/或鎢。 〆 6·如申請專利範圍第〗至 JL t , 員中任一項之原油產物 -中遠-或多種金屬係來自週期表第9攔。 7.如申請專利範圍第6項之原 種第9攔金屬為姑。 其巾该至少 8 ·如申請專利範圍第1 其中該一或多種金屬係來自 9·如申請專利範圍第8 至7項中任-項之原油產物， 週期表第10攔。 項之原油產物，其中該至少一 117 200530388 種第1 0欄金屬為錦。 10·如申明專利範圍第j至9項中任一項之原油產物， 其中5亥至少一種觸媒另外包含週期表第i 5搁的n # 元素及/或一或多種第15攔元素的一或多種化合物。 η·如申請專利範圍第1至10項中任-項之原油產物， ，中該觸媒包含一或多種金屬，其具有中位孔徑至少為60 ，至少為90 Α，或至少為18〇 Α的孔徑分佈。 12.如申請專利範圍第1 +広丄* 11項甲任一項之原油產物， 其中邊觸媒包含一或多種 少不里i屬，其具有使孔徑分佈中至少 60%的總孔數具有在7〇 a、 一 A 35 A，或μ Λ之中位 孔徑以内的孔徑之孔徑分佈。 13·如申請專利範圍第】 項f任一項之原油產物， 其中該觸媒包含一或多種金眉，七人丑 刃 夕禋i屬，包含載體， 化銘、Θ氧化銘、γ氧化銘、氧 ’乳化石夕-氣化銘、氣化 鈦、氧化錯、氧化鎂，或其混合物。 14. 一種生產運輸用燃料、加埶 口 H .,α …、用燃料、潤滑油或化學 口口之方法，其包括加工申請專 ,^ 月寻利乾圍第1至13項中任一 項之原油產物。 只丁饮 15·如申請專利範圍第14 你兮店、丄士 貝'^万法’其中該加工包括 使该原油產物或摻合物蒸餾成 匕從 乂两或多種餾分。 16·如申請專利範圍第14或1 包括加氫處理。 115項之方法’其中該加工 118
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