JPS6338123A - 温度検出装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 この発明は浸漬形パイロメータに関し、特に熔融金属の
温度を測定するために使われるパイロメータの温度検出
素子を保護するための構造に関する。

「従来技術」 工業及び科学分野において非常に高い温度を測定し、制
御することが要求される処理工程が多くある。例えば金
属処理工業において、適切な処理制御を行うには熔融金
属の温度を測定することが必須である。熔融金属の温度
を測定するのに使用される最も一般的な計測器としては
光学的パイロメータと使い捨てランス（管）湿熱電対の
２つがある。しかしながらこれらはいずれも欠点を有し
ている。光学的パイロメータは期待する程の精度を存し
ておらず、しかも熔融金属表面の温度が測定できるだけ
である。使い捨てランス熱電対は不正確であり、かつ熔
融金属の温度を連続的に測定することができず、又その
使用には安全性の問題が係わってくる。

このように光学的パイロメータ及び使い捨てランス熱電
対は欠点を存しているので、長期間連続測定が可能な浸
漬形パイロメータの開発に多大の努力が払われて来た。

ある種の浸漬形パイロメータにおいては熱電対接合部を
高融点金属管に収容し、Ａ　１　ｚ（ｈあるいはＡ　ｌ
１ＪｚとＣｒｚＯｓの混合物のようなセラミックでその
金属管を被覆して周囲の熔融金属から保護している。し
かしながら、使用中にセラミック層が割れ易く、熔融金
属が金属下地、即ち金属管に接触し浸蝕することになる
。

金属管はこの熔融金属及び／又はスラツジによる浸蝕に
耐えられず、その中に収容した検出素子と共に急速に破
壊されてしまう。検出素子として普通、貴金属熱電対を
使うので高価であり、何回も使用できることが望ましい
。しかしながら熱電対を保護するようにした構造は結果
的に熱応答が遅くなり、多くの場合に対し実用的でない
。

１９８５年９月１２日出願された米国特許出願第７７５
１８３号［浸漬形パイロメータ」　（対応日本国特許出
願番号６ｌ−２１５６１８）には激しい熱衝？に耐え、
熔融金属による浸蝕や腐蝕に対する優れた耐抗性を有す
る熱電対用保護シースについて開示されている。このシ
ースは比較的に長い寿命を持っているが、更にその寿命
を延ばすことが望まれる。

「発明が解決しようとする問題点」 この発明の目的は長期間にわたって熔融金属中で断続的
又は連続的に使用出来るよう熱電対を保護するための手
段を提供することである。

この発明のもう１つの目的は温度検出素子のための互い
に分離可能な内側のシースと外側の容器が設けられた熔
融金属温度を検出するための装置を提供することである
。

この発明のもう１つの目的は熱応答特性のよい・複数の
保護層を組合せた温度検出装置を提供することである。

この発明の更にもう１つの目的は熔融金属槽の温度変化
に急速にかつ正確に追従する温度検出装置を提供するこ
とである。

「問題点を解決するための手段」 この発明による温度検出装置は温度検出素子を入れるた
めの一端が閉じた金属管を含むシースと；前記シースの
閉じた一端の近くに設けられた温度検出素子と；高温熔
融体に接触する外側の表面と前記シースを保持するため
の内側の空洞とを有する容器；とを含み、前記空洞は内
側の表面と外側の開口と及び内側の閉端部とを有し、前
記容器は耐火性金属酸化物とグラファイトを含み、その
グラファイトは前記容器の前記外側の表面と前記空洞の
前記内側の表面との間の熱伝導が大きくなるよう充分高
い含有量とされている。

ここに開示された温度検出装置はスラグ及び／又は熔融
金属の存在のもとての優れた耐蝕性と充分な機械的耐久
性及び大きな熱応答速度を有している。例えば室温から
２８５０°Ｆ（１５６６℃）まで８分で上昇する応答性
を有し、熔融金属中で１００時間以上の寿命が達成でき
る。特に貴金属の熱電対を使う場合、温度検出素子自体
の価格は高いものとなるが、高温環境で金属管が浸蝕す
るのを外側容器が防ぐので前述の特性が比較的に安価に
実現できることになる。もう１つの利点は、外側容器が
破損した場合でも内側シースによってその中に収容され
た温度検出素子を長期間保護できる。

外側容器は熔融金属が入れられた溜堰又は液槽内に配置
でき、温度検出素子を入れた内側シースは操作者の自由
に外側容器に入れたり出したりすることができる。熔融
金属が槽内にある時に熱電対を交換する必要がある場合
、熱電対と内側容器は熔融金属と接触していないのでこ
れらを完全に取外すことができる。例えば開炉時間の終
りに内側シースを取り外ずし、別の槽に取付けてもよい
。

「実施例」 第１図は温度検出装置１の断面を示し、温度検出素子（
図示せず）が入れられた内側シース１１が外側容器２の
中で、その外側容器２と内側シース１１との間に設けら
れたセラミック６の成型中間層によって中心に保持され
ている。温度検出装置１は熔融金属が入れられた槽の頂
部又は壁の穴に装着されるように作られており、熔融金
属が入れられた槽にフランジ４で正しく取り付けること
ができる。

力」し６二人 内側シース１１は高温で大きな強度を持たなければなら
ず、この発明では金属管か又はセラミックあるいはサー
メット被覆金属管が使われる。金属管としてはモリブデ
ンやステンレス鋼のようなニッケルークロム鋼が使われ
る。モリブデンは外側容器の材料との反応性が少いので
被覆しない管として使うのに適した金属である。

モリブデンやステンレス鋼の管のように被覆のない金属
管を使ってもよいが、内側シース１１の好ましい構造は
サーメット被覆管であり、最も好ましい構造は前記米国
出願第７７５１８３号に開示されている。そこで説明さ
れているように、また第２図及び第３図に示されている
ように、モリブデンのような金属管１２に複数の段階的
多孔質サーメット層１４と外側セラミック層とを被覆す
る。以下に詳しく説明するように、段階的サーメット暦
はＡ　Ｉ２２０３　　Ｃｒ　、ｏｆｆとモリブデンを含
む複数の層であり、外側セラミック層に近ずく程モリブ
デン含有盪が減少している。

一端が閉じられた金属管１２の内部空間１３に熱電対接
合部５４が設けられている。熱電対線５０゜５２は端子
部６２と熱電対接合部５４とを接続し、二孔絶縁管８に
よってシース１１内に保持されている。端子部６２に封
止（図示せず）を設けてもよい。

金属管１２は必要な特性である高融点と高温におけう大
きな強Ｉｆを有する金属又は合金から従来の方法によっ
て作られる。モリデブンは高温での優れた機械的性質の
点から極端に高い温度での使用に選ばれる金属である。

金属管として使われる金属の熱伝導率と比熱によって金
属管内の温度上昇が制御され、その結果熱電対などに対
し好ましい環境となる。金属管として少量のチタンとジ
ルコニウムを含むモリブデン合金を使うことができる。

この合金は目的の温度で再結晶化しにくい性質があり、
純粋なモリデブンで作られた管より強いものが得られる
利点がある。

測定すべきものが例えばアルミニウムや真鍮のような比
較的低融点材料の場合にはステンレス鋼で作られた金属
管でも内部シースあるいは内部シースの一部として充分
使用できる。モリブデンと比較してステンレス鋼は価格
での利点があり、ある場合にはその理由のみで選ばれる
こともある。

上述したように金属管としてモリブデンあるいはモリブ
デン合金以外の金属を使用してもよいが、以下の説明で
は金属管をモリブデン管で代表して説明する。これはこ
の発明を限定することを意図しているのではなく、モリ
ブデンを他の材料に置替えてもよいことは当業者にとっ
て容易に理解できるであろう。

モリブデンは非常に高い融点を持っているが、高温で容
易に酸化する。モリブデンはまた金属熔融体の付近に存
在する化学的に活性なガスにより腐ｆｉｔされる。この
ような理由から外側容器２の中又は外のいずれにある場
合でもモリブデン基を外界から保護するために保護被覆
が使われる。

この発明においては、前述の米国特許出願第７７５１８
３号に記載されているのと同様にモリブデン管の外側表
面にアークプラズマスプレィ法のような方法でアルミナ
・クロミナ・モリブデンの多孔質サーメット層を？ｊｉ
数形成した被覆によりモリブデン管を外界から保護する
。

−Ｍにセラミックや金属で作られた基体にセラミック被
覆をする場合、基体と被覆材料の熱膨張係数を合わせて
温度変化により生じる熱応力を最小にし、それによって
被覆が弱められたり、破壊されるのを少なくすることが
行われる。しかしながら被覆と基体の熱膨張係数を整合
させることは被覆として効果的に使うことができる材料
の選択を極端に限定しまう。この発明においてはセラミ
ックとモリブデンの間の熱膨張の不整合により熱機械的
応力を限定して生じさせ、それによって被覆内に好まし
く制御された微細ひび割れ（マイクロクラック）ができ
ることを利用している。第２図に示すこのマイクロクラ
ンク１５は被覆層内の適当な多孔性と共に優れた耐熱衝
撃性と厳しい環境における優れた化学的耐性とを保護シ
ースに与えている。

アルミナ・クロミナ・モリブデンを含む多孔質サーメッ
ト層は金属管１２の外側表面に直接付着させてもよい。

その場合付着を良くするため砧粒吹付け（グリッドブラ
スティング）などの方法により金属管１２の表面をでこ
ぼこにしておくことが好ましい。この発明を実施する好
ましい方法においては、金属管１２の表面にまずアーク
プラズマスプレィのような方法により粉末を付着させて
多孔質モリデブＮ１６を形成する。

第２図はその結果得られる段階的保護層１４の構造を示
し、多孔質モリブデン接着層１６の上に多孔質サーメッ
トＮ１Ｂ、２０．２２が形成され、これらサーメット層
はアルミナ・クロミナ・モリブデンの混合物であり、そ
のモリブデン含有量は外側の層になる程凍少しでいる。

外側層２４はほぼ１００％のアルミナ・クロミナから成
るアルミナ・クロミナ（Ａ　Ｒｔｏｓ・Ｃｒｚｏ２）は
好ましくは約ＩＯ乃至３０モル％のクロミナを含み、更
に好ましいアルミナ・クロミナ粉末は約２０モル％のク
ロミナを含む。約２０モル％のクロミナを含むアルミナ
・クロミナは約８　ｐｌ）Ｉ１１／’Ｃの熱膨張係数を
有する。モリブデンの熱膨張係数は約５．４ｐｐｍ／℃
でありセラミックと４５％の差がある。

アルミナとクロミナはアルミナ及びクロミナ粉末を機械
的に混合したものを使ってよいが、好ましい材料は二次
焼成により充分に反応させた粉末である。

シースの好ましい例としては、まずモリブデン基体に隣
接した多孔ＭＩＮをモリブデン粉末により形成する。そ
れに続くそれぞれの層のモリブデン含有量は減少して行
き、セラミックの含有量は増加して行く。外側層は１０
０％のセラミックである。層から層への組成変化の程度
は厳密なものでないが、この発明の好ましい実施例では
モリブデン含有量の変化は内側層から外側層へ進むにつ
れ体積パーセントで直線的に変化する。

サーメット層の数は２乃至１０ＪＷであり、好ましくは
３乃至９Ｎであるが、５層より増してもそれ程性能は改
善されず、使用する層が増せばそれだけシースの製造価
格が増加する。好ましいシースの実施例では、段階的保
護Ｎ１４は５層から成リ、内側から第１層は１００％モ
リブデン層、第２層は７５％モリブデン・２５％セラミ
ック層、第３層は５０％モリブデン・５０％セラミック
層、第４層は２５９（モリブデン・７５％セラミック層
、そして第５層は１００％セラミック層である。

これらの層の厚さの総計は好ましくは約０．０２乃至０
．０４インチ（０，５１乃至１．０２龍）である。

この発明の好ましい実施例ではモリブデン管と隣接する
多孔質モリブデン層とそれに統く各多孔質サーメット層
の厚さは約０．００２乃至０．００４インチ（０，０５
１乃至０．１０２　ｉｓ）であり、外側セラミック層の
厚さは約０．０１５乃至０．０２５インチ（０，３８乃
至０．６４ｓｎ）である。耐熱衝撃性のシースを作るの
にそれぞれの層の厚さを厳密に制御する必要はない。し
かしながらこの発明の好ましい実施例においてはモリブ
デン及びサーメットの各層の厚さはほぼ等しく、例えば
約０．００３インチ（０，０７６ｍｍ）である。

重要なことはサーメット層が約４乃至３３％の多孔度を
持っていることである。多孔度の好ましい範囲は約１５
〜３０％であり、最適範囲は約２０〜２５％である。微
細孔の作用については充分には理解されていないが、高
温の中に入れられるとサーメット層内の材料の膨張を微
細孔が吸収すると考えられる。ここに上げた多孔質の値
は標準ステレオロジカル技法を使って光学顕微鏡により
決定されるものである。

所望の多孔度を得る好ましい方法はモリブデン層、サー
メット層、セラミック層をプラズマアーク法により付着
することである。この方法は付着層の表面構造や多孔度
の重要なパラメータを制御することができるので特に有
用であることがわがった。プラズマスプレィ法により形
成した金属、サーメット、あるいはセラミック層の多孔
度は主に（イ）アークへの入力電力、（■）粉末供給速
度、（ハ）スプレィノズルの基体表面までの距離とそれ
に対する角度、及び（ニ）基体表面上でスプレィノズル
を移動させる速度、等のパラメータの大きさによって決
定される。

入力電力の範囲は約１５〜４５ｋＷであり、好ましい範
囲は約３０〜４０四である。入力電力が減少すると被覆
層の多孔度が増加する。

粉末の供給速度は毎時約６〜１０ポンド（２，７２〜４
．５３に＋ｒ）である。粉末供給速度が減少すると被覆
層の多孔度が減少する。

スプレィノズルは好ましくは基体表面から約２〜６イン
チ（５０，８〜１５２．４　ｍｍ）の距離に保つ。

この距離が増すと被覆層の多孔度も増す。

基体（即ち金属管）の軸と直角な線と成す粉末吹付は角
は３０°程度まで大きくできるが、好ましい角度は約０
゛〜１０°である。この角度が増すにつれ多孔度が大き
くなる。基体表面に沿ったスプレィノズルの移動速度の
好ましい範囲は毎秒約４〜１２インチ（１０１，６〜３
０４．８　＊膳）である。

移動速度が増すと多孔度も増す。

好ましい方法の実施例においては吹付けの際に基体を回
転させる。代表的な回転速度は１７２インチ管の基体の
場合、毎分約６００回である。

彼苗工程を実施する際に基体を好ましくは約２００〜５
００’Ｆ　　（９３，３〜２６０°Ｃ）の範囲に加熱す
る。基体温度を変化させると多孔度もある程度変化する
がその効果はごく小さい。

プラズマガスの種類やエネルギーも多孔度の制御にあま
り効果はない。好ましいガスは体積比約４：１乃至８：
１の窒素と水素の混合ガスである。

特に有用な２ｉｔ量は窒素毎分２．５標準立方フイート
乃至５標準立方フイート（７０，８〜１４１．６　β）
、水素毎分０．３〜０．６標準立方フイート（８，５〜
１７ｇである。

五皿産塁 第１図に示すように熔融金属及びスラップ層から内側を
保護するために外側容器２が設けられている。外側容器
２はグラファイトと酸化金属の混合物であり、特に有効
な混合物の例はアルミナ・グラファイト・シリカ、ジル
コニア・グラファイト、マグネシア・グラファイトある
いはこれらの組合せなどがある。グラファイトの含有量
は外側容器の熱伝導がよいものとなるように選ばれ、約
１０〜３５重１％の範囲である。好ましいグラファイト
の含有量は約２５〜３５％の範囲である。

外側容器２の一端は閉じられており、内側のシース１１
のための空欄３が形成されている。空洞３は下端７と上
端９を有し、内側のシースＩＩの先端がほぼぴったり入
るような寸法とされ、シース１１及びその中の熱電対接
合部５４に達する経路の熱抵抗が小さくなるようにして
いる。

空洞３を形成する壁の寸法は寿命が長くかつ熱応答がよ
いものとなるように選ばれる。壁が薄すぎると寿命は短
かく、厚すぎると熱応答が悪い。

先端壁の厚さがＡインチ（６，３５＋ｎ）以下だと割れ
易く、１インチ（２５，４ｍｍ）以上では熱応答が悪い
。先端壁の好ましい厚さは’Ａ　−’Ａインチであり、
最適厚さは約１ノ２インチである。側壁の厚さはｚイン
チ以下にすべきでなく、約２〜１インチが好ましい。

空洞３は熱雷対５４を収容するために容器２の先端から
充分長（延びている必要があり、空洞３の深さが深い程
熱応答は良い。細く長い空洞を作る製造価格を考慮する
と下端７から上端９までの深さの現実的な上限は約１２
インチ（３０，５ｃｍ）であり、実用的な深さの範囲は
約２〜１インチである。好ましい深さは約２インチであ
る。

空洞３はシースの先端の周囲がぴったり入る寸法である
が、この発明の好ましい実施例においては容器２内の空
洞の外側部５はシースの径より大とされ、好ましくはシ
ースの径より約１／８〜１インチ（３，２〜２５．４ｍ
１）大きい径とされる。

シース１１は外側容器２の中で成型アルミナ６によって
分離されて保持されている。シースに対し適当な径の穴
を有する成型アルミナ６を形成するには、まずシース１
１と同じ寸法で同じ形の成型心金を外側容器２の空洞３
に挿入する。アルミナのような成型耐火材を環状の隙間
に充填した後に成型心金を抜き取り、出来た穴にノース
１１を挿入する。熱応答を良くするにはシース１１の先
端部が外側容器に直接接触するようにすることが重要で
ある。従って成型耐火材が外側容器の空洞３の底部に入
らないようにする必要がある。

グラファイトは容器の熱伝導率を増す効果があり、混合
物として混入することにより容器の熱応答が良くなる。

グラファイトの含有量は容器が曝らされる環境によりあ
る程度選択してよい。例えばジルコニアはスラップと接
触して使うのに優れた金属酸化物であり、このジルコニ
アの特性を充分活かすためグラファイトの含ｆＬｔは比
較的に低く、例えば約ｌＯ〜２０％程度に抑える。金属
酸化物・グラフアイ）［合物中のグラファイトの一般的
な含有量は約２０〜３５％の範囲であり、好ましくは約
２５〜３０％である。

容器２を構成する混合物の成分のうちグラファイト以外
の成分としてはアルミナ、ジルコニア。

マグネシア等の金属酸化物、あるいはこれらの混合物で
構成でき、あるいは他にも例えばＳｉＣ及びＳｉＯ□の
ような高温材を杓１５〜２０９４程度まで混入してもよ
い。

上述した組成の耐火材は市販されており、にれらのいく
つかはこの発明に使用するよう成分を調整できる。次に
示す表はこれらの耐火材の化学組成を示すものである。

前述のように内側のシースとして被覆しないモリブデン
管を使ってもよい。裸のモリブデン管は低価格の点で被
覆管より存利であり、また例えば空洞３に入れられた管
の先端部付近のように、グラフアイ１−を含む外側容器
内におかれた裸のモリブデン管に対する浸蝕は制限され
る。モリブデン管の酸化物・グラファイト混合耐火材で
出来た外側容器と接触した表面は炭化モリブデン層が形
成される。モリブデン管の表面に形成された炭化物・酸
化物は管の劣化の進行を遅くし、表面層の自己回復（セ
ルフヒール）作用があるので例えば１００時間を越える
長寿命が達成できる。勿論、管にセラミック被覆を行い
、外側容器が破損してもセラミック被覆により熔融金属
から温度検出素子を保護できるようにするのが好ましい
。

この発明を更に詳しく説明するため次に例をあげる。

± 厚さ０．１１インチ（２，８，ｍｉ）、直径０．５イン
チ（１２，７璽■）、長さ１２インチ（３０，５ｃｍ）
のモリブデン管を洗浄、脱脂し、その表面にアルミナ粉
末で砧粒吹付けしてコーティングのし易い荒い面とする
。次に管を６００ｒｐｍで回転しながら約３０″’Ｆ（
１４９℃）で予備加熱し、モリブデン粉末をプラズマア
ークスプレィ法により管表面に付着させ厚さ０．００３
インチ（７６ミクロン）の多孔質モリブデン層を形成す
る。スプレィは窒素８５％、水素１５％の混合ガス中で
人力３５四で形成したアーク中に毎時８ポンド（３，６
３ｋｇ）の速度でモリブデン粉末を供給して行う。スプ
レィノズルは回転している管の表面から４インチ（１０
ｃ１１１）に保持し、毎秒８インチ（２０，３ｃ＋ｎ）
の速度で管の軸と並行に移動させる。ノズルは融けたモ
リブデン粒子が管面に対し管軸と垂直な線と１０’で入
射するような角度に保持される。

得られた多孔質モリブデン被覆管は３００’Ｆに再加熱
され、この多孔質モリブデン層の上に７５体積％のモリ
ブデンと２５体積％のＡ　１２０３　　ＣｒｚＯ＝の混
合粉末を使ってスプレィにより多孔質サーメット層を形
成する。Ａ　ＩＩ！　ｇｏｓとＣｒｚＣｈへのモル比は
４：１である。

５０体積％のモリブデンと５０体積％のＡ　ｆ　２０゜
−ＣｒｚＯｓからなる厚さ０．００３インチのサーメッ
ト層、更にその上に２５％のモリブデンと７５％のＡ　
１　ｚｏｑ　　ＣｒｚＯｉからなる厚さ０．００３イン
チのサーメット層、−格上にほぼ純粋なＡ　ｊ！　２ｏ
ｚ　　Ｃｒｚ（ｈからなる厚さ０．０２インチ（０，５
１ｍ＋＋）のセラミック層がそれぞれ前記多孔質層の形
成と同条件で回転している管にプラズマアークスプレィ
により形成される。各多孔質層の形成は２０〜２５％の
範囲の多孔度を有している。各層の被覆工程間に管を３
００’Ｆに再加熱する。

内側のシースを入れる外側容器はアルミナ５２％、グラ
ファイト３１％及びシリカ１３％の混合粉末から形成さ
れる。この混合粉末は結合剤が含まれており、剥離材が
コーティングされた心金（マンドレル）の周囲に準静的
に加圧して第１図二こ示すような容器２の形状を有する
成型体を作る。

この加圧により得られた緑色の棒を加熱して焼結し、か
つ最初の加熱後容器の外側表面をフリ、ト（ガラス原料
）とシリカの混合物で被覆し再び加熱してガラス状被覆
を形成する。この被覆はグラファイトの酸化を防止する
効果がある。このようにして形成した容器の空洞にシー
スよりわずかに大きい成型心金を挿入し、そうして出来
た環状空間が完全に満たされるまで成型用アルミナを充
填する。その際成型用アルミナが少しでも容器の底部の
空洞に入らないようにする。剥離材が被覆された心金を
抜き取る。容器を大気中に２４時間放置し、次に６７５
’Ｆ（３５７°Ｃ）で２４時間焼成する。その後心金を
抜いたあとの空洞に熱電対を装着する。

【図面の簡単な説明】

第１図は内側のシースと外側の容器、及びその中間のセ
ラミック層を示す断面図、 第２図は熱電対が装着されたシースの詳細を示す断面図
、 第３図はこの発明の好ましい実施例におけるシースのた
めのサーメフト及びセラミック保護層の詳細を示す断面
図である。 １、温度検出装置、２：容器、３：空洞、６：アルミナ
成型体、１１；ノース、１２：金属管、１４：保護被覆
、１５：マイクロクラソク、１６：多孔質モリブデン層
、１８．２０．２２：多孔質サーメット層、２４：セラ
ミンク層、５４：熱雷対。 特許出願人ニジステム　プランニング コーポレーション

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ａ、温度検出素子を入れるための一方の先端が閉
   じた金属管を有するシースと； Ｂ、前記シース内の閉じた先端の近くに設けられた温度
   検出素子と； Ｃ、高温熔融体に接触する外側表面と前記シースを中に
   保持するための内側の空洞とを有する容器； とを含み、前記空洞は内側表面と外側開口と及び内側の
   閉端部とを有し、前記容器は耐火性金属酸化物とグラフ
   ァイトを含み、そのグラファイトは前記容器の前記外側
   表面と前記空洞の内側表面とのあいだの熱伝導が大とな
   るよう含有量が充分大とされて成る温度検出装置。
2. （２）前記シースの閉じた先端部は前記空洞の内側表面
   と密接し、前記シースの残りの部分は前記空洞の内側表
   面から離され、前記空洞の内側表面と前記シースとの間
   の空間は耐火性金属酸化物でほぼ満たされている特許請
   求の範囲第１項記載の温度検出装置。
3. （３）前記耐火性金属酸化物はアルミナである特許請求
   の範囲第２項記載の温度検出装置。
4. （４）前記空洞と前記シースは円形断面を有し、前記空
   洞の断面は前記閉端部で前記外側開口より小さく、前記
   閉端部の断面は前記シースの閉じた先端近くの断面とほ
   ぼ等しい特許請求の範囲第２項記載の温度検出装置。
5. （５）前記空洞の断面が小さい部分の軸方向の長さは約
   １２．７乃至３０５ｍｍである特許請求の範囲第４項記
   載の温度検出装置。
6. （６）前記空洞の前記小さい断面を有する部の軸方向の
   長さは約１２．７乃至５０．８ｍｍである特許請求の範
   囲第４項記載の温度検出装置。
7. （７）前記空洞の外側開口部の直径は前記シースの直径
   より約３．１７乃至２５．４ｍｍ大きい特許請求の範囲
   第３項記載の温度検出装置。
8. （８）前記容器は約１０乃至３５％の含有量のグラファ
   イトを含む特許請求の範囲第１項記載の温度検出装置。
9. （９）前記容器の前記グラファイトの含有量は約２５乃
   至３０％である特許請求の範囲第１項記載の温度検出装
   置。
10. （１０）前記シースは前記金属管の上に被覆された複数
    の多孔質サーメット層とそのサーメット層の外側に被覆
    されたほぼ純粋なアルミナ・クロミナから成るセラミッ
    ク層とを含み、各前記サーメット層は約４乃至３３％の
    多孔度を有するアルミナ・クロミナ・モリブデンから成
    り、前記セラミック層は約４乃至３３％の多孔度を有し
    て成る特許請求の範囲第１項乃至９項のいずれかの温度
    検出装置。
11. （１１）前記金属管はモリブデンである特許請求の範囲
    第１項記載の温度検出装置。
12. （１２）前記金属管は炭素鋼とニッケル・クロム合金と
    を含むグループから選択された金属を含む特許請求の範
    囲第１項記載の温度検出装置。