JPS61246636A - 溶鋼連続測温用保護管 - Google Patents
溶鋼連続測温用保護管Info
- Publication number
- JPS61246636A JPS61246636A JP60087603A JP8760385A JPS61246636A JP S61246636 A JPS61246636 A JP S61246636A JP 60087603 A JP60087603 A JP 60087603A JP 8760385 A JP8760385 A JP 8760385A JP S61246636 A JPS61246636 A JP S61246636A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- tube
- temperature
- bulk density
- protective tube
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- Granted
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K1/00—Details of thermometers not specially adapted for particular types of thermometer
- G01K1/08—Protective devices, e.g. casings
- G01K1/10—Protective devices, e.g. casings for preventing chemical attack
- G01K1/105—Protective devices, e.g. casings for preventing chemical attack for siderurgical use
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、溶鋼測温用熱電対保護管に関し、特に本発明
は、溶鋼連続測温用熱電対保護管に関するものである０ （従来の技術） 従来紙製簡の先端に温度センサが固定された消耗型温度
計によシ溶鋼温度を直接測定することがなされているｏ
ｆた熱電対がＢＮ 、 ＺｒＯ２、Ａｊ２０５などの耐
熱製セラミック管によって保護された非消耗型温度計に
より溶鋼温度を連続的に直接測定する試みがなされてい
る。
は、溶鋼連続測温用熱電対保護管に関するものである０ （従来の技術） 従来紙製簡の先端に温度センサが固定された消耗型温度
計によシ溶鋼温度を直接測定することがなされているｏ
ｆた熱電対がＢＮ 、 ＺｒＯ２、Ａｊ２０５などの耐
熱製セラミック管によって保護された非消耗型温度計に
より溶鋼温度を連続的に直接測定する試みがなされてい
る。
（発明が解決しようとする問題点）
前記消耗型温度計によれば測温できる時間は１０〜２０
秒と極めて短時間であシ、連続して溶鋼の温度変化を知
るＫは温度計を次々に取換えなければならないという欠
点があった。また熱電対をセラミック製保護管により保
護してなる従来の温度計の保護管のうち、ＢＮ製保護管
は耐酸化性が低く、機械的強度が小さく、溶鋼測温中に
スラグラインにおいて侵蝕が大きくがつホットプｖ ス
により製造しなければならないこともあって高価である
という欠点がある。またＡｌ２Ｏ５製保護管は溶鋼に対
する耐蝕性には優れているが、熱衝撃に弱いため溶鋼浸
漬時に割れ易いという欠点があり、さらＫまたＺｒＯ２
製保護管は相転移温度の前後で体積変化が大きいため溶
鋼浸漬時に割れやすく、安定化ＺｒＯ２製のものでも８
００ ℃以上の高温で長時間使用すると相転移が生じて
割れが入り、かつ価格的に高価であるという欠点があっ
た。
秒と極めて短時間であシ、連続して溶鋼の温度変化を知
るＫは温度計を次々に取換えなければならないという欠
点があった。また熱電対をセラミック製保護管により保
護してなる従来の温度計の保護管のうち、ＢＮ製保護管
は耐酸化性が低く、機械的強度が小さく、溶鋼測温中に
スラグラインにおいて侵蝕が大きくがつホットプｖ ス
により製造しなければならないこともあって高価である
という欠点がある。またＡｌ２Ｏ５製保護管は溶鋼に対
する耐蝕性には優れているが、熱衝撃に弱いため溶鋼浸
漬時に割れ易いという欠点があり、さらＫまたＺｒＯ２
製保護管は相転移温度の前後で体積変化が大きいため溶
鋼浸漬時に割れやすく、安定化ＺｒＯ２製のものでも８
００ ℃以上の高温で長時間使用すると相転移が生じて
割れが入り、かつ価格的に高価であるという欠点があっ
た。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、従来試みられた溶鋼連続測温用保護管の有す
る前記諸欠点を除去、改善した保護管を提供することを
目的とするものであり、特許請求の範囲記載の保護管を
提供することによって前記目的を達成することができる
。すなわち本発明は溶鋼連続測温用熱電対保護管におい
て、前記保護管は嵩密度２．６り７ｃｍ５より大きい反
応焼結窒化ケイ素よシなることを特徴とする溶鋼連続測
温用熱電対保護管を特定発明とし、溶鋼連続測温用熱電
対保護管において、前記保護管は嵩密度２ 、６ ｙ／
ｃｍ’より大きい反応焼結窒化ケイ素よりなる外管と緻
密なセラミック製内管とよりなることを特徴とする溶鋼
連続測温用熱電対保護管を第２発明とするものである。
る前記諸欠点を除去、改善した保護管を提供することを
目的とするものであり、特許請求の範囲記載の保護管を
提供することによって前記目的を達成することができる
。すなわち本発明は溶鋼連続測温用熱電対保護管におい
て、前記保護管は嵩密度２．６り７ｃｍ５より大きい反
応焼結窒化ケイ素よシなることを特徴とする溶鋼連続測
温用熱電対保護管を特定発明とし、溶鋼連続測温用熱電
対保護管において、前記保護管は嵩密度２ 、６ ｙ／
ｃｍ’より大きい反応焼結窒化ケイ素よりなる外管と緻
密なセラミック製内管とよりなることを特徴とする溶鋼
連続測温用熱電対保護管を第２発明とするものである。
ところで反応焼結窒化ケイ素（以下ＲＢ −ＳＮと称す
）はｈｔ 、ム１合金やＺｎの溶湯に対する耐蝕性には
優れているが溶鋼には侵蝕されやすい材料であると従来
認識されていた。
）はｈｔ 、ム１合金やＺｎの溶湯に対する耐蝕性には
優れているが溶鋼には侵蝕されやすい材料であると従来
認識されていた。
ところで、本発明者らは、ＲＢ−３Ｎの密度と溶鋼に対
する侵蝕性との関係を改めて調査するために下記の実験
を行なった◎ フェロマンガン、フェロシリコンならびにアルＺ ニウ
ムをそれぞれ用いて脱酸した１５５０〜１６００℃の溶
鋼に密度が種々異なるＲＢ−３Ｎを浸漬し、ＲＢ−８Ｎ
が溶鋼によって侵蝕を受ける速度を調べた。この実験結
果より本発明者らは第１図に示す如き関係があることを
新炭に知見した。
する侵蝕性との関係を改めて調査するために下記の実験
を行なった◎ フェロマンガン、フェロシリコンならびにアルＺ ニウ
ムをそれぞれ用いて脱酸した１５５０〜１６００℃の溶
鋼に密度が種々異なるＲＢ−３Ｎを浸漬し、ＲＢ−８Ｎ
が溶鋼によって侵蝕を受ける速度を調べた。この実験結
果より本発明者らは第１図に示す如き関係があることを
新炭に知見した。
同図よシ溶鋼によるＲＢ−８Ｎの侵蝕速度はＲＢ−８Ｎ
の嵩密度と溶鋼中の酸素活量とに大きく依存することが
判った０すなわち酸素活量が低い溶鋼の場合にはＲＢ−
８Ｎの嵩密度が侵蝕速度に及ばず影響は少ないが酸素活
量の大きい溶鋼の場合には嵩密度が低くなるに従って侵
蝕速度は急激に大きくなることが判った。
の嵩密度と溶鋼中の酸素活量とに大きく依存することが
判った０すなわち酸素活量が低い溶鋼の場合にはＲＢ−
８Ｎの嵩密度が侵蝕速度に及ばず影響は少ないが酸素活
量の大きい溶鋼の場合には嵩密度が低くなるに従って侵
蝕速度は急激に大きくなることが判った。
本発明の嵩密度２．６ｆ／ｃ渭’以上のＲＢ −ＳＮ保
護管にあっては、同図からみて溶鋼中の酸素活量が１５
ｐｐｍの場合１時間当り約６１１１１侵蝕されること
が推考される。
護管にあっては、同図からみて溶鋼中の酸素活量が１５
ｐｐｍの場合１時間当り約６１１１１侵蝕されること
が推考される。
溶鋼温度を計測する温度計の保護管に要求される耐用寿
命は１回の製鋼作業時間から見て１時間であればよいこ
とがらＲＢ −ＳＮ管の肉厚は１ｏｆｉ程度が好適であ
るが、肉厚が厚くなるに従って測温に時間がかかるので
、好壕しくけ３〜６闘の肉厚が最も好適である◎ ところで窒化珪素焼結体として、反応焼結法以外にホッ
トプレス法や常圧焼結法で製造される嵩密度が３．１以
上、気孔率が＃！！％以下と言う高密度品が存在するが
、これらホットプレス法や常圧焼結法で作られ喪ものＫ
は焼結助剤として種々の酸化物が添加されており、粒界
にガラス相が形成されている。このため１２００℃以上
の高温では、このガラス相が軟化をはじめるため、高温
での強度が大幅に低下するので、上記ホットプレス法あ
るいは常圧焼結法により製造される高密度の窒化珪素は
溶鋼の測温用保護管として使用するＫは不適当である。
命は１回の製鋼作業時間から見て１時間であればよいこ
とがらＲＢ −ＳＮ管の肉厚は１ｏｆｉ程度が好適であ
るが、肉厚が厚くなるに従って測温に時間がかかるので
、好壕しくけ３〜６闘の肉厚が最も好適である◎ ところで窒化珪素焼結体として、反応焼結法以外にホッ
トプレス法や常圧焼結法で製造される嵩密度が３．１以
上、気孔率が＃！！％以下と言う高密度品が存在するが
、これらホットプレス法や常圧焼結法で作られ喪ものＫ
は焼結助剤として種々の酸化物が添加されており、粒界
にガラス相が形成されている。このため１２００℃以上
の高温では、このガラス相が軟化をはじめるため、高温
での強度が大幅に低下するので、上記ホットプレス法あ
るいは常圧焼結法により製造される高密度の窒化珪素は
溶鋼の測温用保護管として使用するＫは不適当である。
本発明の嵩密度が２．６ ｆ／Ｃ−以上の保護管の気孔
率は、嵩密度が例えは２−７５１／ａｍ５のもので約１
４％であシ、このうち開気孔は約１１％である。
率は、嵩密度が例えは２−７５１／ａｍ５のもので約１
４％であシ、このうち開気孔は約１１％である。
本発明者らは、前記嵩密度２．７５９／ｃ−のＲＢ−８
Ｎを用いて溶＠ＩＩＣ浸漬する実験を繰返し、ＲＢ−８
Ｎ保護管を長時間溶鋼に浸漬すると、保護管内壁の低温
部分（溶鋼湯面よシやや上）に無定形のウール状の析出
物が生じることを見出した。この析出物は、ＲＢ −Ｓ
Ｎの分解による生成ガスがＲＢ −ＳＮの気孔を通じて
保護管内に浸透し、低温部分でＳｉの化合物として析出
したものである０３ｉ５１１１４の分解温度は１９００
℃であるが、溶鋼の存在下では溶鋼温度１６００℃前後
でもＲＢ −ＳＮはわずかに分解し、（１）式のように
Ｓｉの蒸気を生成する。
Ｎを用いて溶＠ＩＩＣ浸漬する実験を繰返し、ＲＢ−８
Ｎ保護管を長時間溶鋼に浸漬すると、保護管内壁の低温
部分（溶鋼湯面よシやや上）に無定形のウール状の析出
物が生じることを見出した。この析出物は、ＲＢ −Ｓ
Ｎの分解による生成ガスがＲＢ −ＳＮの気孔を通じて
保護管内に浸透し、低温部分でＳｉの化合物として析出
したものである０３ｉ５１１１４の分解温度は１９００
℃であるが、溶鋼の存在下では溶鋼温度１６００℃前後
でもＲＢ −ＳＮはわずかに分解し、（１）式のように
Ｓｉの蒸気を生成する。
Ｓｉ３Ｎ４ →３Ｓｉ ＋ ２Ｎ２ （１
）また、ＲＢ −８Ｎが溶鋼中の溶存酸素と反応してＳ
ｉＯ２となり、これが還元作用を受けてＳｉＯの蒸気を
生成する０これら、Ｓｉ蒸気またはＳｉＯ蒸気は、熱電
対の金属と反応してケイ化物を作り、または合金化して
測温の障害となる。特に白金の熱電対を使用する時には
、Ｐｔ −Ｓｉの合金を生じて白金の融点を大幅に低下
させ、熱電対の断線を起こす恐れがある〇 また溶鋼中のカーボンと酸素がＣＯガスとしてＲＢ −
ＳＮと溶鋼の界面からＲＢ −ＳＮ内に浸透し、ｐｉ熱
電対を劣化させる。
）また、ＲＢ −８Ｎが溶鋼中の溶存酸素と反応してＳ
ｉＯ２となり、これが還元作用を受けてＳｉＯの蒸気を
生成する０これら、Ｓｉ蒸気またはＳｉＯ蒸気は、熱電
対の金属と反応してケイ化物を作り、または合金化して
測温の障害となる。特に白金の熱電対を使用する時には
、Ｐｔ −Ｓｉの合金を生じて白金の融点を大幅に低下
させ、熱電対の断線を起こす恐れがある〇 また溶鋼中のカーボンと酸素がＣＯガスとしてＲＢ −
ＳＮと溶鋼の界面からＲＢ −ＳＮ内に浸透し、ｐｉ熱
電対を劣化させる。
上記ＲＢ −ＳＮ管内への８１あるいは５ｉ０２蒸気お
よびＣＯガスの侵透による熱電対の断線または劣化を遅
延させるために本発明者らは開気孔の少ない緻密なセラ
ミック製保護管をＲＢ −ＳＮ製保護管の内部に挿入し
てなる二重構造の保護管に想到した。内側に挿入される
内管としては、５ｉ５Ｎ４の分解生成ガスを浸透させな
い緻密な組織を有し、かつ１６００℃の温度において物
理的、化学的に安定なものが好ましく、良好な熱伝導性
ならびに価格の点から石英、アルミナ、あるいはムライ
ト製のものが特に好適である。前記アルミナあるいはム
ライト製の保護管は、本来熱衝撃に弱く、そのままでは
溶鋼浸漬時に割れやすいが、外管のＲＢ −３Ｎ製保論
管が内管の受ける熱衝撃を緩和する作用を有することに
より、アルミナあるいはムライト製内管を有利に使用す
ることができる。
よびＣＯガスの侵透による熱電対の断線または劣化を遅
延させるために本発明者らは開気孔の少ない緻密なセラ
ミック製保護管をＲＢ −ＳＮ製保護管の内部に挿入し
てなる二重構造の保護管に想到した。内側に挿入される
内管としては、５ｉ５Ｎ４の分解生成ガスを浸透させな
い緻密な組織を有し、かつ１６００℃の温度において物
理的、化学的に安定なものが好ましく、良好な熱伝導性
ならびに価格の点から石英、アルミナ、あるいはムライ
ト製のものが特に好適である。前記アルミナあるいはム
ライト製の保護管は、本来熱衝撃に弱く、そのままでは
溶鋼浸漬時に割れやすいが、外管のＲＢ −３Ｎ製保論
管が内管の受ける熱衝撃を緩和する作用を有することに
より、アルミナあるいはムライト製内管を有利に使用す
ることができる。
なおこの場合には、溶鋼の熱が外管から内管な経て熱電
対にまで迅速に到達するようにするため、すなわち熱電
対の熱応答性を向上させるため、熱伝導率の高い耐熱性
充填材をもって内管と外管との間隙を充填することが有
利である０かかる充填材としてはセラミックファイバー
あるいはセラミック粉を用いることができるが、粉の方
がファイバーに比し充填性ならびに充填作業性が良好で
ある。上記セラミック粉としては高温でＳｉ５？Ｊ４及
び内管材料と反応しない高融点の窒化物、酸化物。
対にまで迅速に到達するようにするため、すなわち熱電
対の熱応答性を向上させるため、熱伝導率の高い耐熱性
充填材をもって内管と外管との間隙を充填することが有
利である０かかる充填材としてはセラミックファイバー
あるいはセラミック粉を用いることができるが、粉の方
がファイバーに比し充填性ならびに充填作業性が良好で
ある。上記セラミック粉としては高温でＳｉ５？Ｊ４及
び内管材料と反応しない高融点の窒化物、酸化物。
炭化物を用いることができ、なかでも５ｉＳＮ４ ｔＡ
ＩＮ Ｔ ５１０２ ＋ ＡＺ２０５ ＠ ＺｒＯ２＋
Ｚｒ０− Ｓ：ｔ０２ ＋ Ｍｇ０ａＳｉＯなどから
選ばれる何れか１棟または２種以上よシなる粉を用いる
ことが好適である０また、上記セラミック粉の熱膨張率
拡小さい方が好ましいが、Ｅ３１ｓｅａよシ熱膨張率の
大きい粉を使用する時には、内管の先端部にのみ粉を充
填し、セラミックファイバーで粉の移動を防止させるこ
とによって障害なく熱伝導性を高めることができる０ 次に本発明を、実施例及び比較例について説明する〇 一般構造材用炭素鋼（８３４１）約２ ＫｙをＭｇＯル
ツボ（内径７０龍、高さ１５Ｑｍ）に入れて、高周波溶
解し、フェロマンガン、金属ケイ素、金属７ ル４ニウ
ムの順に脱酸剤を添加して、溶鋼中の酸素活量な１０〜
２０ ｐｐｍ 、温度を１５６０℃±２０℃に制御した
溶鋼を準備した。
ＩＮ Ｔ ５１０２ ＋ ＡＺ２０５ ＠ ＺｒＯ２＋
Ｚｒ０− Ｓ：ｔ０２ ＋ Ｍｇ０ａＳｉＯなどから
選ばれる何れか１棟または２種以上よシなる粉を用いる
ことが好適である０また、上記セラミック粉の熱膨張率
拡小さい方が好ましいが、Ｅ３１ｓｅａよシ熱膨張率の
大きい粉を使用する時には、内管の先端部にのみ粉を充
填し、セラミックファイバーで粉の移動を防止させるこ
とによって障害なく熱伝導性を高めることができる０ 次に本発明を、実施例及び比較例について説明する〇 一般構造材用炭素鋼（８３４１）約２ ＫｙをＭｇＯル
ツボ（内径７０龍、高さ１５Ｑｍ）に入れて、高周波溶
解し、フェロマンガン、金属ケイ素、金属７ ル４ニウ
ムの順に脱酸剤を添加して、溶鋼中の酸素活量な１０〜
２０ ｐｐｍ 、温度を１５６０℃±２０℃に制御した
溶鋼を準備した。
比較例
嵩密度が２−３ ｆ／ｃｒＲ３並びに２．５ ｙ／ｃｔ
ｎ３のＲＢ−３Ｎ製保護管（外径２６簡、内径１４鯰、
長さ５００ｔｍｌ）Ｋ、白金−ロジウムＰＲ（６−３０
）の熱電対を挿入し、１０００℃で５分間予熱後浴＠に
浸漬して溶鋼温度を測定したところ、嵩密度が２．３μ
ｍ５のもので約１５分、嵩密度が２．５ ｆ／Ｃｍ３（
７）もので約２４分後に測定不能となった。
ｎ３のＲＢ−３Ｎ製保護管（外径２６簡、内径１４鯰、
長さ５００ｔｍｌ）Ｋ、白金−ロジウムＰＲ（６−３０
）の熱電対を挿入し、１０００℃で５分間予熱後浴＠に
浸漬して溶鋼温度を測定したところ、嵩密度が２．３μ
ｍ５のもので約１５分、嵩密度が２．５ ｆ／Ｃｍ３（
７）もので約２４分後に測定不能となった。
実施例１゜
嵩密度２．７５９／ｃｍ’のＲＢ−３Ｎ製保護管（外径
２６ｍ、内径１４■、長さ５００閤）を用いて比較例と
同様に溶鋼温度を測定したところ、約１．１時間の連続
測温か達成できた。
２６ｍ、内径１４■、長さ５００閤）を用いて比較例と
同様に溶鋼温度を測定したところ、約１．１時間の連続
測温か達成できた。
実施例２゜
実施例１と同じ嵩密度２．７５ ｆ／ｃｍ’のＲＢ−３
Ｎ製保護管に、アルミナ製の緻密な保護管（外径１０鴎
、内径６鰭、長さ５００ ＩＩｇ ）を挿入し、実施例
１と同様にして溶鋼温度を測定したところ、約２．４時
間の連続測温か達成できた。
Ｎ製保護管に、アルミナ製の緻密な保護管（外径１０鴎
、内径６鰭、長さ５００ ＩＩｇ ）を挿入し、実施例
１と同様にして溶鋼温度を測定したところ、約２．４時
間の連続測温か達成できた。
実施例３゜
第２図に示すように実施例２で示した嵩密度２．７５９
７ｃｍ３のＲＢ−８Ｎ製保護管１とアルミナ内管２との
間にＡＩＮ粉３を充填し、このＡＩＮ粉の上部にアルミ
ナウール４をさらに充填した保護管を製作した。この保
護管と実施例２の保護管、すなわちＡＩＮ粉が充填され
ていない保護管との熱応答性を比較した。上記２種の保
護管を、１４００℃に予熱した状態から溶鋼中に同時に
浸漬したところ、第３図に示す測温チャートが得られた
。同図よりム／Ｎ粉を充填することＫより熱応答性が大
幅に改善されることが判明した。
７ｃｍ３のＲＢ−８Ｎ製保護管１とアルミナ内管２との
間にＡＩＮ粉３を充填し、このＡＩＮ粉の上部にアルミ
ナウール４をさらに充填した保護管を製作した。この保
護管と実施例２の保護管、すなわちＡＩＮ粉が充填され
ていない保護管との熱応答性を比較した。上記２種の保
護管を、１４００℃に予熱した状態から溶鋼中に同時に
浸漬したところ、第３図に示す測温チャートが得られた
。同図よりム／Ｎ粉を充填することＫより熱応答性が大
幅に改善されることが判明した。
（発明の効果）
本発明の溶鋼連続測温用保護管は、従来の保護管に比し
、長時間の溶鋼温度の測定が可能となった０
、長時間の溶鋼温度の測定が可能となった０
第１図はＲＢ−８８の嵩密度と溶鋼中の酸素活量の変化
に伴なう溶鋼による侵蝕速度の関係を示す図、第２図は
本発明の１つの実施態様を示す保護管の縦断面図、第３
図は本発明の１つの実施態様を示す保護管について行な
った温度と時間の関係を示す図である。 １・・・ＲＢ−８Ｎ製保護管、２・・・アルミナ製内管
。 ３・・・Ａ！Ｎ粉、４・・・アルミナウール。 特許出願人 日本重化学工業株式会社 代 理 人 弁理士 村 １） 政 油量
弁理士 秦 野 拓 也適度（°Ｃ）
に伴なう溶鋼による侵蝕速度の関係を示す図、第２図は
本発明の１つの実施態様を示す保護管の縦断面図、第３
図は本発明の１つの実施態様を示す保護管について行な
った温度と時間の関係を示す図である。 １・・・ＲＢ−８Ｎ製保護管、２・・・アルミナ製内管
。 ３・・・Ａ！Ｎ粉、４・・・アルミナウール。 特許出願人 日本重化学工業株式会社 代 理 人 弁理士 村 １） 政 油量
弁理士 秦 野 拓 也適度（°Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、溶鋼連続測温用熱電対保護管において、前記保護管
は嵩密度２．６ｇ／ｃｍ＾３より大きい反応焼結窒化ケ
イ素よりなることを特徴とする溶鋼連続測温用熱電対保
護管。 ２、溶鋼連続測温用熱電対保護管において、前記保護管
は嵩密度２．６ｇ／ｃｍ＾３より大きい反応焼結窒化ケ
イ素よりなる外管と緻密なセラミック製内管とよりなる
ことを特徴とする溶鋼連続測温用熱電対保護管。 ３、前記内管は石英、アルミナ、ムライトの何れか１種
よりなることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
保護管。 ４、前記内管と外管との間隙の少なくとも一部にセラミ
ック粉が充填されてなる特許請求の範囲第２項記載の保
護管。 ５、前記セラミック粉は窒化ケイ素、窒化アルミニウム
、シリカ、アルミナ、ジルコニア、ジルコン、マグネシ
アのなかから選ばれる何れか少なくとも１種の粉よりな
る特許請求の範囲第４項記載の保護管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60087603A JPS61246636A (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 溶鋼連続測温用保護管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60087603A JPS61246636A (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 溶鋼連続測温用保護管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61246636A true JPS61246636A (ja) | 1986-11-01 |
| JPH0511568B2 JPH0511568B2 (ja) | 1993-02-15 |
Family
ID=13919549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60087603A Granted JPS61246636A (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 溶鋼連続測温用保護管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61246636A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6311574A (ja) * | 1986-03-18 | 1988-01-19 | 日立金属株式会社 | 熱電対保護管及びその製造方法 |
| JPH01169329A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-04 | Kawasou Denki Kogyo Kk | 溶融金属の連続測温装置 |
| US5181779A (en) * | 1989-11-22 | 1993-01-26 | Nippon Steel Corporation | Thermocouple temperature sensor and a method of measuring the temperature of molten iron |
| US5232286A (en) * | 1991-04-10 | 1993-08-03 | Her Majesty The Queen In Right Of Canada As Represented By The Minister Of Energy, Mines And Resources | Long lasting thermocouple for high temperature measurements of liquid metals, mattes and slags |
| JPH0989682A (ja) * | 1995-09-25 | 1997-04-04 | Isuzu Ceramics Kenkyusho:Kk | 熱電対の構造 |
| JPH0989683A (ja) * | 1995-09-25 | 1997-04-04 | Isuzu Ceramics Kenkyusho:Kk | 熱電対の構造 |
| JPH0989681A (ja) * | 1995-09-25 | 1997-04-04 | Isuzu Ceramics Kenkyusho:Kk | 熱電対の構造 |
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