JPH0444628B2 - - Google Patents
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- JPH0444628B2 JPH0444628B2 JP62063496A JP6349687A JPH0444628B2 JP H0444628 B2 JPH0444628 B2 JP H0444628B2 JP 62063496 A JP62063496 A JP 62063496A JP 6349687 A JP6349687 A JP 6349687A JP H0444628 B2 JPH0444628 B2 JP H0444628B2
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は溶湯の温度測定用熱電対の保護管及び
その製造方法に関する。
その製造方法に関する。
［従来の技術］
アルミニウム等のような金属の溶湯の温度を直
接測定する熱電対を保護するために、従来耐食性
を有するセラミツクス粉末で被覆した鋳鉄製の保
護管が広く使用されていた。しかし、このような
保護管の金属材料は測定する溶湯に溶解する傾向
があり、そのため溶湯の品質が低下する。また耐
食性セラミツクス・コーテイングは金属製保護管
に対して十分な密着力を有していないので容易に
剥離し、そのため毎日塗布しなければならず、温
度測定がコスト高となる。さらに、鋳鉄のような
金属で出来ているため、比較的重く、取扱いが容
易でないという問題もある。
接測定する熱電対を保護するために、従来耐食性
を有するセラミツクス粉末で被覆した鋳鉄製の保
護管が広く使用されていた。しかし、このような
保護管の金属材料は測定する溶湯に溶解する傾向
があり、そのため溶湯の品質が低下する。また耐
食性セラミツクス・コーテイングは金属製保護管
に対して十分な密着力を有していないので容易に
剥離し、そのため毎日塗布しなければならず、温
度測定がコスト高となる。さらに、鋳鉄のような
金属で出来ているため、比較的重く、取扱いが容
易でないという問題もある。
一方鋳鉄の溶湯については、迅速に温度測定す
るために、保護管を用いずに熱電対を溶湯に直接
浸漬したりしていた。しかし、この場合熱電対が
僅かに溶湯に溶解するので、長時間連続的に温度
測定をするのは不可能である。その他の方法とし
て輻射温度計を用いる方法があるが、この方法で
は正確な温度測定は無理である。
るために、保護管を用いずに熱電対を溶湯に直接
浸漬したりしていた。しかし、この場合熱電対が
僅かに溶湯に溶解するので、長時間連続的に温度
測定をするのは不可能である。その他の方法とし
て輻射温度計を用いる方法があるが、この方法で
は正確な温度測定は無理である。
最近金属製保護管の代りに窒化珪素又は炭化珪
素のようなセラミツクスの保護管が使用されるよ
うになつた。
素のようなセラミツクスの保護管が使用されるよ
うになつた。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、これらのセラミツクス製保護管
は従来金属珪素を窒化又は炭化する反応焼結法に
より製造されていたため、僅か30Kg／mm2程度の曲
げ強度しか有さず、温度測定中機械的応力及び衝
撃に十分に耐えることができなかつた。さらに、
これらのセラミツクス製保護管は比較的密度が低
いので、表面が粗く、溶湯が溶着しやすい。その
上比較的良好な曲げ強度を有するものでも十分な
耐熱衝撃性を有していないので、熱衝撃により破
壊しやすい。
は従来金属珪素を窒化又は炭化する反応焼結法に
より製造されていたため、僅か30Kg／mm2程度の曲
げ強度しか有さず、温度測定中機械的応力及び衝
撃に十分に耐えることができなかつた。さらに、
これらのセラミツクス製保護管は比較的密度が低
いので、表面が粗く、溶湯が溶着しやすい。その
上比較的良好な曲げ強度を有するものでも十分な
耐熱衝撃性を有していないので、熱衝撃により破
壊しやすい。
従つて本発明の目的は高い曲げ強度、良好な耐
食性、高密度及び高い耐熱衝撃性を有する、溶湯
測温用熱電対の保護管を提供することである。
食性、高密度及び高い耐熱衝撃性を有する、溶湯
測温用熱電対の保護管を提供することである。
本発明のもう１つの目的はかかる熱電対保護管
を製造する方法を提供することである。
を製造する方法を提供することである。
［問題点を解決するための手段］
上記目的に鑑み鋭意研究の結果、窒化珪素又は
サイアロン系セラミツクスの上にBN及びSiO2を
含有する外層を形成することにより、保護管の寿
命を著しく長くすることができることを発見し、
本発明に想到した。
サイアロン系セラミツクスの上にBN及びSiO2を
含有する外層を形成することにより、保護管の寿
命を著しく長くすることができることを発見し、
本発明に想到した。
すなわち本発明による溶湯の温度測定用熱電対
の保護管は２層構造を有し、内層は、Si3N4粉末
70重量％以上と、周期律表の第ａ族元素の酸化
物粉末の１種又は２種以上20重量％以下と、Al2
O3粉末20重量％以下とからなる成形体を焼結し
てなり、50Kg／mm2以上の曲げ強度、理論値の90％
以上の密度及び400℃以上の熱衝撃温度ΔTを有
する窒化珪素又はサイアロン系セラミツクスから
なり、前記内層上に形成された外層はBN及び
SiO2を含有することを特徴とする。なおこの窒
化珪素又はサイアロン系セラミツクスはさらに
AlN又はAlN固溶体15重量％以下を含有しても
よい。前記外層は主としてBN−SiO2−Al2O3−
Y2O3からなる。
の保護管は２層構造を有し、内層は、Si3N4粉末
70重量％以上と、周期律表の第ａ族元素の酸化
物粉末の１種又は２種以上20重量％以下と、Al2
O3粉末20重量％以下とからなる成形体を焼結し
てなり、50Kg／mm2以上の曲げ強度、理論値の90％
以上の密度及び400℃以上の熱衝撃温度ΔTを有
する窒化珪素又はサイアロン系セラミツクスから
なり、前記内層上に形成された外層はBN及び
SiO2を含有することを特徴とする。なおこの窒
化珪素又はサイアロン系セラミツクスはさらに
AlN又はAlN固溶体15重量％以下を含有しても
よい。前記外層は主としてBN−SiO2−Al2O3−
Y2O3からなる。
Si3N4に関しては、α相を65重量％以上含有す
べきである。α相が65重量％未満だと焼結性が低
く、焼結密度が低いために機械的強度が低い。α
相の含有量は85重量％以上であるのが好ましい。
べきである。α相が65重量％未満だと焼結性が低
く、焼結密度が低いために機械的強度が低い。α
相の含有量は85重量％以上であるのが好ましい。
本発明に使用し得る第ａ族元素の酸化物は
Y2O3，La2O3，CeO2等である。これらの酸化物
は主として焼結助剤として作用する。Y2O3が最
も好ましく、常圧焼結又はガス圧焼結を行う場合
Y2O3は５〜10重量％とするのが好ましい。Y2O3
が５重量％未満だと焼結密度が十分でなく、Y2
O3が10重量％を超えると得られる焼結体の高温
強度は著しく低下する。このように常圧焼結又は
ガス圧焼結を行うためには比較的多量のY2O3が
必要である。Y2O3のより好ましい範囲は５〜７
重量％である。
Y2O3，La2O3，CeO2等である。これらの酸化物
は主として焼結助剤として作用する。Y2O3が最
も好ましく、常圧焼結又はガス圧焼結を行う場合
Y2O3は５〜10重量％とするのが好ましい。Y2O3
が５重量％未満だと焼結密度が十分でなく、Y2
O3が10重量％を超えると得られる焼結体の高温
強度は著しく低下する。このように常圧焼結又は
ガス圧焼結を行うためには比較的多量のY2O3が
必要である。Y2O3のより好ましい範囲は５〜７
重量％である。
Al2O3に関しては、３〜７重量％の範囲内であ
るのが好ましい。３重量％未満だと焼結性が低
く、焼結密度が低い。一方７重量％を超えると、
得られる焼結体は著しく低い高温強度を有する。
より好ましいAl2O3含有量は３〜５重量％であ
る。
るのが好ましい。３重量％未満だと焼結性が低
く、焼結密度が低い。一方７重量％を超えると、
得られる焼結体は著しく低い高温強度を有する。
より好ましいAl2O3含有量は３〜５重量％であ
る。
本発明の窒化珪素又はサイアロン系セラミツク
スはさらに15重量％以下のAlN又はその固溶体
を含有してもよい。ここでAlN固溶体はAlNポ
リタイプと呼ぶこともでき、AlN，Si3N4及び
Al2O3を含有し、AlNの含有量は約68重量％であ
る。AlN又はAlN固溶体の好ましい含有量は１
〜９重量％である。１重量％未満だと得られる焼
結体は著しく低い高温強度を有し、９重量％を超
えると十分な焼結性が得られず、焼結体の強度が
低下する。AlN又はAlN固溶体のより好ましい
含有量は２〜９重量％である。
スはさらに15重量％以下のAlN又はその固溶体
を含有してもよい。ここでAlN固溶体はAlNポ
リタイプと呼ぶこともでき、AlN，Si3N4及び
Al2O3を含有し、AlNの含有量は約68重量％であ
る。AlN又はAlN固溶体の好ましい含有量は１
〜９重量％である。１重量％未満だと得られる焼
結体は著しく低い高温強度を有し、９重量％を超
えると十分な焼結性が得られず、焼結体の強度が
低下する。AlN又はAlN固溶体のより好ましい
含有量は２〜９重量％である。
上記組成のセラミツクス粉末は、溶媒としてエ
チルアルコール、メチルアルコール等を用い、ボ
ールミル中で混合する。得られた粉末混合物に、
ポリビニルアルコール、ポリビニルブタノール等
の有機バインダーをセラミツクス成分に対して
0.5〜１重量％の割合で添加し、スプレードライ
し、所望の大きさに造粒する。
チルアルコール、メチルアルコール等を用い、ボ
ールミル中で混合する。得られた粉末混合物に、
ポリビニルアルコール、ポリビニルブタノール等
の有機バインダーをセラミツクス成分に対して
0.5〜１重量％の割合で添加し、スプレードライ
し、所望の大きさに造粒する。
セラミツクス造粒物を200〜60メツシユの粒径
にふるいわけした後、約700〜1500Kg／cm2の圧力
で冷間静水圧プレス（CIP）により成形する。
CIP法により得られた成形体を加熱により脱脂
し、外形を整え、サンドペーパーにより研磨し、
所望の長さに切断する。
にふるいわけした後、約700〜1500Kg／cm2の圧力
で冷間静水圧プレス（CIP）により成形する。
CIP法により得られた成形体を加熱により脱脂
し、外形を整え、サンドペーパーにより研磨し、
所望の長さに切断する。
焼結前に、成形体をBN及びSiO2を含有するセ
ラミツクス粉末で被覆する。好ましい実施例では
BNは40〜60重量％であり、SiO2は40〜60重量％
である。被覆相はスプレー又ははけ塗りにより形
成することができる。塗布のために、アルコー
ル、エーテル、ケトン、アルカン類、芳香族炭化
水素等のような有機溶剤を有機バインダーととも
に使用する。このセラミツクス粉末被覆層は十分
な効果を得るために少なくとも0.5mmの厚さを有
する必要がある。
ラミツクス粉末で被覆する。好ましい実施例では
BNは40〜60重量％であり、SiO2は40〜60重量％
である。被覆相はスプレー又ははけ塗りにより形
成することができる。塗布のために、アルコー
ル、エーテル、ケトン、アルカン類、芳香族炭化
水素等のような有機溶剤を有機バインダーととも
に使用する。このセラミツクス粉末被覆層は十分
な効果を得るために少なくとも0.5mmの厚さを有
する必要がある。
本発明によりセラミツクス粉末で被覆した窒化
珪素又はサイアロン系セラミツクスの成形体は、
300Kg／mm2以下のガス圧の窒素雰囲気中で焼結す
る。常圧焼結及びガス圧焼結のいずれも使用する
ことができる。
珪素又はサイアロン系セラミツクスの成形体は、
300Kg／mm2以下のガス圧の窒素雰囲気中で焼結す
る。常圧焼結及びガス圧焼結のいずれも使用する
ことができる。
本明細書において使用する用語「常圧焼結」は
プレスを行わずに大気圧下で行う焼結を意味し、
用語「ガス圧焼結」はプレスを行わずにガス圧下
で行う焼結を意味する。
プレスを行わずに大気圧下で行う焼結を意味し、
用語「ガス圧焼結」はプレスを行わずにガス圧下
で行う焼結を意味する。
常圧焼結は複雑な焼結装置を必要としないの
で、より好ましい。この焼結方法では窒素ガスは
通常２Kg／cm2以下である。窒素ガスの圧力が高く
なるにしたがつて焼結体の密度も高くなる。
で、より好ましい。この焼結方法では窒素ガスは
通常２Kg／cm2以下である。窒素ガスの圧力が高く
なるにしたがつて焼結体の密度も高くなる。
本発明において焼結温度は1600〜1900℃であ
る。1600℃未満だと十分な焼結密度が得られず、
1900℃を超えるとSi3N4が分解するおそれがあ
る。好ましい焼結温度は1700〜1800℃である。
る。1600℃未満だと十分な焼結密度が得られず、
1900℃を超えるとSi3N4が分解するおそれがあ
る。好ましい焼結温度は1700〜1800℃である。
焼結された窒化珪素又はサイアロン系セラミツ
クスの管は50Kg／mm2以上の曲げ強度、理論値の90
％以上の密度及び400℃以上の熱衝撃温度ΔTを
有する。80〜90重量％のSi3N4，５〜10重量％の
Y2O3，３〜７重量％のAl2O3及び２〜９重量％の
AlN又はAlN固溶体からなる焼結体の場合、曲
げ強度は70Kg／mm2以上であり、密度は95〜99％で
あり、熱衝撃温度ΔTは450℃以上である。
クスの管は50Kg／mm2以上の曲げ強度、理論値の90
％以上の密度及び400℃以上の熱衝撃温度ΔTを
有する。80〜90重量％のSi3N4，５〜10重量％の
Y2O3，３〜７重量％のAl2O3及び２〜９重量％の
AlN又はAlN固溶体からなる焼結体の場合、曲
げ強度は70Kg／mm2以上であり、密度は95〜99％で
あり、熱衝撃温度ΔTは450℃以上である。
BN及びSiO2を含有するセラミツクス粉末で被
覆した窒化珪素又はサイアロン系セラミツクスの
成形体を焼結すると、２層構造を有する焼結体が
得られ、外層は主としてBN−SiO2−Al2O3−Y2
O3からなる。内層はセラミツクスの出発原料粉
末と実質的に同じ組成を有する。外層の厚さは５
〜50μmであり、外層中にBNが存在するために、
保護管の耐溶湯溶着性は著しく高く、また耐酸化
性も向上する。この外層の形成は下記のメカニズ
ムにより起るものと考えられる。すなわち、表面
にSiO2が存在するために粒界のガラス層が表面
に上昇し、BNが表面に焼結することができるよ
うになる。窒化珪素又はサイアロン系セラミツク
スの層から吸引されたAl2O3及びY2O3はBNの焼
結を可能とするよう作用する。
覆した窒化珪素又はサイアロン系セラミツクスの
成形体を焼結すると、２層構造を有する焼結体が
得られ、外層は主としてBN−SiO2−Al2O3−Y2
O3からなる。内層はセラミツクスの出発原料粉
末と実質的に同じ組成を有する。外層の厚さは５
〜50μmであり、外層中にBNが存在するために、
保護管の耐溶湯溶着性は著しく高く、また耐酸化
性も向上する。この外層の形成は下記のメカニズ
ムにより起るものと考えられる。すなわち、表面
にSiO2が存在するために粒界のガラス層が表面
に上昇し、BNが表面に焼結することができるよ
うになる。窒化珪素又はサイアロン系セラミツク
スの層から吸引されたAl2O3及びY2O3はBNの焼
結を可能とするよう作用する。
このように本発明の保護管は２層構造を有し、
内層は高い機械的強度と耐衝撃性を有する窒化珪
素又はサイアロン系セラミツクスからなり、外層
は主としてBN−SiO2−Al2O3−Y2O3からなるた
めに耐溶湯溶着性及び耐酸化性が良好である。従
つてこの保護管は衝撃負荷、熱衝撃、溶着及び酸
化に対して著しく抵抗力が大きい。さらに耐食性
も十分である。このため本発明の保護管は著しく
長寿命である。
内層は高い機械的強度と耐衝撃性を有する窒化珪
素又はサイアロン系セラミツクスからなり、外層
は主としてBN−SiO2−Al2O3−Y2O3からなるた
めに耐溶湯溶着性及び耐酸化性が良好である。従
つてこの保護管は衝撃負荷、熱衝撃、溶着及び酸
化に対して著しく抵抗力が大きい。さらに耐食性
も十分である。このため本発明の保護管は著しく
長寿命である。
［実施例］
第１図はアダプタ２を介して延長管３ａに連結
した本発明の保護管１の例を示す。延長管３ａは
エルボ４を介して他の延長管３ｂに連結してお
り、延長管３ｂは端子ボツクス５に固定されてい
る。熱電対は延長管３ａ，３ｂを通つて保護管に
挿入される。保護管１だけが測温用の溶湯に浸漬
される。
した本発明の保護管１の例を示す。延長管３ａは
エルボ４を介して他の延長管３ｂに連結してお
り、延長管３ｂは端子ボツクス５に固定されてい
る。熱電対は延長管３ａ，３ｂを通つて保護管に
挿入される。保護管１だけが測温用の溶湯に浸漬
される。
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明
する。
する。
実施例 １
85.6重量％のSi3N4粉末（粒径0.8μm）に6.5重
量％のY2O3粉末（粒径1.0μm）、2.9重量％のAlN
ポリタイプ（固溶体）粉末（粒径0.8μm）及び4.8
重量％のAlO3粉末（粒径0.1μm）を添加し、イソ
プロピルアルコール中でボールミルにより混合し
た。乾燥後粉末混合物に５％濃度のポリビニルア
ルコール溶液10％を添加し、ラバープレスに入れ
て、１トン／cm2の静水圧により冷間静水圧水圧プ
レス（CIP）をし、成形体を形成した。この成形
体に40重量部のBN粉末と、40重量部のSiO2粉末
と、50重量部のコロジオンと４−メチル−２−ペ
ンタノンとからなるセラミツクス粉末ペーストを
被覆した。コーテイング層の乾燥後の厚さは約１
mmであつた。次いで、1750℃、１気圧で５時間窒
素雰囲気中で焼結した。焼結後、表面に残留する
セラミツクス粉末を除去した。得られたサイアロ
ン焼結体の保護管は長さ650mm、外径28mm、厚さ
16mmで、以下の特性を有していた。
量％のY2O3粉末（粒径1.0μm）、2.9重量％のAlN
ポリタイプ（固溶体）粉末（粒径0.8μm）及び4.8
重量％のAlO3粉末（粒径0.1μm）を添加し、イソ
プロピルアルコール中でボールミルにより混合し
た。乾燥後粉末混合物に５％濃度のポリビニルア
ルコール溶液10％を添加し、ラバープレスに入れ
て、１トン／cm2の静水圧により冷間静水圧水圧プ
レス（CIP）をし、成形体を形成した。この成形
体に40重量部のBN粉末と、40重量部のSiO2粉末
と、50重量部のコロジオンと４−メチル−２−ペ
ンタノンとからなるセラミツクス粉末ペーストを
被覆した。コーテイング層の乾燥後の厚さは約１
mmであつた。次いで、1750℃、１気圧で５時間窒
素雰囲気中で焼結した。焼結後、表面に残留する
セラミツクス粉末を除去した。得られたサイアロ
ン焼結体の保護管は長さ650mm、外径28mm、厚さ
16mmで、以下の特性を有していた。
相対密度 99.0％
曲げ強度*（室温） 80Kg／mm2
〃 （1000℃） 80Kg／mm2
熱衝撃温度ΔT 600℃
注*：４点曲げテスト（上方スパン30mm、下方ス
パン10mm）による。
パン10mm）による。
この保護管を切断し、その断面を走査電子顕微
鏡（SEM）で測定した。第２図はSEM写真であ
り、明らかに２層構造（灰色部分はサイアロン内
層であり、白色部分は外層である。）を示す。赤
外線分析により、外層がBNを含有することが確
認された。また電子プローブ微小部分析法
（EPMA）により，外層中にAl及びSiが存在する
ことが確認された。Y2O3は焼結に必須の成分で
あるので、焼結した外層にY2O3も存在するのは
確実であると考えられる。このY2O3は下層の窒
化珪素又はサイアロン系セラミツクス層から吸引
されたものである。
鏡（SEM）で測定した。第２図はSEM写真であ
り、明らかに２層構造（灰色部分はサイアロン内
層であり、白色部分は外層である。）を示す。赤
外線分析により、外層がBNを含有することが確
認された。また電子プローブ微小部分析法
（EPMA）により，外層中にAl及びSiが存在する
ことが確認された。Y2O3は焼結に必須の成分で
あるので、焼結した外層にY2O3も存在するのは
確実であると考えられる。このY2O3は下層の窒
化珪素又はサイアロン系セラミツクス層から吸引
されたものである。
この保護管を用いて溶融アルミニウムの連続温
度測定を行つた。その結果、溶融アルミニウムに
より実質的に腐食及び融着が起つていないことが
わかつた。また12ケ月以上の温度測定の間機械的
衝撃及び熱的衝撃に耐えることができた。従つ
て、修理を要さずに１年以上使用することができ
ることがわかる。
度測定を行つた。その結果、溶融アルミニウムに
より実質的に腐食及び融着が起つていないことが
わかつた。また12ケ月以上の温度測定の間機械的
衝撃及び熱的衝撃に耐えることができた。従つ
て、修理を要さずに１年以上使用することができ
ることがわかる。
実施例 ２
82.7重量％のSi3N4，5.8重量％のY2O3，3.8重
量％のAl2O3及び7.7重量％のAlNポリタイプを保
護管用セラミツクス材料として用いた以外、実施
例１を繰り返した。
量％のAl2O3及び7.7重量％のAlNポリタイプを保
護管用セラミツクス材料として用いた以外、実施
例１を繰り返した。
得られた保護管をねずみ鋳鉄の溶湯に浸漬し、
温度測定をした。保護管の表面は僅かに溶解した
が、破壊、亀裂を生ずることなしに1400〜1500℃
の温度に30時間絶えることができた。
温度測定をした。保護管の表面は僅かに溶解した
が、破壊、亀裂を生ずることなしに1400〜1500℃
の温度に30時間絶えることができた。
［発明の効果］
上記の通り、本発明の保護管は２層構造を有
し、内層は焼結した窒化珪素又はサイアロン系セ
ラミツクスからなり、外層は主としてBN−SiO2
−Al2O3−Y2O3からなるので、破壊、亀裂、溶
着、腐食等を起こすことなく長期間の使用に耐え
ることができる。また鋳鉄製管を使用しないので
軽量であり、かつ溶湯中へ鋳鉄が溶解するような
こともない。従つて、溶湯の品質低下を防止する
ことができる。
し、内層は焼結した窒化珪素又はサイアロン系セ
ラミツクスからなり、外層は主としてBN−SiO2
−Al2O3−Y2O3からなるので、破壊、亀裂、溶
着、腐食等を起こすことなく長期間の使用に耐え
ることができる。また鋳鉄製管を使用しないので
軽量であり、かつ溶湯中へ鋳鉄が溶解するような
こともない。従つて、溶湯の品質低下を防止する
ことができる。
第１図は本発明の一実施例による保護管の部分
断面図であり、第２図は実施例１の保護管の断面
の結晶組織を示す走査顕微鏡写真である。 １……保護管、２……アダプタ、３ａ，３ｂ…
…延長管、４……エルボ、５……端子ボツクス。
断面図であり、第２図は実施例１の保護管の断面
の結晶組織を示す走査顕微鏡写真である。 １……保護管、２……アダプタ、３ａ，３ｂ…
…延長管、４……エルボ、５……端子ボツクス。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶湯の温度測定用熱電対の保護管において、
２層構造を有し、内層は、Si3N4粉末70重量％以
上と、周期律表の第ａ族元素の酸化物粉末の１
種又は２種以上20重量％以下と、Al2O3粉末20重
量％以下とからなる成形体を焼結してなり、50
Kg／mm2以上の曲げ強度、理論値の90％以上の密度
及び400℃以上の熱衝撃温度ΔTを有する窒化珪
素又はサイアロン系セラミツクスからなり、前記
内層上に形成された外層はBN及びSiO2を含有す
ることを特徴とする熱電対保護管。 ２ 特許請求の範囲第１項に記載の熱電対保護管
において、前記窒化珪素又はサイアロン系セラミ
ツクスは65重量％以上のα相を含有するSi3N470
重量％以上と、周期律表の第ａ族元素の酸化物
の１種又は２種以上20重量％以下と、Al2O320重
量％以下とを含有することを特徴とする熱電対保
護管。 ３ 特許請求の範囲第１項に記載の熱電対保護管
において、前記窒化珪素又はサイアロン系セラミ
ツクスは65重量％以上のα相を含有するSi3N470
重量％以上と、周期律表の第ａ族元素の酸化物
の１種又は２種以上20重量％以下と、Al2O320重
量％以下と、AlN又はAlN固溶体15重量％以下
とを含有することを特徴とする熱電対保護管。 ４ 特許請求の範囲第１項乃至第３項のいずれか
に記載の熱電対保護管において、前記外層は主と
してBN−SiO2−Al2O3−Y2O3からなることを特
徴とする熱電対保護管。 ５ 特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれか
に記載の熱電対保護管において、前記外層は５〜
50μmの厚さを有することを特徴とする熱電対保
護管。 ６ 溶湯の温度測定用熱電対の保護管を製造する
方法において、Si3N4粉末70重量％以上と、周期
律表の第ａ族元素の酸化物粉末の１種又は２種
以上20重量％以下と、Al2O3粉末20重量％以下と
からなる成形体をBN及びSiO2を含有するセラミ
ツクス粉末で被覆し、1600〜1900℃で焼結するこ
とを特徴とする方法。 ７ 特許請求の範囲第６項に記載の熱電対保護管
の製造方法において、前記セラミツクス粉末の被
覆は0.5mm以上の厚さであることを特徴とする方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61-58325 | 1986-03-18 | ||
| JP5832586 | 1986-03-18 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6311574A JPS6311574A (ja) | 1988-01-19 |
| JPH0444628B2 true JPH0444628B2 (ja) | 1992-07-22 |
Family
ID=13081138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62063496A Granted JPS6311574A (ja) | 1986-03-18 | 1987-03-18 | 熱電対保護管及びその製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4796671A (ja) |
| JP (1) | JPS6311574A (ja) |
| DE (1) | DE3708844A1 (ja) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0314807B1 (en) * | 1987-05-12 | 1993-01-27 | Kabushiki Kaisha Kouransha | Molten metal container |
| US5005986A (en) * | 1989-06-19 | 1991-04-09 | Texaco Inc. | Slag resistant thermocouple sheath |
| US5277496A (en) * | 1990-10-17 | 1994-01-11 | Ametek, Inc. | High temperature optical probe |
| WO1993004504A1 (en) * | 1991-08-16 | 1993-03-04 | Nicrobell Pty. Limited | Thermocouple temperature sensor |
| US5302027A (en) * | 1992-10-22 | 1994-04-12 | Vesuvius Crucible Company | Refractory sight tube for optical temperature measuring device |
| US5841545A (en) * | 1994-09-19 | 1998-11-24 | Lockheed Martin Energy Systems, Inc. | Multi-function diamond film fiberoptic probe and measuring system employing same |
| US5839830A (en) * | 1994-09-19 | 1998-11-24 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Passivated diamond film temperature sensing probe and measuring system employing same |
| US5709474A (en) * | 1994-11-15 | 1998-01-20 | L&N Metallurgical Products Co. | Refractory sheath for sensors |
| DE19516790C2 (de) * | 1995-05-08 | 2000-05-18 | Haldenwanger Tech Keramik Gmbh | Verfahren zur Minimierung der Korrosion von keramischen Bauteilen |
| JPH09105677A (ja) * | 1995-10-12 | 1997-04-22 | Isuzu Ceramics Kenkyusho:Kk | セラミックシース型部品及びその製造方法 |
| JP3550915B2 (ja) * | 1996-10-25 | 2004-08-04 | いすゞ自動車株式会社 | 高温測温用セラミック熱電対 |
| US5999081A (en) * | 1996-11-29 | 1999-12-07 | Marchi Associates, Inc. | Shielding unique for filtering RFI and EFI interference signals from the measuring elements |
| KR19990066851A (ko) * | 1998-01-12 | 1999-08-16 | 카와무라 히데오 | 금속용탕 온도측정용 열전대 |
| JP4437592B2 (ja) * | 2000-04-24 | 2010-03-24 | いすゞ自動車株式会社 | 高速応答性熱電対 |
| JP4832626B2 (ja) * | 2000-06-30 | 2011-12-07 | いすゞ自動車株式会社 | 熱電対 |
| FR2892720B1 (fr) * | 2005-10-28 | 2008-05-16 | Saint Gobain Ct Recherches | Produit ceramique fritte a matrice azotee aux proprietes de surface ameliorees |
| US8803088B1 (en) * | 2011-03-02 | 2014-08-12 | Texas Biochemicals, Inc. | Polycrystalline sintered nano-gran zinc sulfide ceramics for optical windows |
| DE102012110858A1 (de) | 2012-11-12 | 2014-05-15 | Epcos Ag | Temperatursensorsystem und Verfahren zur Herstellung eines Temperatursensorsystems |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61246636A (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-01 | Japan Metals & Chem Co Ltd | 溶鋼連続測温用保護管 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4430518A (en) * | 1981-11-30 | 1984-02-07 | Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Protecting tube for thermocouple |
| DE3148993A1 (de) * | 1981-12-10 | 1983-06-23 | Denki Kagaku Kogyo K.K., Tokyo | Schutzrohr fuer ein thermoelement |
| SE435272B (sv) * | 1983-02-08 | 1984-09-17 | Asea Ab | Sett att framstella ett foremal av ett pulverformigt material genom isostatisk pressning |
| JPS59184770A (ja) * | 1983-04-04 | 1984-10-20 | 日本碍子株式会社 | 窒化珪素焼結体およびその製造法 |
| JPS59199579A (ja) * | 1983-04-25 | 1984-11-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
| JPS6168373A (ja) * | 1984-09-07 | 1986-04-08 | 日本碍子株式会社 | 窒化珪素焼結体およびその製造法 |
-
1987
- 1987-03-17 US US07/026,751 patent/US4796671A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-18 JP JP62063496A patent/JPS6311574A/ja active Granted
- 1987-03-18 DE DE19873708844 patent/DE3708844A1/de active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61246636A (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-01 | Japan Metals & Chem Co Ltd | 溶鋼連続測温用保護管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4796671A (en) | 1989-01-10 |
| DE3708844A1 (de) | 1987-09-24 |
| DE3708844C2 (ja) | 1990-07-12 |
| JPS6311574A (ja) | 1988-01-19 |
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