JP2022112015A - 合金線材とその製造方法及び用途 - Google Patents
合金線材とその製造方法及び用途 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2022112015A JP2022112015A JP2022006095A JP2022006095A JP2022112015A JP 2022112015 A JP2022112015 A JP 2022112015A JP 2022006095 A JP2022006095 A JP 2022006095A JP 2022006095 A JP2022006095 A JP 2022006095A JP 2022112015 A JP2022112015 A JP 2022112015A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy wire
- alloy
- wire
- tungsten
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 223
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 215
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 99
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 50
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 111
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 68
- 229910000420 cerium oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 60
- BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoceriooxy)cerium Chemical compound [Ce]=O.O=[Ce]=O BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 60
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 52
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 37
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 126
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 97
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 52
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 46
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 42
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 41
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 38
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 37
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 34
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 28
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 24
- 229910001404 rare earth metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 8
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 6
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims description 5
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910052594 sapphire Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010980 sapphire Substances 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 239000004753 textile Substances 0.000 claims description 3
- 238000009941 weaving Methods 0.000 claims description 3
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 2
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 65
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 52
- HSJPMRKMPBAUAU-UHFFFAOYSA-N cerium(3+);trinitrate Chemical compound [Ce+3].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O HSJPMRKMPBAUAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 31
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 29
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 27
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 22
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 22
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 18
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 18
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 17
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 17
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 13
- -1 other rare elements Chemical class 0.000 description 12
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 9
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 9
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 8
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N lanthanum(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[La+3].[La+3] MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910021421 monocrystalline silicon Inorganic materials 0.000 description 6
- 150000000703 Cerium Chemical class 0.000 description 5
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- HYXGAEYDKFCVMU-UHFFFAOYSA-N scandium oxide Chemical compound O=[Sc]O[Sc]=O HYXGAEYDKFCVMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021420 polycrystalline silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- DECCZIUVGMLHKQ-UHFFFAOYSA-N rhenium tungsten Chemical compound [W].[Re] DECCZIUVGMLHKQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000012431 wafers Nutrition 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000007650 screen-printing Methods 0.000 description 3
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 2
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 2
- 238000001493 electron microscopy Methods 0.000 description 2
- FYDKNKUEBJQCCN-UHFFFAOYSA-N lanthanum(3+);trinitrate Chemical compound [La+3].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O FYDKNKUEBJQCCN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- KTUFCUMIWABKDW-UHFFFAOYSA-N oxo(oxolanthaniooxy)lanthanum Chemical compound O=[La]O[La]=O KTUFCUMIWABKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MMKQUGHLEMYQSG-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);praseodymium(3+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Pr+3].[Pr+3] MMKQUGHLEMYQSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910003447 praseodymium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- HRLYFPKUYKFYJE-UHFFFAOYSA-N tetraoxorhenate(2-) Chemical compound [O-][Re]([O-])(=O)=O HRLYFPKUYKFYJE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PBYZMCDFOULPGH-UHFFFAOYSA-N tungstate Chemical compound [O-][W]([O-])(=O)=O PBYZMCDFOULPGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001930 tungsten oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- CMPGARWFYBADJI-UHFFFAOYSA-L tungstic acid Chemical compound O[W](O)(=O)=O CMPGARWFYBADJI-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000619 316 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NGDQQLAVJWUYSF-UHFFFAOYSA-N 4-methyl-2-phenyl-1,3-thiazole-5-sulfonyl chloride Chemical compound S1C(S(Cl)(=O)=O)=C(C)N=C1C1=CC=CC=C1 NGDQQLAVJWUYSF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HEQHIXXLFUMNDC-UHFFFAOYSA-N O.O.O.O.O.O.O.[Tb].[Tb].[Tb].[Tb] Chemical compound O.O.O.O.O.O.O.[Tb].[Tb].[Tb].[Tb] HEQHIXXLFUMNDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000691 Re alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- UPEMFLOMQVFMCZ-UHFFFAOYSA-N [O--].[O--].[O--].[Pm+3].[Pm+3] Chemical compound [O--].[O--].[O--].[Pm+3].[Pm+3] UPEMFLOMQVFMCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- XAYGUHUYDMLJJV-UHFFFAOYSA-Z decaazanium;dioxido(dioxo)tungsten;hydron;trioxotungsten Chemical compound [H+].[H+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O XAYGUHUYDMLJJV-UHFFFAOYSA-Z 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 229910003440 dysprosium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- NLQFUUYNQFMIJW-UHFFFAOYSA-N dysprosium(iii) oxide Chemical compound O=[Dy]O[Dy]=O NLQFUUYNQFMIJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- ZXGIFJXRQHZCGJ-UHFFFAOYSA-N erbium(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Er+3].[Er+3] ZXGIFJXRQHZCGJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001940 europium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- AEBZCFFCDTZXHP-UHFFFAOYSA-N europium(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Eu+3].[Eu+3] AEBZCFFCDTZXHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- CMIHHWBVHJVIGI-UHFFFAOYSA-N gadolinium(iii) oxide Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Gd+3].[Gd+3] CMIHHWBVHJVIGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012761 high-performance material Substances 0.000 description 1
- OWCYYNSBGXMRQN-UHFFFAOYSA-N holmium(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Ho+3].[Ho+3] OWCYYNSBGXMRQN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 239000004973 liquid crystal related substance Substances 0.000 description 1
- 229910003443 lutetium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002905 metal composite material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- PLDDOISOJJCEMH-UHFFFAOYSA-N neodymium(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Nd+3].[Nd+3] PLDDOISOJJCEMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N nonaoxidotritungsten Chemical compound O=[W]1(=O)O[W](=O)(=O)O[W](=O)(=O)O1 QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MPARYNQUYZOBJM-UHFFFAOYSA-N oxo(oxolutetiooxy)lutetium Chemical compound O=[Lu]O[Lu]=O MPARYNQUYZOBJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UZLYXNNZYFBAQO-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);ytterbium(3+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Yb+3].[Yb+3] UZLYXNNZYFBAQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FKTOIHSPIPYAPE-UHFFFAOYSA-N samarium(iii) oxide Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Sm+3].[Sm+3] FKTOIHSPIPYAPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- ZIKATJAYWZUJPY-UHFFFAOYSA-N thulium(iii) oxide Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Tm+3].[Tm+3] ZIKATJAYWZUJPY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 210000000707 wrist Anatomy 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/04—Alloys based on tungsten or molybdenum
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/14—Treatment of metallic powder
- B22F1/145—Chemical treatment, e.g. passivation or decarburisation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/16—Metallic particles coated with a non-metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
- B22F5/12—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product of wires
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
- B23D61/18—Sawing tools of special type, e.g. wire saw strands, saw blades or saw wire equipped with diamonds or other abrasive particles in selected individual positions
- B23D61/185—Saw wires; Saw cables; Twisted saw strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28D—WORKING STONE OR STONE-LIKE MATERIALS
- B28D5/00—Fine working of gems, jewels, crystals, e.g. of semiconductor material; apparatus or devices therefor
- B28D5/04—Fine working of gems, jewels, crystals, e.g. of semiconductor material; apparatus or devices therefor by tools other than rotary type, e.g. reciprocating tools
- B28D5/045—Fine working of gems, jewels, crystals, e.g. of semiconductor material; apparatus or devices therefor by tools other than rotary type, e.g. reciprocating tools by cutting with wires or closed-loop blades
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
- C22C1/057—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor with in situ formation of phases other than hard compounds by solid state reaction sintering, e.g. metal phase formed by reduction reaction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/059—Making alloys comprising less than 5% by weight of dispersed reinforcing phases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
- C22C32/0015—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
- C22C32/0031—Matrix based on refractory metals, W, Mo, Nb, Hf, Ta, Zr, Ti, V or alloys thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D1/00—Woven fabrics designed to make specified articles
- D03D1/0035—Protective fabrics
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
- D03D15/60—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the warp or weft elements other than yarns or threads
- D03D15/67—Metal wires
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
- B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
- B22F7/062—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts
- B22F2007/066—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts using impregnation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2301/00—Metallic composition of the powder or its coating
- B22F2301/20—Refractory metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2302/00—Metal Compound, non-Metallic compound or non-metal composition of the powder or its coating
- B22F2302/25—Oxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2101/00—Inorganic fibres
- D10B2101/20—Metallic fibres
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2501/00—Wearing apparel
- D10B2501/04—Outerwear; Protective garments
- D10B2501/041—Gloves
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Gloves (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
【課題】大量生産に適し、且つ４５００ＭＰａを超える高強度と高靭性の線材、その製造方法及び用途を提供する。
【解決手段】合金線材はタングステン合金からなり、前記タングステン合金はタングステンとセリウムの酸化物を含み、前記合金線材の線径は１００μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は３８００ＭＰａ以上である。前記合金線材の線径は６０μｍ以下であり、前記合金線材のプッシュプル芯線径は３５０μｍ以下である。前記合金線材の弾性極限強度は２５００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の引張強度は４２００ＭＰａ以上である。本発明では、酸化セリウムをドーピングすることにより、超高強度且つ優れた靭性を有する合金線材が得られる。
【選択図】図１
【解決手段】合金線材はタングステン合金からなり、前記タングステン合金はタングステンとセリウムの酸化物を含み、前記合金線材の線径は１００μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は３８００ＭＰａ以上である。前記合金線材の線径は６０μｍ以下であり、前記合金線材のプッシュプル芯線径は３５０μｍ以下である。前記合金線材の弾性極限強度は２５００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の引張強度は４２００ＭＰａ以上である。本発明では、酸化セリウムをドーピングすることにより、超高強度且つ優れた靭性を有する合金線材が得られる。
【選択図】図１
Description
本発明は、タングステン合金材料技術分野に関わり、具体的に、合金線材ならびにその製造方法及び用途に関する。
ある程度高い強度、高い硬度の材料として、高炭素鋼線やタングステン線などが知られている。しかし、従来の高炭素鋼線の引張強度は一般的に４５００ＭＰａ未満である一方、直径が５０μｍを超え、加工限界に達しており、より小さい直径に加工することができない。
また、タングステンは１ｍｍ未満の曲げ半径で優れた柔軟性を有し、一方、ステンレス鋼のワイヤーは、同様な非常に小さい曲げ半径では、複数回繰り返される曲げ応力のため、機能がなくなる可能性がある。また、一般的に、３１６ステンレス鋼は２５００～２５５０°Ｆの温度で溶けるが、タングステンは、温度が６１９２°Ｆに達する時に溶ける。そのため、タングステンは、優れた耐熱性と引張強度が求められる機械的なワイヤーロープの用途に、良好な性能を有する。
同時に、長寿命と柔軟性という２つの長所のため、タングステンは医療用及び工業用マイクロ・メカニカル・ワイヤーロープの高性能材料となりつつある。タングステンは靭性、柔軟性、耐熱性の特性を有するため、タングステン・ワイヤーロープは頑丈で耐久性を有し、長い期間、メンテナンスや交換が不要である。タングステンは現在知られている最も靭性の高い材料の１つである。ダイヤモンドのモース硬度は１０であり、タングステンのモース硬度は９であり、これに対し、ステンレス鋼のモース硬度は約６である。
普通のタングステン・ワイヤーの引張強度は一般的に４０００ＭＰａ以下であり、しかし、その靭性が悪く、製造工程が複雑で、加工が非常に難しいため、効果的に大量に生産することが困難である。大量生産に適し、且つ４５００ＭＰａを超える高強度と高靭性の線材は未だに市場に存在しない。例えば半導体材料のサファイア、炭化ケイ素、シリコンウェハ、磁性材料などの高硬度材料の切断や、高精密機器及び高温炉牽引に使われるケーブルやロープなどの応用では、各分野の実際の応用の様々なニーズを満たすような、より高い強度、靭性、および細さを有するワイヤーが求められている。
従来の高強度タングステン合金線材は異なるサイズにより性能に欠陥が存在するという問題を解決するために、本発明は合金線材を提供し、前記合金線材はタングステン合金からなり、前記タングステン合金はタングステンとセリウムの酸化物を含み、前記合金線材の線径は１００μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は３８００ＭＰａ以上である。
また、合金線材における酸化セリウムの含有量は０．１重量％（ｗｔ％）～１．５重量％である。
また、前記合金線材の線径は６０μｍ以下であり、合金線材のプッシュプル芯線径は３５０μｍ以下である。
合金線材の弾性極限強度は２５００ＭＰａ以上であり、合金線材の引張強度は４２００ＭＰａ以上である。
また、タングステン合金は金属元素Ｍを更に含み、金属元素Ｍは、カリウム、レニウム、モリブデン、鉄、コバルト、または希土類金属のうちの少なくとも１つから選択される。
更に、前記カリウムの含有量は８０ｐｐｍ未満である。
更に、タングステン合金は、酸化セリウムのほかに、希土類酸化物の一種類又は複数種類を更に含む。
また、前記合金線材の線径は６０μｍ以下であり、合金線材のプッシュプル芯線径は３５０μｍ以下である。
合金線材の弾性極限強度は２５００ＭＰａ以上であり、合金線材の引張強度は４２００ＭＰａ以上である。
また、タングステン合金は金属元素Ｍを更に含み、金属元素Ｍは、カリウム、レニウム、モリブデン、鉄、コバルト、または希土類金属のうちの少なくとも１つから選択される。
更に、前記カリウムの含有量は８０ｐｐｍ未満である。
更に、タングステン合金は、酸化セリウムのほかに、希土類酸化物の一種類又は複数種類を更に含む。
本発明は、粉末ドーピング工程、プレス工程、焼結工程、および分塊圧延工程を含む、上記のような合金線材を製造するための方法を提供する。
前記分塊圧延工程において、マルチロールローリングにより焼結ビレットに対して分塊圧延を行い、圧延後のタングステン棒において、酸化セリウム顆粒のワイヤー材の長手方向の長さと顆粒横断面の粒径の比が５より大きい。
前記分塊圧延工程において、マルチロールローリングにより焼結ビレットに対して分塊圧延を行い、圧延後のタングステン棒において、酸化セリウム顆粒のワイヤー材の長手方向の長さと顆粒横断面の粒径の比が５より大きい。
更に、前記粉末ドーピングは、以下のステップを含む。
固液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記固液ドーピング工程は、混合後のタングステンドーピング溶液に対して段階的に乾燥する工程を含み、前記段階的に乾燥する工程は、少なくとも２つの温度段階を含み、前記２つの温度段階は、１００℃を境界線とし、最初に１００℃未満の温度で加熱・乾燥し、次に１００℃以上の温度で加熱・乾燥する。
更に、前記固液ドーピング工程における前記段階的に乾燥する工程は、第１乾燥段階と第２乾燥段階を含み、前記第１乾燥段階の温度は６０～８０℃であり、前記第２乾燥段階の温度は１１０～１５０℃である。
更に、前記還元工程は、前記固液ドーピング工程で生成された材料を、平均フィッシャー粒子サイズが１．０～４．０μｍの合金粉末に還元する工程を含む。
固液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記固液ドーピング工程は、混合後のタングステンドーピング溶液に対して段階的に乾燥する工程を含み、前記段階的に乾燥する工程は、少なくとも２つの温度段階を含み、前記２つの温度段階は、１００℃を境界線とし、最初に１００℃未満の温度で加熱・乾燥し、次に１００℃以上の温度で加熱・乾燥する。
更に、前記固液ドーピング工程における前記段階的に乾燥する工程は、第１乾燥段階と第２乾燥段階を含み、前記第１乾燥段階の温度は６０～８０℃であり、前記第２乾燥段階の温度は１１０～１５０℃である。
更に、前記還元工程は、前記固液ドーピング工程で生成された材料を、平均フィッシャー粒子サイズが１．０～４．０μｍの合金粉末に還元する工程を含む。
更に、前記粉末ドーピング工程は、以下のステップを含む。
固体・固体（固固）ドーピング工程。
前記固体・固体ドーピング工程は、フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍのタングステン粉末と、粒度分布Ｄ９０＜２．０μｍのセリウムの酸化物を原料として混合し、セリウムの酸化物がドーピングされたタングステン粉末を得ることを含む。
更に、前記焼結ビレットにおける酸化セリウムの粒径が２．５μｍ以下である。
固体・固体（固固）ドーピング工程。
前記固体・固体ドーピング工程は、フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍのタングステン粉末と、粒度分布Ｄ９０＜２．０μｍのセリウムの酸化物を原料として混合し、セリウムの酸化物がドーピングされたタングステン粉末を得ることを含む。
更に、前記焼結ビレットにおける酸化セリウムの粒径が２．５μｍ以下である。
本発明は、材料切断の分野で使用される合金線材を提供する。
前記合金材料は、上述のような合金線材、または上述のような合金線材の製造方法によって製造された合金線材を利用している。
更に、前記材料は、少なくとも硬質表面材料を含み、前記硬質表面材料は、少なくともシリコンウェハ、磁性材料、半導体材料を含み、前記半導体材料は、少なくともサファイア、炭化ケイ素を含む。
前記合金材料は、上述のような合金線材、または上述のような合金線材の製造方法によって製造された合金線材を利用している。
更に、前記材料は、少なくとも硬質表面材料を含み、前記硬質表面材料は、少なくともシリコンウェハ、磁性材料、半導体材料を含み、前記半導体材料は、少なくともサファイア、炭化ケイ素を含む。
本発明は、ケーブル／ロープ用途の合金線材を提供する。
前記合金材料は、上述したような合金線材、または上述したような合金線材の製造方法によって製造された合金線材を利用している。
更に、前記ケーブル／ロープは、医療用／工業用精密機器、及び高温炉の牽引用に用いられる。
前記合金材料は、上述したような合金線材、または上述したような合金線材の製造方法によって製造された合金線材を利用している。
更に、前記ケーブル／ロープは、医療用／工業用精密機器、及び高温炉の牽引用に用いられる。
本発明は、紡織用途の合金線材を提供する。
前記合金材料は、上述したような合金線材、または上述したような合金線材の製造方法によって製造された合金線材を利用している。
更に、前記合金線材から紡績や織布によって作られた手袋や防護服を含む。
前記合金材料は、上述したような合金線材、または上述したような合金線材の製造方法によって製造された合金線材を利用している。
更に、前記合金線材から紡績や織布によって作られた手袋や防護服を含む。
本発明の合金線材、及びその製造方法と応用により、従来技術と比べて以下のような有益な技術的効果を有する。
１．線径が１００μｍ以下であり、引張強度が３８００ＭＰａ以上である。
２．前記合金線材の線径が６０μｍ以下であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径が３５０μｍ以下であり、前記合金線材の弾性極限強度が２５００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の引張強度が４２００ＭＰａ以上である。
１．線径が１００μｍ以下であり、引張強度が３８００ＭＰａ以上である。
２．前記合金線材の線径が６０μｍ以下であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径が３５０μｍ以下であり、前記合金線材の弾性極限強度が２５００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の引張強度が４２００ＭＰａ以上である。
本発明の実施例または従来技術の構成をより明確に説明するため、以下、実施例または従来技術に用いられる図面を簡単に説明する。また、以下の説明する図面は、本発明の実施例であり、当業者にとって創造的な労働を必要とせず、これらの図面に基づいて他の図面を得ることができる。
本発明の実施例の目的、構成およびメリットをより明確にするため、以下、図面を参照しながら、本発明の実施例の構成を明確かつ完全に説明する。また、以下に説明する実施例は本発明の一部の実施例であり、すべての実施例ではないことは明らかである。本発明の実施例に基づいて、当業者が創造的な労働を経ずに得られたすべての他の実施例は、本発明の保護範囲に属する。
本発明は、合金線材を提供する。
前記合金線材はタングステン合金からなり、前記タングステン合金はタングステンと希土類酸化物を含む。
前記タングステンの含有量は９０ｗｔ％以上であり、前記希土類酸化物の含有量は０．１ｗｔ％以上である。
例えば、前記タングステンの含有量が９５ｗｔ％以上であってもよく、好ましくは、９７．０ｗｔ％～９９．９ｗｔ％の範囲であり、例えば、９７．５ｗｔ％、９８ｗｔ％、９８．５ｗｔ％、９９ｗｔ％、９９．５ｗｔ％などが挙げられる。
更に、例えば、前記希土類酸化物の含有量は、０．１ｗｔ％～３．０ｗｔ％、０．１ｗｔ％～２ｗｔ％、又は、０．１ｗｔ％～１ｗｔ％、あるいは０．３ｗｔ％～０．８ｗｔ％であり、もちろん、０．１ｗｔ％、０．３ｗｔ％、０．５ｗｔ％、０．８ｗｔ％、１ｗｔ％、１．５ｗｔ％、２ｗｔ％等とすることもできる。希土類酸化物の含有量を高めることにより、金属ワイヤーの性能を向上させることができる。しかし、含有率が高すぎると、合金線材を細くすることは難しくなる。
前記合金線材はタングステン合金からなり、前記タングステン合金はタングステンと希土類酸化物を含む。
前記タングステンの含有量は９０ｗｔ％以上であり、前記希土類酸化物の含有量は０．１ｗｔ％以上である。
例えば、前記タングステンの含有量が９５ｗｔ％以上であってもよく、好ましくは、９７．０ｗｔ％～９９．９ｗｔ％の範囲であり、例えば、９７．５ｗｔ％、９８ｗｔ％、９８．５ｗｔ％、９９ｗｔ％、９９．５ｗｔ％などが挙げられる。
更に、例えば、前記希土類酸化物の含有量は、０．１ｗｔ％～３．０ｗｔ％、０．１ｗｔ％～２ｗｔ％、又は、０．１ｗｔ％～１ｗｔ％、あるいは０．３ｗｔ％～０．８ｗｔ％であり、もちろん、０．１ｗｔ％、０．３ｗｔ％、０．５ｗｔ％、０．８ｗｔ％、１ｗｔ％、１．５ｗｔ％、２ｗｔ％等とすることもできる。希土類酸化物の含有量を高めることにより、金属ワイヤーの性能を向上させることができる。しかし、含有率が高すぎると、合金線材を細くすることは難しくなる。
また、前記希土類酸化物は、１種類でもよく、複数種類でもよい。
例えば、一般的な希土類酸化物として、酸化ジスプロシウム（Ｄｙ２Ｏ３）、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）、酸化ネオジム（Ｎｄ２Ｏ３）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化ユーロピウム（Ｅｕ２Ｏ３）、酸化ガドリニウム（Ｇｄ２Ｏ３）、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）、酸化プラセオジム（Ｐｒ６Ｏ１１）、酸化ホルミウム（Ｈｏ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化テルビウム（Ｔｂ４Ｏ７)、酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）、酸化サマリウム（Ｓｍ２Ｏ３）、酸化プラセオジム（（Ｐｒ＋Ｎｄ）ｘＯｙ）、酸化ツリウム（Ｔｍ２Ｏ３）、酸化ルテチウム（Ｌｕ２Ｏ３）、酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化プロメチウム（Ｐｍ２Ｏ３）などがあり、実際に使用する際に、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）などの希土類酸化物の一つであってもよく、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と他の希土類酸化物、例えば酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）などをともに含んでもよく、又は、他の複数種類の希土類酸化物の組み合わせを含んでもよく、例えば、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）と酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）など両方を含んでもよい。
例えば、一般的な希土類酸化物として、酸化ジスプロシウム（Ｄｙ２Ｏ３）、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）、酸化ネオジム（Ｎｄ２Ｏ３）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化ユーロピウム（Ｅｕ２Ｏ３）、酸化ガドリニウム（Ｇｄ２Ｏ３）、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）、酸化プラセオジム（Ｐｒ６Ｏ１１）、酸化ホルミウム（Ｈｏ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化テルビウム（Ｔｂ４Ｏ７)、酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）、酸化サマリウム（Ｓｍ２Ｏ３）、酸化プラセオジム（（Ｐｒ＋Ｎｄ）ｘＯｙ）、酸化ツリウム（Ｔｍ２Ｏ３）、酸化ルテチウム（Ｌｕ２Ｏ３）、酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化プロメチウム（Ｐｍ２Ｏ３）などがあり、実際に使用する際に、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）などの希土類酸化物の一つであってもよく、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と他の希土類酸化物、例えば酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）などをともに含んでもよく、又は、他の複数種類の希土類酸化物の組み合わせを含んでもよく、例えば、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）と酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）と酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）など両方を含んでもよい。
前記合金線材は、引張強度が２８００ＭＰａ以上である。また、例えば、前記合金線材は、引張強度が３２００ＭＰａ以上であってもよく、３８００ＭＰａ以上であってもよく、４２００ＭＰａ以上であってもよく、さらに４８００ＭＰａや５０００ＭＰａ以上であってもよい。
また、合金線材は、弾性極限強度が２５００ＭＰａ以上である。例えば、前記合金線材の弾性極限強度は２７００ＭＰａ以上であってもよく、３０００ＭＰａ以上、さらに３２００ＭＰａ以上であってもよい。
また、合金線材は、弾性極限強度が２５００ＭＰａ以上である。例えば、前記合金線材の弾性極限強度は２７００ＭＰａ以上であってもよく、３０００ＭＰａ以上、さらに３２００ＭＰａ以上であってもよい。
前記合金線材の線径は、４００μｍ以下である。合金線材の線径は、例えば、４００μｍ、３５０μｍ、３００μｍ、２５０μｍ、２００μｍ、１５０μｍ、１００μｍ、８０μｍ、さらに６０μｍ、４０μｍ、２５μｍ、２０μｍ、１０μｍ等である。前記合金線材は、均質であってもよく、完全に均質でなくてもよく、また、部位によって、例えば１％や数％の差を有してもよい。
特に、前記合金線材の線径は６０μｍ以下にすることができ、これにより、合金線材が柔軟性を有し、容易に十分に曲げられるため、容易に合金線材を巻き取ることができる。
よって、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下に達することができ、例えば、２３０μｍ、２００μｍ、１８０μｍ、１６０μｍ、１３０μｍなどである。前記合金線材はプッシュプルタフネスに優れていることがわかる。
具体的に、前記合金線材の線径は２００μｍ～４００μｍであり、前記合金線材の引張強度は２８００ＭＰａ～４０００ＭＰａ、例えば３０００ＭＰａ、または３５００ＭＰａ、さらに４０００ＭＰａであってもよい。
前記合金線材の線径は１００～２００μｍであり、前記合金線材の引張強度は、３２００～４８００ＭＰａ、例えば３４００ＭＰａ、４０００ＭＰａ、４５００ＭＰａ、さらに４８００ＭＰａであってもよい。
特に、前記合金線材の線径は６０μｍ以下にすることができ、これにより、合金線材が柔軟性を有し、容易に十分に曲げられるため、容易に合金線材を巻き取ることができる。
よって、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下に達することができ、例えば、２３０μｍ、２００μｍ、１８０μｍ、１６０μｍ、１３０μｍなどである。前記合金線材はプッシュプルタフネスに優れていることがわかる。
具体的に、前記合金線材の線径は２００μｍ～４００μｍであり、前記合金線材の引張強度は２８００ＭＰａ～４０００ＭＰａ、例えば３０００ＭＰａ、または３５００ＭＰａ、さらに４０００ＭＰａであってもよい。
前記合金線材の線径は１００～２００μｍであり、前記合金線材の引張強度は、３２００～４８００ＭＰａ、例えば３４００ＭＰａ、４０００ＭＰａ、４５００ＭＰａ、さらに４８００ＭＰａであってもよい。
好ましい実施例として、前記合金線材は、タングステン合金からなり、前記タングステン合金は、タングステンとセリウムの酸化物を含む。
前記タングステンの含有量が９０ｗｔ％以上であり、前記酸化セリウムの含有量が０．１ｗｔ％以上１．５ｗｔ％以下である。
例えば、前記タングステンの含有量は、９５ｗｔ％以上であってもよく、好ましくは、９７．０ｗｔ％～９９．９ｗｔ％の範囲であり、例えば、９７．５ｗｔ％、９８ｗｔ％、９８．５ｗｔ％、９９ｗｔ％、９９．５ｗｔ％などが挙げられる。
例えば、前記酸化セリウムの含有量は、０．２ｗｔ％～１．５ｗｔ％、又は０．２ｗｔ％～１ｗｔ％、あるいは０．３ｗｔ％～０．８ｗｔ％であり、もちろん、０．２ｗｔ％、０．３ｗｔ％、０．５ｗｔ％、０．８ｗｔ％、１ｗｔ％、１．５ｗｔ％などとしてもよく、前記酸化セリウムは、好ましくは、酸化セリウム（ＣｅＯ２）であり、酸化セリウムの含有量を高めることにより、合金線材の性能を向上させることができる。しかし、酸化セリウムの含有量が１．５ｗｔ％を超えると、前記合金線材を細くすることが難しくなる。
前記タングステンの含有量が９０ｗｔ％以上であり、前記酸化セリウムの含有量が０．１ｗｔ％以上１．５ｗｔ％以下である。
例えば、前記タングステンの含有量は、９５ｗｔ％以上であってもよく、好ましくは、９７．０ｗｔ％～９９．９ｗｔ％の範囲であり、例えば、９７．５ｗｔ％、９８ｗｔ％、９８．５ｗｔ％、９９ｗｔ％、９９．５ｗｔ％などが挙げられる。
例えば、前記酸化セリウムの含有量は、０．２ｗｔ％～１．５ｗｔ％、又は０．２ｗｔ％～１ｗｔ％、あるいは０．３ｗｔ％～０．８ｗｔ％であり、もちろん、０．２ｗｔ％、０．３ｗｔ％、０．５ｗｔ％、０．８ｗｔ％、１ｗｔ％、１．５ｗｔ％などとしてもよく、前記酸化セリウムは、好ましくは、酸化セリウム（ＣｅＯ２）であり、酸化セリウムの含有量を高めることにより、合金線材の性能を向上させることができる。しかし、酸化セリウムの含有量が１．５ｗｔ％を超えると、前記合金線材を細くすることが難しくなる。
前記合金線材において、前記酸化セリウムは、主にタングステン主相（母相）の粒界に分布し、母相の粒内にも少々分布しており、セリウムの酸化物は線状または顆粒串状に分布している。
酸化セリウムとタングステンからなる合金線材は、線径が小さいほど引張強度が強くなる。すなわち、酸化セリウムとタングステンからなる合金線材により、線径が小さく、引張強度が高いソーワイヤーや、ケーブルなどを実現することができる。
また、前記酸化セリウムは、ＬＳＣＯ等のようなセリウム－金属複合酸化物であってもよい。
さらに、前記タングステン合金は、微量の炭化物、他の希少元素、金属、非金属元素を含んでもよく、例えば、前記炭化物はＴｉＣ、ＺｒＣを含み、前記他の希少元素はレニウム等を含み、前記非金属元素はＣ等を含み、前記金属元素はカリウム、モリブデン、鉄、コバルト等を含む。
カリウムの含有量は８０ｐｐｍ以下とし、適量のカリウムを添加すれば、素材の高温特性を向上させることができ、しかし、多すぎると加工性に影響を与え、クラックや断線の原因となる。
さらに、前記タングステン合金は、微量の炭化物、他の希少元素、金属、非金属元素を含んでもよく、例えば、前記炭化物はＴｉＣ、ＺｒＣを含み、前記他の希少元素はレニウム等を含み、前記非金属元素はＣ等を含み、前記金属元素はカリウム、モリブデン、鉄、コバルト等を含む。
カリウムの含有量は８０ｐｐｍ以下とし、適量のカリウムを添加すれば、素材の高温特性を向上させることができ、しかし、多すぎると加工性に影響を与え、クラックや断線の原因となる。
前記合金線材の引張強度は、３８００ＭＰａ以上であり、４２００ＭＰａ以上、さらに４８００ＭＰａまたは５０００ＭＰａ以上であってもよい。
また、合金線材の弾性極限強度は、２５００ＭＰａ以上であり、例えば、前記合金線材の弾性極限強度は、２７００ＭＰａ以上であってもよく、３０００ＭＰａ、さらに３２００ＭＰａ以上であってもよい。
また、合金線材の弾性極限強度は、２５００ＭＰａ以上であり、例えば、前記合金線材の弾性極限強度は、２７００ＭＰａ以上であってもよく、３０００ＭＰａ、さらに３２００ＭＰａ以上であってもよい。
前記合金線材の線径は、１００μｍ以下である。例えば、合金線材の線径は、１００μｍ、８０μｍ、さらに６０μｍ、４０μｍ、２５μｍ、２０μｍ、１０μｍ等である。前記合金線材は、均質であってもよく、完全に均質でなくてもよく、また、部位によって、例えば１％や数％の差を有してもよい。
特に、前記合金線材の線径は６０μｍ以下とすることができ、これにより、合金線材が柔軟性を有し、容易に十分に曲げられるため、容易に合金線材を巻き取ることができる。
よって、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下に達することができ、例えば、２３０μｍ、２００μｍ、１８０μｍ、１６０μｍ、１３０μｍなどである。前記合金線材はプッシュプルタフネスに優れていることがわかる。
具体的に、前記合金線材の線径は１００μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は３８００ＭＰａ以上である。
前記合金線材の線径は６０μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は４２００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の弾性極限強度は２５００ＭＰａ以上であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下、さらに１８０μｍ以下である。
前記合金線材の線径は４０μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は４８００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の弾性極限強度は２７００ＭＰａ以上であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下、さらに２００μｍ以下である。
前記合金線材の線径は２５μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は５０００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の弾性極限強度は３０００ＭＰａ以上であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下、さらに２５０μｍ以下である。
特に、前記合金線材の線径は６０μｍ以下とすることができ、これにより、合金線材が柔軟性を有し、容易に十分に曲げられるため、容易に合金線材を巻き取ることができる。
よって、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下に達することができ、例えば、２３０μｍ、２００μｍ、１８０μｍ、１６０μｍ、１３０μｍなどである。前記合金線材はプッシュプルタフネスに優れていることがわかる。
具体的に、前記合金線材の線径は１００μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は３８００ＭＰａ以上である。
前記合金線材の線径は６０μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は４２００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の弾性極限強度は２５００ＭＰａ以上であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下、さらに１８０μｍ以下である。
前記合金線材の線径は４０μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は４８００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の弾性極限強度は２７００ＭＰａ以上であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下、さらに２００μｍ以下である。
前記合金線材の線径は２５μｍ以下であり、前記合金線材の引張強度は５０００ＭＰａ以上であり、前記合金線材の弾性極限強度は３０００ＭＰａ以上であり、前記合金線材のプッシュプル芯の線径は３５０μｍ以下、さらに２５０μｍ以下である。
本発明は、合金線材の製造方法を提供する。
前記製造方法は、粉末ドーピング工程、プレス工程、焼結工程、分塊圧延工程、加圧処理工程を含む。
前記粉末ドーピング工程は、処理プロセスに基づき分類され、固液法、液液法、固固法などを含む。
前記製造方法は、粉末ドーピング工程、プレス工程、焼結工程、分塊圧延工程、加圧処理工程を含む。
前記粉末ドーピング工程は、処理プロセスに基づき分類され、固液法、液液法、固固法などを含む。
具体的には、固液法に従う前記粉末ドーピング工程は、以下の工程を含む。
固液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記固液ドーピング工程において、適量の可溶性の希土類塩溶液をタングステン粉末にドーピングし、十分に撹拌した後に、段階的に加熱・乾燥させる。
前記段階的な加熱乾燥では、まず低温、次に高温で乾燥する。例えば、１００℃以下で乾燥することで、希土類塩粒子がゆっくり析出し、結晶核の数が増え、その後、１００℃以上の温度で乾燥することで、粒子数の多い希土類塩粒子が合体・成長する時間がないため、粒径を大幅に微細化することができる。
前記段階的な乾燥は、少なくとも２つの温度段階を含み、前記２つの温度段階は１００℃を境とし、最初に１００℃以下で加熱・乾燥し、次に１００℃以上で加熱・乾燥する。例えば、最初に６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱・乾燥し、次に１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱・乾燥する。
１００℃で分けられたこの２つの温度段階のそれぞれにおいて、さらに複数の温度レベルまたは温度段階で加熱乾燥をしてもよい。例えば、６０℃で２時間乾燥させた後、８０℃で２時間乾燥させ、その後１２０℃まで加熱して乾燥させる。もちろん、上述した実施例は、本発明を実施するための実施形態に過ぎず、当業者は、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、さらに温度段階の調整や変更をしてもよく、これらは本発明の保護範囲に属する。
さらに例えば、適量の硝酸希土類溶液を青色タングステン粉末に均一に混合し、十分に撹拌した後、６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱し、さらに１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱する。
固液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記固液ドーピング工程において、適量の可溶性の希土類塩溶液をタングステン粉末にドーピングし、十分に撹拌した後に、段階的に加熱・乾燥させる。
前記段階的な加熱乾燥では、まず低温、次に高温で乾燥する。例えば、１００℃以下で乾燥することで、希土類塩粒子がゆっくり析出し、結晶核の数が増え、その後、１００℃以上の温度で乾燥することで、粒子数の多い希土類塩粒子が合体・成長する時間がないため、粒径を大幅に微細化することができる。
前記段階的な乾燥は、少なくとも２つの温度段階を含み、前記２つの温度段階は１００℃を境とし、最初に１００℃以下で加熱・乾燥し、次に１００℃以上で加熱・乾燥する。例えば、最初に６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱・乾燥し、次に１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱・乾燥する。
１００℃で分けられたこの２つの温度段階のそれぞれにおいて、さらに複数の温度レベルまたは温度段階で加熱乾燥をしてもよい。例えば、６０℃で２時間乾燥させた後、８０℃で２時間乾燥させ、その後１２０℃まで加熱して乾燥させる。もちろん、上述した実施例は、本発明を実施するための実施形態に過ぎず、当業者は、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、さらに温度段階の調整や変更をしてもよく、これらは本発明の保護範囲に属する。
さらに例えば、適量の硝酸希土類溶液を青色タングステン粉末に均一に混合し、十分に撹拌した後、６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱し、さらに１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱する。
具体的には、液液法に従う前記粉末ドーピング工程は、以下の工程を含む。
液液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記液液ドーピング工程において、タングステン酸および／またはタングステン酸塩の溶液に、可溶性希土類塩の溶液をドーピングし、後に希土類塩がドーピングされたタングステン粉末を得るのに使われる。
例えば、メタタングステン酸アンモニウム溶液と希土類塩溶液を原料として液液ドーピングを行い、希土類塩がドーピングされた青色タングステン粉末が得られる。
液液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記液液ドーピング工程において、タングステン酸および／またはタングステン酸塩の溶液に、可溶性希土類塩の溶液をドーピングし、後に希土類塩がドーピングされたタングステン粉末を得るのに使われる。
例えば、メタタングステン酸アンモニウム溶液と希土類塩溶液を原料として液液ドーピングを行い、希土類塩がドーピングされた青色タングステン粉末が得られる。
具体的には、固固法に従う前記粉末ドーピング工程は、以下の工程を含む。
固固ドーピング工程。
前記固固ドーピング工程において、フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍのタングステン粉末と粒度分布Ｄ９０＜２．０μｍの希土類酸化物を原料として、固固ドーピング混合を行い、希土類酸化物がドーピングされたタングステン粉末が得られる。
さらに、酸化希土類粒子の大きさを確保するために、固固ドーピング工程では、水の沈殿によって粗い粒子を除去して酸化希土類の微粒子を得る。
粗い粒子が速く沈み、細かい粒子が遅く沈む特徴を利用し、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿により、Ｄ９０＜２μｍの希土類酸化物が得られる。
固固ドーピング工程。
前記固固ドーピング工程において、フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍのタングステン粉末と粒度分布Ｄ９０＜２．０μｍの希土類酸化物を原料として、固固ドーピング混合を行い、希土類酸化物がドーピングされたタングステン粉末が得られる。
さらに、酸化希土類粒子の大きさを確保するために、固固ドーピング工程では、水の沈殿によって粗い粒子を除去して酸化希土類の微粒子を得る。
粗い粒子が速く沈み、細かい粒子が遅く沈む特徴を利用し、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿により、Ｄ９０＜２μｍの希土類酸化物が得られる。
また、還元工程、製粉工程などについて、以下の実施例が好ましいが、以下の実施例に限られない。即ち、
還元工程：固液法および／または液液法でドーピングされた材料は、４温度領域の還元炉で、一回で合金粉末に還元される。
製粉工程：還元後に得られた合金粉を混合し、混合後に平均フィッシャー粒子サイズが１．０～４．０μｍの合金粉を粉末混合機に投入する。粉末を６～１０ｒｐｍの速度で６０～９０分間混ぜる。
粉末プレス：平均フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍの粉末を１６０ＭＰａ～２６０ＭＰａの圧力で単重１．５ｋｇ～５．０ｋｇのビレットに等方圧プレスし、水素雰囲気の下で予備焼結する。前記予備焼結の温度は、ビレットの強度を高めるために１２００～１４００℃が好ましい。
焼結：焼結を行い、前記焼結温度は好ましくは１８００～２４００℃で、焼結時間は好ましくは５～１５時間で、密度が１７．５～１８．５ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
分塊圧延：マルチローラーミルを用いて加熱温度１６００～１７００℃で連続圧延し、直径１５ｍｍ～２５ｍｍの焼結ビレットバーを８．０ｍｍ～１２．０ｍｍの合金棒に切り出す。
前記マルチローラーミルを用いることにより、圧延したタングステン棒において、希土類酸化物粒子のワイヤー材の長手方向に沿った長さと顆粒横断面の粒径との比が５より大きいことが保証される。
加圧加工：多段圧延機で圧延された後、回転鍛造が複数回繰り返された後に、異なるサイズの伸線ダイスで伸線し、伸線を繰り返すことにより異なる直径の合金線材が作られる。
次に、作られた合金線材に対して、１０００℃以下の低温応力除去アニール工程を行ってもよく、これにより、応力分布を均一化し、真直度を向上させる。この工程は、加熱炉または他の装置内で行ってもよく、具体的に、前記合金線材は、水素の保護の下で低温応力除去アニール工程を行ってもよい。
更に、伸線した線材を電解研磨し、洗浄して表面を滑らかにしてもよい。前記電解研磨工程では、例えば、電解液に前記合金線材と炭素棒等の対向電極を含浸させ、合金線材と対向電極との間に通電することなどにより行われる。
還元工程：固液法および／または液液法でドーピングされた材料は、４温度領域の還元炉で、一回で合金粉末に還元される。
製粉工程：還元後に得られた合金粉を混合し、混合後に平均フィッシャー粒子サイズが１．０～４．０μｍの合金粉を粉末混合機に投入する。粉末を６～１０ｒｐｍの速度で６０～９０分間混ぜる。
粉末プレス：平均フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍの粉末を１６０ＭＰａ～２６０ＭＰａの圧力で単重１．５ｋｇ～５．０ｋｇのビレットに等方圧プレスし、水素雰囲気の下で予備焼結する。前記予備焼結の温度は、ビレットの強度を高めるために１２００～１４００℃が好ましい。
焼結：焼結を行い、前記焼結温度は好ましくは１８００～２４００℃で、焼結時間は好ましくは５～１５時間で、密度が１７．５～１８．５ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
分塊圧延：マルチローラーミルを用いて加熱温度１６００～１７００℃で連続圧延し、直径１５ｍｍ～２５ｍｍの焼結ビレットバーを８．０ｍｍ～１２．０ｍｍの合金棒に切り出す。
前記マルチローラーミルを用いることにより、圧延したタングステン棒において、希土類酸化物粒子のワイヤー材の長手方向に沿った長さと顆粒横断面の粒径との比が５より大きいことが保証される。
加圧加工：多段圧延機で圧延された後、回転鍛造が複数回繰り返された後に、異なるサイズの伸線ダイスで伸線し、伸線を繰り返すことにより異なる直径の合金線材が作られる。
次に、作られた合金線材に対して、１０００℃以下の低温応力除去アニール工程を行ってもよく、これにより、応力分布を均一化し、真直度を向上させる。この工程は、加熱炉または他の装置内で行ってもよく、具体的に、前記合金線材は、水素の保護の下で低温応力除去アニール工程を行ってもよい。
更に、伸線した線材を電解研磨し、洗浄して表面を滑らかにしてもよい。前記電解研磨工程では、例えば、電解液に前記合金線材と炭素棒等の対向電極を含浸させ、合金線材と対向電極との間に通電することなどにより行われる。
本発明は、従来のタングステン合金線材と比較して、以下のような特徴と利点がある。
第一、本発明のドーピング工程で固液ドーピングを行う場合、乾燥の際に最初に低温（１００℃以下）で乾燥し、次に高温（１００℃以上）で乾燥するという段階的な乾燥が行われる。先に硝酸希土類粒子をゆっくりと析出させ、結晶核の数が多くなるようにし、次に粒子数の多い硝酸希土類粒子が合体して成長する時間がないようにする。この乾燥方法により粒径を大幅に微細化することができる。ドーピングの乾燥温度を調整することにより、硝酸希土類の核生成と析出速度を制御することで、青色タングステン粒子にドーピングされた硝酸希土類結晶をより小さくすることができる。
固固ドーピングの際に、粗い粒子は水の沈殿で除去し、粗い粒子の速い沈殿と細かい粒子の遅い沈殿を利用して、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿でＤ９０＜２μｍの希土類酸化物が得られる。
その結果、本発明によって作られたタングステン粉末粒子の表面にある希土類酸化物の粒径、および焼結ビレットの表面にある希土類酸化物の粒径は、共に従来の方法より小さく、希土類酸化物の粒径は２．５μｍ以下であり、より均一に分布されており、より安定した製品性能を得ることができる。
第一、本発明のドーピング工程で固液ドーピングを行う場合、乾燥の際に最初に低温（１００℃以下）で乾燥し、次に高温（１００℃以上）で乾燥するという段階的な乾燥が行われる。先に硝酸希土類粒子をゆっくりと析出させ、結晶核の数が多くなるようにし、次に粒子数の多い硝酸希土類粒子が合体して成長する時間がないようにする。この乾燥方法により粒径を大幅に微細化することができる。ドーピングの乾燥温度を調整することにより、硝酸希土類の核生成と析出速度を制御することで、青色タングステン粒子にドーピングされた硝酸希土類結晶をより小さくすることができる。
固固ドーピングの際に、粗い粒子は水の沈殿で除去し、粗い粒子の速い沈殿と細かい粒子の遅い沈殿を利用して、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿でＤ９０＜２μｍの希土類酸化物が得られる。
その結果、本発明によって作られたタングステン粉末粒子の表面にある希土類酸化物の粒径、および焼結ビレットの表面にある希土類酸化物の粒径は、共に従来の方法より小さく、希土類酸化物の粒径は２．５μｍ以下であり、より均一に分布されており、より安定した製品性能を得ることができる。
第二、本発明は、マルチローリングにより焼結ビレットの分塊圧延を行い、合金材料に対して、２．５メートル／秒（ｍ／ｓ）以上の速度と大きな変形量での変形処理を行う。従来は、タングステン棒やワイヤーについて、回転鍛造して分塊圧延を行うが、回転鍛造による激しい径方向加工によって、希土類分散粒子が断裂し、分散粒子がタングステン基材のギャップにホールが形成されてしまう。このような加工方法により、後の材料応力集中や、欠陥が生じ、後の加工が困難になる。本発明では、複数のロール（３つ／４つ）を用い、合金材料は分塊圧延時に基材の繊維組織がより発達し、長手方向の変形の速度が速くなり、その結果、希土類酸化物分散粒子が細くなる変形が大きくなり、粒子の横断面サイズが小さくなり、軸方向のサイズは長くなるため、タングステン基材と分散粒子は分塊圧延後に良好な可塑性と靭性を有し、後に連続鍛造時に分散粒子がさらに繊維状の強化組織になり、タングステン・ワイヤーの強度と靭性が向上する。
好ましい実施例として、本発明は以下の合金線材製造方法を提供する。
前記製造方法は、粉末ドーピング工程、プレス工程、焼結工程、分塊圧延工程、加圧処理工程を含む。
前記粉末ドーピング工程は、処理プロセスに基づき分類され、固液法、液液法、固固法などを含む。
前記製造方法は、粉末ドーピング工程、プレス工程、焼結工程、分塊圧延工程、加圧処理工程を含む。
前記粉末ドーピング工程は、処理プロセスに基づき分類され、固液法、液液法、固固法などを含む。
具体的には、固液法に従う前記粉末ドーピング工程は、以下の工程を含む。
固液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記固液ドーピング工程において、適量の可溶性のセリウム塩溶液をタングステン粉末にドーピングし、十分に撹拌した後に、段階的に加熱・乾燥させる。
前記段階的な加熱・乾燥では、まず低温、次に高温で乾燥する。例えば、１００℃以下で乾燥することで、セリウム塩粒子がゆっくり析出し、結晶核の数が増え、その後、１００℃以上の温度で乾燥することで、粒子数の多いセリウム塩粒子が合体・成長する時間がないため、粒径を大幅に微細化することができる。
前記段階的な乾燥は、少なくとも２つの温度段階を含み、前記２つの温度段階は１００℃を境とし、最初に１００℃以下で加熱・乾燥し、次に１００℃以上で加熱・乾燥する。例えば、最初に６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱・乾燥し、次に１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱・乾燥する。
１００℃で分けられたこの２つの温度段階のそれぞれにおいて、さらに複数の温度レベルまたは温度段階で加熱乾燥をしてもよい。例えば、６０℃で２時間乾燥させた後、８０℃で２時間乾燥させ、その後１２０℃まで加熱して乾燥させる。もちろん、上述した実施例は、本発明を実施するための実施形態に過ぎず、当業者は、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、さらに温度段階の調整や変更をしてもよく、これらは本発明の保護範囲に属する。
さらに例えば、適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一に混合し、十分に撹拌した後、６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱し、さらに１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱する。
固液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記固液ドーピング工程において、適量の可溶性のセリウム塩溶液をタングステン粉末にドーピングし、十分に撹拌した後に、段階的に加熱・乾燥させる。
前記段階的な加熱・乾燥では、まず低温、次に高温で乾燥する。例えば、１００℃以下で乾燥することで、セリウム塩粒子がゆっくり析出し、結晶核の数が増え、その後、１００℃以上の温度で乾燥することで、粒子数の多いセリウム塩粒子が合体・成長する時間がないため、粒径を大幅に微細化することができる。
前記段階的な乾燥は、少なくとも２つの温度段階を含み、前記２つの温度段階は１００℃を境とし、最初に１００℃以下で加熱・乾燥し、次に１００℃以上で加熱・乾燥する。例えば、最初に６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱・乾燥し、次に１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱・乾燥する。
１００℃で分けられたこの２つの温度段階のそれぞれにおいて、さらに複数の温度レベルまたは温度段階で加熱乾燥をしてもよい。例えば、６０℃で２時間乾燥させた後、８０℃で２時間乾燥させ、その後１２０℃まで加熱して乾燥させる。もちろん、上述した実施例は、本発明を実施するための実施形態に過ぎず、当業者は、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、さらに温度段階の調整や変更をしてもよく、これらは本発明の保護範囲に属する。
さらに例えば、適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一に混合し、十分に撹拌した後、６０℃～８０℃で２時間～６時間加熱し、さらに１１０℃～１５０℃で３時間～５時間加熱する。
具体的には、液液法に従う前記粉末ドーピング工程は、以下の工程を含む。
液液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記液液ドーピング工程において、タングステン酸および／またはタングステン酸塩の溶液に、可溶性セリウム塩の溶液をドーピングし、後にセリウム塩がドーピングされたタングステン粉末を得るのに使われる。
例えば、メタタングステン酸アンモニウム溶液とセリウム塩溶液を原料として液液ドーピングを行い、セリウム塩がドーピングされた青色タングステン粉末が得られる。
液液ドーピング工程、還元工程、製粉工程。
前記液液ドーピング工程において、タングステン酸および／またはタングステン酸塩の溶液に、可溶性セリウム塩の溶液をドーピングし、後にセリウム塩がドーピングされたタングステン粉末を得るのに使われる。
例えば、メタタングステン酸アンモニウム溶液とセリウム塩溶液を原料として液液ドーピングを行い、セリウム塩がドーピングされた青色タングステン粉末が得られる。
具体的には、固固法に従う前記粉末ドーピング工程は、以下の工程を含む。
固固ドーピング工程。
前記固固ドーピング工程において、フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍのタングステン粉末と粒度分布Ｄ９０＜２．０μｍのセリウム酸化物を原料として、固固ドーピング混合を行い、セリウム酸化物がドーピングされたタングステン粉末が得られる。
さらに、酸化セリウム粒子の大きさを確保するために、固固ドーピング工程では、水の沈殿によって粗い粒子を除去して酸化セリウムの微粒子を得る。
粗い粒子が速く沈み、細かい粒子が遅く沈む特徴を利用し、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿により、Ｄ９０＜２μｍのセリウム酸化物が得られる。
固固ドーピング工程。
前記固固ドーピング工程において、フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍのタングステン粉末と粒度分布Ｄ９０＜２．０μｍのセリウム酸化物を原料として、固固ドーピング混合を行い、セリウム酸化物がドーピングされたタングステン粉末が得られる。
さらに、酸化セリウム粒子の大きさを確保するために、固固ドーピング工程では、水の沈殿によって粗い粒子を除去して酸化セリウムの微粒子を得る。
粗い粒子が速く沈み、細かい粒子が遅く沈む特徴を利用し、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿により、Ｄ９０＜２μｍのセリウム酸化物が得られる。
また、還元工程、製粉工程などについて、以下の実施例が好ましいが、以下の実施例に限られない。即ち、
還元工程：固液法および／または液液法でドーピングされた材料は、４温度領域の還元炉で、一回で合金粉末に還元される。
製粉工程：還元後に得られた合金粉を混合し、混合後に平均フィッシャー粒子サイズが１．０～４．０μｍの合金粉を粉末混合機に投入する。粉末を６～１０ｒｐｍの速度で６０～９０分間混ぜる。
粉末プレス：平均フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍの粉末を１６０ＭＰａ～２６０ＭＰａの圧力で単重１．５ｋｇ～５．０ｋｇのビレットに等方圧プレスし、水素雰囲気の下で予備焼結する。前記予備焼結の温度は、ビレットの強度を高めるために１２００～１４００℃が好ましい。
焼結：焼結を行い、前記焼結温度は好ましくは１８００～２４００℃で、焼結時間は好ましくは５～１５時間で、密度が１７．５～１８．５ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
分塊圧延：マルチローラーミルを用いて加熱温度１６００～１７００℃で連続圧延し、直径１５ｍｍ～２５ｍｍの焼結ビレットバーを８．０ｍｍ～１２．０ｍｍの合金棒に切り出す。
前記マルチローラーミルを用いることにより、圧延したタングステン棒において、セリウム酸化物粒子のワイヤー材の長手方向に沿った長さと顆粒横断面の粒径との比が５より大きいことが保証される。
加圧加工：多段圧延機で圧延された後、回転鍛造が複数回繰り返された後に、異なるサイズの伸線ダイスで伸線し、伸線を繰り返すことにより異なる直径の合金線材が作られる。
次に、作られた合金線材に対して、１０００℃以下の低温応力除去アニール工程を行ってもよく、これにより、応力分布を均一化し、真直度を向上させる。この工程は、加熱炉または他の装置内で行ってもよく、具体的に、前記合金線材は、水素の保護の下で低温応力除去アニール工程を行ってもよい。
更に、伸線した線材を電解研磨し、洗浄して表面を滑らかにしてもよい。前記電解研磨工程では、例えば、電解液に前記合金線材と炭素棒等の対向電極を含浸させ、合金線材と対向電極との間に通電することなどにより行われる。
還元工程：固液法および／または液液法でドーピングされた材料は、４温度領域の還元炉で、一回で合金粉末に還元される。
製粉工程：還元後に得られた合金粉を混合し、混合後に平均フィッシャー粒子サイズが１．０～４．０μｍの合金粉を粉末混合機に投入する。粉末を６～１０ｒｐｍの速度で６０～９０分間混ぜる。
粉末プレス：平均フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍの粉末を１６０ＭＰａ～２６０ＭＰａの圧力で単重１．５ｋｇ～５．０ｋｇのビレットに等方圧プレスし、水素雰囲気の下で予備焼結する。前記予備焼結の温度は、ビレットの強度を高めるために１２００～１４００℃が好ましい。
焼結：焼結を行い、前記焼結温度は好ましくは１８００～２４００℃で、焼結時間は好ましくは５～１５時間で、密度が１７．５～１８．５ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
分塊圧延：マルチローラーミルを用いて加熱温度１６００～１７００℃で連続圧延し、直径１５ｍｍ～２５ｍｍの焼結ビレットバーを８．０ｍｍ～１２．０ｍｍの合金棒に切り出す。
前記マルチローラーミルを用いることにより、圧延したタングステン棒において、セリウム酸化物粒子のワイヤー材の長手方向に沿った長さと顆粒横断面の粒径との比が５より大きいことが保証される。
加圧加工：多段圧延機で圧延された後、回転鍛造が複数回繰り返された後に、異なるサイズの伸線ダイスで伸線し、伸線を繰り返すことにより異なる直径の合金線材が作られる。
次に、作られた合金線材に対して、１０００℃以下の低温応力除去アニール工程を行ってもよく、これにより、応力分布を均一化し、真直度を向上させる。この工程は、加熱炉または他の装置内で行ってもよく、具体的に、前記合金線材は、水素の保護の下で低温応力除去アニール工程を行ってもよい。
更に、伸線した線材を電解研磨し、洗浄して表面を滑らかにしてもよい。前記電解研磨工程では、例えば、電解液に前記合金線材と炭素棒等の対向電極を含浸させ、合金線材と対向電極との間に通電することなどにより行われる。
本発明は、従来のタングステン合金線材と比較して、以下のような特徴と利点がある。
第一、本発明のドーピング工程で固液ドーピングを行う場合、乾燥の際に最初に低温（１００℃以下）で乾燥し、次に高温（１００℃以上）で乾燥するという段階的な乾燥が行われる。先に硝酸セリウム粒子をゆっくりと析出させ、結晶核の数が多くなるようにし、次に粒子数の多い硝酸セリウム粒子が合体して成長する時間がないようにする。この乾燥方法により粒径を大幅に微細化することができる。ドーピングの乾燥温度を調整することにより、硝酸セリウムの核生成と析出速度を制御することで、青色タングステン粒子にドーピングされた硝酸セリウム結晶をより小さくすることができる。
固固ドーピングの際に、粗い粒子は水の沈殿で除去し、粗い粒子の速い沈殿と細かい粒子の遅い沈殿を利用して、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿でＤ９０＜２μｍのセリウム酸化物が得られる。
その結果、本発明によって作られたタングステン粉末粒子の表面にあるセリウム酸化物の粒径、および焼結ビレットの表面にあるセリウム酸化物の粒径は、共に従来の方法より小さく、セリウム酸化物の粒径は２．５μｍ以下であり、より均一に分布されており、より安定した製品性能を得ることができる。
第一、本発明のドーピング工程で固液ドーピングを行う場合、乾燥の際に最初に低温（１００℃以下）で乾燥し、次に高温（１００℃以上）で乾燥するという段階的な乾燥が行われる。先に硝酸セリウム粒子をゆっくりと析出させ、結晶核の数が多くなるようにし、次に粒子数の多い硝酸セリウム粒子が合体して成長する時間がないようにする。この乾燥方法により粒径を大幅に微細化することができる。ドーピングの乾燥温度を調整することにより、硝酸セリウムの核生成と析出速度を制御することで、青色タングステン粒子にドーピングされた硝酸セリウム結晶をより小さくすることができる。
固固ドーピングの際に、粗い粒子は水の沈殿で除去し、粗い粒子の速い沈殿と細かい粒子の遅い沈殿を利用して、沈殿時間３０～１２０分の３段階の沈殿でＤ９０＜２μｍのセリウム酸化物が得られる。
その結果、本発明によって作られたタングステン粉末粒子の表面にあるセリウム酸化物の粒径、および焼結ビレットの表面にあるセリウム酸化物の粒径は、共に従来の方法より小さく、セリウム酸化物の粒径は２．５μｍ以下であり、より均一に分布されており、より安定した製品性能を得ることができる。
第二、本発明は、マルチローリングにより焼結ビレットの分塊圧延を行い、合金材料に対して、２．５メートル／秒以上の速度と大きな変形量での変形処理を行う。従来は、タングステン棒やワイヤーについて、回転鍛造して分塊圧延を行うが、回転鍛造による激しい径方向加工によって、セリウム分散粒子が断裂し、分散粒子がタングステン基材のギャップにホールが形成されてしまう。このような加工方法により、後の材料応力集中や、欠陥が生じ、後の加工が困難になる。本発明では、複数のロール（３つ／４つ）を用い、合金材料は分塊圧延時に基材の繊維組織がより発達し、長手方向の変形の速度が速くなり、その結果、セリウム酸化物分散粒子が細くなる変形が大きくなり、粒子の横断面サイズが小さくなり、軸方向のサイズは長くなるため、タングステン基材と分散粒子は分塊圧延後に良好な可塑性と靭性を有し、後に連続鍛造時に分散粒子がさらに繊維状の強化組織になり、タングステン・ワイヤーの強度と靭性が向上する。
本発明は、以下の実施例および比較例を提供する。
実施例１．１
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例１．２
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が０．２５ｗｔ％であり、Ｗが９９．７５ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が０．２５ｗｔ％であり、Ｗが９９．７５ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例１．３
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１．２ｗｔ％であり、Ｗが９８．８ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１．２ｗｔ％であり、Ｗが９８．８ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例１．４
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１．５ｗｔ％であり、Ｗが９８．５ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１．５ｗｔ％であり、Ｗが９８．５ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例１．５
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｋが５０ｐｐｍであり、他の成分がＷである。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｋが５０ｐｐｍであり、他の成分がＷである。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液をカリウム含有量５０ｐｐｍのカリウムドープタングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液をカリウム含有量５０ｐｐｍのカリウムドープタングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例１．６
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｌａ２Ｏ３が０．２ｗｔ％であり、Ｗが９８．８ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｌａ２Ｏ３が０．２ｗｔ％であり、Ｗが９８．８ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液、硝酸ランタン溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液、硝酸ランタン溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例１．１
以下の比較例は、従来の方法で製造されたタングステン合金線材で、材料組成は実施例１と同じで、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の比較例は、従来の方法で製造されたタングステン合金線材で、材料組成は実施例１と同じで、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、１２０℃の温度で４時間、蒸気乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、１２０℃の温度で４時間、蒸気乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例１．２
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、１２０℃の温度で４時間、蒸気乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、１２０℃の温度で４時間、蒸気乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例１．３
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例１．４
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が０．０５ｗｔ％であり、Ｗが９９．９５ｗｔ％である。
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が０．０５ｗｔ％であり、Ｗが９９．９５ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結により、密度１８．１０ｇ/ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結により、密度１８．１０ｇ/ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例１．５
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１．６ｗｔ％であり、Ｗが９８．４ｗｔ％である。
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１．６ｗｔ％であり、Ｗが９８．４ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸セリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例２．１
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、固固ドーピング：酸化セリウムの粉末を水溶液に入れて５分間攪拌した後、上層の溶液を二次シンクに流し込み、さらに５分間攪拌し、１０分間置いて沈殿させた後、上層の水溶液を三次シンクに流し込み、さらに５分間撹拌し、３０分間置いて沈殿させ、上層の溶液を四次シンクに流し込んで２４時間置いて沈殿させた後に、溶液をろ過して１００度まで２４時間加熱し、Ｄ９０＜２．０μｍの酸化セリウム粉末が得られる。平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、水沈殿処理を施したＤ９０＜２．０μｍの適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、固固ドーピング：酸化セリウムの粉末を水溶液に入れて５分間攪拌した後、上層の溶液を二次シンクに流し込み、さらに５分間攪拌し、１０分間置いて沈殿させた後、上層の水溶液を三次シンクに流し込み、さらに５分間撹拌し、３０分間置いて沈殿させ、上層の溶液を四次シンクに流し込んで２４時間置いて沈殿させた後に、溶液をろ過して１００度まで２４時間加熱し、Ｄ９０＜２．０μｍの酸化セリウム粉末が得られる。平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、水沈殿処理を施したＤ９０＜２．０μｍの適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例２．１
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、固固ドーピング：平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ/ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、固固ドーピング：平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ/ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例２．２
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、固固ドーピング：平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、固固ドーピング：平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例２．３
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の比較例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、ＣｅＯ２が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、固固ドーピング：適量の酸化セリウムの粉末を水溶液に入れて５分間攪拌した後、上層の溶液を二次シンクに流し込み、さらに５分間攪拌し、１０分間置いて沈殿させた後、上層の水溶液を三次シンクに流し込み、さらに５分間撹拌し、３０分間置いて沈殿させ、上層の溶液を四次シンクに流し込んで２４時間沈殿させた後に、溶液をろ過して１００度まで２４時間加熱し、Ｄ９０＜２．０μｍの酸化セリウム粉末が得られる。平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、水沈殿処理を施したＤ９０＜２．０μｍの適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、固固ドーピング：適量の酸化セリウムの粉末を水溶液に入れて５分間攪拌した後、上層の溶液を二次シンクに流し込み、さらに５分間攪拌し、１０分間置いて沈殿させた後、上層の水溶液を三次シンクに流し込み、さらに５分間撹拌し、３０分間置いて沈殿させ、上層の溶液を四次シンクに流し込んで２４時間沈殿させた後に、溶液をろ過して１００度まで２４時間加熱し、Ｄ９０＜２．０μｍの酸化セリウム粉末が得られる。平均粒径２．０μｍのタングステン粉末は、水沈殿処理を施したＤ９０＜２．０μｍの適量の酸化セリウム粉末と共に、粉末混合装置で均質化混合が６０分間行われる。
ステップ２、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ３、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ４、分塊圧延：複数回の回転鍛造を用いて直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ５、加圧加工：複数回の回転鍛造と異なるサイズの伸線ダイスによって行われる伸線加工により、伸線を何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材が製造される。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例３
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、Ｌａ２Ｏ３が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、Ｌａ２Ｏ３が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸ランタン溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸ランタン溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
実施例４
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、Ｙ２Ｏ３が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
以下の実施例では、本発明に従い、高強度・高耐力タングステン合金線材を製造し、材料の組成は、Ｙ２Ｏ３が１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸イットリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：適量の硝酸イットリウム溶液を青色タングステン粉末に均一にドーピングし、十分に撹拌した後に、最初に低温の８０℃で４時間乾燥し、その後１２０℃で乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料を４温度区域の還元炉へ入れ、ドーピングされた粉末を、適切な粒度を有する合金粉に一回に還元する。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、異なる粒度の組成を有する粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：高温焼結を行い、密度１８．１０ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットを得る。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例３
本比較例は、レニウム－タングステン合金線材の製造であり、材料の組成は、Ｒｅが１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
本比較例は、レニウム－タングステン合金線材の製造であり、材料の組成は、Ｒｅが１ｗｔ％であり、Ｗが９９ｗｔ％である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、ドーピング：前記重量割合に従ってタングステン粉とレニウム酸アンモニウムを秤量し、ドーパントポットに適量の脱イオン水と秤量したレニウム酸アンモニウムを添加し、十分に溶解させ、次に秤量したタングステン粉を添加し、固液混合の撹拌をし、最後に１２０℃の温度で４時間乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料は還元炉に投入され、４温度区域の還元炉でタングステン・レニウム合金粉に一回に還元される。その主な構成元素はレニウムが１．０００ｗｔ％である。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、ステップ３で得られた粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：ステップ４で得られた予備焼結されたビレットを高温焼結することにより、密度１８．２ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０mmの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、ドーピング：前記重量割合に従ってタングステン粉とレニウム酸アンモニウムを秤量し、ドーパントポットに適量の脱イオン水と秤量したレニウム酸アンモニウムを添加し、十分に溶解させ、次に秤量したタングステン粉を添加し、固液混合の撹拌をし、最後に１２０℃の温度で４時間乾燥する。
ステップ２、還元：ステップ１で得られた材料は還元炉に投入され、４温度区域の還元炉でタングステン・レニウム合金粉に一回に還元される。その主な構成元素はレニウムが１．０００ｗｔ％である。
ステップ３、混合：ステップ２で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ４、粉末プレス：等方圧法で、ステップ３で得られた粉末を、２００ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇのビレットにプレスし、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結し、ビレットの強度を高める。
ステップ５、高温焼結：ステップ４で得られた予備焼結されたビレットを高温焼結することにより、密度１８．２ｇ／ｃｍ３の焼結ビレットが得られる。
ステップ６、分塊圧延：マルチローラーミルを用いて１６５０℃の加熱温度で直径２３．０mmの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ７、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
比較例４
本比較例は、従来の純タングステン線の製造である。
本比較例は、従来の純タングステン線の製造である。
製造工程は以下の通りである。
ステップ１、還元：パラタングステン酸アンモニウムは還元炉に投入され、４温度区域の還元炉で青色酸化タングステン粉末に還元され、その後、２回目の還元により純粋なタングステン粉末に還元される。
ステップ２、混合：ステップ１で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ３、粉末プレス：等方圧法で、ステップ２で得られた粉末を１６０ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇ、２０ｍｍ径のビレットにプレスし、ビレットの強度を高めるため、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結する。
ステップ４、高温焼結：ステップ３で得られた予備焼結されたビレットを高温焼結することにより、密度１７．６ｇ／ｃｍ３、１７．５ｍｍ径の焼結ビレットが得られる。
ステップ５、分塊圧延：三本ローラーミルを用いて１６００℃の加熱温度で直径１７．５ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ６、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
ステップ１、還元：パラタングステン酸アンモニウムは還元炉に投入され、４温度区域の還元炉で青色酸化タングステン粉末に還元され、その後、２回目の還元により純粋なタングステン粉末に還元される。
ステップ２、混合：ステップ１で得られた材料を、異なる粒度の組成に応じてミキサーに投入し、粉末を８ｒｐｍで８０分間混ぜる。
ステップ３、粉末プレス：等方圧法で、ステップ２で得られた粉末を１６０ＭＰａの圧力で単重３．０ｋｇ、２０ｍｍ径のビレットにプレスし、ビレットの強度を高めるため、水素雰囲気でビレットに対して低温で予備焼結する。
ステップ４、高温焼結：ステップ３で得られた予備焼結されたビレットを高温焼結することにより、密度１７．６ｇ／ｃｍ３、１７．５ｍｍ径の焼結ビレットが得られる。
ステップ５、分塊圧延：三本ローラーミルを用いて１６００℃の加熱温度で直径１７．５ｍｍの焼結ビレットを８．０ｍｍの合金棒に連続圧延する。
ステップ６、加圧加工：回転鍛造を複数回繰り返す。次に、異なるサイズの伸線ダイスにより伸線加工を行い、これを何度か繰り返すことで異なる直径を有する合金線材を作る。
また、複数回の伸線加工をスムーズに行うように、タングステン・ワイヤーに対してアニール処理を行い、塑性変形による残留応力を除去する。
なお、上記実施例における具体的なパラメータやよく使われる試薬は、本発明の具体的な実施例または好ましい実施例であり、本発明はこれらの実施例に限定されない。当業者は、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、適切に変更や修正を行ってもよい。
実施例１．１、２．１および比較例１．１、２．１で得られたタングステン粉末の表面および焼結ビレットにおけるＣｅＯ２粒子の粒径を電子顕微鏡で測定し分析し、その結果は表１に示される。
表１の試験結果によると、本発明の加工方法は、合金タングステン材料中のＣｅＯ２の粒径を効果的に微細化することができる。
実施例１．１と比較例１．１～１．３、比較例２．１～２．３で得られた異なる仕様の結果物、即ち、ビレット、８．０ｍｍ、５．０ｍｍ、１．０ｍｍ、０．４ｍｍの棒材と線材におけるＣｅＯ２の粒径を、電子顕微鏡で測定して分析し、その結果は表２に示される。
表２の試験結果によると、本発明の加工方法で製造された合金ビレットおよび線材の表面の酸化物粒子の粒径は、比較例１．１～１．３および比較例２．１～２．３の加工方法で製造された合金ビレットおよび線材の酸化物粒子の粒径よりはるかに小さいことが分かる。
実施例と比較例で得られた異なる仕様の線材、即ち、０．１ｍｍ、０．０６ｍｍ、０．０４ｍｍ、０．０２５ｍｍの線材に対して、以下の方法で引張強度、弾性極限強度、プッシュプルタフネスを測定した。
前記引張強度試験方法：標準的な引張試験機を用いて、２００ｍｍのタングステン・ワイヤーをクランプし、一方の端部に定速で負荷をかけて、引張強度データと弾性限界強度が得られる。
前記引張強度は、以下の式（１）から求める。
σ＝Ｆ／Ｓ ……（１）
Ｆは剥離力であり、単位がＮであり、Ｓは元の断面積であり、単位がｍｍである。
前記引張強度は、以下の式（１）から求める。
σ＝Ｆ／Ｓ ……（１）
Ｆは剥離力であり、単位がＮであり、Ｓは元の断面積であり、単位がｍｍである。
前記プッシュプルタフネスの測定方法：まっすぐに伸ばした芯線にタングステン線を１周巻き付け、そして、サンプル・トレイに逆方向の力（８ｇ以上）を加え、モーターで巻き取りディスクを制御して、高速巻き取りを行う。タングステン線が芯線に巻かれながら移動し、芯線の直径が小さければ小さいほど、タングステン線が高速で通過した時に破れなければ、強靭さがより優れていることが分かる。好ましくは、１００μｍのタングステン線、逆方向力が５０ｇであり、４０μｍのタングステン線、逆方向力が１２ｇであり、２５μｍのタングステン線、逆方向力が８ｇである。前記プッシュプル測定装置は図１に示され、その試験と分析結果は表３に示される。
なお、表３では、「／」は、該当試験を実施しなかったことを意味する。
表３の試験結果から以下のことが分かる。
本発明により製造された各仕様の線材の引張強度および弾性限界強度は、従来のタングステン線よりはるかに高く、レニウム－タングステン合金線材よりも高い。同じプッシュプルタフネスの場合、本発明の加工方法で製造されたタングステン線材は、レニウム－タングステン線材及び従来の方法で製造されたタングステン線材より、はるかに優れた引張強度とプッシュプルタフネスとの総合性能を有する。
比較例３で製造されたタングステン合金線材は、引張強度が４５００ＭＰａ以上に達しているが、プッシュプル特性は悪く、本発明の線材に比べて、靭性がはるかに低い。よって、本発明の加工方法では、セリウム酸化物などの物質を加え、処理工程を設けることから、より細く、より高強度、より優れた靭性を持つ合金線材を大量に生産することができる。
表３の試験結果から以下のことが分かる。
本発明により製造された各仕様の線材の引張強度および弾性限界強度は、従来のタングステン線よりはるかに高く、レニウム－タングステン合金線材よりも高い。同じプッシュプルタフネスの場合、本発明の加工方法で製造されたタングステン線材は、レニウム－タングステン線材及び従来の方法で製造されたタングステン線材より、はるかに優れた引張強度とプッシュプルタフネスとの総合性能を有する。
比較例３で製造されたタングステン合金線材は、引張強度が４５００ＭＰａ以上に達しているが、プッシュプル特性は悪く、本発明の線材に比べて、靭性がはるかに低い。よって、本発明の加工方法では、セリウム酸化物などの物質を加え、処理工程を設けることから、より細く、より高強度、より優れた靭性を持つ合金線材を大量に生産することができる。
表４の試験結果から以下のことが分かる。
本発明の固液ドーピングとマルチロール圧延の分塊圧延方法は、すべての仕様の合金線材の引張強度、弾性極限強度、プッシュプルタフネスを効果的に向上させることができ、同時に、より細くて、より高強度で、より高靭性の合金線材を製造するのに適している。
表５の試験結果から以下のことが分かる。
本発明の固固ドーピングとマルチロール圧延の分塊圧延方法は、すべての仕様の合金線材の引張強度、弾性極限強度、プッシュプルタフネスを効果的に向上させることができ、同時に、より細くて、より高強度で、より高靭性の合金線材を製造するのに適している。
よって、本発明の合金線材は、酸化セリウム、希土類元素や希土類酸化物などを添加することにより、より優れた性能を有する合金線材が得られる。また、加工方法を更に最適化することにより、より細く、より高強度で、より優れた靭性を持つ合金線材を大量に製造することができる。
本発明の合金線材又は本発明の製造方法により製造された合金線材は、タングステン線が利用された切断加工分野、例えば、ワイヤーのソーイング、ワイヤーを縦糸と横糸に織り込んで金網を製造するなどに用いることができる。
前記ワイヤーのソーイングは、例えば、シリコンウェハ、磁性材料、半導体材料などの硬質表面材料などの様々な材料の切断に用いることができ、半導体材料は、サファイア、炭化ケイ素などの材料を含み、或いは、関連する切断装置を用い併せた切断を行う。その優れた性能を切断に適用することにより、切断品質と切断効率を効果的に向上させることができる。前記金属メッシュは、スクリーン印刷、検査用プローブ、カテーテル用ワイヤーなどに用いることができる。
前記ワイヤーのソーイングは、例えば、シリコンウェハ、磁性材料、半導体材料などの硬質表面材料などの様々な材料の切断に用いることができ、半導体材料は、サファイア、炭化ケイ素などの材料を含み、或いは、関連する切断装置を用い併せた切断を行う。その優れた性能を切断に適用することにより、切断品質と切断効率を効果的に向上させることができる。前記金属メッシュは、スクリーン印刷、検査用プローブ、カテーテル用ワイヤーなどに用いることができる。
なお、本発明の合金線材を切断分野で実際に応用する際に、前記合金線材をバスバーとして用い、それにダイヤモンドなどの粒子を電気メッキやロウ付けし、シリコンウェハ、サファイア、炭化ケイ素などの第３世代半導体材料、磁性材料などの硬質表面の材料の切断加工に用いる。
スクリーン印刷は、プリント基板、厚膜集積回路、太陽電池、抵抗器、コンデンサー、圧電部品、感光部品、熱部品、液晶ディスプレイ部品などの製造に広く用いられている。本発明の合金線材で形成された金属メッシュは、同様にスクリーン印刷に用いることができ、ステンレス鋼線の代わりに使われ、例えば、１８μｍ以下の小型スクリーン等の代わりに使われる。
さらに、本発明の合金線材は、高い引張強度、弾性極限強度、プッシュプルタフネス、良好な電気伝導性および機械的特性を有するので、前記合金線材は、医療／工業精密機器のケーブル／コードの分野、例えば、様々な機械装置におけるケーブル／コードに適用することができる。これらのケーブルは最高の強度と最長の寿命を有し、例えば、低侵襲手術器具や多関節システムなどにおいて、高負荷や曲げ荷重に耐えられる。
単結晶、多結晶シリコン炉の昇降装置は、スチール・ワイヤーロープが使われている。単結晶、多結晶シリコン炉の昇降重量の増加に伴い、単結晶炉に用いられるスチール・ワイヤーロープの外径も１．８ｍｍから４．５ｍｍに増加している。しかし、鋼線の切断にかかる負荷の３０％以下を目標としている前提で、単結晶シリコンの純度と寿命を高めるため、単結晶・多結晶シリコンの炉に「磁場」を埋め込むため、従来はスチール・ワイヤーロープが用いられている。しかし、スチール・ワイヤーロープは磁場中に適用できず、できた単結晶棒の結晶向きが平行でなくなることを招いてしまう。また、スチール・ワイヤーロープは鉄成分が多く、炭素の含有量が多いため、単結晶シリコンの主な不純物が基準値を超えてしまい、高純度の指標に大きく影響する。また、単結晶棒の品質が向上することにつれて、単結晶、多結晶シリコン炉内１５００℃で、ロープの引張強度と寿命がますます高く要求されている。
上記のように、本発明の合金線材は、高強度、高張力、非磁性、高温耐性、優れた垂直性などの「リフティングシステム」におけるロープの技術的要件を良く満たしており、製錬や鋳造、単結晶炉などの製錬産業、例えば、高温炉の牽引用ロープ等に用いることができる。
また、優れた柔軟性と耐摩耗性、そして優れた引張強度と耐疲労性により、前記合金線材は、最新の手術用ロボットに使われるマイクロ・メカニカル・フィラメントを製造するための材料として用いることができる。
また、上記の合金線材を、人間の腕、肘、手首の動きを駆動するのに用いることができ、例えば、タングステン合金線材を用いて外科医者の骨格筋を動かし、従来のように医者が自らの体で動かすのではない。これにより、ロボットで医者の負担を軽減でき、医者は複数の手術を行っても疲労や疲れが少ない。
さらに、医療用ロボットや医療機器においてワイヤーロープにかかる負荷がますます増大することにつれ、その構造の最適化と改良も進行している。従来はよく使われる１×７、７×７、７×１９の構造は、既により精密で複雑な撚り線ロープ（例えば、７×３７、１９×１９、１９×３７）に置き換えられ、従来より引張強度が向上され、さらに、高い弾性率と優れた柔軟性も備えており、現在の手術器具に求められるより厳しい応用条件を満たしている。更に、直径０．５ミリメートルの１９×３７構造のワイヤーロープを製造するためには、直径０．０００５インチ＝１２．７μｍのフィラメントが必要となり、このような細さは肉眼でほとんど見えない。
また、本発明の合金線材は薄くて軽く、高強度、強靭さ等の特性を有するため、紡織等の技術分野にも適用することができ、例えば、耐切創性保護手袋、保護服などがある。合金線材を耐切創性安全装備に応用する際に大きなメリットがある。従来技術において、タングステン線や糸を直接手袋に織り込む際によく使われるサイズは、１８．５μｍ、３０μｍ、４０μｍであることに対し、本発明の合金線材は、より細い仕様に加工することができ、最も細いのは、３μｍに達する。これにより、製品は、より優れた柔らかさを有し、より軽くて薄く、保護レベルを高めながら、より柔軟でフレキシブルな装着感を実現し、さまざまな職業の安全保護に適している。更に、高強度の細いタングステン線はステンレス線の２倍以上の強度を有し、良好な設計により耐切創性を２段階以上向上させることができ、米国規格のＡ６～Ａ９レベル、欧州規格のＦレベルに相当する高い保護性能を実現できる。
本発明が提供した合金線材は、直径、引張強度、靭性の点のいずれにおいても、係る要件を満たしている。
以上、本発明の好ましい実施例を説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。本発明の技術的思想に属する様々な実施例は本発明の保護範囲に属する。当業者は、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、以上の実施例に対して行った変更または修正は、本発明の保護範囲に属する。
以上、本発明の好ましい実施例を説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。本発明の技術的思想に属する様々な実施例は本発明の保護範囲に属する。当業者は、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、以上の実施例に対して行った変更または修正は、本発明の保護範囲に属する。
Claims (18)
- タングステン合金からなる合金線材であって、
前記タングステン合金は、タングステンとセリウムの酸化物を含み、
前記合金線材の線径は１００μｍ以下であり、
前記合金線材の引張強度は３８００ＭＰａ以上である
ことを特徴とする合金線材。 - 前記合金線材における酸化セリウムの含有量が０．１重量％～１．５重量％である
ことを特徴とする請求項１に記載の合金線材。 - 前記合金線材の線径は６０μｍ以下であり、
前記合金線材のプッシュプル芯線径は３５０μｍ以下であり、
前記合金線材の弾性極限強度は２５００ＭＰａ以上であり、
前記合金線材の引張強度は４２００ＭＰａ以上である
ことを特徴とする請求項１に記載の合金線材。 - 前記タングステン合金は、さらに金属元素Ｍを含み、前記金属元素Ｍは、カリウム、レニウム、モリブデン、鉄、コバルト、または希土類金属のうちの少なくとも１つから選択される
ことを特徴とする請求項１に記載の合金線材。 - 前記カリウムの含有量が８０ｐｐｍ未満である
ことを特徴とする請求項４に記載の合金線材。 - 前記タングステン合金は、酸化セリウムのほかに、希土類酸化物の一種類または複数種類をさらに含む
ことを特徴とする請求項１に記載の合金線材。 - 請求項１～請求項６のいずれか１項に記載の合金線材の製造方法であって、
粉末ドーピング工程、プレス工程、焼結工程、および分塊圧延工程を含み、
前記分塊圧延工程において、マルチロールローリングにより焼結ビレットに対して分塊圧延を行い、圧延後のタングステン棒において、酸化セリウム顆粒のワイヤー材の長手方向の長さと顆粒横断面の粒径の比が５より大きい
ことを特徴とする合金線材の製造方法。 - 前記粉末ドーピング工程は、固液ドーピング工程、還元工程、粉末生成工程を含み、
前記固液ドーピング工程は、混合後のタングステンドーピング溶液に対して段階的に乾燥する工程を含み、
前記段階的に乾燥する工程は、少なくとも２つの温度段階を含み、
前記２つの温度段階は、１００℃を境界線とし、最初に１００℃未満の温度で加熱・乾燥し、次に１００℃以上の温度で加熱・乾燥する
ことを特徴とする請求項７に記載の合金線材の製造方法。 - 前記固液ドーピング工程における前記段階的に乾燥する工程は、第１乾燥段階と第２乾燥段階を含み、前記第１乾燥段階の温度は６０～８０℃であり、前記第２乾燥段階の温度は１１０～１５０℃である
ことを特徴とする請求項８に記載の合金線材の製造方法。 - 前記還元工程は、前記固液ドーピング工程で生成された材料を、平均フィッシャー粒子サイズが１．０～４．０μｍの合金粉末に還元する工程を含む
ことを特徴とする請求項８に記載の合金線材の製造方法。 - 前記粉末ドーピング工程は、固体・固体ドーピング工程を含み、
前記固体・固体ドーピング工程は、フィッシャー粒子サイズが１．０μｍ～４．０μｍのタングステン粉末と、粒度分布Ｄ９０＜２．０μｍのセリウムの酸化物を原料として混合し、セリウムの酸化物がドーピングされたタングステン粉末を得ることを含む
ことを特徴とする請求項７に記載の合金線材の製造方法。 - 前記焼結ビレットにおける酸化セリウムの粒径が２．５μｍ以下である
ことを特徴とする請求項７に記載の合金線材の製造方法。 - 請求項１～請求項６のいずれか１項に記載の合金線材、または、請求項７～請求項１２のいずれか１項に記載の合金線材の製造方法によって製造された合金線材の材料切断分野への用途。
- 前記材料は、少なくとも硬質表面材料を含み、前記硬質表面材料は、少なくともシリコンウェハ、磁性材料、半導体材料を含み、前記半導体材料は、少なくともサファイア、炭化ケイ素を含む
ことを特徴とする請求項１３に記載の用途。 - 請求項１～請求項６のいずれか１項に記載の合金線材、または、請求項７～請求項１２のいずれか１項に記載の合金線材の製造方法によって製造された合金線材のケーブル／ロープ分野への用途。
- 前記ケーブル／ロープは、医療用／工業用精密機器、および高温炉の牽引に用いられる
ことを特徴とする請求項１５に記載の用途。 - 請求項１～請求項６のいずれか１項に記載の合金線材、または、請求項７～請求項１２のいずれか１項に記載の合金線材の製造方法によって製造された合金線材の紡織分野への用途。
- 前記合金線材から紡績や織布によって作られた手袋や防護服を含む
ことを特徴とする請求項１７に記載の用途。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110077980.5 | 2021-01-20 | ||
| CN202110077980 | 2021-01-20 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022112015A true JP2022112015A (ja) | 2022-08-01 |
| JP2022112015A5 JP2022112015A5 (ja) | 2023-05-25 |
| JP7419412B2 JP7419412B2 (ja) | 2024-01-22 |
Family
ID=76976599
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2023528201A Pending JP2023551646A (ja) | 2021-01-20 | 2021-08-27 | 合金線材とその製造方法及び用途 |
| JP2022006095A Active JP7419412B2 (ja) | 2021-01-20 | 2022-01-19 | 合金線材とその製造方法及び用途 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2023528201A Pending JP2023551646A (ja) | 2021-01-20 | 2021-08-27 | 合金線材とその製造方法及び用途 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20230374634A1 (ja) |
| EP (2) | EP4212641A4 (ja) |
| JP (2) | JP2023551646A (ja) |
| CN (7) | CN113186438B (ja) |
| TW (2) | TW202229576A (ja) |
| WO (2) | WO2022156216A1 (ja) |
| ZA (2) | ZA202303969B (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113186438B (zh) * | 2021-01-20 | 2022-09-13 | 厦门虹鹭钨钼工业有限公司 | 一种合金线材及其制备方法与应用 |
| CN113881881B (zh) * | 2021-09-08 | 2022-08-12 | 华南理工大学 | 一种高强韧高比重钨合金材料及其制备方法 |
| CN114480936B (zh) * | 2022-02-24 | 2023-07-07 | 朱惠冲 | 高性能稀土合金钨切割线 |
| CN114774749B (zh) * | 2022-04-26 | 2023-07-04 | 上海超淼争锋生物科技有限公司 | 高韧性钨基合金、制备工艺及其应用 |
| CN114774748B (zh) * | 2022-04-26 | 2023-07-18 | 上海超淼争锋生物科技有限公司 | 高韧性钨基合金、制备工艺及其应用 |
| CN114855046B (zh) * | 2022-05-07 | 2023-06-02 | 浙江东尼电子股份有限公司 | 一种钨合金丝及其制备方法 |
| CN114888292A (zh) * | 2022-05-11 | 2022-08-12 | 陕西汇联聚合新材料有限公司 | 一种切割用高强超细钨合金丝的制备方法 |
| JP2023174257A (ja) * | 2022-05-27 | 2023-12-07 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | タングステン線 |
| CN114833344A (zh) * | 2022-07-04 | 2022-08-02 | 成都虹波实业股份有限公司 | 掺镧钴钼合金线切割丝及制备工艺 |
| CN115305398B (zh) * | 2022-07-12 | 2023-10-24 | 厦门虹鹭钨钼工业有限公司 | 一种超大电流电火花线切割加工用合金钼丝及其制备方法 |
| CN115467179B (zh) * | 2022-10-08 | 2023-12-15 | 江苏亚盛金属制品有限公司 | 一种不锈钢丝多股绞合装置 |
| CN115679174B (zh) * | 2022-11-04 | 2024-02-06 | 中南大学 | 一种超强钨丝及其制备方法 |
| CN115976387B (zh) * | 2023-02-10 | 2024-04-12 | 镇江原轼新型材料有限公司 | 一种具有高强度的钨合金丝及其制备方法 |
| CN115992329B (zh) * | 2023-03-22 | 2023-06-06 | 中钨稀有金属新材料(湖南)有限公司 | 一种钨棒坯及其应用 |
| CN116497293B (zh) * | 2023-05-09 | 2024-02-20 | 江苏科融新材料有限公司 | 一种耐高温抗氧化钨镧合金丝及其制备方法 |
| CN116770148B (zh) * | 2023-06-20 | 2024-03-08 | 西华大学 | 一种具有高热导率和低温韧性的块体钨合金及其制备方法 |
| CN116904821B (zh) * | 2023-07-24 | 2023-12-08 | 湖南金博高新科技产业集团有限公司 | 一种含二元稀土复合氧化物的钨丝基材及其制备方法 |
| CN116727587B (zh) * | 2023-08-11 | 2023-10-27 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种tb5钛合金丝材及其制备方法 |
| CN117646142B (zh) * | 2024-01-30 | 2024-05-03 | 江西翔鹭钨业有限公司 | 一种镍掺杂的钨合金丝及其制备方法和应用 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63170844A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-14 | 東京タングステン株式会社 | 管球用タングステン線 |
| JPH02109640A (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤ放電加工用電極線 |
| JP2002356732A (ja) * | 2001-05-29 | 2002-12-13 | Toshiba Corp | レニウムタングステン線、プローブピンおよびそれを具備する検査装置 |
| JP2011125961A (ja) * | 2009-12-17 | 2011-06-30 | Allied Material Corp | 放電加工用電極線 |
| CN102586663A (zh) * | 2012-04-05 | 2012-07-18 | 重庆材料研究院 | 一种W3Re-W25Re热电偶材料及其制备热电偶的方法 |
| WO2014203795A1 (ja) * | 2013-06-19 | 2014-12-24 | 株式会社アライドマテリアル | 放電加工用電極線 |
| JP2018187741A (ja) * | 2017-05-10 | 2018-11-29 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | ソーワイヤー及び切断装置 |
| WO2020137255A1 (ja) * | 2018-12-26 | 2020-07-02 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | タングステン線及びソーワイヤー |
| JP2021030352A (ja) * | 2019-08-22 | 2021-03-01 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 放電加工用ワイヤ及びその製造方法 |
Family Cites Families (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63170843A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-14 | 東京タングステン株式会社 | 管球用タングステン線 |
| DE3835328C1 (ja) * | 1988-10-17 | 1989-12-14 | Gesellschaft Fuer Wolfram-Industrie Mbh, 8220 Traunstein, De | |
| HU216708B (hu) * | 1994-10-24 | 1999-08-30 | Ge Lighting Tungsram Rt. | Non-sag volfrámhuzal |
| US5604321A (en) * | 1995-07-26 | 1997-02-18 | Osram Sylvania Inc. | Tungsten-lanthana alloy wire for a vibration resistant lamp filament |
| JP2000328188A (ja) * | 1999-05-14 | 2000-11-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤソー用鋼線 |
| US6129890A (en) * | 1999-09-07 | 2000-10-10 | Osram Sylvania Inc. | Method of making non-sag tungsten wire |
| JP4659972B2 (ja) * | 2000-12-05 | 2011-03-30 | 株式会社東芝 | プローブピン用タングステン合金線およびその製造方法 |
| US20050155680A1 (en) * | 2004-01-16 | 2005-07-21 | Gyorgy Nagy | High ductility, high hot tensile strength tungsten wire and method of manufacture |
| CN100429010C (zh) * | 2007-05-11 | 2008-10-29 | 北京工业大学 | 多元复合稀土钨电极材料的拉丝方法 |
| KR101253822B1 (ko) * | 2010-05-06 | 2013-04-12 | 주식회사 포스코 | 초미세립 고강도 고인성 선재 및 그 제조방법 |
| CN102000923A (zh) * | 2010-09-20 | 2011-04-06 | 天津市春风钨业有限公司 | 多元复合稀土钨电极材料及其制备方法 |
| CN102424941A (zh) * | 2011-08-26 | 2012-04-25 | 天津市隆成光源电力器材有限公司 | 微镧掺杂钨丝的制备方法 |
| CN102816963B (zh) * | 2012-08-31 | 2015-06-10 | 自贡硬质合金有限责任公司 | 一种钨铼合金以及制备方法 |
| CN103173641B (zh) * | 2013-04-10 | 2015-04-08 | 北京科技大学 | 一种纳米氧化钇弥散强化钨合金的制备方法 |
| CN103560061A (zh) * | 2013-07-26 | 2014-02-05 | 江西耀宇光电科技有限公司 | 一种灯丝材料及其制备工艺 |
| CN103526096B (zh) * | 2013-10-25 | 2015-11-18 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 钨-锆-氧化钇合金及其制备方法 |
| CN103740994B (zh) * | 2014-02-10 | 2015-09-02 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 纳米结构钨合金及其制备方法 |
| CN103849804B (zh) * | 2014-03-01 | 2016-08-31 | 深圳市威勒科技股份有限公司 | 一种微波炉磁控管用无辐射多元复合钨阴极材料及其制备工艺 |
| US20170225234A1 (en) * | 2014-10-20 | 2017-08-10 | Central South University | A preparation method of rare earth oxide dispersion strengthened fine grain tungsten materials |
| US20180361017A1 (en) * | 2015-12-10 | 2018-12-20 | Mirus Llc | Tungsten-Copper Alloys For Medical Devices |
| US10755821B2 (en) * | 2015-12-28 | 2020-08-25 | Ustav Materialov A Mechaniky Strojov Sav | Composite for heat transfer with high-temperature resistance |
| CN107009093B (zh) * | 2017-01-12 | 2019-01-29 | 厦门虹鹭钨钼工业有限公司 | 一种稀土掺杂的钨管的制作方法 |
| CN106834780B (zh) * | 2017-01-20 | 2018-09-25 | 赣州有色冶金研究所 | 一种稀土钨合金及其制备方法 |
| CN106906396A (zh) * | 2017-03-06 | 2017-06-30 | 威海多晶钨钼科技有限公司 | 一种均匀细晶钨棒材及其制备方法 |
| CN107322002B (zh) * | 2017-06-28 | 2020-01-17 | 合肥工业大学 | 一种稀土氧化物掺杂钨基复合粉体及其制备方法 |
| JP6751900B2 (ja) * | 2018-01-29 | 2020-09-09 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 金属線及びソーワイヤー |
| CN109226748B (zh) * | 2018-08-15 | 2020-07-31 | 赣州虹飞钨钼材料有限公司 | 一种复合钨电极材料的制备方法 |
| JP7108878B2 (ja) * | 2018-08-31 | 2022-07-29 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | タングステン線及び弾性部材 |
| CN109207826B (zh) * | 2018-09-14 | 2020-07-21 | 厦门虹鹭钨钼工业有限公司 | 一种抗形变钨板及其制备方法 |
| CN113728119A (zh) * | 2019-04-26 | 2021-11-30 | 松下知识产权经营株式会社 | 钨线及钨产品 |
| CN110106418B (zh) * | 2019-04-29 | 2020-11-10 | 廊坊开发区阳雨钨业股份有限公司 | 一种用于切割丝的稀土钼钨合金及其制备方法 |
| CN110396630B (zh) * | 2019-09-06 | 2020-06-19 | 湖南铼因铼合金材料有限公司 | 钨铼铜合金及其制备方法、钨铼铜合金杆及其制备方法和针状电极 |
| CN111041315A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-04-21 | 洛阳爱科麦钨钼科技股份有限公司 | 一种四元复合稀土钨合金电极材料及其制备方法 |
| CN113186438B (zh) * | 2021-01-20 | 2022-09-13 | 厦门虹鹭钨钼工业有限公司 | 一种合金线材及其制备方法与应用 |
-
2021
- 2021-04-30 CN CN202110482229.3A patent/CN113186438B/zh active Active
- 2021-06-21 CN CN202110686165.9A patent/CN113215463B/zh active Active
- 2021-06-21 CN CN202121382055.5U patent/CN216947148U/zh active Active
- 2021-06-21 CN CN202110687610.3A patent/CN113186439B/zh active Active
- 2021-07-01 CN CN202110744773.0A patent/CN113234980B/zh active Active
- 2021-07-07 TW TW110124907A patent/TW202229576A/zh unknown
- 2021-08-27 WO PCT/CN2021/114939 patent/WO2022156216A1/zh active Application Filing
- 2021-08-27 JP JP2023528201A patent/JP2023551646A/ja active Pending
- 2021-08-27 US US18/248,592 patent/US20230374634A1/en active Pending
- 2021-08-27 EP EP21920595.2A patent/EP4212641A4/en active Pending
- 2021-12-15 WO PCT/CN2021/138514 patent/WO2022156437A1/zh unknown
- 2021-12-15 EP EP21920811.3A patent/EP4212642A4/en active Pending
- 2021-12-15 US US18/248,603 patent/US20230407441A1/en active Pending
- 2021-12-17 TW TW110147597A patent/TW202229583A/zh unknown
-
2022
- 2022-01-18 CN CN202210054232.XA patent/CN114250395B/zh active Active
- 2022-01-18 CN CN202210054204.8A patent/CN114231813B/zh active Active
- 2022-01-19 JP JP2022006095A patent/JP7419412B2/ja active Active
-
2023
- 2023-03-29 ZA ZA2023/03969A patent/ZA202303969B/en unknown
- 2023-04-11 ZA ZA2023/04296A patent/ZA202304296B/en unknown
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63170844A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-14 | 東京タングステン株式会社 | 管球用タングステン線 |
| JPH02109640A (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤ放電加工用電極線 |
| JP2002356732A (ja) * | 2001-05-29 | 2002-12-13 | Toshiba Corp | レニウムタングステン線、プローブピンおよびそれを具備する検査装置 |
| JP2011125961A (ja) * | 2009-12-17 | 2011-06-30 | Allied Material Corp | 放電加工用電極線 |
| CN102586663A (zh) * | 2012-04-05 | 2012-07-18 | 重庆材料研究院 | 一种W3Re-W25Re热电偶材料及其制备热电偶的方法 |
| WO2014203795A1 (ja) * | 2013-06-19 | 2014-12-24 | 株式会社アライドマテリアル | 放電加工用電極線 |
| JP2018187741A (ja) * | 2017-05-10 | 2018-11-29 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | ソーワイヤー及び切断装置 |
| WO2020137255A1 (ja) * | 2018-12-26 | 2020-07-02 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | タングステン線及びソーワイヤー |
| JP2021030352A (ja) * | 2019-08-22 | 2021-03-01 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 放電加工用ワイヤ及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20230407441A1 (en) | 2023-12-21 |
| CN113215463B (zh) | 2022-09-13 |
| CN216947148U (zh) | 2022-07-12 |
| CN113186438A (zh) | 2021-07-30 |
| EP4212642A1 (en) | 2023-07-19 |
| CN114231813A (zh) | 2022-03-25 |
| CN114250395A (zh) | 2022-03-29 |
| CN113215463A (zh) | 2021-08-06 |
| EP4212641A1 (en) | 2023-07-19 |
| TW202229583A (zh) | 2022-08-01 |
| EP4212641A4 (en) | 2024-04-17 |
| CN113234980B (zh) | 2022-09-13 |
| US20230374634A1 (en) | 2023-11-23 |
| ZA202303969B (en) | 2023-05-31 |
| WO2022156437A1 (zh) | 2022-07-28 |
| CN113186438B (zh) | 2022-09-13 |
| JP7419412B2 (ja) | 2024-01-22 |
| CN113186439A (zh) | 2021-07-30 |
| EP4212642A4 (en) | 2024-04-17 |
| ZA202304296B (en) | 2023-05-31 |
| TW202229576A (zh) | 2022-08-01 |
| WO2022156216A1 (zh) | 2022-07-28 |
| CN113234980A (zh) | 2021-08-10 |
| CN114231813B (zh) | 2023-11-24 |
| CN114250395B (zh) | 2023-11-24 |
| JP2023551646A (ja) | 2023-12-12 |
| CN113186439B (zh) | 2022-09-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7419412B2 (ja) | 合金線材とその製造方法及び用途 | |
| JP2022112015A5 (ja) | ||
| JP5364581B2 (ja) | プローブ針素材とそれを用いたプローブ針およびプローブカード、ならびに検査方法 | |
| JP6639908B2 (ja) | 銅合金線材及びその製造方法 | |
| JP7285779B2 (ja) | 高強度・高導電性銅合金板材およびその製造方法 | |
| JP5153949B1 (ja) | Ｃｕ−Ｚｎ−Ｓｎ−Ｎｉ−Ｐ系合金 | |
| JP7223967B2 (ja) | タングステン線及びソーワイヤー | |
| JPWO2015152166A1 (ja) | 銅合金線材及びその製造方法 | |
| CN215661155U (zh) | 一种锯线及切割装置 | |
| CN215947378U (zh) | 一种钨合金线材 | |
| CN109207826B (zh) | 一种抗形变钨板及其制备方法 | |
| CN116334463A (zh) | 一种超长高强超细钨合金丝及其制备方法 | |
| KR20210142156A (ko) | 구리 합금판, 통전용 전자 부품 및 방열용 전자 부품 | |
| JP2013213236A (ja) | Ｃｕ−Ｚｎ−Ｓｎ−Ｎｉ−Ｐ系合金 | |
| CN117987711A (zh) | 一种合金线材及其制备方法与应用 | |
| AU2003277656B2 (en) | Electrode material for electric discharge machining and method for production thereof | |
| JP2011195881A (ja) | 強度、導電率及び曲げ加工性に優れたチタン銅及びその製造方法 | |
| CN118064778A (zh) | 一种钨合金线材及其制备方法和应用 | |
| WO2022190557A1 (ja) | 金属線及び金属メッシュ | |
| CN117646142B (zh) | 一种镍掺杂的钨合金丝及其制备方法和应用 | |
| WO2021153451A1 (ja) | タングステンを含む線 | |
| WO2023008430A1 (ja) | タングステン線およびそれを用いたタングステン線加工方法並びに電解線 | |
| JP2023005017A (ja) | 銅合金板材および銅合金板材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220119 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230214 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230209 |
|
| A524 | Written submission of copy of amendment under article 19 pct |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A524 Effective date: 20230512 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20230725 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20231031 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20231116 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20231212 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240110 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7419412 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |