CN112210704A - 富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 - Google Patents
富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112210704A CN112210704A CN202010669126.3A CN202010669126A CN112210704A CN 112210704 A CN112210704 A CN 112210704A CN 202010669126 A CN202010669126 A CN 202010669126A CN 112210704 A CN112210704 A CN 112210704A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- alloy
- valve seat
- cobalt
- seat insert
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 107
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 107
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 32
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 title claims abstract description 32
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 229910001068 laves phase Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 13
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 9
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims 1
- 238000005552 hardfacing Methods 0.000 claims 1
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 42
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 35
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 19
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 19
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 7
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 4
- 238000013112 stability test Methods 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000012417 linear regression Methods 0.000 description 3
- 239000012085 test solution Substances 0.000 description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910020598 Co Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 2
- 229910002519 Co-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019819 Cr—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020015 Nb W Inorganic materials 0.000 description 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000007571 dilatometry Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 1
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 238000012430 stability testing Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/07—Alloys based on nickel or cobalt based on cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
- C22C38/105—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt containing Co and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0433—Nickel- or cobalt-based alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B53/00—Component parts, details or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B23/00 or F04B39/00 - F04B47/00
- F04B53/10—Valves; Arrangement of valves
- F04B53/1087—Valve seats
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K25/00—Details relating to contact between valve members and seat
- F16K25/005—Particular materials for seats or closure elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2301/00—Using particular materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2303/00—Manufacturing of components used in valve arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2820/00—Details on specific features characterising valve gear arrangements
- F01L2820/01—Absolute values
Abstract
可用于内燃式发动机部件(例如阀座嵌件)的富含钴的耐磨和耐腐蚀合金包括，按重量％计，约0.1至约0.8％C，约0.1至约1.5％Mn，约3至约5％Si，约10至约20％Cr，约5至约32％Fe，约0.5至约4％W，约10至约30％Mo，高达约20％Ni，约20至约40％Co，高达约6％V，高达约3％Nb，总量为约0.5至约8.5％的V加Nb，以及余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
Description
技术领域
本发明涉及用于诸如内燃式发动机的阀座嵌件之类的应用的耐磨合金。
背景技术
在内燃式发动机领域中，已经开发出用于诸如阀座嵌件之类的发动机部件的铁基合金和镍基合金。尽管已经存在对用于此类应用的钴基合金的一些开发，但是由于钴的高成本，已经实现商业化的钴基合金系统较少。尽管钴基合金具有实现VSI应用所需的耐热性、耐腐蚀性和耐磨性的潜力，但仍需要适用于VSI应用的成本较低的钴基合金。
发明内容
本文公开了可用于VSI应用的富含钴的合金(本文称为“J580”)，其中该合金包含以重量百分比(％)计，约0.1至约0.8％C，约0.1至约1.5％Mn，约3至约5％Si，约10至约20％Cr，约5至约32％Fe，约0.5至约4％W，约10至约30％Mo，高达约20％Ni，约20至约40％Co，高达约6％V，高达约3％Nb，V加Nb的总量为约0.5至约8.5％，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
在一个实施方式中，富含钴的合金包含，以重量百分比(％)计，约0.18至约0.52％C，约0.7至约1.2％Mn，约3.5至约4.6％Si，约11至约15％Cr，约16至约27％Fe，约1至约1.5％W，约19至约23％Mo，约0.7至约4％Ni，约26至约36％Co，约1.3至约4％V，约1.2至约2.3％Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
富含钴的合金可以具有一种体硬度(bulk hardness)，其表现出作为低于1500°F回火的函数的小于10％的硬度变化。
富含钴的合金可以具有约1.3至约3.6％的钒含量，其溶相基体具有任选的Laves相。富含钴的合金可以包括高达约9重量％的量的MC型碳化物形成元素(carbide former)，例如V和Nb，例如约0.5至约8.5重量％或约3至约5wt.％。
附图说明
图1是几种J580合金成分的作为回火温度的函数的体硬度的图。
图2示出了测量的体硬度与计算的体硬度之间的相关性。
图3是几种J580合金成分的作为回火温度的函数的径向抗压韧性的图。
图4示出了测量的径向抗压韧性与计算的径向抗压韧性之间的相关性。
图5是径向抗压韧性与体硬度的关系图。
图6至8是尺寸变化与温度的关系图，其中图6是J3的尺寸变化与温度的关系图，图7是J10的尺寸变化与温度的关系图，以及图8是J580的尺寸变化与温度的关系图。
图9是用于J580、J3、J10和J153的几种J580合金成分的压缩屈服强度与温度的关系图。
图10是用于J580、J3、J10和J513的几种J580合金成分的极限拉伸强度与温度的关系图。
图11A和图11B是J580合金成分的扫描电子显微照片(SEM)。
图12A和图12B是J10合金成分的扫描电子显微照片。
图13至15示出了J10和三种J580合金的Plint磨损测试结果，其中图13示出了销样品磨损，图14示出了板样品磨损，以及图15示出了整体材料磨损。
图16示出了各种J580合金的体硬度与温度数据的关系图。
图17示出了各种J580合金的径向抗压韧性与温度数据的关系。
图18示出了各种J580合金的UTS与测试温度的关系。
具体实施方式
本文公开了富含钴的合金(在本文中称为“J580”或“J580合金”)。J580合金被设计为具有成本效益的合金，其表现出耐磨性和耐腐蚀性以及改善的耐热冲击性和可加工性。J580合金可以在铸造部件，例如阀座嵌件(“VSI”)中表现出所需的硬度、显微硬度和硬度分布。
在开发J580合金时，对各种合金成分进行了机械特性和显微结构评估。可以定制J580合金成分，以实现VSI所需的机械特性，例如体硬度、径向抗压强度、尺寸变化、压缩屈服强度、拉伸断裂强度、耐腐蚀性和耐磨性。为了实现VSI所需的性能目标，可以对J580合金成分进行定制，以提供具有钴固溶体相、共晶相、Laves相和MC型碳化物的显微结构。例如，J580合金可以具有一种显微结构，其带有两个初级基体相(层状共晶反应相和Laves相)和用于增强的精细MC型碳化物。钴可以与钼形成金属间相，而与铬形成Sigma相，铁可以与钼和铬形成金属间相，以及硅可以与钴、钼、铬和铁形成金属间相。另外，可以添加镍以形成夹杂物(inclusion)以减小基体相的晶粒尺寸。因此，在J580合金中，通过控制向J580合金中的铁和硅的添加，可以控制合金元素和范围以形成除了基体中的Laves相之外的金属间相，以减少钴固溶体相的体积百分比。与具有约60％的钴和约50体积％Laves相和约50体积％钴固溶体相的基体的J10合金(可从本申请的受让人L.E.Jones获得的Co基合金)相比，Co含量低得多的J580合金可以提供一种VSI，其在整个部件截面上具有更加均质的显微硬度分布。
表1总结了各种合金成分的实验J580炉次(heats)。采用六个炉次来制造标准VSI测试环，其用于一些基本材料测试，包括回火响应，体硬度，径向抗压韧性和腐蚀性。测试VSI样本的基本几何尺寸为：外径1.935英寸(49.15毫米)，内径1.570英寸(39.88毫米)和高度0.3020英寸(7.67毫米)。
表1-J580合金成分的重量％总结
表1中列出的J580合金具有约0.18至约0.55％C，约3.5至约5％Si，约0.2至约1.2％Mn，约11至约20％Cr，约13至约28％Fe，约1至约1.5％W，约18至约23％Mo，约0.5至约4％Ni，约26至约38％Co，约1.5至约4.3％V，约0.1至约2.3％Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
使用表1中列出的六个炉次(8E04XB、8E03XB、8C22XB、8A16XB、8A05XB、7L12XA)制成VSI环样本。对这六个VSI环样本进行了体硬度和径向抗压强度的评估。根据合金设计概念，当温度低于1500°F时，在所研究的合金元素范围内，J580的体硬度并未显示出作为回火温度的函数的显著的硬度变化。使用由这六个炉次(参见表1)制成的样本测试的回火响应证实，J580合金炉次中没有显著的体硬度变化(作为非各向异性系统)。然而，已经清楚地表明，就能够达到的体硬度水平而言，几种合金元素对J580合金系统具有重大影响。假设可以将钴和铁一起作为J580合金系统中“初级基体元素”的组合，然后分析了碳、镍、铬、钼和钒对体硬度的影响。应用线性回归方法，等式1提供了作为几种合金元素的函数的平均体硬度的估算，可以表示为：
等式1：HRc体＝71.6378+6.34391C–2.16431Ni–1.30782Cr+0.591747Mo–3.12869V
在图1中示出了作为回火温度的函数的体硬度测量的测试结果。表2列出了六种样品在不同回火温度下的体硬度值。图2示出了测量的体硬度和计算的体硬度之间的相关性。
表2—硬度测量结果与回火温度的关系
表3总结了J580的六个炉次的径向韧性测量结果。在图3中示出了所评估的全部六个炉次的作为回火温度的函数的径向抗压韧性。与体硬度与回火温度之间的关系一样，作为回火温度的函数的径向抗压测试显示出与所涉及的每个炉次相似的趋势。出于数学模拟的目的，将平均径向抗压测试韧性指数应用于执行该线性回归研究。等式2提供了对J580合金系统的径向抗压韧性模拟结果的估算，其中合金元素(例如碳、镍、铬和钒)有效地增强了韧性，而钼对J580径向抗压韧性产生了负面影响。在等式2中，RCT是径向抗压韧性。图4示出了测量的RCT与计算的RCT之间的相关性。
公式2：RCT＝-1.55+0.265C+0.0683Ni+0.11Cr-0.00935Mo+0.0955V
表3—径向抗压韧性与回火温度的关系
对于J580合金系统，从环境温度到1500°F(816℃)的平均径向抗压韧性和平均体硬度显示出相当好的相关性，其可以通过等式3(如下)表示，其中Y表示平均径向抗压韧性以及“x”表示平均体硬度。
等式3：Y＝0.0009x2–0.1221x+4.3741.
在预期合金应用最感兴趣的体硬度范围(HRc 50至HRc 65)内，径向抗压韧性指数值在0.17至0.35(8.33x 102ft-lb)的范围内，该范围是用于预期合金应用的合适范围。由等式3暗示，J580的体硬度的增加降低了径向抗压韧性，但与体硬度的增加速率相比，其速率是非线性且缓慢的。图5示出了体硬度与RCT之间的相关性。
进行了尺寸稳定性测试以评估J580合金。尺寸稳定性测试条件包括在1200°F下热浸泡20小时，然后是缓慢的空气冷却以进行J580合金评估。在热处理之前和之后从两个垂直的径向取向测量外径(“OD”)尺寸。对于尺寸稳定性测试，OD尺寸变化小于0.0005英寸则被认为是合格(PASS)。表4总结了尺寸稳定性测试结果。清楚地表明，J580合金具有良好的尺寸稳定性。
表4—尺寸稳定性测试结果
*热浸泡条件-1200°F 20小时
表5总结了J580合金的五个炉次的膨胀测量术分析结果以及钴基VSI合金J3和J10(均可从本申请的受让人L.E.Jones获得)的典型热膨胀系数。清楚地显示，J580炉次具备与J3和J10钴基合金相似的CTE。所有测试的温度增加(或减少)速率均为3°/min。表5中的信息表明，所研究的合金元素浓度可以影响热膨胀和收缩行为，但观察到的变化相对较小。影响J580合金中的热膨胀和收缩行为水平的基本因素之一是钴和铁的组合基体元素以及钴与铁的比例。
表5—J3、J10、J580合金的以mm/mm℃计的热膨胀系数：
从J3(图6)、J10(图7)和J580(图8)之间的加热(on-heating)和冷却(on-cooling)行为看出，在热暴露的加热部分和冷却部分之间的尺寸变化速率方面，J10和J580显示出相似的行为，而J3显示出略微不同的行为。在J3中显示的加热和冷却曲线上的分离空间表明，在加热热浸泡期间发生了显著的永久变形。相反，J10和J580显示出在加热曲线和冷却曲线之间的很小间隙，这表明显微结构稳定，并且没有发生显著的固态相变。从一般的VSI尺寸稳定性考虑，在加热然后冷却循环之后处于环境温度下的尺寸间隙是VSI应用的合金尺寸稳定性的指示物。
对J580合金进行了压缩屈服强度和拉伸强度的评价。压缩屈服强度是VSI应用所需的特性。与铁基或镍基合金相比，特别是对于具有马氏体或铁素体显微结构的铁基合金，存在阈值温度，在该阈值温度下压缩屈服强度往往迅速下降。J580合金的一个目标是通过在完全固态温度范围内形成组合的“铁+钴”基，获得与镍基合金相当的持续性压缩屈服强度。图9示出了在J3、J10、J513和J580之间的作为温度函数的压缩屈服强度的比较。J580(X75，炉次8C22XA)在高达650℃的范围内显示出非常好的压缩屈服强度，而没有快速下降的行为，并且在该温度范围内，J580的压缩屈服强度通常大于J3。
在评估J580合金的拉伸强度时，发现合金J580(X75，炉次8C22XA)显示出高达650℃的持续性拉伸断裂强度。它处于所讨论的四种合金的拉伸强度带的下限。然而，作为温度函数的拉伸断裂强度曲线显然表现出良好的拉伸特性，其仅在测试温度高达650℃时才略有变化。由于由合金显微结构分布引起的较低的潜在应力集中，拉伸断裂强度行为可对VSI应用有利。图10描绘了合金J580、J3、J10和J513的极限拉伸断裂强度的比较。
在抗腐蚀性的评估中，使用pH值为1.2的非常强的混合酸进行VDA浸没和冷凝物腐蚀测试，以及测试循环的大部分(7天中有6天)包括将测试池保持在50℃。对于1.2pH测试，基于标准VDA测试溶液成分制成测试溶液。对于2.8pH测试，应用L.E.Jones(LEJ)测试溶液，其包括硫酸钠：7800ppm SO4 -2；硝酸钠：1800ppm NO3 -，用乙酸(～5g/L)将其进行调节，从而获得2.8pH。2.8pH测试的测试循环和程序与1.2pH测试相同。在所评估的VSI合金的组中，J580以及J10、J133和J153具备最低的腐蚀速率。基本上，这四种合金的浸没测试或冷凝物测试都没有测量到腐蚀。
对于2.8pH浸没和冷凝物腐蚀测试，J580再次显示没有可测量的腐蚀速率。
图11A至11B以及图12A至12B分别示出了J580和J10的典型SEM显微结构形态。应当指出的是，J580显示出很高的抗氧化性，用LEJ蚀刻剂蚀刻多于15个小时才显示出固化亚结构的细节。然而，在蚀刻条件下，蚀刻出一些树突间区域(在Laves相和共晶相之间)。另一方面，可以在相对较短的时间内蚀刻J10样品以显示其显微结构。另外，应当注意，图11A至11B以及图12A至12B的放大倍数不同并且这些照片上附有微米标记。因此，与包括Laves相的尺寸的J10相比，J580具备显著更精细的显微结构。J10是具有约60％的Co、约28％的Mo、约8％的Cr和约2.5％的Si的Co基合金。在图11B中，区域1、2和3示出了Laves相，区域4示出了共晶相，以及区域5示出了被蚀刻出的区域。与J10相比，J580中Laves相的Si含量显著高于J10Laves相的Si含量。
进行实验以评估J580的可铸造性并评估J580与可从L.E.Jones公司获得的J3和J10合金相比的特性。所评估的样本的成分在下文表6中列出，其中“Rem”是指不可避免的元素的剩余部分：
表6—J580(第1至5号)、J3和J10合金成分
| 号 | Co | Mo | Cr | Fe | Si | Ni | V | Mn | Nb | W | C | Rem. |
| 1 | 36 | 22 | 13 | 13 | 5 | 5 | 1 | 0.8 | 1 | 1 | 0.3 | 余量 |
| 2 | 39 | 27 | 13 | 13 | 5 | 1.75 | 0.8 | 1.25 | 1.25 | 0.3 | 余量 | |
| 3 | 35 | 22 | 13 | 13 | 5 | 5 | 1 | 0.8 | 1 | 1 | 0.3 | 余量 |
| 4 | 35 | 26 | 13 | 13 | 5 | 1.75 | 0.8 | 1.25 | 1.25 | 0.3 | 余量 | |
| 5 | 35 | 23 | 16 | 15 | 5 | 1.75 | 0.8 | 1.25 | 0.3 | 余量 | ||
| J3 | 50 | 30 | 1.5 | 0.5 | 0.3 | 0.3 | 13 | 2.4 | 余量 | |||
| J10 | 60 | 28.5 | 8 | 2.4 | 余量 |
表6中列出的J580合金具有约0.3％C，5％Si，0.8％Mn，13-16％Cr，13-15％Fe，1-1.25％W，22-27％Mo，0-5％Ni，35-39％Co，1-1.75％V，1-1.25％Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
下文表7列出了被测试的样本的体硬度(HRC)、峰值载荷(lbf)、变形(英寸)和径向抗压韧性(8.33ft-lb)。
表7—J580炉次1-3和J10的机械特性
| 炉次 | 体硬度 | 峰值载荷 | 变形 | 径向抗压韧性 |
| 1 | 53 | 1463.8 | 0.0274 | 0.401 |
| 2 | 58.5 | 1066.8 | 0.0228 | 0.244 |
| 3 | 52 | 1357.6 | 0.0263 | 0.357 |
| J10 | 57 | 631 | 0.0196 | 0.124 |
如上文所示，J580表现出与J10相似的硬度，但J580表现出更好的径向抗压韧性。铸造并检查炉次1-3的合金和J10。发现与J10相比，J580合金表现出更均质(均匀)的显微硬度分布，而这两个样本均表现出相似的体硬度。J580的分布更均等的显微硬度似乎是由于其显微结构分布比J10的显微结构分布更精细(钴固溶体相和Laves相)。
可以设计J580合金成分系统以形成Co-Fe面心立方(FCC)相、富含Co-Mo-Cr-Si的Laves相和少量碳化物的复合物。使用炉次8E11XB制造的J580样本来进行x射线衍射辅助相表征。该炉次专门用以检查合金系统中钴含量的下限(27.0重量％)。另外，还检查了铁含量的上限(23.5重量％)。钴与铁的比例为1.15。用Rigaku的SmartLab x射线衍射仪进行相表征以及；在L.E.Jones制备直径为1.25英寸以及厚度为1/2英寸的盘块(disk block)样本。钴辐射和铜辐射源均应用于该实验，并且；在钴辐射下，x射线衍射光谱分辨率显著优于使用铜时的所述分辨率。
应用了两种不同的结晶相定量方法(DD和RIR)，并且这两种方法在鉴定四个主要结晶相[即FCC(奥氏体)、MoFe2 Laves相、马氏体和Mo6Co6C碳化物]方面是一致的。考虑到来自DD和RIR这两种方法的结果，炉次样本包含大于59％和高达74％的FCC相以及4.9％至13.0％的马氏体相。因此，奥氏体(FCC)与马氏体加在一起的量超过72％或78.9％。这高于合金系统的所需/期望值。
在炉次1-3的评估中，发现炉次1表现出二相基体，并且MC碳化物形成元素的总量大约为3重量％。发现炉次2表现出三相基体，并且碳化物形成元素的总量大约为4.25％。发现炉次3表现出三相基体，并且初级MC型碳化物形成元素的总量大约为3％。炉次3表现出类似于炉次2的三相区域固化亚结构分布，但具有的铁是炉次2的两倍以上。
炉次1-3的显微结构可以总结如下：炉次1具有约34体积％初级金属互化物和约66体积％Co固溶体；炉次2具有约24体积％次级金属互化物、约48体积％初级金属互化物以及约28体积％C固溶体；以及炉次3具有约37体积％次级金属互化物、约45体积％初级金属互化物、约18体积％Co固溶体。
在表8中总结的Plint磨损测试是用三种不同炉次的与Crutonite阀材料配对的J580合金样本进行的。标准的Plint测试条件包括20N的施加负载、20Hz的往复频率、1mm的行程长度以及100,000个总测试循环。每个材料配对的测试温度包括23℃、50℃、100℃、150℃、200℃、250℃、300℃、350℃、400℃、450℃和500℃。通过在测试前后对销和板样品称量来确定销和板样品两者的质量变化。
表8.Plint磨损测试结果的总结
销样品磨损
板样品磨损
在图13、图14和图15中分别示出了销、板和总材料的作为测试温度函数的Plint磨损测试结果，其中曲线A-D分别对应于合金J10(1J10A)、J580(8A16XAA)、J580(8E03XA)和J580(8E04XA)。在为该项目测试的四种材料配对中，三种与J580销材料有关(三种不同的炉次)，而一种与J10销材料有关。所有板样品均从Crutonite阀门中提取。通常，所有四种材料配对在发动机气门机构应用中均显示出合理的销与板磨损比率，以及基于一般L.E.JonesPlint磨损测试标准的材料磨损量。相比之下，总体最佳耐磨性来自J580(8A16XA)与Crutonite材料的配对。
下文的表9中列出了14种额外的合金成分和HRc测试结果。表10提供了表9中所列的7种合金的体硬度与回火温度的关系数据。
表9—以重量％计的J580合金成分的示例
表10.作为回火温度函数的体硬度的总结
表9中列出的J580合金具有约0.2至约0.6％C，约3.5至约5％Si，约0.2至约0.6％Mn，约13至约20％Cr，约7至约32％Fe，约1至约1.5％W，约19至约29％Mo，0至约17％Ni，约20至约35％Co，约1.3至约5.3％V，约0.6至约2.1％Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
在图16中描绘了表10中列出的体硬度数据，其中曲线A-G分别对应于合金9A02XA、9A03XA、9A03XB、9A03XC、9A03XD、9A04XA和9A04XB。测试结果表明，回火温度没有显著影响所测试的J580炉次的体硬度。
表11列出了对合金9A02XA、9A03XA、9A03XB、9A03XC、9A03XD、9A04XA和9A04XB进行的径向抗压韧性(RCT)测试的结果。图17示出了RCT测试数据，其中曲线A-G分别对应于合金9A02XA、9A03XA、9A03XB、9A03XC、9A03XD、9A04XA和9A04XB。如图所示，与所测试的其他炉次相比，炉次9A03XA表现出最高的总体径向抗压韧性。
表11.径向抗压韧性与回火温度的关系总结
通过将体硬度和径向抗压韧性用作J580合金的合金元素的函数，进行了多元线性回归。对于体硬度，从回归过程获得等式4和5，其中括号中的元素表示每种元素的量：
等式4：HRc＝-479+57.0(C)-11.8(Mn)+15.0(Si)+5(Ni)+10.7(Cr)+0.65(Mo)–5.15(W)+1.13(V)+5.6(Co)+5.3(Fe)+11.8(Nb).
等式5：RCT＝-0.1038–2.283(C)+1.478(Mn)–0.1123(Si)+0.03739(Ni)–0.07174(Cr)+0.09685(Mo).
如等式5所示，增加Mn、Ni和Mo和/或降低C、Si和Cr含量可以增加径向抗压韧性。
测试了五个实验炉次8A05XA、8B13XA、8C22XA、8E03XA和8E04XA以评估拉伸断裂强度。这些炉次的成分和拉伸测试结果分别总结在表12和表13中。这些J580炉次的铁含量在约16至约24重量％的范围内。与J580合金相比，商品TRIBALOY T400和T800具有低得多的铁含量(<3重量％)，以及高得多的钴含量(T400和T800分别为60重量％Co和51重量％Co)，如表14所示。
表12.实验炉次的成分
| 炉次 | C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | W | V | Co | Fe | S | Nb |
| 8A05XA | 0.430 | 4.21 | 1.10 | 3.55 | 12.35 | 22.22 | 1.05 | 2.02 | 28.68 | 22.63 | 0.003 | 1.32 |
| 8B13XA | 0.412 | 4.45 | 0.99 | 0.53 | 19.29 | 19.38 | 1.33 | 3.77 | 28.74 | 20.57 | 0.004 | 0.10 |
| 8C22XA | 0.489 | 4.45 | 0.76 | 3.16 | 13.91 | 21.44 | 1.17 | 1.52 | 35.08 | 16.46 | 0.005 | 1.16 |
| 8E03XA | 0.481 | 4.29 | 0.80 | 3.53 | 11.86 | 21.58 | 1.29 | 4.25 | 26.52 | 23.34 | 0.005 | 1.60 |
| 8E04XA | 0.187 | 3.84 | 0.95 | 0.74 | 14.83 | 21.89 | 1.39 | 3.79 | 30.93 | 19.08 | 0.005 | 1.95 |
上述合金炉次的P含量分别为0.025％、0.022％、0.025％、0.023％和0.027％。
表13.拉伸断裂强度结果的总结
表14.商品TRIBALOY T400和T800的标称成分
表12中列出的J580合金具有约0.18至约0.5％C，约3.8至约4.5％Si，约0.7至约1.1％Mn，约11至约20％Cr，约16至约24％Fe，约1至约1.4％W，约19至约23％Mo，约0.5至约4％Ni，约26至约35％Co，约1.5至约4.3％V，约0.1至约2％Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
对于预期的合金应用，处于环境温度下的极限拉伸强度(UTS)优选等于或大于50.0ksi，并且优选高温。参照表11和12，当C+Si含量大于4.86重量％时，有可能从环境温度到1200°F达到50.0ksi UTS。因此，炉次8E04XA中的碳+硅含量不会达到优选的50ksi UTS。此外，要达到50ksi UTS，碳含量应大于0.187重量％。图18绘制了炉次8A05XA(曲线A)、8B13XA(曲线B)、8E03XA(曲线C)、8E04XA(曲线D)和8C22XA(曲线E)的UTS与测试温度的关系。低碳和碳加硅对降低J580合金系统的拉伸断裂强度的影响可以从图18中的曲线D中看出。
基于炉次8B13XA的特性，为了获得优选的50ksi UTS，必须满足几个条件：(1)添加预定量的碳；(2)添加预定量的碳加硅；和/或(3)添加预定量的铌。例如，为了在1200°F下获得大于50ksi的UTS，优选的铌含量在约1.60重量％至约1.95重量％的范围内。
J580合金包括C、Mn、Si、Cr、Fe、W、Mo、V和/或Nb、Co、任选的Ni和不可避免的杂质。通常，J580合金可以包括：落在0.1至0.8％范围内的任意量的C，落在0.1至1.5％范围内的任意量的Mn，落在3至5％范围内的任意量的Si，落在10至20％范围内的任意量的Cr，落在5至32％范围内的任意量的Fe，落在0.5至4％范围内的任意量的W，落在10至30％范围内的任意量的Mo，落在0至20％范围内的任意量的Ni，落在20至40％范围内的任意量的Co，落在0至6％范围内的任意量的V，落在0至3％范围内的任意量的Nb，落在0.5至8.5％范围内的任意总量的V加Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。例如，J580合金可以包括落在0.1-0.2％，0.2-0.3％，0.3-0.4％，0.4-0.5％，0.5-0.6％，0.6-0.7％或者0.7-0.8％范围内的任意量的C；落在0.1-0.2％，0.2-0.3％，0.3-0.4％，0.4-0.5％，0.5-0.6％，0.6-0.7％，0.7-0.8％，0.8-0.9％，0.9-1.0％，1.0-1.1％，1.1-1.2％，1.2-1.3％，1.3-1.4％或者1.4-1.5％范围内的任意量的Mn；落在3.0-3.1％，3.1-3.2％，3.3-3.4％，3.4-3.5％，3.5-3.6％，3.6-3.7％，3.7-3.8％，3.8-3.9％，3.9-4.0％，4.0-4.1％，4.1-4.2％，4.3-4.4％，4.4-4.5％，4.5-4.6％，4.6-4.7％，4.7-4.8％，4.8-4.9％或者4.9-5.0％范围内的任意量的Si；落在10-11％，11-12％，12-13％，13-14％，14-15％，15-16％，16-17％，17-18％，18-19％或者19-20％范围内的任意量的Cr；落在5-6％，6-7％，7-8％，8-9％，9-10％，10-11％，11-12％，12-13％，13-14％，14-15％，15-16％，16-17％，17-18％，18-19％，19-20％，20-21％，21-22％，22-23％，23-24％，24-25％，25-26％，26-27％，27-28％，28-29％，29-30％，30-31％或者31-32％范围内的任意量的Fe；落在0.5-0.6％，0.6-0.7％，0.7-0.8％，0.8-0.9％，0.9-1.0％，1.0-1.1％，1.1-1.2％，1.2-1.3％，1.3-1.4％，1.4-1.5％，1.5-1.6％，1.6-1.7％，1.7-1.8％，1.8-1.9％，1.9-2.0％，2.0-2.1％，2.1-2.2％，2.3-2.4％，2.4-2.5％，2.5-2.6％，2.6-2.7％，2.7-2.8％，2.8-2.9％，2.9-3.0％，3.0-3.1％，3.1-3.2％，3.3-3.4％，3.4-3.5％，3.5-3.6％，3.6-3.7％，3.7-3.8％，3.8-3.9％或者3.9-4.0％范围内的任意量的W；落在10-11％，11-12％，12-13％，13-14％，14-15％，15-16％，16-17％，17-18％，18-19％，19-20％，20-21％，21-22％，22-23％，23-24％，24-25％，25-26％，26-27％，27-28％，28-29％，29-30％，30-31％，31-32％，32-33％，33-34％，34-35％，35-36％，36-37％，37-38％，38-39％或者39-40％范围内的任意量的Mo；落在0-1％,1-2％，2-3％，3-4％，4-5％，5-6％，6-7％，7-8％，8-9％，9-10％，10-11％，11-12％，12-13％，13-14％，14-15％，15-16％，16-17％，17-18％，18-19％或者19-20％范围内的任意量的Ni；落在20-21％，21-22％，22-23％，23-24％，24-25％，25-26％，26-27％，27-28％，28-29％，29-30％，30-31％，31-32％，32-33％，33-34％，34-35％，35-36％，36-37％，37-38％，38-39％或者39-40％范围内的任意量的Co；落在0-0.1％，0.1-0.2％，0.2-0.3％，0.3-0.4％，0.4-0.5％，0.5-0.6％，0.6-0.7％，0.7-0.8％，0.8-0.9％，0.9-1.0％，1.0-1.1％，1.1-1.2％，1.2-1.3％，1.3-1.4％，1.4-1.5％，1.5-1.6％，1.6-1.7％，1.7-1.8％，1.8-1.9％，1.9-2.0％，2.0-2.1％，2.1-2.2％，2.3-2.4％，2.4-2.5％，2.5-2.6％，2.6-2.7％，2.7-2.8％，2.8-2.9％，2.9-3.0％，3.0-3.1％，3.1-3.2％，3.3-3.4％，3.4-3.5％，3.5-3.6％，3.6-3.7％，3.7-3.8％，3.8-3.9％，3.9-4.0％；4.0-4.1％，4.1-4.2％，4.3-4.4％，4.4-4.5％，4.5-4.6％，4.6-4.7％，4.7-4.8％，4.8-4.9％，4.9-5.0％，5.0-5.1％，5.1-5.2％，5.3-5.4％，5.4-5.5％，5.5-5.6％，5.6-5.7％，5.7-5.8％，5.8-5.9％，5.9-6.0％范围内的任意量的V；落在0-0.1％，0.1-0.2％，0.2-0.3％，0.3-0.4％，0.4-0.5％，0.5-0.6％，0.6-0.7％，0.7-0.8％，0.8-0.9％，0.9-1.0％，1.0-1.1％，1.1-1.2％，1.2-1.3％，1.3-1.4％，1.4-1.5％，1.5-1.6％，1.6-1.7％，1.7-1.8％，1.8-1.9％，1.9-2.0％，2.0-2.1％，2.1-2.2％，2.3-2.4％，2.4-2.5％，2.5-2.6％，2.6-2.7％，2.7-2.8％，2.8-2.9％或者2.9-3.0％范围内的任意量的Nb；落在0.5-1.0％，1.0-1.5％，1.5-2.0％，2.0-2.5％，2.5-3.0％，3.0-3.5％，3.5-4.0％，4.0-4.5％，4.5-5.0％，5-5.5.0％，5.5-6.0％，6.0-6.5％，6.5-7.0％，7.0-7.5％，7.5-8.0％或者8.0-8.5％范围内的任意总量的V加Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
为了在室温至1200°F的温度范围内达到至少约50ksi的拉伸断裂强度，J580合金可以具有约0.4至约0.6％C，约4.0至约5.0％Si，约0.7至约1.2％Mn，约0.5至约4.0％Ni，约11至约20％Cr，约19至约23％Mo，约1.0至约1.5％W，约1.5至约4.5％V，约26至约35％Co，约16至约24％Fe，约0.1至约1.6％Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。为了在室温至1200°F的温度范围内达到至少约70ksi的拉伸断裂强度，J580合金可以具有约0.45至约0.55％C，约4.2至约4.7％Si，约0.7至约0.8％Mn，约2.5至约3.5％Ni，约13至约15％Cr，约21至约22％Mo，约1.1至约1.3％W，约1.3至约1.7％V，约33至约37％Co，约15至约18％Fe，约1.0至约1.4％Nb，总量为约2.5至约2.9％的V加Nb，余量的不可避免的杂质包括高达0.035％P、高达0.015％S以及高达0.250％N。
优选实施方式仅仅是说明性的，并且不应被认为是以任何方式进行限制的。本发明的范围由所附权利要求书给出，而不是由前面的说明给出，并且落入权利要求书范围内的所有变化和等同物均应包含在其中。
Claims (19)
1.一种富含钴的耐磨和耐腐蚀合金，其包含，以重量％计：
约0.1至约0.8％C；
约0.1至约1.5％Mn；
约3至约5％Si；
约10至约20％Cr；
约5至约32％Fe；
约0.5至约4％W；
约10至约30％Mo；
约0至约20％Ni；
约20至约40％Co；
高达约6％V；
高达约3％Nb；
总量为约0.5至约8.5％的V加Nb；以及
余量的不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的合金，其中C为约0.2至约0.5％，Mn为约0.2至约0.8％，Si为约3.5至约4.5％，Cr为约13至约20％，Fe为约12至约32％，W为约1至约4％W，Mo为约19至约28％，Ni为约0至约5％，Co为约20至约35％，V为约3至约4％，以及Nb为约1至约2％。
3.根据权利要求1所述的合金，其具有显微结构，所述显微结构包含钴固溶体和Laves相的基体相，以及在钴固溶体基体中均匀分布的MC型碳化物。
4.根据权利要求3所述的合金，其中所述固溶体基体是其中具有NbC和/或VC沉淀物的面心立方固溶体。
5.根据权利要求3所述的合金，其进一步包含树突间初级共晶相。
6.一种由根据权利要求1所述的合金制成的阀座嵌件。
7.根据权利要求6所述的阀座嵌件，其中C为约0.18至约0.52％，Mn为约0.7至约1.2％，Si为约3.5至约4.6％，Cr为约11至约15％，Fe为约16至约27％，W为约1至约1.5％，Mo为约19至约23％，Ni为约0.7至约4％，Co为约26至约36％，V为约1.3至约4％，以及Nb为约1.2至约2.3％。
8.根据权利要求6所述的阀座嵌件，其中所述阀座嵌件是铸件，并且所述显微结构包括按体积计的40至60％的Laves相和按体积计的40至60％的钴固溶体相。
9.根据权利要求6所述的阀座嵌件，其中所述阀座嵌件在75至1000°F下具有约50至约66洛氏C标度的铸态硬度，从75至1000°F具有约100ksi至约150ksi的压缩屈服强度；和/或从75至1000°F具有约70ksi至约100ksi的极限拉伸强度。
10.根据权利要求6所述的阀座嵌件，其中
C为0.2至0.5％，Mn为0.2至0.8％，Si为3.5至4.5％，Cr为13至20％，Fe为12至32％，W为1至4％W，Mo为19至28％，Ni为从0至5％，Co为20至35％，V为3至4％，以及Nb为1至2％。
11.根据权利要求6所述的阀座嵌件，其中在约1200°F下热浸约20小时后，所述阀座嵌件表现出小于每英寸嵌件外径(O.D.)约0.25×10-3英寸的尺寸稳定性。
12.根据权利要求6所述的阀座嵌件，其中当从约室温加热到约1000°F时，所述阀座嵌件表现出10％或更少的硬度降低。
13.一种制造内燃式发动机的方法，所述方法包含将根据权利要求6所述的阀座嵌件插入到所述内燃式发动机的气缸盖中。
14.根据权利要求13所述的方法，其中所述发动机是柴油发动机。
15.一种操作内燃式发动机的方法，所述方法包含：将阀关闭以抵靠根据权利要求6所述的阀座嵌件以关闭所述内燃式发动机的气缸，以及点燃所述气缸中的燃料以操作所述内燃式发动机。
16.根据权利要求15所述的方法，其中所述发动机是柴油发动机。
17.根据权利要求15所述的方法，其中所述阀：(i)由通过沉淀硬化而强化的高温镍铬合金；或高温镍基超级合金构成；或(ii)所述阀用通过碳化物增强的耐高温、耐磨的钴基合金进行硬面处理；或用通过Laves相增强的耐高温、耐磨的钴基合金进行硬面处理。
18.一种制造根据权利要求1所述的富含钴的耐磨和耐腐蚀合金的方法，其中所述合金是在约2800至约3000°F的温度下熔融并由熔体铸造的；或者所述合金是预合金粉末，其被压缩成成形部件并在约2000至约2350°F的温度下烧结。
19.根据权利要求18所述的方法，其中所述合金是在约2875至约2915°F的温度下由熔体铸造的；所述方法进一步包含在惰性、氧化、还原气氛或在真空中，在约1300至约1500°F的温度下将铸造的所述合金加热约2至约10小时。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310506234.2A CN116536558A (zh) | 2019-07-11 | 2020-07-13 | 富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US16/508,700 | 2019-07-11 | ||
| US16/508,700 US11155904B2 (en) | 2019-07-11 | 2019-07-11 | Cobalt-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202310506234.2A Division CN116536558A (zh) | 2019-07-11 | 2020-07-13 | 富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN112210704A true CN112210704A (zh) | 2021-01-12 |
| CN112210704B CN112210704B (zh) | 2023-05-26 |
Family
ID=71574985
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202010669126.3A Active CN112210704B (zh) | 2019-07-11 | 2020-07-13 | 富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 |
| CN202310506234.2A Pending CN116536558A (zh) | 2019-07-11 | 2020-07-13 | 富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202310506234.2A Pending CN116536558A (zh) | 2019-07-11 | 2020-07-13 | 富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11155904B2 (zh) |
| EP (1) | EP3763843B1 (zh) |
| CN (2) | CN112210704B (zh) |
| BR (1) | BR102020014187A2 (zh) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113088783A (zh) * | 2021-03-15 | 2021-07-09 | 南昌大学 | 一种应用于含氧高温氯腐蚀环境的AlFeNiMoNb改性904L合金的制备方法 |
| CN114457271A (zh) * | 2022-01-28 | 2022-05-10 | 北京科技大学 | 基于Laves相强化的多主元耐磨耐蚀合金及制备方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11353117B1 (en) | 2020-01-17 | 2022-06-07 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Valve seat insert system and method |
| US11421679B1 (en) | 2020-06-30 | 2022-08-23 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Packing assembly with threaded sleeve for interaction with an installation tool |
| US11421680B1 (en) | 2020-06-30 | 2022-08-23 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Packing bore wear sleeve retainer system |
| US11384756B1 (en) | 2020-08-19 | 2022-07-12 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Composite valve seat system and method |
| USD997992S1 (en) | 2020-08-21 | 2023-09-05 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Fluid end for a pumping system |
| USD980876S1 (en) | 2020-08-21 | 2023-03-14 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Fluid end for a pumping system |
| USD986928S1 (en) | 2020-08-21 | 2023-05-23 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Fluid end for a pumping system |
| US11391374B1 (en) | 2021-01-14 | 2022-07-19 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Dual ring stuffing box |
| US11434900B1 (en) | 2022-04-25 | 2022-09-06 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Spring controlling valve |
| US11920684B1 (en) | 2022-05-17 | 2024-03-05 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Mechanically or hybrid mounted valve seat |
| US20240018630A1 (en) * | 2022-05-25 | 2024-01-18 | Kennametal Inc. | Wear and corrosion resistant alloy compositions |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5478417A (en) * | 1992-09-18 | 1995-12-26 | Goro Nickel S.A. | Controlled thermal expansion superalloy |
| CN101144131A (zh) * | 2006-09-15 | 2008-03-19 | 海恩斯国际公司 | 易于氮化物强化的钴-铬-铁-镍合金 |
| CN101596584A (zh) * | 2009-07-10 | 2009-12-09 | 攀枝花新钢钒股份有限公司 | 沉没辊或稳定辊的离心复合制造方法 |
| CN101597730A (zh) * | 2009-07-10 | 2009-12-09 | 攀枝花新钢钒股份有限公司 | 一种沉没辊和稳定辊 |
| US20100291406A1 (en) * | 2009-05-14 | 2010-11-18 | General Electric Company | Cobalt-nickel superalloys, and related articles |
| CN102016091A (zh) * | 2008-04-15 | 2011-04-13 | L·E·琼斯公司 | 富钴抗磨损合金及其制备方法和用途 |
| US20110225823A1 (en) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Sulzer Turbo Services Venlo B.V. | Cobalt alloy and method for its manufacture |
| CN109402518A (zh) * | 2017-08-17 | 2019-03-01 | L.E.君斯公司 | 用于发动机气阀机构应用的高性能基于铁的合金、其制备方法及其用途 |
| CN110291216A (zh) * | 2017-02-15 | 2019-09-27 | 日本制铁株式会社 | Ni基耐热合金及其制造方法 |
Family Cites Families (73)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1057828A (en) | 1912-07-20 | 1913-04-01 | Elwood Haynes | Metal alloy. |
| US2030342A (en) | 1933-07-15 | 1936-02-11 | Union Carbide & Carbon Corp | Alloy |
| US2103500A (en) | 1936-01-08 | 1937-12-28 | Cons Car Heating Co Inc | Alloy |
| US2763547A (en) | 1955-06-09 | 1956-09-18 | Allegheny Ludlum Steel | Cast alloys |
| US3180012A (en) | 1963-07-12 | 1965-04-27 | Du Pont | Cobalt alloys |
| US3432294A (en) | 1965-04-21 | 1969-03-11 | Martin Marietta Corp | Cobalt-base alloy |
| US3410732A (en) | 1965-04-30 | 1968-11-12 | Du Pont | Cobalt-base alloys |
| US3356542A (en) | 1967-04-10 | 1967-12-05 | Du Pont | Cobalt-nickel base alloys containing chromium and molybdenum |
| FR2149076A5 (en) | 1971-06-30 | 1973-03-23 | Inoue Japax Res | Magnetic alloy - contg silicon iron, cobalt, chromium molybdenum and tunsten has improved magnetic properties |
| FR2183353A5 (zh) | 1972-05-04 | 1973-12-14 | Creusot Loire | |
| DE2225577C3 (de) | 1972-05-26 | 1980-01-31 | Edelstahlwerk Witten Ag, 5810 Witten | Verwendung einer Legierung auf Kobalt-Chrom-Basis als Biowerkstoff |
| US3795430A (en) | 1972-10-19 | 1974-03-05 | Du Pont | Wear resistant frictionally contacting surfaces |
| US3839024A (en) | 1973-02-15 | 1974-10-01 | Du Pont | Wear and corrosion resistant alloy |
| JPS6010100B2 (ja) * | 1976-01-29 | 1985-03-15 | 東北大学金属材料研究所長 | シリコンカ−バイド繊維強化コバルト基複合材料の製造方法 |
| JPS5320796A (en) | 1976-08-10 | 1978-02-25 | Canon Inc | Liquid crystal display unit |
| JPS5937733B2 (ja) | 1978-12-05 | 1984-09-11 | 三菱マテリアル株式会社 | 内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシ−トの肉盛溶接用Ｃｏ基合金 |
| JPS5927369B2 (ja) | 1979-05-11 | 1984-07-05 | 三菱マテリアル株式会社 | ディ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
| EP0031580B1 (en) | 1979-12-29 | 1985-11-21 | Ebara Corporation | Coating metal for preventing the crevice corrosion of austenitic stainless steel |
| JPS59129746A (ja) | 1983-01-18 | 1984-07-26 | Mitsubishi Metal Corp | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
| JPS59133343A (ja) | 1983-01-19 | 1984-07-31 | Daido Steel Co Ltd | 耐摩耗耐食合金 |
| JPS60116741A (ja) | 1983-11-29 | 1985-06-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐食合金 |
| JPS613860A (ja) | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Mitsubishi Metal Corp | 歯科用Ｃｏ基鋳造合金 |
| DE3510331C1 (de) | 1985-03-22 | 1985-12-05 | Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf | Dental-Gusslegierung |
| JPS6223951A (ja) | 1985-07-25 | 1987-01-31 | Mitsubishi Metal Corp | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金 |
| JPH0617528B2 (ja) | 1985-08-02 | 1994-03-09 | 三菱重工業株式会社 | 排気弁および排気弁座のシ−ト部用合金 |
| JPS6237357A (ja) | 1985-08-08 | 1987-02-18 | Mitsubishi Metal Corp | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
| US4692305A (en) | 1985-11-05 | 1987-09-08 | Perkin-Elmer Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
| JPS62164844A (ja) | 1986-01-13 | 1987-07-21 | Mitsubishi Metal Corp | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
| CN1004638B (zh) | 1986-12-04 | 1989-06-28 | 广州合金钢厂 | 新型的耐磨耐腐蚀钴基合金 |
| US4711763A (en) | 1986-12-16 | 1987-12-08 | Cabot Corporation | Sulfidation-resistant Co-Cr-Ni alloy with critical contents of silicon and cobalt |
| JPH0196350A (ja) | 1987-10-06 | 1989-04-14 | Hitachi Metals Ltd | 耐食耐摩耗焼結合金とその製造法 |
| JPH0759730B2 (ja) | 1988-04-21 | 1995-06-28 | 株式会社クボタ | プラスチック射出成形・押出成形機用耐食耐摩耗合金 |
| JP2745647B2 (ja) | 1989-03-08 | 1998-04-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 熱間加工性のすぐれた高温耐摩耗性Ｃｏ基合金の製造法 |
| JP2745646B2 (ja) | 1989-03-08 | 1998-04-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 熱間加工性のすぐれた高温耐摩耗性Ｃｏ基合金の製造法 |
| US5002731A (en) | 1989-04-17 | 1991-03-26 | Haynes International, Inc. | Corrosion-and-wear-resistant cobalt-base alloy |
| JP2706561B2 (ja) | 1990-10-18 | 1998-01-28 | 日立粉末冶金株式会社 | 内燃機関用弁座材、及びその製造方法 |
| JP2800075B2 (ja) | 1991-02-06 | 1998-09-21 | 株式会社クボタ | 耐食・耐摩耗性コバルト基合金 |
| JP2800076B2 (ja) | 1991-02-06 | 1998-09-21 | 株式会社クボタ | 耐食・耐摩耗性コバルト基合金 |
| JP2800074B2 (ja) | 1991-02-06 | 1998-09-21 | 株式会社クボタ | 耐食・耐摩耗性コバルト基合金 |
| JPH0617177A (ja) | 1992-07-01 | 1994-01-25 | Kubota Corp | 耐食耐摩耗性Ｃｏ基合金 |
| JPH06145856A (ja) | 1992-11-05 | 1994-05-27 | Kubota Corp | 耐食・耐摩耗性コバルト基合金 |
| JPH06171166A (ja) | 1992-12-09 | 1994-06-21 | Ricoh Co Ltd | 給紙装置 |
| US5462575A (en) | 1993-12-23 | 1995-10-31 | Crs Holding, Inc. | Co-Cr-Mo powder metallurgy articles and process for their manufacture |
| JP2837798B2 (ja) | 1993-12-24 | 1998-12-16 | 株式会社クボタ | 耐食性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれるコバルト基合金 |
| JPH09206986A (ja) | 1996-01-29 | 1997-08-12 | Mitsubishi Materials Corp | 高温耐摩耗性のすぐれたエンジンバルブ |
| DK173348B1 (da) | 1996-06-07 | 2000-08-07 | Man B & W Diesel As | Udstødsventil til en forbrændingsmotor |
| JP3469435B2 (ja) | 1997-06-27 | 2003-11-25 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関用バルブシート |
| US6793878B2 (en) | 2000-10-27 | 2004-09-21 | Wayne C. Blake | Cobalt-based hard facing alloy |
| CN1166798C (zh) | 2001-03-14 | 2004-09-15 | 中国科学院金属研究所 | 一种耐磨钴基合金材料 |
| JP3951928B2 (ja) | 2002-02-21 | 2007-08-01 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン用高温部材 |
| JP3928782B2 (ja) | 2002-03-15 | 2007-06-13 | 帝国ピストンリング株式会社 | バルブシート用焼結合金の製造方法 |
| US20040011435A1 (en) | 2002-07-17 | 2004-01-22 | Wu James B. C. | Wear-resistant, corrosion-resistant cobalt-based alloys |
| US6852176B2 (en) | 2002-07-17 | 2005-02-08 | Deloro Stellite Holdings Corporation | Wear-resistant, corrosion-resistant cobalt-based alloys |
| JP4175209B2 (ja) | 2003-08-11 | 2008-11-05 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン用高温部材 |
| AU2004311779A1 (en) | 2003-12-29 | 2005-07-21 | Deloro Stellite Holdings Corporation | Ductile cobalt-based laves phase alloys |
| JP4213060B2 (ja) | 2004-03-03 | 2009-01-21 | 日本ピストンリング株式会社 | バルブシート用鉄基焼結合金材 |
| CA2588988A1 (en) | 2004-11-30 | 2006-06-08 | Deloro Stellite Holdings Corporation | Weldable, crack-resistant co-based alloy |
| EP1844182B1 (en) | 2004-12-15 | 2010-08-25 | Deloro Stellite Holdings Corporation | Imparting high-temperature degradation resistance to components for internal combustion engine systems |
| JP4467064B2 (ja) | 2005-02-24 | 2010-05-26 | 日本発條株式会社 | Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ合金およびその製造方法 |
| JP4584158B2 (ja) | 2005-03-23 | 2010-11-17 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関用鉄基焼結合金製バルブシート材 |
| US8167270B2 (en) | 2007-03-12 | 2012-05-01 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Valve gear with a bearing having a sliding surface against a valve shaft |
| JP5529366B2 (ja) | 2007-03-29 | 2014-06-25 | 三菱重工業株式会社 | コーティング材料及びその製造方法並びにコーティング方法並びにシュラウド付き動翼 |
| JP5486093B2 (ja) | 2010-11-09 | 2014-05-07 | 福田金属箔粉工業株式会社 | 耐摩耗性コバルト基合金とそれを盛金したエンジンバルブ |
| DE102010051122A1 (de) | 2010-11-11 | 2012-05-16 | Robert Bosch Gmbh | Regeleinrichtung |
| US9078753B2 (en) | 2012-05-03 | 2015-07-14 | Kennametal Inc. | Surgical orthopedic implants made from wear-resistant cobalt—chromium—molybdenum alloys |
| CN103060617A (zh) | 2012-12-26 | 2013-04-24 | 北京融点金属有限公司 | 一种高耐磨性能的钴铬钼合金 |
| US9334547B2 (en) | 2013-09-19 | 2016-05-10 | L.E. Jones Company | Iron-based alloys and methods of making and use thereof |
| JP6026015B2 (ja) | 2014-06-27 | 2016-11-16 | 株式会社リケン | 焼結バルブシート及びその製造方法 |
| DE102015211623A1 (de) | 2015-06-23 | 2016-12-29 | Mahle International Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Ventilsitzringes |
| JP6527459B2 (ja) | 2015-12-22 | 2019-06-05 | 日本ピストンリング株式会社 | 耐摩耗性に優れた内燃機関用バルブシート |
| CN105603260A (zh) | 2015-12-24 | 2016-05-25 | 宁波天阁汽车零部件有限公司 | 一种耐高温的涡轮增压器涡轮 |
| JP2018039037A (ja) | 2016-09-08 | 2018-03-15 | トヨタ自動車株式会社 | エンジンバルブ用コバルト基盛金合金およびエンジン |
| CN106756257B (zh) | 2017-01-18 | 2018-06-15 | 东南大学 | 一种抗高温氧化耐磨钴基合金丝材及其制备方法 |
-
2019
- 2019-07-11 US US16/508,700 patent/US11155904B2/en active Active
-
2020
- 2020-07-09 EP EP20184911.4A patent/EP3763843B1/en active Active
- 2020-07-10 BR BR102020014187-2A patent/BR102020014187A2/pt unknown
- 2020-07-13 CN CN202010669126.3A patent/CN112210704B/zh active Active
- 2020-07-13 CN CN202310506234.2A patent/CN116536558A/zh active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5478417A (en) * | 1992-09-18 | 1995-12-26 | Goro Nickel S.A. | Controlled thermal expansion superalloy |
| CN101144131A (zh) * | 2006-09-15 | 2008-03-19 | 海恩斯国际公司 | 易于氮化物强化的钴-铬-铁-镍合金 |
| CN102016091A (zh) * | 2008-04-15 | 2011-04-13 | L·E·琼斯公司 | 富钴抗磨损合金及其制备方法和用途 |
| US20100291406A1 (en) * | 2009-05-14 | 2010-11-18 | General Electric Company | Cobalt-nickel superalloys, and related articles |
| CN101596584A (zh) * | 2009-07-10 | 2009-12-09 | 攀枝花新钢钒股份有限公司 | 沉没辊或稳定辊的离心复合制造方法 |
| CN101597730A (zh) * | 2009-07-10 | 2009-12-09 | 攀枝花新钢钒股份有限公司 | 一种沉没辊和稳定辊 |
| US20110225823A1 (en) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Sulzer Turbo Services Venlo B.V. | Cobalt alloy and method for its manufacture |
| CN110291216A (zh) * | 2017-02-15 | 2019-09-27 | 日本制铁株式会社 | Ni基耐热合金及其制造方法 |
| CN109402518A (zh) * | 2017-08-17 | 2019-03-01 | L.E.君斯公司 | 用于发动机气阀机构应用的高性能基于铁的合金、其制备方法及其用途 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113088783A (zh) * | 2021-03-15 | 2021-07-09 | 南昌大学 | 一种应用于含氧高温氯腐蚀环境的AlFeNiMoNb改性904L合金的制备方法 |
| CN114457271A (zh) * | 2022-01-28 | 2022-05-10 | 北京科技大学 | 基于Laves相强化的多主元耐磨耐蚀合金及制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN112210704B (zh) | 2023-05-26 |
| US11155904B2 (en) | 2021-10-26 |
| EP3763843B1 (en) | 2022-10-05 |
| BR102020014187A2 (pt) | 2021-01-19 |
| CN116536558A (zh) | 2023-08-04 |
| EP3763843A1 (en) | 2021-01-13 |
| US20210010113A1 (en) | 2021-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112210704B (zh) | 富含钴的耐磨合金及其制造和使用方法 | |
| CN114672738B (zh) | 用于发动机气阀机构应用的高性能基于铁的合金、其制备方法及其用途 | |
| US10138766B2 (en) | Iron-based alloys and methods of making and use thereof | |
| US9334547B2 (en) | Iron-based alloys and methods of making and use thereof | |
| US8479700B2 (en) | Iron-chromium alloy with improved compressive yield strength and method of making and use thereof | |
| KR101939512B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인리스 강판 | |
| JP2002256396A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JP5355837B2 (ja) | スチール合金、プラスチック成形工具及びプラスチック成形工具用の強靭焼入れブランク | |
| EP3202939A1 (en) | Austenitic heat-resistant cast steel having excellent thermal fatigue characteristics, and exhaust system component comprising same | |
| EP1580290B1 (en) | Cold die steel excellent in characteristic of suppressing dimensional change | |
| JP4207137B2 (ja) | 高硬度高耐食ステンレス鋼 | |
| JP2000256802A (ja) | 耐へたり性に優れたメタルガスケット用ステンレス鋼材およびその製造法 | |
| US10378072B2 (en) | Maraging steel | |
| EP0498105A1 (en) | High strength and high toughness stainless steel and method of manufacturing the same | |
| WO2020245285A1 (en) | A martensitic stainless alloy | |
| RU76647U1 (ru) | Вал (варианты) | |
| JPH036354A (ja) | 高い硬度および高い減衰能を有する吸振合金およびその製造方法 | |
| KR20180095557A (ko) | 신규한 합금을 포함하는 웨이스트 게이트 부품 | |
| JPS6123750A (ja) | 非磁性鋼 | |
| CN117642522A (zh) | 奥氏体系不锈钢及其制造方法 | |
| EP3966354A1 (en) | Bainitic hot work tool steel | |
| JP2004346346A (ja) | 耐熱処理変形性および表面処理特性に優れた快削工具鋼と、それを用いた金型 | |
| Masuyama et al. | Creep Properties of Gr. 91 Castings and Forgings With High Residual Elements |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: HK Ref legal event code: DE Ref document number: 40039485 Country of ref document: HK |
|
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |