JPS6237357A - 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法Info
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- JPS6237357A JPS6237357A JP17475185A JP17475185A JPS6237357A JP S6237357 A JPS6237357 A JP S6237357A JP 17475185 A JP17475185 A JP 17475185A JP 17475185 A JP17475185 A JP 17475185A JP S6237357 A JPS6237357 A JP S6237357A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ｃ並業上の利用分野〕
この発明は、丁ぐれたｌ１ｌｒｔ単耗性を有し、かつ耐
熱性にも丁ぐれたＣｏ４合金板材の＃造法（二関Ｔるも
のである。
熱性にも丁ぐれたＣｏ４合金板材の＃造法（二関Ｔるも
のである。
一般に、チェンソーガイドや、木工ＬＸ）工Ｉ＋４”＝
Ｖびし軽金属および合金切断用のこ歯、さら（二蒸気ダ
ービンのブレードなどの製造じシま、丁ぐれたｌｌ１ｌ
−Ｉ摩耗性と耐熱性が要求さｆｌ、石ことから、？！？
、ｒｉＭのＣｏ−合金板材が１＋１いられている。
Ｖびし軽金属および合金切断用のこ歯、さら（二蒸気ダ
ービンのブレードなどの製造じシま、丁ぐれたｌｌ１ｌ
−Ｉ摩耗性と耐熱性が要求さｆｌ、石ことから、？！？
、ｒｉＭのＣｏ−合金板材が１＋１いられている。
また、これらの各槙Ｃｏ基合金叛材のうちの１つとして
、車ｉｔ％で（以下％は車量％をボ丁）、に ０．０
５〜２ ％。
、車ｉｔ％で（以下％は車量％をボ丁）、に ０．０
５〜２ ％。
ＷおよびＭｏのうちの１種または２柿：２へ２０９５、
Ｃｒ：１５〜３５９５、 を含有し、さらじ会費に応じて、 ＮｉおよびＦｅのうちのｔ ａｔまたは２縛：１〜２５
％、を含有し、残りがＣｏと不ｉＴ ｉ！不純物からな
る組成を飄耳するＣｏ基合金板材が広く知られている。
Ｃｒ：１５〜３５９５、 を含有し、さらじ会費に応じて、 ＮｉおよびＦｅのうちのｔ ａｔまたは２縛：１〜２５
％、を含有し、残りがＣｏと不ｉＴ ｉ！不純物からな
る組成を飄耳するＣｏ基合金板材が広く知られている。
このＣｏ基合金板材は、通常、訪造後のインゴットに、
分塊鍛造や分塊圧延、さらに二熱間圧延や冷間圧延を抱
して、版厚：約１〜４＋ｗを有する板材とし、これ（二
１１００〜１２５０℃の活Ａ度で溶体化処理を帽子こと
によって製造され、この状態で実用に供されている。
分塊鍛造や分塊圧延、さらに二熱間圧延や冷間圧延を抱
して、版厚：約１〜４＋ｗを有する板材とし、これ（二
１１００〜１２５０℃の活Ａ度で溶体化処理を帽子こと
によって製造され、この状態で実用に供されている。
［発明が解決しようと下る問題点］
しかし、近年、上記の利用分野（二おいても高速化や商
性能化が要求されるようになっており、これに伴って、
上記の従来Ｃｏ基合金板材のもつ耐摩耗性のより一層の
同上が望まれている。
性能化が要求されるようになっており、これに伴って、
上記の従来Ｃｏ基合金板材のもつ耐摩耗性のより一層の
同上が望まれている。
そこで、本発明考得は、上述のような観点から、上記の
従来Ｃｏ基合金叛祠ζ二溜目し、これのもつ耐摩耗性を
一段と同上せしめろべく仙究７行なった結果、上記従来
Ｃｏ基合金板材は、浴体化処卵後、素地に１次炭化物が
分散し、かつ２次炭化物が結晶粒界だけに析出した絹織
乞もつ力１、上Ｊ己σ）Ｃｏ基合金板材をｐＰ、ｌ￥ｉ
ＤＯ工により成形するＣ二際して、加工終了温度： ７
００〜１０００°Ｃ１１０００℃から加工終了温度まで
の加工率：５〜３０ 粥、 ケ満足する最終熱間圧延条件で行なＩｔ’、これ（＝よ
って加工硬化されたＣｏ基合金板材（二、７００〜１０
００℃の温度で時効処哩を施工と、この＾賢果のＣｏ基
合金板材においては、１次炭化物か素地ＬＰに、また２
次炭化物が結晶粒界に分ｈダした状態で存在Ｔろが、さ
らに２次炭化物が結晶粒内に析出した組織ｔもつよう（
二なり、しかもこの２次層（ヒ９勿シま（自在：１μｍ
以下の微細なものであるため、結晶１０内の硬さが、従
来Ｃｏ基合金板材ではビッカース硬さで約２５０であり
たものが、ｌｉ”＋ｊ ３００以上（二まで同上し、耐
摩耗性の著しし）改善カーをま力へれるようになるとい
う知見を得たのである。
従来Ｃｏ基合金叛祠ζ二溜目し、これのもつ耐摩耗性を
一段と同上せしめろべく仙究７行なった結果、上記従来
Ｃｏ基合金板材は、浴体化処卵後、素地に１次炭化物が
分散し、かつ２次炭化物が結晶粒界だけに析出した絹織
乞もつ力１、上Ｊ己σ）Ｃｏ基合金板材をｐＰ、ｌ￥ｉ
ＤＯ工により成形するＣ二際して、加工終了温度： ７
００〜１０００°Ｃ１１０００℃から加工終了温度まで
の加工率：５〜３０ 粥、 ケ満足する最終熱間圧延条件で行なＩｔ’、これ（＝よ
って加工硬化されたＣｏ基合金板材（二、７００〜１０
００℃の温度で時効処哩を施工と、この＾賢果のＣｏ基
合金板材においては、１次炭化物か素地ＬＰに、また２
次炭化物が結晶粒界に分ｈダした状態で存在Ｔろが、さ
らに２次炭化物が結晶粒内に析出した組織ｔもつよう（
二なり、しかもこの２次層（ヒ９勿シま（自在：１μｍ
以下の微細なものであるため、結晶１０内の硬さが、従
来Ｃｏ基合金板材ではビッカース硬さで約２５０であり
たものが、ｌｉ”＋ｊ ３００以上（二まで同上し、耐
摩耗性の著しし）改善カーをま力へれるようになるとい
う知見を得たのである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづＶ）てなさ
れたものであって。
れたものであって。
に ０．０ ５〜２ ％、
ＷおよびＭＯのうちの１種または２欅：２〜２０９５、
Ｃｒ：１５−３５ｓａ、 を含有し、さらに心安に応じて、 ＮｉおよびＦｅのうちの１橿または２柿：１〜２５％、
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる赴１成を
有し、かつ、 加工終了温度：７００へ１０００’Ｃｏ１０００℃から
加工終了温度までの加工率：５〜３０％、 を満足する最終熱間圧せ条件で熱間加工されたＣｏ基合
金板材に、７００〜１ｏｏｏ℃の幅度で時効処理を抱子
ことによって、素地中に１次炭化物が、また結晶粒界に
２次炭化物が分散し、さらに結晶粒内に直径：１μｍ以
下の２次炭化物が分散した紡織を有丁゛る、耐摩耗性の
著しく丁ぐれたＣｏ基合金板材？：製造する方法に待機
を有するものである。
Ｃｒ：１５−３５ｓａ、 を含有し、さらに心安に応じて、 ＮｉおよびＦｅのうちの１橿または２柿：１〜２５％、
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる赴１成を
有し、かつ、 加工終了温度：７００へ１０００’Ｃｏ１０００℃から
加工終了温度までの加工率：５〜３０％、 を満足する最終熱間圧せ条件で熱間加工されたＣｏ基合
金板材に、７００〜１ｏｏｏ℃の幅度で時効処理を抱子
ことによって、素地中に１次炭化物が、また結晶粒界に
２次炭化物が分散し、さらに結晶粒内に直径：１μｍ以
下の２次炭化物が分散した紡織を有丁゛る、耐摩耗性の
著しく丁ぐれたＣｏ基合金板材？：製造する方法に待機
を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、Ｃｏ基合金板材の成
分組成、＃終熱間＋Ｊ［］工条件、および時効処理温度
を上記の通りに限定した理由を説明する。
分組成、＃終熱間＋Ｊ［］工条件、および時効処理温度
を上記の通りに限定した理由を説明する。
Ａ 成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃａ：分には、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有Ｖが０．０５％未満では、特に
２次炭化物の析出が不十分となり、Ｊ′に望の耐摩耗性
’Ｙ ｆｆｆｉ保−「ることができず、一方その含有ｔ
４が２％？：峙えると、塑性加工が困難にｔ（ろことか
ら、その含有量乞０．０５〜２％と定めた。
作用があるが、その含有Ｖが０．０５％未満では、特に
２次炭化物の析出が不十分となり、Ｊ′に望の耐摩耗性
’Ｙ ｆｆｆｉ保−「ることができず、一方その含有ｔ
４が２％？：峙えると、塑性加工が困難にｔ（ろことか
ら、その含有量乞０．０５〜２％と定めた。
０））ＷおよびＭ。
これらの成分には、一部が素地に１＾１浴して、これを
強化するほか、炭化物な形成して耐摩れ性乞向上させる
作中があるが、その含有量が２％未滴では前記作用に所
望の効果が得られ才、一方その含有量が２０％！越えろ
と、塑性加工性が低下するようになるほか、板材に脆化
相同が現われろようになることから、その含有３Ｊを２
〜２０９６と定めた。
強化するほか、炭化物な形成して耐摩れ性乞向上させる
作中があるが、その含有量が２％未滴では前記作用に所
望の効果が得られ才、一方その含有量が２０％！越えろ
と、塑性加工性が低下するようになるほか、板材に脆化
相同が現われろようになることから、その含有３Ｊを２
〜２０９６と定めた。
（ｃ） Ｃｒ
（’ｒ酸成分は、素地に固溶して耐熱性を同上させるほ
か、炭化物を形成してｌｌｌ１−を摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有ｌが１５９６未満では前記性１
１１に所望の効果が得られず、一方その含有量が３５９
６を越えると、σ相などの脆化相が出現するようになっ
て塑性加工性および延性が低下下るようになることから
、その含有量’ｇ１５〜３５％と定めた。
か、炭化物を形成してｌｌｌ１−を摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有ｌが１５９６未満では前記性１
１１に所望の効果が得られず、一方その含有量が３５９
６を越えると、σ相などの脆化相が出現するようになっ
て塑性加工性および延性が低下下るようになることから
、その含有量’ｇ１５〜３５％と定めた。
（ｄ） ＮｉおよびＦｅ
これらの成分には、素地に固溶して、延性および塑性加
工性乞同上させる作中があるので、特にこれらの特性が
要求される場合に必夢に応じて含有されるが、その含有
量が１％未満では前記作用に所望の同上効果が得られず
、一方その含有量が２５％を越えろと耐摩耗性の低下が
著しくなることから、その含有量を１〜２５９６と定め
た。
工性乞同上させる作中があるので、特にこれらの特性が
要求される場合に必夢に応じて含有されるが、その含有
量が１％未満では前記作用に所望の同上効果が得られず
、一方その含有量が２５％を越えろと耐摩耗性の低下が
著しくなることから、その含有量を１〜２５９６と定め
た。
Ｂ 最終熱間加工条件
加工終了温度が１０００’Ｃを越えたり、また１０００
℃〜加工終了温度間の加工率が５９６未満であったりす
る場合には、加工硬化が不十分で、時効処理後に十分な
２次炭化物を結晶粒内に析出させることができず、この
結果所望の丁ぐれた耐摩耗性を確保テることができなく
なり、一方、その温度が７００℃未満であったり、その
加工率が３０９６を越えたりする場合には、板材（＝割
れが発生し易くなることから、その温度を７００〜１０
００℃、その加工率を５〜３０９６と定めた。
℃〜加工終了温度間の加工率が５９６未満であったりす
る場合には、加工硬化が不十分で、時効処理後に十分な
２次炭化物を結晶粒内に析出させることができず、この
結果所望の丁ぐれた耐摩耗性を確保テることができなく
なり、一方、その温度が７００℃未満であったり、その
加工率が３０９６を越えたりする場合には、板材（＝割
れが発生し易くなることから、その温度を７００〜１０
００℃、その加工率を５〜３０９６と定めた。
Ｃ時効処理温度
その温度が７００’Ｃ未満で）ま、結晶粒内に微細な２
次炭化物を十分Ｃ二析出させることができず、一方その
温度が１０００℃を越えると、２次炭化物が粗大化する
ようになって所望の耐摩耗性を確保することができない
ことから、その温度ヲ７００−１０００℃と定めた。
次炭化物を十分Ｃ二析出させることができず、一方その
温度が１０００℃を越えると、２次炭化物が粗大化する
ようになって所望の耐摩耗性を確保することができない
ことから、その温度ヲ７００−１０００℃と定めた。
〔実施例］
つぎｉ二、この発明の方法を実施例により具体的に説明
する。
する。
通常の溶解法を中い、それぞれ第１表に示される成分組
成をもったＣｏ基合金溶湯？：ｍ製し、鋳造して直径：
９０−φＸ長さ：３５０■の寸法ｔもったインゴットと
した後、このインゴットｌ二、１２００〜１０００℃の
温度での熱間鍛造を行なって板厚：１０■の板材とし、
この板材に、１２００〜１０００℃の範囲内の温度で所
定の厚さまで熱間圧延を抱し、さらにそれぞれ第１表に
示される条件で最終熱間圧延（いずれの場合も開始温度
は１１００℃）ｌ抱して板厚：２簡の熱鳳延鈑とし、つ
いで、この熱延１ｆｉｒ二同じく弗１表にホされる温度
で時効処理（大気中、１時間保持後、空冷）を施すこと
によって本発明法１〜２１をそれぞｎ実施した。
成をもったＣｏ基合金溶湯？：ｍ製し、鋳造して直径：
９０−φＸ長さ：３５０■の寸法ｔもったインゴットと
した後、このインゴットｌ二、１２００〜１０００℃の
温度での熱間鍛造を行なって板厚：１０■の板材とし、
この板材に、１２００〜１０００℃の範囲内の温度で所
定の厚さまで熱間圧延を抱し、さらにそれぞれ第１表に
示される条件で最終熱間圧延（いずれの場合も開始温度
は１１００℃）ｌ抱して板厚：２簡の熱鳳延鈑とし、つ
いで、この熱延１ｆｉｒ二同じく弗１表にホされる温度
で時効処理（大気中、１時間保持後、空冷）を施すこと
によって本発明法１〜２１をそれぞｎ実施した。
また、比較の目的で、最終熱間圧延を第１表１＝示され
る条件（本発明法と同じ条件）で行ない、かつ時効処理
を行なわず、これに代って、大気中、温度：１２００℃
に、３０分間保持後、空冷の条件で溶体化処理を行なう
こと（二よって従来法工〜１８をそれぞれ実施した。
る条件（本発明法と同じ条件）で行ない、かつ時効処理
を行なわず、これに代って、大気中、温度：１２００℃
に、３０分間保持後、空冷の条件で溶体化処理を行なう
こと（二よって従来法工〜１８をそれぞれ実施した。
つぎＣ１上記本発明法１〜２１によって得られた板材（
以下本発明板材という）、および上記従来法１〜１８に
よって得られた板材（以下従来板材というンについて、
大違式摩耗試験８！ン用い、相手材： ＪＩＳ−８ＵＪ
−２（硬さ： ＨＲ（？６０）、 ′荷重：１
８．２に９、 摩擦速度： ０．１１９ ｍ／ Ｓｅｃ 。
以下本発明板材という）、および上記従来法１〜１８に
よって得られた板材（以下従来板材というンについて、
大違式摩耗試験８！ン用い、相手材： ＪＩＳ−８ＵＪ
−２（硬さ： ＨＲ（？６０）、 ′荷重：１
８．２に９、 摩擦速度： ０．１１９ ｍ／ Ｓｅｃ 。
摩擦距離：１００ｍ、
潤滑剤二便用せず、
の条件で摩耗試験を行ない、比摩耗喰を測定した。
これらの結果を第１表に示した。
また、これらの板材について、その組織゛を全極顕微鏡
により観察し１こところ、本発明板材は、いずれも１次
炭化物が素地中に、また２次炭化物が結晶粒界に分散し
、かつ直径：１μｍ以下の微細な２次炭化物が結晶粉内
に析出した組織をもつのに対して、従来板材は、いずれ
も１次炭化物は素地中に分散するが、２？Ｘ炭化物が結
晶粒界だけに析出した組織をもつものであった。
により観察し１こところ、本発明板材は、いずれも１次
炭化物が素地中に、また２次炭化物が結晶粒界に分散し
、かつ直径：１μｍ以下の微細な２次炭化物が結晶粉内
に析出した組織をもつのに対して、従来板材は、いずれ
も１次炭化物は素地中に分散するが、２？Ｘ炭化物が結
晶粒界だけに析出した組織をもつものであった。
第１表に示される結果から、本発明法によって製造され
た本発明版材においては、いずｎも微細な２次炭化物が
結晶粒内に析出した組織をもつので、２、次層化物が結
晶粒界だけに析出した組織を有する従来版材に比して丁
ぐｎた耐摩耗性を示すことが明らかである。
た本発明版材においては、いずｎも微細な２次炭化物が
結晶粒内に析出した組織をもつので、２、次層化物が結
晶粒界だけに析出した組織を有する従来版材に比して丁
ぐｎた耐摩耗性を示すことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれは、直径：１μｍ
以下の微細な２次炭化物が結晶粒内に析出した組織を有
するＣｏ基合金板材を製造することができ、前記２次炭
化物の析出によって結晶粒自体の硬さか著しく向上する
ようになるので、前記Ｃｏ基合金板材はきわめて丁ぐれ
た耐摩耗性を示すようになるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
以下の微細な２次炭化物が結晶粒内に析出した組織を有
するＣｏ基合金板材を製造することができ、前記２次炭
化物の析出によって結晶粒自体の硬さか著しく向上する
ようになるので、前記Ｃｏ基合金板材はきわめて丁ぐれ
た耐摩耗性を示すようになるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０５〜２％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２〜２０％、 Ｃｒ：１５〜３５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有し、かつ、 加工終了温度：７００〜１０００℃、 １０００℃から加工終了温度までの加工率：５〜３０％
、 を満足する最終熱間圧延条件で熱間加工されたＣｏ基合
金板材に、７００〜１０００℃の温度で時効処理を施す
ことによつて、その組織を、素地中に１次炭化物が、ま
た結晶粒界に２次炭化物が分散し、かつ結晶粒内に直径
：１μｍ以下の２次炭化物が分散した組織とすることを
特徴とする耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法
。 - （２）Ｃ：０．０５〜２％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２〜２０％、 Ｃｒ：１５〜３５％、 を含有し、さらに、 ＮｉおよびＦｅのうちの１種または２種：１〜２５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有し、かつ、 加工終了温度：７００〜１０００℃、 １０００℃から加工終了温度までの加工率：５〜３０％
、 を満足する最終熱間圧延条件で熱間加工されたＣｏ基合
金板材に、７００〜１０００℃の温度で時効処理を施す
ことによつて、その組織を、素地中に１次炭化物が、ま
た結晶粒界に２次炭化物が分散し、かつ結晶粒内に直径
：１μｍ以下の２次炭化物が分散した組織とすることを
特徴とする耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17475185A JPS6237357A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17475185A JPS6237357A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6237357A true JPS6237357A (ja) | 1987-02-18 |
| JPS635464B2 JPS635464B2 (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=15984044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17475185A Granted JPS6237357A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6237357A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02247367A (ja) * | 1989-03-20 | 1990-10-03 | Mitsubishi Metal Corp | Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法 |
| KR20030075427A (ko) * | 2002-03-19 | 2003-09-26 | 백응률 | 스텔라이트 6비 합금 의 열간 압연조직 제어방법 |
| US11155904B2 (en) | 2019-07-11 | 2021-10-26 | L.E. Jones Company | Cobalt-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
-
1985
- 1985-08-08 JP JP17475185A patent/JPS6237357A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02247367A (ja) * | 1989-03-20 | 1990-10-03 | Mitsubishi Metal Corp | Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法 |
| KR20030075427A (ko) * | 2002-03-19 | 2003-09-26 | 백응률 | 스텔라이트 6비 합금 의 열간 압연조직 제어방법 |
| US11155904B2 (en) | 2019-07-11 | 2021-10-26 | L.E. Jones Company | Cobalt-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS635464B2 (ja) | 1988-02-03 |
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