JP2002543279A - 周面部分を有する不定ローラのための鋳造材料及びその製造方法 - Google Patents

周面部分を有する不定ローラのための鋳造材料及びその製造方法

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Abstract

(57)【要約】 本発明は、周面部分を有する不定ローラのための鋳造材料を製造しかつ加工する方法に関する。鋳造部分において、とくに帯通路の最後のスタンドにおけるローラにおいて、本発明によれば、次のことが提案される。すなわち（Ａ）重量％において、２．０ ないし３．５のＣ、１．０ ないし２．０のＳｉ、０．５ないし２．０のＭｎ、１．０ ないし３．０のＣｒ、３．５ ないし４．９のＮｉ、０．２ないし２．９のＭｏ、残り鉄及び不純物の化学的組成を有する溶融物が準備され、かつ（Ｂ）０．５重量％より多くのバナジウムが、５．９重量％までの程度において添加され、この中に溶解され、かつ（Ｃ）金属組織学的な研磨の１ｍｍ＊２の観察面あたり２０より多いグラファイト粒子が存在し、かつ残りが大体においてマルテンサイト、８ないし３５容積％の共融カーバイド及び少なくとも１容積％の微分散したモノカーバイドからなるという条件で、１．０ないし３．０容積％のグラファイトを有するミクロ構造が、その硬化の際に形成されるように、炭素、けい素、ニッケルの濃度及びカーバイド形成元素の作用合計を確定することによって、合金技術的に溶融物の組成が調節され、その後、（Ｄ）溶融物が、型内に注入され、かつ部材に硬化させられ、このようにして準備された部材が、（Ｅ）熱処理を受ける。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は、元素、炭素、けい素、マンガン、クロム、ニッケル、モリブデン、
バナジウム、場合によっては周期系Ｖ族の別の元素、アルミニウム、残り鉄、及
び製造によって生じる不純物を含む、合金された鋳造材料、とくに不定ローラの
作業範囲のための材料を製造する方法に関する。
【０００２】 さらに本発明は、前記の元素を含む鋳造材料に関する。
【０００３】 最後に本発明は、圧延材料に対してわずかな固着又は溶接傾向を有する鋳造合
金から形成された作業又は周面部分、及びわずかに合金された鋳鉄、とくに球状
黒鉛鋳鉄からなるじん性を有する心部分からなる、とくに平らな鋼を変形する作
業ローラのための複合不定ローラを含む。
【０００４】 その使用の際に種々の様式の多数の負荷にさらされている工具又は機械部分は
、特別な特性プロファイルを必要とする。このことから出発して、実現可能性及
び経済的な製造及び部分の実際の動作における寿命に関して、それぞれ適当な材
料及び製造方法が選択される。
【０００５】 とくに材料の熱形成のために室温を越えて変化する温度において使用される部
分は、多くの適用の場合に、鋳造材料から形成されている。このような材料選択
によって、所望のように大体において局所的に異なった温度のための歪みは最小
にすることができ、部分の製造は経済的に構成することができ、かつ材料特性は
かなりの程度まで負荷に整合することができる。
【０００６】 鋼の加熱圧延のための作業ローラ、例えば加熱幅広帯通路における、とくにス
テッケルスタンド及び仕上げスタンドにおけるローラは、一方において大きな機
械的及び熱的な負荷にさらされており、かつ他方において圧延材料に接着及び溶
接するできるだけわずかな傾向を持たなければならない。すなわち加熱帯を薄く
圧延するほど、作業ローラと圧延材料との間の比面積圧力が大きくなり、このこ
とは、最後のスタンドの低い最終圧延温度によって助長されて、ローラ表面にお
ける帯の固着の傾向を著しく強力にする。帯とローラ表面のこの接着、溶接は、
帯からの材料の引き裂きに通じ、このことは、このようなものとしてかつローラ
に付着して、その後の圧延欠陥に通じることがあり、このことは、しばしば必然
的に加熱帯の品質低下に通じる。
【０００７】 ローラギャップにおける摩擦の減少及びローラ表面における帯の固着傾向の減
少に関する要求を満たすため、及び加熱帯ローラ通路の最後のスタンドにおける
ローラの作業範囲において材料のかわむき及び熱衝撃損傷に抗する抵抗を高める
ために、不定の鋳造材料を使用することは周知である。
【０００８】 不定の品質は、鋳造状態から形成される著しく異なった３つの組織構成部分か
らなり、すなわちグラファイト、カーバイド及び鋼に似たマトリクスからなる。
マトリクスだけは、熱処理によって著しく変化することができる。不定ローラ品
質又は合金は、急速な硬化の際に、組織中に多くのカーバイド及びわずかなグラ
ファイトを形成し、かつ低い硬化速度の際、割合は逆転し、すなわちわずかなカ
ーバイド及び多くのグラファイトが生じる。その結果、急速に硬化した材料は硬
く、かつゆっくりと硬化した材料は軟らかい。不定ローラにおいて、このことは
、鋳造物表面からの間隔が増大するとともに、カーバイド割合が低下し、グラフ
ァイト割合が増加し、かつ同様に硬さが小さくなる。この場合に、定義された硬
さのジャンプは観察されないので、この品質は、“不定”と称する。
【０００９】 しかしグラファイトの析出は、材料の硬さ及びとくに磨耗特性を悪化させるこ
とがあるので、この欠点を最小にするために、ミクロ構造は、追加的に硬いカー
バイドを有するようにする。
【００１０】 合金技術的な処置によって、グラファイト粒子とカーバイドを有する鋳造組織
を製造することは、専門家にとってよく知られており、その際、グラファイト形
成を促進する元素、大体においてニッケル及びけい素からなる含有量、及びわず
かな量におけるカーバイド形成剤、大体においてクロム及びモリブデンの濃度、
及び炭素含有量は、溶融物中において互いに同調され、かつ硬化の際のその相互
作用が考慮される。
【００１１】 不定ローラは、従来の技術によれば、重量％において、２．６ないし３．６の
炭素、０．６ないし１．１のけい素、０．６ないし１．０のマンガン、１．５な
いし２．１のクロム、４．１ないし４．６のニッケル、０．３ないし０．５のモ
リブデン、残り鉄、同伴元素、及び不純物の組成を有する。複合ローラの作業部
材又は周面の組織は、大体において２８ないし４０％の共融カーバイド及び１．
３ないし２．２容積％のグラファイトの割合を有するベイナイト及び／又はマル
テンサイトのマトリクスからなり、１ｍｍ＊２の研磨面あたり５ないし２０のグ
ラファイト粒子が存在する。
【００１２】 不定ローラの使用特性を改善するために、とくに作業範囲におけるその磨耗抵
抗を高めるために、そのために考慮された溶融物中に、なるべく高い硬さの表面
コーティングされたカーバイド粒子を持込むことが試みられた（ＰＣＴ／英国第
９３／０２３８０号明細書）。わずかな割合の高い硬さのカーバイドが、わずか
な硬さの品質の典型的なカーバイドの増加よりも大きく材料の耐磨耗性を高める
ことは、専門家には周知である。この時、ローラ又はローラ周面がこのような溶
融物から遠心鋳造法によって製造されると、溶融物とカーバイド粒子の間の異な
った比重及び遠心力に基づいて、不所望な溶離現象及び不均一が形成されること
がある。さらに溶融物の変化により、不可欠なグラファイトの形成が妨害される
ことがある。
【００１３】 ＰＣＴ／米国第９６／０９１８１号明細書によれば、不定ローラのための計量
された組成を有する溶融物に０．３ないし６．０重量％のニオブを添加し、かつ
化学量論的に形成すべきニオブカーバイドに相応して炭素含有量を増加すること
が提案されている。この過程様式により、材料のカーバイド割合及び磨耗抵抗は
増加するが、高められたニオブ含有量は、カーバイドの初期の形成に通じること
があり、このことは、カーバイド粒子及びグラファイト粒子の粗大化を引起こす
ことがある。
【００１４】 不定ローラの作業範囲の遠心鋳造の際、金型内の合金は、硬化の間に、例えば
８０ないし１８０Ｇの範囲における大きな遠心力加速度にさらされている。この
時、初めに溶融物中に形成されるバナジウムのモノカーバイドは、液状金属のも
のより低い密度を、かつニオブのものは、高い密度を有するので、溶離現象又は
分解に至ることがある。このような溶離を避けるために、硬化の際に生じるモノ
カーバイドが混合カーバイド（ＶＮｂ）Ｃであり、かつ大体において溶融物と同
じ密度を有するように、溶融物をバナジウム及びニオブと均一に合金することが
、すでに提案されている（米国特許第５７３８７３４号明細書）。前記の米国特
許明細書によれば１７重量％までのモノカーバイドを形成する元素のできるだけ
多くの含有量に基づいて、炭素濃度も、既知の関係にしたがって調節しなければ
ならない。しかしながらこのような合金は、局所的な分離及び大きなグラファイ
ト粒子を有する不所望な硬化組織を有し、このことは、一方においてすでにわず
かな使用時間の後に、ローラの低下した表面品質を引起こし、かつ他方において
圧延材料の接着傾向を増強する。
【００１５】 従来の技術から出発して、本発明の課題は、不定ローラの作業範囲の材料が、
圧延材料の接着又は溶接する著しくわずかな傾向を有し、かつ利用される範囲の
厚さにわたって一定の大きな耐磨耗性を有する、新しい改善された方法を提供す
ることにある。
【００１６】 さらに本発明は、わずかな容積割合を有する細かく分散しかつ均一に分散した
グラファイト析出を有し、かつ同様に基礎材料中に均一に分散して、まったく小
さなカーバイド粒子直径を有する特殊カーバイドを有し、かつ研磨の際に大体に
おいて不変の作業表面の特性を有する鋳造材料を提供することを、目的として設
定する。
【００１７】 最後に本発明は、その使用特性が著しく改善されており、かつローラ破損、か
わむき及び心への移行範囲における割れ目形成の危険が減少している、複合不定
ローラを製造することを目的としている。
【００１８】 この課題は、本発明による方法において、次のようにして解決される。すなわ
ち Ａ．重量％において、 ２．０ ないし３．５のＣ、 １．０ ないし２．０のＳｉ、 ０．５ ないし２．０のＭｎ、 １．０ ないし３．０のＣｒ、 ３．５ ないし４．９のＮｉ、 ０．２０ないし２．９のＭｏ、 残り鉄及び不純物 の化学的組成を有する溶融物が準備され、かつ Ｂ．０．５重量％より多くのバナジウムが、５．９重量％までの程度において
添加され、この中に溶解され、かつ Ｃ．金属組織学的な研磨の１ｍｍ＊２の観察面あたり２０より多いが１００よ
り少ないグラファイト粒子が存在し、かつ残りが大体においてマルテンサイト、
８ないし３５容積％の共融カーバイド及び少なくとも１容積％の微分散したバナ
ジウムカーバイドからなるという条件で、１．０ないし３．０容積％のグラファ
イトを有するミクロ構造が、その硬化の際に形成されるように、ニッケルの存在
するところにおいて炭素及びけい素の濃度及びカーバイド形成元素の作用合計を
確定することによって、合金技術的に溶融物の組成が調節され、その後、 Ｄ．溶融物が、型内に、なるべく遠心鋳造金型内に注入され、かつローラの部
材に、なるべく作業部材に硬化させられ、かつ場合によっては、鋳造部材が、例
えば複合ローラになるように引続き形成され、このようにして準備された部材が
、又はローラが、 Ｅ．少なくとも１度の処理温度への加熱、この温度における維持及び室温への
冷却からなる熱処理を受ける。
【００１９】 本発明により達成される利点は、大体において溶融物の硬化動力学及び材料の
組織形態学が、有利に変化するように調節される点にある。この変化は、示され
た濃度における合金元素の共働作用によって達成され、その際、多数の小さなグ
ラファイト粒子は、狭い限界内におけるニッケルの存在するところで、従来の技
術に対してわずかなけい素及び場合によってはアルミニウムの含有量の上昇によ
って可能である。しかしその際、共融硬化の際のカーバイド形成元素の作用合計
は重要であり、その際、考慮された濃度におけるクロム及びモリブデンは、決定
的な作用量とわかった。バナジウムカーバイドは、少なくとも部分的に共融硬化
の前に、液状合金内におけるバナジウムの可溶限界まで析出されるので、これら
のモノカーバイドが、小さな粒子大きさを有し、かつこのようにして硬化の際に
溶融物中において、作用する遠心力加速度によって溶離することがあることは重
要である。現在の知識レベルによれば、初めに分散したカーバイド析出の微粒子
性は、一方において炭素、けい素及びニッケル、かつ他方においてクロム、モリ
ブデン及びバナジウムの相互作用によって達成される。元素の活性度のこれらの
相互作用は、科学的にまだ完全に解明されていないが、硬化の際に、有利な析出
動力学が達成され、かつ残留溶融物中における相応するけい素含有量及びニッケ
ル濃度の際に、グラファイト及び共融カーバイド析出が遅らされ、かつさらに大
きな過冷却の達成の後に、微粒子の残留硬化が行なわれることを仮定することが
できる。その際、溶融物の組成は、硬化した材料内におけるグラファイトの割合
が１．０ないし３．０容積％であるように調節するようにする。それよりわずか
なグラファイト割合は、１ｍｍ＊２あたり２０より多くの高いグラファイト粒子
密度の際にも、ローラ表面における圧延材料の接着傾向を増加する。グラファイ
ト割合が３容積％を上回ると、ローラ磨耗が増加する。さらに共融カーバイドの
８ないし３５容積％の割合、及び少なくとも１容積％の特殊カーバイド又はモノ
カーバイドの含有量を、合金技術的に準備することができる。８及び１容積％よ
りわずかなカーバイド割合は、材料の磨耗抵抗の低下に通じ、かつ３５容積％よ
り多くの共融カーバイドは、割れ目形成の危険又は破損の危険を増加する。
【００２０】 動作中におけるローラのわずかな磨耗の際にとくにはっきりした高熱割れ目耐
性及び表面品質は、次の場合に達成することができる。すなわち研磨の１ｍｍ＊
２の観察面あたり２２より多いが高々９０のグラファイト粒子が存在し、かつ残
りが大体においてマルテンサイト、１０ないし２５容積％の共融カーバイド及び
２ないし２０％の微分散したモノカーバイドからなるという条件で、１．２ない
し２．５容積％の、なるべく１．２５ないし１．９５容積％のグラファイトを有
するミクロ構造が、硬化の際に形成されるように、合金技術的に溶融物の組成が
調節される。
【００２１】 本発明の有利な変形にしたがって、ニッケルの存在するところで、炭素対けい
素の濃度比が、２．６より小さい／これに等しい、なるべく２．０より小さい／
これに等しいように、溶融物の組成が調節されると、高い精度でかつ狭い限界内
で、所望の範囲における材料のグラファイト析出又はグラファイト割合を準備す
ることができる。２．６の値を上回る炭素対けい素含有量の比の際、粗い初めの
モノカーバイドが形成され、かつグラファイト形成が不利な影響を受ける。
【００２２】 材料特性及び材料品質の最適化の際に、重量％における溶融物の炭素含有量が
、２．２ないし３．１、なるべく２．６ないし２．９５の値に調節されると、有
利である。
【００２３】 硬化の際のグラファイト及びカーバイド分散の特別なバランスの意図において
、かつローラの使用特性をさらに改善するために、１．２以上ないし１．９５、
なるべく１．４ないし１．７５の重量％におけるけい素の最終含有量が考慮され
ると、望ましいとわかった。
【００２４】 元素、アルミニウムは、一方においてグラファイト形成の傾向を促進するが、
他方において特殊カーバイドの微粒子析出も引起こす。したがってアルミニウム
は、作用動力学的に部分的にけい素に置き換えることができ、かつバランスした
グラファイト／カーバイド析出のための制御元素として適用できるので、組成の
合金技術的な調節の際に重量％において溶融物に、０．００２ないし０．６５を
有するアルミニウムが添加され、かつこれに溶解することができる。０．００５
ないし０．０４重量％のアルミニウムの含有量が有利である。
【００２５】 狭い限界内における高度な材料品質の準備は、重量％における溶融物のニッケ
ル含有量が、３．５１ないし４．７、なるべく４．１５ないし４．６の値に調節
されると有利である。
【００２６】 硬化動力学的にであるが、多数のグラファイト粒子の形成に関しても、モリブ
デン対クロムの濃度比が、１．０より小さい、なるべく０．８より小さいと、 Ｍｏ／Ｃｒ＜１．０、なるべく＜０．８ であると、有利であるとわかった。
【００２７】 比の値、１．０を上回ると、複合ローラの冷却の際及び熱処理の際に、高い変
換応力が形成されることがあり、それにより材料分離が生じることがある。この
危険は、ローラが小さい際に大きいが、割れ目形成に関する安全性のために、い
ずれの場合にも、０．８より下のクロム対モリブデンの含有量の比を設けること
は有利である。
【００２８】 共融カーバイドの意図的な形成、したがって衝撃負荷の際のローラ材料の破損
の危険の減少のために、重量％における溶融物のクロム及びモリブデンにおける
含有量が、 クロム １．２ないし２．６、なるべく１．５ないし２．０１、 モリブデン ０．２０ないし２．６、なるべく０．３ないし０．９ の値に調節されると、有利であることがわかった。
【００２９】 マンガンは、第１に硫黄の結合のために使われ、その際、望ましいように重量
％における溶融物のマンガン含有量は、０．６ないし１．６の、なるべく０．７
ないし１．４５の値に調節される。
【００３０】 細かく分散したグラファイト粒子分散をさらに促進し、かつ特殊カーバイドの
粒子大きさを均一に小さく維持し、したがって頻繁な研磨の際にも不定ローラの
使用特性を改善するために、重量％において溶融物に、１．８ないし３．９、な
るべく１．９ないし２．９のバナジウムが添加され、かつこれに溶解されると、
さらに有利なことがある。
【００３１】 バナジウムが、０．６重量％よりわずかな程度において、周期系Ｖ族の別の元
素によって部分的に置き換えられ、かつ混合カーバイドが形成されると、有利な
こともある。最終的に材料の考慮された特性は、熱処理によって提供される。本
発明による方法の途中において、鋳造部材又はローラが、熱処理を受け、この熱
処理が、少なくとも室温から４００°Ｃないし５００°Ｃ、なるべく４６０°Ｃ
ないし４８０°Ｃの処理温度への加熱、少なくとも２時間の、なるべく少なくと
も８時間のこの温度における維持、及び場合によっては低温処理を含む室温への
冷却からなると、有利であるとわかった。
【００３２】 本発明の別の目的は、初めに挙げたような鋳造材料において、次のようにして
達成される。すなわち重量％において合金が、 ０．５ ないし５．９のＶ、 １．０ ないし２．０のＳｉ、 ０．５ ないし２．０のＭｎ、 １．０ ないし３．０のＣｒ、 ３．５ ないし４．９のＮｉ、 ０．２０ないし２．９のＭｏ、 ２．０ ないし３．５のＣを、ただし １．０ ないし３．０容積％をグラファイト粒子とし、材料の１ｍｍ＊２の金
属組織学的な研磨面あたり２０より多いが１００より少ない粒子を分散して存在
するという条件で、 含む。
【００３３】 このようにして形成された材料の利点は、不定ローラの準備のためのその特別
な適性を示し、かつ大体において従来の技術と比較して、材料のそのような特性
プロファイルを有するきわめて一定のグラファイト割合が達成される点にある。
その際、合金技術的に引起こされる高いグラファイト粒子密度によって、ローラ
表面における圧延材料の溶接又は固着傾向は、著しく減少する。しかしながら１
ｍｍ＊２の観察面あたり２０より下の粒子数は、十分な作用を示さない。同じこ
とは、グラファイト粒子の数が１ｍｍ＊２あたり１００より上にあるときにも成
立つ。なぜならこの時、必要な程度に固着傾向を減少するために、個別粒子の直
径が小さすぎるからである。多くのグラファイト粒子数及び小さな特殊カーバイ
ドを含む細かい共融硬化のために、バナジウム含有量は０．５重量％より多いこ
とが必要である。なぜならそれより低い濃度は、有効な組織微細化を引起こさな
いからである。細かく分散したグラファイト粒子形成及び材料の所望の硬化及び
組織構造の維持のため、必要な炭素含有量の際に、それぞれ狭い濃度限界内にお
いてニッケル及びクロム及びモリブデンの存在するところで、元素、けい素も考
慮することができる。なぜならこれらの元素は、動力学的に相互関係にあるから
である。ただし高いバナジウム含有量は、タイプ、ＭＣの粗い初めのカーバイド
析出に通じ、かつ高められた破損の危険、及び作業面からの大きなカーバイドの
欠け落ちを引起こすことがあるので、材料中におけるこの元素の濃度は、５．９
重量％の値を上回らないようにする。
【００３４】 合金が、 １．８ないし４．８重量％の周期系のバナジウム族の元素、 ２．２ないし３．１重量％の炭素を、ただし １．２ないし２．５容積％のグラファイトを１ｍｍ＊２の金属組織学的な研磨
面あたり２２の粒子より多いが高々９０の粒子の分散を含む粒子にして含むとい
う条件で、 含む場合、ローラの使用特性は、有利にさらに上昇することができる。１．８
容積％のグラファイト含有量の際に、１ｍｍ＊２の画像面あたり１００のグラフ
ァイト粒子数を上回ると、ローラ表面における圧延材料の固着傾向は、著しく増
加する。
【００３５】 重量％において合金が、 ２．０ないし３．５の炭素、 １．０ないし２．０のけい素、 ０．５ないし２．０のマンガン、 １．０ないし３．０のクロム、 ３．５ないし４．９のニッケル、 ０．２ないし２．９のモリブデン、 １．５ないし４．９のバナジウム、 残り鉄及び不純物 を含むと、とくに材料の変換比に関して高度の品質保証が達成される。
【００３６】 さらに示したように、材料組成の本発明による形成において、均一なかつ微分
散したグラファイト粒子形成にかつ改善された使用特性に関して、合金が、２．
６より小さい／これに等しい、なるべく２．０より小さい／これに等しい炭素対
けい素の濃度比を有し、その際、ニッケルの存在が考慮されているとき、不定ロ
ーラは有利である。
【００３７】 とくに細かいグラファイト及びカーバイド形成のため、及びバランスした共融
グラファイト／カーバイド析出のために、重量％において合金が、１．２より多
くないし１．８５、なるべく１．４ないし１．７５のけい素を含むと、有利であ
るとわかった。
【００３８】 アルミニウムは、０．００２ないし０．６５重量％、なるべく０．００５ない
し０．０４重量％の含有量において、有利に望ましいグラファイト及びカーバイ
ド形成、及び鋳造部材の細かい硬化構造を保証することができる。
【００３９】 なるべく管理されたグラファイト含有量に及び材料の考慮された硬さ想定に関
して、重量％において合金は、３．５ないし４．９、なるべく４．１５ないし４
．６のニッケルを含む。
【００４０】 硫黄の結合のために有利なように、合金は、０．６ないし１．６、なるべく０
．７ないし１．４重量％のマンガンを含む。
【００４１】 合金が、１．０より小さい、なるべく０．８より小さいモリブデン対クロムの
濃度比を有すると、周面材料の硬化形態学及び変換特性を改善することができ、
複合ローラの割れ目の危険を減少することができる。それによりローラの内部応
力は、相応して減少する。このことは、５．９重量％までのバナジウム含有量、
及び周期系Ｖ族の別の元素におけるわずかだけの含有量について当てはまる。ク
ロムの１．５ないし２．０１重量％における含有量、及びモリブデンの０．３な
いし０．９の濃度によって、とくに２．６ないし２．９５重量％の炭素含有量の
際に、ローラ材料内における共融カーバイドの割合が有利に形成することができ
る。
【００４２】 重量％において合金が、１．８ないし４．０、なるべく１．９ないし２．９５
のバナジウムを含むと、同時に高い材料硬さの際の望ましい磨耗抵抗、及び材料
の改善された組織変換特性が達成される。
【００４３】 バナジウムの含有量は、０．６重量％よりわずかな程度において、周期系Ｖ族
の別のモノカーバイド形成元素の含有量によって部分的に置き換えることもでき
る。合金内におけるニオブ又はタンタルの０．６重量％及びそれより高い濃度の
際に、組織内に粗い相が形成されることがあり、これらの相は、作業ローラの特
性及び圧延材料の表面品質を悪化させる。
【００４４】 最後に、容積％においてこれが、 ８ないし３５、なるべく１０ないし２５の共融カーバイド、及び １ないし１５、なるべく２ないし１０の周期系Ｖ族の、バナジウム族の元素の
カーバイド を有すると、鋳造材料の改善された磨耗特性において、高い破損耐性及びかわ
むきのわずかな傾向が達成できる。
【００４５】 本発明の別の目的、すなわち著しく改善された使用特性、及びローラ破損、か
わむき、高熱割れ目形成及び心への移行部における割れ目形成のわずかな危険を
有する遠心鋳造法によって製造された初めに述べたような複合−不定ローラを提
供することは、次のようにして達成される。すなわち作業範囲又は周面が、１０
ないし１５０ｍｍの厚さを有し、かつ周面材料が、大体において１．０ないし２
．５容積％のグラファイトからなる組織を有し、その際、これが、１ｍｍ＊２の
金属組織学的な研磨面あたり２０より多くの粒子のグラファイト粒子数を有する
ように微分散して存在し、８ないし３５容積％の共融カーバイド、１ないし２０
容積％のとくに周面厚さの方向に均一に分散したバナジウムカーバイド、残り大
体においてマルテンサイト、及び不純物又は製造によって生じて存在する構成部
分からなり、かつ７０と９０ＳｈＣの間の硬さを有する。
【００４６】 本発明によるローラの利点は、大体において大きな強さの心に金属的に結合さ
れた周面が、高いグラファイト粒子数を有し、この粒子数が、とくに有効にロー
ラ動作における圧延材料の固着又は溶接を阻止するという点にある。この均一な
グラファイト形成及び小さなバナジウム特殊カーバイドの均一な分散は、硬化運
動学の合金技術的な影響によって達成されるので、遠心鋳造法の間のいわゆる遠
心溶離による分離は生じることがない。したがって有利なように、必要な半径方
向切除の際にも、作業表面のそれぞれの後処理の後における組織形成及び圧延能
力は、かなりの程度まで等しい。表面の必要な後処理までのそれぞれの圧延能力
は、高いグラファイト粒子密度が増加した高熱割れ目耐性、及び特殊カーバイド
によって耐磨耗性の増加した周面の改善された表面品質を引起こすので、有利に
増加されている。
【００４７】 その分散密度が、１ｍｍ＊２の金属組織学的な研磨面あたり少なくとも２２の
粒子であるが高々１００の粒子であり、１０ないし２５容積％の程度に共融カー
バイドを含み、かつ２ないし１０％の周期系Ｖ族の元素の特殊カーバイドを有す
るという条件で、１．０ないし２．５容積％のグラファイトを含む組織を、作業
範囲又は周面材料が有すると、本発明によるローラの高められた特性レベルが、
確実に達成できる。
【００４８】 有利な材料変形によれば、作業又は周面材料が、重量％において次の組成を有
し、 Ｃ ＝２．０ないし３．５、なるべく２．２１ないし３．１、とくに２．６な
いし２．９５、 Ｓｉ＝１．０ないし２．０、なるべく１．２より多くないし１．８５、とくに
１．４ないし１．７５、 Ｍｎ＝０．５ないし２．０、なるべく０．６ないし１．６、とくに０．７ない
し１．４、 Ｃｒ＝１．０ないし３．０、なるべく１．３ないし２．５、とくに１．５ない
し２．０１、 Ｎｉ＝３．５ないし４．９、なるべく３．５ないし４．７、とくに４．１５な
いし４．６、 Ｍｏ＝０．２ないし２．９、なるべく０．２５ないし１．３、とくに０．３な
いし０．９、 Ａｌ＝０．００２ないし０．６５、なるべく０．００５ないし０．１、とくに
０．００５ないし０．０４、 Ｖ ＝０．５ないし５．９、なるべく１．８ないし３．９、とくに１．９ない
し２．９、 場合によっては０．６よりわずかなＮｂ及びＴａ、 残り鉄及び不純物 かつローラ心が、球状黒鉛鋳鉄から形成されていると、一方において高い耐磨
耗性、割れ目形成及び割れ目伝達のわずかな危険、及びローラの作業範囲の大き
な硬さが得られる。
【００４９】 わずかに合金された鋳鉄、なるべく球状黒鉛鋳鉄からなる周面又は作業部分と
ローラ心との間の結合領域が、半径方向に６００Ｎ／ｍｍ＊２より大きい曲げ強
さ（３点曲げ試験）を有すると、割れ目開始に対する高い安全性が達成可能であ
る。
【００５０】 テスト結果の線図及び画像及び表によって、本発明を詳細に説明する。
【００５１】 図１にけい素と炭素の濃度が示されており、その際、本発明による範囲は、点
α、β、γ、δによって示されている。比Ｃ／Ｓｉ≦２．６（範囲Ａ）（α、β
、γ、δ１、α１）及び、 Ｃ／Ｓｉ比≦２．０（範囲ｂ）（α、β、γ、δ２） を有する有利な範囲が示されている。
【００５２】 図２は、モリブデンとクロムの線図を示しており、ここにおいて含有量の本発
明による比範囲（α、β、γ、δ）が示されている。比 Ｍｏ／Ｃｒ≦１．０（範囲Ａ）（α、β、γ、δ１、α２）及び比 Ｍｏ／Ｃｒ≦０．８（範囲Ｂ）（α、β、δ２、α１） を有する有利な範囲は、図１におけるように印を付けられている。
【００５３】 図３は、５０倍に拡大した研磨画像において、従来の技術によるローラ材料に
おけるグラファイト形成を示している。ローラ周面は、重量％において次の組成
を有する：Ｃ＝３．０９、Ｓｉ＝０．９１、Ｍｎ＝０．８４、Ｃｒ＝１．７９、
Ｎｉ＝４．５１、Ｍｏ＝０．３８、Ａｌ＝０．００３、グラファイト割合：３．
９容積％、１ｍｍ＊２あたり１８のグラファイト粒子。
【００５４】 図４は、５０倍の同じ拡大を有する研磨画像において、本発明によって合成さ
れたローラの作業範囲におけるグラファイト粒子の多くの数及び均一な分散を示
している。重量％における作業範囲の化学的組成は、Ｃ＝３．０２、Ｓｉ＝１．
４２、Ｍｎ＝０．９、Ｃｒ＝１．８、Ｎｉ＝４．３６、Ｍｏ＝０．５２、Ｖ＝２
．９、Ａｌ＝０．００８であり、グラファイト割合：２．８容積％、１ｍｍ＊２
あたり４２のグラファイト粒子であった。
【００５５】 従来の技術による材料と比較して、本発明による合金のわずかな炭素含有量及
びわずかなグラファイト割合にもかかわらず、そのグラファイト粒子数は、２倍
より多く、かつ３．２容積％のバナジウムカーバイドが測定された。
【００５６】 表１に、それぞれローラ周面の化学的組成、組織形成、及び１０のローラ対の
実際の使用において達成されたローラ能力がまとめられている。したがって従来
の技術による製造に由来する記号ＡないしＥを有するローラは、バナジウムを合
金されておらず、記号ＦないしＪを有するローラは、本発明によって合金された
周面材料によって製造されている。
【００５７】 バナジウムの追加合金によって（ローラＦないしＮ）、共融カーバイドの減少
された割合の際に、材料内にわずかな粒子大きさ及びかなりの程度まで均一な分
散を有する硬いバナジウムカーバイドが形成でき、それにより材料の耐磨耗性、
及び最終的にローラ能力は、著しく高くなる。元素、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｍｏ、
Ｃ及びＶの活性度の相互作用によって達成される１ｍｍ＊２あたりの多くのグラ
ファイト粒子数は、わずかなグラファイト割合の際にも、ローラ表面に又はこれ
と圧延材料の接着又は溶接を阻止する。ニオブとタンタルの、したがって周期系
Ｖ族の別の元素の添加は、０．６重量％よりわずかな含有量の際、耐磨耗性又は
動作におけるローラ能力のわずかな上昇を提供する。本発明による周面材料にお
いて割れ目形成及び割れ目進行及びかわむきが著しく減少することは、注目に値
し、このことは、おそらく多くの数のグラファイト粒子に帰することができる。
ミクロテストは、モノカーバイドＭＣが小さな粒子大きさを有し、かつかなりの
程度まで細かく分散して分配して配置されていることを示している。この時、一
方においてバナジウムカーバイドの密度は、ＲＴにおいてほぼ５．８２ｇ／ｃｍ
＊３であり、他方において遠心鋳造によって引起こされてどのような遠心溶離も
目に付くことはないので、大体において共融硬化の間に特殊カーバイド析出及び
細かいグラファイト析出が行なわれ、又は初期析出がかなりの程度まで阻止され
たという推論が可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 Ｃ／Ｓｉの線図である。
【図２】 Ｍｏ／Ｃｒの線図である。
【図３】 エッチングされていない研磨画像である。
【図４】 エッチングされていない研磨画像である。
【表１】 ローラ材料及び実際の使用におけるその能力を示す表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ， ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ Ｕ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ， ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，Ｌ Ｋ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ， ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，Ｔ Ｍ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 ヴイントハーゲル， ミヒヤエル オーストリア国 アー−8933 ザンクト ガレン163 (72)発明者 ツイーヘンベルゲル， カルル−ハインツ オーストリア国 アー−5451 テネツク コールプラツツシユトラーセ８ Ｆターム(参考） 4E016 AA03 DA03 EA03 EA23 FA02

Claims (30)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 元素、炭素、けい素、マンガン、クロム、ニッケル、モリブ
    デン、バナジウム、場合によっては周期系Ｖ族の別の元素、アルミニウム、残り
    鉄、同伴元素、及び製造によって生じる不純物を含む、不定ローラの作業範囲の
    ための合金された鋳造材料を製造しかつ加工する方法において、 Ａ．重量％において、 ２．０ ないし３．５のＣ、 １．０ ないし２．０のＳｉ、 ０．５ ないし２．０のＭｎ、 １．０ ないし３．０のＣｒ、 ３．５ ないし４．９のＮｉ、 ０．２０ないし２．９のＭｏ、 残り鉄及び不純物 の化学的組成を有する溶融物が準備され、かつ Ｂ．０．５重量％より多くのバナジウムが、５．９重量％までの程度において
    添加され、この中に溶解され、かつ Ｃ．金属組織学的な研磨の１ｍｍ＊２の観察面あたり２０より多いが１００よ
    り少ないグラファイト粒子が存在し、かつ残りが大体においてマルテンサイト、
    ８ないし３５容積％の共融カーバイド及び少なくとも１容積％の微分散したバナ
    ジウムカーバイドからなるという条件で、１．０ないし３．０容積％のグラファ
    イトを有するミクロ構造が、その硬化の際に形成されるように、ニッケルの存在
    するところにおいて炭素及びけい素の濃度及びカーバイド形成元素の作用合計を
    確定することによって、合金技術的に溶融物の組成が調節され、その後、 Ｄ．溶融物が、型内に、なるべく遠心鋳造金型内に注入され、かつローラの部
    材に、なるべく作業部材に硬化させられ、かつ場合によっては、鋳造部材が、例
    えば複合ローラになるように引続き形成され、このようにして準備された部材が
    、又はローラが、 Ｅ．少なくとも１度の処理温度への加熱、この温度における維持及び室温への
    冷却からなる熱処理を受ける ことを特徴とする、不定ローラの作業範囲のための合金された鋳造材料を製造
    しかつ加工する方法。
  2. 【請求項２】 金属組織学的な研磨の１ｍｍ＊２の観察面あたり２２より多
    いが高々１００のグラファイト粒子が存在し、かつ残りが大体においてマルテン
    サイト、１０ないし２５容積％の共融カーバイド及び２ないし２０％の微分散し
    た周期系Ｖ族の元素のカーバイドからなるという条件で、１．２ないし２．５容
    積％の、なるべく１．２５ないし１．９５容積％のグラファイトを有するミクロ
    構造が、硬化の際に形成されるように、ニッケルの存在するところにおいて炭素
    及びけい素の濃度及びカーバイド形成元素の作用合計を確定することによって、
    合金技術的に溶融物の組成が調節されることを特徴とする、請求項１に記載の方
    法。
  3. 【請求項３】 炭素対けい素の濃度比が、２．６より小さい／これに等しい
    、なるべく２．０より小さい／これに等しいように、 Ｃ／Ｓｉ≦２．６、なるべく≦２．０ であるように、溶融物の組成が調節されることを特徴とする、請求項１又は２
    に記載の方法。
  4. 【請求項４】 重量％における溶融物の炭素含有量が、２．２ないし３．１
    、なるべく２．６ないし２．９５の値に調節されることを特徴とする、請求項１
    ないし３の１つに記載の方法。
  5. 【請求項５】 １．２ないし１．８５、なるべく１．４ないし１．７５の重
    量％におけるけい素の最終含有量が考慮されていることを特徴とする、請求項１
    ないし４の１つに記載の方法。
  6. 【請求項６】 組成の合金技術的な調節の際に重量％において溶融物に、 ０．００２ないし０．６５、なるべく０．００５ないし０．０４のアルミニウ
    ムが添加され、かつこれに溶解されることを特徴とする、請求項１ないし５の１
    つに記載の方法。
  7. 【請求項７】 重量％における溶融物のニッケル含有量が、３．５１ないし
    ４．７、なるべく４．１５ないし４．６の値に調節されることを特徴とする、請
    求項１ないし６の１つに記載の方法。
  8. 【請求項８】 モリブデン対クロムの濃度比が、１．０より小さい、なるべ
    く０．８より小さい、 Ｍｏ／Ｃｒ＜１．０、なるべく＜０．８ であるように、溶融物の組成が調節されることを特徴とする、請求項１ないし
    ７の１つに記載の方法。
  9. 【請求項９】 重量％における溶融物のクロム及びモリブデンにおける含有
    量が、 クロム １．５ないし１．９、 モリブデン ０．３ないし０．９ の値に調節されることを特徴とする、請求項１ないし８の１つに記載の方法。
  10. 【請求項１０】 重量％において溶融物に、 １．８ないし３．９、なるべく１．９ないし２．９のバナジウムが添加され、
    かつこれに溶解されることを特徴とする、請求項１ないし９の１つに記載の方法
    。
  11. 【請求項１１】 バナジウムが、０．６重量％よりわずかな程度において、
    周期系Ｖ族の別の元素によって部分的に置き換えられ、かつ混合カーバイドが形
    成されることを特徴とする、請求項１ないし１０の１つに記載の方法。
  12. 【請求項１２】 鋳造部材又はローラが、熱処理を受け、この熱処理が、室
    温から４００°Ｃないし５００°Ｃ、なるべく４６０°Ｃないし４８０°Ｃの処
    理温度への加熱、少なくとも２時間の、なるべく少なくとも８時間のこの温度に
    おける維持、及び場合によっては低温処理を含む室温への冷却からなることを特
    徴とする、請求項１ないし１１の１つに記載の方法。
  13. 【請求項１３】 元素、炭素、けい素、マンガン、クロム、ニッケル、モリ
    ブデン、バナジウム、残り鉄、同伴元素、及び製造によって生じる不純物を含む
    、不定ローラの作業範囲のための鋳造材料において、重量％において合金が、 ０．５ より多くないし５．９のバナジウム、 １．０ より多くないし２．０のけい素、 ０．５ より多くないし２．０のマンガン、 １．０ より多くないし３．０のクロム、 ３．５ より多くないし４．９のニッケル、 ０．２０より多くないし２．９のモリブデン、 ２．０ より多くないし３．５の炭素を、ただし １．０ ないし３．０容積％を粒子におけるグラファイトとし、材料の１ｍｍ
    ＊２の研磨面あたり２０より多いが１００より少ない粒子を分散して含むという
    条件で、 含むことを特徴とする、不定ローラの作業範囲のための鋳造材料。
  14. 【請求項１４】 合金が、 １．８ないし４．９重量％のバナジウム、 ２．２ないし３．１重量％の炭素を、ただし １．２ないし２．５容積％のグラファイトを１ｍｍ＊２の研磨面あたり２２よ
    り多いが高々９０の粒子の分散を含む粒子にして含むという条件で、 含むことを特徴とする、請求項１３に記載の鋳造材料。
  15. 【請求項１５】 重量％において合金が、 ２．０ないし３．５の炭素、 １．０ないし２．０のけい素、 ０．５ないし２．０のマンガン、 １．２ないし２．５のクロム、 ３．５ないし４．９のニッケル、 ０．５ないし２．１のモリブデン、 １．５ないし４．９のバナジウム、 残り鉄及び不純物 を含むことを特徴とする、請求項１３又は１４に記載の鋳造材料。
  16. 【請求項１６】 合金が、２．６より小さい／これに等しい、なるべく２．
    ０より小さい／これに等しい炭素対けい素の濃度比を有し、 Ｃ／Ｓｉ≦２．６、なるべく≦２．０ であることを特徴とする、請求項１３ないし１５の１つに記載の鋳造材料。
  17. 【請求項１７】 重量％において合金が、 ２．６ないし２．９５の炭素を含むことを特徴とする、請求項１３ないし１６
    の１つに記載の鋳造材料。
  18. 【請求項１８】 重量％において合金が、１．２ないし１．８５、なるべく
    １．４ないし１．７５のけい素を含むことを特徴とする、請求項１３ないし１７
    の１つに記載の鋳造材料。
  19. 【請求項１９】 重量％において合金が、０．００２ないし０．６５、なる
    べく０．００５ないし０．０４のアルミニウムを含むことを特徴とする、請求項
    １３ないし１８の１つに記載の鋳造材料。
  20. 【請求項２０】 重量％において合金が、３．５ないし４．９、なるべく４
    ．１５ないし４．６のニッケルを含むことを特徴とする、請求項１３ないし１９
    の１つに記載の鋳造材料。
  21. 【請求項２１】 合金が、１．０より小さい、なるべく０．８より小さいモ
    リブデン対クロムの濃度比を有し、 Ｍｏ／Ｃｒ＜１．０、なるべく＜０．８ であることを特徴とする、請求項１３ないし２０の１つに記載の鋳造材料。
  22. 【請求項２２】 重量％において合金が、 クロム １．５ないし２．０１、 モリブデン ０．３ないし０．９ を含むことを特徴とする、請求項１３ないし２１の１つに記載の鋳造材料。
  23. 【請求項２３】 重量％において合金が、１．８ないし３．９、なるべく１
    ．９ないし２．９５のバナジウムを含むことを特徴とする、請求項１３ないし２
    ２の１つに記載の鋳造材料。
  24. 【請求項２４】 バナジウムの含有量が、０．６重量％よりわずかな程度に
    おいて、周期系Ｖ族の別の元素の含有量によって部分的に置き換えられているこ
    とを特徴とする、請求項１３ないし２３の１つに記載の鋳造合金。
  25. 【請求項２５】 容積％において材料が、 ８ないし３５、なるべく１０ないし２５の共融カーバイド １ないし１５、なるべく２ないし１０の周期系Ｖ族の元素のカーバイド を有することを特徴とする、請求項１３ないし２４の１つに記載の鋳造材料。
  26. 【請求項２６】 圧延材料に対してわずかな固着又は溶接傾向を有する、な
    るべく請求項１３ないし２５に記載の鋳造合金からなる作業又は周面部分、及び
    球状黒鉛鋳鉄からなるじん性を有する心部分からなる、なるべく請求項１ないし
    １２に記載の方法によって製造された、とくに幅広帯通路及びステッケル及び厚
    板装置の仕上げスタンドのための複合不定ローラにおいて、作業範囲又は周面が
    、１０ないし１５０ｍｍの厚さを有し、かつ周面材料が、大体において１．０な
    いし２．５容積％のグラファイトからなる組織を有し、その際、これが、１ｍｍ
    ＊２の金属組織学的な研磨面あたり２０より多くの粒子のグラファイト粒子数を
    有するように微分散して存在し、８ないし３５容積％の共融カーバイド、１ない
    し２０容積％の均一に分散したバナジウムカーバイド、残り大体においてマルテ
    ンサイト、及び不純物又は製造によって生じて存在する構成部分からなり、かつ
    ７０と９０ＳｈＣの間の硬さを有することを特徴とする、複合不定ローラ。
  27. 【請求項２７】 その分散密度が、１ｍｍ＊２の金属組織学的な研磨面あた
    り少なくとも２２の粒子であるが高々１００の粒子であり、１０ないし２５容積
    ％の程度に共融カーバイドを含み、かつ２ないし１０％の周期系Ｖ族の元素の特
    殊カーバイドを有するという条件で、１．０ないし２．５容積％のグラファイト
    を含む組織を、作業範囲又は周面材料が有することを特徴とする、請求項２６に
    記載の複合不定ローラ。
  28. 【請求項２８】 作業又は周面材料が、重量％において次の組成を有し、 Ｃ ＝２．０ないし３．５、なるべく２．２１ないし３．１、とくに２．６な
    いし２．９５、 Ｓｉ＝１．０ないし２．０、なるべく１．２より多くないし１．８５、とくに
    １．４ないし１．７５、 Ｍｎ＝０．５ないし２．０、なるべく０．６ないし１．６、とくに０．７ない
    し１．４、 Ｃｒ＝１．０ないし３．０、とくに１．５ないし２．０１、 Ｎｉ＝３．５ないし４．９、なるべく３．５ないし４．７、とくに４．１５な
    いし４．６、 Ｍｏ＝０．２０ないし２．９、とくに０．３ないし０．９、 Ａｌ＝０．００２ないし０．６５、なるべく０．００５ないし０．１、とくに
    ０．００５ないし０．０４、 Ｖ ＝０．５ないし５．９、なるべく１．８ないし３．９、とくに１．９ない
    し２．９、 残り鉄及び不純物、 かつローラ心が、球状黒鉛鋳鉄から形成されていることを特徴とする、請求項
    ２６又は２７に記載の複合不定ローラ。
  29. 【請求項２９】 重量％において作業又は周面材料が、 Ｖ ＝３．１ないし３．９、なるべく３．３ないし３．７５、及び Ｎｂ＋Ｔａ ＝０．６より少ない、 残り鉄及び不純物を有する ことを特徴とする、請求項２６ないし２８の１つに記載の複合不定ローラ。
  30. 【請求項３０】 わずかに合金された鋳鉄、なるべく球状黒鉛鋳鉄からなる
    周面又は作業部分とローラ心との間の結合領域が、半径方向に６００Ｎ／ｍｍ＊
    ２より大きい曲げ強さ（３点曲げ試験）を有することを特徴とする、請求項２６
    ないし２９の１つに記載の複合不定ローラ。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008531848A (ja) * 2005-03-04 2008-08-14 フェデラル−モーグル フリートベルク ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 高い炭化物含有率を有し、均一に分布する黒鉛の形態を示すレデブライト性鋳鉄
US9221232B2 (en) 2011-11-21 2015-12-29 Hitachi Metals, Ltd. Centrifugally cast composite roll and its production method

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20070259201A1 (en) * 2003-12-01 2007-11-08 Thomas Holzhauer Reel Driving Device Comprising Driving Rolls Provided with a Cast Envelope
CN101018880B (zh) * 2004-09-13 2011-06-01 日立金属株式会社 轧辊用离心铸造外层及其制造方法
DE102006024414B4 (de) * 2006-05-24 2011-01-13 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
CN101636235B (zh) * 2007-02-20 2011-09-07 西门子公司 轧辊和/或辊子以及轧辊和/或辊子的制备方法
CN103813864B (zh) * 2011-09-21 2016-04-13 日立金属株式会社 热轧用离心铸造复合辊及其制造方法
CN102399533A (zh) * 2011-09-26 2012-04-04 宁国市东方碾磨材料有限责任公司 耐磨耐腐蚀纳米研磨材料及其制备方法
EP2660344A1 (en) * 2012-05-04 2013-11-06 Akers AB Centrifugally cast roll for last finishing stands in hot strip mills
RU2508416C1 (ru) * 2013-02-19 2014-02-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
PE20160906A1 (es) * 2013-12-30 2016-09-08 Weir Minerals Australia Ltd Productos de metal compuesto
CN104525898B (zh) * 2014-11-18 2017-01-11 西安理工大学 导卫板及其制备方法
JP6313844B1 (ja) 2016-12-28 2018-04-18 株式会社クボタ 圧延用複合ロール
JP6840696B2 (ja) * 2018-03-22 2021-03-10 株式会社クボタ 圧延用複合ロール
CN109014678B (zh) * 2018-08-30 2020-12-08 陕西庆华汽车安全系统有限公司 一种薄壁材料焊接面的熔深及熔宽检测方法
CN111101053B (zh) * 2019-12-30 2021-11-19 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 一种线棒材粗轧机架用工作辊及其制造方法
CN115212994A (zh) * 2022-06-12 2022-10-21 华能国际电力股份有限公司营口电厂 一种高耐磨金属陶瓷复合辊套及其制备方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE439496B (sv) * 1976-06-25 1985-06-17 Kubota Ltd Anvendning av ett adamitmaterial till valsar for valsverk
US5536230A (en) 1987-12-23 1996-07-16 Chavanne-Ketin Composite working roll for hot rolling flat products
JPH01287245A (ja) * 1988-05-12 1989-11-17 Toshiba Tungaloy Co Ltd 被覆表面調質焼結合金
JPH076030B2 (ja) 1988-05-13 1995-01-25 住友金属工業株式会社 圧延用ロール
DE69213608T2 (de) 1991-07-09 1997-02-06 Hitachi Metals Ltd Verbundwalze und Verfahren zur Herstellung derselben
US5355932A (en) * 1992-03-06 1994-10-18 Hitachi Metals, Ltd. Method of producing a compound roll
ATE199747T1 (de) 1992-11-19 2001-03-15 Sheffield Forgemasters Ltd Eisenmetallgusswerkstoffe, insbesondere für walzrollen
WO1994022606A1 (en) * 1993-03-31 1994-10-13 Hitachi Metals, Ltd. Wear- and seizure-resistant roll for hot rolling
JPH08109434A (ja) * 1994-10-13 1996-04-30 Kubota Corp 鋼板移送用高硬度ロール
JP2852018B2 (ja) 1995-03-07 1999-01-27 川崎製鉄株式会社 遠心鋳造ロール用外層材
ATE248233T1 (de) 1995-06-06 2003-09-15 Akers Internat Ab Endlose gu walze hergestellt durch zusatz von niob

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008531848A (ja) * 2005-03-04 2008-08-14 フェデラル−モーグル フリートベルク ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 高い炭化物含有率を有し、均一に分布する黒鉛の形態を示すレデブライト性鋳鉄
US9221232B2 (en) 2011-11-21 2015-12-29 Hitachi Metals, Ltd. Centrifugally cast composite roll and its production method

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