JP4259406B2 - 熱間圧延用ロール - Google Patents
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本出願人も、先に特許文献3により、ロール表面における炭化物の面積をScとしたときの相当粒径√Scが10μm以上である炭化物の粒間間隔が平均値で50μm以下であるとともに、相当粒径の最大値が100μmである炭化物分散特性を有する鉄基合金により構成される冷間圧延用ロールを提案した。この提案では、炭化物により、被圧延材からの遊離硬質粒子がロール表面の基地組織にくい込むことにより生じる線状キズに対する抵抗性を高めることができ、冷間圧延用ロールの耐久性を向上できる。
まず、本実施の形態の熱間圧延用ロールに関する基礎的知見事項1〜3について説明する。
上述した過酷な圧延条件での圧延に供されることによって熱間圧延用ロールにおける摩耗、 肌荒れ及び焼付きは、以下に説明する機構によって発生すると考えられる。すなわち、摩耗及び肌荒れは、圧延によって破砕された被圧延材の微小かつ硬質な遊離スケール片等の遊離硬質粒子がロールバイト内においてロール表面における炭化物の周辺の比較的軟質な基地組織に食い込んで線条キズ(ミクロ摩耗)を発生させることにより発生し、その後の繰り返しによって進行する。また、焼付きは、スケールが破砕された被圧延材の表面とロール表面とが金属接触することによって発生する。この金属接触は、被圧延材の化学組成に比較的近いために被圧延材と凝着(ミクロ焼付き)し易い炭化物周辺の基地組織から、開始される。
ロール表面における炭化物の面積をScとしたときの相当粒径√Scが1μm以上である粗大な炭化物を多く有する組織とすることによって、微小遊離スケール片等の遊離硬質粒子の基地組織への食い込みに対するバリアとして機能させることができるとともに、 基地組織から開始した焼付きの成長を停止させるバリアとして機能させることができる。
さらに、この粗大な炭化物の粒間間隔Lc(μm)を、従来のロールに比較して小さくすることによって、耐摩耗性、耐肌荒れ性及び耐焼付き性を向上でき、これにより、圧延用ロールの耐久性を向上できる。
まず、本実施の形態の熱間圧延用ロールは、後述する新規な炭化物分散特性を有する鉄基合金からなる圧延使用層を備える。
Cは、MC型炭化物の形成及び基地硬さの確保のいずれについても有効な元素であり、1.0%以上含有させる。一方、C含有量が2.6%を越えると粗大な共晶炭化物が増加して機械的性質の劣化を招き、製造を困難にさせ、かつ、耐熱性及び耐クラック性を著しく劣化させる。そこで、本実施の形態では、C含有量は1.0 %以上2.6 %以下と限定する。同様の観点から、C含有量は好ましくは1.4%以上2.6%以下であり、さらに好ましくは1.8 %以上2.6 %以下である。
Siは、脱酸の調整、流動性の改善及び焼入性の改善を目的として、通常の鋼材と同様に、1.2 %まで含有させることができる。同様の観点から、Si含有量は0.5 %以下であることが望ましい。
Mnは、Siと同様に、脱酸の調整、流動性の改善及び焼入性の改善を目的として、通常の鋼材と同様に、1.2 %まで含有させる。同様の観点から、Mn含有量は0.5 %以下であることが望ましい。
Niは、基地に固溶して焼入性及び耐熱性の増大に効果があるので、3.0%以下含有させる。同様の観点からNi含有量は0.5%以下であることが望ましく、0.2 %以下であることがさらに望ましい。
Crは、焼入性及び高温焼戻し硬さを高めるために添加する。 Cr含有量が1.5%未満であるとかかる効果が認められず、一方、Crが6.0%を超えると、M7C3型及びM6C型の粗大共晶炭化物の晶出量が増加し、耐熱性及び耐クラック性を劣化させる。そこで、本実施の形態では、Cr含有量は1.5%以上6.0%以下と限定する。同様の観点から、Crは5.2%以下であることが望ましい。
Mo及びW は、Crと同様に、焼入性及び高温焼戻し硬さを高めるために添加する。 (Mo+O.5W) 値が1.5 %未満であるとかかる効果が認められず、 一方、 (Mo+O.5W) 値が5.0 %を越えると、M7C3型及びM6C 型の粗大共晶炭化物の晶出量が増加し、 耐熱性及び耐クラック性を劣化させる。そこで、本実施の形態では、(Mo+O.5W) 量は1.5 %以上5.0 %以下と限定する。同様の観点から、 (Mo+O.5W)量は3.5 %以下であることが望ましい。
VはMC型炭化物の形成元素として6.0%以上を含有させる。一方、V含有量が12.0%を越えると鋼塊の製造においてVの偏析が生じ易くなり、均質な鋼塊を得ることが困難になる。そこで、本実施の形態では、V含有量は6.0%以上12.0%以下と限定する。同様の観点から8.0%以上12.0%以下であることが好ましい。
Coは、基地に固溶して焼入性及び耐熱性の増大に効果があるので5.0%以下含有させる。同様の観点から、Co含有量は3.2%以下であることが望ましい。
Ti又はNbとC又はNとの親和力は非常に強く、粒状の炭化物、窒化物或いは炭窒化物の形態で晶出する。晶出物の多くは共晶炭化物の凝固時における核となり、炭化物の過度の粗大化を抑制する作用がある。そこで、本実施形態ではTi又はNbのうちの1種以上を添加する。しかし、Ti又はNbを2.0%を越えて添加すると、これらの化合物は偏析し機械的性質の劣化を招くので好ましくない。
このような組成を有する本実施形態の熱間圧延用ロールは、上述した基礎的知見事項1〜3に基づき、以下に説明する新規な炭化物分散特性を有する。
鋳造により製造される場合、本実施の形態の熱間圧延用ロールは、鋳型への鋳込み及び凝固を経て製造される。この際、MC型炭化物の粒間間隔を所定値に制御するためのロール製造条件は、炭化物間の平均間隔Lc(μm)が凝固中の冷却速度CR(℃/mm)と炭化物の面積率Sr(%)とによって(1)式のように規定される。
(1) 式により平均間隔Lc(μm)が規定される理由は、冷却速度が大きいほどデンドライト組織(凝固組織)は微細になり、デンドライト樹間は小さくなる。炭化物はデンドライト樹間に晶出するため晶出量(炭化物量)によって炭化物粒間間隔が決定されるためであると考えられる。
表1に示す10種類の化学組成の試料(直径15mm、長さ65mmの形状)を所定の温度勾配を有する加熱炉の中央部で溶融した後、 所定の速度で移動させて一端から凝固させた。
試験の終了後、試料は凝固方向に垂直な断面を測定面として、研磨及び腐食して炭化物を識別できるように試料調整した後、炭化物の面積率及び粒間平均間隔を画像処理により測定した。以上の結果を表1にまとめて示す。
表1に示した材質のうち、本発明例の4種類(No.1 、2 、3 、6)と比較例(No.8)と本発明の範囲外の試料(No.9 、10) とについて直径90mmの円筒形供試材を作製し、同形の相手材 (バックアップロール材)とヘルツ接触圧力250kgf/mm2で転動接触させ、供試材表面が剥離するまでの回転数を疲労寿命として、評価した。結果を表2にまとめて示す。
Claims (1)
- 質量%で、C:1.0〜2.6%、Si:1.2%以下、Mn:1.2%以下、Ni:3.0%以下、Cr:1.5〜6.0%、Mo及びWはMo+0.5Wとして1.5〜5.0%、V:6.0〜12.0%、Co:5.0%以下を含有するとともに、Ti:2.0%以下又はNb:2.0%以下のうち少なくとも1種を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成を有するとともに、ロール胴部の圧延使用層の表面における炭化物の面積をScとしたときの相当粒径√Scが1μm以上である炭化物の面積率Sr(%)が10%超20%以下であるMC型炭化物を、その粒間間隔Lc(μm)の平均値が30μm以下となるように、分散させた組織を有するとともに鋳型への鋳込み及び凝固を伴う鋳造によって製造され、前記凝固が、該凝固における冷却速度CR(℃/min)と前記面積率Sr(%)との間に、CR≧5.0×10 3 ×Sr −1.8 により規定される関係を満足するようにして、行われることを特徴とする熱間圧延用ロール。
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