CN114875340B - 一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法 - Google Patents

一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114875340B
CN114875340B CN202210362064.0A CN202210362064A CN114875340B CN 114875340 B CN114875340 B CN 114875340B CN 202210362064 A CN202210362064 A CN 202210362064A CN 114875340 B CN114875340 B CN 114875340B
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
sizing
controlled
reducing
seamless steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202210362064.0A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114875340A (zh
Inventor
郭华楼
白思诺
朱志磊
王滟伟
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xingtai Roller Profile Co ltd
Sinosteel Xingtai Machinery and Mill Roll Co Ltd
Original Assignee
Xingtai Roller Profile Co ltd
Sinosteel Xingtai Machinery and Mill Roll Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xingtai Roller Profile Co ltd, Sinosteel Xingtai Machinery and Mill Roll Co Ltd filed Critical Xingtai Roller Profile Co ltd
Priority to CN202210362064.0A priority Critical patent/CN114875340B/zh
Publication of CN114875340A publication Critical patent/CN114875340A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114875340B publication Critical patent/CN114875340B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B22D13/04—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of shallow solid or hollow bodies, e.g. wheels or rings, in moulds rotating around their axis of symmetry
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/40—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rings; for bearing races
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

本发明公开了一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法，属于定减径辊环技术领域，包括内层、外层，所述外层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.8‑2.2％，Cr：4‑6％，W：2‑4％，V：2‑4％，Ni：0.6‑1.5％，Mo：3‑5％，其余为Fe和不可避免的杂质；所述内层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.25‑0.6％，Si：0.2‑0.6％，Mn：0.6‑1.0％，Cr：0.3‑0.5％，V：0.1‑0.3％，Ni：0.4‑1.0％，Mo：0.2‑0.6％，其余为Fe和不可避免的杂质。使其具有强度高、硬度高、耐磨性好、抗事故能力好。

Description

一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法
技术领域
本发明属于定减径辊环技术领域，尤其涉及一种无缝钢管用的定减径辊环及其制造方法。
背景技术
定减是热轧无缝钢管生产中的最后一道荒管热变形工序，其主要作用是消除前道工序轧制过程中造成的外径不一，以提高热轧成品管的外径精度和圆度。钢管定径、减径和张力减径过程是空心体不带芯棒的连轧过程。目前国内先进的定减径机均采用三辊120°等分的轧辊，采用该型式的定(减)径机后管材表面质量好，成品管材的规格较多。
定减径机轧辊采用镍铬钼无限冷硬球墨铸铁，硬度为HSD55-65之间。随着轧制支数增加，轧辊逐渐产生磨损，轧辊表面形成凹凸，严重时出现热裂纹，进而直接影响钢管表面质量。一般镍铬钼无限冷硬球墨铸铁材质轧制到5000支时，轧辊表面粗糙，不得到下机车削，影响生产效率。
随着无缝钢管行业进入改革深水区，行业间竞争日益激烈，客户对钢管表面质量也提出更高要求，因此镍铬钼无限冷硬球墨铸铁已经不能满足市场需求。无缝钢管用定减径辊环需要高硬度、高耐磨性，实现效率与质量双提升。
发明内容
本发明为了解决上述缺陷，提出一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法。
为解决上述技术问题，本发明所采用的技术方案是：
一种无缝钢管用的定减径辊环，所述定减径辊环的芯轴为内层，所述定减径辊环的工作层为外层，所述定减径辊环材质硬度控制75-85HSD，所述外层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.8-2.2％，Cr：4-6％，W：2-4％，V：2-4％，Ni：0.6-1.5％，Mo：3-5％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述内层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.25-0.6％，Si：0.2-0.6％，Mn：0.6-1.0％，Cr：0.3-0.5％，V：0.1-0.3％，Ni：0.4-1.0％，Mo：0.2-0.6％，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明的进一步改进在于：所述外层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：1.65％，Cr：4.88％，W：3.44％，V：3.10％，Ni：1.01％，Mo：4.12％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述内层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.52％，Si：0.45％，Mn：0.88％，Cr：0.43％，V：0.18％，Ni：0.62％，Mo：0.3％，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明的进一步改进在于：所述外层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：1.8％，Cr：5.1％，W：3.2％，V：3.15％，Ni：0.98％，Mo：4.4％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述内层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.6％，Si：0.45％，Mn：0.85％，Cr：0.44％，V：0.2％，Ni：0.60％，Mo：0.3％，其余为Fe和不可避免的杂质。
一种制备上述一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，包括：
A、钢水冶炼：分别按无缝钢管用的定减径辊环内、外层各合金元素成分及配比的要求将生铁、废钢、料头等按照先后顺序加入中频炉，得到内、外层初炼钢水；
B、离心浇注：B1.外层钢水出炉温度控制在1540-1580℃，内层钢水出炉温度控制在1560-1600℃；B2.离心机转速控制在400-600r/min，浇注外层时，随流加入0.5-1.0kg/t玻璃渣；B3.外层与内层间隔时间控制10-15min，时间到后，浇入内层钢水；B4.毛坯采用热开箱，开箱温度控制600-800℃，开箱后包裹、扣箱、缓慢降温；
C、热处理：C1.毛坯粗加后，装炉预热预热温度600-800℃；C2.转炉差温，进行差温淬火，淬火温度控制到1050-1100℃；C3.差温保温结束，出炉采用射流喷淬风机冷却，冷却至350-450℃装炉回火；C4.回火执行三段高温回火工艺，回火温度控制520-580℃。
本方法的进一步改进在于：所述步骤A中内、外层钢水分别置于不同中频炉进行冶炼，外层钢水冶炼比内层钢水冶炼时间长1-1.5h。
本方法的进一步改进在于：所述步骤B2浇注前15min开启离心机浇，控制外层浇注温度1480-1520℃。
本方法的进一步改进在于：所述步骤B3中内层浇注温度控制在1500-1540℃。
本方法的进一步改进在于：所述步骤B4中采用保温箱扣住毛坯，控制毛坯降温，一般开箱时间控制在3-5天。
本方法的进一步改进在于：所述步骤C1装炉预热，升温速度控制在10-30℃/h，预热保温时间控制5-10h。
本方法的进一步改进在于：所述步骤C2转炉差温，要求快速操作，转炉时间控制在≤5min，差温升温采用全功率升温，淬火保温时间控制在1-2h。
由于采用了上述技术方案，本发明取得的技术进步是：
本发明制备所得无缝钢管用定减径辊环强度高、硬度高、耐磨性好、抗事故能力好，上机使用后单次轧制量可以提高至10000-15000支，单次磨损是常规材质的1/2。
本发明一种无缝钢管用定减径辊环制造方法，通过优化冶炼各工艺参数，进一步降低了轧辊的P、S、H、O、N等有害元素。
本发明一种无缝钢管用定减径辊环制造方法，通过优化热处理各工艺参数，进一步提高了轧辊的硬度、耐磨性、抗事故性等综合性能。
本发明无缝钢管用定减径辊环外层选用改进高速钢材质，与传统的铸造镍铬钼无限冷硬球墨铸铁材质有着本质的区别。传统的镍铬钼无限冷硬球墨铸铁为珠光体组织，硬度控制在55-65HSD，而本发明材质硬度控制75-85HSD，耐磨性成倍增长。
附图说明
为了更清楚地说明本发明运行原理和使用的技术方案，下面将对运行原理和使用的技术所需要使用的附图做简单地介绍。显而易见，下面描述中的附图进仅是本发明的一些运行例子，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1为本发明的第一实施例出炉检测马氏体+碳化物金相图；
图2为本发明的第二实施例出炉检测马氏体+碳化物金相图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明中的附图，对本发明中的技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所述的实施例是本发明部分实施例，而不是全部的实施例。基于发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有付出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明提出了一种无缝钢管用的定减径辊环的化学成分，其特征在于：内、外层成分及其重量百分比如下表：
Figure GDA0004159478160000051
内外层其余为Fe和不可避免的杂质。
制备一种无缝钢管用的定减径辊环的步骤包括：
A.钢水冶炼
分别按无缝钢管用定减径辊环内、外层各部分化学成分的要求将生铁、废钢、料头等按照先后顺序加入中频炉，得到内、外层初炼钢水；
B.离心浇注
B1.外层钢水出炉温度控制在1540-1580℃，内层钢水出炉温度控制在1560-1600℃；
B2.离心机转速控制在400-600r/min，浇注外层时，随流加入0.5-1.0kg/t玻璃渣；
B3.外层与内层间隔时间控制10-15min，时间到后，浇入内层钢水；
B4.毛坯采用热开箱，开箱温度控制600-800℃，开箱后包裹、扣箱、缓慢降温。
C.热处理
C1.毛坯粗加后，装炉预热预热温度600-800℃；
C2.转炉差温，进行差温淬火，淬火温度控制到1050-1100℃；
C3.差温保温结束，出炉采用射流喷淬风机冷却，冷却至350-450℃装炉回火；
C4.回火执行三段高温回火工艺，回火温度控制520-580℃。
进一步地，所述步骤A中内、外层钢水分别置于不同中频炉进行冶炼，外层钢水冶炼时，由于合金含量较高，熔炼时间较长，同时，外层钢水优先浇注，因此外层钢水冶炼时，优先送电1-1.5h。
进一步地，所述步骤B2浇注前15min开启离心机浇，控制外层浇注温度1480-1520℃。
进一步地，所述步骤B3中内层浇注温度控制在1500-1540℃。
进一步地，所述步骤B4中采用保温箱扣住毛坯，控制毛坯降温，一般开箱时间控制在3-5天。
进一步地，所述步骤C1装炉预热，升温速度控制在10-30℃/h，预热保温时间控制5-10h。
进一步地，所述步骤C2转炉差温，要求快速操作，转炉时间控制在≤5min，差温升温采用全功率升温，淬火保温时间控制在1-2h。
进一步地，所述步骤C4中三次高温回火的过程：淬火冷却装炉升温，升温速度控制在10-30℃，至回火温度520-580℃，保温时间控制20-30h，保温结束后，进行炉冷至80-120℃为第一次回火工艺，具体为自80～120℃加热到520～580℃并保温10-30h，随炉冷却至80～120℃为第二次回火工艺；第三次回火同第二次回火工艺。
进一步地，所述制备得到的无缝钢管用定减径辊环孔型硬度为75～85HSD。
具体地，本发明制备所得无缝钢管用的定减径辊环强度高、硬度高、耐磨性好、抗事故能力好，上机使用后单次轧制量可以提高至10000-15000支，单次磨损是常规材质的1/2。本发明制备得到的无缝钢管用的定减径辊环上机表现良好，耐磨性较常规材质提升一倍以上，在线寿命提升3-5倍。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步详细说明：
实施例1
一种无缝钢管用定减径辊环内、外层成分及其重量百分比如下表：
Figure GDA0004159478160000071
内外层其余为Fe和不可避免的杂质。
制备一种无缝钢管用定减径辊环包括如下过程：
A.钢水冶炼
分别按无缝钢管用定减径辊环内、外层各部分化学成分的要求分别将生铁、废钢、料头等按照先后顺序加入两台中频炉，分别得到内、外层初炼钢水；
B.离心浇注
B1.外层钢水出炉温度控制在1580℃，内层钢水出炉温度控制在1595℃；
B2.离心机开机转速控制在510r/min，转动15min后，开始浇注外层，外层浇注温度1500℃，随流加入0.8kg/t玻璃渣；
B3.外层浇注12min，开始浇注内层，内层测温1535℃；
B4.离心机停转后，立刻热开箱，毛坯测温689℃，测温后立即使用陶瓷纤维包裹毛坯，并进行扣箱，缓慢降温。
C.热处理
C1.当毛坯温度降低至100℃后，转加工车间进行粗加，粗加结束，转热处理装炉预热，升温速度控制20℃，预热至温度700℃，并保温6h；
C2.转炉差温，把产品转炉至差温炉，耗时4min30s，测量温度608℃，转炉后，设定为全功率升温，升温至1080℃，并保温1h；
C3.冷却，产品出炉后，放置在旋转平台，采用射流喷淬风机冷却，冷却至380℃装炉回火；
C4.装炉后，升温速度20℃，升至560℃后，保温22h，然后停电炉冷，当产品温度冷却至90℃后，第一段回火结束；重新送电，升温速度20℃，升温至560℃，保温22h，重复第一段回火操作，第三段回火重复第二段回火工艺。
C5.出炉检测硬度，检测2条母线，每条母线检测2个硬度点，分别为83HSD、83HSD、84HSD、83HSD。
C6.出炉检测金相，金相组织：马氏体+碳化物，见图1。
根据上述工艺制备得到的无缝钢管用定减径辊环上机表现良好，耐磨性较常规材质提升2.4倍，在线寿命提升4.8倍。
实施例2
一种无缝钢管用定减径辊环内、外层成分及其重量百分比如下表：
Figure GDA0004159478160000081
内外层其余为Fe和不可避免的杂质。
一种无缝钢管用定减径辊环包括如下过程：
A.钢水冶炼
分别按无缝钢管用定减径辊环内、外层各部分化学成分的要求分别将生铁、废钢、料头等按照先后顺序加入两台中频炉，分别得到内、外层初炼钢水；
B.离心浇注
B1.外层钢水出炉温度控制在1570℃，内层钢水出炉温度控制在1590℃；
B2.离心机开机转速控制在480/min，转动15min后，开始浇注外层，外层浇注温度1495℃，随流加入0.8kg/t玻璃渣；
B3.外层浇注13min，开始浇注内层，内层测温1530℃；
B4.离心机停转后，立刻热开箱，毛坯测温706℃，测温后立即使用陶瓷纤维包裹毛坯，并进行扣箱，缓慢降温。
C.热处理
C1.当毛坯温度降低至100℃后，转加工车间进行粗加，粗加结束，转热处理装炉预热，升温速度控制20℃，预热至温度700℃，并保温5h；
C2.转炉差温，把产品转炉至差温炉，耗时4min20s，测量温度632℃，转炉后，设定为全功率升温，升温至1070℃，并保温1h；
C3.冷却，产品出炉后，放置在旋转平台，采用射流喷淬风机冷却，冷却至380℃装炉回火；
C4.装炉后，升温速度20℃，升至550℃后，保温20h，然后停电炉冷，当产品温度冷却至90℃后，第一段回火结束；重新送电，升温速度20℃，升温至550℃，保温20h，重复第一段回火操作，第三段回火重复第二段回火工艺。
C5.出炉检测硬度，检测2条母线，每条母线检测2个硬度点，分别为85HSD、84HSD、85HSD、84HSD。
C6.出炉检测金相，金相组织：马氏体+碳化物，见图2。
根据上述工艺制备得到的无缝钢管用定减径辊环上机表现良好，耐磨性较常规材质提升2.3倍，在线寿命提升4.6倍。
以上所述的实施例仅仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。

Claims (10)

1.一种无缝钢管用的定减径辊环，所述定减径辊环的芯轴为内层，所述定减径辊环的工作层为外层，其特征在于，所述定减径辊环材质硬度控制75-85HSD，所述外层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.8-2.2％，Cr：4-6％，W：2-4％，V：2-4％，Ni：0.6-1.5％，Mo：3-5％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述内层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.25-0.6％，Si：0.2-0.6％，Mn：0.6-1.0％，Cr：0.3-0.5％，V：0.1-0.3％，Ni：0.4-1.0％，Mo：0.2-0.6％，其余为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种无缝钢管用的定减径辊环，其特征在于，所述外层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：1.65％，Cr：4.88％，W：3.44％，V：3.10％，Ni：1.01％，Mo：4.12％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述内层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.52％，Si：0.45％，Mn：0.88％，Cr：0.43％，V：0.18％，Ni：0.62％，Mo：0.3％，其余为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的一种无缝钢管用的定减径辊环，其特征在于，所述外层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：1.8％，Cr：5.1％，W：3.2％，V：3.15％，Ni：0.98％，Mo：4.4％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述内层的各合金元素成分及其重量百分含量为C：0.6％，Si：0.45％，Mn：0.85％，Cr：0.44％，V：0.2％，Ni：0.60％，Mo：0.3％，其余为Fe和不可避免的杂质。
4.一种制备如权利要求1-3任一项所述的一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，其特征在于，包括：
A、钢水冶炼：分别按无缝钢管用的定减径辊环内、外层各合金元素成分及配比的要求将生铁、废钢、料头等按照先后顺序加入中频炉，得到内、外层初炼钢水；
B、离心浇注：B1.外层钢水出炉温度控制在1540-1580℃，内层钢水出炉温度控制在1560-1600℃；B2.离心机转速控制在400-600r/min，浇注外层时，随流加入0.5-1.0kg/t玻璃渣；B3.外层与内层间隔时间控制10-15min，时间到后，浇入内层钢水；B4.毛坯采用热开箱，开箱温度控制600-800℃，开箱后包裹、扣箱、缓慢降温；
C、热处理：C1.毛坯粗加后，装炉预热，预热温度600-800℃；C2.转炉差温，进行差温淬火，淬火温度控制到1050-1100℃；C3.差温保温结束，出炉采用射流喷淬风机冷却，冷却至350-450℃装炉回火；C4.回火执行三段高温回火工艺，回火温度控制520-580℃。
5.根据权利要求4所述的一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，其特征在于，所述步骤A中内、外层钢水分别置于不同中频炉进行冶炼，外层钢水冶炼比内层钢水冶炼时间长1-1.5h。
6.根据权利要求4所述的一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，其特征在于，所述步骤B2浇注前15min开启离心机浇，控制外层浇注温度1480-1520℃。
7.根据权利要求4所述的一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，其特征在于，所述步骤B3中内层浇注温度控制在1500-1540℃。
8.根据权利要求4所述的一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，其特征在于，所述步骤B4中采用保温箱扣住毛坯，控制毛坯降温，一般开箱时间控制在3-5天。
9.根据权利要求4所述的一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，其特征在于，所述步骤C1装炉预热，升温速度控制在10-30℃/h，预热保温时间控制5-10h。
10.根据权利要求4所述的一种无缝钢管用的定减径辊环的方法，其特征在于，所述步骤C2转炉差温，要求快速操作，转炉时间控制在≤5min，差温升温采用全功率升温，淬火保温时间控制在1-2h。
CN202210362064.0A 2022-04-07 2022-04-07 一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法 Active CN114875340B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210362064.0A CN114875340B (zh) 2022-04-07 2022-04-07 一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210362064.0A CN114875340B (zh) 2022-04-07 2022-04-07 一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114875340A CN114875340A (zh) 2022-08-09
CN114875340B true CN114875340B (zh) 2023-07-14

Family

ID=82669371

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202210362064.0A Active CN114875340B (zh) 2022-04-07 2022-04-07 一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114875340B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116005065B (zh) * 2023-01-31 2023-12-12 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 一种cadi材质无缝钢管用定减径辊环及其制造方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004068027A (ja) * 2002-08-01 2004-03-04 Hitachi Metals Ltd 圧延用ロール
JP2005028453A (ja) * 2003-06-20 2005-02-03 Kantoku:Kk 熱間圧延用ロール及びその製造法
CN101037760A (zh) * 2007-04-03 2007-09-19 西安交通大学 一种高碳高钒高速钢复合轧辊及其热处理方法
CN103170392A (zh) * 2013-01-23 2013-06-26 北京奥邦焊业有限公司 立磨双金属磨辊
CN111136245A (zh) * 2019-12-26 2020-05-12 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 一种棒材轧机减定径机组用辊环及其制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004068027A (ja) * 2002-08-01 2004-03-04 Hitachi Metals Ltd 圧延用ロール
JP2005028453A (ja) * 2003-06-20 2005-02-03 Kantoku:Kk 熱間圧延用ロール及びその製造法
CN101037760A (zh) * 2007-04-03 2007-09-19 西安交通大学 一种高碳高钒高速钢复合轧辊及其热处理方法
CN103170392A (zh) * 2013-01-23 2013-06-26 北京奥邦焊业有限公司 立磨双金属磨辊
CN111136245A (zh) * 2019-12-26 2020-05-12 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 一种棒材轧机减定径机组用辊环及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN114875340A (zh) 2022-08-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7479567B2 (ja) ８６級高強度コード鋼線材の偏析及び網状炭化物の制御方法
CN102615106B (zh) 一种含硼离心复合高速钢轧辊及其制备方法
CN105618715B (zh) 一种耐磨高速钢复合轧辊及其制备方法
CN100566873C (zh) 一种矫直钢轨用耐磨铸铁辊环及其制备方法
CN106140819B (zh) 一种高速钢复合轧辊的生产方法
CN105839028B (zh) 奥氏体耐热气阀钢制造方法
CN102703822B (zh) 一种复合轧辊辊环用高速钢的制备方法
CN103866200A (zh) 一种高硼高速钢组合轧辊及其制造方法
CN105755379B (zh) 用于kocks轧机的耐磨高速钢辊环及其制备方法
CN103602920B (zh) 一种轴承钢和耐磨轴承的制造工艺方法
CN106834886A (zh) 基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE65Mn钢的方法
CN102766824A (zh) 一种耐磨高速钢辊环及其制备方法
CN113547099A (zh) 一种薄板坯全无头轧制用粗轧高速钢工作辊制备方法
CN102059271B (zh) 超(超)临界锅炉用无缝钢管的制造方法
CN109482654B (zh) 用于Kocks轧机复合辊环及其制造方法
CN112322970A (zh) 一种高铬钢复合辊环及其制作方法
CN114875340B (zh) 一种无缝钢管用的定减径辊环及其制备方法
CN110000362A (zh) 一种高钨钒高速钢耐磨轧辊及其制造方法
CN101480663B (zh) 高合金离心复合铸钢支承辊的制造工艺
CN111945053A (zh) 复合变质处理高速钢轧辊制备方法
CN108660361A (zh) 热轧无缝钢管用高速钢辊环及其制备方法
CN111101062A (zh) 一种热轧改良的离心复合铸造的高Nb高速钢轧辊及其制备方法
CN114774782B (zh) 一种穿孔辊及其制备方法
CN102766745A (zh) 一种轧辊用高速钢的热处理方法
CN116334483A (zh) 基于钢管轧机的减径辊辊环及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant