JPS6237354A - 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法Info
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- JPS6237354A JPS6237354A JP17474885A JP17474885A JPS6237354A JP S6237354 A JPS6237354 A JP S6237354A JP 17474885 A JP17474885 A JP 17474885A JP 17474885 A JP17474885 A JP 17474885A JP S6237354 A JPS6237354 A JP S6237354A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた耐摩耗性を有し、かつ耐熱性にも
すぐれたＣｏ基合金板材の製造法に関するものである。
すぐれたＣｏ基合金板材の製造法に関するものである。
一般に、チェンソーガイドや、木工加工用並びに軽金属
および合金切断用のこ歯、さらに蒸気タービンのプレー
ドなどの製造には、すぐれた耐摩耗性と耐熱性が要求さ
れることから、各種のＣｏ基合金板材が用いられている
。
および合金切断用のこ歯、さらに蒸気タービンのプレー
ドなどの製造には、すぐれた耐摩耗性と耐熱性が要求さ
れることから、各種のＣｏ基合金板材が用いられている
。
また、これらの各ｐＪＣｏ基合金板材のうちの１つとし
て１重量％で（以下チは重量％を示す）。
て１重量％で（以下チは重量％を示す）。
Ｃ：０．０５〜２チ。
ＷおよびＭＯのうちの１種または２種＝２〜２゜Ｃｒ：
、１５〜３５ ％。
、１５〜３５ ％。
を含有し、さらに必要に応じて。
ＮｉおよびＦｅのうちの１種または２種：１〜２５俤、
。
。
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有
するＣｏ基合金板材が広く知られている。
するＣｏ基合金板材が広く知られている。
このＣｏ基合金板材は１通常、鋳造後のインゴットに、
分塊鍛造や分塊圧延、さらに熱間圧延や冷間圧延を施し
て、板厚：約１〜４ｍｌを有する板材とし、これに１１
００〜１２５０℃の温度で溶体化処理を施すことによっ
て製造され、この状態で実用に供されている。
分塊鍛造や分塊圧延、さらに熱間圧延や冷間圧延を施し
て、板厚：約１〜４ｍｌを有する板材とし、これに１１
００〜１２５０℃の温度で溶体化処理を施すことによっ
て製造され、この状態で実用に供されている。
しかし、近年１上記の利用分野においても高速化や高性
能化が要求されるようになっており、これに伴って、上
記の従来Ｃｏ基合金板材のもつ耐摩耗性のより一層の向
上が望まれている。
能化が要求されるようになっており、これに伴って、上
記の従来Ｃｏ基合金板材のもつ耐摩耗性のより一層の向
上が望まれている。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来Ｃｏ基合金板材に着目し、これのもつ耐摩耗性を一
段と向上せしめるべく研究を行なった結果、上記従来Ｃ
ｏ基合金板材は、溶体化処理後、素地に１次炭化物が分
散し、かつ２次炭化物が結晶粒界だけに析出した組織を
もつが、この溶体化処理後のＣｏ基合金板材に対して、
これを定盤間にはさんだ応力付加状態で、７００〜１０
００℃の１度で時効処理を施すと、この結果のＣｏ基合
金板材においては、１次炭化物が素地中に、また２次炭
化物が結晶粒界に分散した状態で存在するが。
従来Ｃｏ基合金板材に着目し、これのもつ耐摩耗性を一
段と向上せしめるべく研究を行なった結果、上記従来Ｃ
ｏ基合金板材は、溶体化処理後、素地に１次炭化物が分
散し、かつ２次炭化物が結晶粒界だけに析出した組織を
もつが、この溶体化処理後のＣｏ基合金板材に対して、
これを定盤間にはさんだ応力付加状態で、７００〜１０
００℃の１度で時効処理を施すと、この結果のＣｏ基合
金板材においては、１次炭化物が素地中に、また２次炭
化物が結晶粒界に分散した状態で存在するが。
さらに２次炭化物が結晶粒内に析出した組織をもつよう
になり、しかもこの結晶粒内に析出した２次炭化物は直
径：１μｍ以下の微細なものであるため、結晶粒内の硬
さが、従来Ｃｏ基合金板材ではビッカース硬さで約２５
０であったものが、同３００程度にまで向上し、耐摩耗
性の著しい改善がはかれるようになり、さらに前記の溶
体化処理後のＣｏ基板材に「そり」があれば、これが矯
正されるようになるばかりでなく、このそシは前記２次
炭化物の析出を促進させるように働くという知見を得た
のである。
になり、しかもこの結晶粒内に析出した２次炭化物は直
径：１μｍ以下の微細なものであるため、結晶粒内の硬
さが、従来Ｃｏ基合金板材ではビッカース硬さで約２５
０であったものが、同３００程度にまで向上し、耐摩耗
性の著しい改善がはかれるようになり、さらに前記の溶
体化処理後のＣｏ基板材に「そり」があれば、これが矯
正されるようになるばかりでなく、このそシは前記２次
炭化物の析出を促進させるように働くという知見を得た
のである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって。
たものであって。
Ｃ：０．０５〜２％。
ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２〜２゜Ｃｒ：
ｌ ５〜３５ ％。
ｌ ５〜３５ ％。
を含有し、さらに必要に応じて。
Ｎ１およびＦｅのうちの１種または２種：１〜２５チ、
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ通常の条件で溶体化処理を施したＣ。
し、かつ通常の条件で溶体化処理を施したＣ。
基合金板材に対して、さらに、これを耐熱鋼やステンレ
ス鋼製などの定盤間にはさんだ応力付加状態で、７００
〜１ｏｏｏ℃の温度で時効処理を施すことによって、素
地中に１次炭化物が、また結晶粒界に２次炭化物が分散
し、さらに結晶粒内に直径：１μｍ以下の２次炭化物が
分散した組織を・有する。耐摩耗性の著しくすぐれたＣ
ｏ基合金板材を製造する方法に特徴を有するものである
。
ス鋼製などの定盤間にはさんだ応力付加状態で、７００
〜１ｏｏｏ℃の温度で時効処理を施すことによって、素
地中に１次炭化物が、また結晶粒界に２次炭化物が分散
し、さらに結晶粒内に直径：１μｍ以下の２次炭化物が
分散した組織を・有する。耐摩耗性の著しくすぐれたＣ
ｏ基合金板材を製造する方法に特徴を有するものである
。
つぎに、この発明の方法において、 Ｃｏ基合金板材の
成分組成および時効処理温度を上記の通りに限定した理
由を説明する。
成分組成および時効処理温度を上記の通りに限定した理
由を説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる作
用があるが、その含有量が０．０５％未満では、特に２
次炭化物の析出が不十分となり、所望の耐摩耗性を確保
することができず、一方その含有量が２チを越えると、
塑性加工が困難になることから、その含有量を０．０５
〜２％と定めた。
用があるが、その含有量が０．０５％未満では、特に２
次炭化物の析出が不十分となり、所望の耐摩耗性を確保
することができず、一方その含有量が２チを越えると、
塑性加工が困難になることから、その含有量を０．０５
〜２％と定めた。
（ｂ） ＷおよびＭ。
これらの成分には、一部が素地に固溶して、これを強化
するほか、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量が２％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が２０％を越えると、
塑性加工性が低下するようになるほか、板材に脆化傾向
が現われるようになることから、その含有量を２〜２０
％と定めた。
するほか、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量が２％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が２０％を越えると、
塑性加工性が低下するようになるほか、板材に脆化傾向
が現われるようになることから、その含有量を２〜２０
％と定めた。
（ｃ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐熱性を向上させるほか
、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが
、その含有量が１５％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方その含有量が３５％を越えると、σ相な
どの脆化相が出現するようになって塑性加工性および延
性が低下するようになることから、その含有量を１５〜
３５％と定めた。
、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが
、その含有量が１５％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方その含有量が３５％を越えると、σ相な
どの脆化相が出現するようになって塑性加工性および延
性が低下するようになることから、その含有量を１５〜
３５％と定めた。
（ｄ） ＮｉおよびＦｅ
これらの成分には、素地に固溶して、延性および塑性加
工性を向上させる作用があるので１特にこれらの特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが１その含有
量が１％未満では前１記衿用に所望の向上効果が得られ
ず、一方その含有量が２５％を越えると耐摩耗性の低下
が著しくなることから、その含有量を１〜２５％と定め
た。
工性を向上させる作用があるので１特にこれらの特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが１その含有
量が１％未満では前１記衿用に所望の向上効果が得られ
ず、一方その含有量が２５％を越えると耐摩耗性の低下
が著しくなることから、その含有量を１〜２５％と定め
た。
Ｂ２時効処理温度
その温度が７００℃未満では、結晶粒内に微細な２次炭
化物を十分析出させることができず、一方その温度が１
０００℃を越えると、２次炭化物が粗大化するようにな
って所望の耐摩耗性を確保することができないことから
、その温度を７００〜１０００℃と定めた。
化物を十分析出させることができず、一方その温度が１
０００℃を越えると、２次炭化物が粗大化するようにな
って所望の耐摩耗性を確保することができないことから
、その温度を７００〜１０００℃と定めた。
なお１時効処理に際しての付加応力および保持時間に特
に制限はなく、Ｃｏ基合金板材の組成や板厚、さらにそ
りの程度などによって適宜定めてやればよいが、付加応
力にあっては、１００〜５００１７ｃｍ２．保持時間に
あっては１５分〜２０時間を目やすとすればよい。
に制限はなく、Ｃｏ基合金板材の組成や板厚、さらにそ
りの程度などによって適宜定めてやればよいが、付加応
力にあっては、１００〜５００１７ｃｍ２．保持時間に
あっては１５分〜２０時間を目やすとすればよい。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
通常の溶解法を用い、それぞれ第１表に示される成分組
成をもったＣｏ基基合金溶湯調製し、鋳造して直径：９
０ＢφＸ長さ：３５ＣＩＥｌの寸法をもったインゴット
とした後、このインゴットに。
成をもったＣｏ基基合金溶湯調製し、鋳造して直径：９
０ＢφＸ長さ：３５ＣＩＥｌの寸法をもったインゴット
とした後、このインゴットに。
１２００〜１０００℃の温度での熱間鍛造、並びに１２
００〜１０００℃での熱間圧延を施して板厚：２藺の熱
延板とし、さらにこの熱延板に温度：１２００℃に３０
分間保持後、空冷の条件で溶体化処理を施し、ついでこ
の溶体化処理後の幅：２００鎮×厚さ：２Ｂ×長さ：３
００ｍの寸法をもった板材＝３枚を１幅：５００ｍＸ厚
さ：５０ａｗＸ長さ：１０００ｍｇの寸法をもった耐熱
鋼製下部定盤。
００〜１０００℃での熱間圧延を施して板厚：２藺の熱
延板とし、さらにこの熱延板に温度：１２００℃に３０
分間保持後、空冷の条件で溶体化処理を施し、ついでこ
の溶体化処理後の幅：２００鎮×厚さ：２Ｂ×長さ：３
００ｍの寸法をもった板材＝３枚を１幅：５００ｍＸ厚
さ：５０ａｗＸ長さ：１０００ｍｇの寸法をもった耐熱
鋼製下部定盤。
並びに幅：５００１１１Ｘ厚さ：ｌＯＯｍＸ長さ：１０
００ｍｍの寸法をもった耐熱鋼製上部定盤の間に重ねて
サンドインチし、このように定盤による応力付加状態で
、大気中、第１表にそれぞれ示される温度で時効処理（
１時間保持後、空冷）を行なうことによって本発明法１
〜１９を実施した。
００ｍｍの寸法をもった耐熱鋼製上部定盤の間に重ねて
サンドインチし、このように定盤による応力付加状態で
、大気中、第１表にそれぞれ示される温度で時効処理（
１時間保持後、空冷）を行なうことによって本発明法１
〜１９を実施した。
つぎに、この本発明法１〜１９によって得られた板材（
以下本発明板材という）および上記時効処理前の板材、
すなわち溶体化処理後の板材（以下従来板材という）に
ついて、大越式摩耗試験機を用い。
以下本発明板材という）および上記時効処理前の板材、
すなわち溶体化処理後の板材（以下従来板材という）に
ついて、大越式摩耗試験機を用い。
相手材：Ｊ工Ｓ−８ＵＪ−２（硬さ二ＨＲＣ６０） 。
荷重：１８．２ｋｇ。
摩擦速度：Ｏ，１１９ｍ／式。
摩擦距離：１００ｍ。
潤滑剤：使用せず、
の条件で摩耗試験を行ない、比摩耗量を測定し。
第１表に示した。
また、これらの板材について、その組織を金属顕微鏡に
よシ観察したところ１本発明板材は、いずれも１次炭化
物が素地中に、また２次炭化物が結晶粒界に分散し、か
つ直径：１μｍ以下の微細な２次炭化物が結晶粒内に析
出した組織をもつのに対して、従来板材は、いずれも１
次炭化物は素地中に分散するが、２次炭化物が結晶粒界
だけに析出した組織をもつものであった。
よシ観察したところ１本発明板材は、いずれも１次炭化
物が素地中に、また２次炭化物が結晶粒界に分散し、か
つ直径：１μｍ以下の微細な２次炭化物が結晶粒内に析
出した組織をもつのに対して、従来板材は、いずれも１
次炭化物は素地中に分散するが、２次炭化物が結晶粒界
だけに析出した組織をもつものであった。
第１表に示される結果から１本発明法によって製造され
た板材においては、いずれも微細な２次炭化物が結晶粒
内に析出した組織をもつので、２次炭化物が結晶粒界だ
けに析出した組織を有する溶体化処理ままの板材に比し
てすぐれた耐摩耗性を示すことが明らかである。
た板材においては、いずれも微細な２次炭化物が結晶粒
内に析出した組織をもつので、２次炭化物が結晶粒界だ
けに析出した組織を有する溶体化処理ままの板材に比し
てすぐれた耐摩耗性を示すことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、直径：１μｍ
以下の微細な２次炭化物が結晶粒内に析出した組織を有
するＣｏ基合金板材を製造することができ、前記２次炭
化物の析出によって結晶粒自体の硬さが著しく向上する
ようになるので、前記Ｃｏ基合金板材はきわめてすぐれ
た耐摩耗性を示すようになるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
以下の微細な２次炭化物が結晶粒内に析出した組織を有
するＣｏ基合金板材を製造することができ、前記２次炭
化物の析出によって結晶粒自体の硬さが著しく向上する
ようになるので、前記Ｃｏ基合金板材はきわめてすぐれ
た耐摩耗性を示すようになるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０５〜２％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２〜２０％、 Ｃｒ：１５〜３５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＣｏ基合金板材に、通常の条件で溶
体化処理を施した後、これを定盤間にはさんだ応力付加
状態で、７００〜１０００℃の温度で時効処理を施すこ
とによつて、その組織を、素地中に１次炭化物が、また
結晶粒界に２次炭化物が分散し、かつ結晶粒内に直径：
１μｍ以下の２次炭化物が分散した組織とすることを特
徴とする耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法。 - （２）Ｃ：０．０５〜２％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２〜２０％、 Ｃｒ：１５〜３５％、 を含有し、さらに、 ＮｉおよびＦｅのうちの１種または２種：１〜２５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＣｏ基合金板材に、通常の条件で溶
体化処理を施した後、これを定盤間にはさんだ応力付加
状態で、７００〜１０００℃の温度で時効処理を施すこ
とによつて、その組織を、素地中に１次炭化物が、また
結晶粒界に２次炭化物が分散し、かつ結晶粒内に直径：
１μｍ以下の２次炭化物が分散した組織とすることを特
徴とする耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17474885A JPS6237354A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17474885A JPS6237354A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6237354A true JPS6237354A (ja) | 1987-02-18 |
| JPS634904B2 JPS634904B2 (ja) | 1988-02-01 |
Family
ID=15983989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17474885A Granted JPS6237354A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6237354A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225547A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-29 | Kobe Steel Ltd | 強度に優れた熱処理型アルミニウム合金半製品及び製品の製造方法 |
| JP2014074227A (ja) * | 2012-09-14 | 2014-04-24 | Tohoku Univ | Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ基合金熱間加工材、焼鈍材、鋳造材、均質化熱処理材、及びＣｏ−Ｃｒ−Ｗ基合金熱間加工材の製造方法、焼鈍材の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102624036B1 (ko) * | 2022-11-29 | 2024-01-12 | 서울대학교산학협력단 | 길이 방향 전개형 진공 흡입 컵 |
-
1985
- 1985-08-08 JP JP17474885A patent/JPS6237354A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225547A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-29 | Kobe Steel Ltd | 強度に優れた熱処理型アルミニウム合金半製品及び製品の製造方法 |
| JP2014074227A (ja) * | 2012-09-14 | 2014-04-24 | Tohoku Univ | Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ基合金熱間加工材、焼鈍材、鋳造材、均質化熱処理材、及びＣｏ−Ｃｒ−Ｗ基合金熱間加工材の製造方法、焼鈍材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS634904B2 (ja) | 1988-02-01 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |