JP2837798B2 - 耐食性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれるコバルト基合金 - Google Patents
耐食性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれるコバルト基合金Info
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- JP2837798B2 JP2837798B2 JP5328053A JP32805393A JP2837798B2 JP 2837798 B2 JP2837798 B2 JP 2837798B2 JP 5328053 A JP5328053 A JP 5328053A JP 32805393 A JP32805393 A JP 32805393A JP 2837798 B2 JP2837798 B2 JP 2837798B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性、耐摩耗性にす
ぐれると共に、強度、特に高温での強度にすぐれるコバ
ルト基合金に関する。
ぐれると共に、強度、特に高温での強度にすぐれるコバ
ルト基合金に関する。
【０００２】
【従来技術及び問題点】出願人は、以前に、プラスチッ
クの混練機や成形機の部材用に好適な材料として、耐食
性、耐摩耗性及び耐衝撃摩耗性にすぐれたコバルト基合
金を提案した(特願平４−３２２４７０)。この合金は、
重量％にて、Ｃｒ：２１〜２９％、Ｍｏ：１５〜２４
％、Ｂ：０.５〜２％、Ｓｉ：０.１％以上で０.５％未
満、Ｃ：１％以下、Ｆｅ：２％以下、Ｎｉ：２％以下、
及び残部実質的にＣｏからなる。
クの混練機や成形機の部材用に好適な材料として、耐食
性、耐摩耗性及び耐衝撃摩耗性にすぐれたコバルト基合
金を提案した(特願平４−３２２４７０)。この合金は、
重量％にて、Ｃｒ：２１〜２９％、Ｍｏ：１５〜２４
％、Ｂ：０.５〜２％、Ｓｉ：０.１％以上で０.５％未
満、Ｃ：１％以下、Ｆｅ：２％以下、Ｎｉ：２％以下、
及び残部実質的にＣｏからなる。
【０００３】上記成分構成を有するＣｏ基合金は、Ｃ
ｏ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉの４元系合金相にモリブデン硼化
物及びクロム炭化物が比較的微細に分散した複合組織を
有している。このため、マトリックス中に固溶するＣ
ｒ、Ｍｏ等によって高耐食性がもたらされ、またマトリ
ックスに分散する硼化物の自己潤滑性によって耐食性及
び耐摩耗性が高められる。
ｏ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉの４元系合金相にモリブデン硼化
物及びクロム炭化物が比較的微細に分散した複合組織を
有している。このため、マトリックス中に固溶するＣ
ｒ、Ｍｏ等によって高耐食性がもたらされ、またマトリ
ックスに分散する硼化物の自己潤滑性によって耐食性及
び耐摩耗性が高められる。
【０００４】 しかし、上記合金は、強度がやや不足し
ており、特に高温での使用時に問題があった。このた
め、耐食性と耐摩耗性だけでなく、強度、特に耐熱用と
して高温強度が要求される用途、例えば熱間押出用金型
材料、高温高圧用バルブ材料、エンジン用部品材料には
あまり適しているとはいえなかった。
ており、特に高温での使用時に問題があった。このた
め、耐食性と耐摩耗性だけでなく、強度、特に耐熱用と
して高温強度が要求される用途、例えば熱間押出用金型
材料、高温高圧用バルブ材料、エンジン用部品材料には
あまり適しているとはいえなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に鑑
み、前記Ｃｏ基合金と略同等の耐食性、耐摩耗性を備え
ると共に、高い高温強度を備える耐熱Ｃｏ基合金を提供
することを目的とする。
み、前記Ｃｏ基合金と略同等の耐食性、耐摩耗性を備え
ると共に、高い高温強度を備える耐熱Ｃｏ基合金を提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のＣｏ基合金は、
重量％にて、Ｃｒ：２１〜２９％、Ｍｏ：１５〜２４
％、Ｂ：０.５〜２％、Ｓｉ：０.１％以上で０.５％未
満、Ｃ：１％を越えて２％以下、Ｆｅ：２％以下、Ｎ
ｉ：２％以下及び残部実質的にＣｏからなり、すぐれた
耐食性、耐摩耗性及び高温強度を有し、熱間押出用金型
材料、高温高圧用バルブ材料、エンジン用部品材料とし
て用いられる。
重量％にて、Ｃｒ：２１〜２９％、Ｍｏ：１５〜２４
％、Ｂ：０.５〜２％、Ｓｉ：０.１％以上で０.５％未
満、Ｃ：１％を越えて２％以下、Ｆｅ：２％以下、Ｎ
ｉ：２％以下及び残部実質的にＣｏからなり、すぐれた
耐食性、耐摩耗性及び高温強度を有し、熱間押出用金型
材料、高温高圧用バルブ材料、エンジン用部品材料とし
て用いられる。
【０００７】
【作用】上記成分構成を有する本発明のＣｏ基合金は、
Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉの４元系合金相にモリブデン硼
化物及びクロム炭化物が比較的微細に分散した複合組織
を有し、良好な耐食性及び耐摩耗性、並びに高い強度を
備えている。マトリックス中へのＣｒ、Ｍｏ等の固溶に
より高耐食性がもたらされ、またマトリックスに分散す
る硼化物の自己潤滑性により耐食性及び耐摩耗性が高め
られる。特に、Ｃの高含有化によりクロム炭化物が微細
分散し、その効果として強度が著しく向上し、高温にお
いても所定の強度が維持される。
Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉの４元系合金相にモリブデン硼
化物及びクロム炭化物が比較的微細に分散した複合組織
を有し、良好な耐食性及び耐摩耗性、並びに高い強度を
備えている。マトリックス中へのＣｒ、Ｍｏ等の固溶に
より高耐食性がもたらされ、またマトリックスに分散す
る硼化物の自己潤滑性により耐食性及び耐摩耗性が高め
られる。特に、Ｃの高含有化によりクロム炭化物が微細
分散し、その効果として強度が著しく向上し、高温にお
いても所定の強度が維持される。
【０００８】
【成分限定理由の説明】Ｃｒ：２１〜２９％ Ｃｒは、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｂ、Ｓｉ等と共に前記合金相を形
成する。Ｃｒの含有により、硬度及び耐食性が高められ
る。含有量が２１％に満たないと、耐食性の不足をきた
し、また硬度、靱性の改善効果も不十分となる。含有量
が増加するにつれて、これら効果の増加をみるが、反面
靱性の低下をきたす。従って、含有量は２１〜２９％に
規定する。
成する。Ｃｒの含有により、硬度及び耐食性が高められ
る。含有量が２１％に満たないと、耐食性の不足をきた
し、また硬度、靱性の改善効果も不十分となる。含有量
が増加するにつれて、これら効果の増加をみるが、反面
靱性の低下をきたす。従って、含有量は２１〜２９％に
規定する。
【０００９】Ｍｏ：１５〜２４％ Ｍｏは、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｂ、Ｓｉ等と共に前記合金相を形
成する。Ｍｏの含有により、硬度、耐食性が高められ
る。含有量が１５％に満たないと、耐食性の改善効果が
十分でない。一方、２４％を越えて含有しても対応する
効果を得ることができず、経済的に不利である。従っ
て、含有量は１５〜２４％に規定する。
成する。Ｍｏの含有により、硬度、耐食性が高められ
る。含有量が１５％に満たないと、耐食性の改善効果が
十分でない。一方、２４％を越えて含有しても対応する
効果を得ることができず、経済的に不利である。従っ
て、含有量は１５〜２４％に規定する。
【００１０】Ｂ：０.５〜２％ Ｂは、Ｍｏと結合して自己潤滑性を有するモリブデン硼
化物を形成する。マトリックス中におけるモリブデン硼
化物の均一分散により、その自己潤滑効果として、耐摩
耗性が高められる。この効果を十分なものとするため、
少なくとも０.５％以上含有させる。含有量の増加につ
れて効果を増すが、あまり多く含むと、酸化性酸に対す
る腐食抵抗性が損なわれるので、２％を上限とする。
化物を形成する。マトリックス中におけるモリブデン硼
化物の均一分散により、その自己潤滑効果として、耐摩
耗性が高められる。この効果を十分なものとするため、
少なくとも０.５％以上含有させる。含有量の増加につ
れて効果を増すが、あまり多く含むと、酸化性酸に対す
る腐食抵抗性が損なわれるので、２％を上限とする。
【００１１】Ｓｉ：０.１％以上で０.５％未満 Ｓｉは合金の融点を下げ、溶湯の流動性を高めることに
より、その噴霧・造粉性や鋳造性を良好なものとし、ま
た合金粉末の焼結性を改善する。この効果を得るため
に、０.１％以上必要とする。しかし、０.５％以上含有
すると、Ｃｏ−Ｍｏ−Ｓｉ相の生成・増加による合金の
脆化及び耐食性の低下を招く。このため、上限を０.５
％未満とする。
より、その噴霧・造粉性や鋳造性を良好なものとし、ま
た合金粉末の焼結性を改善する。この効果を得るため
に、０.１％以上必要とする。しかし、０.５％以上含有
すると、Ｃｏ−Ｍｏ−Ｓｉ相の生成・増加による合金の
脆化及び耐食性の低下を招く。このため、上限を０.５
％未満とする。
【００１２】Ｃ：１％を越えて２％以下 Ｃはクロム炭化物を形成し、その微細分散効果により合
金の硬度、耐摩耗性、及び高温強度の向上に著しく寄与
する。Ｃの含有量が１％以下であれば、耐熱用として十
分な高温強度を得ることができない。一方、Ｃ量の含有
量が２％を越えると、Ｃｒ、Ｍｏの炭化物生成量が過剰
となって、脆化が著しくなる。また、マトリックス中の
Ｃｒ、Ｍｏの有効量の減少が大きく、耐食性の低下が著
しくなる。このため、含有量は、１％を越えて２％以下
に規定する。
金の硬度、耐摩耗性、及び高温強度の向上に著しく寄与
する。Ｃの含有量が１％以下であれば、耐熱用として十
分な高温強度を得ることができない。一方、Ｃ量の含有
量が２％を越えると、Ｃｒ、Ｍｏの炭化物生成量が過剰
となって、脆化が著しくなる。また、マトリックス中の
Ｃｒ、Ｍｏの有効量の減少が大きく、耐食性の低下が著
しくなる。このため、含有量は、１％を越えて２％以下
に規定する。
【００１３】Ｆｅ：２％以下、Ｎｉ：２％以下 Ｆｅ及びＮｉは不純物元素であり、これら成分の含有は
耐食性低下の原因となる。このため、含有量はできるだ
け少ない程好ましいが、夫々２％までの含有であれば本
発明の趣旨が損なわれない。
耐食性低下の原因となる。このため、含有量はできるだ
け少ない程好ましいが、夫々２％までの含有であれば本
発明の趣旨が損なわれない。
【００１４】
【発明の効果】本発明のＣｏ基合金は、良好な耐食性及
び耐摩耗性を備えている。また高温での強度について
は、耐熱Ｎｉ基合金を凌ぐ強度を備えている。従って、
その鋳造品又は焼結品は、耐食性、耐摩耗性及び高温強
度の３特性が要求される用途、例えば熱間押出用金型、
高温高圧用バルブ、エンジン用部品等に有用である。
び耐摩耗性を備えている。また高温での強度について
は、耐熱Ｎｉ基合金を凌ぐ強度を備えている。従って、
その鋳造品又は焼結品は、耐食性、耐摩耗性及び高温強
度の３特性が要求される用途、例えば熱間押出用金型、
高温高圧用バルブ、エンジン用部品等に有用である。
【００１５】
【実施例】高周波溶解炉(Ａｒ雰囲気)で溶製した合金溶
湯を遠心噴霧造粉機により粉末化した。次に、鋼製の缶
(内寸法：φ60×60mm)と蓋をキャニング材とし、粉末を
入れて真空中で施蓋すると共に溶接で密封した後、熱間
等方圧加圧焼結(処理温度：1100℃±10℃，加圧力：110
0kgf/cm2，時間：２Hr)に付した。焼結完了後、キャニ
ング材を機械加工により除去し、円板形状の焼結合金ブ
ロックを採取した。
湯を遠心噴霧造粉機により粉末化した。次に、鋼製の缶
(内寸法：φ60×60mm)と蓋をキャニング材とし、粉末を
入れて真空中で施蓋すると共に溶接で密封した後、熱間
等方圧加圧焼結(処理温度：1100℃±10℃，加圧力：110
0kgf/cm2，時間：２Hr)に付した。焼結完了後、キャニ
ング材を機械加工により除去し、円板形状の焼結合金ブ
ロックを採取した。
【００１６】表１に供試焼結合金の化学組成を示す。N
o.１及びNo.２は発明例である。No.11及びNo.12は、耐
食性及び耐摩耗性にすぐれる合金として前述の特願平４
−３２２４７０で提案した比較用の合金例であり、Ｃ量
が本発明の合金よりも少ない。No.13及びNo.14は、従来
のＣｏ基合金である。また、No.15は従来よりジェット
エンジン、ロケット用部品として使用されているＮｉ基
合金である。
o.１及びNo.２は発明例である。No.11及びNo.12は、耐
食性及び耐摩耗性にすぐれる合金として前述の特願平４
−３２２４７０で提案した比較用の合金例であり、Ｃ量
が本発明の合金よりも少ない。No.13及びNo.14は、従来
のＣｏ基合金である。また、No.15は従来よりジェット
エンジン、ロケット用部品として使用されているＮｉ基
合金である。
【００１７】硬さ 供試No.１、No.２、No.11〜No.13の焼結合金ブロックに
ついて、盤面の5箇所をロックウエルＣスケールで測定
し、その平均値を表２に示している。
ついて、盤面の5箇所をロックウエルＣスケールで測定
し、その平均値を表２に示している。
【００１８】耐摩耗性 供試No.１、No.２、No.11〜No.13の焼結合金ブロックに
ついて、理研−大越式迅速摩耗試験機により、比摩耗量
(mm2/kgf)を測定した。試験結果を表２に示している。
この摩耗試験の原理は、回転円板を平面試験片に押し付
け、試験片表面に生じた摩耗痕の深さ、幅等から摩耗抵
抗性を評価するものである。なお、試験条件は、相手材
がSUJ-2(HRC 60)、摩耗距離400mm、最終荷重6.2kgf、摩
耗速度1.05m/秒とした。
ついて、理研−大越式迅速摩耗試験機により、比摩耗量
(mm2/kgf)を測定した。試験結果を表２に示している。
この摩耗試験の原理は、回転円板を平面試験片に押し付
け、試験片表面に生じた摩耗痕の深さ、幅等から摩耗抵
抗性を評価するものである。なお、試験条件は、相手材
がSUJ-2(HRC 60)、摩耗距離400mm、最終荷重6.2kgf、摩
耗速度1.05m/秒とした。
【００１９】腐食抵抗性 非酸化性酸として24％塩酸水溶液、酸化性酸として20％
硫酸水溶液(いずれも液温は50℃)を試験薬とし、供試N
o.１、No.２、No.11〜No.13の柱状試験片(10×10×10m
m)を試験液中に懸吊浸漬し、24時間経過後の腐食減量(m
g)を測定した。試験結果を表２に示している。
硫酸水溶液(いずれも液温は50℃)を試験薬とし、供試N
o.１、No.２、No.11〜No.13の柱状試験片(10×10×10m
m)を試験液中に懸吊浸漬し、24時間経過後の腐食減量(m
g)を測定した。試験結果を表２に示している。
【００２０】引張強度 供試No.１、No.２、No.11、No.13、No.15の焼結合金ブ
ロックについて、温度を変えて引張試験(JIS G 0567に
準拠)を行なった。試験結果を表３に示す。また、表３
のデータをプロットしたものを図１に示している。
ロックについて、温度を変えて引張試験(JIS G 0567に
準拠)を行なった。試験結果を表３に示す。また、表３
のデータをプロットしたものを図１に示している。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表２において、発明例No.１及びNo.２は、
比較例No.11及びNo.12よりも、硬さと耐摩耗性の点で比
較例よりすぐれている。これはＣの高含有化に伴うクロ
ム炭化物の分散効果によるものと考えられる。なお、発
明例は、非酸化性性酸に対する腐食抵抗性については、
比較例よりも若干劣るが、酸化性酸に対する腐食抵抗性
については比較例と略同等の特性を備えていることがわ
かる。これに対し、従来例のNo.13は、硬さ及び耐摩耗
性が低く、非酸化性酸及び酸化性酸に対する耐食性も乏
しい。
比較例No.11及びNo.12よりも、硬さと耐摩耗性の点で比
較例よりすぐれている。これはＣの高含有化に伴うクロ
ム炭化物の分散効果によるものと考えられる。なお、発
明例は、非酸化性性酸に対する腐食抵抗性については、
比較例よりも若干劣るが、酸化性酸に対する腐食抵抗性
については比較例と略同等の特性を備えていることがわ
かる。これに対し、従来例のNo.13は、硬さ及び耐摩耗
性が低く、非酸化性酸及び酸化性酸に対する耐食性も乏
しい。
【００２５】表３及び図１に示されるように、従来のＣ
ｏ基合金であるNo.13の引張強さは低く、900℃の温度で
は試験片が破損しており、耐熱用途として不適であるこ
とがわかる。また、比較例のＣｏ基合金であるNo.11は
Ｃの含有量が少ないため、その引張強さはあまり大きく
なく、約700℃以上の温度では一般的な耐熱用Ｎｉ基合
金であるNo.15と略同等であるものの、約700℃よりも低
い温度ではNo.15よりも劣っている。これに対し、発明
例No.１及びNo.２は、全ての温度範囲に亘って、No.11
及びNo.15を凌ぐ引張強さを備えている。特に、約800℃
の温度でも約1.0GPa以上の引張強さを備えている。これ
は、比較例のＣｏ基合金No.11では略常温での強度、耐
熱Ｎｉ基合金であるNo.15では約600℃における強度に相
当するもので、高温強度が著しく改善されており、本発
明合金が耐熱用としても好適であることがわかる。
ｏ基合金であるNo.13の引張強さは低く、900℃の温度で
は試験片が破損しており、耐熱用途として不適であるこ
とがわかる。また、比較例のＣｏ基合金であるNo.11は
Ｃの含有量が少ないため、その引張強さはあまり大きく
なく、約700℃以上の温度では一般的な耐熱用Ｎｉ基合
金であるNo.15と略同等であるものの、約700℃よりも低
い温度ではNo.15よりも劣っている。これに対し、発明
例No.１及びNo.２は、全ての温度範囲に亘って、No.11
及びNo.15を凌ぐ引張強さを備えている。特に、約800℃
の温度でも約1.0GPa以上の引張強さを備えている。これ
は、比較例のＣｏ基合金No.11では略常温での強度、耐
熱Ｎｉ基合金であるNo.15では約600℃における強度に相
当するもので、高温強度が著しく改善されており、本発
明合金が耐熱用としても好適であることがわかる。
【図１】表３に示す引張試験結果について、温度と引張
強度の関係をグラフに表わした図である。
強度の関係をグラフに表わした図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 19/07
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃｒ：２１〜２９％、Ｍ
ｏ：１５〜２４％、Ｂ：０.５〜２％、Ｓｉ：０.１％以
上で０.５％未満、Ｃ：１％を越えて２％以下、Ｆｅ：
２％以下、Ｎｉ：２％以下及び残部実質的にＣｏからな
り、すぐれた耐食性、耐摩耗性及び高温強度を有し、熱
間押出用金型材料として用いられるコバルト基合金。 - 【請求項２】 重量％にて、Ｃｒ：２１〜２９％、Ｍ
ｏ：１５〜２４％、Ｂ：０.５〜２％、Ｓｉ：０.１％以
上で０.５％未満、Ｃ：１％を越えて２％以下、Ｆｅ：
２％以下、Ｎｉ：２％以下及び残部実質的にＣｏからな
り、すぐれた耐食性、耐摩耗性及び高温強度を有し、高
温高圧用バルブ材料として用いられるコバルト基合金。 - 【請求項３】 重量％にて、Ｃｒ：２１〜２９％、Ｍ
ｏ：１５〜２４％、Ｂ：０.５〜２％、Ｓｉ：０.１％以
上で０.５％未満、Ｃ：１％を越えて２％以下、Ｆｅ：
２％以下、Ｎｉ：２％以下及び残部実質的にＣｏからな
り、すぐれた耐食性、耐摩耗性及び高温強度を有し、エ
ンジン用部品材料として用いられるコバルト基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5328053A JP2837798B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 耐食性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれるコバルト基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5328053A JP2837798B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 耐食性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれるコバルト基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07179967A JPH07179967A (ja) | 1995-07-18 |
| JP2837798B2 true JP2837798B2 (ja) | 1998-12-16 |
Family
ID=18205988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5328053A Expired - Lifetime JP2837798B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 耐食性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれるコバルト基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2837798B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6733603B1 (en) * | 1999-11-15 | 2004-05-11 | Deloro Stellite Company, Inc. | Cobalt-based industrial cutting tool inserts and alloys therefor |
| JP2013181190A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-12 | Seiko Instruments Inc | 生体用Ｃｏ基合金およびステント |
| JP6509290B2 (ja) * | 2017-09-08 | 2019-05-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | コバルト基合金積層造形体、コバルト基合金製造物、およびそれらの製造方法 |
| WO2020179082A1 (ja) | 2019-03-07 | 2020-09-10 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | コバルト基合金粉末、コバルト基合金焼結体およびコバルト基合金焼結体の製造方法 |
| EP3733885A4 (en) | 2019-03-07 | 2020-12-30 | Mitsubishi Power, Ltd. | HEAT EXCHANGER |
| SG11202012575WA (en) | 2019-03-07 | 2021-09-29 | Mitsubishi Power Ltd | Cobalt based alloy product |
| CN112004950B (zh) | 2019-03-07 | 2022-06-28 | 三菱重工业株式会社 | 钴基合金制造物以及钴基合金物品 |
| SG11202012578UA (en) | 2019-03-07 | 2021-10-28 | Mitsubishi Power Ltd | Cobalt based alloy product and method for manufacturing same |
| JP6935579B2 (ja) | 2019-03-07 | 2021-09-15 | 三菱パワー株式会社 | コバルト基合金製造物および該製造物の製造方法 |
| US11155904B2 (en) | 2019-07-11 | 2021-10-26 | L.E. Jones Company | Cobalt-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62136544A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-19 | Kubota Ltd | 電気めつき通電ロ−ル用合金 |
| JPH0759730B2 (ja) * | 1988-04-21 | 1995-06-28 | 株式会社クボタ | プラスチック射出成形・押出成形機用耐食耐摩耗合金 |
| JP2800076B2 (ja) * | 1991-02-06 | 1998-09-21 | 株式会社クボタ | 耐食・耐摩耗性コバルト基合金 |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP5328053A patent/JP2837798B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07179967A (ja) | 1995-07-18 |
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