JPH036354A - 高い硬度および高い減衰能を有する吸振合金およびその製造方法 - Google Patents
高い硬度および高い減衰能を有する吸振合金およびその製造方法Info
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- JPH036354A JPH036354A JP13923589A JP13923589A JPH036354A JP H036354 A JPH036354 A JP H036354A JP 13923589 A JP13923589 A JP 13923589A JP 13923589 A JP13923589 A JP 13923589A JP H036354 A JPH036354 A JP H036354A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高い硬度を有し、且つ減衰能が高い吸振合金に
関し、各種大型機械、交通機関、電子機器、精密機械、
家電、事務機などにおける振動の発生源の部材として、
振動、騒音および雑音の害を軽減するたるに使用される
。
関し、各種大型機械、交通機関、電子機器、精密機械、
家電、事務機などにおける振動の発生源の部材として、
振動、騒音および雑音の害を軽減するたるに使用される
。
（従来の技術）
近年、大型機械、交通機関、電子機器、精密機械、家電
、事務機などにおける振動、ならびにその発年による騒
音や電気的雑音の害が問題になっている。従来、これら
の害を軽減するために振動の発生源の周辺にゴム、プラ
スチック類を用いたり、あるいは発生源の構造部材にＦ
ｅ−Ｃｒ基あるいはＭｎ−Ｃｕ’基などの吸振合金が用
いられている。
、事務機などにおける振動、ならびにその発年による騒
音や電気的雑音の害が問題になっている。従来、これら
の害を軽減するために振動の発生源の周辺にゴム、プラ
スチック類を用いたり、あるいは発生源の構造部材にＦ
ｅ−Ｃｒ基あるいはＭｎ−Ｃｕ’基などの吸振合金が用
いられている。
しかし、ゴムおよびプラスチック類は機械的強度が小さ
く、耐熱性に劣ることや時効割れならびに変形が生ずる
欠点を有する。また従来の吸振合金はゴム、プラスチッ
ク類よりは硬さや強さが大きいので構造部材として使用
されているが、大きい応力下の構造部材では硬さや強さ
が不十分となって適応しきれないことが多い。さらに、
これまで吸振合金の減衰能は硬さや強さを高めると必然
的に低くなることが常識的であったので、未だ高応力に
対応出来るような高い硬度を有して高い減衰能を発揮す
る合金は見出されていない。
く、耐熱性に劣ることや時効割れならびに変形が生ずる
欠点を有する。また従来の吸振合金はゴム、プラスチッ
ク類よりは硬さや強さが大きいので構造部材として使用
されているが、大きい応力下の構造部材では硬さや強さ
が不十分となって適応しきれないことが多い。さらに、
これまで吸振合金の減衰能は硬さや強さを高めると必然
的に低くなることが常識的であったので、未だ高応力に
対応出来るような高い硬度を有して高い減衰能を発揮す
る合金は見出されていない。
（課題を解決するための手段）
一般に減衰能力を比較するために用いる減衰能Ｑ−’は
振動の１サイクル中に失われるエネルギー、ｄＥおよび
全振動エネルギーＥと次式のような関係にある。
振動の１サイクル中に失われるエネルギー、ｄＥおよび
全振動エネルギーＥと次式のような関係にある。
Ｑ刊−１／２π・ΔＥ／Ｅ
つまりＱ−’の値が大きいほど短時間で振幅が小さくな
って減衰効果が大きいことになる。
って減衰効果が大きいことになる。
そこで本発明の目的は高い応力に耐え、振動、騒音およ
び雑音の減衰効果が大きい合金を得るために、基地をフ
ェライト相とし、その中に金属間化合物を析出させるこ
とによって、高い硬度および高い減衰能を発揮すること
を特徴とする吸振合金を提供することにある。
び雑音の減衰効果が大きい合金を得るために、基地をフ
ェライト相とし、その中に金属間化合物を析出させるこ
とによって、高い硬度および高い減衰能を発揮すること
を特徴とする吸振合金を提供することにある。
本発明の合金及びその製造法の特徴とする所は次の点に
ある。
ある。
１、 重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０
％以下のＮｉ 、５．０％以下のＣｕ 、 ４．０％以
下のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．
０％と、４．０％以下のＡｆｆ、Ｔｉ のうぢの−種あ
るいは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％
のＣｒと、１０．０％以下のＭｏ 、３．０％以下のＳ
ｉ のうちの一種あるいは二種の ０．１〜１２．０％
と、０．０００５〜０．０３％のＯ（！＝０．０００２
〜０．０３％のＮと残部Ｆｅおよび不可避的不純物とか
ら成り、フェライト相中に金属間化合物を析出させるこ
とによって高い硬度および高い減衰能を有することを特
徴とする吸振合金。
％以下のＮｉ 、５．０％以下のＣｕ 、 ４．０％以
下のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．
０％と、４．０％以下のＡｆｆ、Ｔｉ のうぢの−種あ
るいは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％
のＣｒと、１０．０％以下のＭｏ 、３．０％以下のＳ
ｉ のうちの一種あるいは二種の ０．１〜１２．０％
と、０．０００５〜０．０３％のＯ（！＝０．０００２
〜０．０３％のＮと残部Ｆｅおよび不可避的不純物とか
ら成り、フェライト相中に金属間化合物を析出させるこ
とによって高い硬度および高い減衰能を有することを特
徴とする吸振合金。
２、 重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０
％以下のＮｉ 、５．０％以下のＣｕ 、４．０％以下
のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．０
％と、４．０％以下のＡＮ、Ｔｉのうちの一種あるいは
二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％のＣｒ
と、１０．０％以下のＭｏ 、３．０％以下のＳｉのう
ちの一種あるいは二種の０．１〜１２．０％と、０．０
００５〜０．０３％の０と、０．０００２〜０．０３％
Ｎと、１．５％以下のＭｎ 、７．０％以下のＷ、Ｖ、
１．０％以下のＮｂ 、 Ｔａ 、 ０．５％以下のＺ
ｒ。
％以下のＮｉ 、５．０％以下のＣｕ 、４．０％以下
のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．０
％と、４．０％以下のＡＮ、Ｔｉのうちの一種あるいは
二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％のＣｒ
と、１０．０％以下のＭｏ 、３．０％以下のＳｉのう
ちの一種あるいは二種の０．１〜１２．０％と、０．０
００５〜０．０３％の０と、０．０００２〜０．０３％
Ｎと、１．５％以下のＭｎ 、７．０％以下のＷ、Ｖ、
１．０％以下のＮｂ 、 Ｔａ 、 ０．５％以下のＺ
ｒ。
Ｈｆ、Ｂのうちの一種あるいは二種以上の合計０．０１
〜７．０％と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とから成
り、フェライト相中に金属間化合物を析出させることに
よって高い硬度および高い減衰能を有することを特徴と
する吸振合金。
〜７．０％と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とから成
り、フェライト相中に金属間化合物を析出させることに
よって高い硬度および高い減衰能を有することを特徴と
する吸振合金。
３、重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０％
以下のＮｉ 、 ５．０％以下のＣｕ 、 ４．０％以
下のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．
０％と、４．０％以下のＡｆ、、Ｔｉのうちの一種ある
いは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％の
Ｃｒと、１０．０％以下のＭｏ 、 ３．０％以下のＳ
ｉ のうちの一種あるいは二種の ０．１〜１２．０％
と、０．０００５〜０．０３％のＯと０．０００２〜０
．０３％のＮと残部Ｆｅおよび不可避的不純物とから成
る合金に （Ａ）８００〜１２００”Ｃの温度で５〜６００分間加
熱後、６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５
０℃／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却し
フェライト相中に金属間化合物を析出させることにより
、高い硬度および高い減衰能を有する合金を得ることを
特徴とする吸振合金の製造方法。
以下のＮｉ 、 ５．０％以下のＣｕ 、 ４．０％以
下のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．
０％と、４．０％以下のＡｆ、、Ｔｉのうちの一種ある
いは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％の
Ｃｒと、１０．０％以下のＭｏ 、 ３．０％以下のＳ
ｉ のうちの一種あるいは二種の ０．１〜１２．０％
と、０．０００５〜０．０３％のＯと０．０００２〜０
．０３％のＮと残部Ｆｅおよび不可避的不純物とから成
る合金に （Ａ）８００〜１２００”Ｃの温度で５〜６００分間加
熱後、６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５
０℃／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却し
フェライト相中に金属間化合物を析出させることにより
、高い硬度および高い減衰能を有する合金を得ることを
特徴とする吸振合金の製造方法。
４、 重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０
％以下のＮｉ 、 ５．０％以下のＣｕ 、 ４．０％
以下のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８
．０％と、４．０％以下のＡＩ！、、Ｔｉ のうちの−
種あるいは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．
０％のＣｒと、１０．０％以下のＭｏ 、３．０％以下
のＳｉのうちの一種あるいは二種の０．１〜１２．０％
と、０．０００５〜０．０３％のＯと、０．０００２〜
０．０３％のＮと、１．５％以下のＭｎ 、７．０％以
下のＷ、Ｖ、１．０％以下のＮｂ 、 Ｔａ 、 ０．
５％以下のＺｒ。
％以下のＮｉ 、 ５．０％以下のＣｕ 、 ４．０％
以下のＣｏのうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８
．０％と、４．０％以下のＡＩ！、、Ｔｉ のうちの−
種あるいは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜２５．
０％のＣｒと、１０．０％以下のＭｏ 、３．０％以下
のＳｉのうちの一種あるいは二種の０．１〜１２．０％
と、０．０００５〜０．０３％のＯと、０．０００２〜
０．０３％のＮと、１．５％以下のＭｎ 、７．０％以
下のＷ、Ｖ、１．０％以下のＮｂ 、 Ｔａ 、 ０．
５％以下のＺｒ。
Ｈｆ、Ｂのうちの一種あるいは二種以上の合計０．０１
〜７．０％と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とから成
る合金に （Ａ）８００〜１２００℃の温度で５〜６００分間加熱
後、６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５０
℃／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却した
後、 （Ｂ）３５０〜６５０℃の温度で５〜１２００分間再加
熱して急冷するか徐冷しフェライト相中に金属間化合物
を析出させることにより高い硬度および高い減衰能を有
する合金を得ることを特徴とする吸振合金の製造方法。
〜７．０％と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とから成
る合金に （Ａ）８００〜１２００℃の温度で５〜６００分間加熱
後、６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５０
℃／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却した
後、 （Ｂ）３５０〜６５０℃の温度で５〜１２００分間再加
熱して急冷するか徐冷しフェライト相中に金属間化合物
を析出させることにより高い硬度および高い減衰能を有
する合金を得ることを特徴とする吸振合金の製造方法。
（作 用）
Ｎｉ３Ａｌ、Ｎ１ｚＴｉ 、Ｃｕ、ＴｉおよびＣｏ３Ａ
ｊ２などの二元系金属間化合物は硬さが高いことで知ら
れている。しかしこれらは通常の合金同様に減衰能Ｑ″
′は１〜３Ｘ１０−’程度で非常に低く、また脆く冷間
加工は不可能で、その上引張強さなどもかなり小さい。
ｊ２などの二元系金属間化合物は硬さが高いことで知ら
れている。しかしこれらは通常の合金同様に減衰能Ｑ″
′は１〜３Ｘ１０−’程度で非常に低く、また脆く冷間
加工は不可能で、その上引張強さなどもかなり小さい。
一方、従来の高い減衰能を示す吸振合金としてＦｅ−Ｃ
ｒ 、Ｆｅ−Ｍｏ 、Ｆｅ−Ｃｏ 、Ｆｅ−Ｗ基などの
多元系合金が知られている。しかしこれらの合金はビッ
カース硬さが１３０〜１８０程度でそれほど高くない＝ そこで本発明は重量比で、０．００２〜０．１％のＣと
、７．０％以下のＮｉ 、 ５．０％以下のＣｕ 、
４．０％以下のＣＯのうちの一種あるいは二種以上の０
．５〜８．０％と、４．０％以下のＡＰ、Ｔｉのうちの
一種あるいは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜０ ２５．０％のＣｒと、１０．０％以下のＭｏ 、 ３．
０％以下のＳｉのうちの一種あるいは二種の０．１〜１
２．０％と、０．０００５〜０．０３％の０と、０．０
００２〜０．０３％のＮと、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物とから成る合金、ならびにさらに１．５％以下のＭ
ｎ 、７．０％以下のＷ、Ｖ、１．０％以下のＮｂ 、
Ｔａ 、 ０．５％以下のＺｒ、Ｉ（ｆ、Ｂのうちの
一種あるいは二種以上の０．０１〜７．０％を添加した
合金について、合金の基地をフェライＩ・相とし、その
中に擬二元系金属間化合物（Ｎｉ 、 Ｃｕ 、 Ｃｏ
） ３（Ａｌ１． ’ｒ”ｉ ）を析出させることに
よって、高応力に対応できる高い硬度および高い減衰能
を有する吸振合金を得るものである。ここで冷間におい
て圧延などの加工を施す場合には金属間化合物が過度に
多すぎると加工性が悪くなるので、その析出量はあまり
多く出来ない。また、Ｎｉ、ＣｕおよびＣｏはオーステ
ナイト化元素であり、オーステナイト相の減衰能は非常
に低いから、他のフェライト化元素でオーステナイト化
を防止するように工夫する必要がある。
ｒ 、Ｆｅ−Ｍｏ 、Ｆｅ−Ｃｏ 、Ｆｅ−Ｗ基などの
多元系合金が知られている。しかしこれらの合金はビッ
カース硬さが１３０〜１８０程度でそれほど高くない＝ そこで本発明は重量比で、０．００２〜０．１％のＣと
、７．０％以下のＮｉ 、 ５．０％以下のＣｕ 、
４．０％以下のＣＯのうちの一種あるいは二種以上の０
．５〜８．０％と、４．０％以下のＡＰ、Ｔｉのうちの
一種あるいは二種の０．３〜４．０％と、５．０〜０ ２５．０％のＣｒと、１０．０％以下のＭｏ 、 ３．
０％以下のＳｉのうちの一種あるいは二種の０．１〜１
２．０％と、０．０００５〜０．０３％の０と、０．０
００２〜０．０３％のＮと、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物とから成る合金、ならびにさらに１．５％以下のＭ
ｎ 、７．０％以下のＷ、Ｖ、１．０％以下のＮｂ 、
Ｔａ 、 ０．５％以下のＺｒ、Ｉ（ｆ、Ｂのうちの
一種あるいは二種以上の０．０１〜７．０％を添加した
合金について、合金の基地をフェライＩ・相とし、その
中に擬二元系金属間化合物（Ｎｉ 、 Ｃｕ 、 Ｃｏ
） ３（Ａｌ１． ’ｒ”ｉ ）を析出させることに
よって、高応力に対応できる高い硬度および高い減衰能
を有する吸振合金を得るものである。ここで冷間におい
て圧延などの加工を施す場合には金属間化合物が過度に
多すぎると加工性が悪くなるので、その析出量はあまり
多く出来ない。また、Ｎｉ、ＣｕおよびＣｏはオーステ
ナイト化元素であり、オーステナイト相の減衰能は非常
に低いから、他のフェライト化元素でオーステナイト化
を防止するように工夫する必要がある。
以下に本発明合金の組成を限定した理由について述べる
。
。
（１） Ｃ：０．１〜０．００２％
Ｃは少ないほど減衰能を高め、多いほど機械的強度を大
きくする元素である。しかし下限の０．００２％以下で
は製造上困難となり経済的に不利となり、上限の０．１
％以上では減衰能に悪影響があるのでＣは０．１〜０．
００２％の範囲とした。
きくする元素である。しかし下限の０．００２％以下で
は製造上困難となり経済的に不利となり、上限の０．１
％以上では減衰能に悪影響があるのでＣは０．１〜０．
００２％の範囲とした。
（２） Ｎｉ ７％以下、Ｃｕ ５％以下およびＣｏ
４％以下： これらはＡｌ１．Ｔｉ と金属間化合物を形成し、機械
的強度を高める重要な元素である。しかしこれらの元素
はいづれもオーステナイト化元素であり、オーステナイ
ト相の減衰能は非常に低いので、これらの上限を、Ｎｉ
は７．０％、Ｃｕは加工性にも悪影響があるので５．０
％、Ｃｏは高価となるので４．０％とし、またこれらの
うちの二種以上の８．０％以上では減衰能を低くし、ま
た加工性が悪くなる。下限の０．５％以下では機械的強
度を高める効果が少ない。
４％以下： これらはＡｌ１．Ｔｉ と金属間化合物を形成し、機械
的強度を高める重要な元素である。しかしこれらの元素
はいづれもオーステナイト化元素であり、オーステナイ
ト相の減衰能は非常に低いので、これらの上限を、Ｎｉ
は７．０％、Ｃｕは加工性にも悪影響があるので５．０
％、Ｃｏは高価となるので４．０％とし、またこれらの
うちの二種以上の８．０％以上では減衰能を低くし、ま
た加工性が悪くなる。下限の０．５％以下では機械的強
度を高める効果が少ない。
（３）ＡＩおよびＴｉ：０．３〜４％
これらはＮｉ 、Ｃｕ 、Ｃｏと金属間化合物を形成し
機械的強度を高める重要な元素であると同時にフェライ
ト化元素で減衰能を高める効果がある。しかしこれらの
うちの一種あるいは二種の４．０％以上では加工性が悪
くなり、下限の０．３％では効果が少なくなる。
機械的強度を高める重要な元素であると同時にフェライ
ト化元素で減衰能を高める効果がある。しかしこれらの
うちの一種あるいは二種の４．０％以上では加工性が悪
くなり、下限の０．３％では効果が少なくなる。
（４） Ｃｒ ：２５〜５％
Ｃｒはフェライト化元素で減衰能及び耐食性を高める効
果が大きい。しかしＣｒ ２５．０％以上では加工性な
どの製造工程に困難が生じるので２５％を上限とし、Ｃ
ｒ５．０％以下では効果が小さくなるのでその下限を５
．０％とした。
果が大きい。しかしＣｒ ２５．０％以上では加工性な
どの製造工程に困難が生じるので２５％を上限とし、Ｃ
ｒ５．０％以下では効果が小さくなるのでその下限を５
．０％とした。
（５）Ｍｏ１０％以下およびＳｔ ３％以以下台計１〜
１２％： これらはフェライト化元素で減衰能を高める効果が大き
く、さらにＭｏは耐食性を高める効果、Ｓｉは脱酸剤と
しての効果がある。１０，０％以下のＭｏ 、３．０％
以下のＳｉのうちの一種あるいは二種合計が１２．０％
以上になると加工性が悪くなるので１２％を上限とし、
その合計が０．１％以下では効果が小さいので０．１％
を下限とした。
１２％： これらはフェライト化元素で減衰能を高める効果が大き
く、さらにＭｏは耐食性を高める効果、Ｓｉは脱酸剤と
しての効果がある。１０，０％以下のＭｏ 、３．０％
以下のＳｉのうちの一種あるいは二種合計が１２．０％
以上になると加工性が悪くなるので１２％を上限とし、
その合計が０．１％以下では効果が小さいので０．１％
を下限とした。
（６） ＯＯ，０００５〜０．０３％およびＮ Ｏ，
０００２〜０．０３％： これらの量が多いと極端に減衰能が低下するのでそれぞ
れ上限を０，０３％とし、０の下限０．０００５％以下
、Ｎの下限０．０００２％以下では製造上困難が生じて
経済的に不利となる。
０００２〜０．０３％： これらの量が多いと極端に減衰能が低下するのでそれぞ
れ上限を０，０３％とし、０の下限０．０００５％以下
、Ｎの下限０．０００２％以下では製造上困難が生じて
経済的に不利となる。
（力 Ｍｎ１５％以下、Ｗマ％以下、７７％以下、Ｎｂ
１％以下、Ｔａ １％以下、Ｚｒ Ｏ，５％以下、Ｈ
ｆＯ，５％以下およびＢＯ０５％以下二合計０．０１〜
７％： Ｍｎはオーステナイト化元素であり、減衰能を低くする
が、脱酸剤としての効果がある。そこで上限の１．５％
以上では減衰能に悪影響を与える。Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ
、Ｚｒ、ＨｆおよびＢの元素はフェライト化元素で減衰
能および機械的強さを大きくする。また、Ｎｂ、Ｚｒ、
Ｂは結晶粒を小さくする効果がある。しかし、こ１３ ４ れらのうちの一種あるいは二種以上の７．０％以上では
減衰能が低下し、加工性も悪くなるなどの影響が出るの
で７％を上限とし、下限の０．０１％以下では効果が少
ない。
１％以下、Ｔａ １％以下、Ｚｒ Ｏ，５％以下、Ｈ
ｆＯ，５％以下およびＢＯ０５％以下二合計０．０１〜
７％： Ｍｎはオーステナイト化元素であり、減衰能を低くする
が、脱酸剤としての効果がある。そこで上限の１．５％
以上では減衰能に悪影響を与える。Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ
、Ｚｒ、ＨｆおよびＢの元素はフェライト化元素で減衰
能および機械的強さを大きくする。また、Ｎｂ、Ｚｒ、
Ｂは結晶粒を小さくする効果がある。しかし、こ１３ ４ れらのうちの一種あるいは二種以上の７．０％以上では
減衰能が低下し、加工性も悪くなるなどの影響が出るの
で７％を上限とし、下限の０．０１％以下では効果が少
ない。
次に本発明合金の製造方法について記述する。
まず上記の組成範囲の合金を空気中もしくは不活性ガス
中、または真空中において通常の溶解炉によって溶解し
均一な溶湯とした後、砂型や金型に鋳造して鋳塊を造る
。なお、溶解する際に、空気の遮断材として通常のフラ
ックスならびに全量０．５％程度の脱酸剤を用いてもよ
い。
中、または真空中において通常の溶解炉によって溶解し
均一な溶湯とした後、砂型や金型に鋳造して鋳塊を造る
。なお、溶解する際に、空気の遮断材として通常のフラ
ックスならびに全量０．５％程度の脱酸剤を用いてもよ
い。
次にこの鋳塊に、鍛造、圧延、押し出し、スェージング
、引き抜きあるいはプレスなどの加工を施す。鍛造、圧
延、押し出し、スェージング、弓き抜きあるいはプレス
などの加工は所定の形状にするための手段であるので、
場合によっては省略することが出来、鋳造のまま用いる
ことも出来る。
、引き抜きあるいはプレスなどの加工を施す。鍛造、圧
延、押し出し、スェージング、弓き抜きあるいはプレス
などの加工は所定の形状にするための手段であるので、
場合によっては省略することが出来、鋳造のまま用いる
ことも出来る。
次にこの鋳塊に次のごとき熱処理を施す。
（Ａ）８００〜１２００℃の温度で５〜６００分間加熱
後６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５０℃
／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却する。
後６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５０℃
／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却する。
（Ｂ）工程（Ａ）に続いて、３５０〜６５０℃の温度で
５〜１２００分間再加熱して急冷するか徐冷する。
５〜１２００分間再加熱して急冷するか徐冷する。
工程（Ａ）において８００〜Ｉ２００℃で５〜６００分
間加熱した後、６５０〜１２００℃まで冷却してから５
０℃／時間の速度で３００℃以下に冷却するのは、合金
の均質化、加工歪などの除去ならびに結晶粒の調整の後
、金属間化合物の析出量を加減して硬さを調整するため
である。また、３００℃以下としたのはこの温度以下で
は金属間化合物の析出が起こらないからである。
間加熱した後、６５０〜１２００℃まで冷却してから５
０℃／時間の速度で３００℃以下に冷却するのは、合金
の均質化、加工歪などの除去ならびに結晶粒の調整の後
、金属間化合物の析出量を加減して硬さを調整するため
である。また、３００℃以下としたのはこの温度以下で
は金属間化合物の析出が起こらないからである。
工程（Ｂ）において３５０〜６５０ ”Ｃで５〜１２０
０分（好ましくは３０分以上）再加熱するのは金属間化
合物の析出を促進し、硬さを一層高めるためである。
０分（好ましくは３０分以上）再加熱するのは金属間化
合物の析出を促進し、硬さを一層高めるためである。
次に本発明合金の実施例を比較例とともに説明する。
試料を得るために原材料を高周波電気炉により真空中で
溶解し、鋳型に鋳込んで２５ｍｍφの鋳塊を得た。次に
鋳塊を１０００℃の温度で１０ｍｍ厚さまで鍛造し、熱
間および冷間圧延によって厚さ１．５ ｍｍの板にして
試料とした。減衰能Ｑ−’の測定は片持ち染法により行
い、硬度Ｈｖはマイクロビッカース硬度計および引張強
さσｔは引張試験から求めた。
溶解し、鋳型に鋳込んで２５ｍｍφの鋳塊を得た。次に
鋳塊を１０００℃の温度で１０ｍｍ厚さまで鍛造し、熱
間および冷間圧延によって厚さ１．５ ｍｍの板にして
試料とした。減衰能Ｑ−’の測定は片持ち染法により行
い、硬度Ｈｖはマイクロビッカース硬度計および引張強
さσｔは引張試験から求めた。
（実施例）
本発明合金の実施例の試料Ｎｏ、 １〜６および比較例
合金の試料Ｎｏ、 ７〜９の組成を重量比（％）で第１
表に示す。
合金の試料Ｎｏ、 ７〜９の組成を重量比（％）で第１
表に示す。
７
第
２
表
９
第
表
０
第２表には実施例の試料Ｎｏ、 １〜６および比較例の
試料Ｎｏ、 ７〜９について、１０００℃で１時間加熱
後、空気中冷却した場合の減衰能Ｑ−’およびビッカー
ス硬度Ｈｖを示す。本発明合金のビッカース硬度Ｈｖは
比較合金の１４０〜１８０に比べ、２７７〜４３４を示
し非常に硬くなっており、フェライト相中に金属間化合
物（Ｎｉ 、 Ｃｕ 、 Ｃｏ ） ３ （Ａｐ
、。
試料Ｎｏ、 ７〜９について、１０００℃で１時間加熱
後、空気中冷却した場合の減衰能Ｑ−’およびビッカー
ス硬度Ｈｖを示す。本発明合金のビッカース硬度Ｈｖは
比較合金の１４０〜１８０に比べ、２７７〜４３４を示
し非常に硬くなっており、フェライト相中に金属間化合
物（Ｎｉ 、 Ｃｕ 、 Ｃｏ ） ３ （Ａｐ
、。
Ｔｉ ）を析出させることによって合金が強化されてい
ることがわかる。
ることがわかる。
結晶粒の大きさあるいは金属間化合物の析出量が変わる
と本発明合金の特性も変化するが、第３表に実施例試料
Ｎ０１５について、減衰能Ｑ−’およびマイクロビッカ
ース硬度Ｈｖにおよぼす加熱温度および冷却速度の影響
を示す。熱処理は各温度でそれぞれ１時間加熱後、炉中
冷却（ＦＣと略記、平均冷却速度１００℃／時間）ある
いは空気中冷却（ＡＱと略記、平均冷却速度１５０００
℃／時間）したものである。減衰能Ｑ−’は加熱温度が
高いほど大きくなる傾向にあるが、高すぎると結晶粒が
粗大化し過ぎて不都合であると同時に製造上困難がある
場合があるので、加熱温度は９００〜１１００“Ｃが望
ましい。またビッカース硬度Ｈｖは炉中冷却の方が空気
中冷却の時より金属間化合物の析出量が多くなるので高
くなっている。
と本発明合金の特性も変化するが、第３表に実施例試料
Ｎ０１５について、減衰能Ｑ−’およびマイクロビッカ
ース硬度Ｈｖにおよぼす加熱温度および冷却速度の影響
を示す。熱処理は各温度でそれぞれ１時間加熱後、炉中
冷却（ＦＣと略記、平均冷却速度１００℃／時間）ある
いは空気中冷却（ＡＱと略記、平均冷却速度１５０００
℃／時間）したものである。減衰能Ｑ−’は加熱温度が
高いほど大きくなる傾向にあるが、高すぎると結晶粒が
粗大化し過ぎて不都合であると同時に製造上困難がある
場合があるので、加熱温度は９００〜１１００“Ｃが望
ましい。またビッカース硬度Ｈｖは炉中冷却の方が空気
中冷却の時より金属間化合物の析出量が多くなるので高
くなっている。
さらに、本発明合金の特性は加熱後の冷却開始温度に依
存する。
存する。
第４表には実施例試料Ｎ０１５を１０００℃で１時間加
熱後表中に記載した温度まで冷却してから空気中冷却し
た場合の冷却開始温度の影響を示す。冷却開始温度が低
くなるにつれてビッカース硬度Ｈｖおよび引張強さσＬ
は低くなるが、まだかなり高くなっている。
熱後表中に記載した温度まで冷却してから空気中冷却し
た場合の冷却開始温度の影響を示す。冷却開始温度が低
くなるにつれてビッカース硬度Ｈｖおよび引張強さσＬ
は低くなるが、まだかなり高くなっている。
本発明合金のビッカース硬度Ｈｖは冷却した後に、低温
度で再加熱して金属間化合物の析出量を多くするとさら
に高めることが出来る。
度で再加熱して金属間化合物の析出量を多くするとさら
に高めることが出来る。
第５表に実施例試料Ｎｏ、 ５について、表中に記載の
各温度で１時間加熱し、記載の各温度から空気中冷却し
た後、４８０℃で２時間再加熱した場合について示す。
各温度で１時間加熱し、記載の各温度から空気中冷却し
た後、４８０℃で２時間再加熱した場合について示す。
いずれの場合もビッカース硬度Ｈｖは再加熱によりかな
り高くなる。しかし引張強さσｔは冷却開始温度が７５
０℃のときはかなり小さくなるので、大きな引張強さが
必要な用途にはこの温度付近はあまり望ましくない。
り高くなる。しかし引張強さσｔは冷却開始温度が７５
０℃のときはかなり小さくなるので、大きな引張強さが
必要な用途にはこの温度付近はあまり望ましくない。
第 ４
表
３
４
（発明の効果）
本発明合金の特徴は上述のように高い減衰能を有し、従
来の吸振合金に比較して硬度が非常に高く機械的強さが
大きいこと、その上冷間加工性が良好であることである
。従って、本発明合金は各種の大型機械、交通機関、電
子機器、精密機械、家電、事務機などの高応力下の部材
および摩耗材等として使用出来、振動、騒音および雑音
の防止に役立つ材料として非常に適している。
来の吸振合金に比較して硬度が非常に高く機械的強さが
大きいこと、その上冷間加工性が良好であることである
。従って、本発明合金は各種の大型機械、交通機関、電
子機器、精密機械、家電、事務機などの高応力下の部材
および摩耗材等として使用出来、振動、騒音および雑音
の防止に役立つ材料として非常に適している。
６
手
続
十甫
正
書
平成
２年
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １．重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０％
以下のＮｉ、５．０％以下のＣｕ、４．０％以下のＣｏ
のうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．０％と、
４．０％以下のＡｌ、Ｔｉのうちの一種あるいは二種の
０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％のＣｒと、１
０．０％以下のＭｏ、３．０％以下のＳｉのうちの一種
あるいは二種の０．１〜１２．０％と、０．０００５〜
０．０３％のＯと０．０００２〜０．０３％のＮと残部
Ｆｅおよび不可避的不純物とから成り、フェライト相中
に金属間化合物を析出させることによって高い硬度およ
び高い減衰能を有することを特徴とする吸振合金。 ２．重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０％
以下のＮｉ、５．０％以下のＣｕ、４．０％以下のＣｏ
のうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．０％と、
４．０％以下のＡｌ、Ｔｉのうちの一種あるいは二種の
０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％のＣｒと、１
０．０％以下のＭｏ、３．０％以下のＳｉのうちの一種
あるいは二種の０．１〜１２．０％と、０．０００５〜
０．０３％のＯと、０．０００２〜０．０３％Ｎと、１
．５％以下のＭｎ、７、０％以下のＷ、Ｖ、１．０％以
下のＮｂ、Ｔａ、０．５％以下のＺｒ、Ｈｆ、Ｂのうち
の一種あるいは二種以上の合計０．０１〜７．０％と、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物とから成り、フェライト
相中に金属間化合物を析出させることによって高い硬度
および高い減衰能を有することを特徴とする吸振合金。 ３．重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０％
以下のＮｉ、５．０％以下のＣｕ、４．０％以下のＣｏ
のうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．０％と、
４．０％以下のＡｌ、Ｔｉのうちの一種あるいは二種の
０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％のＣｒと、１
０．０％以下のＭｏ、３．０％以下のＳｉのうちの一種
あるいは二種の０．１〜１２．０％と、０．０００５〜
０．０３％のＯと０．０００２〜０．０３％のＮと残部
Ｆｅおよび不可避的不純物とから成る合金に （Ａ）８００〜１２００℃の温度で５〜６００分間加熱
後、６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５０
℃／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却しフ
ェライト相中に金属間化合物を析出させることにより、
高い硬度および高い減衰能を有する合金を得ることを特
徴とする吸振合金の製造方法。 ４．重量比で、０．００２〜０．１％のＣと、７．０％
以下のＮｉ、５．０％以下のＣｕ、４．０％以下のＣｏ
のうちの一種あるいは二種以上の０．５〜８．０％と、
４．０％以下のＡｌ、Ｔｉのうちの一種あるいは二種の
０．３〜４．０％と、５．０〜２５．０％のＣｒと、１
０．０％以下のＭｏ、３．０％以下のＳｉのうちの一種
あるいは二種の ０．１〜１２．０％と、０．０００５〜０．０３％のＯ
と、０．０００２〜０．０３％のＮと、１．５％以下の
Ｍｎ、７．０％以下のＷ、Ｖ、１．０％以下のＮｂ、Ｔ
ａ、０．５％以下のＺｒ、Ｈｆ、Ｂのうちの一種あるい
は二種以上の合計０．０１〜７．０％と、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物とから成る合金に （Ａ）８００〜１２００℃の温度で５〜６００分間加熱
後、６５０〜１２００℃まで冷却し、その温度から５０
℃／時間の速度以上で３００℃以下の温度まで冷却した
後、 （Ｂ）３５０〜６５０℃の温度で５〜１２００分間再加
熱して急冷するか徐冷しフェライト相中に金属間化合物
を析出させることにより高い硬度および高い減衰能を有
する合金を得ることを特徴とする吸振合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13923589A JPH036354A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 高い硬度および高い減衰能を有する吸振合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13923589A JPH036354A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 高い硬度および高い減衰能を有する吸振合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH036354A true JPH036354A (ja) | 1991-01-11 |
Family
ID=15240624
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13923589A Pending JPH036354A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 高い硬度および高い減衰能を有する吸振合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH036354A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1087028A1 (en) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | Japan as represented by Director General of National Research Institute for Metals | High-chromium containing ferrite based heat resistant steel |
| CN103981455A (zh) * | 2014-05-09 | 2014-08-13 | 南安市国高建材科技有限公司 | 一种具有良好耐蚀性和韧性的超高强度模具钢 |
| CN105401097A (zh) * | 2015-11-28 | 2016-03-16 | 四川大学 | 一种高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金及其制备方法 |
| CN106381441A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-08 | 四川丰元机械制造有限公司 | 一种10Cr11Co3W3NiMoVNbNB低碳低硅低铝高硼钢冶炼方法 |
| CN108950429A (zh) * | 2018-08-15 | 2018-12-07 | 四川大学 | 一种预应力作用下抗阻尼衰减的Fe-Cr-Mo基合金及其制备方法和应用 |
-
1989
- 1989-06-02 JP JP13923589A patent/JPH036354A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1087028A1 (en) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | Japan as represented by Director General of National Research Institute for Metals | High-chromium containing ferrite based heat resistant steel |
| KR100561605B1 (ko) * | 1999-09-24 | 2006-03-16 | 카가쿠기쥬쯔죠 킨조쿠자이료 기쥬쯔켄큐쇼죠가 대표하는 일본국 | 고크롬 함유 페라이트계 내열강 |
| CN103981455A (zh) * | 2014-05-09 | 2014-08-13 | 南安市国高建材科技有限公司 | 一种具有良好耐蚀性和韧性的超高强度模具钢 |
| CN105401097A (zh) * | 2015-11-28 | 2016-03-16 | 四川大学 | 一种高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金及其制备方法 |
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| CN108950429A (zh) * | 2018-08-15 | 2018-12-07 | 四川大学 | 一种预应力作用下抗阻尼衰减的Fe-Cr-Mo基合金及其制备方法和应用 |
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