CN105401097A - 一种高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,该合金含有质量分数为0.05~0.8%的Zr。优选合金的组分及各组分的质量分数如下:Cr为13~17%,Mo为1~4%,Si为0.3~1.5%,Mn为0.3~1.0%,Ni为0~2.0%,Zr为0.05~0.8%,余量为Fe。本发明所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的制备方法,按照本发明所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的组分及组分配比称取原料,采用真空感应熔炼、浇注得到合金铸件,再对合金铸件进行阻尼化热处理即可,真空感应熔炼时Zr源在真空条件下于精炼末期加入。本发明能在不降低阻尼性能的前提下,大幅度提高Fe-Cr-Mo基阻尼合金的韧性。
Description
技术领域
本发明属于阻尼合金材料领域,具体涉及一种铸造Fe-Cr-Mo基阻尼合金及其制备方法。
背景技术
阻尼合金是一类可在一定的条件下通过吸收能量使其具有减振、降噪等阻尼效应的合金。在噪声振动控制技术当中,对于噪声振动源头的控制和隔振是一种积极有效的手段,人们期待使用阻尼合金材料来加强对于噪声振动源的控制和隔振。Fe-Cr-Mo基铁磁性阻尼合金具有较好的拉伸力学性能、优良的耐蚀性、高的阻尼特性、生产成本较其他阻尼合金相对较低的特点,且其阻尼性能不受振动频率的影响,在温度高达400℃时仍具有较高的阻尼性能。Fe-Cr-Mo系阻尼合金作为一种铁素体不锈钢,其微观组织为单一的铁素体相,在热处理冷却过程中会发生σ相析出脆性转变和475℃脆性转变等问题。并且由于铁素体的体心立方结构,在正应力的作用下合金易沿着能量较低的{100}晶面发生解理断裂。因此,Fe-Cr-Mo合金的冲击韧性较低,断裂形式也多为脆性解理断裂。这极大限制了Fe-Cr-Mo系阻尼合金作为结构功能一体化材料的应用范围。对于提高铁素体不锈钢韧性,目前通常采用最大限度地控制C、N元素的含量的方法。但由于杂质元素的控制程度与熔炼工艺的发展程度相关,受熔炼工艺影响较大,因此通过这样的途径提高铁素体不锈钢的韧性需要复杂的工艺,成本很高,且对Fe-Cr-Mo基阻尼合金的韧性改善效果并不理想。目前还没有一种在不影响Fe-Cr-Mo基阻尼合金阻尼性能的前提下提高其韧性的方法。
发明内容
本发明的目的在于针对现有技术的不足,提供一种高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金及其制备方法,以在不降低阻尼性能的前提下,大幅度提高Fe-Cr-Mo基阻尼合金的韧性。
Fe-Cr-Mo系高阻尼合金属于铁磁型阻尼合金,起阻尼作用的主要是合金中的铁素体相,经过铸造成形后其晶粒十分粗大,晶粒尺寸有时超过了1000um,晶界呈现单相平衡的规则晶界。由于铁素体相为体心立方结构,在冲击应力的作用下,体心立方结构滑移系较少,因此容易发生沿{100}晶面发生解理断裂,而粗大的铸造晶粒更加剧了脆断的程度。由于铸造晶粒无法通过热处理的方式改善,只能通过合金化的方式改变组织的形式进行改善。本发明采用在合金中加入Zr的方法来解决上述问题,其原理如下:
Zr原子在铁素体中溶解度极小,溶质分配系数k很高,是一种表面活性元素。在铸造结晶过程中Zr原子富集在固液界面液相一侧,形成很大的成分过冷,因而形核细化晶粒。同时,Zr与Fe原子形成了Zr-Fe中间相Zr3Fe。Zr3Fe这种底心四方相析出在液相中,在铸造结晶过程中,它随着固液相界不断推进于晶界上,并呈现蠕虫状(见图1),阻碍晶界推进。相比未加Zr的Fe-Cr-Mo合金,本发明所述含Zr的Fe-Cr-Mo合金由于析出物阻碍晶界推进而出现不规则晶界,也使得晶粒得以细化。Zr3Fe析出物也出现在晶内,呈现球状(见图2)。晶粒的细化有利于合金冲击韧性的提高。另一方面,在受到冲击载荷时,由于应力作用于第二相(前述球状Zr3Fe相)粒子界面处,第二相粒子界面处因减聚力或者粒子的断裂产生裂纹,在塑性形变的扩散作用下这些裂纹慢慢演变成球状孔洞。断裂孔洞优先在第二相粒子处形成,孔洞随着塑性变形的进行相互连接最终形成了韧窝,从而使合金的断口形貌为典型韧窝断口,韧性很好(见图3b),而未加Zr的Fe-Cr-Mo合金断裂形式为典型的铁素体解理断裂(见图3a),韧性较低。
本发明所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,所含Zr的质量分数为0.05~0.8%。
上述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,其组分及各组分的质量分数优选:Cr为13~17%,Mo为1~4%,Si为0.3~1.5%,Mn为0.3~1.0%,Ni为0~2.0%,Zr为0.05~0.8%,余量为Fe。
上述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,Ni的质量分数优选0.5~2.0%。
本发明所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的制备方法,按照本发明所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的组分及组分配比称取原料,采用真空感应熔炼、浇注得到合金铸件,再对合金铸件进行阻尼化热处理即可,真空感应熔炼时Zr源在精炼末期于真空条件下加入。
上述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的制备方法,所述Zr源为海绵锆、锆铁合金和锆镍合金中的一种。
上述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的制备方法,所述真空感应熔炼中精炼是在1600~1650℃下精炼10~20min(视真空感应炉的容量而定,容量大时精炼时间取大值)。
上述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的制备方法,所述阻尼化热处理是将合金铸件在1000℃~1050℃下保温40~80min,保温结束后随炉冷却至100℃以下取出即可。
与现有技术相比,本发明具有以下有益效果:
1、本发明针对Fe-Cr-Mo基阻尼合金韧性低的问题提供了一种含Zr的高韧性Fe-Cr-Mo基阻尼合金,为提高Fe-Cr-Mo基阻尼合金的韧性开创了一种可行有效且工艺简单的新方法。
2、本发明通过在Fe-Cr-Mo基阻尼合金中添加微量Zr元素,大幅度提高Fe-Cr-Mo基阻尼合金的韧性,另一方面,由于固溶的Zr原子和Fe原子之间的交换耦合作用,使得磁畴壁的移动能力增加,阻尼性能也有一定的提高(见实施例1和对比例1)。因此本发明能在不降低Fe-Cr-Mo合金阻尼性能的同时提高其韧性,得到一种高韧性高阻尼性能的Fe-Cr-Mo基阻尼合金。
3、本发明所述方法采用铸造的方法制备Fe-Cr-Mo基阻尼合金,通过添加适量Si、Mn元素改善了金属流动性能,因而铸造性能良好,对于复杂外形的铸件也能方便制得,同时也避免了采用锻件焊接的方式获得机械构件时,阻尼性能因焊缝的存在难以发挥减震降噪作用的问题。
4、本发明所述方法采用真空感应熔炼的方式进行熔炼,可提高合金的纯净度,C、N等杂质元素含量很低,通过热处理工艺消除铸造应力,避免热处理过程中脆性相的析出,降低了合金发生σ相析出脆性和475℃脆性的可能。
附图说明
图1为实施例1制备的高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的晶界析出相的SEM图。
图2为实施例1制备的高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的晶内析出相(韧窝孔洞内的析出相)的SEM图。
图3为实施例1制备的高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金和对比例1制备的铸造Fe-Cr-Mo基阻尼合金的断口形貌图(a为对比例1制备的铸造Fe-Cr-Mo基阻尼合金,b为实施例1制备的高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金)。
图4为实施例1制备的高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金和对比例1制备的铸造Fe-Cr-Mo基阻尼合金的阻尼性能随应变振幅的变化曲线。
具体实施方式
下面通过实施例对本发明所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金及其制备方法做进一步说明。
实施例1
本实施例所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,合金中各组分及组分的质量百分含量如下:Cr为16%,Mo为2%,Si为0.3%,Mn为1.0%,Ni为1.6%,Zr为0.2%,余量为Fe。
制备方法:
(1)将按照合金组分配比称取好的工业纯铁(C含量≤0.006%)、结晶硅Si-1、金属铬JCr99-A、工业纯钼Mo-1、电解镍Ni9996加入真空感应熔炼炉的坩埚中,在真空熔炼炉中放置好铸型,抽真空至0.3Pa后开始送电加热,待金属全部熔化后在1600~1650℃下精炼20min。精炼完成停止送电,静置3min。然后在高真空(真空度不低于0.5Pa)条件下向金属液中加入锆镍合金,并充入氩气至0.005Mpa,再加入电解锰,电磁搅拌2min,使Zr和电解Mn完全熔化且成分均匀后静置3min,待金属液的温度为1550℃时进行浇铸,冷却得到铸件。
(2)将铸件经打箱、表面清理去除表面氧化物和缺陷,经机械粗加工后在1000℃下保温1h进行阻尼化热处理,热处理结束后随炉冷却至100℃以下取出,再经机械精加工、射线探伤后即可。
所得合金的晶界析出相的SEM相见图1,其EDS分析见表1(Zr3Fe相),晶内析出相(韧窝孔洞内的析出相)的SEM相见图2,其EDS分析见表2(Zr3Fe相)。所得合金的断口形貌见图3b,可见其断裂为韧窝延性断裂,经检测,合金的冲击韧性Aku为104J,抗拉强度为423MPa,延伸率为22.8%。对所得合金做阻尼性能测试,结果见图4,当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0494。
表1.
元素 | wt% | at% |
Cr | 3.51 | 5.53 |
Fe | 13.35 | 19.58 |
Mn | 0.05 | 0.08 |
Ni | 0.32 | 0.45 |
Zr | 82.77 | 74.36 |
总量 | 100.00 |
表2.
元素 | wt% | at% |
Cr | 4.81 | 7.27 |
Fe | 19.25 | 27.07 |
Ni | 0.59 | 0.79 |
Zr | 75.35 | 64.87 |
总量 | 100.00 |
对比例1
除不加Zr外,按照与实施例1相同的合金组分,将Fe的质量百分含量增加0.2%,其它组分的百分含量不变进行配料,按照与实施例1相同的操作制备得到不含Zr的铸造Fe-Cr-Mo基阻尼合金。
所得合金的断口形貌见图3a,可见其断裂为解理脆性断裂,经检测,其冲击韧性Aku为29J;对所得合金作阻尼性能测试,结果见图4,当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0449。
从上述实施例1和对比例1可以看出,含Zr的铸造Fe-Cr-Mo基合金与不含Zr的铸造Fe-Cr-Mo基合金相比,韧性大幅度提高,阻尼性能也有所提高。
实施例2
本实施例所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,合金中各组分及组分的质量百分含量如下:Cr为15%,Mo为2.5%,Si为0.5%,Mn为0.5%,Ni为1.0%,Zr为0.05%,余量为Fe。
所述合金的制备方法与实施例1的不同之处在于:所述Zr源为海绵锆,阻尼化热处理温度为1050℃,热处理时间为40min。
经检测,所得合金的冲击韧性Aku为103J,合金的抗拉强度为375MPa,延伸率为23.9%;当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0455。
实施例3
本实施例所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,合金中各组分及组分的质量百分含量如下:Cr为17%,Mo为1.5%,Si为0.8%,Mn为0.6%,Ni为1.2%,Zr为0.1%,余量为Fe。
所述合金的制备方法与实施例1的不同之处在于:所述Zr源为海绵锆;阻尼化热处理温度为1000℃,热处理时间为80min。
经检测,所得合金的冲击韧性Aku为104J,合金的抗拉强度为410MPa,延伸率为22.3%;当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0494。
实施例4
本实施例所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,合金中各组分及组分的质量百分含量如下:Cr为14%,Mo为3%,Si为1.5%,Mn为0.3%,Ni为2.0%,Zr为0.35%,余量为Fe。
所述合金的制备方法与实施例1的不同之处在于:所述Zr源为锆铁合金。
经检测,所得合金的冲击韧性Aku为132J,合金的抗拉强度为436MPa,延伸率为22.6%;当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0466。
实施例5
本实施例所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,合金中各组分及组分的质量百分含量如下:Cr为17%,Mo为2%,Si为0.5%,Mn为0.9%,Ni为1.5%,Zr为0.6%,余量为Fe。
所述合金的制备方法与实施例1的不同之处在于:所述Zr源为海绵锆。
经检测,所得合金的冲击韧性Aku为110J,合金的抗拉强度为412MPa,延伸率为21.2%;当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0472。
实施例6
本实施例所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,合金中各组分及组分的质量百分含量如下:Cr为16%,Mo为3%,Si为0.6%,Mn为0.4%,Ni为0.7%,Zr为0.3%,余量为Fe。
所述合金的制备方法与实施例1的不同之处在于:所述Zr源为海绵锆。
经检测,所得合金的冲击韧性Aku为125J,合金的抗拉强度为392MPa,延伸率为21.9%;当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0481。
实施例7
本实施例所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,合金中各组分及组分的质量百分含量如下:Cr为13%,Mo为4%,Si为0.3%,Mn为0.4%,Zr为0.75%,余量为Fe。
所述合金的制备方法与实施例1的不同之处在于:所述Zr源为海绵锆。
经检测,所得合金的冲击韧性Aku为94J,合金的抗拉强度为382MPa,延伸率为20.4%;当交变应变为8×10-5时,阻尼性能Q-1为0.0462。
Claims (5)
1.一种高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,其特征在于该合金含有质量分数为0.05~0.8%的Zr。
2.根据权利要求1所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,其特征在于合金的组分及各组分的质量分数如下:Cr为13~17%,Mo为1~4%,Si为0.3~1.5%,Mn为0.3~1.0%,Ni为0~2.0%,Zr为0.05~0.8%,余量为Fe。
3.根据权利要求2所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金,其特征在于Ni的质量分数为0.5~2.0%。
4.一种权利要求1至3中任一权利要求所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的制备方法,其特征在于按照高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的组分及组分配比称取原料,采用真空感应熔炼、浇注得到合金铸件,再对合金铸件进行阻尼化热处理即可,真空感应熔炼时Zr源于精炼末期真空条件下加入。
5.根据权利要求4所述高韧性铸造Fe-Cr-Mo基高阻尼合金的制备方法,其特征在于所述Zr源为海绵锆、锆铁合金和锆镍合金中的一种。
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