JP2706561B2 - 内燃機関用弁座材、及びその製造方法 - Google Patents
内燃機関用弁座材、及びその製造方法Info
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- JP2706561B2 JP2706561B2 JP28021890A JP28021890A JP2706561B2 JP 2706561 B2 JP2706561 B2 JP 2706561B2 JP 28021890 A JP28021890 A JP 28021890A JP 28021890 A JP28021890 A JP 28021890A JP 2706561 B2 JP2706561 B2 JP 2706561B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 この発明は、特に高温耐摩耗性に優れその長寿命化を
図るのに好適な内燃機関用弁座材、及びその製造方法に
関する。
図るのに好適な内燃機関用弁座材、及びその製造方法に
関する。
〈従来の技術〉 従来より、ガソリン代替燃料として利用されるLPG燃
料を利用した内燃機関は、主にタクシーに利用されてお
り、1日当たりの走行距離が約350Kmと一般乗用車に比
べて多いため、特に排気側弁座は疲労破壊的摩耗が激し
い。
料を利用した内燃機関は、主にタクシーに利用されてお
り、1日当たりの走行距離が約350Kmと一般乗用車に比
べて多いため、特に排気側弁座は疲労破壊的摩耗が激し
い。
また、このようなLPG内燃機関は特有のアブレッシブ
摩耗(機械的破壊摩耗)が生じ易く、弁座摩耗が増大さ
れるという問題を有している。
摩耗(機械的破壊摩耗)が生じ易く、弁座摩耗が増大さ
れるという問題を有している。
このため、本出願人らは上記のような問題を解決すべ
く、CO−Ni−Mo−C系鉄基地中にCo系合金硬質相を分散
させた焼結合金の空孔内に、鉛を溶浸させた材料を先に
開発した(特開昭62−10244号公報参照)。
く、CO−Ni−Mo−C系鉄基地中にCo系合金硬質相を分散
させた焼結合金の空孔内に、鉛を溶浸させた材料を先に
開発した(特開昭62−10244号公報参照)。
〈発明が解決しようとする課題〉 しかしながら、内燃機関の高性能化の要請に伴って、
近年さらにLPG内燃機関の長寿命化が要求されており、
その弁座材も一層の高温耐摩耗性が必要とされてきてい
る。
近年さらにLPG内燃機関の長寿命化が要求されており、
その弁座材も一層の高温耐摩耗性が必要とされてきてい
る。
この発明は、上記のような事情に鑑みてなされたもの
であり、特に高温耐摩耗性に優れその長寿命化を図るの
に好適な内燃機関用弁座材、およびその製造方法を提供
することを目的とする。
であり、特に高温耐摩耗性に優れその長寿命化を図るの
に好適な内燃機関用弁座材、およびその製造方法を提供
することを目的とする。
〈課題を解決するための手段〉 この発明は、上記のような目的を達成するために、全
体組成が重量比でC0.3〜1.5%,Si0.1〜0.8%,Cr1.4〜4
%,Ni0.1〜2%,Mo2.7〜13%,W0.2〜9.5%,Co11〜20%,
V0.1〜2.6%及び残りFeで、かつ組織は金属炭化物が分
散している高速度工具鋼相20〜50%と、 金属間化合物が分散しているコバルト金属硬質相10〜
20%と、 Co−Ni−Mo−Cを含む鉄合金相及び上記コバルト合金
硬質相が他の相に拡散した中間相残りと、 が斑状に混り合っていることを特徴とし、また空孔内
にPbが充填されていることを特徴とする。
体組成が重量比でC0.3〜1.5%,Si0.1〜0.8%,Cr1.4〜4
%,Ni0.1〜2%,Mo2.7〜13%,W0.2〜9.5%,Co11〜20%,
V0.1〜2.6%及び残りFeで、かつ組織は金属炭化物が分
散している高速度工具鋼相20〜50%と、 金属間化合物が分散しているコバルト金属硬質相10〜
20%と、 Co−Ni−Mo−Cを含む鉄合金相及び上記コバルト合金
硬質相が他の相に拡散した中間相残りと、 が斑状に混り合っていることを特徴とし、また空孔内
にPbが充填されていることを特徴とする。
また、この発明は全体組成が重量比でC0.3〜1.5%,Si
0.1〜0.8%,Cr1.4〜4%,Ni0.1〜2%,Mo2.7〜13%,W0.
2〜9.5%,Co11〜20%,V0.1〜2.6%及び残りFeで、硬さ
が異なる相が斑状に分布した組織の焼結材料を粉末成形
及び焼結により製造する方法において、 黒鉛粉末0.2〜0.7%と、 Si1.5〜2.5%,Cr7〜9%,Mo26〜30%及び残部Coのコ
バルト合金粉末10〜20%と、 下記のイ〜ニに包含される高速度工具鋼粉のうち少な
くとも1種20〜50%と、 イ.C0.7〜0.8%,Cr3.8〜4.5%,W17〜19%,V0.8〜1.2
%,及びFe残り、 ロ.C0.7〜1.6%,Cr3.8〜4.5%,W11.5〜19%,V0.8〜5.2
%,Co4.2〜11%及びFe残り、 ハ.C0.8〜1.4%,Cr3.5〜4.5%,Mo4.5〜9.2%,W1.5〜6.7
%,V1.6〜4.5%及びFe残り、 ニ.C0.8〜1.4%,Cr3.5〜4.5%,Mo3〜12%,W1.2〜11%,V
0.9〜3.7%,Co4.5〜11%及びFe残り、 Ni0.5〜3%,Mo0.5〜3%,Co5.5〜7.5%及び残部Feの
合金鉄粉とで、合計100%となる混合粉を用いることを
特徴とする。
0.1〜0.8%,Cr1.4〜4%,Ni0.1〜2%,Mo2.7〜13%,W0.
2〜9.5%,Co11〜20%,V0.1〜2.6%及び残りFeで、硬さ
が異なる相が斑状に分布した組織の焼結材料を粉末成形
及び焼結により製造する方法において、 黒鉛粉末0.2〜0.7%と、 Si1.5〜2.5%,Cr7〜9%,Mo26〜30%及び残部Coのコ
バルト合金粉末10〜20%と、 下記のイ〜ニに包含される高速度工具鋼粉のうち少な
くとも1種20〜50%と、 イ.C0.7〜0.8%,Cr3.8〜4.5%,W17〜19%,V0.8〜1.2
%,及びFe残り、 ロ.C0.7〜1.6%,Cr3.8〜4.5%,W11.5〜19%,V0.8〜5.2
%,Co4.2〜11%及びFe残り、 ハ.C0.8〜1.4%,Cr3.5〜4.5%,Mo4.5〜9.2%,W1.5〜6.7
%,V1.6〜4.5%及びFe残り、 ニ.C0.8〜1.4%,Cr3.5〜4.5%,Mo3〜12%,W1.2〜11%,V
0.9〜3.7%,Co4.5〜11%及びFe残り、 Ni0.5〜3%,Mo0.5〜3%,Co5.5〜7.5%及び残部Feの
合金鉄粉とで、合計100%となる混合粉を用いることを
特徴とする。
(鉄合金基地相) まず、上記組成の基地相は、特公昭55−36242号公報
記載の合金と同様であるが、異なる点は靭性を高くする
ことを考慮して炭素量を少なめに構成してある。
記載の合金と同様であるが、異なる点は靭性を高くする
ことを考慮して炭素量を少なめに構成してある。
基地相のNiおよびMoは、主に強度向上に寄与し、Coは
高温硬さを向上する成分である。
高温硬さを向上する成分である。
また、炭素は特公昭55−36242号公報記載の合金の場
合には合金粉に添加しているが、この発明に係る合金に
おいては、粉末圧縮性を良くするために黒鉛粉の形で添
加し焼結中に合金化させる。なお、基地相の硬さはMHV3
00〜380程度である。
合には合金粉に添加しているが、この発明に係る合金に
おいては、粉末圧縮性を良くするために黒鉛粉の形で添
加し焼結中に合金化させる。なお、基地相の硬さはMHV3
00〜380程度である。
(高速度工具鋼相) 高速度工具鋼の粒子は、疲労破壊的摩耗の防止に効果
があり、20%以上で効果を奏するが、50%を越えるとア
ブレッシブ摩耗を助長させて耐摩耗性が低下すると同時
に相手部材を摩耗させることとなる。
があり、20%以上で効果を奏するが、50%を越えるとア
ブレッシブ摩耗を助長させて耐摩耗性が低下すると同時
に相手部材を摩耗させることとなる。
高速度工具鋼種には、日本工業規格で規定されている
ように、Mo系とW系があるがいずれも耐摩耗性に効果を
示す。
ように、Mo系とW系があるがいずれも耐摩耗性に効果を
示す。
また、この高速度工具鋼相は粒状の金属炭化物が分散
した組織を示しており、その硬さは基地相よりやや硬く
MHV360〜520程度である。
した組織を示しており、その硬さは基地相よりやや硬く
MHV360〜520程度である。
なお、Si,Niが不純物として含まれることがある。
(コバルト合金硬質相) 硬質粒子は、特開昭62−10244号公報記載の合金であ
るが、開示されている金属間化合物のうちMo33〜36%,S
i4〜12%のコバルト合金が適している。
るが、開示されている金属間化合物のうちMo33〜36%,S
i4〜12%のコバルト合金が適している。
特に、LPG燃料エンジンは弁と弁座の介面がドライの
ため、材料同士が接触して起こるアブレッシブ摩耗を起
こし易いが、このCo系合金硬質粒子はその低下に有効で
ある。
ため、材料同士が接触して起こるアブレッシブ摩耗を起
こし易いが、このCo系合金硬質粒子はその低下に有効で
ある。
また、基地組織は上記金属間化合物が分散した組織を
しており、その硬さはMHV800〜970程度である。
しており、その硬さはMHV800〜970程度である。
また、この金属間化合物が分散した硬質相は、隣り合
う鉄合金基地相または高速度工具鋼相に一部拡散して、
組成および硬さなどの性質が傾斜した中間相を形成して
いる。
う鉄合金基地相または高速度工具鋼相に一部拡散して、
組成および硬さなどの性質が傾斜した中間相を形成して
いる。
このように構成すると硬材料強度起が高くなり、耐摩
耗性を向上させることができる。
耗性を向上させることができる。
Co系合金硬質粒子の添加量は、5%以上で耐摩耗性が
安定し、10〜20%が好ましいが、25%を越える添加量は
費用の割りに効果が伴わない。
安定し、10〜20%が好ましいが、25%を越える添加量は
費用の割りに効果が伴わない。
(鉛) 上記したこの発明に係る焼結合金の空孔中に鉛を含浸
させた材料は、使用する環境温度が鉛の融点より低い温
度で固体潤滑作用があり、耐摩耗性が向上する。
させた材料は、使用する環境温度が鉛の融点より低い温
度で固体潤滑作用があり、耐摩耗性が向上する。
〈作用〉 この発明によれば、Co−Ni−Mo−Cを含む鉄基地中
に、金属間化合物が分散したCo系合金硬質粒子と、金属
炭化物が分散した高速度工具鋼粒子とを分散させるとと
もに、Co系合金硬質粒子の一部を他の粒子に拡散させた
中間相を設けるように構成されているので、特に高温耐
摩耗性に優れ、その長寿命化を図ることとなり、内燃機
関用弁座材として好適である。
に、金属間化合物が分散したCo系合金硬質粒子と、金属
炭化物が分散した高速度工具鋼粒子とを分散させるとと
もに、Co系合金硬質粒子の一部を他の粒子に拡散させた
中間相を設けるように構成されているので、特に高温耐
摩耗性に優れ、その長寿命化を図ることとなり、内燃機
関用弁座材として好適である。
〈実施例〉 以下、実施例により本発明を説明する。
実施例−1 組成が6.5%Co−1.5%Ni−1.5%Moを含む鉄合金粉
に、黒鉛粉を0.6%とステアリン酸亜鉛を0.8%添加し、
更に28%Mo−8.5%Cr−2%Siのコバルト合金粉及び4.2
%Cr−5%Mo−6.2%W−1.9%V−0.7%Si−1.1%Cの
JIS規格SKH51相当の高速度工具鋼粉の添加量を種々変え
た混合粉を作製した。
に、黒鉛粉を0.6%とステアリン酸亜鉛を0.8%添加し、
更に28%Mo−8.5%Cr−2%Siのコバルト合金粉及び4.2
%Cr−5%Mo−6.2%W−1.9%V−0.7%Si−1.1%Cの
JIS規格SKH51相当の高速度工具鋼粉の添加量を種々変え
た混合粉を作製した。
混合粉は圧力8t/cm2でリング状に成形後、還元性雰囲
気中,温度1200℃で30分間焼結した。
気中,温度1200℃で30分間焼結した。
また、一部の焼結材については、温度550℃,8気圧で
真空高圧鉛含浸した。
真空高圧鉛含浸した。
焼結体の顕微鏡組織は、ソルバイト状の鉄基地と、細
かに金属炭化物が分散した高速度工具鋼相と、金属間化
合物が迷路のように分散したCo系合金硬質相とが混り合
っており、Co系合金硬質相の一部が鉄基地または高速度
工具鋼相に拡散した中間相が認められる。
かに金属炭化物が分散した高速度工具鋼相と、金属間化
合物が迷路のように分散したCo系合金硬質相とが混り合
っており、Co系合金硬質相の一部が鉄基地または高速度
工具鋼相に拡散した中間相が認められる。
これら焼結材の耐摩耗性を模擬エンジン試験機を用い
て、コバルト合金硬質相の効果,高速度工具鋼和の効果
などを測定した。
て、コバルト合金硬質相の効果,高速度工具鋼和の効果
などを測定した。
上記試験機は、LPG燃料ガスで弁及び弁座を所定の温
度に加熱しながらカム軸をモータで駆動する機構で、温
度,弁の往復数,弁のスプリング圧などを任意に設定す
ることができ、短時間で苛酷な試験を行なうことができ
る。
度に加熱しながらカム軸をモータで駆動する機構で、温
度,弁の往復数,弁のスプリング圧などを任意に設定す
ることができ、短時間で苛酷な試験を行なうことができ
る。
その試験条件は、弁の往復数6000回/分,シート温度
300℃,試験時間50時間で、弁材は21−4Nを用いた。
300℃,試験時間50時間で、弁材は21−4Nを用いた。
第1図に弁座試料の摩耗量を、また第2図に弁の摩耗
量を示す。
量を示す。
コバルト合金硬質相の量が10〜20%のとき、弁も弁座
も摩耗が少ないことが分る。
も摩耗が少ないことが分る。
また、高速度工具鋼相の量が20〜50%のとき、弁座摩
耗が少なく、また弁の摩耗は50%以下のとき摩耗が少な
い。
耗が少なく、また弁の摩耗は50%以下のとき摩耗が少な
い。
第1表に、第1図に示した試料のうちコバルト合金硬
質相の量が10%の各試料の摩耗量と、それと同じ焼結体
に鉛を含浸した試料を、上記と同様に摩耗試験した結果
を示す。
質相の量が10%の各試料の摩耗量と、それと同じ焼結体
に鉛を含浸した試料を、上記と同様に摩耗試験した結果
を示す。
この測定結果から明らかなように、鉛溶浸すると摩耗
が減少することがわかる。
が減少することがわかる。
実施例−2 上記実施例1で用いた各種粉末に加え、組成が異なる
都合7種類の高速度工具鋼粉末を準備した。
都合7種類の高速度工具鋼粉末を準備した。
(1)SKH−2相当組成; Fe−0.8%C−4.1%Cr−17%W−0.9%V (2)SKH−4相当組成; Fe−0.8%C−4%Cr−18%W−1.1%V−10%Co (3)SKH−10相当組成; Fe−1.5%C−4%Cr−12%W−4.5%V−4.5%Co (4)SKH−51相当組成; Fe−0.8%C−4.2%Cr−6.2%W−1.9%V−50%Mo (5)SKH−57相当組成: Fe−1.3%C−4%Cr−10%W−3.2%V−3.3%Mo−1
0%Co (6)SKH−58相当組成; Fe−1.0%C−4%Cr−1.9%W−1.8%V−8.5%Mo (7)SKH−59相当組成; Fe−1.1%C−4%Cr−1.5%W−1.1%V−10%Mo−
8%Co Co−Ni−Moを含む鉄合金粉に、黒鉛粉を0.6%、ステ
アリン酸亜鉛を0.8%、コバルト合金粉15%及び高速度
工具鋼粉40%とし、高速度工具鋼粉の種類が異なる混合
粉を作製した。
0%Co (6)SKH−58相当組成; Fe−1.0%C−4%Cr−1.9%W−1.8%V−8.5%Mo (7)SKH−59相当組成; Fe−1.1%C−4%Cr−1.5%W−1.1%V−10%Mo−
8%Co Co−Ni−Moを含む鉄合金粉に、黒鉛粉を0.6%、ステ
アリン酸亜鉛を0.8%、コバルト合金粉15%及び高速度
工具鋼粉40%とし、高速度工具鋼粉の種類が異なる混合
粉を作製した。
実施例1と同様にリング形状に成形し、還元性雰囲気
中温度1200℃で30分間焼結した。
中温度1200℃で30分間焼結した。
各焼結体は、上記と同様に鉛溶浸した後弁座形状に加
工した。
工した。
この弁座試料をプロパン燃料エンジンの排気側に組み
込み、エンジン回転数6000rpm,全負荷で500時間運転
し、弁座の摩耗量を比較した。
込み、エンジン回転数6000rpm,全負荷で500時間運転
し、弁座の摩耗量を比較した。
第2表にその測定結果を示す。
比較材は上記試料から高速度工具鋼相を除いた組成の
焼結体に鉛溶浸したもので、特開昭62−10244号公報記
載の従来材に相当する。
焼結体に鉛溶浸したもので、特開昭62−10244号公報記
載の従来材に相当する。
発明材1〜7は、上記の高速度工具鋼粉の番号に対応
する。
する。
発明材1〜7は、従来材である比較材よりも弁座摩耗
量の低下率がどれもが全て優れている。
量の低下率がどれもが全て優れている。
また、発明材1〜7のうちでは発明材4〜7のモリブ
デン系高速度工具鋼粉を添加した試料が摩耗量が少な
い。
デン系高速度工具鋼粉を添加した試料が摩耗量が少な
い。
〈発明の効果〉 以上説明したように、この発明によれば、Co−Ni−Mo
−Cを含む鉄基地中に、金属間化合物が分散したCo系合
金硬質粒子と、金属炭化物が分散した高速度工具鋼粒子
とを分散させるとともに、Co系合金硬質粒子の一部を他
の粒子に拡散させた中間相を設けた組織構成にしたこと
により、アブレッシブ摩耗及び疲労破壊的摩耗が起こり
にくくすることができ、自動車などのエンジンの性能向
上を図ることができる。
−Cを含む鉄基地中に、金属間化合物が分散したCo系合
金硬質粒子と、金属炭化物が分散した高速度工具鋼粒子
とを分散させるとともに、Co系合金硬質粒子の一部を他
の粒子に拡散させた中間相を設けた組織構成にしたこと
により、アブレッシブ摩耗及び疲労破壊的摩耗が起こり
にくくすることができ、自動車などのエンジンの性能向
上を図ることができる。
よって、特に高温耐摩耗性に優れその長寿命化を図る
のに好適な内燃機関用弁座材、及びその製造方法を提供
することができる。
のに好適な内燃機関用弁座材、及びその製造方法を提供
することができる。
第1図は弁座の摩耗量を示したグラフ、第2図は弁の摩
耗量を示したグラフである。
耗量を示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤木 章 神奈川県横浜市神奈川区宝町2番地 日 産自動車株式会社内 (72)発明者 谷本 一郎 神奈川県横浜市神奈川区宝町2番地 日 産自動車株式会社内 (72)発明者 岸 克宏 神奈川県横浜市神奈川区宝町2番地 日 産自動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−167858(JP,A) 特開 平2−163350(JP,A) 特開 平2−8350(JP,A)
Claims (3)
- 【請求項1】全体組成が重量比でC0.3〜1.5%,Si0.1〜
0.8%,Cr1.4〜4%,Ni0.1〜2%,Mo2.7〜13%,W0.2〜9.
5%,Co11〜20%,V0.1〜2.6%及び残りFeで、かつ組織は
金属炭化物が分散している高速度工具鋼相20〜50%と、 金属間化合物が分散しているコバルト合成硬質相10〜20
%と、 Co−Ni−Mo−Cを含む鉄合金相及び上記コバルト合金硬
質相が他の相に拡散した中間残りと、 が斑状に混り合っていることを特徴とする内燃機関用弁
座材。 - 【請求項2】空孔内にPbが充填されていることを特徴と
する請求項1記載の内燃機関用弁座材。 - 【請求項3】全体組成営が重量比でC0.3〜1.5%,Si0.1
〜0.8%,Cr1.4〜4%,Ni0.1〜2%,Mo2.7〜13%,W0.2〜
9.5%,Co11〜20%,V0.1〜2.6%及び残りFeで、硬さが異
なる相が斑状に分布した組織の焼結材料を粉末成形又は
焼結により製造する方法において、 黒鉛粉末0.2〜0.7%と、 Si1.5〜2.5%,Cr7〜9%,Mo26〜30%及び残部Coのコバ
ルト合金粉末10〜20%と、 下記のイ〜ニに包含される高速度工具鋼粉のうち少なく
とも1種20〜50%と、 イ.C0.7〜0.8%,Cr3.8〜4.5%,W17〜19%,V0.8〜1.2
%,及びFe残り、 ロ.C0.7〜1.6%,Cr3.8〜4.5%,W11.5〜19%,V0.8〜5.2
%,Co4.2〜11%及びFe残り、 ハ.C0.8〜1.4%,Cr3.5〜4.5%,Mo4.5〜9.2%,W1.5〜6.7
%,V1.6〜4.5%及びFe残り、 ニ.C0.8〜1.4%,Cr3.5〜4.5%,Mo3〜12%,W1.2〜11%,V
0.9〜3.7%,Co4.5〜11%及びFe残り、 Ni0.5〜3%,Mo0.5〜3%,Co5.5〜7.5%及び残部Feの合
金鉄粉とで、合計100%となる混合粉を用いることを特
徴とする内燃機関用弁座材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28021890A JP2706561B2 (ja) | 1990-10-18 | 1990-10-18 | 内燃機関用弁座材、及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28021890A JP2706561B2 (ja) | 1990-10-18 | 1990-10-18 | 内燃機関用弁座材、及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04159405A JPH04159405A (ja) | 1992-06-02 |
JP2706561B2 true JP2706561B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=17621961
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28021890A Expired - Fee Related JP2706561B2 (ja) | 1990-10-18 | 1990-10-18 | 内燃機関用弁座材、及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2706561B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104962782A (zh) * | 2015-07-14 | 2015-10-07 | 四川三鑫南蕾气门座制造有限公司 | 具有抗腐蚀耐磨功能的内燃机高合金气门座制造技术 |
US10273838B2 (en) | 2015-12-22 | 2019-04-30 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Valve seat insert for internal combustion engine having excellent wear resistance |
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---|---|---|---|---|
JPH09324615A (ja) * | 1996-06-07 | 1997-12-16 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 接合型バルブシート |
JP3469435B2 (ja) * | 1997-06-27 | 2003-11-25 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関用バルブシート |
JP4584158B2 (ja) * | 2005-03-23 | 2010-11-17 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関用鉄基焼結合金製バルブシート材 |
CN103170392B (zh) * | 2013-01-23 | 2015-09-30 | 北京奥邦焊业有限公司 | 立磨双金属磨辊 |
US11155904B2 (en) | 2019-07-11 | 2021-10-26 | L.E. Jones Company | Cobalt-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
-
1990
- 1990-10-18 JP JP28021890A patent/JP2706561B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH04159405A (ja) | 1992-06-02 |
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