JPH0798985B2

JPH0798985B2 - 高温耐摩耗性焼結合金

Info

Publication number: JPH0798985B2
Application number: JP62225196A
Authority: JP
Inventors: 真阿部; 一郎谷本; 章藤木; 啓太郎鈴木; 弘之遠藤; 寛池ノ上
Original assignee: Hitachi Powdered Metals Co Ltd; Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Hitachi Powdered Metals Co Ltd; Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1987-09-10
Filing date: 1987-09-10
Publication date: 1995-10-25
Anticipated expiration: 2010-10-25
Also published as: DE3830447A1; DE3830447C2; US4919719A; JPS6468447A

Description

【発明の詳細な説明】【発明の目的】

（産業上の利用分野）本発明は、主に内燃機関用の弁座素材として利用され、
とくに高温における耐摩耗性に著しく優れた焼結合金に
関するものである。（従来の技術）最近、自動車エンジンは、高動力性能化により作動条件
が一段と厳しくなっており、動弁機構の弁座においても
従来にも増して厳しい使用環境条件に耐えることが不可
避となってきている。例えば、タクシー車に搭載されるLPG燃料エンジンにお
いては、弁および弁座の摺接面が乾燥状態で使用される
ため、ガソリンエンジンの弁座に比べ摩耗が早い。ま
た、高有鉛ガソリンエンジンのようにスラッジが付着し
て弁座に対する面圧が高い場合や、ディーゼルエンジン
のように高温・高圧縮比の場合には、耐摩耗性が良いこ
とに併せ、へたり現象を生じないような強度の高い材料
が要求される。一方、弁座が摩耗しても弁の位置と弁駆動タイミングを
自動調節できるラッシュアジャスタ装置を備えた動弁機
構も実用化されているが、弁座の摩耗によるエンジン寿
命の問題が解決されたわけではなく、低コスト化の強い
要望からも耐摩耗性に優れた弁座用材料の開発が望まれ
ている。本件出願人も先に、LPG燃料エンジン用ディーゼルエン
ジン用の弁座に好適な高温耐摩耗性焼結合金として、特
開昭62-10244（特願昭60-149475）を開示した。ここで開示した合金は、重量比で、Ni:0.5〜３％、Mo:
0.5〜３％、Co:5.5〜7.5％、C:0.6〜1.2％およびFe残部
の基地中に、選択された硬質相を適量分散させたもので
あり、硬質相として、同じく重量比で、Mo:33〜36％、S
i:4〜12％およびCo残部の金属間化合物、またはMo:26〜
30％、Cr:7〜９％、Si:1.5〜2.5％およびCo残部の金属
間化合物を、５〜25重量％分散させた組織を呈する焼結
合金である。そしてさらに、上記合金の空孔内に必要に応じて鉛を溶
浸することによって更に優れた耐摩耗性を示す焼結合金
も同時に開示している。また、高有鉛ガソリンエンジン
およびディーゼルエンジン用には、この焼結材を再圧縮
して高密度化するのが有効であることも開示した。（発明が解決しようとする問題点）上記の焼結合金は、同じ使用目的の従来材に比べて高温
耐摩耗性に優れた材料であるが、材料強度の点に不満が
あった。即ち、高有鉛ガソリンエンジンおよびディーゼ
ルエンジン用には不十分であり、再圧縮して高密度化す
る手段によれば材料強度を改善できたが、その分製造工
程が長く単位重量増加のためにコストが高かった。（発明の目的）本発明は、上記した従来の焼結合金を更に改良したもの
で、その目的とするところは、材料強度が高く、エンジ
ンの種類や燃料に殆ど制約されない高温耐摩耗性をもつ
焼結材料を安価に提供することにある。

【発明の構成】

（問題点を解決するための手段）本発明の第一発明および該第一発明と同一の目的を達成
する第三発明に係る高温耐摩耗性焼結合金は、全体組成が、重量比で、 C:0.3〜1.1％、 Si:0.2〜３％、 Ni:5〜27％、 Mo:1.9〜12％、 Co:5〜23％、および残部実質的にFeよりなり、基地組成が、同じく重量比で、 C:0.45〜1.15％、 Ni:5.4〜27％、 Mo:0.4〜2.7％、 Co:4.2〜7.2％、および残部実質的にFeよりなり、且つソルバイト組織お
よびベーナイト組織のうちの少なくとも一方とオーステ
ナイト組織との混合組織からなる基地中に同じく重量比
で、 Si:4〜12％、 Mo:33〜36％、および残部実質的にCoよりなる硬質相が５〜25重量％分
散した組織を呈している合金であって、第三発明に係る
合金はその空孔内に鉛が含浸されていることを特徴とし
ている。また、本発明の第一発明と同一の目的を達成する第二発
明および第四発明に係る高温耐摩耗性焼結合金は、全体組成が、重量比で、 C:0.3〜1.1％、 Si:0.1〜0.75％、 Cr:0.35〜2.25％、 Ni:5〜27％、 Mo:1.5〜10％、 Co:5〜23％、および残部実質的にFeよりなり、基地組成が、同じく重量比で、 C:0.45〜1.15％、 Ni:5.4〜27％、 Mo:0.4〜2.7％、 Co:4.2〜7.2％、および残部実質的にFeよりなり、且つソルバイト組織お
よびベーナイト組織のうちの少なくとも一方とオーステ
ナイト組織との混合組織からなる基地中に同じく重量比
で、 Si:2〜３％、 Cr:7〜９％、 Mo:26〜30％、および残部実質的にCoよりなる硬質相が５〜25重量％分
散した組織を呈している合金であって、第四発明に係る
合金はその空孔内に鉛が含浸されていることを特徴とし
ている。本発明に係る高温耐摩耗性焼結合金において、Crを含有
しない第一発明および第三発明に係る焼結合金では、そ
の全体組成が、重量比で、C:0.3〜1.1％、Si:0.2〜３
％、Ni:5〜27％、Mo:1.9〜12％、Co:5〜23％、および残
部実質的にFeよりなるものであり、Crを含有する第二発
明および第四発明に係る焼結合金では、その全体組成
が、重量比で、C:0.3〜1.1％、Si:0.1〜0.75％、Cr:0.3
5〜2.25％、Ni:5〜27％、Mo:1.5〜10％、Co:5〜23％、
残部実質的にFeよりなるものであるが、このような数値
範囲に定めた理由について次に説明する。まず、Ｃ含有量が上記した下限値よりも少ないと、十分
な硬さが得られず、耐摩耗性に劣るものとなり、反対に
上記した上限値よりも多いと、セメンタイトが析出した
り、粉末の成形性が悪く、成形型の摩耗を増大させるこ
とになるとともに、例えば弁座に使用される場合に相手
となる弁とのなじみ性が低下することとなるので、上記
の範囲に定めた。また、Si含有量が上記した下限値よりも少ないと、脱酸
効果が少なく、粉末中の酸素含有量が多くなって焼結性
が低下することとなり、反対に上記した上限値よりも多
くても脱酸効果の向上はなく、粉末が丸くなって成形性
を低下させることとなるので、上記の範囲に定めた。こ
の場合、Crを含有するときはSi含有量を少なくするよう
にしている。さらに、Ni含有量が上記した下限値よりも少ないと、十
分な材料強度を得ることができず、Ni含有量が10〜15％
の場合に材料強度が最大となり、反対に上記した上限値
よりも多くなると材料強度は低下するので、上記の範囲
に定めた。さらにまた、Mo含有量が上記した下限値よりも少ない
と、強度向上の効果が小さくなり、反対に上記した上限
値よりも多いと耐酸化性が低下することとなるので、上
記の範囲に定めた。この場合、Crを含有すると、炭化物
の形成量が多くなって耐摩耗性は向上するものの材料強
度が低下することとなるので、Crが含まれるときはMo含
有量を少なくしている。さらにまた、Co含有量が上記した下限値よりも少ない
と、高温硬さが不足して摩耗しやすいものとなり、反対
に上記した上限値よりも多いと、原料粉が硬くなって成
形性が低下することとなるので、上記の範囲に定めた。さらにまた、Crを含有する場合において、Cr含有量が上
記した下限値よりも少ないと、耐摩耗性向上の効果が小
さくなり、反対に上記した上限値よりも多いと靱性が低
下しかつ弁座として使用した場合に相手材である弁への
攻撃性が大きくなるので、上記の範囲に定めた。本発明に係る高温耐摩耗性焼結合金の全体組成は上記の
とおりであるが、基地組成は、同じく重量比で、C:0.45
〜1.15％、Ni:5.4〜27％、Mo:0.4〜2.7％、Co:4.2〜7.2
％、および残部実質的にFeよりなるものであって、ソル
バイト組織およびベーナイト組織のうちの少なくとも一
方とオーステナイト組織との混合組織からなる基地中
に、選択された硬質相を適量分散させたものである。こ
の場合、全体組成中にCrを含有しないときには、前記硬
質相として、同じく重量比で、Si:4〜12％、Mo:33〜36
％、および残部実質的にCoよりなるより望ましくは金属
間化合物を用いて、これを５〜25重量％分散した焼結合
金とし、Crを含有するときには、前記硬質相として、同
じく重量比で、Si:2〜３％、Cr:7〜９％、Mo:26〜30
％、および残部実質的にCoよりなるより望ましくは金属
間化合物を用いて、これを５〜25重量％分散した焼結合
金としたが、このような硬質相を上記特定成分および特
定組織からなる基地中に特定量分散させた理由について
次に説明する。まず、基地中のＣ含有量が上記した下限値よりも少ない
と、耐摩耗性不足となり、反対に上記した上限値よりも
多いと、弁座として使用した場合に、相手となる弁との
なじみ性が悪いものとなるので、Ｃ含有量は0.45〜1.15
％の範囲とした。また、基地中のNi含有量が上記した下限値よりも少ない
と、材料強度が低いものとなり、反対に上記した上限値
よりも多くても材料強度は低いものとなるので、Ni含有
量は5.4〜27％の範囲とした。さらに、基地中のMo含有量が上記した下限値よりも少な
いと、強度向上の効果が小さいものとなり、反対に上記
した上限値よりも多いと、耐酸化性は劣るものとなるの
で、Mo含有量は0.4〜2.7％の範囲とした。さらにまた、基地中のCo量が上記した下限値よりも少な
いと、耐摩耗性向上の効果が十分に得られず、反対に上
記した上限値よりも多いと、成形性が困難なものとなる
ので、Co含有量は4.2〜7.2％の範囲とした。また、基地組織を、ゾルバイト組織およびベーナイト組
織のうちの少なくとも一方とオーステナイト組織との混
合組織からなるものとしたのは、基地全体の靱性を高め
ることができるとともに、弁座として使用した場合に相
手となる弁の摩耗を少なくする効果が得られるためであ
る。次に、硬質相について、当該硬質相中のSi含有量が上記
した下限値よりも少ないと、耐摩耗性不足となり、反対
に上記した上限値よりも多いと、材料強度が低下するこ
ととなるので、上記の範囲に定めた、この場合、硬質相
中にCrが含有される場合はSi含有量を少なくしている。また、硬質相中のMo含有量が上記した下限値よりも少な
いと、耐摩耗性および強度不足となり、反対に上記した
上限値よりも多いと、耐酸化性が低下することとなるの
で、上記の範囲に定めた。この場合、硬質相中にCrが含
有される場合はMo含有量を少なくしている。さらに、硬質相中にCrを含有する場合には、所期の特性
を発揮する温度域が広くなるという効果が得られるが、
Cr含有量が上記した下限値よりも少ないと、前記した効
果が十分に得られず、反対に上記した上限値よりも多い
と、靱性が低下しかつ弁座として使用した場合に相手材
である弁への攻撃性が大きくなるので、上記の範囲に定
めた。そして、上記の硬質相を基地中に分散させるに際し、分
散量が上記した下限値よりも少ないと、摩耗量が多くな
って耐摩耗性不足となり、反対に上記した上限値よりも
多くしても、耐摩耗性のより一層の向上は得られず、む
しろ材料強度が低下するとともに粉末の圧縮性が悪くな
り、押型を摩耗させやすくなるので、上記したごとく５
〜25重量％の範囲とした。さらに、本発明に係る高温耐摩耗性焼結合金は、当該焼
結合金の空孔中に鉛が含浸されているものとすることも
必要に応じて望ましく、例えば、溶融鉛浴中に焼結合金
を浸漬・加圧することによって空孔中に鉛を溶浸させる
のもよい。この場合、鉛の含浸量は、焼結合金の空孔量
によっても異なるが、適量含有させることによって、潤
滑性の向上およびこれによる耐摩耗性の向上に有効であ
り、とくにLPG燃料エンジン用には鉛を含浸させたもの
とすることが望ましいが、高有鉛ガソリン用には鉛を含
浸しないものとすることが望ましい。（実施例）先ず、重量比で、Ni:1.5％、Mo:1.5％、Co:6.5％を含む
粒度100メッシュ以下のアトマイズ合金鉄粉を主原料と
して用意し、また、基地中に分散させる硬質相として、
組成が重量比で、Mo:35％、Si:10％および残部実質的に
Coよりなる金属間化合物粉末と、Mo:28％,Cr:8％,Si:2
％および残部実質的にCoよりなる金属間化合物粉末、お
よびオーステナイト組織形成用にカーボニルニッケル粉
末を用意した。次に、試料の作成は、上記アトマイズ合金鉄粉に、黒鉛
粉１重量％と潤滑剤としてステアリン酸亜鉛0.8重量％
を添加した混合粉と、さらに上記金属間化合物粉末を5,
10,15,20および25重量％添加した各混合粉を準備し、前
記各混合粉に5,10,15,20および25重量％のカーボニルニ
ッケル粉末を配合し、焼結密度が6.9g/cm³となるように
成形密度を調整して所定形状に成形した後、アンモニア
分解ガス炉中で温度1200℃,20分間の焼結を行って各焼
結体を得た。次いで、各焼結体の一部を550℃の溶融塩浴中に浸漬し
て、８気圧の加圧力を加えることにより、当該焼結体中
の空孔内に鉛を溶浸させた。（比較例）先ず、重量比で、Ni:1.5％、Mo:1.5％、Co:6.5％を含む
粒度100メッシュ以下のアトマイズ合金鉄粉を主原料と
して用意し、また、基地中に分散させる硬質相として、
組成が重量比で、Mo:28％、Cr:8％、Si:2％および残部
実質的にCoよりなる金属間化合物粉末、およびオーステ
ナイト組織形成用にカーボニルニッケル粉末を用意し
た。次に、試料の作成は、上記アトマイズ合金鉄粉に、黒鉛
粉１重量％と潤滑剤としてステアリン酸亜鉛0.8重量％
を添加した混合粉と、さらに上記金属間化合物粉末を0,
5,10,15,20および25重量％添加した各混合粉を準備し、
前記各混合粉に0,5,10,15,20,25および30重量％のカー
ボニルニッケル粉末を配合し（ただし、実施例に示した
配合を除く。）、焼結密度が6.9g/cm³となるように成形
密度を調整して所定形状に成形した後、アンモニア分解
ガス炉中で温度1200℃,20分間の焼結を行って各焼結体
を得た。次いで、各焼結体の一部を550℃の溶融塩浴中に浸漬し
て、８気圧の加圧力を加えることにより、当該焼結体中
の空孔内に鉛を溶浸させた。（評価例）次に、前記実施例および比較例で得た各焼結体からなる
弁座を供試材とし、模擬エンジン試験機を用いて各弁座
の摩耗量を比較した。この試験機は、LPG燃料ガスで弁および弁座を所定の温
度に加熱しながらカム軸をモーターで駆動する機構をも
つものであって、温度，回転数，弁のスプリング圧力な
どを任意に設定でき、短期間のうちに苛酷な試験を行う
ことができるものである。なお、相手となる弁の材質
は、21-4N（21％Cr−４％Ni系耐熱鋼）を用いてある。この試験機を使用し、第１表に示す硬質層およびNi含有
量の焼結体からなる弁座の温度を250℃に設定して、30
時間連続運転したのちの各弁座の摩耗量を測定したとこ
ろ、同じく第１表に示す結果となった。また、圧環強さ
を調べたところ、同じく第１表に示す結果となった。第１表に示す結果より明らかなように、本発明合金No.1
〜４ではいずれもカーボニルニッケル粉末を適量添加す
ることによって、比較合金No.5,6に比べて耐摩耗性の大
幅な向上が認められ、Pbを含浸させることによって、摩
耗量はさらに少なくできることが確かめられた。また、
圧環強さにおいてもかなりすぐれた値を示している。次いで、第１表に示した硬質相Ａを分散させ、かつPbを
含浸させた焼結体からなる弁座を供試材とし、上記した
試験機を使用して、弁座の温度を350℃に設定して30時
間連続運転した後の各弁座の摩耗量を測定した結果を第
１図に示す。また、各試料の常温における圧環強さの測
定結果を第２図に示す。図中のNi％表示は、カーボニルニッケル粉末の添加パー
セントであり、Ni:0％の試料は比較材で特開昭62-10244
の合金に近似する。第１図に示す結果より明らかなように、弁座の摩耗量に
おいて、硬質相の添加効果はその含有量の増加にしたが
って大きくなるが、25％を超えると殆ど変化していな
い。一方、摩耗量に対するニッケルの添加効果は含有量が増
すにつれ摩耗は減少し、10〜15％Ni付近で最小になった
のち再び増加し、30％Niでは０％Niとほぼ同じ量にな
る。そして、硬質相含有量が15％の場合を例にとって、
ニッケルを添加しない試料とニッケルを10％添加した試
料の各摩耗量を比べてみると、後者が50％少ない。第２図に示す圧環強さは、硬質相の含有量が増すにつれ
低下する。一方、ニッケルの効果は含有量が増すにつれ
圧環強さは上昇し、10〜15％で最大になったのち再び低
下した30％では０％よりも低くなる。従って、硬質相の含有量は耐摩耗性のばらつきを避ける
ために５％を下限とし、15％が最も好ましく、上限は25
％とする。上限以上の添加は耐摩耗性に寄与しないほか
に粉末の圧縮性が悪くなり、押型を摩耗させ易く、コス
トも高くなる。また、Niの含有量は、主原料の合金鉄粉に含まれるNiを
含めて５％を下限とし、10％が最も好ましく、27％を上
限とする。次に、上記模擬エンジン試験機で弁座温度を変えた場合
の摩耗試験結果を第３図に示す。図の実線は硬質相の含
有量が15％,Ni含有量が10％の本発明試料、破線は硬質
相の含有量が15％,Ni含有量が０％の比較試料である。第３図に示すように、比較試料は400〜500℃のとき最小
値を示し、低温域の摩耗が大きいのに対して、本発明の
試料は低温域から高温域まで耐摩耗性に優れていること
が分る。次に、４気筒2000ccLPG燃料エンジンによる台上耐久試
験（回転数6000rpm一定）の結果を第４図に示す。各試
料の内容は第３図の場合と同様である。図から明らかな
ように本発明試料はいずれも摩耗量が少なく、耐久性に
一段と優れている。次に、本発明に係わる合金を製造する際の、焼結温度と
得られる焼結材の耐摩耗性および圧環強さとの関係を第
５図に示す。各試料の組成は第３図の場合と同様であ
る。破線で示す比較材の場合は焼結温度が高くなるにつ
れ圧環強さが上昇しており、摩耗量が少なくて安定して
いる焼結温度は1200℃を中心に前後20℃の範囲である。一方、実線で示す本発明材は、1175℃を中心とする前後
30℃の範囲が圧環強さが高く、摩耗が少ない結果を示し
ており、このことはニッケルの添加は低い焼結温度であ
っても高い圧環強さと良好な耐摩耗性が得られることを
示している。次に、前述した第３図の場合と同様の試料を用いて高温
における機械的性質の試験結果を第６図に示す。破線は
比較材、実線は本発明材である。圧環強さは両試料とも高温で低くなる傾向は同じである
が、本発明に係わる材料は極めて高い水準にある。熱膨
張係数は比較材と殆ど変らない。このことは弁座をシリンダー内に装着して稼動した際に
脱落する恐れが比較材より少ないことを示している。なお、本発明材に用いる合金鉄粉において、NiおよびMo
は主に基地の強度に寄与するが、それぞれ0.5％未満で
は不十分であり、一方、３％以上添加しても費用の割に
効果が少ない。また、Moを過剰にいれると耐酸化性が低
下する。Coは5.5％未満では高温硬さが不足し摩耗しや
すく、一方、7.5％超過になると粉末の圧縮性が悪くな
る。Ｃは黒鉛粉の形で添加し、焼結によるロスを考慮して0.
4〜1.2％が適当である。炭素量が少ないと充分な硬さが
得られなく、焼結後の炭素量は0.3％以上必要である。
また、炭素量が多すぎるとセメンタイトを析出したり、
特に硬質相が基地中に拡散して減少するため耐摩耗性が
得られず、従って焼結後の炭素量は1.1％が上限であ
る。硬質相に適する金属間化合物は、前述した即ちMo:33〜3
6％,Si:4〜12％および残部実質的にCoよりなる金属間化
合物、またはMo:26〜30％、Cr:7〜９％、Si:2〜３％お
よび残部実質的にCoよりなる金属間化合物の２種類があ
り、Crを含む後者の方が耐摩耗性が良く所期の特性を発
揮する温度域が広い傾向にある。本発明材において、ニッケル粉を添加することによりソ
ルバイト組織およびベーナイト組織の少なくとも一方か
らなる基地中にオースナイト相の形で分散して現れ、基
地全体の靱性を高めるとともに相手の弁の摩耗を少なく
する効果がある。一般に硬質相分散型焼結材料は、耐摩耗性が向上する半
面、材料強度が低くなりがちで、弁座の性能向上におい
て基地の強化が不可欠であることからすると、ニッケル
の添加は有効といえる。なお、本発明に係わる弁座用に適する合金は、LPG燃料
エンジン用には鉛を溶浸した材料が好ましく、高有鉛ガ
ソリン燃焼用には鉛を溶浸しない材料が良い結果を示
す。また、ディーゼルエンジンの場合は焼結温度をやや
高めにして材料の密度を高くすることが望ましい。

【発明の効果】

以上詳述した通り、本発明に係わる焼結合金は、従来材
に比較して材料強度がかなり高く、低温から高温まで優
れた耐摩耗性を示し、エンジンの性格や燃料の種類に制
約されない材料で、自動車産業に寄与する効果は大き
い。また、本発明材料の製造において、従来よりも低い
焼結温度で高品質が得られるという経済的価値も高い。

【図面の簡単な説明】

第１図は硬質相含有量およびNi含有量と材料の摩耗量と
の関係を示すグラフ、第２図は硬質相含有量およびNi含
有量と材料の圧環強さとの関係を示すグラフ、第３図は
弁座温度と弁座摩耗量との関係を示すグラフ、第４図は
エンジン耐久試験時間と弁座摩耗量との関係を示すグラ
フ、第５図は圧環強さと摩耗量に及ぼす焼結温度の影響
を示すグラフ、第６図は温度と材料の圧環強さおよび熱
膨張係数との関係を示すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者藤木章神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地日産自動車株式会社内 (72)発明者鈴木啓太郎千葉県我孫子市湖北台７―14―57―303 (72)発明者遠藤弘之千葉県我孫子市つくし野３丁目３―208 (72)発明者池ノ上寛千葉県松戸市常盤平３―26―３―102 (56)参考文献特開昭61−139644（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−117254（ＪＰ，Ａ)

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】全体組成が、重量比で、 C:0.3〜1.1％、 Si:0.2〜３％、 Ni:5〜27％、 Mo:1.9〜12％、 Co:5〜23％、および残部実質的にFeよりなり、基地組成が、同じく重量比で、 C:0.45〜1.15％、 Ni:5.4〜27％、 Mo:0.4〜2.7％、 Co:4.2〜7.2％、および残部実質的にFeよりなり、且つソルバイト組織お
よびベーナイト組織のうちの少なくとも一方とオーステ
ナイト組織との混合組織からなる基地中に同じく重量比
で、 Si:4〜12％、 Mo:33〜36％、および残部実質的にCoよりなる硬質相が５〜25重量％分
散した組織を呈していることを特徴とする高温耐摩耗性
焼結合金。
【請求項２】全体組成が、重量比で、 C:0.3〜1.1％、 Si:0.1〜0.75％、 Cr:0.35〜2.25％、 Ni:5〜27％、 Mo:1.5〜10％、 Co:5〜23％、および残部実質的にFeよりなり、基地組成が、同じく重量比で、 C:0.45〜1.15％、 Ni:5.4〜27％、 Mo:0.4〜2.7％、 Co:4.2〜7.2％、および残部実質的にFeよりなり、且つソルバイト組織お
よびベーナイト組織のうちの少なくとも一方とオーステ
ナイト組織との混合組織からなる基地中に同じく重量比
で、 Si:2〜３％、 Cr:7〜９％、 Mo:26〜30％、および残部実質的にCoよりなる硬質相が５〜25重量％分
散した組織を呈していることを特徴とする高温耐摩耗性
焼結合金。
【請求項３】全体組成が、重量比で、 C:0.3〜1.1％、 Si:0.2〜３％、 Ni:5〜27％、 Mo:1.9〜12％、 Co:5〜23％、および残部実質的にFeよりなり、基地組成が、同じく重量比で、 C:0.45〜1.15％、 Ni:5.4〜27％、 Mo:0.4〜2.7％、 Co:4.2〜7.2％、および残部実質的にFeよりなり、且つソルバイト組織お
よびベーナイト組織のうちの少なくとも一方とオーステ
ナイト組織との混合組織からなる基地中に同じく重量比
で、 Si:4〜12％、 Mo:33〜36％、および残部実質的にCoよりなる硬質相が５〜25重量％分
散した組織を呈している合金であって、その空孔内に鉛
が溶浸されていることを特徴とする高温耐摩耗性焼結合
金。
【請求項４】全体組成が、重量比で、 C:0.3〜1.1％、 Si:0.1〜0.75％、 Cr:0.35〜2.25％、 Ni:5〜27％、 Mo:1.5〜10％、 Co:5〜23％、および残部実質的にFeよりなり、基地組成が、同じく重量比で、 C:0.45〜1.15％、 Ni:5.4〜27％、 Mo:0.4〜2.7％、 Co:4.2〜7.2％、および残部実質的にFeよりなり、且つソルバイト組織お
よびベーナイト組織のうちの少なくとも一方とオーステ
ナイト組織との混合組織からなる基地中に同じく重量比
で、 Si:2〜３％、 Cr:7〜９％、 Mo:26〜30％、および残部実質的にCoよりなる硬質相が５〜25重量％分
散した組織を呈している合金であって、その空孔内に鉛
が溶浸されていることを特徴とする高温耐摩耗性焼結合
金。