WO2009116295A1

WO2009116295A1 - 玉軸受用保持器およびこれを備えた玉軸受とその製造方法

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Publication number: WO2009116295A1
Application number: PCT/JP2009/001236
Authority: WO
Inventors: 川村光生; 佐藤則秀; 坂口智也; 川村隆之; 石田光; 村松誠; 後藤友彰
Original assignee: Ntn株式会社
Priority date: 2008-03-21
Filing date: 2009-03-19
Publication date: 2009-09-24
Also published as: CN101978181A; CN101978181B; EP2267324A1; EP2267324B1; EP2267324A4; US20110002568A1

Abstract

　保持器内径部に付着するグリース量を減少させ、軸受からのグリース漏れを防止できる冠形状の玉軸受用保持器、およびその保持器を組み込んだ玉軸受を提供する。この玉軸受用保持器５は、環状体１２の一側面に一部が開放されて内部に玉４を保持するポケット１１を、前記環状体１２の円周方向複数箇所に有する冠形状の保持器である。各ポケット１１の内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部１６を設ける。

Description

玉軸受用保持器およびこれを備えた玉軸受とその製造方法

関連出願

　本出願は、２００８年３月２１日出願の特願２００８－７２９３０、２００８年３月２４日出願の特願２００８－７４９６４、２００８年７月１１日出願の特願２００８－１８１１６３、２００８年７月１１日出願の特願２００８－１８１１６４、２００８年８月２１日出願の特願２００８－２１２７４４、２００８年８月２１日出願の特願２００８－２１２７４５、２００８年８月２１日出願の特願２００８－２１２７４６、および２００９年２月２０日出願の特願２００９－３７４４７の優先権を主張するものであり、その全体を参照により本願の一部をなすものとして引用する。

　この発明は、冠形の玉軸受用保持器およびその保持器を組み込んだ玉軸受に関する。

　各種回転装置、とりわけ自動車補機に使用される密閉型玉軸受には、耐高温，耐高速，耐泥水，耐ダスト，耐グリース漏れ，長寿命化および低トルクが要求され、耐泥水および耐ダスト対策として軸受内外輪間の空間の両端部に接触シールが設けられる。
　このような構造の密閉型玉軸受において、接触シールのシールリップ部分にグリースが存在した状態で軸受温度が上昇すると、軸受内部の空気の膨張によって軸受内部の圧力が上昇するため、軸受外部との圧力差によりシールリップ部分が開いて軸受内のグリースや空気が軸受外部へ漏洩する現象（以下、呼吸と称する）が生じる（特許文献１）。

　この呼吸現象を防止する対策を施したものとして、上記シールリップ部分の一部に通気用の切欠部を設けたものが提案されている（特許文献１）。しかし、切欠部にグリースが付着すると、上記した玉軸受と同様のグリース漏れが起きる（特許文献２）。
　上記した通気用の切欠部を設けず、例えば内輪回転の玉軸受において、前記接触シールのシールリップ部分が押し付けられる内輪外径面のシール溝へのシールリップ押し付け圧力（以下、緊迫力と言う）を強め、上記した呼吸対策とすることが考えられる。しかし、これではトルクの増大を招くのみで、緊迫力以上の内圧を招く大きな温度上昇時には、グリース漏れを防ぎ切れない。また、軸受温度が低下した場合には、軸受内部の空気の収縮によって内圧が低下することから、シールリップ先端の吸着現象が起こり、更なるトルクの増大を招く要因となる（例えば特許文献３）。
　このような理由により、接触シールとして上述した各種の構造のものを用いたとしても、内輪シール溝にグリースが付着すると、グリース漏れを防止することは難しい。

　そこで、鉄板波形保持器の形状を変更して、グリース漏れ対策を行なった玉軸受用保持器（以下、この保持器を改良鉄板保持器と称する）も提案されている（特許文献４）。この保持器では、ポケットのある円周方向部分の内径の保持器中心からの半径を、ポケット間の円周方向部分の内径の保持器中心からの半径よりも大きくして、この内径の大きい部分でボールに付着した余分なグリースを掻き取り、内輪肩部にグリースが付着するのを防ぐようにしている。

　しかし、一般的な冠形保持器に対して、上記した改良鉄板保持器のグリース漏れ対策の構造を採用すると、冠形保持器において最も小断面積となるポケット中央部をさらに縮小させることになるため、冠形保持器への採用は困難である。

　また、冠形樹脂保持器におけるグリース漏れ対策として、隣合うポケット間の連結部の背面側（ポケット開放側とは反対側）を開口したものも提案されている（特許文献５）。このように、この保持器では、隣合うポケット間の連結部の体積を縮小して軸受内の空間容積を増すことで、耐グリース漏れ性を改善している。この場合の冠形樹脂保持器の形状は、前記改良鉄板保持器におけるグリース漏れ対策の構造に類似させたものといえる。

　しかし、このようなグリース漏れ対策の構造を、鉄に比べて低強度の樹脂を用いた冠形保持器に適用するためには、その軸方向厚さを増す必要があるが、それでは鉄板波形保持器に比べて内径面の面積が拡大する。内径面の面積が拡大すると、その分だけグリースも堆積しやすくなり、グリース漏洩に繋がる可能性も増大する。したがって、グリース漏洩抑制の大きな効果は期待し難い。

　近年の自動車補機の高性能化に伴って、各種回転部品の高速化が求められている。軸受の高速化において、特に冠形樹脂保持器を用いている場合、保持器強度が問題となる。そこで、冠形樹脂保持器の強化方法として、転動体の遅れ進みに対する強度を向上させるために、保持器の軸方向の端面に、内径側壁部と外径側壁部とを区画する溝部を円周方向に沿って設けたものがある（特許文献６）。保持器が溝部により内径側壁部と外径側壁部とに区画されているため、転動体の遅れ進みに対して、前記内径側壁部が内径側に弾性的に傾斜し、前記外径側壁部が外径側に弾性的に傾斜して転動体の遅れ進みを吸収する。これにより、保持器にかかる応力を分散させる。
　また、樹脂保持器の強度を高めるために、補強材を組み込んだものがある（特許文献７）。
特開２０００－２５７６４０号公報特開２００５－３０８１１７号公報特開２００５－０６９４０４号公報特開２００７－２７１０７８号公報特開２００３－２８７０３２号公報特開２００７－１３９０２５号公報、図１特開平９－７９２６５号公報、第３頁左下欄、図１、図２

　このように、密閉型玉軸受におけるグリース漏れ対策として、特許文献１～３に開示されるような、シールリップの緊迫力、シールリップ形状および切欠等があるが、これらの対策では、回転により内輪外径部やシール溝にグリースが存在すると、軸受内部の温度上昇でグリース漏れが生じる。
　また、特許文献４に開示される改良型鉄板保持器はグリース漏れ対策に有効であるが、このグリース漏れ対策の構造を冠形保持器へ適用する場合には、強度面での制約を受けるので難しい。また、冠形保持器でよく利用される樹脂材は鉄に比べて低強度であるため、前記グリース漏れ対策の構造を冠形保持器に適用する場合、冠形保持器の軸方向厚みを増す必要があるが、これでは保持器内径面でのグリース堆積量の増加を招くため、グリース漏れを防止することが難しい。

　特許文献６の冠形樹脂保持器では、高速回転させると遠心力により保持器が外径側にさらに倒れることになり、保持器外径側が、外輪内径側と接触するおそれがある。
例えば、特許文献７のような補強材を組み込んだものは、金属製素子を成形型の内側にセットした状態でこの成形型内に樹脂材を送り込むことにより、射出成形等しなければならない。したがって、製作の工程が多くなり、コストアップや重量増につながる。
また、保持器に耐グリース漏洩性を持たせ、高速回転可能なものは開発されていない。

　この発明の目的は、保持器内径部に付着するグリース量を減少させ、軸受からのグリース漏れを防止できる冠形状の玉軸受用保持器、およびその保持器を組み込んだ玉軸受を提供することである。
　この発明の他の目的は、冠形状の玉軸受用保持器に耐グリース漏洩性を持たせると共に、従来の形状の保持器よりも高速回転に耐えることができる玉軸受保持器および玉軸受を提供することである。

　この発明の玉軸受用保持器は、環状体の一側面に一部が開放されて内部に玉を保持するポケットを、前記環状体の円周方向複数箇所に有する冠形状の玉軸受用保持器において、前記各ポケットの内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部が設けられている。
　この構成の玉軸受用保持器によると、各ポケットの内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部を設けたことにより、玉に付着しているグリースを保持器の内径面で掻き取る量が減少する。これにより、内輪外径部へのグリース付着を防止することができるので、内輪のシール溝へのグリースの流動を防止でき、結果として玉軸受からのグリース漏れを防止できる。

　この発明において、前記ポケットの凹み部の軸方向位置は、保持器を軸受に組み込んだ状態で、内輪の軌道面の肩部と略一致する位置とするのがよい。なぜなら、保持器の内径面に堆積するグリースが多量となるのは、玉と内輪軌道面の接触により、軌道面肩部と一致する軸方向位置の近傍となるからである。

　この発明において、前記凹み部が、前記ポケットの開口縁における保持器円周方向の中心の両側に位置して複数箇所に設けられ、各凹み部の内面形状が、保持器の半径方向の直線を中心とする各仮想円筒の表面に略沿う円筒面状の形状であり、この凹み部は、保持器内径側の開口縁から玉配列ピッチ円の付近まで延びていて、保持器内径縁から玉配列ピッチ円に近づくに従って徐々に浅くかつ幅狭となる形状であってもよい。

　この発明において、前記凹み部が、前記ポケットの開口縁における保持器円周方向の中心の両側に位置して２箇所に設けられて、保持器外径縁付近まで延び、これら２箇所の凹み部の内面形状が、一つの仮想リングの表面に略沿った形状であり、前記仮想リングは、ポケット内に収まるリング外径で、任意周方向位置の断面形状が円形であり、リング中心が保持器中心軸に対して傾きを持つものであってもよい。

　この発明において、前記凹み部が、前記ポケットの開口縁における保持器円周方向の中心から両側に広がって１箇所に設けられ、ポケットの保持器円周方向の幅の半分よりも大きな幅を有し、前記凹み部の内面形状が、保持器の半径方向の直線を中心とする仮想円筒の表面に略沿う円筒面状の形状であり、この凹み部は、保持器内径側の開口縁から玉配列ピッチ円の付近まで延びていて、保持器内径縁から玉配列ピッチ円に近づくに従って徐々に浅くかつ幅狭となる形状であってもよい。

　この発明において、前記ポケットの内面が凹球面状であり、隣合うポケット間の連結部の保持器円周方向の中央位置での断面における保持器内径面上のポケット開放側とは反対側の端点の軸方向位置が、内輪の軌道面の肩部よりもその軌道面の中央側の位置であってもよい。これにより、連結部の内径面からグリースが軸受外に漏れるのを防ぐことができる。

　この発明において、ポケットの保持器周方向の中央におけるポケット底壁部分を、肉厚が内径側よりも外径側が厚くなる断面形状としてもよい。密封板を付けた玉軸受では、保持器と密封板の距離は、外径側で広く、内径側では狭くなっている。この場合、保持器全体を軸方向に拡大することが難しい。そこで、前記ポケット底壁部分における外径側の肉厚を、内径側の肉厚よりも厚くすることで、密封板と保持器とが接触することなく、保持器にかかる最大応力と変位量とを低下させ得る。したがって、高速化を図るという上記目的を達成することができる。

　この発明において、前記各ポケットの開放側に、円周方向に対面する一対の爪が軸方向に突出して設けられていることが好ましい。この構成によれば、前記爪により玉がポケット内に安定して保持される。

　好ましくは、前記各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間の間隔よりも、保持器外径側の先端間の間隔が狭くなっている。この構成によると、各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間の間隔よりも、保持器外径側の先端間の間隔を狭くしたことにより、玉に付着したグリースを、外輪側から内輪の外径部に近付けず、内輪側からのグリースも、内輪の外径部から離れた爪の保持器外径側で掻き取ることができ、結果として玉軸受からのグリース漏れを防止できる。

　好ましくは、前記各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間が開放され、保持器外径側の先端間が連結されている。この構成によると、各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間を開放し、保持器外径側の先端間を連結したことにより、玉に付着したグリースを、外輪側から内輪の外径部に近付けず、内輪側からのグリースも、内輪の外径部から離れた爪の保持器外径側で掻き取ることができ、結果として玉軸受からのグリース漏れを防止できる。

　さらに、ポケットにおける保持器円周方向の中心を通る保持器半径方向の直線に投影した前記爪の全幅をＩt としたとき、前記直線に投影した前記爪における保持外径側の爪部の幅Ｉe が２／３Ｉt 以下となるように、保持器外径側の前記爪部の幅を設定するのが、グリース漏洩防止効果を上げるうえで好ましい。

　また、前記爪の保持器円周方向に沿う断面でのポケット中心相当位置から保持器内径側の爪先端および保持器外径側の爪先端の保持器円周方向に対する角度を、保持器外径側の爪先端の角度が保持器内径側の爪先端の角度の１．５倍以上となるように設定するのが、グリース漏洩防止効果を上げるうえで好ましい。

　この発明の玉軸受は、この発明の玉軸受用保持器を組み込んだものである。
　単列の玉軸受では、ポケット開放側へのグリース挙動は一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受の場合と変わらず、グリース漏れ防止効果が期待できない。しかし、一般的に玉軸受は一対で使われることが多く、その一対の玉軸受の両端側へのグリース漏れを嫌う場合が多い。この場合には、上記発明の玉軸受用保持器の背面側を、グリース対策を施したい側に向けて組み込めば、最終製品のグリース密封機能が保たれる。

　この発明の玉軸受において、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間にグリース組成物を封入し、前記外輪または内輪に設けたシール部材で前記軸受空間を塞ぐ玉軸受であって、前記軸受空間にはグリース組成物が封入され、このグリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに添加剤を配合してなり、この添加剤は、アルミニウム粉末およびアルミニウム化合物から選ばれた少なくとも一つのアルミニウム系添加剤を含有し、このアルミニウム系添加剤の配合割合はベースグリース１００重量部に対して０．０５重量部以上１０重量部以下である。

　この構成によると、玉軸受に冠形状の保持器を適用し、この保持器における各ポケットの内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部を設けたため、玉に付着しているグリースを保持器の内径面で掻き取る量が減少する。これにより、保持器ポケット背面側からのグリース漏洩を抑制し、内輪外径部へのグリース付着を防止することができる。それ故、内輪のシール溝へのグリースの流動を防止でき、よって玉軸受からのグリース漏れを防止できる。

　さらに、この軸受空間に封入されるグリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに添加剤を配合してなり、この添加剤は、アルミニウム粉末およびアルミニウム化合物から選ばれた少なくとも一つのアルミニウム系添加剤を含有し、このアルミニウム系添加剤の配合割合はベースグリース１００重量部に対して０．０５重量部以上１０重量部以下であるため、水素脆性による特異な剥離の発生を抑制することができる。したがって、このグリース組成物を封入した玉軸受の長寿命化を図ることができる。

　前記保持器により、グリース漏洩を防ぐことができるため、内輪のシール溝の形状を設計変更する必要がなく、また軸受の軸方向に、例えばスリンガー等を設ける必要もない。したがって、部品点数を増やす必要がなく、省スペース化を実現し得る。
　これら保持器およびグリース組成物を適用することにより、水素脆性がない好適な状態で軸受を運転可能で、且つグリース漏れもないため、軸受空間に封入したグリースの持つ潤滑寿命特性が十分に発揮される。さらに、グリース漏れによる外部環境汚染、例えばエンジン補機ベルト等への浸食やすべりによる異音等も解消される。また、従来のものより、部品点数低減による製造コストの低減を図ることができる。

　前記アルミニウム化合物は、炭酸アルミニウムまたは硝酸アルミニウムから選ばれた少なくとも一つの化合物が挙げられる。

　この発明の玉軸受はロータリエンコーダ付きモータの回転軸を支持する軸受であって、内外輪間に介在する複数の玉を保持器により保持し、前記外輪または内輪に取付けられこの軸受空間を密封するシールを有するロータリエンコーダ付きモータ用軸受であってもよい。

　この構成によると、冠形状の保持器における各ポケットの内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部を設けたので、上述のようにロータリエンコーダのセンサまたは内輪のシール溝へのグリースの流動を防止でき、よってロータリエンコーダ付きモータ用軸受からのグリース漏れを防止できる。
　したがって、ロータリエンコーダのセンサ等に、グリースが付着することを防止し、回転状態を正確に検知することが可能となる。また、グリース漏れを防止できるので、非接触シールを適用することができるため、低トルク化も図れる。この非接触シールを適用した場合であっても、この構成の保持器により耐ダスト性を高めることが可能となる。

　この発明の玉軸受は、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を前記外輪または内輪に設けた玉軸受であって、前記内輪の外径面にシール溝を周方向に形成し、前記シール溝に対向した外輪内径面に前記シール部材の外周縁を固定し、そのシール部材の内周部に主リップと副リップとを設け、前記主リップを前記シール溝に接触させて接触シールを形成するとともに、副リップを前記シール溝又はその近辺に接近させてラビリンスシールを形成してなり、前記シール部材の内輪外径面の高さ近辺の位置に分岐部を設け、その分岐部から内径方向に突き出した部分により前記の主リップを形成し、その主リップの先端部を前記シール溝の外側溝壁に接触させて前記の接触シールを形成し、前記分岐部から軸方向内向きに突き出した部分により前記の副リップを形成し、その副リップの先端部とシール溝の内側溝壁との間で前記のラビリンスシールを形成してもよい。

　この構成によると、冠形状の保持器に凹み部を設けたため、保持器背面側からのグリース漏洩を抑制できる。これにより、内輪外径部へのグリース付着防止を図ることができる。さらにシール部材において、副リップによって形成されるラビリンスシールと、主リップによって形成される接触シールによってグリースがシールされ、外部への漏出が防止される。外部からの異物の浸入もこれらの接触シールおよびラビリンスシールによって防止される。
　副リップの外径面は、シール溝に隣接する内輪外径面と同程度の高さで軸方向に拡がっているので、転走溝側から押し出されるグリースが、副リップの外径面に円滑に移動する。それ故、ラビリンスシールを通過するグリース量を減少させ得る。副リップにより軸受の内部圧力が緩和され、主リップに作用する内部圧力が低減される。よって、この主リップによって形成される接触シールの締め代を小さくして低トルク化を図れる。このようなシール部材を用いることにより、ラビリンス構造による低トルクかつ高シール性を実現できる。この場合、スリンガ等を設けるスペースを不要とし、部品点数を増やすことなく製造コストの低減を図れる。

　この発明の玉軸受は、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を前記外輪または内輪に設けた玉軸受であって、前記シール部材のうちの一方の周縁部が一方の軌道の端に形成したシール溝に摺接し、他方の周縁部が他方の軌道の端に固定され、前記シール溝に摺接するシール部材の周縁をシールリップとすると共に、このシールリップの内面に突起を設け、前記突起は、前記シール部材で仕切られる軸受内部と軸受外部とに圧力差が生じて前記シールリップが内側に押し込まれたとき、前記シール溝の内側面にこの突起が接触し、この突起の接触により、その接触付近のシールリップを部分的に弾性変形させて、前記軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される状態と、前記圧力差が生じないとき前記シール溝の内側面にこの突起が非接触となる状態とにわたって変位可能に構成してもよい。

　この構成によると、冠形状の保持器にグリース掻き取り抑制手段を設けたため、保持器背面側からのグリース漏洩を抑制することができる。これにより、内輪外径部等へのグリース付着防止を図ることができる。さらにシール部材において、吸着現象が発生すると、シールリップが内側に押し込まれるが、このシールリップが押し込まれるのと同時に、同シールリップの内面の突起がシール溝の内側面に押し当てられる。このとき、その突起の接触位置付近であってシール溝内側面に押し当てられる付近のシールリップは、突起の存在により、他の部分に対して部分的に弾性変形される。すなわち、突起の接触位置付近のシールリップは、シール溝の内側面に接触できずに、その非接触により、軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される。

　突起およびシールリップ先端部が共に、シール溝の内側面に接触した状態では、この突起とシールリップ先端部との接触圧力の違いによって、突起先端部は、その摺動抵抗がシールリップの先端部の摺動抵抗よりも大きくなる。この状態で軸受を回転させると、シールリップ先端部が凹凸状に波打つよう捩れが生じて空気通路が形成される。このため、軸受内外の圧力バランスを瞬時に均一に保って吸着現象を防止することができる。この圧力バランスを保つための空気通路は、軸受内外の圧力バランスが均一つまり圧力差が生じないと直ちに閉じシールリップは通常状態になる。このとき、突起は、シール溝の内側面に非接触となる。したがって、外部からの異物の浸入を最小限にとどめることができ、またその空気通路は狭いため、グリースが漏れることもない。

　この発明の玉軸受は、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を外輪に設けた玉軸受において、前記内輪の軌道の側方に形成されたシール溝と、前記内輪の端部との間に肩部を形成し、前記シール溝に対向する前記外輪の内周面に前記シール部材を装着し、このシール部材の内周部に、前記シール溝の軌道側溝壁に接触する主リップと、前記肩部の上方に突き出すラビリンスリップとを設け、前記シール部材の内周側先端部に、前記主リップとラビリンスリップとを設け、前記主リップに前記シール溝に対向する内周面を設けると共に、前記ラビリンスリップの内周に、このラビリンスリップの先端に向かって除々に拡径する傾斜面を形成してもよい。

　この構成によると、冠形状の保持器に前述の凹み部を設けたため、保持器背面側からのグリース漏洩を抑制することができる。これにより、内輪外径部等へのグリース付着防止を図ることができる。さらにシール部材の内周部に、主リップとラビリンスリップとを設け、主リップにシール溝に対向する内周面を設け、ラビリンスリップの内周に傾斜面を形成したことで、接触シールである主リップの先端を、前記シール溝の軌道側溝壁と対向する肩部側溝壁の上端位置よりも低い接触位置で同シール溝の軌道側溝壁に接触させ得る。したがって、飛散する泥水が直接シールリップの先端に当たらない。それ故、泥水等が飛散する環境でこの軸受を使用しても、シールリップの先端をシール溝の軌道側溝壁と安定して接触させ、接触シールのシール性を十分に確保できる。よって、軸受内のグリース漏れ防止を図り且つ耐泥水性を得る。それ故、リップ等の緊迫力を強くする必要がないため、低トルク化を図れる。

　この発明にかかる玉軸受用保持器を製造する製造方法は、前記凹み部と一対の爪を有する玉軸受用保持器の製造方法であって、前記爪における保持器外径側の爪部の、少なくとも保持器内径側の爪部よりも突出する爪先端部分を有する爪部品を保持器本体と別体に形成し、玉軸受の内外輪および玉に前記保持器本体を組み込んだ後に、前記爪部品を前記保持器本体に接着、溶着、または嵌合する。
　この構成によると、保持器の組み込み時に、爪の付け根で白化や破損が生じるのを避けることができる。

　この発明における他の構成にかかる玉軸受用保持器の製造方法は、前記凹み部と一対の爪を有する玉軸受用保持器の製造方法であって、前記爪における保持器外径側の爪部の保持器内径側の爪部よりも突出する爪先端部分を、完成時よりもポケット中心から離反する開放姿勢とした保持器半製品を製作し、玉軸受の内外輪および玉に前記保持器半製品を組み込んだ後に、前記爪先端部分を玉の表面に沿う閉鎖姿勢に熱変形もしくは二次加工する。
　この構成によると、保持器の組み込み時に、爪の付け根で白化や破損が生じるのを避けることができる。

　この発明は、添付の図面を参考にした以下の好適な実施形態の説明からより明瞭に理解されるであろう。しかしながら、実施形態および図面は単なる図示および説明のためのものであり、この発明の範囲を定めるために利用されるべきものではない。この発明の範囲は添付のクレーム（請求の範囲）によって定まる。添付図面において、複数の図面における同一の部品番号は、同一部分を示す。
この発明の第１実施形態にかかる玉軸受用保持器を組み込んだ玉軸受の一部破断斜視図である。同玉軸受の部分拡大断面図である。第１実施形態の玉軸受用保持器の概略の斜視図である。（Ａ）は同保持器の部分拡大斜視図、（Ｂ）は同斜視図に仮想円筒を加えた状態を示す斜視図、（Ｃ）は（Ｂ）の拡大縦断面図である。（Ａ）は同保持器の変形例の部分拡大斜視図、（Ｂ）は同斜視図に仮想多角柱を加えた状態を示す斜視図である。（Ａ）は同保持器の他の変形例の部分拡大斜視図、（Ｂ）は同斜視図に仮想リングを加えた状態を示す斜視図である。同保持器のポケットと仮想リングの関係を断面で示す説明図である。この発明の第２実施形態にかかる玉軸受用保持器の斜視図である。この発明の第３実施形態にかかる玉軸受用保持器の斜視図である。この発明の第４実施形態にかかる玉軸受用保持器の部分拡大斜視図である。この発明の第５実施形態にかかる玉軸受用保持器の部分拡大斜視図である。この発明の第６実施形態にかかる玉軸受用保持器の部分拡大斜視図である。玉軸受用保持器のポケットと内輪軌道面の間での軸方向位置の関係の説明図である。（Ａ）は図４に示す構造の保持器を組み込んだ玉軸受のグリース漏れ試験の結果の説明図、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大図である。（Ａ）は一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受のグリース漏れ試験の結果の説明図、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大図である。（Ａ）はこの発明の第７実施形態にかかる玉軸受用保持器の部分拡大斜視図、（Ｂ）は同斜視図に仮想円筒を加えた状態を示す斜視図である。第７実施形態の玉軸受用保持器を組み込んだ複列の玉軸受の断面図である。この発明の第８実施形態に係る玉軸受用保持器の部分拡大斜視図である。同保持器を軸受軸心を含む平面で切断して見た要部縦断面図である。同保持器を保持器外径側から見た要部平面図である。この発明の第９実施形態に係る玉軸受用保持器であり、ポケット底の補強部に、相手側の爪が入り込まない大きさの板を設けた例を示す図である。同保持器の斜視図である。この発明の第１０実施形態に係る玉軸受用保持器であり、外径円環部を壁面とした玉軸受用保持器の例を示す斜視図である。図２３の壁面に傾斜をつけた例を示す斜視図である。この発明の第１１実施形態に係る玉軸受用保持器であり、円環壁面を有し、且つ、保持器背面を除く保持器外径面を削除した例を示す斜視図である。（ａ）は一般的な冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）はポケット内面に凹み部を設けた冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）はポケット内面に凹み部を設け円環部を除去した冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）は図２８の形状にポケット部を肉厚にした冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）は図２８の形状に外径部を補強した冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）は図２９および図３０の形状を組み合わせた冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）は補強部を円環状に形成した冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）は外径円環部を壁面とした冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）は図３３の壁面に傾斜をつけた冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。（ａ）は保持器外径側を削除した冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布図、（ｂ）は同保持器の変位分布図である。一般的な冠形状保持器に対して、転動体の遅れ進みを模擬した変位を与えた解析結果を示す応力分布図である。一般的な冠形状保持器に対して、転動体の遅れ進みを模擬した変位を与えた解析結果を示す応力分布図である。図３１の形状の保持器に対して転動体の遅れ進みを模擬した変位を与えた解析結果を示す応力分布図である。図３１の形状の保持器に対して転動体の遅れ進みを模擬した変位を与えた解析結果を示す応力分布図である。（ａ）は保持器のポケットを、保持器軸方向を含む仮想平面で半分に切断した形状を表す斜視図、（ｂ）は同斜視図の要部拡大図である。（ａ）は一般的なシールを付けた玉軸受の断面図、（ｂ）は保持器の外径部を補強した玉軸受の断面図である。保持器を重ねたときに、爪側に相手のポケット底側が入り込む例を示す図である。保持器半周に対し、保持器切断面をθ方向に拘束し、ポケット一つに対して、転動体が接触する面積にθ方向に強制変位を与えた解析例を示す斜視図である。図２９から図３５のいずれかの冠形保持器を組み込んだ玉軸受の断面図である。この発明にかかる軸受をアイドラプーリに設けた断面図である。この発明にかかる軸受をオルタネータに設けた断面図である。この発明にかかる軸受を自動二輪車の減速機に設けた断面図である。この発明にかかる軸受を自動変速機に設けた断面図である。図４６の要部である遊星歯車機構を示す断面図である。この発明にかかる軸受を無断変速機に設けた断面図である。この発明の第１２実施形態の玉軸受用保持器の斜視図である。同玉軸受用保持器の製造方法の説明図である。同玉軸受用保持器の他の製造方法の説明図である。同玉軸受用保持器の爪先端のポケット中心からの角度の説明図である。同玉軸受用保持器の爪の幅の説明図である。同玉軸受用保持器によるグリース挙動の説明図である。同玉軸受用保持器の保持器外径側の爪部先端のポケット中心からの角度とグリース漏洩率との関係の試験結果を示すグラフである。同玉軸受用保持器の保持器外径側の爪部の幅とグリース漏洩率との関係の試験結果を示すグラフである。同玉軸受用保持器を組み込んだ玉軸受のグリース漏れ試験の結果の説明図である。一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受のグリース漏れ試験の結果の説明図である。玉軸受用保持器の爪の変形例を示す側面図である。玉軸受用保持器の爪の他の変形例を示す側面図である。図６０の玉軸受用保持器の製造方法の説明図である。この発明の第１３実施形態に係るアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。同アンギュラ玉軸受の要部を拡大して表す断面図である。シール構造の摺接部を表し、（ａ）は摺接部の小溝部を示す拡大断面図、（ｂ）は摺接部の接触シールを示す拡大断面図である。トルク値の実測結果を表す図表である。シール漏れ量の実測結果を表す図表である。この発明の第１４実施形態にかかるアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。この発明の第１５実施形態にかかるアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。この発明の第１６実施形態にかかる複列アンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。この発明の第１７実施形態にかかるシール部材等を表す図であり、（ａ）は要部拡大断面図、（ｂ）は比較例の一部拡大断面図である。この発明の参考提案例を表す図であり、（ａ）は、参考提案例１の一部拡大断面図、（ｂ）は、参考提案例２の一部拡大断面図である。この発明の第１８実施形態に係るアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。同アンギュラ玉軸受のシールリップの要部を表す斜視図である。同シールリップの通常状態の断面図である。同シールリップの吸着状態の断面図である。（ａ）同シールリップにおける主リップおよび突起がシール溝に接触した状態を表す断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ－Ａ線における断面図、（ｃ）内輪を回転させた際のリップ先端部の状態を示した断面図である。この発明の第１９実施形態にかかるアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。この発明の第２０実施形態にかかるアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。この発明の第２１実施形態にかかる複列アンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。この発明の第２２実施形態等を表す図であり、（ａ）は、転がり軸受のシールリップの要部を表す斜視図、（ｂ）は、通常状態のシールリップの断面図、（ｃ）は吸着状態のシールリップの断面図である。（ａ）は、主リップおよび突起がシール溝に接触した状態を表す断面図、（ｂ）は、（ａ）のＢ－Ｂ線断面図、（ｃ）は、内輪回転させた際のリップ先端部の状態を示した断面図である。この発明の第２３実施形態に係るアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。同アンギュラ玉軸受のシール部材を軸受に組み込む前の状態を示す断面図である。図８２の要部を拡大して示す断面図である。図８２の要部をさらに拡大して示す断面図である。異物浸入試験の結果を示すグラフである。この発明の第２４実施形態にかかるアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。この発明の第２５実施形態にかかるアンギュラ玉軸受の部分拡大断面図である。（Ａ）はこの発明の第２６実施形態にかかる複列アンギュラ玉軸受の部分拡大断面図、（Ｂ）は同複列アンギュラ玉軸受のシール部材を軸受に組み込む前の状態を示す断面図である。この発明の第２７実施形態に係るロータリエンコーダ付きモータ用軸受の部分拡大断面図である。同軸受の部分拡大断面図である。

符号の説明

１　玉軸受
２　内輪
２ａ　軌道面
２Ｄ　内輪外径面
３　外輪
４　玉
５　玉軸受用保持器
５Ａ　保持器本体
５Ｂ　保持器半製品
６　シール部材（接触シール）
８Ａｂ　分岐部
８Ａｃ　主リップ
８Ａｄ　副リップ
１０　シール溝
１１　ポケット
１２　環状体
１４　ポケットの先端部（爪）
１４ａ　保持器内径側の爪部
１４ｂ　保持器外径側の爪部
１４ｂａ　爪部品（爪先端部）
１４Ａ　爪部品
１６　凹み部
Ｌｎ　ラビリンスリップ
Ｌｎａ　傾斜面
Ｌｍ　主リップ
Ｌｍｂ　内周面
Ｌｓ　ラビリンスシール
Ｓ１　接触シール
ＳＬ　シールリップ
Ｔｋ　突起
Ｖ１　軸受空間

　この発明の第１実施形態を図面と共に説明する。図１および図２は、この実施形態の玉軸受用保持器が適用される玉軸受の一部破断斜視図および部分拡大断面図である。この玉軸受１は密閉型の深溝玉軸受であり、内輪２と外輪３の軌道面２ａ，３ａの間に複数の玉４を介在させ、これら玉４を保持する保持器５を設け、内外輪２，３間に形成される環状空間Ｖ１の両端をそれぞれ接触シール６で密封したものである。軸受空間Ｖ１に、後述するグリース組成物を封入してもよい。玉４は鋼球からなる。接触シール６は、環状の芯金７とこの芯金７に一体に固着されたゴム状部材８とで構成され、外輪３の内周面に形成されたシール取付溝９に外周部が嵌合状態に固定される。内輪２は各接触シール６の内周部に対応する位置に、円周溝からなるシール溝１０が形成され、接触シール６の内周側端に形成されたシールリップ６ａが内輪２のシール溝１０に摺接する。

　保持器５は、図３に斜視図で示すように、内部に玉４を保持するポケット１１を、環状体１２の円周方向の複数箇所に有する冠形状のものである。各ポケット１１は、環状体１２の軸方向の一側面に一部が開放されている。各ポケット１１の内面は、玉４の外面に沿った凹球面状の曲面形状とされている。環状体１２の隣合うポケット１１，１１間の部分は連結部１３となる。各ポケット１１の開放側には、円周方向に対面する一対の爪状の先端部（爪）１４，１４が軸方向に突出して設けられている。なお、この明細書において、軸受軸方向のポケット開放側の側面をポケット側と呼び、その反対側の側面を背面側と呼ぶ。

　保持器５の一部を拡大して図４に斜視図で示す。図３は、図４と対応する部分につき、ポケット内面を単調な球面とした場合の図である。この実施形態の保持器５のポケット１１の内面には、図４（Ａ）に示すように、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる複数の凹み部１６が設けられている。この凹み部１６を設けることにより、玉４に付着しているグリースが保持器５の内径面で掻き取られる量を減少させ、内輪２の外径部へのグリース付着を防止する。この例では、凹み部１６を、ポケット１１の開口縁における保持器円周方向の中心ＯＷ１１を挟んで円周方向両側に位置する２箇所としている。

　各凹み部１６の内面形状は、保持器円周方向に沿う断面形状（すなわち保持器中心軸に垂直な平面での断面形状）が、ポケット１１の内面となる凹球面の曲率半径Ｒａよりも小さな曲率半径Ｒｂの円弧状であり、詳しくは同図（Ｃ）に示すように、保持器５の半径方向の直線Ｌを中心とする各仮想円筒Ｖの表面に略沿う円筒面状の形状である。同図（Ｂ）に示すように、この凹み部１６は、保持器半径方向につき、保持器内径側のポケット開口縁から玉配列ピッチ円ＰＣＤの付近まで延びていて、保持器内径縁から玉配列ピッチ円ＰＣＤに近づくに従って徐々に小さく、つまり徐々に浅くかつ幅狭となる形状である。なお、玉配列ピッチ円ＰＣＤはポケットＰＣＤとも呼ぶ。

　２個の凹み部１６の位置は、例えば、ポケット１１の開口縁における保持器円周方向の中心ＯＷ１１に対する周方向の配向角度を４０°±１５°とした対称な２箇所である。凹み部１６の深さは、ポケット内面の凹球面の中心Ｏ１１から凹み部１６の最深位置までの距離Ｒｃが、玉４の半径の１．０５倍以上となる深さであることが好ましい。
　なお、この実施形態では凹み部１６を２箇所としたが、３箇所以上としても良い。

　図５は、保持器５のポケット１１の内面のさらに他の形状例を示す。この例は、図４の実施形態において、凹み部１６の断面形状（保持器円周方向に沿う断面形状）を円弧状とする代わりに、多角形状としたものである。詳しくは、同図（Ｂ）に示すように、保持器５の半径方向の直線ＬＡを中心とする各多角形柱（図示の例では正１０角形柱）ＶＡの表面に略沿う多角形状の形状である。この凹み部１６は、保持器半径方向につき、保持器内径側の開口縁から玉配列ピッチ円ＰＣＤの付近まで延びていて、保持器内径縁から玉配列ピッチ円ＰＣＤに近づくに従って徐々に小さく、つまり徐々に浅くかつ幅狭となる形状である。この変形例におけるその他の構成は、図４の例と同様である。

　図６は、保持器５のポケット１１の内面のさらに他の形状例を示す。この例は、ポケット１１の内面に設けられる凹み部１６が、ポケット１１の開口縁における保持器円周方向の中心ＯＷ１１の両側に位置して２箇所に設けられていることでは図４の実施形態と同様であるが、各凹み部１６が、保持器外径縁付近まで延びている。これら凹み部１６の内面の保持器円周方向に沿う断面形状は、ポケット１１の内面となる凹球面の曲率半径Ｒａよりも小さな曲率半径ＲＢｂの円弧状であり、詳しくは同図（Ｂ）に示すように、一つの仮想リングＶＢの表面に略沿った形状である。この仮想リングＶＢは、凹み部１６を加工する砥石の外周面であっても良い。前記仮想リングＶＢは、ポケット１１内に収まるリング外径であって、任意周方向位置の断面形状が円形となるドーナツ状であり、図７のように、リング中心ＯＶＢが保持器中心軸Ｏに対して傾きを持つ。

　なお、この発明において、凹み部１６の保持器円周方向に沿う断面形状は、図４～図６の各例の形状に限らず、部分楕円状や、矩形溝状、台形溝状や、その他任意の断面形状としても良い。また、凹み部１６の上記断面形状は、凹み部中心に対して非対称の形状であっても良い。ポケット１１における内面形状は、球面状に限らず、玉配列ピッチ円ＰＣＤよりも内径側の部分が、保持器内径側開口縁に近づくに従って小径となる形状であれば良く、例えば玉配列ピッチ円ＰＣＤよりも外径側の部分が円筒面状、内径側の部分が円すい面状であっても良い。

　図８は第２実施形態を示す。この玉軸受用保持器５は、図４～図６に示す実施形態において、連結部１３の内径面の背面側を削除したものである。これにより、ポケット１１では、その背面側が円弧状の殻部１１ａで囲まれた形状となる。図４～図６に示す実施形態では、前記凹み部１６により、玉４に付着したグリースを保持器５の内径面で掻き取る量を減らすことができるものの、わずかに付着する場合には、その堆積量が増加するとグリース漏れに繋がってしまう。つまり、この場合、連結部１３の内径面にもグリースが付着し、この部分のグリースが軸方向にしか移動できない。この連結部１３の軸方向の範囲が、内輪２の外径部の存在領域と重なる場合、すなわち連結部１３の内径面が内輪２の軌道面２ａよりも軸受端面側に位置する場合には、連結部１３の内径面からグリースが軸受外に漏れてしまうことになる。そこで、図８のように、連結部１３の内径面の背面側を削除すると、連結部１３の内径面からグリースが軸受外に漏れるのを防ぐことができる。

　なお、図８の実施形態では、前記連結部１３の背面側において、内径面から外径面にわたって削除した例を示しているが、保持器５の強度を考えた場合は、その削除量は少ないことが望ましい。内輪２の外径部へのグリース付着の抑制には、内輪２の外径面と保持器５の内径面との距離を長くすることも有効であることから、連結部１３の内径側のみを一部削除し、外径側に従来のような壁面を残すようにしても良い。すなわち、隣合うポケット１１，１１間の連結部１３の円周方向中央位置における断面において、連結部１３の削除されずに残された内径面の背面側の端点の軸方向位置を、内輪２の軌道面２ａの肩部よりも軌道面２ａ中央側に位置させることが、グリース漏れ防止の上で重要である。このことを、図８の保持器５に仮想線で示す内輪２の断面図を重ねて、軸方向Ｙの位置関係の模式図として図１３に示す。つまり、同図において、連結部１３の軸方向位置Ｙｂが、内輪２の軌道面２ａの肩部の軸方向位置Ｙａよりも軌道面２ａの中央側（Ｙｂ＜Ｙａ）であれば良い。

　また、同図におけるＹｂの位置は、連結部１３の内径面が存在してよい背面側の位置であり、その外径側にポケット１１の中央部の背面側の軸方向位置と同じ位置まで延びる外壁面が存在しても良い。同様に、Ｙｂの位置から外径側に向けて連結部１３の軸方向厚さが、背面側へと徐々に、あるいは段階的に厚くなるような形状としても良い。

　図９は第３実施形態を示す。この玉軸受用保持器５は、図８の実施形態において、ポケット１１の殻部１１ａの厚さを比較的厚くした例を示す。この場合の殻部１１ａの厚みの増加は、保持器単体の強度を向上させることができるが、保持器５の内径面の面積増加を招くので、グリース漏れを助長する恐れがある。とりわけ、保持器５の内径面において、堆積するグリースが多量になる位置は、図１３における内輪２の軌道面２ａの肩部と一致する軸方向位置の近傍（符号Ｐで示す）となるので、この軸方向位置の近傍での保持器５の内径面の面積低減が重要である。そこで、この実施形態では、そのポケット１１の殻部１１ａの外面にも凹み部２６を設け、ポケット１１の内径面の面積を低減している。これにより、保持器５の内径面へのグリース堆積量の減少と、保持器単体の強度向上とを両立させることができる。

　なお、保持器５の内径面の面積を低減するには、図１０に第４実施形態として部分拡大斜視図で示すように、ポケット１１の内面に設ける前記凹み部１６を大きくしても良い。
　また、図１１に第５実施形態として部分拡大斜視図で示すように、保持器５を構成する環状体１２を、内径側の軸方向厚さが薄く、外径側に向かって徐々に厚くなる形状とすることで、保持器５の内径面の面積を低減するようにしても良い。同様に、環状体１２の軸方向厚さを、内径側から外径側へと段階的に増加させるようにしても良い。

　図１２は第６実施形態を示す。この玉軸受用保持器５は、図９の実施形態において、ポケット１１の開放側に突出する一対の先端部１４の一部を削除して、軽量化を図ったものである。玉軸受１を高速回転で使用する場合、保持器５に作用する遠心力の影響が大きくなる。この遠心力による保持器５の応力を低減するためには、保持器５の軽量化が有効である。そこで、この実施形態では、前記先端部１４の外径側を一部削除した形状としている。高速回転時に、保持器５の先端部１４では、ポケット１１の径方向中央部に対して外径側に傾くように変形するため、先端部１４の内径側で玉４を案内することになる。したがって、この実施形態のように、先端部１４の外径側を一部削除しても、軸受機能上の悪影響は生じない。

　図１４および図１５は、グリース付着状態の確認を行なった試験結果を示す。この試験では、図８に示した実施形態の保持器５を組み込んだ玉軸受と、一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受とを、同一条件で運転して比較した。図１４は、図８の実施形態の保持器５を用いた玉軸受のグリース付着状態を示し、図１５は一般的な冠形状の保持器を用いた玉軸受のグリース付着状態を示す。

　図１４および図１５の試験結果から、一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受（図１５）では、保持器内径面と内輪の外径部との間にグリースが多量存在し、紙面手前方向の内輪シール溝に向かってグリースが漏れてきている。シールが装着されていれば、シール溝とシール先端との間にグリースが流動し、軸受内部の温度上昇とともに軸受外部へ漏洩することになる。実施形態の保持器５を組み込んだ玉軸受（図１４）では、保持器５の内径部に極微量のグリース付着が認められるものの、内輪外径部には認められないことが分かる。

　これらの試験結果からわかるように、この実施形態の玉軸受用保持器５では、各ポケット１１の内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部１６を設けたことにより、玉４に付着しているグリースを保持器５の内径面で掻き取る量が減少する。これにより、内輪２の外径部へのグリース付着を防止することができる。内輪２の外径部へのグリース付着がなければ、内輪２のシール溝１０（図１）へのグリースの流動を防止でき、結果として玉軸受１からのグリース漏れを防止できる。

　ポケットのある円周方向部分の内径の保持器中心からの半径を、ポケット間の円周方向部分の内径の保持器中心からの半径よりも大きくした従来例（特許文献４に開示）の保持器のグリース漏れ防止構造を、冠形状の保持器に適用した場合は、ポケットの円周方向中央底部の形状を一部削除する必要がある。このため、保持器の強度低下が大きく、実用に供することは困難である。具体的には、保持器の自転による遠心力が作用すると、ポケットの中央底部での歪みが大きく、この部分が破断に至り、あるいは隣合うポケット間の連結部の外径側への変位量が増加し、外輪との接触を招き好ましくない。これに対して、この実施形態の保持器５における前記凹み部１６は、ポケット１１の底に位置しないので、保持器５の強度低下を小さくすることができ、実用に耐え得る。

　前記各実施形態において、ポケット１１の内面の凹み部１６の好ましい位置は、図１３に符号Ｐで示す位置である。つまり、凹み部１６の軸受軸方向位置が、保持器５を玉軸受１に組み込んだ際の内輪軌道面２ａの肩部と概ね一致する場所である。なぜなら、保持器５の内径面に堆積するグリースが多量となるのは、玉４と内輪軌道面２ａの接触により、軌道面肩部と一致する軸方向位置の近傍となるからである。

　図１６は第７実施形態を示す。この玉軸受用保持器５は、図４～図６の実施形態において、ポケット１１の内面に設けた２つの凹み部１６を、１つの凹み部１６に置き換えたものである。この凹み部１６の場合も、保持器内径側の開口縁から保持器外径側に延びるものとし、この凹み部１６の内面の保持器円周方向に沿う断面形状（すなわち保持器中心軸に垂直な平面で断面した断面形状）を、ポケット１１の内面となる凹球面の曲率半径Ｒａよりも小さな曲率半径ＲＣｂの円弧状としている。この凹み部１６は、ポケット１１の開口縁における保持器円周方向の中心ＯＷ１１から両側に広がって１箇所に設けられ、凹み部１６の幅Ｗ１６は、ポケット１１の保持器円周方向の幅Ｗ１１の略全体にわたる幅としている。凹み部１６の幅Ｗ１６は、ポケット１１の幅Ｗ１１の半分よりも大きいことが好ましく、２／３以上、あるいは３／４以上であることがより好ましい。

　凹み部１６の内面形状は、同図（Ｂ）に示すように、保持器５の半径方向の直線ＬＣを中心とする仮想円筒ＶＣの表面に略沿う円筒面状の形状である。上記仮想円筒ＶＣは、凹み部１６を加工する砥石の表面であっても良い。この凹み部１６は、保持器半径方向につき、保持器内径側の開口縁から玉配列ピッチ円ＰＣＤまで延びていて、保持器内径縁から玉配列ピッチ円ＰＣＤに至るに従って、徐々に小さく、つまり徐々に浅くかつ幅が狭くなる形状とされている。凹み部１６は、この実施形態では、丁度、玉配列ピッチ円ＰＣＤまで延びているが、玉配列ピッチ円ＰＣＤよりも保持器外径側まで若干延びていても、また玉配列ピッチ円ＰＣＤに若干達しないものであっても良い。

　凹み部１６の深さは、ポケット内面の凹球面の中心Ｏ１１から凹み部１６の最深位置までの距離ＲＣｃが、玉４の半径の１．０５倍以上となる深さであることが好ましい。ポケット１１の内面となる凹球面の曲率半径Ｒａは、玉４の半径よりも僅かに大きくし、玉４の半径の１．０５未満としている。

　上記各実施形態の保持器５を組み込んだ単列の深溝玉軸受１（図１）では、ポケット開放側へのグリース挙動は一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受の場合と変わらず、グリース漏れ防止効果が期待できない。しかし、一般的に玉軸受は一対で使われることが多く、その一対の玉軸受の両端側へのグリース漏れを嫌う場合が多い。この場合には、上記各実施形態の保持器５の背面側を、グリース対策を施したい側に向けて組み込めば、最終製品のグリース密封機能が保たれる。

　図１７は、前記各実施形態の玉軸受用保持器５を組み込んだ複列の深溝玉軸受３１を示す。この玉軸受３１では、内輪２の外径面に２列の軌道面２ａ，２ａが形成され、これら軌道面２ａに対向する２列の軌道面３ａ，３ａが外輪３の内径面に形成されていて、これら内外輪２，３の各軌道面２ａ，３ａ間に２列の玉４を介在させている。内外輪２，３間に形成される環状空間の両端は、それぞれ接触シール６で密封されている。各列の玉４は、前記各実施形態における保持器５で保持されている。この場合、各保持器５は、その背面側が接触シール６を向くように組み込まれる。その他の構成は、図１の単列の玉軸受１の場合と同様である。

　この複列の玉軸受３１によると、実施形態の保持器５を、そのグリース漏れ防止機能を有する背面側が接触シール６に向くように組み込んでいるため、玉軸受３１の両側からのグリース漏洩を抑制することができる。

　次に、グリース漏洩を抑制し、従来よりも高速回転下で使用可能な玉軸受用保持器について説明する。以下の説明においては、各形態で先行する形態で説明している事項に対応している部分には同一の参照符を付し、重複する説明を略する場合がある。構成の一部のみを説明している場合、構成の他の部分は、先行して説明している形態と同様とする。実施の各形態で具体的に説明している部分の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、実施の形態同士を部分的に組合せることも可能である。

　図１８から図２０に示すこの発明の第８実施形態に係る冠形保持器について説明する。図１８は、同冠形保持器の部分拡大斜視図であり、図１９は同冠形保持器を軸受軸心を含む平面で切断して見た要部縦断面図、図２０は同冠形保持器を保持器外径側から見た要部平面図である。この冠形保持器は、このポケット１１の内面に凹み部１６（図１８）を設け、円環部壁面Ｅｈを除去すると共に、ポケット１１の保持器周方向の中央におけるポケット底壁部分Ｐｓを、保持器内径側よりも外径側が厚肉となる断面形状としている。つまり、保持器外径側の背面側ポケット底の部分Ｐ１の肉厚のみを、内径側の肉厚ｔｉよりも増加させている。この冠形保持器を玉軸受に組み込んだ場合、シールと保持器とが接触することなく、保持器にかかる最大応力と変位量とを低下させ得る。

　図２１および図２２の第９実施形態に係る冠形保持器は、ポケット底の補強部に、相手側の爪が入り込まない大きさの板Ｈｔを設けたものである。すなわち、保持器外径側の背面側ポケット底の部分の肉厚を、内径側の肉厚よりも増加させる。この肉厚を増加させた補強部を板状にし、各ポケット１１における一対の爪の先端部１４，１４間の距離Ｌ１よりも、同補強部の一辺の長さＬ２を長くしている。これにより、複数の保持器を保持器軸方向に重ねたとき、爪が相手側の背面側ポケット底に入り込むことを阻止する。この冠形保持器によると、凹み部１６によりグリース漏洩を抑制し、補強部である板Ｈｔにより保持器にかかる最大応力と変位量とを低下させ従来よりも高速回転下で使用可能となる。さらに、板Ｈｔにより複数の保持器を保持器軸方向に重ねたときの利便性を高めることができる。

　図２３の第１０実施形態に係る冠形保持器は、保持器外径側に円環壁面Ｅｈ１を有し、内径側の内径面に凹みＥｈ２を設けたものである。この場合、一般的な冠形状保持器等よりも円環壁面Ｅｈ１と内輪外径面との距離を大きく確保できるため、内輪外径面にグリースが付着し難く、保持器の耐グリース漏洩性を保つことができる。この保持器を保持器軸方向に複数重ねたとき、爪の先端部１４が円環壁面Ｅｈ１に当接するため、爪が相手側の背面側ポケット底に入り込むことを阻止する。またグリース漏洩を抑制し、従来よりも高速回転下で使用可能となる。

　図２４の冠形保持器は、図２３の円環壁面Ｅｈ１に傾斜を付けた形状である。この円環壁面Ｅｈ１の傾斜部Ｋｓは、保持器背面から保持器正面に向かうに従って肉厚が次第に厚くなり、連結部１３に連なるように形成されている。この傾斜部Ｋｓにより、壁面Ｅｈ１に付着したグリースが、この保持器に作用する遠心力により、外径側に移動し易くなる。よって、内輪外径面にグリースが溜まり難くなり、保持器の耐グリース漏洩性を保つことができる。また、従来よりも高速回転下で使用可能となる。

　図２５の第１１実施形態に係る冠形保持器は、円環壁面ＥＨ２を有し、且つ、保持器背面を除く保持器外径面Ｈｇを削除している。保持器とシール溝の距離が近く、保持器の背面側を保持器軸方向に拡大させられない場合等において、遠心力に対して影響が大きい保持器外径側を削除する。これにより応力集中を低下させることができる。一般的な冠形状保持器では、高速回転下で運転した場合、外径側の爪の先端部１４が軸受外径方向へ変形し、外輪内径面と接触する可能性がある。図２５の形状とすることで、保持器外径面Ｈｇと外輪内径面との距離を必要十分に取ることができる。高速回転下において、爪の外径側先端部分１４ｃが軸受外径方向へ変形した場合であっても、前記距離を確保したことで、この爪の外径側先端部分１４ｃが外輪内径面と接触することを未然に防止し得る。よって、より高速回転可能となる。また、凹み部１６よりグリース漏洩を抑制することができる。

　図２６～図３５は、各種形状の冠形保持器に遠心力を作用させた場合の応力分布と変位分布とを表したものである。これらの図は、解析の対称性から、保持器のポケットを、保持器軸方向を含む仮想平面で半分に切断した形状である（図３８参照）。遠心力解析の境界条件は、保持器径方向をｘ軸、保持器軸方向をｚ軸、保持器周方向をθとする円筒座標系とし、保持器切断面をθ方向に拘束し、且つ、ポケット底の内径側１点をｚ方向に拘束し、保持器中心を中心にｚ軸回りに遠心力を作用させた。

　図２６～図３５の各図（ａ）が応力分布図、（ｂ）が変位の分布図となっている。各図（ａ）の応力分布図において、引出し線の先端で表される位置は、最大応力発生位置を示し、同引出し線の基端の四角枠内の文字は、最大応力の値を示している。各図（ｂ）の変位の分布図において、左上のＭａｘ値が変位の最大値を表している。図２６（ａ）に示すように、一般的な冠形保持器は、軸受回転に伴う遠心力が作用すると、保持器の最小断面部であるポケット１１の底部に応力集中が発生する。このとき最大応力は例えば２．３４×１０４ｍＮ／ｍｍ^２（＝ＫＰａ）となる。この一般的な冠形保持器において、変位が最大となる位置は、図２６（ｂ）に示すように、爪の外径側先端部分１４ｃとなっている。このとき変位の最大値は例えば３．４７×１０^－１ｍｍとなる。図２７から図３５の各図（ｂ）に示すように、全ての形状で、爪の外径側先端部分１４ｃの変位が最大となった。

　図２７（ａ）に示すように、冠形保持器のポケット１１の内面に凹み部１６を設けたものでは、この凹み部１６を付与することにより、ポケット底の最大応力発生位置が保持器内径側から保持器外径側へと移り、上記一般的な冠形保持器よりも僅かに応力分布が広がる。このとき最大応力は例えば２．３０×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。また図２７（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば３．８６×１０^－１ｍｍとなる。図２８の冠形保持器では、このポケット１１の内面に凹み部１６を設けると共に、円環部壁面Ｅｈを除去している。これにより、保持器の耐グリース漏洩性を高めると共に、保持器にかかる集中応力が分散する。このとき最大応力は例えば２．３８×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。しかし、図２８（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば８．２０×１０^－１ｍｍとなる。図２７、図２８の冠形保持器の最大変位量は、図２６の一般的な冠形保持器の最大変位量よりも増加する。

　図２９の冠形保持器では、このポケット１１の内面に凹み部１６を設け、円環部壁面Ｅｈを除去すると共に、ポケット部を図２８等よりも肉厚にした形状である。この場合、保持器の最小断面部を増加させることにより、応力集中と変位が低下する。すなわち図２９（ａ）に示すように、最大応力は例えば１．３１×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。図２９（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば３．２４×１０^－１ｍｍとなる。

　ここで、一般的なシールを付けた玉軸受の断面図を図４１（ａ）に示す。同図より、保持器とシールとの距離δ１は、外径側つまり同図上側で広く、内径側では狭くなっている。この場合、保持器全体を軸方向つまり同図左右方向に拡大することが難しい。そこで、図４１（ｂ）に示すように、保持器外径側の背面側ポケット底の部分Ｐ１の肉厚のみを、内径側の肉厚ｔｉよりも増加させる。これにより、シール６と保持器とが接触することなく、保持器にかかる最大応力と変位量とを低下させ得る。このとき最大応力は、図３０（ａ）に示すように、例えば１．８９×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。図３０（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば１．５９×１０^－１ｍｍとなる。なお、シール６と保持器の距離が近いと、保持器背面側に付着したグリースがシール６との間で引きずられ、軸受回転トルクが上昇する可能性がある。

　さらなる応力集中と変位の低下を得るためには、図３１に示すように、図２９と図３０の形状を組み合わせるとよい。具体的には、保持器最小断面部を増加させ、さらにシールとの距離が大きい保持器外径側を肉厚にした形状である。この図３１の形状の保持器では、最大応力は、図３１（ａ）に示すように、例えば１．１４×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。図３１（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば２．２１×１０^－１ｍｍとなる。

　ところで図３１の形状では、図４２に示すように、保持器を重ねたときに、爪側に相手のポケット１１底側が入り込んでしまう場合がある。この場合、保持器を重ねて積み上げるときに傾くため、軸受への保持器組立工程において大量の保持器の取り扱いが悪くなる場合がある。これに対し、前述の図２１～図２４のような形状とすることで、保持器の耐グリース漏洩性とポケット中央部への応力集中を低下させる機能を保ちつつ、複数の保持器を保持器軸方向に重ねたときに相手のポケット１１底が不所望に入り込むのを防ぐことができる。ポケット１１底の補強部に板Ｈｔを設けた保持器では、最大応力は、図３２（ａ）に示すように、例えば１．０９×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。図３２（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば１．５９×１０^－１ｍｍとなる。

　前述の図２３の保持器では、最大応力は、図３３（ａ）に示すように、例えば１．１８×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。図３３（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば１．６２×１０^－１ｍｍとなる。このように、図２３の保持器は、一般的な冠形状保持器よりも遠心力による応力集中と変位が共に低い値となっており、高速化可能となる。
　前述の図２４の保持器では、最大応力は、図３４（ａ）に示すように、例えば１．１８×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。図３４（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば１．６４×１０^－１ｍｍとなる。この図２４の保持器も、一般的な冠形状保持器よりも遠心力による応力集中と変位が共に低い数値となっており、高速化可能となる。
　図２５の保持器では、最大応力は、図３５（ａ）に示すように、例えば１．６９×１０４ｍＮ／ｍｍ^２となる。図３５（ｂ）に示すように、変位の最大値は例えば１．６４×１０^－１ｍｍとなる。

　次に、転動体遅れ進みに対する解析について説明する。
　上記した高速回転可能な保持器の形状は、転動体の遅れ進みに対しても、応力集中緩和の効果がある。図３６、３７には、一般的な冠形状保持器に対して、転動体の遅れ進みを模擬した変位を与えた解析結果を示す。その境界条件は、図４３に示すように、保持器半周に対し、保持器切断面Ｓｄ，Ｓｄをθ方向に拘束し、ポケット１１一つに対して、転動体が接触する面積にθ方向に強制変位を与えている。解析は保持器半周に対して行ったが、解析結果は強制変位を与えた一ポケット１１を示している。図３８，３９に、図３１の形状の保持器に対して転動体の遅れ進みを模擬した変位を与えた解析結果を示す。図３８，３９に示すように、図３１の保持器では、ポケット１１への凹み部１６の付与と円環壁面Ｅｈの除去とにより、保持器ポケット底に作用する応力が分散している。

　また、ポケット底面を肉厚にし、補強部を設けていることにより、応力集中の最大値の低下につながっており、結果的に変位量も低下する。同図３８，３９の爪部に生じている応力は、転動体の遅れ進みを模擬した変位拘束の影響により発生しているため、無視してよい。ここでは、ポケット底部に生じる応力に注目すればよい。図３６、３７の一般的な保持器の最大応力は例えば２．９２×１０５ｍＮ／ｍｍ^２であるのに対し、図３８，３９の保持器の最大応力は例えば１．７８×１０５ｍＮ／ｍｍ^２である。

　図４４に示すように、図２９から図３５のいずれかの冠形保持器を組み込んだ玉軸受（図４４の例では図３１の保持器適用）とした場合、この玉軸受からのグリース漏れを防止できると共に、一般的な冠形状保持器を組み込んだ玉軸受よりも高速回転に耐えることができる。樹脂材からなる冠形状保持器を適用した場合であっても、前述の図２９～図３５の各形状により保持器にかかる最大応力と変位量とを低下させ得る。したがって、高速化を図ることができる。図４４の玉軸受におけるグリース封入率は、内外輪２，３の静止空間に対する１００％未満である。この場合、シール内径面と内輪との径方向隙間から、封入されたグリースが玉軸受から不所望に漏れ出すことを抑制できる。

　この発明の玉軸受を自動車補機に適用しても良い。図４５は、前記玉軸受を自動車補機であるアイドラプーリに設けた構造の縦断面図である。この実施形態では、軸Ｓｈの外周に同軸受を嵌合し、この軸受によりプーリＰＬを回転自在に支持している。このアイドラプーリ用軸受によると、前述の玉軸受用保持器を用いることにより、グリース漏れを防止し得る。特に、図２９～図３５の玉軸受用保持器を用いることにより、グリース漏れ防止を図ると共に高速化可能となる。

　図４６は、前記玉軸受を自動車補機であるオルタネータに設けた断面図である。この実施形態では、オルタネータＡＮＴにおいて、オルタネータ用軸受ＮＮ１，ＮＮ２にシャフトＳｈ１が挿入され、突き出た端部にプーリＰＬが取り付けられている。プーリＰＬには、図示していない伝動ベルトが掛けられる係合溝ＰＬ１が設けられる。このオルタネータ用軸受ＮＮ１，ＮＮ２によると、前述の保持器を設けたことにより、グリース漏れを防止し得る。特に、図２９～図３５の玉軸受用保持器を用いることにより、グリース漏れ防止を図ると共に高速化可能となる。

　この発明の玉軸受を二輪車減速機に適用しても良い。
　例えば、図４７に示すように、二輪車減速機ＧＳにおいて、車軸Ｓｈ１の一端部および他端部に同玉軸受を嵌合し、図示外の駆動源によりこの車軸Ｓｈ１は回転可能に構成しても良い。この減速機ＧＳの軸受によると、前述の保持器を設けたことでグリース漏れを防止し、軸受の長寿命化等を図ることができる。特に、図２９～図３５の玉軸受用保持器を用いることにより、グリース漏れ防止を図ると共に高速化可能となる。

　図４８は、この発明の軸受を自動変速機に設けた断面図である。図４９は、図４８の要部である遊星歯車機構を示す断面図である。図４８に示すように、自動変速機５５は、ケーシング５６と、入力軸５７と、出力軸５８と、変速機構５９とを有する。入力軸５７は、ケーシング５６に挿通され、図示外のエンジンの回転をトルクコンバータ等を介して自動変速機５５に伝達する。出力軸５８は、ケーシング５６に挿通され、図示外の駆動輪に連結される。変速機構５９は、入力軸５７の回転を任意に選択された回転比で変換して出力軸５８に伝達する。

　前記変速機構５９のうち図４９に拡大して示す遊星歯車機構６０は、第１回転軸６１に固定される太陽歯車６２と、第２回転軸６３に固定される内歯歯車６４と、これら太陽歯車６２および内歯歯車６４間に配置される複数の遊星歯車６５と、複数の遊星歯車６５と軸受１を介して接続される遊星キャリア６６とを有する。前記軸受１等に、この発明の実施形態にかかる軸受が適用される。
　また、図５０に示すように、この発明の一実施形態にかかる軸受１を無断変速機ＣＶＴに設けても良い。

　図１～図５０で述べた各実施形態について好ましい態様をまとめると、次の通りである。
　この態様の基本構成となる玉軸受用保持器は、環状体の一側面に一部が開放されて内部に玉を保持するポケットを、前記環状体の円周方向複数箇所に有する冠形状の玉軸受用保持器において、前記各ポケットの内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部が設けられている。

　態様Ａ１）
　前記基本構成において、前記ポケットの内面が凹球面状であり、前記凹み部の内面の保持器円周方向に沿う断面形状が、ポケットの内面となる凹球面の曲率半径よりも小さな曲率半径の円弧状であってもよい。

　態様Ａ２）
　前記基本構成において、前記凹み部の内面の保持器円周方向に沿う断面形状が、多角形状であってもよい。

　態様Ａ３）
　前記基本構成において、前記ポケットの内面が凹球面状であり、前記凹み部の深さを、ポケット内面の凹球面の中心から前記凹み部の最深位置までの距離が、玉の半径の１．０５倍以上となる深さとしてもよい。

　態様Ａ４）
　前記基本構成において、前記連結部の保持器円周方向の中央位置での断面における保持器外径側での軸方向厚さを、保持器内径側での軸方向厚さよりも厚くしてもよい。これにより、連結部の内径面の面積を低減しつつ、保持器の強度も確保できる。

　態様Ａ５）
　前記基本構成において、前記各ポケットの背面における保持器内径縁から保持器外径側へ延びる凹み部を設けてもよい。これにより、ポケットでの内径面の面積を低減できて、グリース漏れ防止の効果を上げることができる。

　態様Ａ６）
　前記基本構成において、前記各ポケットにおける保持器外径側での軸方向厚さを、保持器内径側での軸方向厚さよりも厚くしてもよい。これにより、ポケットでの内径面の面積を低減しつつ、保持器の強度も確保できる。

　態様Ａ７）
　前記基本構成において，前記各ポケットの開放側先端部における保持器外径側先端部の軸方向への突出長を、保持器内径側先端部の軸方向への突出長よりも短くしてもよい。これにより、保持器を軽量化でき、玉軸受を高速回転で使用する場合に、遠心力による保持器の応力を低減することができる。高速回転時に、保持器の先端部では、ポケットの中央部に対して外径側に傾くように変形することから、先端部の内径側で玉を案内することになり、先端部の外径側を一部削除しても、軸受機能上の悪影響は生じない。

　態様Ａ８）
　前記基本構成において、自動車補機に用いられる玉軸受の保持器としてもよい。
　単列の玉軸受では、ポケット開放側へのグリース挙動は一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受の場合と変わらず、グリース漏れ防止効果が期待できない。しかし、一般的に玉軸受は一対で使われることが多く、その一対の玉軸受の両端側へのグリース漏れを嫌う場合が多い。この場合には、上記発明の玉軸受用保持器の背面側を、グリース対策を施したい側に向けて組み込めば、最終製品のグリース密封機能が保たれる。

　態様Ａ９）
　前記基本構成の玉軸受用保持器を備えた玉軸受において、複列とする場合、上記玉軸受用保持器を、そのグリース漏れ防止機能を有する背面側が軸受外側に向くように複列の玉軸受に組み込むことが好ましい。これにより、複列の玉軸受の両側からのグリース漏洩を抑制することができる。

　態様Ａ１０）
　前記基本構成を備えた保持器を有する玉軸受において、グリースの封入率が、内外輪間の静止空間に対する１００％未満であってもよい。玉軸受の密封板内側と内外輪で囲まれる空間を全空間容積とし、この全空間容積から、玉軸受が回転した際に、玉および保持器が回転運動を行う空間を除いた空間を「静止空間」とする。グリースの封入率が、内外輪間の静止空間に対する１００％未満であると、密封板内径面と外輪内径面との径方向隙間から、封入されたグリースが不所望に漏れ出すことを抑制できる。

　図５１は、この発明の第１２実施形態を示す。この発明の第１２実施形態では、各ポケット１１の一対の爪１４，１４は、保持器内径側の爪部１４ａ，１４ａと保持器外径側の爪部１４ｂ，１４ｂとからなり、両者間では、保持器内径側の爪部１４ａ，１４ａの先端間の間隔よりも、保持器外径側の爪部１４ｂ，１４ｂの先端間の間隔が狭く設定されている。この実施形態では、一対の爪１４，１４の先端間の間隔が、保持器内径側から保持器外径側に向けて段階的に狭くされている。

　保持器内径側の爪部１４ａの突出長は、一般的な冠形状の保持器における爪の突出長と同じにされており、保持器外径側の爪部１４ｂの突出長は保持器内径側の爪部１４ａよりも長くされている。具体的には、爪１４の保持器円周方向に沿う断面（玉配列のピッチ円ＰＣＤに沿う断面）を示す図５４のように、ポケット中心Ｏ１１から保持器内径側の爪部１４ａ先端および保持器外径側の爪部１４ｂの先端を臨む保持器円周方向に対する角度θa，θbを、保持器外径側の爪部１４ｂの先端を臨む角度θbが、保持器内径側の爪部１４ａの先端を臨む角度θaの１．５倍以上（θb≧１．５θa）となるように設定するのが好ましい。

　また、保持器外径側の爪部１４ｂの保持器径方向の幅は、図５５のように設定するのが望ましい。すなわち、ポケット１１における保持器円周方向の中心を通る保持器半径方向の直線Ｎに投影した爪１４の全幅（ポケット幅）をＩtとしたとき、前記直線Ｎに投影した保持器外径側の爪部１４ｂの幅Ｉeが、前記全幅Ｉtの２／３以下（Ｉe ≦２／３Ｉt）となるように設定するのが好ましい。

　一般的に冠形状の保持器を用いた玉軸受の組立は、内外輪内に玉を入れた後、保持器を組み込むことで行なわれる。冠形状の保持器が樹脂製である場合、ポケットにおける一対の爪の先端間の間隔が玉の径の９０％よりも狭いと、玉に保持器を組み込む際、爪に無理な力が加わり、爪の付け根で白化や破損が生じる可能性が高くなる。この実施形態では、保持器外径側の爪部１４ｂの先端間の間隔が、玉４の径の９０％よりも狭くなる。このため、玉軸受１に玉４を入れた後に、保持器５の完成品を組み込むことは難しい。

　そこで、この実施形態では、図５２や図５３に示す工程で玉軸受用保持器５を製造する。図５０の製造方法は、同図（Ａ）のように、爪１４における保持器外径側の爪部１４ｂの、保持器内径側の爪部１４ａよりも突出する爪先端部分からなる爪部品１４ｂａを、保持器本体５Ａと別体に形成する。そして、玉軸受１の内外輪２，３（図１）および玉４に前記保持器本体５Ａを組み込んだ後に、同図（Ｂ）のように、前記爪部品１４ｂａを保持器本体５Ａに、接着、あるいはホットプレス等による溶着、あるいは嵌合する。これにより、組み込み時に、爪１４の付け根で白化や破損が生じるのを避けることができる。なお、前記爪部品１４ｂａは、保持器内径側の爪部１４ａよりも突出する爪先端部分だけでなく、保持器外径側の爪部１４ｂの大部分あるいは全体であってもよい。

　図５３の製造方法は、同図（Ａ）のように、爪１４における保持器外径側の爪部１４ｂの、保持器内径側の爪部１４ａよりも突出する爪先端部分（爪部品）１４ｂａを、完成時よりもポケット中心Ｏ１１から離反する開放姿勢とした保持器半製品５Ｂを製作する。そして、玉軸受１の内外輪２，３（図１）および玉４に前記保持器半製品５Ｂを組み込んだ後に、同図（Ｂ）のように、前記爪先端部分１４ｂａを玉４の表面に沿う閉鎖姿勢に、熱を加えながら折り曲げて熱変形させたり、あるいは二次加工したりする。これにより、組み込み時に、爪１４の付け根で白化や破損が生じるのを回避することができる。

　この実施形態の玉軸受用保持器５を用いた玉軸受でのグリース挙動を、図５６により説明する。同図（Ａ）のように、外輪３からのグリースは、爪１４における保持器外径側の爪部１４ｂの外径部分で掻き取られ、グリースが内輪２に付着しないようにされる。内輪２からのグリースも、同図（Ｂ）のように、保持器外径側の爪部１４ｂの内径部分で掻き取られ、玉４に付着するグリース量が少なくなり、内輪２から移動するグリースが玉４の回転軸の近傍（回転の極）に集まって玉の表面に残る、いわゆる「グリースの帽子」の形成が抑制される。掻き取られたグリースは、内輪２の外径面から遠い位置にあるため、掻き取られたグリースが内輪２の外径面に付着することはない。

　図５７および図５８は、この実施形態の玉軸受用保持器５について、その爪１４における保持器外径側の爪部１４ｂの角度θb（図５４）および幅Ｉe（図５４）を変化させてグリース漏洩試験を行なった結果を示すグラフである。この場合の試験条件を表１に示す。

　図５７において、縦軸はグリース漏洩の割合を表し、横軸は保持器内径側の爪部１４ａ（従来の爪に相当）の角度θaに対する保持器外径側の爪部１４ｂの角度θbの割合を表している。この試験では、保持器外径側の爪部１４ｂの図５５における幅Ｉeを、爪１４の全幅（ポケット幅）Ｉtの１／２（Ｉe＝１／２Ｉt）としている。図５７に示す試験結果から、保持器外径側の爪部１４ｂの突出長が短いと、玉４に付着するグリースを十分に掻き取ることができないことがわかる。

　図５８において、縦軸はグリース漏洩の割合を表し、横軸は爪１４の全幅（ポケット幅）Ｉtに対する保持器外径側の爪部１４ｂの幅Ｉeの割合を表している。この試験では、保持器外径側の爪部１４ｂの図５４における角度θbを、保持器内径側の爪部１４ａの角度θaの１．６７倍（θb＝１．６７θa）としている。図５８に示す試験結果から、保持器外径側の爪部１４ｂの幅Ｉeが大きいほど、その爪部１４ｂの内径部分が内輪２（図１）の外径面に近づくために、図５６（Ｂ）のように内輪２側から掻き取ったグリースが内輪２の外径面に直接付着してしまうことがわかる。

　以上の試験結果から、グリース漏洩の抑制に効果のある爪１４の形状として、前記したように、図５４における保持器外径側の爪部１４ｂの角度θbを、保持器内径側の爪部１４ａの角度θaの１．５倍以上とするのが好ましい。また、図５５における保持器外径側の爪部１４ｂの幅Ｉeを、爪１４の全幅（ポケット幅）Ｉtの２／３以下とするのが好ましい。

　図５９および図６０は、グリース付着状態の確認を行なった試験結果を示す。この試験では、第１２実施形態の玉軸受用保持器５を組み込んでグリースを封入した玉軸受と、一般的な冠形状の保持器を組み込んでグリースを封入した玉軸受とを、同一条件で運転して比較した。この場合の運転条件として、内輪に対して紙面垂直方向にアキシアル荷重を負荷し、外輪を図５６に示す矢印方向に回転させた。図５９は第１２実施形態の玉軸受用保持器５を用いた玉軸受のグリース付着状態を示し、図６０は一般的な冠形状の保持器を用いた玉軸受のグリース付着状態を示す。

　図５９および図６０の試験結果から、一般的な冠形状の保持器を組み込んだ玉軸受（図１２）では、内輪の外径部にグリースが付着し、玉の表面にもグリースが付着することで、グリースの帽子が形成されていることがわかる。第１２実施形態の保持器５を組み込んだ玉軸受（図５９）では、爪１４における保持器外径側の爪部１４ｂでグリースが掻き取られることで、内輪の外径部にグリースが付着せず、玉の表面にグリースの帽子が形成されていない。

　これらの試験結果からわかるように、第１２実施形態の玉軸受用保持器５では、各ポケット１１の一対の爪１４の保持器内径側の爪部１４ａの先端間の間隔よりも、保持器外径側の爪部１４ｂの先端間の間隔を狭くしたことにより、玉４に付着したグリースを、外輪側から内輪の外径部に近付けず、内輪側からのグリースも、内輪の外径部から離れた保持器外径側の爪部１４ｂで掻き取ることができ、結果として玉軸受１からのグリース漏れを防止できる。

　上記した第１２実施形態では、爪１４の形状として、保持器内径側の爪部１４ａと保持器外径側の爪部１４ｂの突出長が段階的に変化する例を示したが、保持器内径側の爪先端よりも保持器外径側の爪先端の突出長が長ければ、爪１４の形状は、内外輪２，３や接触シール６（図１）に非接触である限り、どのような形状でもよい。図６１は、この実施形態の玉軸受用保持器５における爪１４の他の形状例を示す。この例では、各ポケット１１の一対の爪１４，１４の先端間の間隔を、保持器内径側から保持器外径側に向けて無段階に狭くしている。

　図６２は、この実施形態の玉軸受用保持器５における爪１４のさらに他の形状例を示す。この例では、各ポケット１１の一対の爪１４，１４の保持器内径側の先端間を開放し、保持器外径側の先端間を連結している。すなわち、この例では、図５１に示す保持器５の一対の爪１４，１４において、対向する保持器外径側の爪部１４ｂ，１４ｂ同士をさらに延ばして互いに連結した形状としたものである。

　図６３は、図６２の爪形状とした玉軸受用保持器５の製造方法を示す。この製造方法では、図６３（Ａ）のように、一対の爪１４，１４間で連結される保持器外径側の爪部１４ｂと、この爪部１４ｂの両端から保持器円周方向に沿って延びる連結部１４ｃと、この連結部１４ｃから保持器背面側に向けて突出する嵌合突部１４ｄとを有する爪部品１４Ａを、保持器本体５Ａと別体に形成する。爪部品１４Ａは、複数のポケット１１に跨がって連続する円環状で、複数のポケット１１に対応する複数の爪部１４ｂを有する。保持器本体５Ａは、その環状体１２の連結部１３に、爪部品１４Ａの嵌合突部１４ｄが嵌合する嵌合孔１３ａが形成されている。

　そして、玉軸受１の内外輪２，３（図１）および玉４に前記保持器本体５Ａを組み込んだ後に、図６３（Ｂ）のように、前記爪部品１４Ａの嵌合突部１４ｄを保持器本体５Ａの嵌合孔１３ａに嵌合する。このように、１つの爪部品１４Ａが、複数のポケット１１に対応する複数の爪部１４ｂを有する形状であると、ポケット数よりも少ない部品点数で保持器外径側の爪部１４ｂをまかなうことができ、組立が容易となり、製造コストも低減できる。

　図５１～図６３で述べた各実施形態とは異なり、前記各ポケットの一対の爪の先端間の間隔を、保持器内径側から保持器外径側に向けて無段階に狭くしてもよい。

　図６３に示した製造方法において、爪部品１４Ａを保持器本体５Ａに嵌合するのに代えて、爪部品１４Ａを保持器本体５Ａを組み込んだ後に、爪部品１４Ａを保持器本体５Ａに接着、溶着、または嵌合してもよい。つまり、爪１４における保持器外径側の爪部１４ｂの、少なくとも保持器内径側の爪部１４ａよりも突出する爪先端部分１４ｂａを有する爪部品１４Ａを保持器本体５Ａと別体に形成した場合、玉軸受１の内外輪２，３および玉４に保持器本体５Ａを組み込んだ後に、爪部品１４Ａを保持器本体５Ａに接着、溶着、または嵌合することができる。

　上記製造方法において、前記爪部品を、複数のポケットに跨がって連続する円環状の部品としても良い。この構成の場合、ポケット数よりも少ない部品点数で保持器外径側の部分をまかなうことができ、組立が容易となり、製造コストも低減できる。

　次に、軸受空間Ｖ１（図２）に封入されるグリース組成物について説明する。このグリース組成物の封入は、図１から図６３のいずれの実施形態についても適用することができる。転がり軸受について、水素脆性による転走面での剥離を効果的に防止できる方法を鋭意検討の結果、アルミニウム粉末およびアルミニウム化合物から選ばれた少なくとも一つのアルミニウム系添加剤を配合したグリース組成物を封入した転がり軸受を用いて、急加減速試験を行なったところ軸受寿命を延長できることがわかった。

　アルミニウム系添加剤を配合することにより、摩擦摩耗面または摩耗により露出した金属新生面においてアルミニウム化合物が反応し、酸化鉄とともにアルミニウム被膜が軸受転走面に生成することが、軸受転走面の表面分析の結果わかった。この軸受転走面に生成した酸化鉄およびアルミニウム被膜が、グリース組成物の分解による水素の発生を抑制して、水素脆性による特異な剥離を防止できるため、転がり軸受の寿命が延長するものと考えられる。

　グリース組成物に添加するアルミニウム系添加剤は、アルミニウム粉末およびアルミニウム化合物から選ばれた少なくとも一つである。アルミニウム化合物としては、炭酸アルミニウム、硫化アルミニウム、塩化アルミニウム、硝酸アルミニウムおよびその水和物、硫酸アルミニウム、フッ化アルミニウム、臭化アルミニウム、よう化アルミニウム、酸化アルミニウムおよびその水和物、水酸化アルミニウム、セレン化アルミニウム、テルル化アルミニウム、りん酸アルミニウム、りん化アルミニウム、アルミン酸リチウム、アルミン酸マグネシウム、セレン酸アルミニウム、チタン酸アルミニウム、ジルコン酸アルミニウム等の無機アルミニウム、安息香酸アルミニウム、クエン酸アルミニウム等の有機アルミニウムが挙げられる。これらアルミニウム系添加剤は、１種類または２種類を混合してグリースに添加しても良い。本発明において、極圧性効果の高いアルミニウム粉末が耐熱耐久性に優れ、熱分解しにくいため、特に好ましい。

　アルミニウム系添加剤の配合割合は、ベースグリース１００重量部に対して０．０５重量部以上１０重量部以下である。すなわち、（１）アルミニウム系添加剤がアルミニウム粉末のみである場合、ベースグリース１００重量部に対してアルミニウム粉末を０．０５重量部以上１０重量部以下、（２）アルミニウム系添加剤がアルミニウム化合物のみである場合、ベースグリース１００重量部に対してアルミニウム化合物を０．０５重量部以上１０重量部以下、（３）アルミニウム系添加剤がアルミニウム粉末とアルミニウム化合物とである場合、ベースグリース１００重量部に対して、アルミニウム粉末とアルミニウム化合物とを合せて０．０５重量部以上１０重量部以下配合する。アルミニウム系添加剤の配合割合がこの配合範囲未満であると水素脆性による転走面での剥離を効果的に防止できない。また上記範囲をこえても剥離防止効果がそれ以上に向上しない。

　前記グリース組成物のうち本発明に使用できる基油としては、スピンドル油、冷凍機油、タービン油、マシン油、ダイナモ油等の鉱油、高精製度鉱油、流動パラフィン、ポリブテン、フィッシャー・トロプシュ法により合成されたＧＴＬ油、ポリ-α-オレフィン油、アルキルナフタレン、脂環式化合物等の炭化水素系合成油、または、天然油脂、ポリオールエステル油、りん酸エステル油、ポリマーエステル油、芳香族エステル油、炭酸エステル油、ジエステル油、ポリグリコール油、シリコーン油、ポリフェニルエーテル油、アルキルジフェニルエーテル油、アルキルベンゼン油、フッ素化油等の非炭化水素系合成油等を使用できる。これらの中で、耐熱性と潤滑性に優れたアルキルジフェニルエーテル油、または、ポリ-α-オレフィン油を用いることが好ましい。

　前記グリース組成物のうち本発明に使用できる増ちょう剤としては、ベントン、シリカゲル、フッ素化合物、リチウム石けん、リチウムコンプレックス石けん、力ルシウム石けん、カルシウムコンプレックス石けん、アルミニウム石けん、アルミニウムコンプレックス石けん等の石けん類、ジウレア化合物、ポリウレア化合物等のウレア系化合物が挙げられる。これらの中で、耐熱性、コスト等を考慮するとウレア系化合物が望ましい。ウレア系化合物は、イソシアネート化合物とアミン化合物とを反応させることにより得られる。反応性のある遊離基を残さないため、イソシアネート化合物のイソシアネート基とアミン化合物のアミノ基とは略当量となるように配合することが好ましい。

　ジウレア化合物は、例えば、ジイソシアネートとモノアミンとの反応で得られる。ジイソシアネートとしては、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、ジフェニルジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、オクタデカンジイソシアネート、デカンジイソシアネート、ヘキサンジイソシアネー卜等が挙げられ、モノアミンとしては、オクチルアミン、ドデシルアミン、ヘキサデシルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミン、アニリン、ｐ－トルイジン、シクロヘキシルアミン等が挙げられる。ポリウレア化合物は、例えば、ジイソシアネートとモノアミン、ジアミンとの反応で得られる。ジイソシアネート、モノアミンとしては、ジウレア化合物の生成に用いられるものと同様のものが挙げられ、ジアミンとしては、エチレンジアミン、プロパンジアミン、ブタンジアミン、ヘキサンジアミン、オクタンジアミン、フェニレンジアミン、トリレンジアミン、キシレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン等が挙げられる。

　基油にウレア系化合物等の増ちょう剤を配合して、上記アルミニウム系添加剤等を配合するためのベースグリースが得られる。ウレア系化合物を増ちょう剤とするベースグリースは、基油中でイソシアネート化合物とアミン化合物とを反応させて作製する。ベースグリース１００重量部中に占める増ちょう剤の配合割合は、１重量部以上４０重量部以下、好ましくは３重量部以上２５重量部以下配合される。増ちょう剤の含有量が１重量部未満では、増ちょう効果が少なくなり、グリース化が困難となり、４０重量部をこえると得られたベースグリースが硬くなりすぎ、所期の効果が得られ難くなる。

　また、アルミニウム系添加剤とともに、必要に応じて公知のグリース用添加剤を含有させることができる。この添加剤として、例えば、有機亜鉛化合物、アミン系、フェノール系化合物等の酸化防止剤、ベンゾトリアゾールなどの金属不活性剤、ポリメタクリレート、ポリスチレン等の粘度指数向上剤、二硫化モリブデン、グラファイト等の固体潤滑剤、金属スルホネート、多価アルコールエステルなどの防錆剤、有機モリブデンなどの摩擦低減剤、エステル、アルコールなどの油性剤、りん系化合物などの摩耗防止剤等が挙げられる。これらを単独または２種類以上組み合せて添加できる。本発明のグリース組成物は、水素脆性による特異な剥離の発生を抑制することができるので、グリース封入軸受の寿命を向上させることができる。

［実施例１～実施例８］
　表２に示した基油の半量に、４，４－ジフェニルメタンジイソシアナート（日本ポリウレタン工業社製商品名のミリオネートＭＴ、以下、ＭＤＩと記す）を表２に示す割合で溶解し、残りの半量の基油にＭＤＩの２倍当量となるモノアミンを溶解した。それぞれの配合割合および種類は表２のとおりである。ＭＤＩを溶解した溶液を撹拌しながらモノアミンを溶解した溶液を加えた後、１００℃～１２０℃で３０分間撹拌を続けて反応させて、ジウレア化合物を基油中に生成させた。これにアルミニウム系添加剤および酸化防止剤を表２に示す配合割合で加えてさらに１００℃～１２０℃で１０分間撹拌した。その後冷却し、三本ロールで均質化し、グリース組成物を得た。

　表２において、基油として用いた合成炭化水素油は４０℃における動粘度３０ｍｍ^２／ｓｅｃの新日鉄化学社製商品名のシンフルード６０１を、アルキルジフェニルエーテル油は４０℃における動粘度９７ｍｍ^２／ｓｅｃの松村石油社製商品名のモレスコハイルーブＬＢ１００を、それぞれ用いた。また、酸化防止剤は住友化学社製ヒンダードフェノールを用いた。得られたグリース組成物の急加減速試験を行なった。試験方法および試験条件を以下に示す。また、結果を表２に示す。

＜急加減速試験＞
　電装補機の一例であるオルタネータを模擬し、回転軸を支持する内輪回転の深溝玉軸受６３０３に上記グリース組成物を封入し、急加減速試験を行なった。急加減速試験条件は、回転軸先端に取り付けたプーリに対する負荷荷重を１９６０Ｎ、回転速度は０ｒｐｍ～１８０００ｒｐｍで運転条件を設定し、さらに、試験軸受内に０．１Ａの電流が流れる状態で試験を実施した。そして、軸受内に異常剥離が発生し、振動検出器の振動が設定値以上になって発電機が停止する時間（剥離発生寿命時間、ｈ）を計測した。なお、試験は、５００時間で打ち切った。

［比較例１～比較例３］
　前記実施例１に準じる方法で、表２に示す配合割合で、増ちょう剤、基油を選択してベースグリースを調整し、さらに添加剤を配合してグリース組成物を得た。得られたグリース組成物を実施例１と同様の試験を行って評価した。その結果を表２に示す。

　表２に示すように、各実施例では、急加減速試験は全て４００時間以上（剥離発生寿命時間）の優れた結果を示した。これは、アルミニウム系添加剤を所定割合で添加したことにより転走面で生じる白色組織変化を伴った特異的な剥離を効果的に防止できたためであると考えられる。

　上述の軸受空間Ｖ１（図２）にグリース組成物を封入した玉軸受１によれば、この軸受空間Ｖ１に封入されるグリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに添加剤を配合してなり、この添加剤は、アルミニウム粉末およびアルミニウム化合物から選ばれた少なくとも一つのアルミニウム系添加剤を含有し、このアルミニウム系添加剤の配合割合はベースグリース１００重量部に対して０．０５重量部以上１０重量部以下であるので、水素脆性による特異な剥離の発生を抑制することができる。したがって、このグリース組成物を封入した玉軸受１の長寿命化を図ることができる。

　凹み部１６を設けた前記保持器５により、グリース漏洩を防ぐことができるので、内輪２のシール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、また軸受の軸方向に、例えばスリンガー等を設ける必要もない。したがって、部品点数を増やす必要がなく、省スペース化を実現し得る。これら保持器５およびグリース組成物を適用することにより、水素脆性がない好適な状態で軸受を運転可能で、且つグリース漏れもないため、軸受空間Ｖ１に封入したグリースの持つ潤滑寿命特性が十分に発揮される。さらに、グリース漏れによる外部環境汚染、例えばエンジン補機ベルト等への浸食やすべりによる異音等も解消される。また、従来のものより、部品点数低減による製造コストの低減を図ることができる。

　上述の軸受空間Ｖ１（図２）にグリース組成物を封入した玉軸受の好ましい態様をまとめると、次の通りである。
　この態様の基本構成となる玉軸受は、本発明の玉保持器を備え、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間にグリース組成物を封入し、前記外輪または内輪に設けたシール部材で前記軸受空間を塞ぐ玉軸受であって、前記軸受空間にはグリース組成物が封入され、このグリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに添加剤を配合してなり、この添加剤は、アルミニウム粉末およびアルミニウム化合物から選ばれた少なくとも一つのアルミニウム系添加剤を含有し、このアルミニウム系添加剤の配合割合はベースグリース１００重量部に対して０．０５重量部以上１０重量部以下である。

態様Ｂ１）
　上記基本構成において、前記増ちょう剤は、ウレア系増ちょう剤が挙げられる。
態様Ｂ２）
　上記基本構成において、前記基油は、アルキルジフェニルエーテル油およびポリ-α-オレフィン油から選ばれた少なくとも一つの油が挙げられる。

態様Ｂ３）
　上記基本構成の玉軸受は、内周に複列の軌道面を有する外輪と、前記軌道面に対向する複列の軌道面を外周に有する内輪と、これら内輪と外輪の軌道面間に介在した複列の玉と、各列の玉を保持する保持器と、前記外輪または内輪に設けられこれら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材とを有する複列アンギュラ玉軸受であっても良い。

　この発明の第１３実施形態を図６４ないし図６８と共に説明する。この実施形態に係る玉軸受１は、本発明に係る玉軸受保持器５を備えた単列アンギュラ玉軸受である。図６４に示すように、この単列アンギュラ玉軸受は、内輪２と外輪３の軌道面２ａ，３ａの間に複数の玉４を介在させ、これら玉４を保持する保持器５（または後述する保持器５Ｃ）を設け、内外輪２，３間に形成される環状空間のうちポケット開放側の一端を後述の図６５、図６６に示すシール部材６で密封したものである。軌道面２ａ，３ａは、図６４に一点鎖線にて示す予め定める接触角となるように形成される。

　シール溝１０の無い図６４の左側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図右側の外径部２Ｄよりも小径に形成されている。これにより外輪３および玉４に対し、内輪２をこの左側の内輪外径面から容易に組み込むことができる。さらに、ポケット背面側における保持器５，５Ｃの内径面５ｄと、内輪外径面との距離を長くし得る。軸受空間にはグリースが封入される。このアンギュラ玉軸受では、以下のシール部材６と上述の本発明の保持器５とを用いることで、低トルク、耐グリース漏洩、耐ダスト、および省スペースを同時にかつ低コストで達成している。

　シール部材６について説明する。
　図６４に示すように、内輪外径面における右側部に、環状のシール溝１０が周方向に沿って形成されている。外輪内径面には、シール溝１０に対向したシール部材固定溝９が形成される。シール溝１０とシール部材固定溝９との間に、環状のシール部材６が介在される。このシール部材６は、芯金７に合成ゴム８Ａをモールドしたものであり、外周縁６ｃが前記シール部材固定溝９に嵌入固定される。図６５に示すように、芯金７の内径Ｒ１は、内輪２の内輪外径面（外径部）２Ｄの外径Ｒ２より大である。これら芯金７の内径と内輪外径面２Ｄの軸方向の延長線Ｌとの間において、合成ゴム８Ａの部分にくびれ部８Ａａが形成され、このくびれ部８Ａａにおいて合成ゴム８Ａの肉厚が小さくなっている。

　くびれ部８Ａａから内径方向に直線状に延び出した部分が形成され、その途中に分岐部８Ａｂが設けられる。分岐部８Ａｂから内径方向に延びた部分が主リップ８Ａｃとなり、内向き軸方向に分かれた部分が副リップ８Ａｄとなる。主リップ８Ａｃと副リップ８Ａｄが分岐部８Ａｂで逆Ｌ形に連続する。分岐部８Ａｂは、主リップ８Ａｃの厚さと副リップ８Ａｄの厚さをそれぞれ延長した部分が交差する範囲であって、図６５における一点鎖線で囲まれた部分をいう。この分岐部８Ａｂは、内輪外径面２Ｄの延長線Ｌ３より内径側に微小量ΔＸだけ隔たった位置にある。このような隔たりΔＸが存在することにより、内輪外径面２Ｄと副リップ８Ａｄとの間には、半径Ｒ２から半径Ｒ３を減じた段差が生じる。

　前記段差は、図６５に矢印ａにて表記するように、内輪外径面２Ｄ側から副リップ８Ａｄ側に移動するグリースに対して障害になることはない。ただし、隔たりΔＸが大きくなると、後述のグリース溜まりＧｄの容積が減少し、グリースの漏出圧を緩和する作用が低減するので、前記隔たりΔＸの大きさはその緩和作用を損なわない範囲に制限される。分岐部８Ａｂの位置が前記より外径側に寄ることにより、副リップ８Ａｄの外周半径Ｒ３が内輪外径面２Ｄの半径Ｒ２よりも大、つまりＲ３＞Ｒ２となって前記段差部がグリースの移動に対して障害になる場合は、後述の図７３（ａ）に示すような、テーパ面８Ａｄａを設けることが望ましい。

　図６５に示すように、前記副リップ部８Ａｄの先端部は、シール溝１０の傾斜した内側溝壁１０ｂに平行な傾斜面に形成され、この内側溝壁１０ｂとの間でラビリンスシールＬｓが形成される。シール溝１０は、溝底（底面）１０ａ，外側溝壁１０ｃ，および外側ランド１０ｄを有する。外側ランド１０ｄの半径Ｒ４は、内輪外径面２Ｄの半径Ｒ２より小である。主リップ８Ａｃの先端部には、外側面の方向に若干反った摺接部８Ａｃａが設けられ、その先端先鋭部がシール溝１０の外側溝壁１０ｃに所要の締め代をもって接触される。これによって、図６６（ｂ）に示すように、接触シールＳ１が形成される。図６６（ｂ）において、摺接部８Ａｃａの先端部の自然状態における形状を一点鎖線で示す。摺接部８Ａｃａの先端部が外側溝壁１０ｃに接触することにより変形した形状を実線で示し、この変形部分において接触シールＳ１が形成されることを示す。他の図面においては、便宜上接触シールＳ１を自然状態における形状のみで示している。

　主リップ８Ａｃと副リップ８Ａｄは分岐部８Ａｂを介して逆Ｌ形をなすが、その逆Ｌ形部分とこれに対向したシール溝１０の内側溝壁１０ｂによって囲まれた部分が比較的容積の大きいグリース溜まりＧｄとなる。このグリース溜まりＧｄはラビリンスシールＬｓで軸受内部に連通し、かつ接触シールＳ１で閉鎖される。軸受内部圧力の異常上昇時の減圧対策として、小溝部８Ａｃｂが、摺接部８Ａｃａの先端において全周の対称位置の２箇所に設けられる。主リップ８Ａｃの接触シールＳ１における締め代は、それより内側に存在するラビリンスシールＬｓによってグリースの漏出圧力が低減されるので、その圧力を直接受ける場合、つまり主リップを内側に配置した形に比べ、小さく設定できる。前記締め代は、くびれ部８Ａａの肉厚、主リップ８Ａｃ、摺接部８Ａｃａ等の肉厚を変えることにより調整できる。

　この発明の場合は、以下のような理由で接触シールＳ１の締め代を一層小さくすることができる。理由の一は、軌道面２ａ側から内輪外径面２Ｄを経て外方に押し出されるグリースの一部が、図６５に矢印ａで示すように、副リップ８Ａｄの外径面上に移動することである。副リップ８Ａｄの外径面は軸と平行な面であるので、グリースが押し戻されることが防止される。従来の、副リップの外径面が内向きに傾斜しているシール構造では、グリースが内側に押し戻される傾向が強く、これによりグリースの圧力が増すが、この発明の場合は押し戻す力が比較的弱いので、グリースの圧力に与える影響が少なくなり、図６５に矢印ｂで示すラビリンスシールＬｓ側へのグリース移動が少なくなる。その結果、グリース溜まりＧｄ内部の圧力の上昇が抑制される。

　理由の二は、グリース溜まりＧｄが分岐部８Ａｂを介して逆Ｌ形に連続した主リップ８Ａｃと、副リップ８Ａｄと、これらに対向したシール溝１０の内側溝壁１０ｂとによって囲まれた比較的大きい容積をもって形成されることである。これにより、グリース溜まりＧｄの内部圧力が一層低減される。
　以上の作用効果を確認するために、第１３実施形態の発明品（両シール品）と、次の現行品について比較実験を行った。

　（１）現行品
　主リップと副リップの形状は、シール部材を構成する合成ゴムの先端部分を二股状に形成している。この二股に分かれた一方の主リップを内側に配置すると共に、副リップを外側に配置した形式に基づき製作されたもの（両シール品）。
（２）実験内容
　発明品と前記現行品につき、アキシアル荷重４ｋｇｆ下でのトルク値を実測した。その実測値を図６７に示す。この図６７において、「Ｘ」が現行品、「Ａ」が発明品のトルク値である。ラジアル荷重２０ｋｇｆ下でのグリース漏れ性能試験を行った。その試験結果を図６８に示す。この図６８において、「Ｘ」が現行品、「Ａ」が発明品のグリース漏れ量である。

　図６７に示したトルク値については、発明品Ａが現行品Ｘに対し、平均的に約４０ｇｆ・ｃｍ（２０％）低下しており、低トルク化が図られていることが分かった。図６８に示したグリース漏れ量については、３時間後の安定時までの累積漏れ量が、発明品Ａは現行品Ｘに対し、約１／４程度に低減しており、シール性能が改善されていることが分かった。

　第１３実施形態の玉軸受１によれば、冠形状の保持器５に凹み部１６を設け、玉４に付着しているグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量を減少させ得る。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止し得る。よって、内輪２のシール溝１０へのグリース付着防止を図り得る。シール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、スリンガ等を設けるスペースを確保する必要もない。したがって、部品点数を従来のものより少なくし製造コストの低減を図れる。

　さらに、シール部材６において、副リップ８Ａｄによって形成されるラビリンスシールＬｓと、主リップ８Ａｃによって形成される接触シールＳ１によってグリースがシールされ、外部への漏出が防止される。副リップ８Ａｄの外径面は、内輪外径面２Ｄと同程度の高さで軸方向に拡がっているので、軌道面２ａ側から押し出されるグリースが円滑にその外径面側に移動する。それ故、ラビリンスシールＬｓを通過するグリース量を減少させ得る。副リップ８Ａｄにより軸受の内部圧力が緩和され、主リップ８Ａｃに作用する内部圧力が低減される。よって、主リップ８Ａｃによって形成される接触シールＳ１の締め代を小さくして低トルク化を図れる。

　前記凹み部１６により、玉４に付着しているグリースを保持器内径面５ｄで掻き取る量が減少する。凹み部１６により、保持器５のポケット開口縁付近に堆積し得るグリースを、ポケット１１の内面に円滑に浸入させて潤滑に寄与させ得る。

　シール部材６は、分岐部８Ａｂを介して逆Ｌ形に主リップ８Ａｃと副リップ８Ａｄおよびこれらに対向したシール溝１０の内側側壁１０ｂにより囲まれ、ラビリンスシールＬｓにおいて軸受内部に連通すると共に、接触シールＳ１において閉鎖されたグリース溜まりＧｄを形成したものである。このグリース溜まりＧｄが軸受の内部圧力を一層緩和する作用を行うので、主リップ８Ａｃの締め代を小さくして低トルク化を図れ、同時に高シール化を図れる。

　図６４の左側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図右側の外径部２Ｄよりも小径に形成されているので、外輪３および玉４に対し、内輪２をこの左側の内輪外径面から容易に組み込むことができる。さらに、ポケット背面側における保持器５，５Ｃの内径面５ｄと、内輪外径面との距離を長くし得る。この場合、凹み部１６により、玉４に付着しているグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量が減少する相乗効果により、左側の内輪外径面へのグリース付着防止を図ることが可能となる。

　図６９に示す第１４実施形態の単列アンギュラ玉軸受においては、内輪２のポケット背面側つまり左側にシール溝１０が形成され、シール部材６は左端にのみ設けられる。左側のシール溝１０に対応して外輪内径面の左側端にシール部材固定溝９が形成されている。図６９の右側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図左側の外径部２Ｄより小径に形成される。

　この図６９の構成によれば、軌道面２ａ等から同図左側に押し出されるグリースについて、凹み部１６（図４）により、玉４付着のグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量が減少する。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止でき、シール溝１０へのグリース流動を防止し得る。外径部２Ｄにグリースが多少付着した場合であっても、このグリースが、副リップ８Ａｄの外径面に円滑に移動し得る。それ故、ラビリンスシールＬｓ（図６５）を通過するグリース量を減少させ得る。副リップ８Ａｄにより軸受の内部圧力が緩和され、主リップ８Ａｃに作用する内部圧力が低減される。よって、この主リップ８Ａｃによって形成される接触シールＳ１（図６５）の締め代を小さくして低トルク化を図れる。左側のシール部材６により、軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめる。

　図７０の第１５実施形態の単列アンギュラ玉軸受のように、内外輪両側にシール部材６，６が設けられていても良い。軌道面２ａ等から同図右側に押し出されるグリースは、右側のシール部材６によりグリース漏れを防止し得る。軌道面２ａ等から同図左側に押し出されるグリースについて、保持器５の凹み部１６（図４）により、玉４に付着しているグリースを内径面５ｄで掻き取る量が減少する。それ故、内輪２の左側のシール溝１０へのグリース流動を防止し得る。

　図７１の第１６実施形態の玉軸受は密閉型の複列アンギュラ玉軸受であり、この複列アンギュラ玉軸受は、内輪２と外輪３と複数の玉４と保持器５，５とシール部材６，６とを有する。この複列アンギュラ玉軸受の接触角α１，α２は、図７１の一点鎖線で示すように断面略「ハ」字形状となっている。軌道面２ａ，３ａ間に複列の玉４を介在させ、各列の保持器５が各列における複数の玉４を保持している。各列の保持器５のポケット開放側を軸方向内方に向け、ポケット背面側がシール部材６にやや離隔して対向する。換言すれば、２個の保持器５，５のポケット面が向かい合うように配置される。軸受空間にはグリースが封入される。この複列アンギュラ玉軸受では、前記シール部材６と前記保持器５とを用いることで、低トルク、耐グリース漏洩、耐ダスト、および省スペースを同時にかつ低コストで達成している。

　この複列アンギュラ玉軸受によれば、冠形状の各保持器５に凹み部１６を設け、２個の保持器５，５のポケット面が向かうように配置されるため、保持器背面側からのグリース漏洩を抑制する。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止し得る。よって、内輪２のシール溝１０へのグリース付着防止を図り、シール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、スリンガ等を設けるスペースも必要ない。したがって、部品点数を従来のものより少なくし製造コストの低減を図れる。

　さらにシール部材６において、副リップ８Ａｄによって形成されるラビリンスシールＬｓと、主リップ８Ａｃによって形成される接触シールＳ１によってグリースがシールされ、外部への漏出が防止される。副リップ８Ａｄの外径面は、内輪外径面２Ｄと同程度の高さで軸方向に拡がっているので、軌道面２ａ側から押し出されるグリースが円滑にその外径面側に移動する。それ故、ラビリンスシールＬｓを通過するグリース量を減少させることができる。前記副リップ８Ａｄにより軸受の内部圧力が緩和され、主リップ８Ａｃに作用する内部圧力が低減される。

　複列アンギュラ玉軸受において、前述の保持器形状により、グリースが内輪外径部２Ｄに付着するのを抑制し、保持器背面側つまり反ポケット側からのグリース漏洩を抑制し得る。さらに、上記シール部材６を用いることにより、ラビリンス構造による低トルクかつ高シール性を実現できる。

　図７２の第１７実施形態の転がり軸受は単列密封型の深溝玉軸受であり、複数の玉４を保持する保持器５Ｃを設け、内外輪２，３間に形成される環状空間の両端をそれぞれ前述の図６４ないし図６６に示すシール部材６で密封したものである。

　この発明の第１７実施形態について図７２と共に説明する。
　図７２（ａ）に示す第１７実施形態に係るシール構造は、基本的に、図６４ないし図６６の第１３実施形態のシール構造と同様である。相違するのは、分岐部８Ａｂの径方向の位置が、内輪外径面２Ｄの延長線Ｌ３を含む位置にあり、副リップ８Ａｄのほとんどが延長線Ｌ３より上位（シール部材６の外径側）に存在することである。副リップ８Ａｄの最大径部分の半径Ｒ３は内輪外径面２Ｄの半径Ｒ２より大である。このため、グリース溜まりＧｄの容積が増えるが、内輪外径面２Ｄ側から副リップ８Ａｄの外径面の方向に移動するグリースに対して副リップ８Ａｄの先端面が障害になる問題が生じる。これを避ける対策として、副リップ８Ａｄの先端部に、内輪外径面２Ｄを基準にした傾斜角度θが９０°以上となるようなテーパ面８Ａｄａを形成している。

　副リップ８Ａｄの内径面は内輪外径面２Ｄに対して一定の角度α（例えば　５　°以上　１０　°以下）をもって傾斜しており、その傾斜面８Ａｄｂとシール溝１０の内側溝壁１０ｂとの間でラビリンスシールＬｓが形成される。
　主リップ８Ａｃの先端部内面にもテーパ面８Ａｃｃが形成され、そのテーパ面８Ａｃｃとシール溝１０の溝底１０ａとのなす角度βが９０°以上に形成される。このように広い角度βがあると、比較例として示した図７２（ｂ）に示すような９０°未満のような狭い角度β´の場合に比べ、グリースが主リップ８Ａｃの接触シールＳ１を通過し難くなる。上記以外の構成および作用、効果は、図６４ないし図６６の実施形態のシール構造と同様である。

　上述の図７２（ａ）に示す第１７実施形態のシール構造において、前述の図６４ないし図６６に示す第１３実施形態の場合と同様の実験を行った。図６７において、このトルク値の実測値を「Ｂ」で示す。また、図６８において、グリース漏れ量の実測値を「Ｂ」で示す。この結果から分かるように、図６４ないし図６６に示す第１３実施形態の場合とほぼ同程度の低トルク化と高シール化が図れた。さらに、第１７実施形態に係る転がり軸受において、前述のいずれか一つの保持器を適用することにより、玉軸受において、よりグリース漏洩が生じない軸受にできる。

　この発明の参考提案例を図７３と共に説明する。図７３（ａ），図７３（ｂ）に示す参考提案例は、それぞれ図６４ないし図６６、図７２のシール構造に想到する前段階において発案されたものである。図７３（ａ）に示すシール構造の場合は、シール部材６のリップは主リップ８Ａｃのみであり、主リップ８Ａｃは一定の幅をもち、その先端部に幅方向の端面８Ａｃｄが形成されている。端面８Ａｃｄの外側コーナ部をシール溝１０の外側溝壁１０ｃに接触させて接触シールＳ１を形成している。前述の実施形態と比べ副リップが設けられていない点が特異なところである。

　主リップ８Ａｃの締め代を前述の実施形態の場合と同程度に設定した場合のトルク値Ｃは、図６７に示すように、発明品のトルク値Ａと同程度であることが確認できた。シール性については、図６８に示すように、「Ｃ」は現行品Ｘの約１／２となり、シール性においてＡ、Ｂの場合より劣ることが分かった。これは実施形態における副リップ８Ａｄやグリース溜まりＧｄを設けていないことによるものと考えられるが、逆に言えば実施形態における副リップ８Ａｄやグリース溜まりＧｄは漏れ性能の向上に貢献していることを意味する。

　図７３（ｂ）に示した参考提案例は、芯金７の内径部分を内側にくの字形に屈曲させるとともに、その屈曲に沿って合成ゴム８Ａもシール溝１０の内側溝壁１０ｂに接近するように屈曲して設け、この内側溝壁１０ｂに対向した面に２段の副リップ８Ａｄ１、８Ａｄ２を設け、さらにシール溝１０の溝底１０ａに沿って３段目の副リップ８Ａｄ３を設けている。これらの副リップ８Ａｄ１～８Ａｄ３により、ラビリンスシールＬｓａ、Ｌｓｂ、Ｌｓｃが形成される。前記副リップ８Ａｄ１～８Ａｄ３と反対側の面、即ち外側面にくびれ部８Ａａが形成され、そのくびれ部８Ａａの先端に主リップ８Ａｃの外側面が連続し、３段目の副リップ８Ａｄ３の先端に主リップ８Ａｃの内側面が連続する。その内側面と外側面が交わる先端部がシール溝１０の外側溝壁１０ｃに接触し、接触シールＳ１が形成される。

　この参考提案例は、前述の実施形態と比べ、副リップ８Ａｄ１～８Ａｄ３が３箇所（ラビリンスシールＬｓａ～Ｌｓｃが３箇所）に存在すること、副リップ８Ａｄ１～８Ａｄ３相互間と副リップ８Ａｄ３と主リップ８Ａｃ相互間にそれぞれ対向したシール溝１０の溝壁との間で形成されるグリース溜まりの容積が小さいこと、副リップ８Ａｄ１の軸方向への突き出し量が少なく、副リップ８Ａｄ１の基部が内側に傾斜した合成ゴム８Ａの内面に連続していること等で顕著な相違がある。

　この参考提案例において、主リップ８Ａｃの締め代を前述の実施形態の場合と同程度に設定して測定したトルク値Ｄは、図６７に示すように、発明品のトルク値Ａと同程度であることが確認できた。シール性Ｄは、図６８に示したように前記のＣと大差がなく、シール性においてＡ、Ｂの場合より劣ることが分かった。これは、３段の副リップ８Ａｄ１～８Ａｄ３の効果が見られず、グリース溜まりの容積が小さいこと、副リップ８Ａｄ１の軸方向への突き出し量が少なく外径面が傾斜し、合成ゴム８Ａの傾斜面８Ａｋに接近していること等が影響しているものと考えられる。

　図６４から図７２で述べた各実施形態について好ましい態様をまとめると、次の通りである。
　この態様の基本構成となる玉軸受は、本発明の玉軸受保持器を備え、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を外輪に設けた玉軸受であって、前記内輪の外径面にシール溝を周方向に形成し、前記シール溝に対向した外輪内径面に前記シール部材の外周縁を固定し、そのシール部材の内周部に主リップと副リップとを設け、前記主リップを前記シール溝に接触させて接触シールを形成するとともに、副リップを前記シール溝又はその近辺に接近させてラビリンスシールを形成してなり、前記シール部材の内輪外径面の高さ近辺の位置に分岐部を設け、その分岐部から内径方向に突き出した部分により前記の主リップを形成し、その主リップの先端部を前記シール溝の外側溝壁に接触させて前記の接触シールを形成し、前記分岐部から軸方向内向きに突き出した部分により前記の副リップを形成し、その副リップの先端部とシール溝の内側溝壁との間で前記のラビリンスシールを形成している。

態様Ｃ１）
　上記基本構成の玉軸受は、複列アンギュラ玉軸受であって、前記シール部材、冠形状の２個の保持器を設け、２個の保持器のポケット面が向かい合うように配置されている。
　この構成によると、冠形状の各保持器に凹み部を設け、２個の保持器のポケット面が向かい合うように配置されるため、保持器背面側からのグリース漏洩を抑制する。これにより、内輪外径部へのグリース付着を防止し、内輪のシール溝へのグリース付着防止を図れる。

態様Ｃ２）
　上記基本構成において、前記シール部材は、前記分岐部を介して逆Ｌ形に主リップと副リップおよびこれらに対向した前記シール溝の内側側壁により囲まれ、前記ラビリンスシールにおいて軸受内部に連通するとともに、前記接触シールにおいて閉鎖されたグリース溜まりを形成したものであっても良い。グリース溜まりが軸受の内部圧力を一層緩和する作用を行うので、主リップの締め代を小さくして低トルク化を図れ、同時に高シール化を図れる。

態様Ｃ３）
　上記基本構成において、前記シール部材は、前記副リップの最大径部分の半径を内輪外径面の半径より大とし、この副リップの先端部に、前記内輪外径面を基準にした傾斜角度が９０度以上となるテーパ面を形成しても良い。このようなテーパ面を設けることにより、グリースを副リップの外径面に円滑に移行させ得る。
態様Ｃ４）
　上記基本構成において、前記副リップの内径面を、前記内輪外径面に対して一定の角度をもって傾斜させ、この傾斜させた副リップの内径面と、シール溝の内側側壁との間でラビリンスシールを形成しても良い。このように副リップの内径面を傾斜させてラビリンスシールを簡単に形成することができ、このラビリンスシールによってグリース漏出圧力が低減される。

　この発明の第１８実施形態を図７４ないし図７８と共に説明する。この実施形態に係る玉軸受１は、本発明の玉軸受保持器を備えた単列アンギュラ玉軸受である。図７４に示すように、この単列アンギュラ玉軸受は、内輪２と外輪３の軌道面２ａ，３ａの間に複数の玉４を介在させ、これら玉４を保持する保持器５（または後述する保持器５Ｃ）を設け、内外輪２，３間に形成される環状空間のうちポケット開放側の一端を後述の図７５ないし図７７に示すシール部材６で密封したものである。軌道面２ａ，３ａは、図７４に一点鎖線にて示す予め定める接触角となるように形成される。シール溝１０の無い図７４の左側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図右側の外径部２Ｄよりも小径に形成されている。これにより外輪３および玉４に対し、内輪２をこの左側の内輪外径面から容易に組み込むことができる。さらに、ポケット背面側における保持器５，５Ｃの内径面５ｄと、内輪外径面との距離を長くし得る。軸受空間にはグリースが封入される。

　このアンギュラ玉軸受では、以下のシール部材６と上述の本発明の保持器５とを用いることで、低トルク、耐グリース漏洩、耐ダスト、および省スペースを同時にかつ低コストで達成している。
　シール部材６について説明する。
　図７４に示すように、内輪外径面における右側部に、環状のシール溝１０が周方向に沿って形成されている。外輪内径面には、シール溝１０に対向したシール部材係止溝９が形成されている。このシール部材係止溝９に、シール部材６の外周縁部６ｃが係止されている。

　シール部材６は、合成ゴム等からなる弾性体８を芯金７により補強したものであり、弾性体８の部分に径方向内向きに延びるシールリップＳＬが形成される。弾性体８に用いられる合成ゴム等として、水素添加ニトリルゴム、または耐エステルアクリルゴムを採用し得る。水素添加ニトリルゴムは、シール部材として一般的に用いられるニトリルゴムと比較して耐熱性に優れ、耐薬品性にも問題がないため、安定した性状を維持し、かつ、より高温での使用ができる。耐エステルアクリルゴムは、水素添加ニトリルゴムと同様にニトリルゴムと比較して耐熱性に優れ、アクリルゴムのエステル油やエアコンのコンプレッサーオイル等の薬品に対する耐薬品性を向上させたものであるため、安定した性状を維持し、かつ、より高温での使用ができる。

　シールリップＳＬは、弾性体８の肉厚が小さい腰部Ｌａと、この腰部Ｌａの端部から軸方向外向きに延び出したダストリップＬｂと、腰部Ｌａの端部から内向きに延び出し、その先端部がシール溝１０の内側面１０ａに摺接する主リップＬｃとが形成される。主リップＬｃは、図７５に示すように、シール溝１０の内側面１０ｂに対向する面に、この内側面１０ｂに向かって突出する突起Ｔｋを有する。この突起Ｔｋは、この主リップＬｃの内側に、その先端部つまりシール部材６の内周縁に沿って、１ないし複数箇所設けられる。

　このように構成されるシール部材６は、外輪２のシール部材係止溝９に係止されると、図７６に示すように、主リップＬｃの先端部がシール溝１０の内側面１０ｂに接触した状態となる。この状態において、突起Ｔｋは、軸受内部と外部との圧力差がない状態では、シール溝１０の内側面１０ｂに接触しないため、シール性を損なうことはない。このアンギュラ玉軸受の輸送中の温度変化や、アンギュラ玉軸受の回転に伴う摩擦熱の発生後、軸受が冷却された場合等、軸受内部と外部との圧力差が発生し、前記シールリップＳＬが内側に押し込まれた際に、図７７に示すように、主リップＬｃに設けた突起Ｔｋがシール溝１０の内側面１０ｂに接触する。これにより、突起Ｔｋの付近の主リップＬｃの先端部は、外向きに弾性変形しシール溝１０の内側面１０ｂと離れた状態となる。

　この状態では、突起Ｔｋの周囲には、軸受内部と外部とを連通する空気通路Ｋｔが形成され、軸受内部と外部の圧力差が解消されて、軸受の吸着現象を防止し得る。空気通路Ｋｔは、突起Ｔｋの周囲のみに形成されるため、突起Ｔｋが存在しない部分の主リップＬｃの先端部は、シール溝１０の内側面１０ｂと接触した状態を維持し、シール性は確保される。軸受内部と外部の圧力差が解消すると直ちにシールリップＳＬが通常の状態に戻り、シール性低下を最小限にとどめる。

　仮に、軸受内外の圧力差が大きいために突起Ｔｋがシール溝１０の内側面１０ｂとの接触により潰れたり、軸受内外の圧力差が微小であったりする場合、図７８に示すように、突起Ｔｋおよび主リップＬｃの先端部が、内側面１０ｂに接触した吸着状態となる。この場合での吸着状態では、シール溝１０の内側面１０ｂと接触する突起Ｔｋの先端部は、内側面１０ｂと接触する主リップＬｃの先端部よりも接触圧力が大きくなる。

　この接触圧力の違いにより、突起Ｔｋの先端部は、その摺動抵抗が主リップＬｃの先端部の摺動抵抗よりも大きくなり、この吸着状態で軸受を回転させると、図７８（ｂ）に示すように、突起Ｔｋはシール溝１０の内側面１０ｂに接した状態を維持し、この内側面１０ｂとともに回転しようとする。このとき、主リップＬｃの先端部は摺動するため、図７８（ｃ）に示すように、主リップＬｃの先端部であってこのシールリップＳＬの内周縁が、凹凸状に波打つように弾性変形させられる。この主リップＬｃの先端部の弾性変形時に空気通路Ｋｔａが形成され、吸着が解除される。

　上述の第１８実施形態のアンギュラ玉軸受１によれば、冠形状の保持器５に凹み部１６を設け、玉４に付着しているグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量を減少させ得る。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止し得る。よって、内輪２のシール溝１０へのグリース付着防止を図り得る。シール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、スリンガ等を設けるスペースを確保する必要もない。したがって、部品点数を従来のものより少なくし製造コストの低減を図れる。

　さらにシール部材６において、シールリップＳＬの内面に前述の突起Ｔｋを設けたので、吸着現象が発生すると、図７７に示すように、シールリップＳＬが軸受軸方向内側に押し込まれるが、シールリップＳＬが押し込まれるのと同時に、同シールリップＳＬの内面の突起Ｔｋがシール溝１０の内側面１０ｂに押し当てられる。このとき、その突起Ｔｋの接触位置付近であってシール溝１０の内側面１０ｂに押し当てられる付近の主リップＬｃの先端部は、突起Ｔｋの存在により、他の部分に対して部分的に弾性変形される。すなわち、突起Ｔｋの接触位置付近のシールリップＳＬにおける主リップＬｃは、シール溝１０の内側面１０ｂに接触できずに、その非接触により、軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路Ｋｔが形成される。

　さらに、図７８（ａ）に示すように、突起Ｔｋおよび主リップＬｃの先端部が共に、シール溝１０の内側面１０ｂに接触した状態では、突起Ｔｋと主リップＬｃの先端部との接触圧力の違いによって、突起Ｔｋの先端部は、その摺動抵抗が主リップＬｃの先端部の摺動抵抗よりも大きくなる。この状態で軸受を回転させると、主リップＬｃの先端部が凹凸状に波打つよう捩れが生じて図７８（ｃ）に示すような空気通路Ｋｔａが形成される。

　このため、軸受内外の圧力バランスを瞬時に均一に保って吸着現象を防止できる。この圧力バランスを保つための空気通路Ｋｔａは、軸受内外の圧力バランスが均一つまり圧力差が生じないと直ちに閉じシールリップＳＬは図７６に示す通常状態になる。このとき、突起Ｔｋは、シール溝１０の内側面１０ｂに非接触となる。したがって、軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめ、その空気通路Ｋｔａは狭いため、軸受内のグリースが漏れることもない。

　図７４の左側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図右側の外径部２Ｄよりも小径に形成されているので、外輪３および玉４に対し、内輪２をこの左側の内輪外径面から容易に組み込める。さらに、ポケット背面側における保持器５，５Ｃの内径面５ｄと、内輪外径面との距離を長くし得る。この場合、保持器５のグリース掻き取り抑制手段としての凹み部１６により、玉４に付着しているグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量が減少する相乗効果により、左側の内輪外径面へのグリース付着防止を図ることが可能となる。右側のシール部材６により、軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめ、その空気通路Ｋｔａ（図７８（ｃ））は狭いため、軸受内のグリースが漏れることもない。

　図７９に示す第１９実施形態の単列アンギュラ玉軸受においては、内輪２のポケット背面側つまり左側にシール溝１０が形成され、シール部材６は左端にのみ設けられる。左側のシール溝１０に対応して外輪内径面の左側端にシール部材係止溝９が形成されている。また、図７９の右側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図左側の外径部２Ｄよりも小径に形成されている。この図７９の構成によれば、軌道面２ａ等から同図左側に押し出されるグリースについて、凹み部１６により、玉４付着のグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量が減少する。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止でき、シール溝１０へのグリース流動を防止し得る。外径部２Ｄにグリースが多少付着した場合であっても、左側のシール部材６により軸受内のグリースが漏れることもない。左側のシール部材６により、軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめる。

　図８０の第２０実施形態の単列アンギュラ玉軸受のように、内外輪両側にシール部材６，６が設けられていても良い。軌道面２ａ等から同図右側に押し出されるグリースは、右側のシール部材６によりグリース漏れを防止し得る。軌道面２ａ等から同図左側に押し出されるグリースについて、保持器５のグリース掻き取り抑制手段により、玉４に付着しているグリースを内径面５ｄで掻き取る量が減少する。それ故、内輪２の左側のシール溝１０へのグリース流動を防止し得る。

　図８１は第２１実施形態の密閉型の複列アンギュラ玉軸受であり、この複列アンギュラ玉軸受は、内輪２と外輪３と複数の玉４と保持器５，５とシール部材６，６とを有する。この複列アンギュラ玉軸受の接触角α１，α２は、図８１の一点鎖線で示すように断面略「ハ」字形状となっている。軌道面２ａ，３ａ間に複列の玉４を介在させ、各列の保持器５が各列における複数の玉４を保持している。各列の保持器５のポケット開放側を軸方向内方に向け、ポケット背面側がシール部材６にやや離隔して対向する。換言すれば、２個の保持器５，５のポケット面が向かい合うように配置される。軸受空間にはグリースが封入される。この複列アンギュラ玉軸受では、前記シール部材６と前記保持器５とを用いることで、低トルク、耐グリース漏洩、耐ダスト、および省スペースを同時にかつ低コストで達成している。

　この複列アンギュラ玉軸受によれば、冠形状の各保持器５に、グリース掻き取り抑制手段としての凹み部１６を設け、２個の保持器５，５のポケット面が向かうように配置されるため、保持器背面側からのグリース漏洩を抑制する。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止し得る。よって、内輪２のシール溝１０へのグリース付着防止を図り、シール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、スリンガ等を設けるスペースも必要ない。したがって、部品点数を上記特許文献に記載のもの等より少なくし製造コストの低減を図れる。

　さらにシール部材６において、吸着現象が発生すると、図７７に示すように、シールリップＳＬが軸受軸方向内側に押し込まれるが、シールリップＳＬが押し込まれるのと同時に、同シールリップＳＬの内面の突起Ｔｋがシール溝１０の内側面１０ｂに押し当てられる。このとき、突起Ｔｋの接触位置付近であって内側面１０ｂに押し当てられる付近の主リップＬｃの先端部は、突起Ｔｋの存在により、他の部分に対して部分的に弾性変形される。すなわち、突起Ｔｋの接触位置付近のシールリップＳＬにおける主リップＬｃは、内側面１０ｂに接触できずに、その非接触により、軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路Ｋｔが形成される。

　さらに、図７８（ａ）に示すように、突起Ｔｋおよび主リップＬｃの先端部が共に、シール溝１０の内側面１０ｂに接触した状態では、この突起Ｔｋと主リップＬｃの先端部との接触圧力の違いによって、突起Ｔｋの先端部は、その摺動抵抗が主リップＬｃの先端部の摺動抵抗よりも大きくなる。この状態で軸受を回転させると、主リップＬｃの先端部が凹凸状に波打つよう捩れが生じて図７８（ｃ）に示すような空気通路Ｋｔａが形成される。

　このため、軸受内外の圧力バランスを瞬時に均一に保って吸着現象を防止できる。この圧力バランスを保つ空気通路Ｋｔａは、軸受内外の圧力バランスが均一つまり圧力差が生じないと直ちに閉じシールリップＳＬは図７６に示す通常状態になる。このとき、突起Ｔｋは、シール溝１０の内側面１０ｂに非接触となる。したがって、軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめ、その空気通路Ｋｔａは狭いため、軸受内のグリースが漏れることもない。

　複列アンギュラ玉軸受において、前述の保持器形状により、グリースが内輪外径部２Ｄに付着するのを抑制し、保持器背面側つまり反ポケット側からのグリース漏洩を抑制し得る。さらに、上記シール部材６を用いることにより、軸受内のグリース漏れ防止を図り軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめ、低トルク化を図れる。

　この発明の第２２実施形態について図８２，図８３と共に説明する。
　この場合の実施形態は、図８２（ａ）に示すように、主リップＬｃの内面に、その先端摺接部に沿って全周にわたって突出する突条Ｔｊを形成し、この突条Ｔｊを横断する方向に切り欠き溝Ｋｍを設けた点で前述した第１８実施形態の場合と相違する。その他の構成は第１８実施形態と同様である。突条Ｔｊは、図８２（ｂ）に示すように、軸受内部と外部との圧力差がない状態では、シール溝１０の内側面１０ｂに接触しないため、シール性を損なうことはない。切り欠き溝Ｋｍは、突条Ｔｊの一部を切り欠いて形成されるものに限らず、主リップＬｃの内面にまで達してこの突条Ｔｊを分断して形成されるものも含む。

　この転がり軸受の輸送中の温度変化や、転がり軸受の回転に伴う摩擦熱の発生後、軸受が冷却された場合など、軸受内部と外部との圧力差が発生し、前記シールリップＳＬが内側に押し込まれた際に、図８２（ｃ）に示すように、主リップＬｃに設けた突条Ｔｊがシール溝１０の内側面１０ｂに接触する。これにより、突条Ｔｊの付近の主リップＬｃの先端部は、外向きに弾性変形しシール溝１０の内側面１０ｂと離れた状態となる。

　この状態では、突条Ｔｊの切り欠き溝Ｋｍにより軸受内部と外部とを連通する空気通路Ｋｔｂが形成され、軸受内部と外部の圧力差が解消されて、軸受の吸着現象を防止することができるとともに、主リップＬｃの先端部に沿って全周に突出する突条Ｔｊが、シール溝１０の内側面１０ｂと接触しているため、シール性を確保することができる。仮に、軸受内外の圧力差が大きいために突条Ｔｊがシール溝１０の内側面１０ｂとの接触により潰れたり、軸受内外の圧力差が微小であったりする場合、図８３（ａ）に示すように、前記突条Ｔｊおよび主リップＬｃの先端部がともに、シール溝１０の内側面１０ｂに接触した吸着状態となる。この場合での吸着状態では、シール溝１０の内側面１０ｂと接触する突条Ｔｊの先端部は、シール溝１０の内側面１０ｂと接触する主リップＬｃの先端部よりも接触圧力が大きくなる。

　この接触圧力の違いにより、突条Ｔｊの先端部は、その摺動抵抗が主リップＬｃの先端部の摺動抵抗よりも大きくなり、この吸着状態で軸受を回転させると、図８３（ｂ）に示すように、突条Ｔｊは内側面１０ｂに接した状態を維持し、この内側面１０ｂと共に回転しようとする。このとき、主リップＬｃの先端部は摺動するため、図８３（ｃ）に示すように、主リップＬｃの先端部であってシール部材の内周縁が凹凸状に波打つように弾性変形させられる。この主リップＬｃの先端部の弾性変形時に空気通路Ｋｔｂが形成され、吸着が解除される。さらに、この実施形態に係る転がり軸受において、保持器５，５Ｃを適用することにより、内輪２のシール溝１０にグリースが付着し難く、グリース漏れを防止できる。したがって、シール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、また、軸受の軸方向にスリンガー等を設けるスペースを確保する必要もない。したがって、部品点数を前述の特許文献に記載のものより少なくし製造コストの低減を図ることができる。

　図７４から図８３で述べた各実施形態について好ましい態様をまとめると、次の通りである。
　この態様の基本構成となる玉軸受は、本発明の玉軸受保持器を備え、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を前記外輪または内輪に設けた玉軸受であって、前記シール部材のうちの一方の周縁部が一方の軌道の端に形成したシール溝に摺接し、他方の周縁部が他方の軌道の端に固定され、
　前記シール溝に摺接するシール部材の周縁をシールリップとすると共に、このシールリップの内面に突起を設け、前記突起は、前記シール部材で仕切られる軸受内部と軸受外部とに圧力差が生じて前記シールリップが内側に押し込まれたとき、前記シール溝の内側面にこの突起が接触し、この突起の接触により、その接触付近のシールリップを部分的に弾性変形させて、前記軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される状態と、前記圧力差が生じないとき前記シール溝の内側面にこの突起が非接触となる状態とにわたって変位可能に構成している。

態様Ｄ１）
　上記基本構成の玉軸受は、内周に複列の軌道面を有する外輪と、前記軌道面に対向する複列の軌道面を外周に有する内輪と、これら内輪と外輪の軌道面間に介在した複列の玉と、各列の玉を保持する２個の保持器と、前記外輪または内輪に設けられこれら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐ両側のシール部材とを備えた複列アンギュラ玉軸受であって、前記シール部材、冠形状の２個の保持器を設け、２個の保持器のポケット面が向かい合うように配置されている。

　この構成によれば、シール部材において、吸着現象が発生すると、シールリップが内側に押し込まれるが、このシールリップが押し込まれるのと同時に、同シールリップの内面の突起がシール溝の内側面に押し当てられる。このとき、シール溝内側面に押し当てられる付近のシールリップは、突起の存在により、他の部分に対して部分的に弾性変形される。突起の接触位置付近のシールリップは、シール溝の内側面に接触できずに、その非接触により、軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される。

　複列アンギュラ玉軸受において、前述の保持器形状により、グリースが内輪外径部に付着するのを抑制し、保持器背面側つまり反ポケット側からのグリース漏洩を抑制し得る。さらに、上記シール部材を用いることにより、軸受内のグリース漏れ防止を図り軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめ、低トルク化を図れる。

態様Ｄ２）
　上記基本構成において、前記突起が前記シールリップの内面にその先端摺接部に沿って所定の間隔に形成されたものでも良い。吸着現象が発生した際に、前記突起がシール溝の内側面に押し当てられると共に、この突起付近のシールリップを弾性変形させる。このため、シールリップの先端摺接部とシール溝の内側面とが離れ、突起の周囲に軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される。

態様Ｄ３）
　上記基本構成において、前記突起が前記シールリップの内面にその先端摺接部に沿って全周にわたって突出する突条により形成され、この突条を横断する方向に切り欠き溝が設けられたものでも良い。この場合、吸着現象が発生した際に、前記突条がシール溝の内側面に押し当てられると共に、この突条付近のシールリップを弾性変形させる。このため、シールリップの先端摺接部とシール溝の内側面とが離れ、この突条の切り欠き溝に軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される。

　この発明の第２３実施形態を図８４ないし図８７と共に説明する。この実施形態に係る玉軸受１は、本発明の玉軸受保持器を備えた単列アンギュラ玉軸受である。図８４に示すように、この単列アンギュラ玉軸受は、内輪２と外輪３の軌道面２ａ，３ａの間に複数の玉４を介在させ、これら玉４を保持する保持器５（または後述する保持器５Ｃ）を設け、内外輪２，３間に形成される環状空間のうちポケット開放側の一端を後述の図８５ないし図８７に示すシール部材６で密封したものである。軌道面２ａ，３ａは、図８４に一点鎖線にて示す予め定める接触角となるように形成される。シール溝１０の無い図８４の左側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図右側の外径部２Ｄよりも小径に形成されている。これにより外輪３および玉４に対し、内輪２をこの左側の内輪外径面から容易に組み込むことができる。さらに、ポケット背面側における保持器５，５Ｃの内径面５ｄと、内輪外径面との距離を長くし得る。軸受空間にはグリースが封入される。

　このアンギュラ玉軸受では、以下のシール部材６と上述の本発明の保持器５とを用いることで、低トルク、耐グリース漏洩、耐泥水性、および省スペースを同時にかつ低コストで達成している。図８４，８５に示すように、内輪２における軌道面２ａの右側方に周方向のシール溝１０が形成され、同シール溝１０に向かい合う外輪３の内周面に係止溝９が形成される。この係止溝９にシール部材６の外周縁部６ｃが圧入固定される。内輪２のシール溝１０は、内輪２の軌道面側の底面１０ａと、内側壁１０ｂと、肩部２ｂ側の外側壁１０ｃとから形成される。外側壁１０ｃが軸方向外向きに傾斜し、肩部２ｂの外周面と連続して形成される。前記内側壁１０ｂを「軌道側溝壁１０ｂ」と称し、前記外側壁１０ｃを「肩部側溝壁１０ｃ」と称す。

　シール部材６について説明する。
　図８６，８７に示すように、シール部材６は接触シールからなり、芯金７と弾性部材８とを有し、弾性部材８の内周側に軸方向内向きのシールリップ６ａが設けられている。シール部材６は、合成ゴム等からなる弾性部材８を芯金７により補強したものである。弾性部材８に用いられる合成ゴム等として、水素添加ニトリルゴム、または耐エステルアクリルゴムを採用し得る。前記水素添加ニトリルゴムは、シール部材として一般的に用いられるニトリルゴムと比較して耐熱性に優れ、耐薬品性にも問題がないため、安定した性状を維持し、且つ、より高温での使用ができる。前記耐エステルアクリルゴムは、水素添加ニトリルゴムと同様にニトリルゴムと比較して耐熱性に優れ、アクリルゴムのエステル油やエアコンのコンプレッサーオイル等の薬品に対する耐薬品性を向上させたため、安定した性状を維持し、かつ、より高温での使用ができる。

　シール部材６は、その内周部の弾性部材８の部分に、肉厚が薄いくびれ部８ｂが形成される。くびれ部８ｂは、後述する主リップＬｍまたはラビリンスリップＬｎまたはこれらの境界を含む双方から外径側に向かって薄肉に形成されたものである。くびれ部８ｂの内周側の先端部には、シールリップ６ａが設けられる。シールリップ６ａは、シール溝１０の軌道側溝壁１０ｂに接触させた主リップＬｍと、肩部２ｂの上方に突き出すラビリンスリップＬｎとを有する。

　主リップＬｍは、シール溝１０の軌道側溝壁１０ｂと向かい合い外向きに拡径する傾斜壁面Ｌｍａと、この傾斜壁面Ｌｍａよりも径方向内側に位置し、シール溝１０の底面１０ａに対向する内周面Ｌｍｂと、傾斜壁面Ｌｍａと内周面Ｌｍｂとを連続させる先端部Ｌｍｃとを有する。図８５～図８７に示すように、シール部材６の外周縁部６ｃが、外輪３の係止溝９に圧入固定されると、主リップＬｍの先端部Ｌｍｃがシール溝１０の軌道側溝壁１０ｂに摺接する。主リップＬｍは、肉厚を薄く形成されたくびれ部８ｂの先端部に設けられ、くびれ部８ｂが図８６の矢符Ａ１の軸方向に弾性変形するので、摺接するシール溝１０の軌道側溝壁１０ｂに対する追従性が維持される。これにより、軸受内部のグリースがシール溝１０に漏出することを防止し、さらに、外部からの異物や泥水等の軸受内部への侵入を防止し得る。

　ラビリンスリップＬｎは、肩部２ｂからシール溝１０の肩部側溝壁１０ｃに至る範囲に向かい合いラビリンスシールＬｓが形成される。図８７に示すように、ラビリンスリップＬｎの内周部には、内向きに縮径する傾斜面Ｌｎａが設けられる。傾斜面Ｌｎａは、内輪２の肩部２ｂの外周面に対する傾斜角度α３が１０°以上４０°以下に設定される。傾斜角度α３がこのように設定されると、傾斜面Ｌｎａに付着した泥水が、シール部材６の回転による遠心力によって傾斜面Ｌｎａに沿って軸方向外向きに移動し、軸受外側に排出される。傾斜角度α３が１０°未満となると、シール部材６の回転による遠心力が、ラビリンスリップＬｎに付着した泥水に十分に作用しないため、その泥水が排出されにくくなる。傾斜角度α３が４０°を超えると、肩部２ｂの外周面と、ラビリンスリップＬｎの傾斜面Ｌｎａとの隙間が広くなり、ラビリンスシールＬｓによるシール性が低下する。このため、傾斜角度α３を１０°以上４０°以下に設定している。

　ラビリンスリップＬｎは、その先端部がシール溝１０の肩部側側壁１０ｃ寄りに設けられる。よって、ラビリンスリップＬｎに付着した泥水が、シール部材６の回転による遠心力でその傾斜面Ｌｎａを移動する距離が短くなり、シール溝１０内に溜まった泥水が排出され易い。主リップＬｍの内周面Ｌｍｂと、ラビリンスリップＬｎの傾斜面Ｌｎａとの間に、段差部Ｄｓが設けられる。段差部Ｄｓは、シール溝１０の肩部側溝壁１０ｃに向かって突き出して設けられる。これにより、主リップＬｍの内周面Ｌｍｂは、段差部Ｄｓを経てラビリンスリップＬｎの傾斜面Ｌｎａへと連続して形成されるので、シール溝１０に溜まった泥水が、シール部材６の回転による遠心力でラビリンスリップＬｎの傾斜面Ｌｎａに沿って軸受外部に排出され易い。

　さらに段差部Ｄｓが突出して設けられると、主リップＬｍの内周面Ｌｍｂの外周縁部とシール溝１０の肩部側溝壁１０ｃとの間に、狭窄部分が形成される。この狭窄部分によってラビリンスシールＬｓによるシール性を確保できる。シール溝１０と肩部２ｂとの境界の山部Ｙｄと、ラビリンスリップＬｎの傾斜面Ｌｎａとの間にも狭窄部分が形成されるので、さらに、ラビリンスシールＬｓによるシール性を確保できる。

　図８５に示すように、シール部材６の軸受への組み込み前におけるシールリップ６ａの先端の内径寸法ＤＬは、内輪２の肩部２ｂの直径Ｄ１よりも小さく、内径寸法ＤＬと直径Ｄ１との差ＤＬ－Ｄ１は、シール部材６を軸受へ容易に組み込めるように、－０．２ｍｍ以上の値に規定されている。シール部材６が外輪３の係止溝９に固定されて軸受に組み込まれると、図８６に示すように、シールリップ６ａの先端は、シール溝１０の軌道側溝壁１０ｂに、これらと対向する肩部側溝壁１０ｃの上端位置よりもδだけ半径方向に低い接触高さ位置で接触する。したがって、水や泥等が飛散する環境でこの軸受を使用しても、水や泥等がシールリップ６ａの先端部Ｌｍｃに直接当たることはなく、先端部Ｌｍｃが軌道側溝壁１０ｂと安定して接触する。

　第２３実施形態についての実施例は次の通りである。シール部材６を備えたアンギュラ玉軸受を、水と泥の異物が断続的に飛散する環境下で回転試験機に取り付け、先端部Ｌｍｃのシール溝１０の軌道側溝壁１０ｂへの接触高さ位置δ３を変化させたときの軸受空間への異物の浸入量を調査する異物浸入試験を行った。接触高さ位置δ３は、肩部側溝壁１０ｃの上端位置よりも半径方向に低い－０．１ｍｍ、－０．０５ｍｍ（実施例）と、肩部側溝壁１０ｃの上端位置と同じかこれよりも高い０．０ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ（比較例）とに変化させた。異物の浸入量は、試験前後の軸受の質量増加量Ｗを測定することにより求めた。試験条件は以下の通りである。
・軸受回転速度：　２０００ｒｐｍ
・試験時間：　３時間

　図８８に前記異物浸入試験の結果を示す。白丸は実施例を表し、黒丸は比較例を表す。試験結果から、先端部Ｌｍｃの接触高さ位置δ３を、肩部側溝壁１０ｃの上端位置と同じかこれよりも高くした各比較例のものでは、軸受の質量増加量Ｗが顕著であるのに対して、接触高さ位置δが肩部側溝壁１０ｃの上端位置よりも低くした各実施例のものは、軸受の質量増加量Ｗが顕著に認められず、異物がほとんど浸入していない。したがって、シールリップ６ａの先端部Ｌｍｃの接触高さ位置δ３を、内輪２の肩部側溝壁１０ｃの上端位置よりも低くすることにより、先端部Ｌｍｃを安定して軌道側溝壁１０ｂに接触させ、異物の浸入を防止して十分なシール性を確保できることが確認された。

　以上説明した第２３実施形態のアンギュラ玉軸受１によれば、冠形状の保持器５に凹み部１６を設け、玉４に付着しているグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量を減少させ得る。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止し得る。よって、内輪２のシール溝１０へのグリース付着防止を図り得る。シール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、スリンガ等を設けるスペースを確保する必要もない。したがって、部品点数を上記特許文献に記載のもの等より少なくし製造コストの低減を図れる。さらにシール部材６において、シールリップ６ａの先端部Ｌｍｃを、シール溝１０の軌道側溝壁１０ｂと対向する肩部側溝壁１０ｃの上端位置よりも低い接触位置で、軌道側溝壁１０ｂに接触させ得る。これにより、飛散する泥水が直接シールリップ６ａの先端部Ｌｍｃに当たらない。それ故、シールリップ６ａの先端を軌道側溝壁１０ｂと安定して接触させ、シール部材６のシール性を十分に確保し得る。

　図８４の左側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図右側の外径部２Ｄよりも小径に形成されているので、外輪３および玉４に対し、内輪２をこの左側の内輪外径面から容易に組み込むことができる。さらに、ポケット背面側における保持器５，５Ｃの内径面５ｄと、内輪外径面との距離を長くし得る。この場合、保持器５のグリース掻き取り抑制手段としての凹み部１６により、玉４に付着しているグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量が減少する相乗効果により、左側の内輪外径面へのグリース付着防止を図り得る。右側のシール部材６により、軸受内のグリース漏れ防止を図り且つ耐泥水性を得ることができる。

　図８９に示す第２４実施形態の単列アンギュラ玉軸受においては、内輪２のポケット背面側つまり左側にシール溝１０が形成され、シール部材６は左端にのみ設けられる。左側のシール溝１０に対応して外輪内径面の左側端に係止溝９が形成されている。また、図８９の右側の内輪外径面を成すカウンターボア部は、同図左側の外径部２Ｄよりも小径に形成されている。この図８９の構成によれば、軌道面２ａ等から同図左側に押し出されるグリースについて、グリース掻き取り抑制手段により、玉４付着のグリースを保持器５の内径面５ｄで掻き取る量が減少する。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止でき、シール溝１０へのグリース流動を防止し得る。外径部２Ｄにグリースが多少付着した場合であっても、左側のシール部材６により軸受内のグリースが漏れることもない。左側のシール部材６により、軸受外部からの異物の浸入を最小限にとどめる。

　図９０の第２５実施形態の単列アンギュラ玉軸受のように、内外輪両側にシール部材６，６が設けられていても良い。軌道面２ａ等から同図右側に押し出されるグリースは、右側のシール部材６によりグリース漏れを防止し得る。軌道面２ａ等から同図左側に押し出されるグリースについて、保持器５のグリース掻き取り抑制手段により、玉４に付着しているグリースを内径面５ｄで掻き取る量が減少する。それ故、内輪２の左側のシール溝１０へのグリース流動を防止し得る。

　図９１（Ａ）は第２６実施形態の密閉型の複列アンギュラ玉軸受であり、この複列アンギュラ玉軸受は、内輪２と外輪３と複数の玉４と保持器５，５とシール部材６，６とを有する。この複列アンギュラ玉軸受の接触角α１，α２は、図９１（Ａ）の一点鎖線で示すように断面略「ハ」字形状となっている。軌道面２ａ，３ａ間に複列の玉４を介在させ、各列の保持器５が各列における複数の玉４を保持している。各列の保持器５のポケット開放側を軸方向内方に向け、ポケット背面側がシール部材６にやや離隔して対向する。換言すれば、２個の保持器５，５のポケット面が向かい合うように配置される。軸受空間にはグリースが封入される。

　この複列アンギュラ玉軸受では、前記シール部材６と前記保持器５とを用いることで、低トルク、耐グリース漏洩、耐泥水性、および省スペースを同時にかつ低コストで達成している。図９１（Ａ），（Ｂ）に示すように、内輪２における、複列の軌道面２ａ，２ａの両側方に周方向のシール溝１０，１０が形成され、各シール溝１０に向かい合う外輪３の内周面に係止溝９，９が形成される。この係止溝８にシール部材６の外周縁部６ｃが圧入固定される。シール溝１０は、内輪２の軌道面側の底面１０ａと、内側壁１０ｂと、肩部２ｂ側の外側壁１０ｃとから形成される。外側壁１０ｃが軸方向外向きに傾斜し、肩部２ｂの外周面と連続して形成される。

　この第２６実施形態の複列アンギュラ玉軸受によれば、冠形状の各保持器５に、グリース掻き取り抑制手段としての凹み部１６を設け、２個の保持器５，５のポケット面が向かうように配置されるため、保持器背面側からのグリース漏洩を抑制する。これにより、内輪２の外径部２Ｄへのグリース付着を防止し得る。よって、内輪２のシール溝１０へのグリース付着防止を図り、シール溝１０の形状を設計変更する必要がなく、スリンガ等を設けるスペースも必要ない。したがって、部品点数を上記特許文献に記載のもの等より少なくし製造コストの低減を図れる。

　さらにシール部材６において、シールリップ６ａの先端部Ｌｍｃを、シール溝１０の軌道側溝壁１０ｂと対向する肩部側溝壁１０ｃの上端位置よりも低い接触位置で、軌道側溝壁１０ｂに接触させることが可能となる。これにより、飛散する泥水が直接シールリップ６ａの先端部Ｌｍｃに当たらないようにし得る。それ故、泥水等が飛散する環境で使用しても、シールリップ６ａの先端をシール溝１０の軌道側溝壁１０ｂと安定して接触させ、シール部材６のシール性を十分に確保できる。

　複列アンギュラ玉軸受において、前述の保持器形状により、グリースが内輪外径部２Ｄに付着するのを抑制し、保持器背面側つまり反ポケット側からのグリース漏洩を抑制し得る。さらに、上記シール部材６を用いることにより、軸受内のグリース漏れ防止を図り且つ耐泥水性を得ることができる。それ故、リップ等の緊迫力を強くする必要がないため、低トルク化を図ることができる。

　図８４から図９１で述べた各実施形態について好ましい態様をまとめると、次の通りである。
　この態様の基本構成となる玉軸受は、本発明の玉軸受保持器を備え、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を前記外輪または内輪に設けた玉軸受であって、前記シール部材のうちの一方の周縁部が一方の軌道の端に形成したシール溝に摺接し、他方の周縁部が他方の軌道の端に固定され、
　前記シール溝に摺接するシール部材の周縁をシールリップとすると共に、このシールリップの内面に突起を設け、前記突起は、前記シール部材で仕切られる軸受内部と軸受外部とに圧力差が生じて前記シールリップが内側に押し込まれたとき、前記シール溝の内側面にこの突起が接触し、この突起の接触により、その接触付近のシールリップを部分的に弾性変形させて、前記軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される状態と、前記圧力差が生じないとき前記シール溝の内側面にこの突起が非接触となる状態とにわたって変位可能に構成している。

態様Ｅ１）
　上記基本構成の玉軸受は、複列アンギュラ玉軸受であって、２個の保持器のポケット面が向かい合うように配置されている。

　この構成によると、上記シール部材の内周部に、主リップと、ラビリンスリップとを設け、主リップにシール溝に対向する内周面を設け、ラビリンスリップの内周に傾斜面を形成したことで、主リップの先端を、前記シール溝の軌道側溝壁と対向する肩部側溝壁の上端位置よりも低い接触位置で同シール溝の軌道側溝壁に接触させ得る。

　複列アンギュラ玉軸受において、前述の保持器形状により、グリースが内輪外径部に付着するのを抑制し、保持器背面側つまり反ポケット側からのグリース漏洩を抑制し得る。さらに、上記シール部材を用いることにより、軸受内のグリース漏れ防止を図り且つ耐泥水性を得る。

態様Ｅ２）
　上記基本構成において、前記ラビリンスリップの傾斜面の傾斜角度が、前記肩部の外周面に対して１０度以上４０度以下に設定されても良い。この傾斜角度を設定すると、シール溝に溜まった泥水が、シール部材の回転による遠心力によってラビリンスリップの傾斜面に沿って軸方向外向きに移動し、軸受外部に容易に排出され易い。
　前記ラビリンスリップの傾斜面の傾斜角度が１０°未満となると、シール部材の回転によって泥水に作用する遠心力が小さくなるため、泥水が十分に排出されない。傾斜角度が４０°を超えると、肩部およびシール溝の肩部側溝壁と、ラビリンスリップの傾斜面との隙間が広くなり、ラビリンスシールのシール性が低下するからである。

態様Ｅ３）
　上記基本構成において、前記ラビリンスリップの傾斜面は、その軸方向内端部に前記シール溝の肩部側溝壁に向かって突き出す段差部が設けられ、この段差部を経て前記主リップの内周面に連続して設けられても良い。段差部がシール溝の肩部側溝壁に向かって突き出しているので、ラビリンスリップにより形成されるラビリンスシールに狭窄部分が形成され、このラビリンスシールによるシール性が確保される。
態様Ｅ４）
　上記基本構成において、前記シール部材が、弾性体を芯金で補強したものとすることができる。この場合、シール部材の剛性を高めて、シールリップの先端を、不所望に弾性変形させることなくシール溝の内側壁に安定して接触させ得る。

態様Ｅ５）
　上記基本構成において、前記シール部材の弾性体が、水素添加ニトリルゴムまたは耐エステルアクリルゴムであっても良い。この水素添加ニトリルゴムは、シール部材として一般的に用いられるニトリルゴムと比較して耐熱性に優れ、耐薬品性にも問題がないため、シール部材の弾性体として水素添加ニトリルゴムを採用した場合、安定した性状を維持し、より高温使用できる。
　耐エステルアクリルゴムは、水素添加ニトリルゴムと同様にニトリルゴムと比較して耐熱性に優れ、アクリルゴムのエステル油やエアコンのコンプレッサーオイル等の薬品に対する耐薬品性を向上させたものである。このため、シール部材の弾性体として耐エステルアクリルゴムを採用した場合、安定した性状を維持し、より高温で使用できる。

　この発明の第２７実施形態を図９２および図９３と共に説明する。第２７実施形態は、本発明の玉軸受保持器をロータリエンコーダ付きモータ用軸受に適用したものである。この実施形態に係るロータリエンコーダ付きモータ用軸受は、ロータリエンコーダ付きモータの回転軸に用いられる。この軸受１は、内輪２と外輪３の軌道面２ａ，３ａの間に、複数の玉４を介在させ、これら玉４を保持する保持器５を設け、一方の側面に軸受空間を密封する非接触形のシール部材６を設け、他方の側面にロータリエンコーダＲＥを設けたものである。この場合、軸受はシール付きの深溝玉軸受とされている。玉４は例えば鋼球からなる。

　前記シール部材６は、環状の芯金７とこの芯金７に一体に固着されるゴム状部材８とで構成され、外輪３の内周面に形成されたシール取付溝９に外周部が嵌合状態に固定される。ゴム状部材８は合成ゴムからなり、芯金７は鋼板製とされる。内輪２は各シール部材６の内径部に対応する位置に、円周溝からなるシール溝１０が形成され、シール部材６の内径側端と内輪２のシール溝１０との間にラビリンスシール隙間δ２が形成される。シール取付溝９およびシール溝１０は旋削仕上げとされている。

　図９３に拡大して示すように、シール溝１０は、底面１０ａが円筒面状の平坦面に形成され、シール溝内側壁１０ｂおよびシール溝外側壁１０ｃは、いずれも傾斜面とされている。内輪２のシール溝１０よりも軸受内側の肩部外周面２ｃは、シール溝１０の軸受内側の肩部外周面よりも低く、つまり小径に形成されている。シール部材６のゴム状部材８は、芯金７の内周端から内径側へ延びる芯金無しゴム部分８ａを有し、この芯金無しゴム部分８ａに、外側の側面が環状溝８ａａとなる断面形状のくびれ部８ａｂが設けられている。このくびれ部８ａｂを形成する環状溝８ａａの外径側の溝側壁面８ａｃは、テーパ状とされている。

　芯金無しゴム部分８ａの内径部は、内径側および軸受外側へそれぞれ延びるセンターリップ８ａｄおよびダストリップ８ａｅの２枚のシールリップに形成されている。ダストリップ８ａｅは、センターリップ８ａｄを基端として軸受外側へ延びている。センターリップ８ａｄは、軸受内側へ延びてシール溝内側壁１０ｂと非接触の状態を保っている。このように、センターリップ８ａｄを軸受内側に延ばすことにより、芯金無しゴム部分８ａの重心の軸方向位置を、くびれ部８ａｂの断面の中心、詳しくはくびれ部８ａｂの溝底部分の断面の中心よりも軸受内側に偏らせている。

　シール部材６の内径端側と内輪２の外径面との間で形成されるラビリンスシール隙間δ２には、芯金無しゴム部分８ａの内径部に形成される両リップ８ａｄ，８ａｅの形状により、隙間寸法の狭まり部δ２ａ～δ２ｃが、内外方向に並んで複数箇所に形成されている。具体的には、ダストリップ８ａｅと内輪２の外径面との間に第１の狭まり部δ２ａが形成され、センターリップ８ａｄと内輪２のシール溝外側壁１０ｃとの間に第２の狭まり部δ２ｂが形成され、センターリップ８ａｄと内輪２のシール溝内側壁１０ｂとの間に第３の狭まり部δ２ｃが形成されている。最外部の狭まり部δ２ａは他の狭まり部δ２ｂ，δ２ｃより狭くされている。これにより、ラビリンスシール隙間δ２には、狭い箇所，広い箇所を１組の広狭変化部として、３つの広狭変化部が形成されている。

　シール部材６の内側の側面には、径方向に並ぶ２箇所に、それぞれ環状溝からなるグリース溜まり６Ａ，６Ｂが設けられている。これら両グリース溜まり部６Ａ，６Ｂのうち、外径側のグリース溜まり６Ａの外径寸法は、外輪３の内径寸法よりも小さくされている。シール部材６の内径側端の断面形状を、シール部材内径端と内輪２の外径面との間で形成されるラビリンスシール隙間δ２に、隙間寸法の狭まり部δ２ａ～δ２ｃが、内外方向に並んで形成される形状としているので、ラビリンスシール隙間δ２に、狭い箇所，広い箇所を１組の広狭変化部として、複数（この実施形態では３つ）の広狭変化部が形成される。このようにラビリンスシール隙間δ２が広狭の変化を繰り返し生じているため、ラビリンスシール隙間δ２からのグリース漏れの防止性が高められる。したがって、グリース漏れによる周辺の汚損が防止される。

　また、シール部材６における芯金無しゴム部分８ａの重心の軸方向位置を、くびれ部８ａｂの断面の中心よりも軸受内側に偏らせているので、例えば、外輪回転時にシール部材６の内径部先端が軸受外側へ振れることを抑制できる。そのため、振れによりシール部材６内径端とシール溝１０との間の隙間δ２が増減して起きるポンプ効果を低減し、ポンプ効果によるグリース漏れの助長を抑制することができる。

　シール部材６の内側の側面については、それぞれ環状溝からなるグリース溜まり６Ａ，６Ｂを径方向に並べて設け、その外径側のグリース溜まり６Ａの外径寸法を、外輪３の内径寸法よりも小さくしているので、グリース溜まり６Ａ，６Ｂ内のグリースを外輪回転時の遠心力により徐々に軌道面３ａに供給できる。そのため、グリース溜まり６Ａ，６Ｂのグリースを軌道面２ａ，３ａの潤滑に寄与させることができる。

　ロータリエンコーダＲＥについて説明する。
　このロータリエンコーダＲＥは、磁気エンコーダＥＣと、センサＥ４，Ｅ５とを有する。これらのうち磁気エンコーダＥＣは、内輪側芯金Ｅ１を備えている。前記シール部材６を設けた側と反対側の端部において、内輪２の外径面に環状の内輪側芯金Ｅ１を固定している。これら内輪側芯金Ｅ１，外輪側芯金Ｅ２を径方向に対向状態に固定している。内輪側芯金Ｅ１は、環状の内輪側固定部Ｅ１ａの外端に拡径方向に屈曲したＬ形断面の内輪側装着部Ｅ１ｂが設けられ、この内輪側装着部Ｅ１ｂの外径面に磁気エンコーダ本体が固着される。この磁気エンコーダ本体は、全周にわたり一定幅の異極の磁極を周方向に一定ピッチで交互に着磁配列したものである。

　外輪３の内径面には、環状の外輪側芯金Ｅ２を固定している。
　前記外輪側芯金Ｅ２は、環状の外輪側固定部Ｅ２ａの外端にＬ形断面の外輪側装着部Ｅ２ｂを設けたものであり、この外輪側装着部Ｅ２ｂは内輪側装着部Ｅ１ｂよりアキシアル方向に長く突き出している。また、前記外輪側固定部Ｅ２ａの内径面に、内輪側固定部Ｅ１ａに向け突き出したシール部Ｅ２ｃが全周に形成される。外輪側芯金Ｅ２において、Ｌ形断面の外輪側装着部Ｅ２ｂの内面にセンサホルダＨｄが装着され、このセンサホルダＨｄの一部に電気回路基板Ｅ３等が一体に固着される。センサホルダＨｄの小径側の部分に、電気回路基板Ｅ３が周方向に所要の範囲にわたり埋め込まれる。この電気回路基板Ｅ３内面には、周方向に一定の間隔をおいてホールＩＣ等からなるＡ相センサＥ４と、Ｂ相センサＥ５が内向きに突出して設けられる。各センサＥ４、Ｅ５がセンサホルダＨｄの大径の内径面に露出し、前記磁気エンコーダＥＣの磁極と対面する。

　この実施形態にかかるロータリエンコーダ付きモータ用軸受では、本発明のすべての実施形態に係る保持器５を選択して用いることができる。これにより、内輪外径部へのグリース付着を防止し、それ故、ロータリエンコーダＲＥのセンサＥ４、Ｅ５または内輪２のシール溝１０へのグリースの流動を防止でき、よってロータリエンコーダ付きモータ用軸受からのグリース漏れを防止できる。

　また、前記保持器５により、グリース漏洩を防ぐことができるため、内輪２のシール溝１０等の形状を設計変更する必要がなく、また軸受の軸方向に、例えばスリンガー等を設ける必要もない。したがって、部品点数を増やす必要がなく、省スペース化を実現し得る。したがって、ロータリエンコーダＲＥのセンサＥ４，Ｅ５等に、グリースが付着することを防止し、回転状態を正確に検知することが可能となる。また、グリース漏れを防止できるので、非接触シールからなるシール部材６を適用することができるため、低トルク化も図れる。この非接触シールからなるシール部材６を適用した場合であっても、この構成の保持器により耐ダスト性を高めることが可能となる。

　本発明の前提となる構成要素である「ポケットの内面に形成される、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部」を備えない応用例として次のものがある。

　第１応用例の玉軸受用保持器は、環状体の一側面に一部が開放されて内部に玉を保持するポケットを、前記環状体の円周方向複数箇所に有し、前記各ポケットの開放側に、円周方向に対面する一対の爪が軸方向に突出して設けられた冠形状の玉軸受用保持器において、前記各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間の間隔よりも、保持器外径側の先端間の間隔を狭くしている。
　第１応用例によると、各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間の間隔よりも、保持器外径側の先端間の間隔を狭くしたことにより、玉に付着したグリースを、外輪側から内輪の外径部に近付けず、内輪側からのグリースも、内輪の外径部から離れた爪の保持器外径側で掻き取ることができ、結果として玉軸受からのグリース漏れを防止できる。

　第２応用例の玉軸受用保持器は、環状体の一側面に一部が開放されて内部に玉を保持するポケットを、前記環状体の円周方向複数箇所に有し、前記各ポケットの開放側に、円周方向に対面する一対の爪が軸方向に突出して設けられた冠形状の玉軸受用保持器において、前記各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間を開放し、保持器外径側の先端間を連結したことを特徴とする。
　第２応用例によると、各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間を開放し、保持器外径側の先端間を連結したことにより、玉に付着したグリースを、外輪側から内輪の外径部に近付けず、内輪側からのグリースも、内輪の外径部から離れた爪の保持器外径側で掻き取ることができ、結果として玉軸受からのグリース漏れを防止できる。

　以上のとおり、図面を参照しながら好適な実施形態を説明したが、当業者であれば、本件明細書をみて、自明な範囲内で種々の変更および修正を容易に想定するであろう。したがって、そのような変更および修正は、添付クレームから定まるこの発明の範囲内のものと解釈される。

Claims

　環状体の一側面に一部が開放されて内部に玉を保持するポケットを、前記環状体の円周方向複数箇所に有する冠形状の玉軸受用保持器において、前記各ポケットの内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部が設けられている玉軸受用保持器。
　請求項１において、前記ポケットの凹み部の軸方向位置が、保持器を軸受に組み込んだ状態で、内輪の軌道面の肩部と略一致する位置である玉軸受用保持器。
　請求項１において、前記凹み部が、前記ポケットの開口縁における保持器円周方向の中心の両側に位置して複数箇所に設けられ、各凹み部の内面形状が、保持器の半径方向の直線を中心とする各仮想円筒の表面に略沿う円筒面状の形状であり、この凹み部は、保持器内径側の開口縁から玉配列ピッチ円の付近まで延びていて、保持器内径縁から玉配列ピッチ円に近づくに従って徐々に浅くかつ幅狭となる形状である玉軸受用保持器。
　請求項１において、前記凹み部が、前記ポケットの開口縁における保持器円周方向の中心の両側に位置して２箇所に設けられて、保持器外径縁付近まで延び、これら２箇所の凹み部の内面形状が、一つの仮想リングの表面に略沿った形状であり、前記仮想リングは、ポケット内に収まるリング外径で、任意周方向位置の断面形状が円形であり、リング中心が保持器中心軸に対して傾きを持つ玉軸受用保持器。
　請求項１において、前記凹み部が、前記ポケットの開口縁における保持器円周方向の中心から両側に広がって１箇所に設けられ、ポケットの保持器円周方向の幅の半分よりも大きな幅を有し、前記凹み部の内面形状が、保持器の半径方向の直線を中心とする仮想円筒の表面に略沿う円筒面状の形状であり、この凹み部は、保持器内径側の開口縁から玉配列ピッチ円の付近まで延びていて、保持器内径縁から玉配列ピッチ円に近づくに従って徐々に浅くかつ幅狭となる形状である玉軸受用保持器。
　請求項１において、前記ポケットの内面が凹球面状であり、隣合うポケット間の連結部の保持器円周方向の中央位置での断面における保持器内径面上のポケット開放側とは反対側の端点の軸方向位置が、内輪の軌道面の肩部よりもその軌道面の中央側の位置である玉軸受用保持器。
　請求項１において、ポケットの保持器周方向の中央におけるポケット底壁部分を、肉厚が内径側よりも外径側が厚くなる断面形状とした玉軸受用保持器。
　請求項１において、前記各ポケットの開放側に、円周方向に対面する一対の爪が軸方向に突出して設けられている玉軸受用保持器。
　請求項８において、前記各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間の間隔よりも、保持器外径側の先端間の間隔が狭くなっている玉軸受用保持器。
　請求項８において、前記各ポケットの一対の爪の保持器内径側の先端間が開放され、保持器外径側の先端間が連結されている玉軸受用保持器。
　請求項１０において、ポケットにおける保持器円周方向の中心を通る保持器半径方向の直線に投影した前記爪の全幅をＩt としたとき、前記直線に投影した前記爪における保持外径側の爪部の幅Ｉe が２／３Ｉt 以下となるように、保持器外径側の前記爪部の幅を設定した玉軸受用保持器。
　請求項８において、前記爪の保持器円周方向に沿う断面でのポケット中心相当位置から保持器内径側の爪先端および保持器外径側の爪先端の保持器円周方向に対する角度を、保持器外径側の爪先端の角度が保持器内径側の爪先端の角度の１．５倍以上となるように設定した玉軸受用保持器。
　請求項１の玉軸受用保持器を組み込んだ玉軸受。
　請求項１３において、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間にグリース組成物を封入し、前記外輪または内輪に設けたシール部材で前記軸受空間を塞ぐ玉軸受であって、
　前記軸受空間にはグリース組成物が封入され、このグリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに添加剤を配合してなり、この添加剤は、アルミニウム粉末およびアルミニウム化合物から選ばれた少なくとも一つのアルミニウム系添加剤を含有し、このアルミニウム系添加剤の配合割合はベースグリース１００重量部に対して０．０５重量部以上１０重量部以下である玉軸受。
　請求項１４において、前記アルミニウム化合物は、炭酸アルミニウムまたは硝酸アルミニウムから選ばれた少なくとも一つの化合物である転がり軸受。
　請求項１３において、ロータリエンコーダ付きモータの回転軸を支持する玉軸受であって、内外輪間に介在する複数の玉を保持器により保持し、前記外輪または内輪に取付けられこの軸受空間を密封するシールを有するロータリエンコーダ付きモータ用軸受。
　請求項１３において、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を外輪に設けた玉軸受であって、
　前記内輪の外径面にシール溝を周方向に形成し、前記シール溝に対向した外輪内径面に前記シール部材の外周縁を固定し、そのシール部材の内周部に主リップと副リップとを設け、前記主リップを前記シール溝に接触させて接触シールを形成するとともに、副リップを前記シール溝又はその近辺に接近させてラビリンスシールを形成してなり、
　前記シール部材の内輪外径面の高さ近辺の位置に分岐部を設け、その分岐部から内径方向に突き出した部分により前記の主リップを形成し、その主リップの先端部を前記シール溝の外側溝壁に接触させて前記の接触シールを形成し、前記分岐部から軸方向内向きに突き出した部分により前記の副リップを形成し、その副リップの先端部とシール溝の内側溝壁との間で前記のラビリンスシールを形成している玉軸受。
　請求項１３において、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を前記外輪または内輪に設けた玉軸受であって、
　前記シール部材のうちの一方の周縁部が一方の軌道の端に形成したシール溝に摺接し、他方の周縁部が他方の軌道の端に固定され、
　前記シール溝に摺接するシール部材の周縁をシールリップとすると共に、このシールリップの内面に突起を設け、前記突起は、前記シール部材で仕切られる軸受内部と軸受外部とに圧力差が生じて前記シールリップが内側に押し込まれたとき、前記シール溝の内側面にこの突起が接触し、この突起の接触により、その接触付近のシールリップを部分的に弾性変形させて、前記軸受内部と軸受外部とを連通する空気通路が形成される状態と、前記圧力差が生じないとき前記シール溝の内側面にこの突起が非接触となる状態とにわたって変位可能に構成している玉軸受。
　請求項１３において、内外輪間に介在する複数の玉が保持器に保持され、これら内輪および外輪間の軸受空間を塞ぐシール部材を外輪に設けた玉軸受であって、
　前記内輪の軌道の側方に形成されたシール溝と、前記内輪の端部との間に肩部を形成し、前記シール溝に対向する前記外輪の内周面に前記シール部材を装着し、このシール部材の内周部に、前記シール溝の軌道側溝壁に接触する主リップと、前記肩部の上方に突き出すラビリンスリップとを設け、
　前記シール部材の内周側先端部に、前記主リップとラビリンスリップとを設け、前記主リップに前記シール溝に対向する内周面を設けると共に、前記ラビリンスリップの内周に、このラビリンスリップの先端に向かって除々に拡径する傾斜面を形成している玉軸受。
　請求項８に記載の玉軸受用保持器を製造する製造方法であって、前記爪における保持器外径側の爪部の、少なくとも保持器内径側の爪部よりも突出する爪先端部分を有する爪部品を保持器本体と別体に形成し、玉軸受の内外輪および玉に前記保持器本体を組み込んだ後に、前記爪部品を前記保持器本体に接着、溶着、または嵌合する玉軸受用保持器の製造方法。
　請求項８に記載の玉軸受用保持器を製造する製造方法であって、前記爪における保持器外径側の爪部の保持器内径側の爪部よりも突出する爪先端部分を、完成時よりもポケット中心から離反する開放姿勢とした保持器半製品を製作し、玉軸受の内外輪および玉に前記保持器半製品を組み込んだ後に、前記爪先端部分を玉の表面に沿う閉鎖姿勢に熱変形もしくは二次加工する玉軸受用保持器の製造方法。