TWI302171B - A spun bonded-type laminate nonwoven fabric and method therefor - Google Patents

Description

1302171 (1) 玖、發明說明 【發明所屬之技術領域】 本發明爲關於拉伸強力優良，具有良好的過濾性及阻 擋性之經改良的紡黏系層合非織布。 本發明之經改良的結黏系層合非織布爲具有拉伸強力 優良之過濾性及阻擋性的非織布，於活用紡黏長纖維非織 布特徵之各式各樣用途，例如於牆紙、壁材、屋簷底材等 之建築用材料、隔音材料和吸音材料、食品過濾器、空氣 過濾器、液體過濾器、吸塵機過濾器、膜支撐體等之過濾 器用材料、過濾器材料等爲首的產業用材料和農業材料、 保護衣、拋棄式尿片、滅菌包裝、醫療用過濾器等之衛生 醫療材料、包裝材料、乾燥劑包材料、懷爐包材料、具有 黏合性之膠帶基材、壓制毛茸、鞋材等之生活製品材料等 之材料等許多之利用領域中，開拓新用途。 本發明之經改良的紡黏系非織布爲紡黏/熔融吹毛/ 紡黏的層合非織布，經由令此層合構造變化，則可爲拉伸 強力優良、具有良好之過濾性、阻擋性的非織布，又，其 在以聚酯樹脂和聚醯胺系樹脂素材所構成的非織布中，根 據素材特性而具備高強力性、耐熱性、化學親和性和親水 性，故比聚烯烴系紡黏系非織布，不僅可令上述各種最終 製品的機能多樣化，且經由提高製造步驟的自由度，更加 使得使用對象變廣，可開拓新的非織布材料之用途。例如 ’具有過濾性、阻擋性和拉伸強力加上耐熱性的膠帶基材 '膜等之支撑體，於乾燥和塗佈步驟中亦可使用，且於基 -4 - (2) 1302171 材熔點與處理溫度近，必須以避免素材強力降低和變形的 熱封、和熱熔材料接黏的領域中亦可使用。 【先前技術】 以布面跳紗紡紗法和熔融吹毛法將0.01 dtex左右的微 細纖維形成非織布構造，乃適於製造具備過濾性和阻檔性 的非織布。 常用的布面跳紗紡紗非織布於纖維形成上，限於聚乙 烯和聚丙烯等之聚烯烴系非織布。當然，比聚酯和聚醯胺 纖維所構成的紡黏系非織布，爲耐熱性顯著降低的非織布 材料。以布面跳紗紡紗將非織布於商業性製造上，不可或 缺使用特殊的製造設備和特殊的溶劑。 另一方面，以融融吹出紡紗法所構成的非織布，爲根 據熔融吹毛紡紗法，使用多樣之樹脂調製以纖維徑5 # m 以下之微細纖維所形成的非織布構造。根據纖維細纖維之 網孔構造而具有過濾性及阻擋性機能爲其特徵。因爲非織 布構造爲以微細纖維形成，故根據熔融吹毛紡紗法所構成 的非織布反而除了拉伸強力之機械強力差以外，以過濾體 固體和流體滲入、通過下，具有令微細纖維之間隙押寬等 之非織布構造上較容易變形、破壞的缺點。於此類理由下 ，已知乃嘗試於熔融吹毛非織布中附加長纖維非織布形成 複合非織布構造下，取得具有機械物性中被增強過濾性和 阻擋性的長纖維系層合非織布。 將分別預先調製的熔融吹毛微細纖維非織布與連續長 -5- (3) 1302171 纖維非織布（一肪黏非織布）層合，令層合構造一體化， 且機械強力優良之過濾性及阻擋性優良的複合非織布爲於 特開平7 -2075 66號公報中已知。根據此提案的層合布帛， 爲將非織布之構成纖維於各非織布構造內被堅硬固定，無 自由度，因此被層合的熔融吹毛非織布的微細纖維並非於 紡黏長纖維層中擴散，且層合體爲在通過熱軋或熱軋紋輥 間，使得各個非織布爲經過複數回的熱溼歷，令此部分非 織布的拉伸強度更加降低。又，低組織的熔融吹毛非織布 易顯著變形且操作煩雜，於調製、加工層合構造的過程中 ，微細構造易拉伸，難形成均勻層。 於長纖維非織布的上面，對熔融吹毛紡紗直接捕集形 成極細纖維之堆積棉網的層合片，應用非加熱性壓黏法， 取得具有良好過濾性之複合非織布的方法爲記載於特開平 2-2 89 1 6 1號公報中。又，以同樣之方法取得肌觸感良好之 衛生材料的方法爲記載於特開平2 - 1 1 2 4 5 8號公報中。此複 合非織布爲將紡黏長纖維層的構造預先固定，故令熔融吹 毛微細纖維爲實質上進入長纖維內部，且與長纖維交纏， 並且經由所進入之微細纖維的投錨（固定）效果作用，使 得無法期待對層合構造賦予抗層剝離性。 於特開平2 - 8 8 0 5 6號公報中，記載於捕集面上堆積之 長纖維纖維絲之片狀棉網面上放置極細纖維非織布，且於 其上再附加配置令紡黏非織布之層合接黏爲其目的之輥間 加工及軋紋層合後熱壓黏的方法。應用做爲接黏層的熔融 吹毛非織布的非織布構造因被預先固定，故熔融吹毛纖維 -6 - (4) 1302171 無法進入紡黏非織布的長纖維層，無法發揮投錨（固定） 效果，故無法取得所期待之微細纖維所造成的熱壓黏接合 效果。 特公昭6 0 - 1 1 4 8號公報中亦同樣地，記載以紡黏法進 行聚烯烴系長纖維非織布之製造中，對移動捕集網之面上 所堆積的長纖維棉網（稱爲紡黏棉網）的裡面上，供給預 先調製之捲出源中所捲繞的熔融吹出極細纖維非織布且層 合後’以使用熱軋紋輥之熱壓黏法固定層合非織布構造的 方法。於此公知方法中，指出以構成熔融吹毛非織布微細 纖維做爲紡黏長纖維層之層間接黏劑的機能。但是，應用 做爲接黏層的熔融吹毛非織布，爲非織布構造被預先固定 的材料，故幾乎無法期待熔融吹毛微細纖維爲實質上進入 紡黏非織布的長纖維層內並且進行加固作用。 【發明內容】 發明之揭示 本發明之目的爲在於提供拉伸強力優良、具有過濾及 阻擋機能且非織布構造之微細纖維層更加高度進入長纖維 層’使得微細纖維層與長纖維層爲更加高度相互加固，令 微細纖維層構造爲更強固且層合非織布爲具有高拉伸強力 的紡黏系層合非織布爲其目的。 本發明之更具體的目的爲在於提供令安定維持過濾性 和阻擋性機能構造之微細纖維非織布層、與其兩側配置之 前述微細構造將構造加固的長纖維層予以層合一體化之成 (5) 1302171 爲非織布構造的紡黏系層合非織布所構成的高強力非織布 ·〇 本發明之其他目的爲在於提供微細纖維層的構造爲強 固，且層合非織布爲具有高拉伸強力，加上以聚酯系、聚 醯胺系纖維做爲素材下，提供高強力、耐熱性、化學親和 性、親水性等優良，且前者爲提供耐放射線性、尺寸安定 性等，後者爲提供對於油之膨脹性、染色性優良的聚酯纖 維系、聚醯胺纖維素紡黏系高強力非織布。 本發明之再其他目的爲提供前述之拉伸強力及耐毛茸 性優良，具有過濾及阻擋機能，令非織布構造加固安定化 ，且紡黏系高強力非織布之更加安定的製造方法。 本發明者等人檢討於微細纖維非織布層之兩側面連接 配置之長纖維層中之微細纖維的纏合、混合之各態樣與層 合非織布之拉伸強力等之主要性能的相關關係時，發現於 形成層合非織布中，長纖維棉網層對於層內部之熔融吹毛 微細纖維之混合（二進入）態樣爲與層合非織布之拉伸強 度、拉裂強度、5 %模數、耐毛茸性、層間剝離強力等具 有顯著的正的相關。即，發現若長纖維棉網層於層內部之 熔融吹毛微細纖維愈進行進入、混合，則層合非織布之拉 伸強力愈顯著提高，並且完成本發明。 本發明之紡黏系非織布爲以纖維徑爲7 // m以上20 以下之熱塑性合成長纖維層做爲上下層，且以纖維徑 爲5 // m以下之熱塑性合成微細纖維層做爲中間層之經由 壓黏而一體化的層合非織布中，具有微細纖維爲於長纖維 -8- (6) 1302171 層之至少一面側以進入指數爲0.3 6以上進入且與 合之非織布層構造，且該層合非織布爲組織1 0 g/m2以下，體積密度爲〇.20 g/cm3以上爲其特 力非織布。 本發明之紡黏系層合非織布可經由令使用熱 形成性合成聚合物之至少一層以上的長纖維於捕 上紡紗，且使用熱塑性合成樹脂以熔融吹毛法至 層以上之結晶化度爲1 5 %以上40 %以下的微細纖 令至少一層以上之長纖維層合，且熱壓黏溫度爲 之熔點一10〜—80 °C、熱壓黏之線壓爲1〇〇 N/ N / cm，經由使用軋紋輥或平輥之力[]壓予以一體 製。 以下，詳細說明本發明之拉伸強力優良之具 阻擋機能的非織布及其製造方法。 本發明之紡黏系層合非織布爲令所謂的熱塑 維的長纖維棉網（S W )薄片，將熱塑性合成纖 吹出微細纖維棉網（MW )薄片夾位配置而成： SMS層合棉網的纖維間及層間構造爲經由熱壓黏 一體化則可形成，此熔融吹出微細纖維爲以特定 數，高度進入連續長纖維層之具有固定三層非織 紡黏系層合非織布。 本發明之紡黏系層合非織布的構造爲於紡黏 織布之製造步驟中，對移動之捕集體面狀所熔融 數根連續長纖維群的第一堆積長纖維棉網（SW 1 長纖維混 g以上250 徵之高強 塑性纖維 集輸送帶 少吹以一 維’其後 比長纖維 c m 〜1 0 0 0 化則可調 有過濾、及 性合成纖 維之熔融 之所謂的 作用予以 的進入指 布構造的 長纖維非 紡紗的多 )全面， (7) 1302171 直接吹送熔融吹毛微細纖維棉網（MW )層，再於此層之 全面堆積多數根連續長纖維群的第二棉網（S W2 )，且全 體形成前述片狀的S M S棉網層合體，且熔融吹毛微細纖維 棉網（MW )層爲以夾層狀於熱壓黏步驟之間，被一體化 ，且熔融吹毛微細纖維爲形成全面以特定之進入係數高度 進入連續長纖維層的三層層合非織布構造。 本發明之紡黏系層合非織布爲基於如前述之熔融吹毛 微細纖維以特定的進入指數高度進入連續長纖維層內，且 爲三層層合非織布構造，採取熔融吹毛微細纖維層、與長 纖維層爲搓捻成爲高度相互加固的構造下，令微細纖維層 構造爲強固，且一邊經由良好的熔融吹毛微細纖維而具有 過性、阻擋性，一邊亦令耐毛茸性維持一定，則可成功顯 著提高紡黏系層合非織布的拉伸強力。 圖1爲示出本發明之紡黏系層合非織布於CD方向中之 剖面構造的模型圖，且示出於連續長纖維層疊層熔融吹毛 微細纖維棉網之紡紗管嘴側的面上，再將長纖維棉網（省 略圖示）予以層合一體化構造的剖面圖。 本發明所謂之三層層合非織布構造爲如圖1所示般， 由紡黏法所形成之長纖維層（L )熔融吹毛微細纖維層（ MB )、及紡紗管嘴側所層合之又一個長纖維層（未圖示 )所構成，以紡黏法所形成的長纖維層（L )爲包含於紡 紗管嘴側令熔融吹毛微細纖維進入所形成的長纖維（S i〜 S n )與熔融吹毛微細纖維的混合層（Μ )。還有，長纖維 層（L )亦存在不含熔融吹毛微細纖維之長纖維（S 0 )所 -10- 1302171 (8) 構成的層。圖中，捕集面側以A表示，一者管嘴面側以B 表示。 於圖1中’以掛網部所示之部分爲微細纖維層，以圓 形剖面所示者爲長纖維的剖面。微細纖維層的進入類型有 如S 1 3和S 1 5般完全包埋長纖維者，如s丨丨和s丨2般包住剖 面之一半以上者，如S 1 4和S 1 6般與剖面之一部分接黏結合 者。此類微細纖維對於長纖維層的進入、結合、包埋程度 可使用後述的進入指數予以評價。進入指數愈大，則微細 纖維對於長纖維的進入程度變大，微細纖維包入長纖維的 程度變大。 如此進入的微細纖維非以薄膜狀，而爲以纖維狀且一 邊維持集合狀態一邊進入長纖維層之纖維間的間隙，並且 具有埋入長纖維層之纖維間隙的作用。此現象可賦予加固 長纖維層之作用並且於埋入長纖維間之間隙下提高過濾作 用、阻擋作用等各種遮蔽效果、分離作用。 更且，令長纖維層之纖維於此類特殊形狀下予以加固 '固定化，則可將長纖維牢固地固定化，且耐摩損性優良 ，並且亦有助於表面耐毛茸性的提高。 本發明之此類特異的構造爲在以軋紋予以部分熱壓黏 之一體化中，在熱壓黏部除外之其他非壓黏部分全面分佈 存在。又，經由平輥之加熱和加壓予以一體化下，未熱熔 黏，且全面存在此構造。 於本發明中，熔融吹出微細纖維的進入指數，爲令後 述方法所測定之相鄰長纖維間（但，未超過三直徑之距離 -11 - 1302171 (9) )埋入之熔融吹毛微細纖維相深度的平均値（d )除以長 纖維之纖維徑（D )，且以下式（1 )所定義之値。 進入指數= d/ D (1) 若換言之，所謂進入指數，爲表示構成長纖維層之長 纖維間所佔之熔融吹毛微細纖維充塡度的混合程度。因此 ’本發明之三層層合非織布爲在非織布構造上，含有熔融 吹毛微細纖維爲以進入指數且以特定充塡度混合之長纖維 層的層合非織布構造爲其特徵。 本發明中，熔融吹毛微細纖維爲具有對於連續長纖維 層以〇 · 3 6以上進入的熔融吹毛微細纖維與連續長纖維混合 的構造。更佳爲進入指數爲0.4以上。對熔融吹毛微細纖 維層再將連續長纖維棉網疊層，則對此方向的進入少。 此處，進入指數爲除去熱壓黏時之經軋紋部位而進行 算出。未令熱軋紋部位做爲進入指數之評價對象的理由， 係爲被熱壓黏軋紋部分爲由電子顯微鏡觀察之結果，大槪 微細纖維與長纖維均爲熔融或於高壓下熔解令纖維構造被 破壞，且由此部位之剖面形狀的觀察，難以判別兩者的混 合程度。 於本發明中，構成紡黏長纖維層的連續長纖維爲由長 纖維層所求出之覆蓋性、機械強度、紡黏製造步驟中之紡 紗安定性的觀點而言，纖維徑爲7 // ( PET爲0.53 dtex、

Ny 6爲0.42 dtex)以上，較佳爲12//以上。又，上限爲20 /zm以下。連繪長繊維層爲具有由移動捕集輸送帶上所堆 積之連續長纖維紗群之棉網堆積層，經由公知之紡黏紡紗 -12- 1302171 (10) 步驟中之摩擦帶電和電暈帶電或機械的紗條分散手段，由 長纖維之棉網內分散爲均勻的長纖維棉網層所調製的非織 布構造。連續長纖維層爲單層、或重疊複數層亦可。還有 ，連續長纖維棉網的調製方法例如記載於特公昭60- 1 1 1 48 號公報、特公昭4 8 - 3 8 02 5號公報等許多之已知文獻中。 熔融吹出微細纖維層以平均纖維徑爲0.5 // m以上5 以下，3//以下爲佳。可使用Ind. Eng. Chem. 48, ν〇18· 1342 — 1346、特公昭56-33511號公報等許多已知文 獻記載之方法，裝置則可輕易調製。熔融吹毛紡紗所形成 的微細纖維、纖維徑若小於5 //，則紡紗條件過爲嚴苛， 不能稱爲可製造的安定條件，故爲不佳。微細纖維之纖維 徑若大於5 //，則連續長纖維的纖維徑接近，不僅無法有 效表現微細纖維所造成的過濾性能、阻擋性，且微細纖維 對於連續長纖維層內之進入所形成的混合層困難。所進入 之熔融吹出微細纖維之纖維徑，以連續長纖維之纖維徑約 1 / 5以下爲佳，且以3 //以下爲更佳。令熔融吹毛微細纖 維’於前述未結合狀態之連續長纖維棉網上面直接以熔融 吹毛紡紗法予以吹送’則可形成前述進入指數〇 . 3 6以上的 混合層。於控制所吹送之熔融吹毛微細纖維所具有的結晶 化度爲1 5 %以上40%以下，則可確實且安定進行熱壓黏加 工令非織布構造固定。 結晶化度爲1 5 %以下，則軟化點過低，且以熱壓黏輥 予以一體化時之溶融吹毛微細纖維爲由長纖維層中滲出， 且由長纖維層之間隙露出，於軋紋部位變成膜、熔融塊， -13- 1302171 (11) 又，無法接黏至滾筒且安定生產。另一方面，40%以上’ 則熔融吹毛微細纖維與連續長纖維的接黏力降低，熔融吹 毛纖維對於長纖維的進入減少，且妨礙層合之層剝離和層 合非織布的強度表現。 熔融吹毛微細纖維可爲單層，且亦可重複堆積數層。 但是，混合層爲經由對長纖維層直接吹送第一層之熔融吹 毛微細纖維而形成，故第一層之平均纖維徑愈小，則進入 指數可增大，故爲佳。 φ 本發明中滿足特定之進入指數的三層層合非織布構造 爲於紡黏長纖維非織布之製造過程中，對移動之捕集體面 狀所熔融紡紗的多數根連續長纖維群的堆積棉網（S W 1 ) 全面上，令熔融吹毛微細纖維棉網（M W )直接吹送堆積 形成熔融吹毛層爲其基本原理。更且，令熔融紡紗的多數 根連續長纖維群的棉網（S W2 )堆積。 於本發明中，連續長纖維爲考慮經由延伸所表現的充 分強力和尺寸安定而設定紡速等。例如聚對酿酸乙二醇酯 爲以紡速爲3000 m/min以上，較佳爲3500 m/min以上予 以延伸紡紗。於長纖維網上直接吹送之熔融吹毛微細纖維 層上再疊層長纖維棉網之所謂的S M S構造。若爲所謂的 S Μ構造體，則在長纖維層棉網爲產生某程度結合且具有 強力程度之一體化的熱壓黏條件下，加熱輥爲直接接觸熔 融吹毛層，且熔融吹毛微細纖維爲軟化至熔融且本身破壞 或變形，易喪失網孔的纖維構造，且熔融吹毛纖維層爲易 被熱壓黏輥捲取，以安定生產。於是，本發明中，作成 -14- 1302171 (12) S M S構造，作成令熔融吹毛纖維不會直接接觸至加熱輥之 構造，使得熔融吹毛微細纖維爲於連續長纖維中進入結合 ，且在連續長纖維層可表現強力之條件下進行熱壓黏。 進入指數可根據令紡出熔融吹毛微細纖維之熔融吹毛 紡紗管嘴、與連續長纖維之堆積棉網捕集面之相對位置設 定爲12公分左右之方法，提高作用於前述捕集面之吸引力 的方法則可加以控制。令人意外地，即使根據形成熔融吹 毛微細纖維之樹脂素材的種類，亦可令進入指數爲不同。 得知聚醯胺樹脂、聚對酞酸乙二醇酯樹脂等之具有1 8 0 °C 以上高熔點之熱塑性樹脂比聚烯烴樹脂所構成的熔融吹毛 纖維，更易調整進入指數大的非織布。 關於熔融吹毛微細纖維進入的具體形態，爲令熔融吹 毛微細纖維對於吹送之連續長纖維層的進入，於熔融吹毛 微姻纖維爲單一處之1、2根單纖維無單獨以鬚狀和纒合般 形狀，利用彼等發展成複數纖維集合層且形成進入部分， 且進入層爲以包圍一部分或全體長纖維般包埋、或者交纒 配置之形態，又，此進入之熔融吹毛微細纖維之一部分爲 以接合至長纖維之構造，係以接合面全體具有熔融吹毛層 與吹送熔融吹毛之長纖維層的混合層型式。但，以層型式 進入下’則必須不會破壞熔融吹毛微細構造表現過濾性能 和阻檔性#之溶融吹毛層構造程度的溶融吹毛量，較佳爲 熔融吹毛微細纖維率爲10 wt%以上或2 g/ rn2以上。 進入指數爲根據紡紗條件中之長纖維側的自由度、和 熔融吹毛微細纖維低之結晶化度的紗條特性、熔融吹毛之 -15- (13) 1302171 進入力、及平輥加熱、加壓所造成之再進入等而表現。 以熱壓黏將三層層合非織布構造固定上’可應用非 布之表面積5 0 %以下之熱軋紋加工、或對三層層合棉網 面應用熱軋加工則可進行。 軋紋花紋於基本上雖無大影響，但期望避免使用恐 致熔融吹毛微細纖維層損傷之前端面積小且具有急劇大 入凹凸的軋紋花紋。軋紋面積未滿6 %以下之熱壓黏加 下無法取得充分的布強力，若大於5 0 %，則非部分壓黏 分變少，流體可通過之部分有變少的傾向，故爲不佳。 ，若可作成符合使用目的之過濾性和阻擋性，則以平輥 由加熱加壓進行一體化亦可。 熱壓黏溫度爲由成爲連續長纖維之熱塑性樹脂熔點 低2 0 °C之溫度至低8 0 °C左右之溫度範圍，線壓爲由1 〇 〇 /cm以上至1〇〇〇 N/cm以下之範圍中選擇。但，若壓 和溫度低，則無法產生連續長纖維彼此間的接合、和因 融吹毛微細纖維之軟化而令連續長纖維間接合，並且容 發生層間剝離，連續長纖維纖維爲以棉狀剝離，無法取 表現充分布強度之非織布構造。若考慮不會輕易層間剝 、強度和做爲布帛的操作性，則以適當選擇取得毛茸指 爲約2 · 5級以上之非織布構造的加熱加壓條件爲佳。相 地’若溫度頗高、壓力高，則微細纖維溶解，且熔融吹 微細纖維滲出至長纖維層之外側爲止並附著至加熱輥， 在設定熱壓黏加工條件時，必須考慮熔融吹毛纖維量與 續長纖維層之份量、進入程度、連續長纖維層之纖維徑 m 全 導 押 X 部 但 經 更 N 力 熔 易 得 離 數 反 毛 故 連 -16- (14) 1302171 分散等。 本發明之紡黏系層合非織布的組織一般爲選取1 0 g / m 2以上、2 5 0 g / m 2以下。未滿1 0 g / m2，則使用於各種 用途的強力低。長纖維層之組織若低於5 g / m2，則熔融 吹毛微細纖維爲過度打穿連續長纖維棉網、熱壓黏後之觸 感降低，且微細纖維層的構造易被破壞。於製造面，長纖 維棉網爲於捕集面中被吃入，且熔融吹毛纖維於軋紋輥上 易熔黏，故難以安定生產。組織若大於2 5 0 g / m2，則厚 度變大，熔融吹出微細纖維量增加，即使更加提高進入度 ，亦難到達長纖維層的表層，無法有效率取得熔融吹毛微 細纖維的進入效果。 熔融吹毛微細纖維層之每單位面積的重量，相對於層 合非織布之全組織的比率，可考慮滿足製品非織布之阻擋 性和過濾特性之熔融吹毛微細纖維直徑而決定。若過少， 則如所述之理由下，無法於進入下維持層構造，且阻擋性 和過濾性降低。又，此比率若大於5 0 %，則熱壓黏時軟化 的熔融吹毛纖維變得過多，且過度進入連續長纖維層中， 故於外側層之連續纖維層表面露出，且軋紋部分亦同樣表 面化，軟化的熔融吹出纖維被樹脂化且易纏繞至軋紋輥， 且層合非織布製品的表面和軋紋部的觸感顯著變硬。又， 層合非織布之每組織的拉伸強力，爲比熔融吹毛纖維之接 黏效果更僅令連續長纖維之分率減少之部分降低，故爲不 佳。 構成本發明之紡黏系層合非織布之連續長纖維及熔融 -17- (15) 1302171 吹出微細纖維，可將纖維形成性之熱塑性合成樹脂使用形 成纖維原料予以調製。纖維形成性熱塑性合成樹脂爲由熱 塑性樹脂所構成之熔融吹出微細纖維、及連續長纖維所構 成’且此熱塑性樹脂爲由聚酯、或其共聚物、彼等之混合 物所構成。其例爲以聚酞酸乙二醇酯、聚酞酸丁二醇酯、 和聚對酞酸丙二醇酯等爲首之對酞酸、間酞酸和酞酸、萘 、二羧酸等之芳香族二羧酸、與乙二醇、二甘醇、1，4 -丁二醇、環己烷二甲醇等之二醇共聚而成者即可。又，上 述之聚酯爲生物分解性樹脂，例如以聚乳酸爲首之脂肪族 聚酯亦可。 於其中，在不阻礙本發明效果之程度上，亦可添加聚 燦烴類、聚醯胺類、聚胺基甲酸乙酯類，同樣地在不阻礙 本發明效果之程度上，亦可添加原液染色、氧化鈦、紫外 線吸收劑、和熱安定劑、抗氧化劑等之任意添加劑。 又’熱塑性樹脂爲聚醯胺，例如，尼龍6、尼龍6 6、 尼龍6 1 0、尼龍6 1 2等、或其共聚物、彼等之混合物所構成 者亦可。 更且’在不阻礙本發明效果之程度上，亦可添加聚烯 烴類、聚酯類、聚胺基甲酸乙酯類，且同樣在不阻礙本發 明效果之程度上’亦可添加原液染色、氧化鈦 '紫外線吸 收劑、和熱安定劑、抗氧化劑等之任意添加劑。 此處所μ之添加的聚嫌煙類爲聚乙燒、聚丙嫌或α 一 細煙’令乙燒無規共聚的聚丙條等或者將其混合者亦可。 還有，本發明中，連續長纖維及熔融吹毛微細纖維均 -18- 1302171 (16) 爲使用同種之樹脂原料形成纖維，於提高熱壓黏之一體化 加工中之接黏強度的表現上，爲佳。 於熔融吹毛微細纖維之層合上所供給的連續長纖維棉 網的自由度’於防止熔融吹毛之吹附時之棉網翻起而以預 熱輥和平滑輥等進行表面層之平滑化，除去靜電令纖維間 的反彈減弱，對於輸送帶面吸黏且進行吸附令自由度下降 之方向，必須止於熔融吹毛直接紡紗時，連續長纖維之紗 條爲移動且上述之熔融吹纖維進入連續長纖維形成構造之 程度。又，熔融吹毛的紡紗條件爲選定熔融吹毛微細纖維 之纖維徑與吐出量、連續長纖維之纖維徑與每單位面積之 重量和分散散、提供進入力量之延拉加熱流體的速度、管 嘴與連續長纖維棉網被承載之輸送帶面的距離、吹送角度 、熔融吹毛微細纖維著地部分之吸引風速等之條件。關於 熔融吹毛纖維彼此間或熔融吹毛纖維與連續長纖維之接合 ，亦爲考慮熔融吹毛微細纖維被捕集時之具有黏著性之熔 融吹毛紡紗的溫度條件、管嘴至輸送帶面爲止之距離而選 定條件。 熔融吹毛纖維之結晶化度並非僅爲前述操作上之問題 ，且亦影響進入，結晶化度若大於4〇% ’則接黏性降低’ 且進入性亦降低。又’柔軟性亦降低且吹送時之進入難表 現，且熱壓黏時熔融吹毛微細纖維層難軟化並且難經由移 動而表現進入。 令溶融吹毛微細繊維之結晶化度在指疋的®囡上’聚 酯樹脂若溶液黏度C s P / c爲0 · 2〜0 · 8 ’較佳爲0.2〜0.5 ’ -19- 1302171 (17) 則可在一般的熔融吹毛紡紗條件下調整結晶化度。又，聚 酸胺若溶液比黏度7? r e 1爲1 · 8〜2 · 7，較佳爲1 · 8〜2 · 2，則 同樣可調整。一般的聚丙烯之熔融吹出微細纖維於紡紗後 的結晶化度爲約5 0 %左右，比聚酯和聚醯胺顯示更高値。 認爲其係經由冷卻過程的效果大，且以素材熔點高之樹脂 易軟化進入且亦易於表現。 【實施方式】 發明之最佳實施形態 〔實施例〕 以下說明本發明之貫施例，但本發明並非僅被限定於 此些實施例。 實施例及比較例等中所言及的特性値爲根據下述記述 的測定法。 (1 )纖維直徑（// m〕（纖維徑）之測定 除去纖維棉網、非織布等試料之兩端部丨〇公分，且由 布帛之寬2 0公分的各區域中分別切取1公分正方的試驗片 調製樣品。對於各試驗片，以顯微鏡測定各3 〇點纖維直徑 ’算出測定値的平均値（將小數點第二位四捨五入），視 爲試料之構成纖維的纖維徑。 使用位置：Keyance製VT-8000 測定之倍率：連續長纖維爲倍率1 〇 〇 〇倍、熔融吹出微 細纖維爲倍率2 5 00倍 (18) 1302171 (2 )非織布之毛茸等級（耐毛茸性）〔級〕的測定 根據JIS L 〇 8 4 9之摩擦牢度試驗法，使用下述之測定 法。 除去非織布試料之兩端1 0公分，採取布帛之寬每2 〇公 分於MD方向之長度3 00 mm、寬25 mm的試驗片。使用日 本學術振興會型牢度試驗機，於摩擦子之荷重2 〇 〇克、摩 擦子側安裝模擬人類皮膚摩擦係數之L i η 1 a y布捆包用 Ν ο _ 3 1 4黏著膠帶，且令試驗片熔融吹微細纖維於進入側之 長纖維層面側進行5 0回動作（來回）、摩擦，以下列基準 將各試驗片之被摩擦面的耐毛茸性加以等級，求出等級値 的平均値（將小數點第二位四捨五入），視爲非織布的毛 茸等級。 1級：試驗片破損程度剝取纖維。 2級：試驗片非常變薄程度剝取纖維。 2 · 5級：淸楚察見絨球大，且於多處纖維浮起。 3級：淸楚開始出現茸球、或察見複數的小茸球。 3 · 5級：於一處開始出現小茸球程度地起毛茸。 4級：無起毛茸。 (3 )拉裂強力〔Ν〕的測定 根據JI S L 1 0 8 5 5 . 5 C法、擺錘法’除去非織布試料之 兩端10公分，每20公分寬，於MD方向、CD方向各採取― 枚縱 mm X橫1 00 mm大小的試驗片’並使用Elemendolf型 -21 - (19) 1302171 拉裂試驗機予以測定。算出測定値平均値的（將小數點一 位四捨五入）。還有，所謂MD方向之測定數據爲指非織 布於MD方向上拉裂之數値。 (4 )非織布之拉伸強力〔N / 3 c m寬〕的測定 除去非織布的兩端10公分，每20公分寬，於MD方向 、CD方向各採取一枚3公分X約2 0公分的試驗片，並於定 速伸張試驗型拉伸試驗機上以把握長度1 0公分下安裝，以 3〇公分/分鐘之拉伸速度下加以試驗片斷裂爲止之負重。 於MD、CD方向求出試驗片之最大荷重時強度的平均値（ 爲N單位將小數點第一位四捨五入）。 (5 )非織布之通氣度（（：(：/(：1112/56(：〕的測定 根據JIS L- 1 096記載之弗雷澤（Frazier)法測定。除 去非織布的兩端10公分，每20公分寬採取一點，測定，且 算出測定値之平均値（將小數點第2位四捨五入）。 (6 )熔融吹毛微細纖維進入狀況的觀察方法 除去非織布之兩端10公分，並於布寬每20公分選擇一 處採取樣品，並將其寬長（1公分）之布的CD方向剖面以 剃刀切斷乙醇含浸之非織布的液態氮冷凍試料，將所得之 切斷面的Pt—Pd澱積（使用0.1 torr 4.2 mA、Echo公司製 IB-5 )剖面使用日立製作所公司製電子顯微鏡S-4100、 FESEM，以放大倍率5 00倍左右觀察咅(J面。 -22- (20) 1302171 (7 )測定指數〔一〕的測定算出 進入指數爲表示於層合非織布之長纖維層中所進入之 熔融吹毛微細纖維的進入程度，進入指數愈大，則判定熔 融吹毛微細纖維對於長纖維層的混合（進入）程度愈大。 熔融吹毛微細纖維對於長纖維層內之進入態樣，爲以 (6 )同樣條件採取經乙醇含浸液態氮冷凍的層合非織布 試料’且將未沈積所調製之CD方向的切斷剖面，以 Keyance公司製VT-80 00之投射光條件下，使用顯微鏡（參 照註）’記錄1 500倍左右映像並且以下列基準，將熔融吹 毛微細纖維層對於長纖維層的進入狀態予以分級（參照圖 1 ) 〇 a·微細纖維層對於長纖維層的進入無法分級，以軋 紋輥所熱壓黏一體化之非織布的軋紋部分，爲由進入指數 之測定，算出中除去。一般，微細纖維未進入部分之微細 纖維層（Μ )與長纖維層的界面無法明確特定，故抽出含 有構成長纖維層之二個鄰接之二個長纖維（S , :、S ! 2 ; S i 2 ' S13 ；……S i 5、S i 6 ;……）間之微細纖維層的二個長纖 維組合。但，所抽出各組二個長纖維間之距離爲未超過長 纖維直徑之三倍。將所抽出之各組二個長纖維的接線於捕 集面反側上拉出。 b.以此各接線做爲基準線，求出各二長纖維間進入 之微細纖維層基準線至最遠部位爲止之距離，並將其視爲 進入深度（d!、d 2、d 3....... d 1 5 )(參照圖1。每一剖面 - 23- (21) 1302171 抽出1 5組，測定各組的進入深度，求出寬度方向的平均値 ，且二個纖維間之微細纖維的進入深度平均値（d )( U m )。但，所抽出之各二長纖維間所進入之微細纖維的 進入深度爲了避免變成無限大，乃令所抽出之二長纖維中 ，與距離捕集面側遠者比較非織布之捕集面側最大部之距 離（dc )和進入深度，於進入深度爲dc之1.41倍以上時， 將此二長纖維組合下的進入深度視爲dc之1 . 4 1倍値。長纖 維之直徑（D ) ( // m )爲根據纖維徑之測定方法求出。 其次，根據下式算出進入指數（將小數點第三倍四捨五入 )° 進入指數=d/ D ( 1 ) 註：剖面視測爲以顯微鏡觀測者較電子顯微鏡，對於 長纖維纏繞接觸多數的熔融吹出微細纖維，較易觀察到將 被萃取之兩者的接觸部分。 (6 )結晶化度〔％〕的測定 秤量約8毫克之試料纖維，放入樣品鍋中，且使用樣 品封口機，調製樣品。使用SII Nanotechnology公司製 D S C 2 1 0，以下列條件測定（測定環境氣體：氮氣5 〇毫升 /分鐘、升溫速度·· 10°C / min、測定範圍：25〜3 0 0 °C ) 〇 聚酯爲具有冷結晶化部，故以下式求出結晶化度（將 小數點第二位四捨五入）。 結晶化度％ -24- 1302171 (22) 二（溶解部之熱量-冷結晶部之熱量）/完全結熱量 • PET完全結晶之熱量：

Physics" Academic Press, New York & Londonm Wol. 1, P 3 8 9 ( 1 9 7 3 )) • PP 完全結晶之熱量：1 65 J / g ( J· Chem. Phys. Ref. Data, 1 0 ( 4 ) 1 9 8 1 1 0 5 1 ) •尼龍6之完全結晶的熱量：190 J/g(J· Plymer· Sci A- 1，1 2697 ( 1 963 ) (7 )非織布之耐水壓〔kP a〕的測定 除去試料非織布的寬兩端10公分，於布帛之寬每20公 分調製18公分X 18公分正方的試驗片，根據JIS L 1 092測 定並且算出其平均値（將小數點第三位四捨五入）。 (8 )溶液黏度測定法〔7? sp / c〕 將0.025克之樣品溶解於鄰氯苯酸（〇CP) 25毫升中 。於90 °C加溫（若未溶解則以1 2〇 °C )溶解。測定溫度爲 於3 5 °C條件下，以黏度管測定下進行且以下式計算。^數3 點、算術平均，並將小數點第三位四捨S入算出。 77sp/c= ( (t — t0) /t0) /c 溶劑通過時間：tO秒、溶液通過時間：t秒、c :每 1 000毫升之溶質g (9)相對黏度測定法〔7? rel) -25- 1302171 (23) 將0.0 2 5克之樣品於9 8 %硫酸2 5毫升中常溫下溶解。 測定溫度爲於2 5 °C條件下，以黏度管進行測定。η數3點、 算術平均，並將小數點第二位四捨五入算出。 η rel=t / t0 溶劑通過時間：to秒、溶液通過時間：t秒 (實施例1〜4 ) 將常用的聚對酞酸乙二醇酯依據紡黏法，於紡紗溫度 3 00 °C下令纖維絲之長纖維群朝向移動捕集面押出，並以 紡紗速度3 5 0 m /分鐘紡紗，且於電暈帶電下使其帶電3 #C/g左右令其充分開纖，於捕集網面上調製由平均纖維 徑1 3 μ m纖維絲所構成，5公分變動率1 5 %以下均勻性之 組織25 g/ m2的未結合長纖維棉網。 另一方面，將聚對酞酸乙酯二醇酯（溶液黏度；7 sp / c、0.50 )於紡紗溫度3 00 °C、加熱空氣溫度320 °C、吐出 空氣1 0 0 0 Nm3 / hr / m之條件下以熔融吹毛法予以紡紗， 將平均纖維徑1 .6 // m之極細纖維之組織1 0 g / m2之無視 棉網型式，朝向上述形成之長纖維棉網直接噴出。此時由 熔融吹毛管嘴至長纖維棉網上面爲止之距離爲1 〇〇 mm， 並將熔融吹毛管嘴正下方之捕集面中的吸引設定爲〇. ；1 2 k P a、風速約7 m / s e c。如此’調製堆積熔融吹毛微細纖 維對於長纖維集合棉網層內之進入被助長的熔融吹毛微細 纖維棉網/長纖維棉網（簡述爲M W / S W 1 )。 於熔融吹毛微細纖維棉網/長纖維棉網之極細纖維錦 -26- (24) 1302171 網面上’再將聚對酞酸乙二醇酯之長纖維棉網與最初調製 之長纖維同樣處理開纖，直接調製由長纖維棉網/熔融吹 出微細纖維棉網/長纖維棉網所構成的三層層合非織布（ SW2/MW/SW1) ’其次，將 S W2/ MW/ SW1 通過軋紋 輥與平輥之間，令其熱壓黏，取得層合層間非織布構造被 固定的三層合非織布（S// M/ S )。熱壓黏加工爲令軋紋 輥之折針眼花紋，面積率1 4.4 %，於平輥之間，於線壓 3 6 5 N/ cm—定下，調製軋紋輥溫度不同之實施例1〜4的 層合非織布。示出實施例1〜4之非織布中之熱壓黏條件非 織布的構造及使用性能的各數據。但，耐毛絨性爲對於捕 集面側測定。 (比較例1〜4 ) 令聚對酞酸乙二醇酯（溶液黏度；7 sp / c 0·50 )於熔 融吹出紡紗條件、紡紗溫度3 0 0 °C、加熱空氣溫度3 2 0 °C、 吐出氣體量1 000 Nm3/ hr下，由熔融吹毛管嘴吐出至100 mm的捕集面’取得平均纖維徑1 · 6 #工之極細纖維所構成 之組織1 〇 g/ m2之自我接黏的熔融吹出極細纖維非織布。 於使用實施例1〜4相同方法，相同條件之紡黏法所調 製之長纖維棉網（S W 1 )的上面，捲出上述所調製的熔融 吹毛極細纖維非織布、直接重疊，再於其上將前述第一長 纖維棉網相同條件下以紡黏法所紡紗之聚對酞酸乙二醇酯 的連續長纖維予以編織（S W2 )，調製三層合棉網（S W / M W / S W )，且應用與實施例1〜4相同條件下之熱壓黏 -27- (25) 1302171 法’調製二層合非織布。 採取比較例1〜4樣品。 表1中，示出關於比較例1〜4之層合非織布中之熱壓 黏條件和層合非織布之構造及使用性能的各數據。但，耐 毛茸性爲對於捕集面側測定。 表1 實施例（1〜4 ) /比較例（1〜4 ) 作成條件 非織布特性 拉伸強力 輥溫度 進入指數 耐毛茸性 平均 提局率 _ 級 N/3 cm % 實施例1 1 70 0.40 3.0 68 2 1.4 實施例2 190 0.3 8 3.5 92 15.0 實施例3 2 10 0.4 1 3 . 8 108 17.4 實施例4 220 0.40 4.0 100 13.6 比較例1 170 0.15 3.0 56 _ 比較例2 190 0.18 3.5 80 比較例3 2 10 0.16 3 . 8 92 _ 比較例4 220 0.17 4.0 88 一

表1爲示出實施例之層合非織布，與比較例1〜4之層 合非織布相比較，即使未具有毛茸等級爲以同等程度固定 之非織布構造，亦可令拉伸張力顯著提高10%以上。本發 明之層合非織布爲乳紋輥溫度高，於實施例2、比較例4中 均察見拉伸強力提高’故不會損害非織布的機械物性地固 -28- 1302171 (26) 定非織布構造（參照圖4 )與非軋紋部之部分具有補強， 且判定確實經由進入之效果而具有拉伸強力。 (實施例5〜8 ) 對實施例1〜4同樣條件所調製之三層層合棉網（S W2 /MW/SW1)，以MD之拉裂強度爲指定値般改變軋紋溫 度並且予以熱壓黏處理，調製構造被固定的三層非織布。 表2中示出非織布的使用性能。 (比較例5〜8 ) 對使用比較例1〜4同樣條件所調製之三層層合棉網（ SW/MW/SW)，以MD之拉裂強度爲指定値般改變軋紋 溫度並且予以熱壓黏處理’調製構造被固定的三層非織布 。表2中示出非織布的使用性能。

-29- (27) 1302171 例（5 - 8 ) /比較例（5 — 8 ) ----- 非織布特性 拉裂強力 拉裂強力 '---_一 進入指數 MD方向 MD方向 ------ '^——_ N N / 3 c m 0.40 15 88 0.42 10 108 KMjm 7 0.40 5 130.4 8 0.39 3 136 0.16 15 72 6 0.18 10 98.4 7 0.18 5 120 8 0.17 3 128 表2爲示出若微細纖維對於紡黏連續長纖維層之進入 度增大’則經由微細纖維與連續長纖維之結合、包埋、交 ®等使得非織布構造之固定點於非織布內部亦增加，故即 使非織布強力爲同等，亦提高非織布的拉裂強力。 使用做爲濾材時之層合非織布，其重要爲令加熱變形 時和流體通過時之非織布內部微細纖維構造的網孔構造難 變形。本發明之層合非織布爲在令連續纖維層之剖面，形 成進入多數熔融吹毛極細纖維的構造下，提高拉伸強力， 據此可判定因爲模數變高、拉裂強力變高，故非織布內部 之微細纖維構造的網孔構造難變形。 -30 - 1302171 (28) {實施例9 ) 令實施例3以氟系撥水劑純分1 %塗布且充分乾燥。測 定耐水壓之結果示於表3。 (比較例9 ) 令比較例3以氟系撥水劑純分1 %塗布且充分乾燥。測 定耐水壓之結果示於表3。 表3 實施例（9 ) /比較例（9 ) 進入指數 耐水壓 一 kPa 實施例9 0.4 1 0.65 比較例9 0.16 0.44 表3爲示出本發明爲如上述般，爲了察見是否經由熔 融吹出進入而加固微細纖維構造的網孔構造，乃以具有變 形之測定法進行耐水壓評價的結果。判定本發明爲提高耐 水壓，故顯示良好的過濾、阻擋效果。 (實施例1 〇 ) 對實施例1〜4同樣條件所調整之三層層合棉網（S W2 / M W / S W 1 )，以平輥進行加熱加壓處理令其一體化。 線壓爲2 7 0 N / c m並以平輕溫度5周整耐毛械性且採取實施 例1 0。表4中示出非織布的構造及使用性能的數據。 -31 - (29) 1302171 (比較例1 0 ) 對比較例1〜4同樣條件所調整之三層層合棉網（S W 2 /MW/SW1)，以平輥進行加熱加壓處理令其一體化。 線壓爲270 N/ cm並以平輥溫度調整耐毛絨性且採取實施 例1 〇。表4中示出非織布的構造及使用性能的數據。 若以平舖壓燙之軋光加熱壓黏，則可令進入程度大， 故比軋紋熱壓黏法，拉伸強力的增加效果更大。 表4實施例（1 0 ) /比較例（1 0 ) 進入指數 毛茸 平均強力 提高率 — 級 N/3 cm % 實施例1 〇 0.6 0 2.5 128 28.0 比較例1 0 0.32 2.5 100 一 (實施例1 1、1 2 ) 令常用的尼龍6根據紡黏法’以紡紗溫度2 6 5 °C令纖維 絲之長纖維群朝向移動捕集面押出紡紗，且以光暈帶電使 其帶電6// C / g左右且令其充分開纖，於捕集網上調製由 平均纖維徑1 5 // m纖維絲所成之5公分組織變動率1 5 %以 下之均勻性組織25 g/m2的未結合棉網。另一方面，使用 尼龍.6 (溶液相對黏度/7 rel : 2.1 )，根據公知的熔融吹出 法，以紡紗溫度2 70 °C、加熱空氣3 20 °C、1 1 00 nm3 / hi*/ m，以平均纖維1 · 6 μ m吐出成1 〇 g / m 2，再將尼龍6之結 (30) 1302171 黏棉網與最初棉網同樣地，於熔融吹毛上層合，調製三層 層合棉網（SW2/ MW / SW1 )，且熱壓黏爲以實施例1〜 4同樣之軋紋作成同樣之線壓。以軋紋輥溫度調整耐毛茸 性並且採取實施例1 1。又，改變線速度，採取全體之組織 爲4 0 g / m2的實施例i 2。表5中示出非織布的構造及使用 性能的數據。 (比較例1 1、1 2 ) 使用尼龍6 (溶液相對黏度7? r e 1 : 2 · 1 )，根據公知的 熔融吹出法，以紡紗溫度270 °C、加熱空氣3 20 t：、1 100 nm3 / hr/m，由熔融吹毛管嘴吐出至100 mm之捕集面， 取得平均纖維1 _6 #且組織10 g / m2 6.7 g / m2的自我接黏 之熔融吹毛極細纖維非織布。於使用實施例1 1、1 2同樣方 法’同樣條件之紡紗法所調製的長纖維棉網（S W )上， 捲出上述所調製的熔融吹毛極細纖維非織布，直接重疊， 再於其上將前述第一長纖維棉網相同條件下以紡黏法所紡 紗的尼龍6的連續長纖維予以編織，調製三層層合棉網（ SW/ MW/ SW )且應用實施例1 1、12相同條件下之熱壓 黏’調製三層層合非織布。熱壓黏爲以實施例1〜4同樣之 軋紋作成同樣之線壓。以軋紋輥溫度，調整耐毛茸性並且 採取實施例1 1。又，改變線速度，供給上述所調製之熔融 吹毛極細纖維非織布6.7 g/ m2，同比較例1 1處理。採取 比較例1 2。表5中示出非織布的構造及使用性能的數據。 -33- (31) 1302171 表5 實施例（1 1、j 2 ) /比較例（1 1、1 2 ) 進入指數 毛茸 平均強力 提高率 — 級 N / 3 c m 實施例1 1 0.41 3.2 140 16.7 實施例1 2 0.38 2.8 88 —-— 17.3 比較例1 1 0.23 3.2 120 比較例1 2 0.21 2.8 75 尼龍非織布亦與聚酯非織布之情況同樣地提高強力。 尼龍紡黏非織布爲柔軟性優良，染色和印刷均可且式樣性 高，確認可調製高強力尼龍S M S層合非織布。 (實施例1 3〜1 5 ) 對實施例1〜4同樣條件所調製之三層層合棉網（s W2 / M W / S W )，以軋紋輥進行加熱加壓處理令其一體化。 熔融吹毛之纖維徑爲以加熱空氣量調整，其份量爲以長纖 維之紡嘴孔數予以調整。於熔融吹毛層兩側所配置之紡黏 棉網的組織均以相同線壓3 6 5 N / c m，且輕溫度爲以2 1 〇 °C採取實施例1 3〜1 5。表6中示出層合非織布的構造及使 用性能的數據。 (比較例1 3〜1 5 ) 對實施例1 〇、1 1同樣條件所調製之三層層合棉網（ SW2/MW/SW1)，以平輥進行加熱加壓處理令其一體 -34 - 1302171 (32) 化。於熔融吹毛層兩側所配置之紡黏棉網的組織均爲相同 ，熔融吹毛之纖維徑爲以加熱空氣量調整，且長纖維之組 織爲根據紡嘴孔數而調製。線壓270 N/ cm，且輥溫度爲 以2 1 0 °C採取實施例1 6〜1 8。表6中示出層合非織布的構造 及使用性能的數據。 表6實施例（1 3 — 1 8 ) 總組織 MB組織 纖維徑 進入 .指數 通氣度 g/m2 g/m2 β m 一 c · c · /m2 /s 實 施 例 13 70 11.7 1.8 0 • 39 10.0 實 施 例 14 30 7 1 . 8 0 .44 3 1.0 實 施 例 15 70 16.3 1 .8 0.40 5.0 施 例 16 72 16.7 4.6 0, ,54 7.7 實 施 例 17 72 16.7 2.2 0.6 1 2.2 實 施 例 18 72 12 1.5 0. ,56 2.5

令微細纖維進入至連續長纖維，且以熱壓黏予以一體 化者，由熔融吹毛的纖維徑、份量來看，通氣度爲示出適 度値，其爲微細纖維構造愈變無，則經由進入之微細纖維 的阻擋機能應愈變化，相反地，微細纖維構造爲全部溶解 成爲薄膜狀，則過濾機能並未變無之一例。 (實施例1 9〜2 0、比較例丨3、1 4 ) 對實施例1〜4同樣條件所調製之三層層合棉網（SW2 -35- (33) 1302171 / M W / S W 1 )，以軋紋輥進行壓黏處理予以一體化。但 ，調整線速度令總組織爲30 g/ m2。線壓爲3 6 5 N/ cm2， 輥溫度爲一定以2 1 0 °C。將熔融吹毛之結晶化度，以加熱 空氣量調整500〜1500 Nm3/hr/m調整，採取實施例19 〜2 0、比較例1 3、1 4。輥之污染爲在運轉3 0分鐘，以進行 熱壓黏之軋紋輥或其成對之平輥上是否有非織布表面之纖 維被拉起程度之污染予以判斷。未污染者以、、〇〃有者以 X目己載。 拳 表7 實施例（1 9〜2 0 ) /比較例（13，14) 結晶化度 輥污染 平均強力 % N/cm 比較例1 3 14.1 X 6 1 實施例1 9 17.8 〇 59 實施例2 0 34.3 〇 58 比較例1 4 40.5 〇 54

結晶化度即使頗高亦影響接黏強力的降低，且認爲其 亦關係於進入的程度。若過低，若熔融吹毛微細纖維爲在 軋紋部、和由長纖維部之間隙露出至非織布之表面層，則 於熱壓黏輥上軟化、接黏、誘發輥污染，於布表面再附著 ，拉剝布表面的紗’無法以輥牽拉下安定生產。認爲令其 平衡爲重要的。 -36- 1302171 (34) 發明之產業上的可利用性 ##明之層合非織布爲具有夾住溶融吹毛微細纖維層 所配B之連續長纖維層所構造的層合非織布構造，且至少 一者之連續長纖維層爲具有令前述熔融吹出微細纖維以 0 · 3 6以_h之進入指數含有的混合層形成長纖維層所構成之 拉伸強力等機械性優良，過濾性、阻擋性的紡黏系層合非 織布。 本發明之層合非織布爲經由形成非織布構造之微細纖 維層作成具有耐久性之各式各樣的具有過濾及阻擋機能的 紡黏系非織布材料，遠比對應之紡黏非織布之拉伸強力優 良的非織布材料。 【圖式簡單說明】 圖1爲本發明所改良之紡黏系層合非織布之CD (緯） 力向的剖面’模型式說明熔融吹毛微細纖維朝向長纖維層 內部進入所形成之含有微細纖維層混合層之層合非織布構 造圖。 圖2爲模型式示出本發明之紡黏系層合非織布之層合 剖面構造圖。 圖3爲模型式示出比較例之紡黏系層合非織布之層合 剖面構造圖。 圖4爲示出本發明之實施例1〜4、比較例1〜4之紡黏 系層合非織布相對於毛茸等級的平均拉伸強力。 圖5爲本發明之實施例5〜8、比較例5〜8之結黏系層 -37- (35)1302171 合非織布所示之拉裂強力/拉伸強力的相關圖。

-38-

Claims (1)

1. 拾、申請專利範圍 第93 1 1 1260號專利申請案 中文申請專利範圍修正本 民國97年4月2日修正 1 · 一種高強力非織布，其特徵爲將纖維徑爲7 # m以 上20 // m以下之熱塑性合成長纖維層（但，除了脂肪族聚 酯長纖維以外）所成上下層，與纖維徑爲0.5〜5/zm之熱塑 性合成微細纖維之至少一層所成中間層，經由壓黏予以一 體化之層合非織布中，成爲該微細纖維之熱塑性樹脂，主 由溶液黏度7? sp/c 0.2〜0.8之聚酯系樹脂或溶液相對黏 度7? rel 1.8〜2·7之聚醯胺樹脂所成，構成該中間層之微 細纖維的一部分爲於長纖維層之至少一面以進入指數爲 0.36以上進入，且具有將長纖維結合、包埋或交纏的混合 構造層，且層合非織布的組織爲10 g/m2以上250 g/m2以 下，體積密度爲0.20 g/ cm3以上。 2 ·如申請專利範圍第1項之高強力非織布，其中微細 纖維之纖維徑爲0.5〜3 # m以下。 3 ·如申請專利範圍第1項之高強力非織布，其中微細 纖維爲以複數集合之層狀進入長纖維層，且微細纖維之集 合爲具有與長纖維結合或包埋或交纏之構造。 4 ·如申請專利範圍第1項之高強力非織布，其中微細 纖維之含有率爲50 wt%以下。 5 ·如申請專利範圍第1〜4項中任一項之高強力非織 布，其中成爲連續長纖維之熱塑性樹脂主要爲聚酯（但， 1302171 除了脂肪族聚酯長纖維以外）或其共聚物、或彼等之混合 物所構成者，成爲微細纖維之熱塑性樹脂主要爲聚酯系樹 脂所構成者。 6. 如申請專利範圍第1〜4項中任一項之高強力非織 布，其中成爲連續長纖維之熱塑性樹脂主要爲聚醯胺系樹 脂或其共聚物、或彼等之混合物所構成者，成爲微細纖維 之熱塑性樹脂主要爲由聚醯胺系樹脂所構成者。 7. —種高強力非織布的製造方法，其爲使用聚酯系 樹脂（但，除了脂肪族聚酯長纖維以外）於輸送帶上紡紗 出至少一層以上的長纖維，且於其上使用溶液黏度々sp/ c爲〇 . 2〜0.8之聚酯系樹脂並以熔融吹毛法吹送至少一層以 上之結晶化度爲15%以上40%以下的微細纖維，其後，至 少層合一層以上採用聚酯系樹脂（但，除了脂肪族聚酯長 纖維以外）之長纖維，熱壓黏溫度爲比長纖維熔點低80°C 至低l〇°C之溫度範圍，熱壓黏之線壓爲1〇〇 N/ cm〜1000 N/ cm，使用到軋紋輥或平輥之壓黏予以一體化者。 8 . —種高強力非織布的製造方法，其爲使用聚醯胺 系樹脂於輸送帶上紡紗出至少一層以上的長纖維，且於其 上使用溶液相對黏度々rel爲1·8〜2.7之聚酿胺系樹脂並以 熔融吹毛法吹送至少一層以上之結晶化度爲15%以上40% 以下的微細纖維，其後，至少層合一層以上採用聚醯胺系 樹脂之長纖維，熱壓黏溫度爲比長纖維熔點低8 〇 °C至低1 0 °C之溫度範圍，熱壓黏之線壓爲1〇〇 N/cm〜1 000 N/cm ，使用到軋紋輥或平輥之壓黏予以一體化者。 -2 -