RO123416B1 - Procedeu de şlefuire a cilindrilor laminori - Google Patents

Procedeu de şlefuire a cilindrilor laminori Download PDF

Info

Publication number
RO123416B1
RO123416B1 ROA200400887A RO200400887A RO123416B1 RO 123416 B1 RO123416 B1 RO 123416B1 RO A200400887 A ROA200400887 A RO A200400887A RO 200400887 A RO200400887 A RO 200400887A RO 123416 B1 RO123416 B1 RO 123416B1
Authority
RO
Romania
Prior art keywords
grinding
volume
abrasive
disc
disk
Prior art date
Application number
ROA200400887A
Other languages
English (en)
Inventor
Anne M. Bonner
Dean S. Matsumoto
Edward L. Lambert
Eric Bright
Original Assignee
Saint-Gobain Abrasives, Inc.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from US10/120,969 external-priority patent/US6679758B2/en
Application filed by Saint-Gobain Abrasives, Inc. filed Critical Saint-Gobain Abrasives, Inc.
Publication of RO123416B1 publication Critical patent/RO123416B1/ro

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B1/00—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B5/00—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor
    • B24B5/02—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor involving centres or chucks for holding work
    • B24B5/04—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor involving centres or chucks for holding work for grinding cylindrical surfaces externally
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B5/00—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor
    • B24B5/36—Single-purpose machines or devices
    • B24B5/363—Single-purpose machines or devices for grinding surfaces of revolution in situ
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D11/00—Constructional features of flexible abrasive materials; Special features in the manufacture of such materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D18/00—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
    • B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
    • B24D3/18—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings for porous or cellular structure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
    • B24D3/22—Rubbers synthetic or natural
    • B24D3/26—Rubbers synthetic or natural for porous or cellular structure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
    • B24D3/28—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds
    • B24D3/32—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds for porous or cellular structure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/34—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties
    • B24D3/348—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties utilised as impregnating agent for porous abrasive bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
    • C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
    • C09K3/1436—Composite particles, e.g. coated particles

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
  • Crushing And Grinding (AREA)
  • Constituent Portions Of Griding Lathes, Driving, Sensing And Control (AREA)
  • Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)

Abstract

Invenţia se referă la un procedeu de şlefuire a cilindrilor laminori. Procedeul conform invenţiei constă, într-o primă etapă, în asigurarea cu un disc de şlefuit, care conţine granule abrazive, răşină fenolică de legătură, 36...54% volum porozitate, o densitate de curgere de maximum 2,0 g/cc şi o viteză de fisurare de cel puţin 6000 rot/min, apoi montarea discului pe o maşină de şlefuit cilindri laminori, aducerea discului în contact cu cilindrul laminor rotativ, ce are o suprafaţă cilindrică, rularea discului peste suprafaţa cilindrului laminor, menţinerea contactului continuu al discului, cu suprafaţa cilindului laminor, şi ultima etapă, care constă în şlefuirea cilindrului laminor până la o valoare finală de la 10 la 50 Ra, rămânând o suprafaţă, în general, fără linii de avans, urme de vibraţii şi neregularităţi de suprafaţă.

Description

Invenția se referă la un procedeu de șlefuire și la sculele abrazive folosite în șlefuirea cilindrilor laminori.
Șlefuirea cilindrilor laminori este un proces de șlefuire cilindric unde un disc abraziv din pulberi aglomerate rectifică și șlefuiește suprafața unui cilindru rectificat. Un cilindru laminor este un cilindru de metal mare (de exemplu 2,1336 m în lungime și 0,61 m în diametru), de obicei făcut din oțel forjat, destinat pentru folosirea în finisarea suprafețelor foilor de metal. în șlefuirea suprafețelor cilindrilor de rectificat, piatra de rectificat trebuie să dea suprafețe uniforme, netede, finisate spre cilindru. Orice imperfecțiune, cum ar fi modele de rectificare, linii de avans, semne accidentale, scobituri și similare, create pe suprafața cilindrului în timpul procesului de șlefuire, vor fi transferate pe foile de metal, fiind procesate de cilindru.
Cu sisteme instabile de șlefuire, condițiile de șlefuire determină ca amplitudinea vibrațiilor dintre piatra de rectificat și piesa de prelucrat să crească în timp. Aceasta rezultă într-o serie de ondulații care se dezvoltă și se produc atât de-a lungul suprafețelor discurilor de șlefuit, cât și a piesei de prelucrat. Acest proces se referă la vibrații regenerative sau autoexcitate și au fost asociate cu anumite imperfecțiuni pe suprafața pietrelor de șlefuit urmărind șlefuirea (semne de vibrații). Operatorii care șlefuiesc cilindrii doresc discuri de șlefuit rezistente la vibrații, care au capacitatea să se mențină într-o formă rotundă și să mențină caracterul elastic atunci când șlefuirea progresează și discul este uzat. Modelele de vibrații la șlefuire au fost dezvoltate (Inasaki I., Grinding Chatter-Origin and Suppression, CIRP Proceedings, 2001) pentru a explica relația dintre proprietățiile discului ( cum ar fi descreșterea rigidități de contact, creșterea amortizării) și suprimarea de vibrații autoexcitate.
Industria șlefuirii cilindrilor laminori folosește, de obicei, discuri de șlefuit lipite cu șelac, ca să minimizeze deteriorarea cilindrilor laminori în timpul șlefuirii. La discurile de șlefuit cilindrii laminori, sunt preferate lipituri cu rășină șelac, pentru modulul lor de elasticitate relativ scăzut ( cum ar fi 1,3 GPa versus 5-7 GPa pentru rășină fenolică de legătură). Printre legăturile organice folosite în comerț în fabricarea discurilor de șlefuit, legăturile fenolice sunt preferate pentru considerații de putere, cost, disponibilitate și fabricare. în contrast, rășinile șelac sunt materiale naturale colectate de la insecte, sunt relativ costisitoare, sunt inconsistente în compoziție și calitate, și sunt mai dificil de a fi folosite în fabricarea discurilor. Printre diferite tipuri de discuri de șlefuit legate cu materiale organice de legătură, discurile cu șelac de legătură sunt caracterizate printr-o putere mecanică relativ scăzută, exprimată ca o relativ scăzută viteză de fisurare (viteza de rotație la care forța centrifugă determină ca discul să zboare separat) și durată de viață mai scurtă a discurilor. Funcționarea discurilor șelac este supărătoare, cerând frecvent ajustări în viteza discului, în raportul de avans și alți parametri, pentru evitarea vibraților când diametrul discului este redus prin uzarea discului și schimbări ale amplitudinii vibraților.
Documentul US 4671017 A prezintă un procedeu de șlefuire a cilindrilor laminori, care cuprinde următoarele etape: a) asigurarea cu un disc de șlefuit; b) montarea discului pe o mașină de șlefuit cilindri laminori; c) aducerea discului în contact cu cilindrul laminor rotativ care are o suprafață cilindrică; d) traversarea discului peste suprafața cilindrului laminor, menținerea contactului continuu al discului cu suprafața cilindrului laminor; și e) șlefuirea suprafeței cilindrului laminor la o suprafață cu valoarea de finisare de 10 la 50 Ra, rămânând suprafața în general fără linie de avans, urme de vibrații și neregularițăți de suprafață, îmbunătățind eficiența la rectificare (vezi coloana 4, rândul 2...5).
în documentul US 51788644 A, se prezintă un procedeu de realizare a discurilor de șlefuit, care conține cel puțin 20% volum aglomerate de granule abrazive, rășină organică de legătură și 38 la 54% volum porozitate.
RO 123416 Β1
Ca o alternativă la discurile șelac, așa cum a fost sugerat în brevetul US 5104424 A, 1 este folosirea unei combinații de carbid siliconic și granule de alumină sol gel, sinterizate, la discurile din pulberi aglomerate cu modul de elasticitate mare, ca să controleze forma 3 suprafeței cilindrului în timpul șlefuirii. Acest proiect de sculă nu a fost folositor din punct de vedere comercial. 5
Astfel, a rămas nevoia în industrie de a exista scule mai bune abrazive de șlefuit și proceduri de șlefuire potrivite pentru fabricarea și recondiționarea cilindrilor de laminoare, 7 care să aibă o calitate mare a suprafeței de finisare oferită și un cost operațional propriu-zis.
S-a descoperit că discurile de șlefuit unice, fabricate cu componente de sculă 9 abrazivă obișnuite, cum ar fi rășină fenolică de legătură și granulă de alumină convențională, de preferat să fie aglomerate cu materiale de legătură selectate, pot fi folosite cu o mai mare 11 eficiență în procesele de șlefuire a cilindrilor decât cele mai bine cunoscute procese de șlefuire a cilindrilor de laminoare cunoscute în prezent. 13
Invenția se referă la un procedeu de șlefuire a cilindrilor laminori, care conține următoarele etape:15
a) asigurarea unui disc de șlefuit selectat;
b) montarea discului pe o mașină de șlefuit cilindrii laminori;17
c) aducerea discului în contact cu cilindrul laminor rotativ care are o suprafață cilindrică;19
d) traversarea discului peste suprafața cilindrului laminor, menținând contactul continuu al discului cu suprafața cilindrului laminor; și21
e) șlefuirea suprafeței cilindrului laminor la o suprafață cu valoarea de finisare de la la 50 Ra, rămânând suprafața în mod substanțial fără liniile de avans, urme de vibrații și 23 neregularități de suprafață.
într-un procedeu alternativ de șlefuire a cilindrilor laminori în conformitate cu invenția, 25 procedeul de șlefuire a cilindrilor laminori conține următoarele etape:
a) asigurarea unui disc de șlefuit selectat; 27
b) montarea discului pe o mașină de șlefuit cilindrii laminor și rotirea discului;
c) aducerea discului în contact cu cilindrul laminor rotativ care are o suprafață 29 cilindrică;
d) traversarea discului peste suprafața cilindrului laminor, menținând contactul 31 continuu al discului cu suprafața cilindrului laminor;
e) șlefuirea suprafeței cilindrului laminor; și f) repetarea etapelor c) la e) unde discul 33 rămâne în mod substanțial fără vibrații, până ce discul se consumă prin etape de șlefuire.
Discurile de șlefuit rezistente la vibrații folosite în procedeul din invenție pot fi 35 selectate de la:
a) discuri conținând granule abrazive, rășină fenolică de legătură, 36 la 54% volum 37 porozitate, o densitate maximă de curgere de 2,0 g/cc și o viteză de fisurare de cel puțin 6000 sfpm;39
b) discuri conținând cel puțin 20% volum aglomerate din granule abrazive, rășină organică de legătură și 38 la 54% volum porozitate;41
c) discuri conținând 22 la 40% volum granulă abrazivă și 36 la 54% volum porozitate legată într-o rășină organică de legătură și care are un modul maxim de elasticitate de 1243
Gpa și o viteză minimă de fisurare de 6000 sfpm (surface feet per minute).
Procedeul de șlefuit cilindrii de laminoare este un proces de șlefuire cilindric, realizat 45 cu discuri de șlefuit selectate, legate organic, care au structuri de discuri și proprietăți fizice neobișnuite. Aceste discuri permit cilindrilor de laminoare să finiseze suprafețe mai repede 47 și mult mai eficient decât era posibil cu procedeele din stadiul tehnicii de șlefuit, cilindrii
RO 123416 Β1 folosind discuri de șlefuit convenționale. în procedeul din invenție, șlefuirea cilindrilor este realizată fără efecte negative de vibrații măsurabile peste durata de viață a discurilor de șlefuit selectate.
în procedeul din invenție, un disc de șlefuit selectat este montat pe un arbore al mașinii de șlefuit cilindri și rotit de preferat la aproximativ 4000 la 9500 sfpm, mai preferabil la 6000-8500 sfpm, atunci când discul de șlefuit este înlocuit cu discuri din stadiul tehnicii (cum ar fi discuți cu șelac de legătură), acest procedeu permite funcționarea cu o viteză mai mare de rotire fără vibrații, relativ la viteza menținută ca să evite vibrațiile la procedeele din stadiul tehnicii (cum ar fi 4000 la 7000 sfpm).
Procedeele rezistente la vibrații pot fi realizate la orice viteză specifică pentru funcționarea cu mașina de șlefuit cilindri specială, asigurând viteză nu în exces pentru limitări de siguranță a discurilor selectate (cum ar fi limite ale vitezei de fisurare).
Mașini de șlefuit cilindrii de laminoare pot fi obținute de la Herkules, Meuselwitz, Germany, Waldrich Siegen, Burbach, Germany și Pomini (TechintCompany), Milan, Italy și de la alte diferite uzine de echipamente din industria de șlefuit cilindrii de laminoare.
După ce discul care se rotește este adus în contact cu cilindrul care se rotește (la 20 la 40 sfpm), discul este trecut transversal peste suprafața cilindrului care se rotește, ca să îndepărteze materialul de pe suprafață, lăsând o finisare fină pe cilindru. Trecerea transversală a cilindrului este realizatăo viteză de 100 la 150 inch/min (de 2540 la 3810 mm/ min). Pe un cilindru obișnuit măsurând 2,1336 m în lungime și 0,61 m în diametru, etapa transversală ia 0,6 la 1,0 min să fie completă. în timpul acestei etape, discul este în contact continuu cu suprața cilindrului, o condiție cunoscută din trecut ca să nu apară riscul de a genera vibrații și trepidații. în ciuda acestui contact de suprafață, continuu, amplitudinea vibrației discului este menținută la un raport aproape constant față de durata de viață a discului, și discul rămâne în mod substanțial fără trepidații, până ce discul este consumat în etapele de șlefuire.
în realizarea acestui procedeu al invenției, suprafața cilindrului trebuie finisată fără ondulații, linii, semne și alte neregularități de suprafață, dacă astfel de neregularități rămân, se vor transfera de pe suprafața cilindrului pe suprafața foii de metal ce va rulată pe cilindrul cu defect. Pierderi semnificative de manoperă vor rezulta dacă procesul de șlefuire a cilindrilor nu poate fi controlat într-o manieră eficientă. într-un procedeu preferat, suprafața cilindrului este finisată la o măsurătoare a asprimii suprafeței de aproximativ 10 la 50 Ra, preferabil la o măsurare de aproximativ 18 la 30 Ra. Ra folosit aici este o unitate standard din industrie, pentru calitatea finisării suprafeței, reprezentând înălțimea asprii medii, adică, media distanței absolute de la linia medie a profilului asprimii în lungimea evaluării. Discurile de șlefuit preferate au o față deschisă ascuțită, capabilă să creeze o calitate a suprafeței caracterizată prin 160 la 180 de vârfuri (63 la 71 vârfuri pe cm) pe inch. Valoarea vârfului (Pc, adică un standard industrial care reprezintă numărul de vârfuri pe inch care ies dintr-o bandă selectată centrată la linia mediană) este un parametru important al suprafeței foii de metal care va fi vopsită în timpul fabricării unor părți din corpul automobilului. O suprafață cu astfel de câteva vârfuri nu este de dorit ca și o suprafață cu prea multe vârfuri sau o suprafață cu o asprime excesivă.
în timp ce procedeul de șlefuit cilindrii de laminoare descris aici a fost ilustrat într-o operație de șlefuit cilindrii de laminoare la rece, invenția este de asemenea folosită pentru finisarea suprafeței cilindrilor de laminoare, făcută în operațiile de șlefuit cilindrii de laminoare la cald. în șlefuirea cilindrilor folosiți pentru operații de șlefuire la rece, discul selectat conține de preferat 120 la 46 granulații (142 la 508 μ) particulă abrazivă, în timp ce discurile folosite în șlefuirea în șlefuirea cilindrilor la operațiile de șlefuire la cald conțin preferabil granule mai aspre ca mărime, adică 36 granulații (710 μ) particulă abrazivă.
RO 123416 Β1
Discurile abrazive din pulberi aglomerate specifice pentru realizarea procesului de 1 șlefuirea cilindrilor de laminoare din invenție sunt realizate printr-o combinație necunoscută anterior a structurii discului și a proprietăților fizice. Așa cum s-a folosit aici, termenul 3 structura discului se referă la un procentaj de volum relativ de granule abrazive, pulberi aglomerate (incluzând material de umplere, dacă se folosește) și porozități conținute în 5 discurile de șlefuit. Duritatea discului grad se referă la litera dată de comportarea discului în operațiile de șlefuire. Pentru un tip de pulbere aglomerată dată, gradul este o funcție a 7 porozității discului, conținutul granulei și anumite proprietăți fizice, cum ar fi densitatea de curgere, modulul de elasticitate și penetrarea în nisip (ultimul este mai obișnuit la discurile 9 din pulberi ablomerate vitrificate). Gradul discului previzionează cum rezistă la uzură discul în timpul șlefuirii și cât de dur este discul când șlefuiește, adică cât de multă pulbere va fi 11 necesară să se folosească la disc în operația de șlefuire dată. Litera dată pentru gradul discului este în conformitate cu gradul de pe scara companiei Norton cunoscută din stadiul 13 tehnicii, unde gradele mai moi sunt desemnate A și gradele mai dure sunt desemnate Z (vezi, de exemplu, brevetul US 1983082 A, Howe și alții). Prin desemnarea gradelor discului, 15 o persoană de specialitate poate în mod obișnuit înlocui o nouă specificație de disc pentru un disc cunoscut și prevedea că noul disc va realiza într-o manieră similară sau una mai 17 bună, discul cunoscut.
într-o schimbare față de performanțele discului din pulberi aglomerate organice 19 cunoscute, discurile specificate pentru realizarea procedeului de șlefuire a cilindrilor de laminoare de aici sunt caracterizate printr-un grad mai scăzut, adică, sunt mai moi, decât 21 dicurile cunoscute care realizează aceeași performanță. Discurile care au un grad Norton de aproximativ B la G pe o scară cu rășină fenolocă de legătură sunt preferate. Discurile folosite 23 în invenție au valori ale modulului de elasticitate mai mici decât discurile cunoscute care au volumurile de porozitate echivalente, dar, neașteptat, ele arată valori ale raportului - G mai 25 mari (raportul - G este un raport al ratei de îndepărtare a materialului/rata uzurii discului).
Sculele abrazive din pulberi aglomerate au o densitate mai mică de 2,0g/cm3, de 27 preferat au o densitate mai mică de 1,8 g/cm3 și mai preferabil au o densitate mai mică de 1,6 g/cm3. 29
Sculele abrazive din pulberi aglomerate folosite în invenție sunt discuri de șlefuit care conțin aproximativ 22 la 40% volum, preferabil 24 la 38% volum, mai preferabil 26 la 36% 31 volum granulă abrazivă.
într-o variantă de realizare preferată, sculele abrazive din pulberi aglomerate organice 33 conțin aproximativ 8 la 24% volum, mai preferabil 10 la 22% și cel mai de preferat 12 la 20% volum pulberi aglomerate de legătură. împreună cu granula abrazivă și pulberi aglomerate, 35 aceste scule conțin aproximativ 36 la 54% volum porozitate, cel mai de preferat 40 la 50% volum porozitate, această porozitate include preferabil cel puțin 30% volum porozitate 37 interconectată. Pentru orice disc dat, suma volumelor procentuale de granulă, pulberi aglomerate și porozitate este egală cu 100%. 39
Sculele abrazive din pulberi aglomerate conțin preferabil 20 la 38% volum aglomerate granule abrazive sinterizate, 10 la 26% volum pulberi aglomerate organice și 38 la 50% 41 porozitate. Aglomeratele granulă abrazivă poroasă făcute cu materiale anorganice de legătură (cum ar fi materiale de legătură ceramice sau vitrificate) sunt preferate pentru 43 folosirea la aceste discuri de șlefuire, deoarece ele permit fabricarea unei structuri de disc deschisă cu porozitate interconectată. în ciuda volumului de porozitate realizat cu aceste 45 aglomerate granule, discurile rețin o forță mecanică mare, rezistența la uzura discului și caracteristici de realizare a șlefuirii agresive a discurilor de șlefuire care au o destinație cu 47 un grad mult mai dur.
RO 123416 Β1
Discurile folosite în invenție au modulul de elasticitate mai mic de 12 Gpa, preferabil mai mic de 10 Gpa și cel mai de preferat mai mic de 8 Gpa. Printre alte caracteristici, un disc fabricat cu o cantitate efectivă (adică, cel puțin 30% volum de granulă abrazivă care conține cel puțin 20% volum din volumul total al discului după întărire) de aglomerate granulă abrazivă care arată un modul de elasticitate mai mic decât discurile de șlefuit cilindri de laminoare standard. Discurile standard includ pe acelea fabricate cu același conținut de porozitate, fără folosirea aglomeratelor de granulă abrazivă. Sculele abrazive din pulberi aglomerate din invenție au o structură poroasă neobișnuită. în structura sculei, diametrul mediu a aglomeratelor sinterizate este mai mic sau egal cu o dimensiune medie a porilor din porozitatea interconectată, atunci când porozitatea interconectată este măsurată la un punct de dechidere maximă.
Cantitatea de porozitate interconectată poate fi determinată prin măsurarea permeabilității fluidului din sculă în conformitate cu procedeul din brevetul US 5738696 A. Așa cum este folosit aici, Q/P = permeabilitatea fluidului la o sculă abrazivă, unde Q înseamnă rata curgerii exprimată ca centrimetri cubi al curgerii aerului și P înseamnă presiunea diferențială. Termenul Q/P reprezintă presiunea diferențială măsurată între structura sculei abrazive și atmosferă la o roată de curgere dată a fluidului (de exemplu aer).Termenul Q/P este proporțional cu produsul volumului de pori și pătratul mărimii porilor. Mărimea mai mare a porilor este preferabilă. Geometria porilor și mărimea granulei abrazive sunt alți factori care afectează Q/P, cu mărimea granulației mai mare producând o permeabilitate relativă mai mare.
Sculele abrazive folosite în invenție sunt caracterizate de valori ale permeabilității fluidului mai mari decât cele ale sculelor din stadiul tehnicii folosite la șlefuirea cilindrilor de laminoare. în general, sculele abrazive folosite în procedeul de șlefuire din invenție au de preferat valori ale permeabilității fluidului de cel puțin aproximativ 30% mai mari decât valorile din stadiul tehnicii folosite în șlefuirea cilindrilor de laminoare.
Parametrii permeabilității fluidului relativ exacți pentru aglomerate de mărimea și forme particulare, tipul pulberilor aglomerate și nivelurile de porozitate pot fi determinate de un practician prin aplicarea Legii D'Arcy la datele empirice date de tipul sculei abrazive.
Porozitatea la discul abraziv apare de la spațiul deschis provenit din densitatea naturală de împachetare a componentelor sculelor, în particular aglomeratele abrazive și opțional prin adăugarea mediului porilor induși convențional. Mediul porilor induși potrivit include, dar nu se limitează la sfere de sticlă scobite, sfere scobite sau mărgele din material plastic sau componente organice, particule de sticlă spumoase, baloane mullite și baloane alumină și combinații ale lor. Sculele pot fi fabricate cu elemente care induc porozitatea, celule deschise cum ar fi mărgelele de naftalină sau alte granule organice, care pot fi îndepărtate după mularea sculei, ca să părăsească spațile libere din matrița sculei sau ele pot fi fabricate cu celula închisă, mediu incluzând pori induși scobiți (cum ar fi sferele de sticlă scobite). Sculele abrazive preferate din invenție conțin sau nu mediu pentru inducerea porilor sau conțin o cantitate minoră de mediu efective pentru inducerea porilor adăugați ca să producă o sculă abrazivă cu conținutul porozității, din care cel puțin 30% din volum este porozitate interconectată.
Sculele finisate conțin opțional granule abrazive secundare, material de umplutură, ajutoare pentru șlefuire și mediu pentru inducerea porilor și combinația acestor materiale. Atunci când granula abrazivă este folosită în combinație cu aglomeratele abrazive, aglomeratele prevăd preferabil de la 30 la aproximativ 100% volum din totalul de granule abrazive ale sculei și mai preferabil de la aproximativ 40 la aproximativ 70% din totalul abraziv al sculei. Atunci când granule abrazive secundare sunt folosite, aceste granule
RO 123416 Β1 abrazive preferabil prevăd de la aproximativ 0,1 la aproximativ 70% volum din totalul de 1 granule abrazive ale sculei și mai preferabil de la aproximativ 30 la aproximativ 60% volum. Granulele abrazive neaglomerate secundare potrivite includ, dar nu limitat, oxizi de aluminiu 3 diverși, sol gel alumină, bauxită sinterizată, carbură de siliciu, alumină-zirconiu, aluminoxidnitid, ceria, suboxid de bor, nitrid de boron cubic, diamant, flint și granule gârneț 5 și combinații ale acestora.
Sculele abrazive din prezenta invenție sunt preferabil lipite cu o legătură organică. 7 Orice rășină organică de legătură cunoscută din stadiul tehnicii poate fi folosită la fabricarea sculelor abrazive. Este de preferat rășina fenolică de legătură. Exemple potrivite de pulberi 9 aglomerate și tehnicile pentru fabricarea unor astfel de pulberi aglomerate pot fi găsite, de exemplu din brevetele US 6251149 B, US 6015338 A, US 5976204 A, US 5827337 A și US 11 3323885 A, care sunt încorporate aici ca referințe. Pulberile aglomerate și procedeul de fabricare descris în cererea de brevet US 10/060982 A, conținuturile care sunt încorporate 13 ca referințe și acelea din brevetul US 3323885 A sunt în mod preferat incluse aici. Sculele din pulberi aglomerate pot fi amestecate, mulate și întărite sau sinterizate în conformitate cu 15 diferite procedee de procesare și în diferite proporții de granule abrazive sau aglomerate, componente poroase și de legătură sunt cunoscute din stadiul tehnicii. 17
Densitatea și duritatea sculelor abrazive sunt determinate prin selectarea de aglomerate, tipului de pulberi abrazive și alte componente ale sculei, conținutul de porozitate, 19 împreună cu mărimea și tipul matriței și procesul de presiune selectat.
Discurile abrazive pot fi mulate și presate prin orice mijloc cunoscut din stadiul 21 tehnicii, incluzând tehnici de presare: la cald, fierbinte și rece. Trebuie avut grijă la selectarea presiunii de formare pentru formarea discurilor crude ca să se evite zdrobirea unei cantități 23 excesive de aglomerate granule abrazive (cum ar fi 50% din greutate de aglomerate) și păstrarea structurii tridimensionale a aglomeratelor. Presiunea maximă aplicată cea mai 25 potrivită pentru fabricarea discurilor din invenție depinde de forma, mărimea, grosimea și componentele pulberi aglomerate ale discului abraziv și apoi de temperatura de formare. 27
Aglomeratele din invenție au o forță mecanică suficientă pentru a rezista la etapele de formare și presare, și se realizează ca în procesele de fabricare obișnuite comerciale 29 pentru fabricarea de scule abrazive.
Discurile abrazive pot fi întărite prin metode cunoscute de specialiștii în domeniu. 31
Condițiile de întărire sunt în primul rând determinate de liant, pulberi aglomerate și abrazivii utilizați și de tipul de material de legătură conținut în aglomeratele din granule 33 abrazive. Depinzând de compoziția chimică a pulberilor aglomerate selectate, o pulbere aglomerată organică poate fi arsă de la 120 la 250°C, preferabil de la 160 la 185°C, ca să 35 se obțină proprietățile mecanice necesare pentru șlefuirea metalelor sau altor materiale.
Aglomeratele din granule abrazive folosite aici au structură tridimensională sau 37 granulele includ compoziții poroase sinterizate de granule abrazive și material de legătură. Aglomeratele au o densitate necompactată (LPD) de <1,6g/cm3, o dimensiune medie de 39 aproximativ 30 la 88% din volum. Aglomeratele din granule abrazive au preferabil o valoare a tăriei de rupere de 0, 2 MPa. 41
Granula abrazivă poate include una sau mai multe granule abrazive cunoscute a fi folosite în sculele abrazive, cum ar fi granulele de aluminiu, incluzând alumina topită, alumina 43 sinterizată și alumina sinterizată sol gel, bauxita sinterizată și altceva asemănător, carbură de siliciu, alumina-zirconiu, aluminoxinitrid, ceria, suboxid de bor, gârneț, flint, diamante, care 45 includ diamante naturale și sintetice, nitrid de bor cubic (CBN) și combinații ale lor. Orice mărime sau formă de granulă abrazivă poate fi folosită. De exemplu, granula poate include 47 granule de alumină sinterizată sol gel care are un raport aspect mare de tipul celui descris în brevetul US 5129919 A. 49
RO 123416 Β1
Mărimile granulelor potrivite pentru utilizare sunt în gama de mărimi de granulații abrazive obișnuite, (de exemplu mai mare de 60 și până la 7000 μ) este de dorit să aglomereze o granulă abrazivă cu o mărime a granulației mai mică decât mărimea granulației granulei abrazive (neaglomerată) normal selectată pentru această operație de șlefuire abrazivă. De exemplu, aglomeratele abrazive cu mărimea granulației 80 pot fi substituite pentru granulația abrazivă de 54, granulația 100 a aglomeratelor pentru granulația abrazivă de 60 și granulația de 120 a aglomeratelor pentru granulația abrazivă de 80.
Mărimea aglomeratelor sinterizate preferate pentru domeniul granulelor abrazive tipice este de la aproximativ 200 la 3000, mai preferabil 350 la 2000, mai preferabil 425 la 1000 micrometrii în diametrul mediu.
Granula abrazivă este prezentă la aproximativ 10 la 65% volum, mai preferabil 35 la 55% volum și cel mai preferabil 48 la 52% volum din aglomerate.
Materialele de legătură folosite în fabricarea aglomeratelor includ preferabil materiale vitrificate și ceramice, preferabil de un fel folosite ca sisteme legate pentru scule abrazive din pulberi aglomerate vitrificate. Aceste materiale de legătură vitrificate pot fi o sticlă prearsă prelucrată într-o pudră, sau un amestec de diferite materiale neprelucrate cum ar fi argilă, feldspat, oxid de calciu, borax și sodă calcinată sau o combinație de materiale neprelucrate și prelucrate într-o pudră. Astfel de materiale topite formează o față de sticlă lichidă la o temperatură în jurul valorii de aproximativ 500 la 1400°C și umectează suprafața granulei abrazive ca să creeze posturi legate după răcire, astfel ca să țină granula abrazivă în structura compoziției. Exemple de materiale de pulberi aglomerate potrivite pentru folosirea în aglomerate sunt date în tabelul 1-1 de mai jos. Materialele de legătură potrivite sunt caracterizate printr-o viscozitate de aproximativ 345 la 55300 poise la 1180°C și printr-o temperatură de topire de aproximativ 800 la 1300°C.
într-o variantă de realizare preferată, materialul de umplutură este o compoziție de legătură vitrificată care conține o compoziție de oxizi arsă de 71 % SiO2 și B2O3 14wt%AI2O3, mai puțin de 0,55wt% oxizi pământoși alcalini și 13wt% oxizi alcali.
Materialul de legătură poate fi de asemenea un material ceramic, care include fără a limita, silică, silicați alcali, alcalino pământoși și mixt alcalini sau alcalino pământoși, silicați de aluminiu, silicați de zirconiu, silicați hidratați, aluminați, oxizi, nitrați, oxinitrați, carbid, oxizi de carbon și combinații și derivații ale lor. în general, materialele ceramice diferă de materialele din sticlă sau vitrificate prin aceea că materiale ceramice conțin structuri cristaline. Unele faze ale sticlei pot fi prezente în combinație cu structurile cristaline, în particular materialele ceramice într-o stare nerafinată. Materialele ceramice într-o stare crudă, cum arfi argila, cimentul și minerale pot fi folosite aici. Exemple de materiale ceramice specifice potrivite să fie folosite aici include dar nu limitează silica, silicați de sodiu, mullite și alți alumino silicați, zirconiu-mullite, aluminați de magneziu, silicați de magneziu, silicați de zirconiu, feldspat și alți alcali-alumino-silicați, spineli, aluminat de calciu, aluminat de magneziu și alți aluminați alcali, zirconiu, zirconiu stabilizat cu ytriu, magneziu, calciu, oxid de ceriu, titaniu sau alți aditivi din pământuri rare, talc oxid de fier, oxid de aluminiu, bohemit, oxid de bor, oxid de ceriu, alumina-oxinitrid, nitrid de bor, nitrid de siliciu, grafit și combinații din aceste materiale ceramice.
Materialul de legătură este folosit sub formă de pulberi și poate fi adăugat la un vehicul lichid ca să asigure o mixtură omogenă, uniformă, de material de umplutură cu granulă abrazivă în timpul fabricării aglomeratelor.
O dispersie din pulberi aglomerate organice este de preferat adăugată la componentele materialului de legătură sub formă de pudră ca să ajute la procesare și mularea (formarea) lui. Aceste pulberi aglomerate pot conține dextrine, amidon, clei proteic
RO 123416 Β1 animalier și alte tipuri de clei; o componentă lichidă, cum ar fi apa, solventul, vâscozitatea 1 sau modificatori de pH; și elemente ajutătoare la amestecare. Folosirea materialului de umplutură organicîmbunătățește aglomeratele uniform, în particular uniformitatea dispersiei 3 materialului de umplutură pe granulă și calitatea structurii a aglomeratelor crude sau prearse, ca și sculele abrazive arse care conțin aglomerate. Deoarece materialul de umplutură arde 5 în timpul arderi aglomeratelor, ele nu devin parte din aglomeratul în stare finală și nici din scula abrazivă finisată. 7
Un promotor de adeziune anorganică poate fi adăugat la mixtură ca să îmbunătățească arderea materialelor de umplutură la granula abrazivă din nevoia de a 9 îmbunătății calitatea mixturii. Promotorul de adeziune anorganic poate fi folosit cu sau fără un material de umplutură organic în prepararea aglomeratelor. 11
Deși materiale de umplutură care se topesc la temperaturi înalte sunt preferate în aglomeratele din invenție, materialul de umplutură poate de asemenea conține lianți 13 anorganici, lianți organici, materiale pulberi aglomerate organice, materiale de legătură metale și combinații ale lor. Materiale de umplutură care se folosesc în industria sculelor 15 abrazive ca pulberi aglomerate pentru abrazivi de legătură organici, abrazivi acoperiți, abrazivi de legătură metalici și altceva asemănător sunt preferate. 17
Materialul de umplutură este prezent în aproximativ 0,5 la 15% volum, mai preferabil la 10% volum și cel mai preferabil 2 la 8% volum din aglomerat. 19
Volumul % preferat de porozitate din aglomerat este cât mai mare tehnic posibil în limitările de putere mecanică a aglomeratului necesare să fabrice o sculă abrazivă și să 21 șlefuiască cu ea. Gradul de porozitate poate fi de la 30 la 88% volum, preferabil 40 la 80% volum și cel mai preferabil 50-75% volum. O porțiune (cum arfi până la 75% volum) poroasă 23 din aglomerat este preferabil prezentă ca porozitate interconectată sau porozitate permeabilă la curgerea fluidelor, incluzând lichide (ca agent de răcire al șlefuirii și șpan), aer și materialul 25 de legătură rășină de mulare în timpul întăririi discului. Se crede că materialele de legătură organice migrează în stații interstițiale ale aglomeratului din granule abrazive sinterizate în 27 timp ce discul este întărit termic, prin acestea intrând legăturile granulei și deschițând structura discului la volumul de porotzitate nerealizată anterior fără pierderea așteptată a 29 puterii mecanice.
Densitatea aglomeratelor poate fi exprimată într-un număr de feluri. Mărimea 31 aglomeratului poate fi exprimată în LPD. Densitatea relativă a aglomeratului poate fi exprimată ca un procentaj din densitatea relativă inițială sau ca un raport a densității relative 33 a aglomeratului la componentele folosite să fabrice aglomeratele, luând în considerație volumul de porozitate interconectată în aglomerate. 35
Densitatea relativă medie inițială, exprimată în procente, poate fi calculată prin divizarea lui LPD (p) printr-o densitate teoretică a aglomeratului (p0), asumând porozitate 37 zero. Densitatea teoretică poate fi calculată în conformitate cu regula volumetrică a procedeului de amestec de la procentajul greutății și forța de gravitație specifică a 39 materialului de umplutură și a granulelor abrazive conținute în aglomerate. Pentru aglomeratele sinterizate din invenție, procentul maxim de densitate relativă este 50% volum 41 cu un procent preferat al densității relative maxime de 30%.
Densitatea relativă poate fi măsurată printr-o tehnică de deplasare a volumului 43 fluidului, astfel încât să includă porozitatea interconectată și să excludă porozitatea celulelor închise. Densitatea relativă este raportul volumului de aglomerate sinterizate măsurat prin 45 deplasarea fluidului la volumul de materiale folosite să fabrice aglomerate sinterizate. Volumul de materiale folosite la fabricarea aglomeratelor este o măsură a volumului aparent 47 bazat pe cantitățile și densitățile de împachetare a granulei abrazive și materialului de
RO 123416 Β1 umplutură folosiți la fabricarea aglomeratelor. Pentru aglomerate sinterizate din invenție, o densitate relativă maximă a aglomeratelor sinterizate este de preferat 0,7 cu un maxim a densității relative de 0,5 fiind de preferat.
Aglomeratele folosite în sculele abrazive din pulberi aglomerate aici pot fi fabricate prin procedeele descrise în cererea de brevet US 10/120969, care este încorporată aici ca referință. Așa cum este descris acolo, un amestec simplu de granulă abrazivă și material de umplutură (opțional cu un liant organic) este introdus într-un aparat de calcinare rotativ și liantul este ars (aproximativ de la 650 la 1400°C) să formeze sticlă sau material de legătură vitrificat ca să țină granula abrazivă împreună în aglomerat. Când se aglomerează granulele abrazive, se tratează la o temperatură mai scăzută (aproximativ de la 145 la aproximativ 500°C) a materialelor de umplutură, o variantă de realizare alternativă a acestui aparat rotativ de ardere poate fi folosită. Varianta de realizare alternativă, un uscător rotativ, este echipat să alimenteze cu aer cald la capătul de descărcare al tubului ca să încălzească mixtura din granule abrazive, întărește materialul de legătură, legândul de granule și aglomerează granule abrazive așa cum sunt colectate din aparat.
Așa cum se folosește aici, termenul cuptor de calcinare rotativ include astfel de dispozitive de uscat rotative.
în alt procedeu de fabricare a aglomeratelor din granule abrazive, o pastă poate fi făcută din materiale de umplutură și granula cu soluția de umplutură organică și extrudata în particule alungite cu aparatele și procedeele descrise în brevetul US 4393021 A și apoi sinterizată.
într-un procedeu granulare uscat, o foaie sau bloc fabricate din granule organice întrepătrunse în dispersie sau pasta din materiale de umplutură poate fi uscată și apoi un compactor cilindric poate fi folosit ca să spargă compoziția granulei și materialului de umplutură, urmată de etapa de sinterizare.
în alt procedeu de fabricarea aglomeratelor crude sau precursoare ale aglomeratelor, amestecul de material de umplutură și granula poate fi adăugată la un dispozitiv de formare și amestecul topit este turnat pentru a fi format în mărimi și forme precise, de exemplu, în maniera descrisă în brevetul US 6217413 B1.
în alt proces folosit aici în fabricarea aglomeratelor, un amestec de granule abrazive, materiale de umplutură și un sistem liant organic sunt introduse în cuptor, fără preagomerare și încălzire. Amestecul este încălzit la o temperatură înaltă, destul ca să determine topirea materialului de umplutură, curgerea și aderarea la granulă, apoi se răcește și se face compozitul. Compozitul este sfărâmat și trecut prin sită ca să se facă aglomeratele sinterizate.
Următoarele exemple sunt prevăzute în scopul ilustrării invenției dar fără a o limita.
Exemplul 1
Granulă abrazivă/pulberi aglomerate vitrificate
Materialele de umplutură vitrificate (vezi tabelul 1 -1, notele de subsol b și c) au fost folosite să facă mostre de granule abrazive aglomerate AV2 și AV3. Aglomeratele au fost pregătite în conformitate cu metoda de calcinare rotativă descrisă în cererea de brevet US 10/120969, exemplul 1, folosind materialele descrise mai jos. Aglomeratele AV2 au fost făcute cu 3wt.% BinderA. Temperatura de calcinare a fost setată la 1250°C, unghiul tubului era de 2,5° și viteza de rotație era de 5 sfpm. Aglomeratul AV3 a fost făcut din 6wt.% BinderE, la o temperatură de calcinare de 1200°C, cu un unghi al tubului de 2,5-4° și o viteză de rotație de 5 sfpm. Granula abrazivă a fost o alumină topită 38A granulă abrazivă, mărimea granulației 80, obținută de la Saint-Gobain Ceramics&Plastics, Inc., Worcester, MA, SUA.
RO 123416 Β1
Aglomeratele granulate vitrificate au fost testate pentru pierderea densității 1 pachetului, densitate relativă și mărime. Rezultatele testului au fost listate în tabelul 1-1 de mai jos. Aglomeratele constau dintr-o pluralitate de granulații abrazive individuale (cum ar 3 fi 2 la 40 granulații) legate împreună cu materialul de umplutură vitrificat la punctele de contact ale granulației, împreună cu arii vizibile goale. Majoritatea aglomeratelor au fost 5 suficient de rezistente la compactare să rețină un caracter în trei dimensiuni după ce au fost supuse la amestecul de disc abraziv și operații de topire. 7
Tabelul 1-1 Granulă abrazivă/Pulberi aglomerate de umplutură vitrificate
Monstră nr. Amestec; granulă, material de umplutură Greutate a Ibs (kg) amestecului Wt% Granulă abrazivă Material de umplutură Wt% Volum% material3 de umplutură LPD g/cm 3 20/+45 fracția sitei Mărime medie, μ (găuri) Densitate relativă medie%
AV2 granulația 80 38A Binder Ab 84,94 (38,53) 94,18 2,99 4,81 1,036 500μ -20/+45 26,67
AV3 granulația 80 38 A Binder Ec 338,54 (153,56) 88,62 6,36 9,44 1,055 500μ -20/+45 27,75
a. Procentajele sunt pe baza solidelor totale, includ numai material de umplutură vitrificat și granulă abrazivă și exclud orice porozitate în pulberi aglomerate.
Temporar materialele de umplutură organice au fost folosite să adere umplutura vitrificată la granula abrazivă (pentru AV2,2,83wt% AR30 material de umplutură lichid proteic folosit, și pentru AV3, 3,77wt% AR 30). Materialele de umplutură organice temporar au fost arse în timpul sinterizării pe aglomerate în calcinarea rotativă și materialul de umplutură final wt% nu a fost inclus.
b. BinderA (descris în US 10/120969, exemplul 1) este un amestec de materiale neprelucrate (cum ar fi argilă și minerale) în mod obișnuit folosite să facă pulberi aglomerate vitrificate pentru discuri abrazive de șlefuit. După aglomerare, compoziția de sticlă sinterizată a lui BinderA include următorii oxizi (wt%): 69% materiale care formează sticla (Si02+B203); 15% AI203, 5-6% oxizi alcalinino pământoși RO (CaO, MgO); 9-10% alcali R20(Na20, K20, Li20) și are o forță de gravitație specifică de 2,40g/cm3 și o viscozitate estimată la 1180°C de 25.590 Poise.
c. Binder E (descris în US 10/120969, exemplul 1) este un amestec de materiale neprelucrate (cum arfi argilă și minerale) în mod obișnuit folosite să facă pulberi aglomerate vitrificate pentru discuri abrazive de șlefuit. După aglomerare, compoziția de sticlă sinterizată a lui Binder E include următorii oxizi (wt%): 64% materiale care formează sticla (Si02+B203); 18% AI203, 6-7% oxizi alcalinino pământoși RO (CaO,MgO); 11% alcali R20(Na20, K20, Li20) și are o forță de gravitație specifică de 2,40 g/cm3 și o viscozitate estimată la 1180°C de 55.300 Poise.
RO 123416 Β1
Discuri abrazive
Mostrele de aglomerate AV2 și AV3 au fost folosite să facă discuri de șlefuit abrazive experimentale (tip 1) (mărimea finisată 5,0X0,5X1,259 inch/12,7X1,27X3,18 cm).
Discurile experimentale au fost făcute prin adăugarea aglomeratelor la un amestecător cu palete rotativ (un amestecător Foote-Jones, obținut de la lllinois Gear, Chicago, IL), și amestecând cu aglomerate o rășină fenolică lichidă (V-1181 rășină de la Honeywell Internațional Inc., Friction Division, Troy NY)(22wt% din mixtura rășină). O rășină fenolică pulbere (Durez Varcum®rășină 29-717 obținută de la Durez Corporation, Dallas Tx) (78wt% din mixtură rășină) a fost adăugată la aglomeratele ude. Cantitățile procentuale de greutate din aglomeratele abrazive și pulberile aglomerate cu rășină folosite ca să facă aceste discuri și compoziția discurilor finale (incluzând volumul % abraziv, pulberi aglomerate și porozitate în discurile întărite) sunt listate în tabelul 1-2, mai jos.
Materialele au fost amestecate pentru o perioadă suficentă de timp ca să se obțină un amestec uniform și să se minimizeze cantitatea de pulberi aglomerate pierdute. După amestecare, aglomeratele sunt trecute prin sită printr-o sită cu găuri de 24 ca să spargă orice bulgăre mare de rășină. Aglomeratele uniformizate și amestecul de pulberi aglomerate au fost plasate în matriță și presiunea a fost aplicată ca să formeze discuri crude (neîntărite). Aceste discuri crude au fost îndepărtate din matrițe, înfășurate în hârtie acoperită și întărite prin încălzire la o temperatură maximă de 160°C, gradat, finisate și verificate în conformitate cu tehnicile cunoscute din stadiul tehnici pentru modul de elasticitate a discurilor finisate a fost măsurat și rezultatele sunt arătate în tabelul 1 -2 de mai jos.
Modulul de elasticitate a fost măsurat folosind mașina Grindosonic, prin procedeul descris în J. Peters,Sonic Testing of Grinding Wheels Advances in Machine Tool Design and Research. Pergamon Press, 1968.
Tabelul 1-2 Compozițiile discurilor
Mostră disc (aglometate) Grad Modul de elasticitate G-pascal Densitatea de curgere g/cm 3 Compoziția discului Volum% Greutate% Aglomerate Greutate% Pulberi aglomerate
Granulă abrazivă Pulberi aglomerate Total0 (organic) Porozitate
Discuri expiermentale
1-1 (AV3) A 3,5 1,437 30 18 (14,8) 52 86,9 13,1
1 - 2 (AV3) C 4,5 1,482 30 22 (18,8) 48 84,0 16,0
1-3 (AV3) E 5,0 1,540 30 26 (22,8) 44 81,2 18,8
RO 123416 Β1
Tabelul 1-2 (continuare)
Mostră disc (aglometate) Grad Modul de elasticitate G-pascal Densitatea de curgere g/cm 3 Compoziția discului Volum% Greutate% Aglomerate Greutate% Pulberi aglomerate
Granulă abrazivă Pulberi aglomerate Total0 (organic) Porozitate
1 - 4 (AV2) A 5,5 1,451 30 18 (16,7) 52 85,1 14,9
1-5(AV2) E 7,0 1,545 30 26 (24,7) 44 79,4 20,6
Discuri comparative3 destinație comercială Modul de elasticitate Densitatea g/cm 3 Granula Vol% Pulberi aglomerate Vol% Porozitate Vol% Granulate % Abrazive Granulate % Pulberi aglomerate
C-1 38A80 - G8B24 13 2,059 48 17 35 89,7 10,3
C-2 38A80- K8B24 15 2,154 48 22 30 87,2 12,8
C-3 38A-80- O8B24 17 2,229 48 27 25 84,4 15,6
C -4 53A80L7 Shellac Blend 10,8 1,969 50 20 30 89.2 10,8
C-5 53A80L7 Shellac Blend 12,0 2,008 50 24 26 87,3 12,7
C-6 b Național Shellac Bond A80-Q6ES 9,21 2,203 48,8 24,0 27,2 86,9 13,1
C-7 b Tyrolit Shellac Bond FA 80 -11 E15SS 8,75 2,177 47,2 27,4 25,4 84,9 15,1
RO 123416 Β1
a. Discurile C-1, C-2 și C-3 sunt făcute cu rășină fenolică de legătură și aceste informații despre discuri sunt disponibile comercial de la Saint-Gobain Abrasives, Inc. Discurile C-4 și C-5 sunt făcute cu un amestec de rășină șelac cu o cantitate minoră de rășină fenolică de legătură. Aceste specificații de discuri sunt disponibile comercial de la Saint-Gobain Abrasives, Inc., Worcester, MA. Aceste mostre C-4 și C-5 au fost pregătite în laborator în conformitate cu aceste specificații comerciale și au fost întărite la o duritate a discului finală gradul J și respectiv L.
b. Discurile C-6 și C-7 nu au fost testate în teste de șlefuire. Aceste specificații pentru discuri comparative sunt disponibile comercial de la Național Grinding Wheel Company/Radiac, Salem. IL, și de la Tyrolit N.A. Inc., Westboro.MA.
c. Volumul % Total de pulberi aglomerate este suma cantităților de material de legătură vitrificat folosit să aglomereze granula și cantitatea de pulberi aglomerate din rășină organică folosite ca să facă discul de șlefuit. Volumul(organic)% al pulberilor aglomerate este o parte din volumul total % care constă din rășină organică la care se adaugă aglomeratele ca să se facă discul de șlefuit.
Teste de șlefuire
Discuri experimentale au fost testate într-un test de simulare a șlefuirii cilindrilor în comparație cu discurile din pulberi aglomerate disponibile în comerț cu rășină fenolică (C-1C-3, obținute de la Saint-Gobain Abrasive, Inc., Worcester, MA). Discurile din pulberi aglomerate cu șelac fabricate în laborator (C-4 și C-5) de la un amestec de rășină șelac au fost de asemenea testate ca discuri comparative. Discurile comparative au fost selectate deoarece ele au compoziții, structuri și proprietăți fizice echivalente cu acele discuri folosite în operații făcute cu pietrele de șlefuit din comerț.
La simularea șlefuirii cilindrilor în laborator, operația de șlefuire în contact continuu a fost condusă pe o mașină de șlefuit suprafețe. Următoarele condiții de șlefuire au fost realizate în teste.
Mașină de șlefuit: suprafața pietrei de șlefuit Brown&Sharp
Mod de lucru: șlefuirea cu urmă de contact continuu, întoarcere la sfârșitul cursei înainte de pierderea contactului cu piesa de prelucrat
Lichid de răcire: Prim Ciear 1: 40 raport lichid de răcire:apă deionizată
Piesă de prelucrat: 16X4 inch (40,64x10,16 cm) oțel 4340, duritatea Rc50
Viteza piesei de prelucrat: 25 feet/min (762 cm /min)
Viteza discului: 5730 sfpm
Avans vertical în jos: 0,100 inch (0,254 cm) în total
Adâncimea tăieturii: 0,0005 inch (0,00127 cm) la fiecare capăt și
Timpul de contact: 10,7 min
Prelucrare: Diamant un singur punct, la 10 inch/min (25,4 cm/min) avans transversal, 0,001 inch/comp (0,00254 cm/cursă).
Vibrația discului în timpul șlefuirii a fost măsurată cu cu echipament IRD Mechanalysis (Analyzer Model 855 Analyzer/Balancer, obținut de la Corporația Entek, North Westerville, Ohio). în runda de șlefuire inițială, nivelurile de vibrație la diferite frecvențe (ca viteza în unități de inch/secundă) aufostînregistrate, folosind procedura de transformare rapidă fourier(FFT), la două și opt minute după profilarea discului. După runda de șlefuire inițială, o a doua rundă de șlefuire a fost notată și creșterea nivelului de vibrație în timp a fost înregistrat și selectat, frecvența de referință (57000 cicluri/min, frecvența observată în timpul rundei inițiale). A fost înregistrată de-a lungul celor 10,7 min în care roata a fost în contact cu piesa de prelucrat. Raporturile de prelucrare a discurilor (WWR), raporturile de îndepărtare a materialului (MRR)
RO 123416 Β1 și alte variabile de șlefuire au fost înregistrate în timpul rundelor de șlefuire. Aceste date, 1 împreună cu amplitudinea vibraților pentru fiecare disc după 9-10 min de șlefuire cu contact continuu, sunt reprezentate în tabelul 1-3, de mai jos. 3
Tabelul 1-3 Rezultatele testelor de șlefuire
Mostre de discuri (Pulberi aglomerate) Grade Amplitudinea vibrației 9-10 min in/sec (cm/sec) WWR in3/min (cm 3/min) Puterea 9-10 min.C.P SGE J/mm3 Raportul G MRR/WWR
Discuri experimentale
1-1 (AV3) A 0,010 (0,0254) 0,00215 (0,0352) 10,00 22,70 34,5
1-2(AV3) C 0,011 0,0279) 0,00118 (0,0193) 15,00 29,31 63,3
1-3(AV3) E 0,021 (0,0533) 0,00105 (0,0172) 22,00 43,82 71,4
1-4(AV2) A 0,011 (0,0279) 0,00119 (0,0195) 10,50 23,67 62,7
1-5(AV2) E 0,013 (0,0330) 0,00131 (0,0214) 21,00 40,59 56,6
Discuri comparative (destinație comercială)
C-1 38A80-G8B24 0,033 (0,0838) 0,00275 (0,0451) 10,00 33,07 26,5
C-2 38A80-G8B24 0,055 (0,0140) 0,00204 (0,0334) 11,00 25,33 36,8
C-3 38A80-O8B24 0,130 (0.330) 0,00163 (0,0267) 12,50 22,16 46,2
C-4 53A80J7 Shellac Blend 0,022 (0,559) 0,00347 (0,0569) 10,00 25,46 20,8
C-5 53A80L7 Shellac Blend 0,052 (0,132) 0,00419 (0,0687) 11,50 26,93 17,1
Se poate vedea că discuri experimentale au fost dispuse cu raportul de uzură al discului cel mai scăzut și valorile amplitudinii de vibrații cele mai joase. Comparativ, discurile comerciale au fost fabricate cu rășină fenolică de legătură (38A80-G8 B24, -K8B24 și
RO 123416 Β1
-08 B24) are raporturi de uzură joase, dar au valori inacceptabil de mari ale amplitudinii vibraților. Aceste discuri pot fi anticipate să creeze trepidații din vibrații în operația de șlefuire a cilindrilor de laminor. Discurile comparative au fost făcute din rășină șelac de legătură (53A80J7 Shellac Blend și 53A80L7 Shellac Blend), au raporturi de uzură a discurilor mari dar valori acceptabile de vibrație mici. Discurile experimentale au fost superioare la toate discurile comparative peste plaja de niveluri de putere (aproape de amplitudinea vibraților constantă la 10-23 C.P. și în mod consistent mai scăzută ca WWR) și discuri experimentale dispuse superior (raportul de uzură al discului/raportul de îndepărtarea materialului), evidențiind o eficiență foarte bună și durată de viață a discului.
Se crede că modulul de elasticitate scăzut și o porozitate relativ ridicată a discurilor experimentale creează o rezistență la vibrații a discului, fără să se sacrifice durata de viață a discului și eficiența șlefuirii. Chiar neașteptat, discurile experimentale au fost observate să șlefuiască mai eficient decât discurile care conțin procentaje de volum mai mari de granule și au un grad de duritate al discului mai mare. Deși discurile experimentale au fost construite să să fie eficiente la un grad relativ slab al durității (de exemplu gradul A-E pe scara durității discurilor de șlefuire ale Companiei Norton), ele șlefuiesc mai puternic, cu o mai mică uzură a discului, eficiența la un grad G mai mare decât discurile comparative care au o valoare mai mare a gradului de duritate (adică, gradele G-0 pe scara de durității a discurilor de șlefuire a Companiei Norton). Aceste rezultate sunt semnificative și neașteptate.
Exemplul 2
Discurile experimentale conțin granule aglomerate care au fost pregătite în operații de fabricație comercială și testate în operații de șlefuire a cilindrilor comerciale, unde discuri cu șelac de legătură au fost folosite în trecut.
Granulă abrazivă/Materiale aglomerate de legătură vitrificate
Materialele de legătură vitrificate (Binder A din tabelul 1 -1 de mai sus) au fost folosite ca să se facă mostre de aglomerate cu granule abrazive AV4. Mostra AV4 a fost similară cu mostra AV2, excepție că mărimea lotului comercial a fost fabricat pentru mostra AV4. Aglomeratele au fost pregătite în conformitate cu metoda de calcinare rotativă descrisă în US 10/120969, exemplul 1. Granula abrazivă a fost granulă abrazivă de alumină topită 38A, mărimea granulației 80, obținută de la Saint-Gobain Ceramics& Plastics, Inc., Worcester, MA, SUA, și 3wt.% Binder A a fost folosit. Temperatura de calcinare a fost setată la 1250°C, unghiul tubului a fost 2,5° și viteza de rotație a fost 5 sfpm. Aglomeratele au fost tratate cu 2% soluție silan (obținută de la Crompton Corporation, South Charleston, West, Virginia).
Discuri abrazive
Mostra de aglomerate AV4 a fost folosită la fabricarea discurilor de șlefuire (finisate la mărimea 36, diametrul X4, gaură centrată (tip 1) (91,4X10,2X50,8 cm).
Discurile abrazive experimentale au fost făcute cu un echipament de fabricație prin amestecarea aglomeratelor cu rășină fenolică lichidă (V-1181 rășină de la Honeywell Internațional Inc., Friction Division, Troy NY) (22wt% de amestec de rășină) și rășină fenolică pulbere (Durez Varcum ® rășină 29-717 obținută de la Durez Corporation, Dallas TX) (78wt% amestec de rășini). Cantitățile procentuale de greutate ale aglomeratelor abrazive și rășinii de legătură folosite în aceste discuri sunt listate în tabelul 2-2 de mai jos. Materialele au fost amestecate pentru o perioadă suficentă de timp ca să devină o mixtură uniformă. Aglomeratele uniforme și amestecul de legătură au fost plasate în matrițe și a fost aplicată o presiune ca să formeze discuri în stare crudă (neîntărite). Aceste discuri crude au fost îndepărtate din matrițe, înfășurate în hârtie de învelit și întărite prin încălzire la o temperatură
RO 123416 Β1 maximă de 160°C, gradat, finisate și verificate în conformitate cu tehnicile de fabricație a 1 discurilor de șlefuit din comerț cunoscute din stadiul tehnicii. Modulul de elasticitate și densitatea de ardere a discurilor finisate au fost măsurate și rezultatele sunt arătate în 3 tabelul 2-2 de mai jos. Viteza de fisurare a discului a fost măsurată și viteza maximă operațională a fost determinată să fie 9500 sfpm. 5
Compoziția discurilor (incluzând cât % volum abraziv, pulberi ablomerate și porozitate în discuri întărite) sunt arătate în tabelul 2-2. Aceste discuri au o structură vizibil 7 deschisă, uniformă, poroasă, necunoscută în discurile de șlefuit legate organic, cunoscute înainte, făcute în operații comerciale. 9
Tabelul 2-2 Compoziția discului
Mostră disc (aglomerate) Grad, Structură Modul de elasticitate G- pascal Densitatea de curgere g/cm 3 Compoziția discului Volum% Greutate % Aglomerate Greutate% Pulberi aglomerate
Granulă abrazivă Pulberi aglomerate Total3 (organic) Porozitat
Discuri experimentale
2-1 (AV4) B14 4,7 1,596 36 14 (12,4) 50 90,2 9,8
2-2(AV4) C14 5,3 1,626 36 16 (14,4) 48 88,8 11,2
2-3(AV4) D14 5,7 1,646 36 18 (16,4) 46 87,4 12,6
a. Volumul % Totalde pulberi aglomerate este suma cantităților de material de 33 legătură vitrificat folosit să aglomereze granula și cantitatea de pulberi aglomerate din rășină organică folosite ca să facă discul de șlefuit. Volumul (organic)% al pulberi aglomerate este 35 o parte din volumul Total % care constă din rășină organică la care se adaugă aglomeratele ca să se facă discul de șlefuit. 37
Teste de șlefuire
Aceste discuri experimentale abrazive au fost testate în două operații de șlefuire 39 comerciale pentru finisarea cilindrilor de laminoare la rece. După ce au fost polizate, aceste rulouri de din oțel forjat vor fi folosite să ruleze și să finiseze suprafața foilor de metal (cum 41 ar fi oțelul). Operațiile tradiționale folosesc discuri comerciale legate cu șelac (granulația 80 la granulă abrazivă de alumină este folosită) și aceste discuri în mod normal operează la 43 6500 sfpm, cu o viteză maximă de aproximativ 8000 sfpm. Condițiile de șlefuire sunt listate mai jos și rezultatele testului sunt arătate în tabelele 2-3 și 2-4. 45
RO 123416 Β1
Conditile de șlefuire A:
Mașină de șlefuit: Farrell Roii Grinder, 40C.P.
Lichid de răcire: Stuart Synthetic greutate/apă
Viteza discului: 780 sfpm
Piesa de prelucrat:: Oțel forjat, cilindrii de laminor care lucrează în tandem, duritatea 842 Equotip, 82 X25 inch (208X64cm)
Viteza piesei de prelucrat (Cilindru): 32 sfpm
Traversă: 100 inch/min (254 cm/pe min)
Avansul continuu: 0,0009 inch/min (0,0023 cm/min)
Avansul de capăt: 0,0008 inch/min (0,0020 cm/min)
Suprafața finisată cerută: 18-30 Ra duritate, 160 vârfuri maxim.
Conditile de șlefuire B:
Mașină de șlefuit: Pomini Roii Grinder,150 C.P.
Lichid de răcire: Stuart Synthetic apă
Viteza discului: 880 sfpm
Piesa de prelucrat: Oțel forjat, cilindrii de laminor care lucrează în tandem, duritatea 842 Equotip, 82 X25 inch (208X64cm)
Viteza piesei de prelucrat(Cilindru): 32 sfpm
Traversă: 100 inch/min (254 cm/min)
Avansul continuu: 0,00011 inch/min (0,00028 cm/min)
Avansul de capăt: 0,002 inch/min (0,0051 cm/min)
Suprafața finisată cerută: 18-30 Ra duritate, aproximativ 160-180 vârfuri.
Tabelul 2-3 Rezultatele testului de șlefuire/Condiții de șlefuire A
Mostră parametru testat Modificări ale diametrului în inch (în cm) Raportul -G Disc RPMs Disc Amps # de șlefuire T receri Duritatea discului Ra # de vârfuri pe cilindru
Disc experiment al 2-1
Uzura discului 0,12 (0,31) 0,860 780 75 10 28 171
Material îndepărtat 0,007 (0,018)
Disc experiment al 2-2
Uzura discului 0,098 (0,249) 1,120 780 90-100 10 22 130
RO 123416 Β1
Tabelul 2-3 (continuare)
Mostră parametru testat Modificări ale diametrului în inch (în cm) Raportul -G Disc RPMs Disc Amps # de șlefuire T receri Duritatea discului Ra # de vârfuri pe cilindru
Material îndepărtat 0,0075 (0,019)
Disc experiment al 2-3
Uzura discului 0,096 (2,54) 1,603 780 ΙΣΟ- Ι 50 10 23 144
Material îndepărtat 0,0105 (0,267)
în condițiile de șlefuire A, discuri experimentale de șlefuire sunt afișate excelente performanțe de șlefuire, realizând raporturi - G semnificativ de mai mari decât s-a observat în operațile comerciale din trecut sub aceste condiții de șlefuire cu discuri cu șelac de legătură. Bazat pe experiența din trecut în șlefuirea cilindrilor de laminoare în condițiile de șlefuire A, discurile experimentale 2-1, 2-2 și 2-3 pot fi considerate prea moi (pe scara de durități a Companiei Norton la valoarea B-D grade) să producă comercial o eficiență de șlefuire acceptabilă, astfel că aceste rezultate arată raporturi - G foarte bune mai mari ca de obicei. Mai mult, suprafața finisată a cilindrului a fost fără urme de vibrații și în specificațiile pentru duritatea suprafeței (18-30Ra) și numărul de vârfuri pe suprafață (aproximativ 160). Discurile experimentale furnizează o calitate a suprafeței finisate înainte observată numai la discurile cu șelac de legătură.
Un al doilea test de disc experimental 2-3, sub condițiile de șlefuire B, confirmă beneficii surprinzătoare ale folosirii discurilor din invenție în operația de șlefuire la rece la finisarea cilindrilor peste perioada de test extinsă. Rezultatele testului sunt arătate mai jos în tabelul 2-4.
RO 123416 Β1
Tabelul 2-4 Rezultatele testului de șlefuire/Condiți de șlefuire B
Disc experimental 2-4 Modificări ale diametrului în inch (în cm) Viteza discului (sfpm) Disc Amps Avansul continuu inch/min (cm/min) Avansul de capăt inch (cm/min) Rugozitatea Cilindrului Ra # vârfuri pe cilindru
Cilindrul 1
Uzura discului 0,258 (0,66) 5667 90 0,0009 (0,0023) 0,0008 (0,0020) 24 166
Materialul îndepărtat 0,028 (0,071)
Cilindrul 2
Uzura discului 0,339 (0,36) 8270 105 0,0016 (0,040) 0,002 (0,051) 20 136
Materialul îndepărtat 0,032 (0,81)
Cilindrul 3
Uzura discului 0,165 (0,119) 8300 110 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051) 28 187
Materialul îndepărtat 0,03 (0,076)
Cilindrul 4
Uzura discului 0,279 (0,71) 8300 115 0,0011 (0028) 0,002 0,051) 29 179
Materialul îndepărtat 0,036 (0,091)
Cilindru 5
Uzura discului 0,098 (0,249) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051) 25 151
Materialul îndepărtat 0,018 (0,046)
Cilindrul 6
Uzura discului 0,097 (0,025) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,016 (0,041)
Cilindrul 7
Uzura discului 0,072 (0,183) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,048 (0,123)
RO 123416 Β1
Tabelul 2-4 (continuare)
Disc experimental 2-4 Modificări ale diametrului în inch (în cm) Viteza discului (sfpm) Disc Amps Avansul continuu inch/min (cm/min) Avansul de capăt inch (cm/min) Rugozitatea Cilindrului Ra # vârfuri pe cilindru
Cilindrul 8
Uzura discului 0,094 (0,239) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,011 (0,028)
Cilindrul 9
Uzura discului 0,045 (0,114) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,021 (0,053)
Cilindrul 10
Uzura discului 0,128 (0,325) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,017 (0,043)
Cilindrul 11
Uzura discului 0,214 (0,543) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,018 (0,046)
Cilindrul 12
Uzura discului 0,12 (0,31) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,018 (0,040)
Cilindrul 13
Uzura discului 0,118 (0,81) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,026 (0,066)
Cilindrul 14
Uzura discului 1,233 (3,14) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,03 (0,076)
RO 123416 Β1
Tabelul 2-4 (continuare)
Disc experimental 2-4 Modificări ale diametrului în inch (în cm) Viteza discului (sfpm) Disc Amps Avansul continuu inch/min (cm/min) Avansul de capăt inch (cm/min) Rugozitatea Cilindrului Ra # vârfuri pe cilindru
Cilindrul 15
Uzura discului 0,215 (0,546) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,03 (0,076)
Cilindrul 16
Uzura discului 0,116 (0,295) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051) XXX XXX
Materialul îndepărtat 0,018 (0,046)
Cilindrul 17
Uzura discului 0,141 (0,358) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051) XXX XXX
Materialul îndepărtat 0,021 (0,053)
Cilindrul 18
Uzura discului 0,116 (0,295) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051) XXX XXX
Materialul îndepărtat 0,001 (0,0025)
Cilindrul 19
Uzura discului 0,118 (0,0046) 8300 115 0,0011 (0,028) 0,002 (0,051)
Materialul îndepărtat 0,018 (0,299)
Raportul - G cumulativ pentru discul experimental 2-4 după șlefuirea a 19 cilindri și uzura cu aproximativ 3 inch (7,62) cm din diametrul discului era de 2,093. Acest raport - G reprezintă o îmbunătățire de 2-3 ori față de raportul - G observat pentru discurile de șlefuit comerciale (adică, discuri cu șelac de legătură, C-6 și C-7 descrise în exemplul 1) folosite la cilindrii de laminoare sub Condițiile de șlefuire A sau B. Viteza de rotație a discului și raportul de material îndepărtat sunt mai bune față de discurile comerciale comparative folosite în operațiile de șlefuirea cilindrilor de laminoare, astfel se demonstrează o eficiență a șlefuirii neașteptată, posibilă cu metoda de șlefuire din invenție. Suprafața finisată obținută cu discul experimental a fost acceptabilă sub standardele producției comerciale. Rezultatele cumulative observate după șlefuirea celor 19 cilindri confirmă operația stării statice a discului experimental și rezistența beneficiară a discului la dezvoltarea de lobi ai discului, vibrarea și trepidarea ca discul consumat prin operația de șlefuire trepidarea ca discul consumat prin operația de șlefuire.

Claims (14)

  1. Revendicări 1
    1. Procedeu de șlefuire a cilindrilor laminori, care cuprinde următoarele etape:3
    a) asigurarea cu un disc șlefuit selecționat;
    b) montarea discului pe o mașină de șlefuit cilindrii laminori și rotirea discului;5
    c) aducerea discului în contact cu cilindrul laminor rotativ care are o suprafață cilindrică;7
    d) traversarea discului peste suprafața cilindrului laminor, menținerea contactului continuu al discului cu suprafața cilindrului laminor; și9
    e) șlefuirea suprafeței cilindrului laminor la o suprafață cu valoarea de finisare de 10 la 50 Ra, rămânând suprafața în majoritate fără linii de avans, urme de vibrații și nere- 11 gularități de suprafață, caracterizat prin aceea că discul de șlefuit ales conține 22 la 40% volum granule abrazive și 36 la 54% volum porozitate legată într-o rășină organică de 13 legătură, și care are o valoare maximă a modulului de elasticitate de 12 GPa și o viteză de fisurare minimă de 6000 sfpm. 15
  2. 2. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul este rotit cu o viteză de la 4000 la 9500 sfpm.17
  3. 3. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul este rotit cu o viteză de la 7000 la 9500 sfpm.19
  4. 4. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că șlefuirea este realizată la o valoare a suprafeței de finisare de 18 la 30 Ra.21
  5. 5. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul are o densitate de maximum 2,0 g/cm3.23
  6. 6. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul are o valoare maximă a modului de elasticitate de 10 GPa.25
  7. 7. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul conține 22 la
    38% volum particulă abrazivă, 36 la 50% volum porozitate și 8 la 26% volum rășină organică 27 de legătură.
  8. 8. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul conține 24 la 29
    36% volum granulă abrazivă, 40 la 50% volum porozitate și 12 la 22% rășină organică de legătură.31
  9. 9. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că porozitatea discului conține cel puțin 30% volum porozitate interconectată.33
  10. 10. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul este în general lipsit de material de inducere a porilor.35
  11. 11. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul are un grad de duritate de la B la G grade pe scara durității Companiei Norton.37
  12. 12. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că etapa de șlefuire este realizată la un raport G de 2 la 3 ori un raport G al unui disc echivalent care are rășină 39 șelac de legătură.
  13. 13. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că șlefuirea este 41 realizată până la o valoare maximă a suprafeței de finisare de 160- 180 vârfuri pe țol (63 -
    71 vârfuri pe cm). 43
  14. 14. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că rășina organică de legătură este rășină fenolică de legătură. 45
    RO 123416 Β1
    1 15. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că discul conține 20 la 38% volum agregate de granulă abrazivă sinterizată, 38 la 50% volum porozitate și 10 la 3 26% volum rășină organică de legătură.
ROA200400887A 2002-04-11 2003-03-21 Procedeu de şlefuire a cilindrilor laminori RO123416B1 (ro)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/120,969 US6679758B2 (en) 2002-04-11 2002-04-11 Porous abrasive articles with agglomerated abrasives
US10/328,802 US6988937B2 (en) 2002-04-11 2002-12-24 Method of roll grinding
PCT/US2003/008856 WO2003086702A1 (en) 2002-04-11 2003-03-21 Method of roll grinding

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RO123416B1 true RO123416B1 (ro) 2012-03-30

Family

ID=29253964

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ROA200400886A RO123271B1 (ro) 2002-04-11 2003-03-21 Articol abraziv cu structură îmbunătăţită şi metodă de şlefuire
ROA200400887A RO123416B1 (ro) 2002-04-11 2003-03-21 Procedeu de şlefuire a cilindrilor laminori

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ROA200400886A RO123271B1 (ro) 2002-04-11 2003-03-21 Articol abraziv cu structură îmbunătăţită şi metodă de şlefuire

Country Status (28)

Country Link
US (3) US6988937B2 (ro)
EP (2) EP1494834B1 (ro)
JP (3) JP2005522338A (ro)
KR (2) KR100721276B1 (ro)
CN (2) CN1652897B (ro)
AR (1) AR039108A1 (ro)
AT (2) AT500569B1 (ro)
AU (1) AU2003224746B2 (ro)
BR (2) BR0309107B1 (ro)
CA (2) CA2480674C (ro)
CH (1) CH697085A5 (ro)
CZ (2) CZ305187B6 (ro)
DE (3) DE10392510B4 (ro)
DK (1) DK200401740A (ro)
ES (1) ES2253123B2 (ro)
FI (2) FI20041308A (ro)
GB (2) GB2403224B (ro)
HU (2) HU229682B1 (ro)
LU (2) LU91111B1 (ro)
MX (2) MXPA04009887A (ro)
NO (2) NO328919B1 (ro)
PL (2) PL205515B1 (ro)
RO (2) RO123271B1 (ro)
RU (2) RU2281849C2 (ro)
SE (3) SE0402425D0 (ro)
TW (2) TWI257340B (ro)
WO (2) WO2003086703A1 (ro)
ZA (2) ZA200407550B (ro)

Families Citing this family (79)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6988937B2 (en) * 2002-04-11 2006-01-24 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Method of roll grinding
US7544114B2 (en) * 2002-04-11 2009-06-09 Saint-Gobain Technology Company Abrasive articles with novel structures and methods for grinding
US7090565B2 (en) * 2002-04-11 2006-08-15 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Method of centerless grinding
DE602004010849T3 (de) 2003-12-23 2014-01-09 Diamond Innovations, Inc. Verfahren zum schleifen von rollen
JP2006294099A (ja) * 2005-04-07 2006-10-26 Asahi Glass Co Ltd 磁気記録媒体用ガラス基板の周面研磨装置及び製造方法
US7722691B2 (en) 2005-09-30 2010-05-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive tools having a permeable structure
US7708619B2 (en) 2006-05-23 2010-05-04 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method for grinding complex shapes
GB0612788D0 (en) * 2006-06-28 2006-08-09 Insectshield Ltd Pest control materials
US7351133B1 (en) 2006-12-15 2008-04-01 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Disc grinding wheel with integrated mounting plate
JP5400625B2 (ja) * 2007-03-13 2014-01-29 スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー 研磨剤組成物及び該組成物で形成された物品
EP2505312B1 (en) * 2007-03-14 2015-11-18 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method of making a bonded abrasive article
WO2009012264A2 (en) * 2007-07-17 2009-01-22 The University Of North Carolina At Chapel Hill Titania nanosheets derived from anatase delamination
US8894731B2 (en) * 2007-10-01 2014-11-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive processing of hard and /or brittle materials
US7658665B2 (en) * 2007-10-09 2010-02-09 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Techniques for cylindrical grinding
JP2011521014A (ja) * 2008-02-14 2011-07-21 エレメント シックス リミテッド カプセル化された超硬材料の製法
US9555387B2 (en) * 2008-02-14 2017-01-31 Element Six Limited Method for manufacturing encapsulated superhard material
US8481438B2 (en) 2008-06-13 2013-07-09 Washington Mills Management, Inc. Very low packing density ceramic abrasive grits and methods of producing and using the same
CN102119202A (zh) * 2008-06-23 2011-07-06 圣戈班磨料磨具有限公司 高孔隙率的超级磨料树脂产品以及制造方法
US8216326B2 (en) 2008-06-23 2012-07-10 Saint-Gobain Abrasives, Inc. High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation
KR101269498B1 (ko) * 2008-07-02 2013-06-07 생-고벵 아브라시프 전자 산업용 연마 슬라이싱 공구
TWI388401B (en) * 2008-07-30 2013-03-11 Polycrystalline aluminum-containing grits and associated methods
DE102008035515B3 (de) * 2008-07-30 2009-12-31 Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh Gesinterte Schleifkornagglomerate
KR101624222B1 (ko) * 2008-09-17 2016-05-25 니찌아스 카부시키카이샤 내열 롤, 그 제조방법 및 내열 롤을 사용한 판유리의 제조방법
JP5369654B2 (ja) * 2008-12-04 2013-12-18 株式会社ジェイテクト ビトリファイドボンド砥石
JP5334568B2 (ja) * 2008-12-26 2013-11-06 ノードソン コーポレーション ロール研磨方法
EP2177318B1 (en) * 2009-04-30 2014-03-26 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive article with improved grain retention and performance
CN102725102A (zh) * 2009-05-19 2012-10-10 圣戈班磨料磨具有限公司 用于轧辊研磨的方法以及装置
CN101905439B (zh) * 2009-06-04 2012-07-04 宋健民 一种于内部原位生成空隙的抛光垫及其方法
CN101927464B (zh) * 2009-06-23 2013-03-13 黄曦 无机高分子磨具的制备方法
CN102497959B (zh) * 2009-08-03 2015-07-15 圣戈班磨料磨具有限公司 具有受控的孔隙率分布的研磨工具
BR112012002456A2 (pt) * 2009-08-03 2016-03-08 Saint Gobain Abrasifs Sa ferramenta abrasiva que tem uma variação de porosidade particular
CN101700645B (zh) * 2009-10-19 2011-07-27 北京中冶设备研究设计总院有限公司 一种水平式电镀槽导电辊在线珩磨方法
MX2012004913A (es) 2009-10-27 2012-08-15 Saint Gobain Abrasifs Sa Abrasivo aglomerado de resina.
WO2011056680A2 (en) 2009-10-27 2011-05-12 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Vitreous bonded abrasive
BR112012015380A2 (pt) 2009-12-31 2017-09-05 Dow Global Technologies Llc Estrutura alveolar cerâmica e método para formar uma estrutura alveolar cerâmica
US20110306275A1 (en) * 2010-06-13 2011-12-15 Nicolson Matthew D Component finishing tool
DE102010025904A1 (de) * 2010-07-02 2012-01-05 Sms Siemag Ag Poliervorrichtung
KR20120129963A (ko) 2010-08-06 2012-11-28 생-고벵 아브라시프 작업편 내의 복잡한 형상을 마무리 가공하기 위한 연삭 공구 및 방법
TWI544064B (zh) 2010-09-03 2016-08-01 聖高拜磨料有限公司 粘結的磨料物品及形成方法
TWI470069B (zh) * 2011-03-31 2015-01-21 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
TWI471196B (zh) 2011-03-31 2015-02-01 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
CN103702960B (zh) 2011-07-22 2016-01-20 陶氏环球技术有限责任公司 生产胶结并具有表皮的陶瓷蜂窝结构的方法
BR112014005244A2 (pt) 2011-09-07 2017-04-11 3M Innovative Properties Co método de abrasão de uma peça de trabalho
KR101731813B1 (ko) * 2011-11-23 2017-05-02 생-고뱅 어브레이시브즈, 인코포레이티드 재료 초고제거율 연삭 가공을 위한 연마물품
US9266220B2 (en) 2011-12-30 2016-02-23 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive articles and method of forming same
TWI535535B (zh) * 2012-07-06 2016-06-01 聖高拜磨料有限公司 用於低速研磨操作之磨料物品
CN103567891B (zh) 2012-07-31 2017-06-23 圣戈班磨料磨具有限公司 切割轮及其制备方法
CN103567858B (zh) * 2012-07-31 2016-10-12 圣戈班磨料磨具有限公司 研磨轮及其制备和使用方法
DE102012017969B4 (de) * 2012-09-12 2017-06-29 Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh Agglomerat-Schleifkorn mit eingelagerten Mikrohohlkugeln
US9266219B2 (en) 2012-12-31 2016-02-23 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
US9102039B2 (en) 2012-12-31 2015-08-11 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
WO2014106156A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
WO2014165447A1 (en) 2013-03-31 2014-10-09 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
RU2526982C1 (ru) * 2013-05-07 2014-08-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет приборостроения и информатики" Композиция для связанного полировального инструмента
CN103551976A (zh) * 2013-11-08 2014-02-05 谢泽 一种含纤维绳和热膨胀树脂空心微球的抛光轮的制备方法
EP3089850B1 (en) * 2013-12-30 2021-12-08 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Composite bodies and methods of forming the same
US10029941B2 (en) 2014-03-31 2018-07-24 Corning Incorporated Machining methods of forming laminated glass structures
CN104308754B (zh) * 2014-08-27 2017-07-28 上海道邦磨料磨具有限公司 一种橡胶结合剂微型砂轮配方及其生产方法
EP3227052B1 (en) 2014-12-01 2023-05-10 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive article including agglomerates having silicon carbide and an inorganic bond material
CN107405756B (zh) * 2015-01-28 2019-11-15 戴蒙得创新股份有限公司 易碎的陶瓷结合的金刚石复合粒子以及其制造方法
US10632585B2 (en) 2015-04-23 2020-04-28 University Of Florida Research Foundation, Inc. Hybrid tool with both fixed-abrasive and loose-abrasive phases
CN106269884B (zh) * 2015-06-12 2019-03-29 上海江南轧辊有限公司 一种轧辊表面处理方法及其轧辊
CZ2015803A3 (cs) 2015-11-10 2017-03-08 S.A.M. - metalizaÄŤnĂ­ spoleÄŤnost, s.r.o. Způsob obrábění povrchu rotačních součástí a zařízení k provádění tohoto způsobu
US11078345B2 (en) 2016-05-20 2021-08-03 3M Innovative Properties Company Pore inducer and porous abrasive form made using the same
WO2017211143A1 (zh) * 2016-06-06 2017-12-14 郑州磨料磨具磨削研究所有限公司 超硬材料制品用添加剂原料组合物，添加剂及其制备方法，复合结合剂及超硬材料制品，自锐性金刚石砂轮及其制备方法
CN109415553B (zh) 2016-07-08 2022-08-05 马萨诸塞大学 增塑的热固性树脂及相关固化树脂、固化方法和包含固化树脂的制品
WO2018008001A1 (en) 2016-07-08 2018-01-11 The University Of Massachusetts Plasticized thermoset resin, and associated cured resin, method of curing, and article comprising cured resin
CN108188948B (zh) * 2017-12-18 2021-08-06 南京航空航天大学 一种多层磨粒砂带结构及其制造方法
WO2019133866A1 (en) 2017-12-28 2019-07-04 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive articles
EP3775090A4 (en) * 2018-03-30 2021-12-22 Saint-gobain Abrasives, Inc AGGLOMERATED ABRASIVE ARTICLE INCLUDING A COATING
JP2019181613A (ja) * 2018-04-06 2019-10-24 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 粗組織均質構造のビトリファイド砥石
CN108972388A (zh) * 2018-08-04 2018-12-11 乔斌 耐磨损研磨片及其制备方法
CN108838911A (zh) * 2018-08-04 2018-11-20 乔斌 一种耐磨损研磨片及其制备方法
CN109534750B (zh) * 2018-12-25 2021-03-30 河南联合精密材料股份有限公司 一种金刚石团粒及其制备方法和应用
CN110315443A (zh) * 2019-07-12 2019-10-11 河南工业大学 一种金刚石磨具的制备方法
CN110842799B (zh) * 2019-11-19 2021-03-26 郑州磨料磨具磨削研究所有限公司 一种陶瓷金属复合结合剂砂轮及其制备方法
CN112341993B (zh) * 2020-11-23 2021-10-29 新乡市炬能耐材有限公司 一种具有交叉晶体结构的复合非氧化物磨削材料生产工艺
US20230097607A1 (en) * 2021-09-30 2023-03-30 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Fixed abrasive articles and methods of forming same
JP7561785B2 (ja) 2022-02-09 2024-10-04 クレトイシ株式会社 歯車研削用砥石

Family Cites Families (99)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1983082A (en) 1930-06-19 1934-12-04 Norton Co Article of bonded granular material and method of making the same
US2194472A (en) 1935-12-30 1940-03-26 Carborundum Co Production of abrasive materials
US2216728A (en) 1935-12-31 1940-10-08 Carborundum Co Abrasive article and method of making the same
GB491659A (en) 1937-03-06 1938-09-06 Carborundum Co Improvements in or relating to bonded abrasive articles
US3048482A (en) 1958-10-22 1962-08-07 Rexall Drug Co Abrasive articles and methods of making the same
US3323885A (en) * 1963-02-08 1967-06-06 Norton Co Humidity controlled phenol formaldehyde resin bonded abrasives
US3273984A (en) * 1963-07-18 1966-09-20 Norton Co Grinding wheel
US3955324A (en) 1965-10-10 1976-05-11 Lindstroem Ab Olle Agglomerates of metal-coated diamonds in a continuous synthetic resinous phase
GB1228219A (ro) * 1967-04-28 1971-04-15
US3982359A (en) 1968-06-21 1976-09-28 Roc A.G. Abrasive member of bonded aggregates in an elastomeric matrix
DE1752612C2 (de) 1968-06-21 1985-02-07 Roc AG, Zug Schleifkörper
BE758964A (fr) * 1969-11-14 1971-05-13 Norton Co Elements abrasifs
HU171019B (hu) 1972-09-25 1977-10-28 I Sverkhtverdykh Materialov Ak Shlifoval'nyj instrument
US3916584A (en) 1973-03-22 1975-11-04 Minnesota Mining & Mfg Spheroidal composite particle and method of making
US4024675A (en) 1974-05-14 1977-05-24 Jury Vladimirovich Naidich Method of producing aggregated abrasive grains
GB1523935A (en) * 1975-08-04 1978-09-06 Norton Co Resinoid bonded abrasive products
DE2813258C2 (de) * 1978-03-28 1985-04-25 Sia Schweizer Schmirgel- & Schleifindustrie Ag, Frauenfeld Schleifkörper
US4311489A (en) 1978-08-04 1982-01-19 Norton Company Coated abrasive having brittle agglomerates of abrasive grain
US4259089A (en) * 1978-08-10 1981-03-31 Tyrolit Schleifmittelwerke Swarovski K.G. Grinding wheel containing grain-coated reinforcement fibers and method of making it
US4355489A (en) * 1980-09-15 1982-10-26 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix
US4486200A (en) 1980-09-15 1984-12-04 Minnesota Mining And Manufacturing Company Method of making an abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix
US4541842A (en) 1980-12-29 1985-09-17 Norton Company Glass bonded abrasive agglomerates
US4393021A (en) 1981-06-09 1983-07-12 Vereinigte Schmirgel Und Maschinen-Fabriken Ag Method for the manufacture of granular grit for use as abrasives
US4575384A (en) 1984-05-31 1986-03-11 Norton Company Grinding wheel for grinding titanium
JPS61164772A (ja) 1985-01-11 1986-07-25 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 回転体研削装置
US4652275A (en) 1985-08-07 1987-03-24 Minnesota Mining And Manufacturing Company Erodable agglomerates and abrasive products containing the same
US4799939A (en) 1987-02-26 1989-01-24 Minnesota Mining And Manufacturing Company Erodable agglomerates and abrasive products containing the same
US4738696A (en) * 1987-07-16 1988-04-19 Staffeld Richard W Baghouse installations
JP2543575B2 (ja) * 1988-05-28 1996-10-16 株式会社ノリタケカンパニーリミテド オンラインロ―ル研削用二重構造砥石
US5035723A (en) * 1989-04-28 1991-07-30 Norton Company Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments
US5104424A (en) 1989-11-20 1992-04-14 Norton Company Abrasive article
US5096465A (en) 1989-12-13 1992-03-17 Norton Company Diamond metal composite cutter and method for making same
US5039311A (en) 1990-03-02 1991-08-13 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive granules
US5129919A (en) * 1990-05-02 1992-07-14 Norton Company Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments
AT394964B (de) 1990-07-23 1992-08-10 Swarovski Tyrolit Schleif Schleifkoerper
US5078753A (en) * 1990-10-09 1992-01-07 Minnesota Mining And Manufacturing Company Coated abrasive containing erodable agglomerates
US5578098A (en) * 1990-10-09 1996-11-26 Minnesota Mining And Manufacturing Company Coated abrasive containing erodible agglomerates
US5131926A (en) * 1991-03-15 1992-07-21 Norton Company Vitrified bonded finely milled sol gel aluminous bodies
US5127197A (en) 1991-04-25 1992-07-07 Brukvoort Wesley J Abrasive article and processes for producing it
US5273558A (en) 1991-08-30 1993-12-28 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive composition and articles incorporating same
US5203886A (en) 1991-08-12 1993-04-20 Norton Company High porosity vitrified bonded grinding wheels
GB2263911B (en) * 1991-12-10 1995-11-08 Minnesota Mining & Mfg Tool comprising abrasives in an electrodeposited metal binder dispersed in a binder matrix
US5178644A (en) 1992-01-23 1993-01-12 Cincinnati Milacron Inc. Method for making vitreous bonded abrasive article and article made by the method
US5269821A (en) * 1992-02-20 1993-12-14 Minnesota Mining And Manufacturing Company Coatable mixtures including erodable filler agglomerates, methods of preparing same, abrasive articles incorporating cured versions of same, and methods of making said articles
JPH05285848A (ja) * 1992-04-15 1993-11-02 Noritake Co Ltd ロール研削砥石
US5342419A (en) * 1992-12-31 1994-08-30 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive composites having a controlled rate of erosion, articles incorporating same, and methods of making and using same
US5549962A (en) * 1993-06-30 1996-08-27 Minnesota Mining And Manufacturing Company Precisely shaped particles and method of making the same
US5429648A (en) 1993-09-23 1995-07-04 Norton Company Process for inducing porosity in an abrasive article
CH686787A5 (de) 1993-10-15 1996-06-28 Diametal Ag Schleifbelag fuer Schleifwerkzeuge und Verfahren zur Herstellung des Schleifbelages.
DE69417570T2 (de) 1993-11-12 1999-11-18 Minnesota Mining And Mfg. Co., Saint Paul Schleifkorn und verfahren zur herstellung desselben
US6136288A (en) 1993-12-16 2000-10-24 Norton Company Firing fines
US5489204A (en) 1993-12-28 1996-02-06 Minnesota Mining And Manufacturing Company Apparatus for sintering abrasive grain
ZA956408B (en) * 1994-08-17 1996-03-11 De Beers Ind Diamond Abrasive body
JPH10506579A (ja) 1994-09-30 1998-06-30 ミネソタ・マイニング・アンド・マニュファクチュアリング・カンパニー 被覆研磨物品、その製造法及び使用方法
TW383322B (en) * 1994-11-02 2000-03-01 Norton Co An improved method for preparing mixtures for abrasive articles
DE4446591A1 (de) * 1994-12-24 1996-06-27 Schleifmittel Werk Karl Seiffe Recyclefähige Schleifkörperzonen
JP4047926B2 (ja) 1995-04-28 2008-02-13 スリーエム カンパニー ポリシロキサンを含む結合系を有する研磨製品
JP2795634B2 (ja) * 1995-07-21 1998-09-10 厚 佐藤 ２枚貝生剥方法および装置
US5658360A (en) * 1995-08-02 1997-08-19 Norton Company Compression molding of abrasive articles using water as a temporary binder
KR19990064305A (ko) 1995-10-20 1999-07-26 스프레이그 로버트 월터 무기 포스페이트를 함유하는 연마 용품 및 그것의 제조 방법
US5607489A (en) * 1996-06-28 1997-03-04 Norton Company Vitreous grinding tool containing metal coated abrasive
AU6593796A (en) 1996-07-23 1998-02-10 Minnesota Mining And Manufacturing Company Structured abrasive article containing hollow spherical filler
US5738696A (en) 1996-07-26 1998-04-14 Norton Company Method for making high permeability grinding wheels
US5738697A (en) 1996-07-26 1998-04-14 Norton Company High permeability grinding wheels
JPH1094969A (ja) * 1996-09-24 1998-04-14 Nisshin Steel Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼研磨用砥石
JP3083483B2 (ja) * 1996-10-14 2000-09-04 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 研削砥石
US5851247A (en) * 1997-02-24 1998-12-22 Minnesota Mining & Manufacturing Company Structured abrasive article adapted to abrade a mild steel workpiece
US5910471A (en) * 1997-03-07 1999-06-08 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive article for providing a clear surface finish on glass
JPH1119875A (ja) 1997-06-30 1999-01-26 Toyoda Mach Works Ltd ビトリファイド砥石
US6015338A (en) * 1997-08-28 2000-01-18 Norton Company Abrasive tool for grinding needles
IN186662B (ro) * 1997-09-08 2001-10-20 Grindwell Norton Ltd
US5863308A (en) 1997-10-31 1999-01-26 Norton Company Low temperature bond for abrasive tools
JP3539853B2 (ja) * 1997-11-27 2004-07-07 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 高精度研摩用ゾルゲル焼結アルミナ質砥石及びその製造方法
US6440185B2 (en) * 1997-11-28 2002-08-27 Noritake Co., Ltd. Resinoid grinding wheel
US6074278A (en) * 1998-01-30 2000-06-13 Norton Company High speed grinding wheel
EP1094918B1 (en) 1998-02-19 2005-05-04 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive article and method for grinding glass
JPH11277446A (ja) * 1998-03-26 1999-10-12 Kawasaki Steel Corp オンラインロール研削用砥石
US6102789A (en) * 1998-03-27 2000-08-15 Norton Company Abrasive tools
US6086648A (en) * 1998-04-07 2000-07-11 Norton Company Bonded abrasive articles filled with oil/wax mixture
US6251149B1 (en) * 1998-05-08 2001-06-26 Norton Company Abrasive grinding tools with hydrated and nonhalogenated inorganic grinding aids
JPH11319916A (ja) * 1998-05-15 1999-11-24 Kawasaki Steel Corp 熱間ロール潤滑方法および熱延鋼板の製造方法
JPH11354474A (ja) * 1998-06-05 1999-12-24 Okamoto Machine Tool Works Ltd サテン模様を有するシリコンウエハおよびその製造方法
KR100615691B1 (ko) * 1998-12-18 2006-08-25 도소 가부시키가이샤 연마용 부재, 그것을 이용한 연마용 정반 및 연마방법
US6056794A (en) * 1999-03-05 2000-05-02 3M Innovative Properties Company Abrasive articles having bonding systems containing abrasive particles
JP3533356B2 (ja) * 1999-03-11 2004-05-31 日本特殊研砥株式会社 ガラス質基板用研磨砥石
US6394888B1 (en) * 1999-05-28 2002-05-28 Saint-Gobain Abrasive Technology Company Abrasive tools for grinding electronic components
US6123744A (en) * 1999-06-02 2000-09-26 Milacron Inc. Vitreous bond compositions for abrasive articles
US6319108B1 (en) 1999-07-09 2001-11-20 3M Innovative Properties Company Metal bond abrasive article comprising porous ceramic abrasive composites and method of using same to abrade a workpiece
JP3723705B2 (ja) * 1999-10-19 2005-12-07 株式会社ノリタケカンパニーリミテド ハイブリッド型レジノイド砥石
JP3538360B2 (ja) * 2000-03-02 2004-06-14 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 重研削用のレジノイド研削砥石
JP3377977B2 (ja) * 2000-03-30 2003-02-17 株式会社ノリタケスーパーアブレーシブ 回転円盤砥石用台金
JP2001277132A (ja) * 2000-03-31 2001-10-09 Ando Michihiro 研磨用砥石及びその製造方法
DE60022099T2 (de) 2000-04-28 2006-06-01 3M Innovative Properties Co., Saint Paul Schleifmittel und verfahren zum schleifen von glas
ATE302094T1 (de) 2000-05-09 2005-09-15 3M Innovative Properties Co Poröser schleifgegenstand mit keramischen schleifcomposites, verfahren zur herstellung und verfahren zur verwendung
EP1770141A3 (en) 2000-10-06 2008-05-07 3M Innovative Properties Company A method of making agglomerate abrasive grain
US6645263B2 (en) * 2001-05-22 2003-11-11 3M Innovative Properties Company Cellular abrasive article
US6949129B2 (en) * 2002-01-30 2005-09-27 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method for making resin bonded abrasive tools
US6679758B2 (en) * 2002-04-11 2004-01-20 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Porous abrasive articles with agglomerated abrasives
US6988937B2 (en) * 2002-04-11 2006-01-24 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Method of roll grinding

Also Published As

Publication number Publication date
GB2405411B (en) 2006-08-02
LU91111B1 (fr) 2004-10-15
CZ305217B6 (cs) 2015-06-17
DE10392508T5 (de) 2005-06-09
GB2403224A (en) 2004-12-29
JP2005522337A (ja) 2005-07-28
SE0402455D0 (sv) 2004-10-11
NO328919B1 (no) 2010-06-14
RO123271B1 (ro) 2011-05-30
CA2480674C (en) 2008-01-29
AT500593A5 (de) 2009-08-15
JP2008100349A (ja) 2008-05-01
CH697085A5 (fr) 2008-04-30
CA2479712C (en) 2009-06-30
CA2480674A1 (en) 2003-10-23
KR20040099431A (ko) 2004-11-26
EP1494834B1 (en) 2014-05-07
GB2405411A (en) 2005-03-02
GB2403224B (en) 2005-12-21
CN1652897A (zh) 2005-08-10
PL372452A1 (en) 2005-07-25
HUP0500175A2 (hu) 2005-05-30
AT500569B1 (de) 2010-03-15
EP1494834A4 (en) 2008-07-30
AT500569A2 (de) 2006-02-15
RU2281849C2 (ru) 2006-08-20
NO20044910L (no) 2004-11-10
EP1497075A1 (en) 2005-01-19
MXPA04009887A (es) 2004-12-07
TWI231822B (en) 2005-05-01
TW200307745A (en) 2003-12-16
US20030194954A1 (en) 2003-10-16
NO20044905L (no) 2004-11-23
AT500593B1 (de) 2009-08-15
TW200404644A (en) 2004-04-01
PL372847A1 (en) 2005-08-08
US7275980B2 (en) 2007-10-02
SE0402457D0 (sv) 2004-10-11
AT500593A2 (de) 2006-02-15
PL205515B1 (pl) 2010-04-30
SE529180C2 (sv) 2007-05-22
LU91110B1 (fr) 2004-10-15
AU2003222050A1 (en) 2003-10-27
CZ20041023A3 (cs) 2005-05-18
BR0309236A (pt) 2005-02-09
DE10392508B4 (de) 2013-04-18
AR039108A1 (es) 2005-02-09
CZ20041028A3 (cs) 2005-11-16
AT500569A5 (de) 2009-12-15
HU229010B1 (hu) 2013-07-29
ES2253123B2 (es) 2006-12-01
SE0402457L (sv) 2004-12-13
WO2003086702A1 (en) 2003-10-23
EP1497075B1 (en) 2014-06-04
DE10392510T5 (de) 2005-04-14
TWI257340B (en) 2006-07-01
CN100586652C (zh) 2010-02-03
RU2004132225A (ru) 2005-05-27
MXPA04010014A (es) 2004-12-13
SE0402455L (sv) 2004-12-13
HU229682B1 (en) 2014-04-28
CN1646261A (zh) 2005-07-27
RU2004131567A (ru) 2005-05-10
KR20040097344A (ko) 2004-11-17
SE0402425D0 (sv) 2004-10-07
SE530145C2 (sv) 2008-03-11
GB0424867D0 (en) 2004-12-15
JP2005522338A (ja) 2005-07-28
NO328859B1 (no) 2010-05-31
US20080066387A1 (en) 2008-03-20
EP1494834A1 (en) 2005-01-12
US20060211342A1 (en) 2006-09-21
FI20041308A (fi) 2004-10-08
GB0424096D0 (en) 2004-12-01
FI20041307A (fi) 2004-10-08
KR100721276B1 (ko) 2007-05-25
DE10392510B4 (de) 2021-02-11
BR0309107B1 (pt) 2013-07-09
AU2003224746A1 (en) 2003-10-27
CN1652897B (zh) 2012-04-18
EP1497075A4 (en) 2008-07-30
JP4851435B2 (ja) 2012-01-11
RU2278773C2 (ru) 2006-06-27
BR0309107A (pt) 2005-02-22
DK200401740A (da) 2004-11-11
KR100620268B1 (ko) 2006-09-13
CZ305187B6 (cs) 2015-06-03
CA2479712A1 (en) 2003-10-23
HUP0500174A2 (hu) 2005-05-30
PL205530B1 (pl) 2010-04-30
ZA200407550B (en) 2005-12-28
WO2003086703A1 (en) 2003-10-23
AU2003224746B2 (en) 2006-08-10
US6988937B2 (en) 2006-01-24
ZA200407869B (en) 2005-12-28
ES2253123A1 (es) 2006-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RO123416B1 (ro) Procedeu de şlefuire a cilindrilor laminori
CA2576891C (en) Method of centerless grinding
ES2303397B1 (es) Metodo de rectificado de rodillos de laminador.