CZ305187B6 - Způsob broušení válců - Google Patents
Způsob broušení válců Download PDFInfo
- Publication number
- CZ305187B6 CZ305187B6 CZ2004-1023A CZ20041023A CZ305187B6 CZ 305187 B6 CZ305187 B6 CZ 305187B6 CZ 20041023 A CZ20041023 A CZ 20041023A CZ 305187 B6 CZ305187 B6 CZ 305187B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- grinding
- roll
- volume
- wheel
- abrasive
- Prior art date
Links
- 238000000227 grinding Methods 0.000 title claims abstract description 150
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 68
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 110
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 claims abstract description 60
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 68
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 29
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 29
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 23
- 229920001800 Shellac Polymers 0.000 claims description 21
- 239000004208 shellac Substances 0.000 claims description 21
- ZLGIYFNHBLSMPS-ATJNOEHPSA-N shellac Chemical compound OCCCCCC(O)C(O)CCCCCCCC(O)=O.C1C23[C@H](C(O)=O)CCC2[C@](C)(CO)[C@@H]1C(C(O)=O)=C[C@@H]3O ZLGIYFNHBLSMPS-ATJNOEHPSA-N 0.000 claims description 21
- 229940113147 shellac Drugs 0.000 claims description 21
- 235000013874 shellac Nutrition 0.000 claims description 21
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 16
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 claims description 13
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 claims description 12
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical group [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 6
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 claims 1
- 241000951498 Brachypteraciidae Species 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 40
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 19
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 14
- -1 aluminoxynitride Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 11
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 7
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 5
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 229920003261 Durez Polymers 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 4
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 3
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 3
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 3
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 3
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 229910052863 mullite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018068 Li 2 O Inorganic materials 0.000 description 2
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002318 adhesion promoter Substances 0.000 description 2
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 2
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000419 boron suboxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000001723 curing Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 239000002223 garnet Substances 0.000 description 2
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N phenol group Chemical group C1(=CC=CC=C1)O ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 235000018102 proteins Nutrition 0.000 description 2
- 102000004169 proteins and genes Human genes 0.000 description 2
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 2
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- WWYNJERNGUHSAO-XUDSTZEESA-N (+)-Norgestrel Chemical compound O=C1CC[C@@H]2[C@H]3CC[C@](CC)([C@](CC4)(O)C#C)[C@@H]4[C@@H]3CCC2=C1 WWYNJERNGUHSAO-XUDSTZEESA-N 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 102100023774 Cold-inducible RNA-binding protein Human genes 0.000 description 1
- 229920001353 Dextrin Polymers 0.000 description 1
- 239000004375 Dextrin Substances 0.000 description 1
- 241000238631 Hexapoda Species 0.000 description 1
- 101000906744 Homo sapiens Cold-inducible RNA-binding protein Proteins 0.000 description 1
- 239000006057 Non-nutritive feed additive Substances 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910000272 alkali metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000021120 animal protein Nutrition 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000007767 bonding agent Substances 0.000 description 1
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 229910000420 cerium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012777 commercial manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000010960 commercial process Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 235000019425 dextrin Nutrition 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000007908 dry granulation Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007496 glass forming Methods 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013007 heat curing Methods 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000000411 inducer Substances 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000391 magnesium silicate Substances 0.000 description 1
- 229910052919 magnesium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019792 magnesium silicate Nutrition 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoceriooxy)cerium Chemical compound [Ce]=O.O=[Ce]=O BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011049 pearl Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019351 sodium silicates Nutrition 0.000 description 1
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 1
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 229910052566 spinel group Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 239000000454 talc Substances 0.000 description 1
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 239000004034 viscosity adjusting agent Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 229910001233 yttria-stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B1/00—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B5/00—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor
- B24B5/02—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor involving centres or chucks for holding work
- B24B5/04—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor involving centres or chucks for holding work for grinding cylindrical surfaces externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B5/00—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor
- B24B5/36—Single-purpose machines or devices
- B24B5/363—Single-purpose machines or devices for grinding surfaces of revolution in situ
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D11/00—Constructional features of flexible abrasive materials; Special features in the manufacture of such materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D18/00—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
- B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
- B24D3/18—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings for porous or cellular structure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
- B24D3/22—Rubbers synthetic or natural
- B24D3/26—Rubbers synthetic or natural for porous or cellular structure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
- B24D3/28—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds
- B24D3/32—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds for porous or cellular structure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/34—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties
- B24D3/348—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties utilised as impregnating agent for porous abrasive bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
- C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
- C09K3/1436—Composite particles, e.g. coated particles
Abstract
Řešení se týká způsobu broušení válců válcovacích stolic, které sestává z volby brusného kotouče, jeho namontování na brusku na válce a jeho roztočení následované uvedením kotouče do styku s otáčejícím se broušeným válcem s rotačním válcovým povrchem, příčného přejíždění kotoučem napříč přes povrch válce při udržování nepřetržitého styku kotouče s povrchem válce a broušení povrchu válce na hodnotu jakosti povrchu 10 až 50 Ra při ponechání povrchu v podstatě bez čar po posuvu, známek po chvění a povrchových nepravidelností, přičemž zvolený brusný kotouč musí obsahovat 22 až 40 % objemových brusného zrna a 36 až 54 % objemových pórézity vázané v organickém pryskyřicovém pojivu a mít maximální hodnotu modulu pružnosti 12 Gpa a minimální rychlost roztržení 6.000 sfpm, což se projeví odolností vůči chvění. Brusné operace se tak provádějí s vysokou efektivitou při kontrolovaném vibrování kotouče, čímž se na broušených válcích vytváří optimální kvalita povrchu.
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu broušení válců válcovacích stolic podle předvýznaku nároku 1.
Dosavadní stav techniky
Broušení válců je proces broušení vnějších válcových ploch, při kterém pojený brusný kotouč brousí a vyhlazuje povrch válce válcovací stolice. Válcovací válec je veliký (např. 7 stop na délku, 2 stopy v průměru) kovový válec vyrobený typicky z vykované oceli a navržený pro použití při dokončování povrchu kovových plechů. Při broušení povrchu válcovacího válce musí brusný kotouč přenášet na válec stejnoměrnou, hladkou jakost povrchu. Jakákoli nedokonalost, jako jsou brusné vzory, čáry od posuvu, náhodné značky, vroubky a podobně, vytvořené na povrchu válce během procesu broušení se budou přenášet na kovové plechy, které se válcem vyrábějí.
U nestabilních systémů broušení způsobují brusné podmínky, že vibrační amplituda mezi brusným kotoučem a obrobkem zvětšuje čas navíc. Toto má za následek řady vln, které se vyvíjejí a vytvářejí podél povrchů jak brusného kotouče, tak i obrobku. Na tento proces se odkazuje jako na regenerativní nebo samobuzené chvění a byl spojován s určitými nedokonalostmi na povrchu válcovacích válců následkem broušení („vibrační značky“). Provozovatelé broušení válců chtějí brusné kotouče „odolné proti chvění“, které by měly schopnost zůstat kruhového tvaru a udržet si pružný charakter, když broušení postupuje a kotouč je opotřebený. Byly vyvinuty modely brusných vibrací (Inasaki I„ Grinding Chatter - Origin and Suppression, CIRP Proceedings, 2001), aby se vysvětlil vztah mezi vlastnostmi kotouče, jako je zmenšená styková tuhost, zvýšené tlumení, a potlačením samobuzených vibrací.
Průmysl broušení válců typicky používá brusné kotouče pojené šelakem pro minimalizování poškození válce během broušení. U kotoučů na broušení válců jsou výhodná pojivá šelakové pryskyřice pro jejich relativně nízký modul pružnosti (např. 1,3 GPa oproti 5 až 7 GPa u pojiv fenolických pryskyřic). Mezi organickými pojivý používanými komerčně při výrobě brusných kotoučů jsou fenolická pojivá výhodná pro pevnost, náklady, dostupnost a výrobní zřetele. Na rozdíl od toho jsou šelakové pryskyřice přírodní materiály sbírané od hmyzu, jsou relativně nákladné, nestálé co do složení a kvality a obtížněji použitelné při výrobě kotoučů. Mezi různými typy organicky pojených brusných kotoučů jsou kotouče pojené šelakem charakterizované relativně nízkou mechanickou pevností vyjádřenou jako relativně nízká „rychlost roztržení“ (rychlost otáčení, při které odstředivá síla způsobí, že se kotouč rozletí od sebe) a jako kratší životnost kotouče. Při operacích broušení válců jsou šelakové kotouče omezené na nižší rychlosti otáčení kotouče (např. 4.000 až 8.000 sfpm (povrchová stopa za minutu)) a kratší životnost kotouče. Provozování šelakového kotouče je obtížné, vyžadující častá nastavení rychlosti kotouče, rychlosti přísuvu a dalších parametrů, aby se vyhnulo chvění, když je průměr kotouče zmenšený opotřebením kotouče a změnami amplitudy vibrací.
Jako jedna alternativa k šelakovým kotoučům bylo v patentu US č. 5,104,424 A navrženo používat kombinaci karbidu křemíku a zrn slinuté sol gel aluminy (přirozeného oxidu hlinitého) u kotouče s pojivém o vysokém modulu pružnosti pro kontrolu tvaru povrchu válce během broušení. Tato konstrukce nástroje nebyla komerčně použitelná.
Patent US č. 4,671,017 A zveřejňuje způsob podle předvýznaku nároku 1 pro on-line broušení válce ve válcovací stolici, kde se válcové brusné těleso, jako např. brusný kámen, přitlačuje proti obvodovému povrchu broušeného válce orientované ve směru vytvářejícím předem stanovený úhel vzhledem k ose válce. Válec se otáčí, takže povrch válce se brousí. S tímto způsobem není nezbytné rotační hnací ústrojí pro brusné těleso.
- 1 CZ 305187 B6
V průmyslu tedy zbývá potřeba lepších brusných postupů vhodných pro zhotovování a obnovu válcovacích válců, které by měly jakost povrchu vysoké kvality získanou při efektivních provozních nákladech.
Bylo objeveno, že pro získání vhodnějších procesů broušení válců, než jsou nej lepší známé komerční procesy broušení válců, se mohou použít specifické brusné kotouče vyrobené se společnými složkami brusného nástroje, jako je pojivo fenolické pryskyřice a tradiční zrno aluminy, které byly s výhodou aglomerovány s vybranými pojícími materiály.
Podstata vynálezu
Vynález je způsob broušení válců válcovací stolice podle nároku 1, který spočívá v zajištění vybraného brusného kotouče, namontování kotouče na brusku na broušení válců a roztočení kotouče, uvedení kotouče do styku s otáčejícím se broušeným válcem, který má rotační válcový povrch, pojíždění kotouče napříč k povrchu válce stolice a udržování souvislého styku kotouče s povrchem válce stolice a broušení povrchu válce stolice na hodnotu jakosti povrchu 10 až 50 Ra, přičemž povrch zůstává v podstatě bez posuvových čar, známek vibrací a povrchových nepravidelností, jehož podstata spočívá podle vynálezu v tom, že se zvolí kotouč, který zahrnuje 22 až 40 objemových % brusného zrna a 36 až 54 objemových % pórézity vázané v organickém pryskyřicovém pojivu a má maximální hodnotu modulu pružnosti 12 GPa a minimální rychlost roztržení 6.000 sfpm.
Způsob broušení válců podle vynálezu je proces broušení válcových ploch prováděný zvolenými, organicky pojenými brusnými kotouči, které mají neobvyklé struktury kotouče a fyzikální vlastnosti. Tyto kotouče dovolují, aby byly válce povrchově upravené rychleji a mnohem efektivněji, než bylo možné postupy broušení válců podle stavu techniky využívajícími konvenční brusné kotouče. U postupu podle vynálezu se broušení válců provádí bez měřitelného poškození chvěním kotouče po celou životnost zvolených brusných kotoučů.
U způsobu podle vynálezu se zvolený brusný kotouč namontuje na vřeteno brusky na broušení válců a s výhodou se otáčí kolem 4000 až 9,500 sfpm (povrchová stopa za minutu), výhodněji 6000 až 8500 sfpm. Když jsou vybraným brusným kotoučem nahrazeny kotouče podle stavu techniky (např. kotouče pojené šelakem), dovoluje tento způsobu provoz za vyšších rychlostí otáčení kotouče bez chvění relativně vůči rychlostem udržovaným, aby se vyhnulo chvění u postupů podle stavu techniky (např. 4000 až 7000 sfpm). Způsob vzdorující chvění se může provádět při jakékoli iychlosti předepsané pro konkrétní stroj na broušení válců, který se provozuje, za předpokladu, že tato rychlost nepřekračuje bezpečnostní hranice zvoleného kotouče (tj. meze rychlosti roztržení kotouče).
Vhodné brousicí stroje na válce se mohou získat od Herkules, Meuselwitz, Německo, Waldrich Siegen, Burbach, Německo a Pomini (Teching Company), Milan, Itálie a od různých dalších výrobců příslušenství, kteří dodávají vybavení pro průmysl broušení válců.
Poté, co se rotující kotouč uvede do styku s rotujícím válcem (při např. 20 až 40 sfpm), je kotouč postupně příčně posouván napříč k povrchu otáčejícího se válce, aby se odstranil z povrchu materiál a zanechala se na válci jemná, hladká povrchová úprava. Podélný posuv napříč válcem se uskutečňuje při rychlosti 100 až 150 palců (2540 až 3810 mm) za minutu. Na typickém válci měřícím 7 stop (2,134 m) na délku a 2 stopy (0,610 m) v průměru zabírá krok příčného posuvu dohromady 0,6 až 1,0 minut. Během tohoto kroku je kotouč v kontinuálním styku s povrchem válce, podmínka známá v minulosti, která dává vzniknout regeneračním vibracím a chvění kotouče. Navzdory takovému nepřetržitému styku s povrchem se amplituda vibrací kotouče udržuje na celkem shodné míře po životnost kotouče a kotouč zůstává v podstatě bez chvění od náporu broušení, dokud není kotouč spotřebován brusnými kroky.
- 2 CZ 305187 B6
Při provádění způsobu podle vynálezu musí být povrchová úprava broušeného válce bez vln, čar, škrábanců a dalších nepravidelností povrchu. Pokud takové nepravidelnosti zůstanou, budou přenášeny z povrchu válce na povrch kovových plátů, které se tímto vadným válcem válcují. Značný výrobní odpad bude výsledkem, když se proces broušení válců nemůže řídit účinným způsobem. U jednoho výhodného postupu se povrch válce dokončuje na míru drsnosti povrchu asi 10 až 50 Ra, s výhodou na míru asi 18 až 30 Ra. Jak se používá zde, je „Ra“ průmyslová standardní jednotka užívaná pro kvalitu konečné úpravy povrchu reprezentující průměrnou výšku drsnosti, tj. průměrnou absolutní vzdálenost od střední čáry profilu drsnosti ve vyhodnocované délce. Výhodný brusný kotouč má ostrou nechráněnou čelní plochu schopnou vytváření kvality povrchu charakterizovanou 160 až 180 vrcholy (nebo rýh) na palec. Počet vrcholů („Pc, tj. průmyslový standard resp. norma reprezentující počet vrcholů na palec, které vyčnívají přes zvolený pás vystředěný kolem střední čáry) je důležitý parametr povrchu kovových plechů, které se budou během výroby částí těla automobilu natírat. Povrch s příliš málo vrcholy je stejně tak nežádoucí jako povrch s příliš mnoha vrcholy nebo povrch s nadměrnou drsností.
Zatímco způsob broušení válců, který je zde popsaný, byl ilustrován na provozu válce pro válcování za studená, je vynález použitelný také pro dokončování povrchů válcovacích válců používaných při činnostech válcovacích válců za tepla. Při broušení válců používaných pro operace válcovacího válce za studená obsahuje vybraný brusný kotouč s výhodou drť 120 až 46 (142 až 508 mikrometrů) brusného zrna, kdežto kotouče používané při broušení válců pro operace válcovacího válce za horka s výhodou obsahují velikosti hrubšího zrna, např. drť 36 (710 mikrometrů) brusného zrna.
Pojené brusné kotouče specifikované pro uskutečňování procesu broušení válců podle vynálezu jsou charakterizované dříve neznámou kombinací struktury kotouče a fyzikálních vlastností. Jak se používá zde, odkazuje výraz „struktura kotouče“ na relativní objemové procentuální obsahy brusného zrna, pojivá (včetně plniv, pokud jsou nějaká použita) a pórézity obsažených v brusném kotouči. „Třída“ tvrdosti kotouče odkazuje na písemné označení dané chováním kotouče při brusné operaci. Pro daný typ pojívaje třída funkcí pórézity kotouče, obsahu zrna a určitých fyzikálních vlastností, jako je vypálená měrná hmotnost, modul pružnosti a průnik při tryskání pískem (to poslední je typičtější pro keramicky pojené kotouče). „Třída“ kotouče předpovídá, jak odolný bude kotouč k opotřebení během broušení a jak tvrdě bude kotouč brousit, tj. kolik síly resp. energie bude potřeba použít pro tento kotouč při dané brusné operaci. Poslední označení pro třídu kotouče je stanoveno podle stupnice třídy Norton Company známé ze stavu techniky, ve které jsou nejjemnější třídy označené A a nejtvrdší třídy jsou označené Z (voz např. patent US 1,983,082 A; Howe, et al.). Porovnáváním tříd kotouče může ten, kdo je znalý stavu techniky, obvykle nahradit nějakou novou specifikaci kotouče za známý kotouč a předpovědět, že nový kotouč bude pracovat nějakým způsobem podobným nebo lepším než známý kotouč.
Při jednom odbočení od provedení známého, organicky pojeného kotouče jsou zde kotouče specifikované pro provádění způsobu broušení válců charakterizované nižší třídou, tj. jsou měkčí než známé kotouče dodávající porovnatelnou provozní účinnost. Jsou výhodné kotouče, které mají na stupnici pojivá fenolické pryskyřice Nortonovou třídu asi B až G. Kotouče použitelné u vynálezu vykazují nižší hodnoty modulu pružnosti než známé kotouče, které mají ekvivalentní objemy pórézity, ale naprosto neočekávaně vykazují vyšší hodnoty G-poměru, kde G-poměr je poměr míry úběru materiálu/míře opotřebení kotouče.
Pojené brusné nástroje mohou mít měrnou hmotnost menší než 2,0 g/cm3, s výhodou mají měrnou hmotnost menší než 1,8 g/cm3 a výhodněji mají měrnou hmotnost menší než 1,6 g/cm3. Pojené brusné nástroje užitečné u tohoto vynálezu jsou brusné kotouče, které obsahují kolem 22 až 40 % objemových, s výhodou 24 až 38 % objemových a nejvýhodněji 26 až 36 % objemových brusného zrna.
Podle jednoho výhodného provedení obsahují organicky pojené brusné nástroje asi 8 až 24 % objemových, výhodněji 10 až 22 objemových % a nejvýhodněji 12 až 20 % objemových orga-3 CZ 305187 B6 nického pojivá. Spolu s brusným zrnem a pojivém obsahují tyto nástroje kolem 36 až 54 % objemových pórézity, s výhodou 35 až 50 % objemových pórézity, přičemž tato pórézita s výhodou zahrnuje alespoň 30 % objemových vzájemně propojené pórézity. Pro jakýkoli daný kotouč je součet objemového procentuálního obsahu zrna, pojivá a pórézity rovný 100 %.
Organicky pojené brusné nástroje s výhodou obsahují 20 až 38 % objemových aglomerátů slinutého brusného zrna, 10 až 26% objemových organického pojivá a 38 až 50 % objemových pórézity. Porézní aglomeráty brusného zrna vyrobené s anorganickými pojícími materiály (např. vitrifikovanými nebo keramickými pojícími materiály) jsou výhodné pro použití u těchto brusných kotoučů, protože ty dovolují výrobu otevřené struktury kotouče se vzájemně propojenou pórézitou. I přes objem pórézity dosažený s těmito aglomeráty zrna si tyto kotouče uchovávají vysokou mechanickou pevnost, odolnost vůči opotřebení kotouče a aktivní charakteristiky brusného výkonu brusného kotouče, který má mnohem tvrdší označení třídy.
Kotouče použitelné u vynálezu mají modul pružnosti méně než 12 GPa, s výhodou méně než 10 GPa a nejvýhodněji méně než 8 GPa. Mezi jinými charakteristikami vykazuje kotouč vyrobený s účinným množstvím (např. alespoň 30 % objemových obsahu brusného zrna a alespoň 20 % objemovými celkového objemu kotouče po vypálení) aglomerátů brusného zrna nižší modul pružnosti než standardní kotouče na broušení válců. Standardní kotouče zahrnují ty, které jsou zhotovené s týmž obsahem pórézity bez použití aglomerátů brusného zrna. Pojené brusné nástroje podle vynálezu mají neobvykle porézní strukturu. Ve struktuře nástroje je střední průměr slinutých aglomerátů menší než nebo rovný průměrnému rozměru pórů vzájemně propojené pórézity, když se vzájemně propojená pórézita měří v bodě maximálního rozevření.
Množství vzájemně propojené pórézity může být určeno měřením tekutinové permeability nástroje podle postupu z patentu US 5,738,696 A. Jak se používá zde, je Q/P tekutinová permeabilita brusného nástroje, kde Q znamená průtokovou rychlost vyjádřenou jako cm3 proudu vzduchu a P znamená rozdílový tlak. Výraz Q/P reprezentuje tlakový diferenciál měřený mezi strukturou brusného nástroje a atmosférou při dané průtokové rychlosti tekutiny (např. vzduchu). Tato relativní permeabilita Q/P je proporcionální k součinu objemu pórů a čtverce velikosti póru. Výhodné jsou větší velikosti pórů. Geometrie pórů a velikost brusného zrna jsou další faktory ovlivňující nepříznivě Q/P, přičemž větší velikost drti poskytuje vyšší relativní permeabilitu.
Brusné nástroje použitelné u vynálezu jsou charakterizované vyššími hodnotami tekutinové permeability než nástroje podle stavu techniky používané na broušení válcovacích válců. Obecně mají brusné nástroje používané u způsobu broušení podle vynálezu s výhodou hodnoty tekutinové permeability alespoň asi o 30 % vyšší než hodnoty brusných nástrojů podle stavu techniky používané na broušení válcovacích válců.
Přesné parametry relativní tekutinové permeability mohou být pro jednotlivé velikosti a tvary aglomerátů, typy pojivá a úrovně pórézity určené praktikem aplikací D'Arcyho zákona na empirické údaje pro daný typ brusného nástroje.
Pórézita v brusném kotouči plyne z otevřeného prostoru poskytnutého přirozenou sypnou hustotou složek nástroje, zejména aglomerátů brusivá, a volitelně přidáním běžných médií indukujících póry. Vhodná média indukující póry zahrnují, avšak nejsou omezena na duté skleněné kuličky, duté kuličky nebo perly plastického materiálu nebo organické sloučeniny, částečky napěněného skla, bublinkový mullit a bublinkovou aluminu a jejich kombinace. Nástroje se mohou vyrábět s induktory pórézity s otevřenými buňkami, jako jsou perly naftalenu, nebo jiné organické granule, které se mohou odstranit po vyformování nástroje, aby vyprázdnily prostory uvnitř v matrici nástroje, nebo mohou být vyrobeny s uzavřenými buňkami, médii indukujícími duté póry (např. dutými skleněnými kuličkami). Výhodné brusné nástroje podle vynálezu buď neobsahují přidaná média indukující póry, nebo obsahují menší množství přidaných médií indukujících póry účinná pro získání brusného nástroje s obsahem pórézity, jehož alespoň 30 % objemu je vzájemně propojená pórézita.
-4CZ 305187 B6
Dokončené nástroje případně obsahují přidaná sekundární brusná zrna, plniva, brusné pomocné prostředky a média indukující póry a kombinace těchto materiálů. Když se nějaké brusné zrno použije v kombinaci s brusnými aglomeráty, tyto aglomeráty s výhodou zajišťují asi od 30 asi do 100 objemových % celkového brusného zrna nástroje a výhodněji asi od 40 asi do 70 % objemových celkového brusivá v nástroji. Když se použijí taková sekundární brusná zrna, poskytují tato brusná zrna s výhodou asi od 0,1 asi do 70 % objemových celkového brusného zrna nástroje a výhodněji asi od 30 asi do 60 % objemových. Vhodná sekundární neaglomerovaná brusná zrna zahrnují, avšak nejsou omezená na různé oxidy hliníku, sol gel aluminu, slinutý bauxit, karbid křemíku, oxid hlinitý-oxid zirkoničitý, aluminoxynitrid, cerku, suboxid bóru, kubický nitrid bóru, diamant, zrna pazourku a granátu a jejich kombinace.
Brusné nástroje jsou pojené nějakým organickým pojivém. Pro použití zde se mohou vybrat jakákoli z různých termosetických organických pryskyřicových pojiv známých ve stavu techniky výroby brusných nástrojů. Výhodná jsou pojivá fenolické pryskyřice. Příklady vhodných pojiv a technik zhotovení takových pojiv se mohou nalézt například v patentech US 6,251,149 Bl, 6,015,338, 5,976,204, 5,827,337 a 3,323,885. Pojivo a způsob výroby popsaný ve společně postoupené patentové přihlášce US 10/060,982, jejíž obsah je zde zahrnut formu odkazu, a obsah patentu US 3,323,885 jsou zde výhodné pro použití. Organicky pojené nástroje mohou být míchány, lisovány a vytvrzovány nebo slinovány podle různých způsobů zpracování a s různými poměiy brusného zrna nebo aglomerátu, pojivá a složkami pórézity, jak jsou známé ze stavu techniky.
Měrná hmotnost a tvrdost brusných nástrojů jsou stanoveny výběrem aglomerátů, typem pojivá a dalšími složkami nástroje, obsahem pórézity spolu s velikostí a typem formy a zvoleným procesem lisování.
Brusné kotouče mohou být formovány a lisovány jakýmikoli prostředky známými ze stavu techniky, včetně technologií lisování za horka, za tepla i za studená. Péče se musí věnovat výběru formovacího tlaku pro tvarování surových kotoučů, aby se předešlo rozdrcení nadměrného množství aglomerátů brusného zrna (např. více než 50% hmotnosti aglomerátů) a zachovala se trojrozměrná struktura aglomerátů. Vhodný maximální aplikovaný tlak pro výrobu kotoučů podle vynálezu závisí na tvaru, velikosti, tloušťce a pojivové složce brusného kotouče a na formovací teplotě. Aglomeráty podle vynálezu mají dostatečnou mechanickou pevnost, aby odolaly formovacím a lisovacím krokům prováděným při typických procesech komerční výroby brusných nástrojů.
Tyto brusné kotouče se mohou vytvrzovat postupy známými těm, kdo jsou znalí stavu techniky. Podmínky vytvrzování jsou v první řadě určeny aktuálním pojivém a použitými brusivý a typem pojícího materiálu obsaženého v aglomerátu brusného zrna. V závislosti na chemickém složení zvoleného pojivá se může organické pojivo vypalovat při 120 až 250 °C, s výhodou 160 až 185 °C, aby se zajistily mechanické vlastnosti nezbytné pro broušení kovů nebo jiných materiálů.
Aglomeráty brusného zrna, které jsou zde výhodné, mají trojrozměrnou strukturu nebo jsou to granule, včetně slinutých porézních kompozitů brusného zrna a pojícího materiálu. Tyto aglomeráty mají volnou sypnou hustotu (LPD) < 1,6 g/cm3, střední rozměr kolem 2 až 20 násobku střední velikost brusného zrna a pórézitu kolem 30 až 88 % objemu. Aglomeráty brusného zrna mají s výhodou minimální hodnotu pevnosti drcení 0,2 MPa.
Brusné zrno může zahrnovat jedno nebo více z brusných zrn známých pro použití u brusných nástrojů, jako jsou zrna aluminy (přirozeného oxidu hlinitého), včetně tavené aluminy, slinuté a sol gel slinuté aluminy, slinutého bauxitu a podobně, karbidu křemíku, oxidu hlinitého-oxidu zirkoničitého, oxynitridu hliníku, cerky, suboxidu bóru, granátu, pazourku, diamantu včetně přírodního a syntetického diamantu, kubického nitridu bóru (CBN) a jejich kombinací. Jakákoli velikost nebo tvar brusného zrna se může použít. Zrno může například zahrnovat podlouhlá zrna
-5CZ 305187 B6 slinuté sol gel aluminy, která mají vysoký štíhlostní poměr typu zveřejněného v patentu US 5,129,919.
Velikosti zrna vhodné zde pro použití jsou v pravidelném rozsahu velikosti brusné drti (např. větší než 60 a do 7000 mikrometrů). Pro danou abrazivní brusnou operaci může být žádoucí aglomerovat brusné zrno o velikosti drti menší než velikost drti brusného zrna (neaglomerovaného) zvoleného normálně pro tuto abrazivní brusnou operaci. Například aglomerované brusivo o velikosti drti 80 může být nahrazeno drtí 54 brusivá, aglomerovaná drť 100 za drť 60 brusivá a aglomerovaná drť 120 za drť 80 brusivá.
Výhodná velikost slinutého aglomerátu pro typická brusná zrna sahá asi od 200 do 3.000, výhodněji 350 do 2000 a nejvýhodněji 425 do 1000 mikrometrů středního průměru.
Brusné zrno je přítomné asi v 10 až 65 % objemových, výhodněji 35 až 55 % objemových a nejvýhodněji 48 až 52 % objemových aglomerátu.
Pojící materiály užitečné při výrobě aglomerátů s výhodou zahrnují keramické a vitrifikované materiály, výhodně toho druhu používaného jako pojivové systémy pro keramicky pojené brusné nástroje. Tyto vitrifikované pojivové materiály mohou být předvypálené sklo rozdrcené na prášek (fritu) nebo směs různých surových materiálů, jako jíl, živec, vápno, borax a soda nebo nějaká kombinace fritovaných a surových materiálů. Takové materiály se taví a tvoří při teplotách sahajících asi od 500 do 1400 °C tekutou skelnou fázi a smáčejí povrch brusného zrna, aby vytvořily po ochlazení pojící místa a tak držely brusné zrno uvnitř struktury kompozitu. Příklady vhodných pojících materiálů pro použití v aglomerátech jsou udané v tabulce 1-1 níže. Výhodné pojící materiály jsou charakterizované viskozitou kolem 345 až 55 300 poise při 1180 °C a teplotou tavení kolem 800 až 1300 °C.
U jednoho výhodného provedení je pojící materiál vitrifikovaná pojivová kompozice obsahující vypálenou směs oxidů ze 71 hmotn. % SiO2 a B2O3, 14 hmotn. % A12O3, méně než 0,5 hmotn. % oxidů alkalických zemin a 13 hmotn. % oxidů alkálií.
Pojící materiál může být také keramický materiál, který zahrnuje, ale není omezený na oxid křemičitý, alkálie, alkalickou zeminu, smíchanou alkálií a křemičitany alkalických zemin, křemičitany hliníku, křemičitany zirkonu, hydratované křemičitany, hlinitany, oxidy, nitridy, oxynitridy, karbidy, oxykarbidy a jejich kombinace a deriváty. Obecně se keramické materiály odlišují od sklovitých nebo vitrifikovaných materiálů v tom, že keramické materiály mají krystalické struktury. Některé sklovité fáze mohou být přítomné v kombinaci s krystalickými strukturami, zejména v keramických materiálech v nečistém stavu. Zde se mohou použít keramické materiály v surovém stavu, jako jsou jíly, cementy a minerály. Příklady specifických keramických materiálů vhodných zde pro použití zahrnují, avšak nejsou omezené na siliku, křemičitany sodíku, mullit a další híinitokřemičitany, oxid zirkoničitý-mulit, hlinitan hořečnatý, křemičitan hořečnatý, křemičitany zirkonu, živec a další alkali-hlinito-křemičitany, spinely, hlinitan vápenatý, hlinitan hořečnatý a další hlinitany alkálií, oxid zirkoničitý, oxid zirkoničitý stabilizovaný oxidem yttritým, oxid hořečnatý, oxid vápenatý, oxid céru, oxid titanu, nebo další aditiva alkalických zemin, talek, oxid železa, oxid hliníku, bohemit, oxid bóru, oxid céru, oxid hlinitý-oxynitrid, nitrid bóru, nitrid křemíku, grafit a kombinace těchto keramických materiálů.
Pojící materiál se používá v práškové formě a může se přidávat ke kapalnému pojivu, aby se během výroby aglomerátů zajistila rovnoměrná, homogenní směs pojícího materiálu s brusným zrnem.
Disperze organických pojiv se s výhodou přidává ke složkám práškového pojícího materiálu jako formovací nebo zpracovací pomocné prostředky. Tato pojivá mohou zahrnovat dextriny, škrob, živočišný proteinový klih a další typy klihu, kapalnou složku, jako je voda, rozpouštědlo, modifikátory viskozity nebo pH, a mísící pomocné prostředky. Použití organických pojiv zlepšuje rov-6CZ 305187 B6 noměmost aglomerátu, zejména rovnoměrnost rozptýlení pojícího materiálu na zrnu, a strukturní kvalitu předvypálených nebo surových aglomerátů a také strukturu vypáleného brusného nástroje obsahujícího tyto aglomeráty. Protože pojivá vyhoří během vypalování aglomerátů, nestanou se součástí dokončeného aglomerátu ani dokončeného brusného nástroje.
Ke směsi se může přidat anorganický promotor přilnavosti, aby se zlepšila přilnavost pojících materiálů k brusnému zrnu, jak je potřeba pro zlepšení kvality směsi. Anorganický promotor přilnavosti se může při přípravě aglomerátů použít s nějakým organickým pojivém nebo bez něho.
Ačkoliv jsou pojící materiály tavící se za vysoké teploty u aglomerátů podle vynálezu výhodné, může pojící materiál zahrnovat také jiná anorganická pojivá, organická pojivá, organické pojivové materiály, kovové pojivové materiály ajejich kombinace. Jsou výhodné pojící materiály používané v průmyslu brusných nástrojů jako pojivá pro organicky pojená brusivá, povlékaná brusivá, brusivá pojená kovem a podobně.
Pojící materiál je přítomný asi v 0,5 až 15 % objemových, výhodněji 1 až 10 % objemových a nej výhodněji 2 až 8 % objemových aglomerátu.
Výhodné % objemové pórézity uvnitř aglomerátu je tak vysoké, jakje techniky možné v mezích mechanické pevnosti aglomerátu, která je nezbytná pro výrobu brusného nástroje pro broušení s ním. Pórézita může sahat od 30 do 88 % objemových, s výhodou 40 do 80 % objemových a nejvýhodněji 50 až 75 % objemových. Část (např. asi do 75 % objemových) pórézity uvnitř aglomerátů je s výhodou přítomná jako vzájemně propojená pórézita nebo pórézita propustná pro proud tekutin, včetně kapalin (např. brusného chladivá a pilin), vzduchu a roztaveného materiálu pryskyřicového pojivá během vytvrzování kotouče. Má se za to, že materiály organického pojivá migrují do intersticiálních dutin aglomerátů slinutého brusného zrna, zatímco se kotouč tepelně vytvrzuje, a tak zpevňuje vazbu pojivá a otevírá strukturu kotouče na dříve nedosažitelné objemy pórézity bez nějaké očekávané ztráty mechanické pevnosti.
Měrná hmotnost aglomerátů může být vyjádřena řadou způsobů. Sypná hmotnost aglomerátů může být vyjádřena jako LPD. Relativní měrná hmotnost aglomerátů může být vyjádřena jako procenta původní relativní měrné hmotnosti nebo jako poměr relativní měrné hmotnosti aglomerátů ke složkám použitým pro výrobu aglomerátů, počítajíc s objemem vzájemně propojené pórézity v aglomerátech.
Počáteční průměrná relativní měrná hmotnost vyjádřená jako procento se může vypočítat rozdělením LPD (p) teoretickou měrnou hmotností aglomerátů (p0) předpokládající nulovou pórézitu. Tato teoretická měrná hmotnost se může vypočítat metodou objemového pravidla směsí z hmotnostního procenta a měrné tíhy pojícího materiálu a brusného zrna obsaženého v aglomerátech. Pro slinuté aglomeráty podle vynálezu je maximální procento relativní měrné hmotnosti 50 % objemových, přičemž je výhodnější maximální procento relativní měrné hmotnosti 30 % objemových.
Relativní měrná hmotnost se může měřit technikou přemístěného objemu tekutiny, aby se započetla vzájemně propojená pórézita a vyloučila pórézita s uzavřenými buňkami. Relativní měrná hmotnost je poměr objemu slinutého aglomerátu měřeného přemístěním tekutiny k objemu materiálů použitých pro výrobu slinutých aglomerátů. Objem materiálů použitých pro výrobu aglomerátu je míra zdánlivého objemu založeného na množstvích a sypných hustotách brusného zrna a pojivového materiálu použitých pro výrobu aglomerátů. Pro slinuté aglomeráty podle vynálezu je maximální relativní měrná hmotnost slinutých aglomerátů s výhodou 0,7, přičemž výhodnější je maximální relativní měrná hmotnost 0,5.
Aglomeráty používané zde v pojených brusných nástrojích mohou být zhotoveny postupy zveřejněnými ve společně vlastněné přihlášce US 10/120,969, která je sem zahrnuta odkazem. Jakje
-7CZ 305187 B6 zde zveřejněno, přivádí se do rotačního kalcinačního zařízení jednoduchá směs zrna a pojícího materiálu (případně s nějakým organickým pojivém) a pojivo se vypálí (např. asi od 650 přibližně do 1400 °C), aby se vytvořilo skelné nebo vitrifikované pojivo držící brusné zrno v aglomerátu pohromadě. Při aglomerování brusného zrna s pojícími materiály s vytvrzováním za nižší teploty (např. asi od 145 přibližně do 500 °C) může se použít alternativní provedení tohoto rotačního pecního zařízení. Toto alternativní provedení, rotační sušárna, je vybavené pro dodávku ohřátého vzduchu na výstupní stranu trubky, aby ohřál směs brusného zrna, vytvrdil pojící materiál a přilepil ho k zrnu a tím aglomeroval brusné zrno, když se odebírá ze zařízení. Jak se používá zde, zahrnuje výraz „rotační kalcinační pec“ takové rotační sušící zařízení.
U jiného způsobu výroby aglomerátů brusného zrna se může vyrobit pasta z pojících materiálů a zrna s roztokem organického pojivá, ta vytlačit do protáhlých částic zařízením a způsobem zveřejněným v patentu US A-4,393,021 a potom slinovat.
U procesu suché granulace se může plát nebo blok vyrobený z brusného zrna usazeného v disperzi nebo pastě pojícího materiálu vysušit a pak se může pro rozlámání kompozitu zrna a pojícího materiálu použít válcový lis, načež následuje krok slinování.
Podle jiného způsobu výroby surových nebo výchozích aglomerátů se může směs pojícího materiálu a zrna přidávat do formovacího zařízení a tato směs pak tvarovat, aby se vytvořily přesné tvary a velikosti, například způsobem popsaným v patentu US 6,217,413 Bl.
Podle jiného postupu, který je zde použitelný pro výrobu aglomerátů, se do pece přivádí směs brusného zrna, pojících materiálů a nějakého organického pojivového systému bez předaglomerace a ohřeje se. Tato směs se ohřeje na teplotu dost vysokou, aby způsobila, že se pojící materiál roztaví, teče a přilne k zrnu a pak se ochladí, aby se vytvořil kompozit. Tento kompozit se rozdrtí a proseje, aby se vytvořily slinuté aglomeráty.
Následující příklady se poskytující pro ilustraci vynálezu a nikoli pro omezení.
Příklady uskutečnění vynálezu
Příklad 1
Aglomeráty z brusného zrna a vitrifikovaného pojivá
Pro výrobu vzorků AV2 a AV3 z aglomerovaného brusného zrna byly použity vitrifikované pojící materiály (viz tabulka 1—1, poznámky pod čarou b a c). Tyto aglomeráty byly připraveny podle způsobu rotační kalcinace popsaného v přihlášce US 10/120,969, příkladu 1 za využití materiálů popsaných níže. Aglomeráty AV2 byly vyrobeny s 3 % hmotn. pojivá A. Teplota pražící pece byla nastavena na 1250 °C, úhel trubky byl 2,5 stupně a rychlost otáčení byla 5 otáček za minutu. Aglomeráty AV3 byly vyrobeny s 6 % hmotn. pojivá E, při teplotě pražící pece 1200 °C, při úhlu trubky 2,5 až 4° a rychlosti otáčení 5 ot/min. Brusné zrno byla brusná drť 38A taveného oxidu hlinitého, velikost drti 80, získané od Saint-Gobain Ceramics & Plastics, lne. Worcester, MA, USA.
Aglomeráty vitrifikovaného zrna byly testovány na volnou sypnou hustotu, relativní hustotu a velikost. Výsledky zkoušky jsou uvedené v tabulce 1-1 níže. Aglomeráty sestávaly z množství jednotlivých brusných drtí (např. drtí 2 až 40) pojených k sobě vitrifikovaným pojícím materiálem ve styčných bodech zrnko na zrnko dohromady s viditelnými prázdnými oblastmi. Většina aglomerátů byla dostatečně odolná vůči zhutňování, aby si podržely trojrozměrný charakter poté, co jsou podrobeny mísicím a formovacím operacím brusného kotouče.
-8CZ 305187 B6
Tabulka 1-1 Aglomeráty brusné zmo/vitrifikované pojivo
| vzorek č | hmotnost | hmot% | poj ící | obj em% | LPD | průměrná | průměr % |
| směs | lbs | brusné | materiál | pojící | frakce | velikost | relativ. |
| zrno pojící materiál | (kg) směsi | zrno | hmot% | materiál a. | g/cm3 -20/+45 mesh | pm (mesh) | měrné hmotnos- ti |
| AV2 b. drť 80 38A poj ivo A | 84,94 (38,53) | 94,18 | 2,99 | 4,81 | 1,036 | 500 μ -20/+45 | 26,67 |
| AV3 c. drť 80 38A pojivo E | 338,54 (153,56) | 88,62 | 6,36 | 9,44 | 1,055 | 500 μ -20/+45 | 27,75 |
a. Procentuální obsahy jsou vztaženy k celkové základně tuhých látek, zahrnují pouze vitrifikovaný pojivový materiál a brusné zrno a vylučují jakoukoli pórézitu uvnitř aglomerátů. Přechodné materiály organického pojivá byly použity pro přilnutí vitrifikováného pojivá k brusnému zrnu (pro AV2 bylo použito 2,83 % hmotn. kapalného proteinového pojivá AR30 a pro AV3 bylo použito 3,77 % hmotn. kapalného proteinového pojivá AR30). Tyto přechodné organické pojivové materiály byly vypáleny během slinování aglomerátů v rotační kalcinační peci a konečné hmotnostní % pojícího materiálu je nezahrnuje.
b. Pojivo A (popsané v přihlášce US 10/120,969, příklad 1) je směs surových materiálů (např. jílu a minerálů) používaných společně pro výrobu vitrifiko váných pojiv pro abrazivní brusné kotouče. Následující po aglomeraci zahrnuje slinutá skelná kompozice pojivá A následující oxidy (% hmotn.): 69 % tvůrců skla (SiO2 + B2O3), 15 % A12O3, 5 až 6 % RO oxidů alkalických zemin (CaO, MgO), 9 až 10 % alkálií R2O (Na2O, K2O, Li2O) a má měrnou tíhu 2,40 g/cm3 a předběžně stanovenou viskozitu při 1180 °C 25,590 Poise.
c. Pojivo E (popsané v přihlášce US 10/120,969, příklad 1) je směs surových materiálů (např. jíl a minerály) použitých společně pro výrobu vitrifikovaných pojiv pro abrazivní brusné kotouče. Následující po aglomeraci zahrnuje slinutá skelná kompozice pojivá E následující oxidy (% hmotn.): 64 % tvořících materiálů skla (SiO2 + B2O3), 18 % A12O3, 6 až 7 % RO oxidů alkalických zemin (CaO, MgO), 11 % alkálie R2O (Na2O, K2O, Li2O) a má měrnou tíhu 2,40 g/cm3 a předběžně stanovenou viskozitu při 1180 °C 55,300 Poise.
Brusné kotouče
Vzorky aglomerátů AV2 a AV3 byly použity pro výrobu experimentálních abrazivních brusných kotoučů (typ 1) (konečná velikost 5,0x0,5x1,250 palce, tj. 12,7x1,27x3,18 cm).
Tyto experimentální kotouče byly vyrobeny přidáním aglomerátů do rotující lopatkové míchačky (míchačka Foote-Jones získaná od Illinois Gear, Chicago, IL) a mícháním kapalné fenolové pryskyřice (V-1181 pryskyřice od Honeywell International lne., Friction Division, Troy, NY) (22 hmotn. % směsi pryskyřice) s těmito aglomeráty. K těmto zvlhčeným aglomerátům byla při-9CZ 305187 B6 dána prášková fenolová pryskyřice (pryskyřice Durez Varcum 29-717 získaná od Durez Corporation, Dallas, TX) (78 % hmotn. směsi pryskyřice). Hmotnostní procentuální množství aglomerátu brusivá a pryskyřicového pojivá použitá pro výrobu těchto kotoučů a složení dokončených kotoučů (zahrnující objemové % brusivá, pojivá a pórézity ve vytvrzených kotoučích) jsou uve5 děná v tabulce 1-2 níže.
Materiály byly míchány po dostatečnou časovou prodlevu, aby se získala rovnoměrná směs a minimalizovalo se množství volného pojivá. Po promíchání byly aglomeráty prosáty přes síto 24 mesh, aby se rozlámaly jakékoli velké hrudky pryskyřice. Směs jednotného aglomerátu a pojivá io byla umístěna do forem a byl aplikován tlak pro vytvarování kotoučů v surovém stavu (nevypálených). Tyto surové kotouče byly vyjmuty z forem, zabaleny do natíraného papíru a vypáleny ohřátím na nejvyšší teplotu 160 °C, roztříděny podle jakosti, dokončeny a zkontrolovány podle výrobních technik komerčních brusných kotoučů známých ze stavu techniky. Byl změřen modul pružnosti dokončeného kotouče a výsledky jsou představeny v tabulce 1-2 níže.
Modul pružnosti byl měřen za použití stroje Grindosonic, metodou popsanou v publikaci J. Peterse, Sonic Testing of Grinding Wheels Advances in Maschine Tool Design and Research, Pergamon Press, 1968.
-10CZ 305187 B6
Tabulka 1 Složení hřídelů
| Vzorek kotouče aglomer. Třída | modul pružn. G-pascal | vytvrz. měrná hmotn. g/cm3 | sloze ní ko touče ob j . % brusné pojivo pórézita zrno celkem organic. | hmotn.% aglo- merátu | hmotn.% poj iva | ||
| exper. Kotouče | |||||||
| 1-1(AV3) A | 3,5 | 1,437 | 30 | 18 (14,8) | 52 | 86, 9 | 13,1 |
| 1-2(AV3) C | 4,5 | 1,482 | 30 | 22 (18,8) | 48 | 84,0 | 16,0 |
| 1-3(AV3) E | 5,0 | 1,540 | 30 | 26 (22,8) | 44 | 81,2 | 18, 8 |
| 1-4(AV2) A | 5,5 | 1,451 | 30 | 18 (16,7) | 52 | 85,1 | 14,9 |
| 1-5(AV2) E | 7,0 | 1,542 | 30 | 26 (24,7) | 44 | 79,4 | 20,6 |
| porov.3 kotouče komerč. označ. | modul pružn. | vytvrz. měrná hmotn. g/cm3 | zrno obj. % | pojivo obj . % | póré- zita obj . % | brusivo hmot.% | poj ivo hmot.% |
| C-l 38A80- G8 B24 | 13 | 2,059 | 48 | 17 | 35 | 89,7 | 10,3 |
| C-2 38A80- K8 B24 | 15 | 2,154 | 48 | 22 | 30 | 87,2 | 12,8 |
| C-3 38A80- 08 B24 | 17 | 2,229 | 48 | 27 | 25 | 84,4 | 15,6 |
-11 CZ 305187 B6
| C-4 53A80J7 šelaková směs | 10,8 | 1,969 | 50 | 20 | 30 | 89,2 | 10,8 |
| C-5 53A80L7 šelaková směs | 12,0 | 2,008 | 50 | 24 | 26 | 87,3 | 12,7 |
| C-6 b National šelakové pojivo A80-Q6ES | 9,21 | 2,203 | 48,8 | 24,0 | 27,2 | 86,9 | 13,1 |
| C-7 b Tyrolit šelakové pojivo FA80- 11E15SS | 8,75 | 2,177 | 47,2 | 27,4 | 25,4 | 84,9 | 15,1 |
a. Kotouče C-l, C-2 a C-3 jsou vyrobené s pojivém fenolické pryskyřice a tyto specifikace kotoučů jsou komerčně dostupné u Saint-Gobain Abrasives, lne. Kotouče C^l a C-5 jsou vyrobené z šelakové pryskyřice smíchané s menším množstvím pojivá fenolické pryskyřice. Tyto specifikace kotouče jsou komerčně dostupné u Saint-Gobain Abrasives, lne., Worcester, MA. Tyto vzorky C-4 a C-5 byly připraveny v laboratoři podle těchto komerčních specifikací a byly vytvrzeny na konečnou třídu tvrdosti kotouče J respektive L.
b. Kotouče C-6 a C-7 nebyly testovány při brusných zkouškách. Tyto specifikace porovnávacích kotoučů jsou komerčně dostupné u National Grinding Company/Radiac, Salem, IL a u Tyrolit N.A., lne. Westboro, MA.
c. Celkové objemové % pojivá je součet množství vitrifikovaného pojivového materiálu použitého pro aglomerování zrna a množství organického pryskyřicového pojivá použitého pro výrobu brusného kotouče. „Organické“ objemové % pojívaje část celkového objemového % pojivá sestávající z organické pryskyřice přidané k aglomerátům pro výrobu brusného kotouče.
Brusné testy
Experimentální kotouče byly zkoušeny testem, simulovaného broušení válců ve srovnání s komerčně dostupnými kotouči pojenými fenolickou pryskyřicí (C-l až C-3 získané od SaintGobain Abrasives, Inc„ Worcester, MA). Kotouče pojené šelakem připravené v laboratoři (C^t a C-5) ze směsi šelakové pryskyřice byly také zkoušeny jako porovnávací kotouče. Porovnávací kotouče byly vybrány proto, že měly složení, struktury a fyzikální vlastnosti ekvivalentní s těmi kotouči, které jsou používané při komerčních brusných operacích válců.
- 12CZ 305187 B6
Pro simulování broušení válců v laboratorní sestavě byla na rovinné brusce prováděna operace broušení drážky s kontinuálním stykem. Při těchto zkouškách byly použity následující brusné podmínky.
bruska: povrchová bruska Brown & Sharpe režim: dva brusy drážky s kontinuálním stykem, reverzování chodu na konci zdvihu před ztrátou kontaktu s obrobkem chladivo: Trim Clear s poměrem 1:40 chladivá ku deionizované vodě obrobek: 16x4 palce, ocel 4340, tvrdost Re 50 rychlost obrobku: 25 stop za minutu rychlost kotouče: 5.730 ot/min přísuv: 0,100 palce celkem hloubka řezu: 0,0005 palce na každém konci doba styku: 10,7 minut orovnání: jednobodový diamant při příčné rychlosti 10 palec/min, 0,001 palce celk.
Vibrace kotouče během broušení byla měřena zařízením IRD Mechanalusis (Analyzer Model 855 Analyzer/Balancer, získaný od Entek Corporation, North Westerville, Ohio). Při počátečním brusném chodu byly zaznamenány úrovně vibrací při různých frekvencích (jako rychlost v jednotkách palec/secundu) za využití procedury (FFT) rychlé fourierovy transformace při dvou a osmi minutách po orovnání kotouče. Po počátečním brusném chodu byl učiněn druhý brusný chod a byl zaznamenán časově závislý růst hladiny vibrací při zvolené, cílové frekvenci (57.000 cpm, frekvence pozorovaná během počátečního chodu) během úplných 10,7 minut zůstal kotouč ve styku s obrobkem. Míry opotřebení kotouče (WWR), míry úběru materiálu (MRR) a další proměnné broušení byly zaznamenávány, když se prováděly brusné chody. Tyto údaje jsou spolu s amplitudou vibrací pro každý kotouč po 9 až 10 minutách broušení za kontinuálního styku představeny v tabulce 1-3 dále.
- 13 CZ 305187 B6
Tabulka 1-3 Výsledky brusné zkoušky
| vzorek kotouče aglomerát třída | amplituda vibrace 9-10 min pal/sec | WWR pal3/min | výkon 9-10 min hp | SGE J/ram3 | G-poměr MRR/WWR |
| experim kotouče | |||||
| 1-1 (AV3) A | 0,010 | 0,00215 | 10,00 | 22,70 | 34,5 |
| 1-2 (AV3) C | 0,011 | 0,00118 | 15,00 | 29,31 | 63,3 |
| 1-3 (AV3) E | 0,021 | 0,00105 | 22,00 | 43,82 | 71,4 |
| 1-4 (AV2) A | 0,011 | 0,00119 | 10,50 | 23,67 | 62,7 |
| 1-5 (AV2) E | 0.013 | 0,00131 | 21,00 | 40,50 | 56,6 |
| porovn kotouče (komerč. označení) | |||||
| C-l 38A80-G8 B24 | 0,033 | 0,00275 | 10,00 | 33,07 | 26,5 |
| C-2 38A80-K7 B24 | 0,055 | 0,00204 | 11,00 | 25,33 | 36,8 |
| C-3 38A80-O8 B24 | 0,130 | 0,00163 | 12,50 | 22,16 | 46,2 |
| C-4 53A80J7 šelaková směs | 0,022 | 0,00347 | 10,00 | 25,46 | 20,8 |
| C-5 53A80L7 šelaková směs | 0,052 | 0,00419 | 11,50 | 26,93 | 17,1 |
Lze vidět, že experimentální kotouče ukazovaly nejnižší míru opotřebení kotouče a nejnižší hodnoty amplitudy vibrací. Porovnávací, komerční kotouče vyrobené s pojivý z fenolických pryskyřic (38A80-G8 B24, -K8 B24 a -08 B24) měly nízké míiy opotřebení kotouče, avšak měly nepřijatelně vysoké hodnoty amplitudy vibrací. U těchto kotoučů by se předpovídalo, že budou vytvářet při aktuální brusné operaci válce vibrační chvění. Porovnávací kotouče vyrobené ío s pojivý s šelakovou pryskyřicí (52A80J7 šelaková směs a 53A80L7 šelaková směs) měly vysoké míry opotřebení kotouče, avšak přijatelně nízké hodnoty amplitudy vibrací. Tyto experimentální kotouče byly lepší vůči všem porovnávacím kotoučům v celém rozsahu úrovní výkonu (přibližně konstantní amplituda vibrací při 10 až 23 hp a důsledně nižší WWR) a experimentální kotouče
- 14CZ 305187 B6 také vykazovaly lepší G-poměiy (míra opotřebení kotouče/míře úběru materiálu), což svědčí o vynikající účinnosti a životnosti kotouče.
Má se za to, že relativně nízký modul pružnosti a relativně vysoká pórézita experimentálních kotoučů vytváří kotouč odolný vůči chvění bez ztráty životnosti kotouče a efektivity broušení. Zcela neočekávaně bylo pozorováno, že experimentální kotouče brousí efektivněji než kotouče obsahující vyšší objemová procenta zrna a mající tvrdší jakost kotouče. Ačkoliv byly experimentální kotouče konstruovány tak, aby se získal relativně měkký stupeň tvrdosti (tj. stupeň A až E na stupnici tvrdosti brusného kotouče Norton Company), brousily mnohem agresivněji s menším opotřebením kotouče a získaly vyšší G-poměr než porovnávací kotouče, které měly značně vyšší hodnotu třídy tvrdosti (tj. třídy G až O na stupnici tvrdosti brusného kotouče Norton Company). Tyto výsledky byly významné a neočekávané.
Příklad 2
Komerční výrobní operací byly připraveny experimentální kotouče obsahující aglomerované zrno a byly zkoušeny na komerční brusné operaci válců, kde byly v minulosti používány kotouče pojené šelakem.
Aglomeráty brusné zmo/vitrifikovaný pojící materiál
Vitrifikované pojící materiály (pojivo A z tabulky 1-1 výše) byly použity pro výrobu vzorku aglomerovaného brusného zrna AV4. Vzorek AV4 byl podobný vzorku AV2 kromě toho, že komerční velikost várky byla zhotovena pro vzorek AV4. Aglomeráty byly připraveny v souladu s metodou rotační kalcinace popsanou v přihlášce US 10/120,969., příkladu 1. Brusné zrno bylo brusné zrno 38A taveného oxidu hlinitého, velikost drti 80, získané od Saint-Gobain Ceramics & Plastics, lne., Worcester, MA, USA a bylo použito 3 % hmotn. pojivá A. Teplota kalcinačního zařízení byla nastavena na 1.250 °C, úhel trubky byl 2,5 stupně a rychlost otáčení byla 5 otáček za minutu. Aglomeráty byly upraveny 2 % roztokem silanu (získaného od Crompton Corporation, South Charleston, West Virginia).
Brusné kotouče
Vzorek aglomerátu AV4 byl použit pro výrobu brusných kotoučů (dokončená velikost 36 průměr x 4 šířka x 20 středová díra (typ 1) (91,4 x 10,2 x 50,8 cm).
Experimentální brusné kotouče byly vyrobeny s komerčním výrobním zařízením mícháním aglomerátů s kapalnou fenolickou pryskyřicí (V—1181 pryskyřice od Honeywell International lne., Friction Division, Troy NY) (22 hmot. % směs pryskyřice) a práškovou fenolickou pryskyřicí (Durez Varcum® pryskyřice 29-717 získaná u Durez Corporation, Dallas, TX) (78 % hmotn. směsi pryskyřice). Množství hmotnostních procent aglomerátu brusivá a pryskyřicového pojivá použitá v těchto kotoučích jsou uvedená v tabulce 2-2 níže. Tyto materiály byly míchány po dostatečnou časovou prodlevu, aby se získala stejnoměrná směs. Stejnoměrná směs aglomerátu a pojivá byla umístěna do forem a byl aplikován tlak pro vytvoření kotoučů v surovém stavu (nevypálených). Tyto surové kotouče byly z forem vyjmuty, zabaleny do povlakového papíru a vytvrzeny ohřátím na maximální teplotu 160 °C, vyrovnány, obrobeny na konečný rozměr a prohlédnuty podle technik výroby komerčních brusných kotoučů známých ze stavu techniky. Modul pružnosti dokončeného kotouče a vypálená měrná hmotnost byly měřeny a výsledky jsou představené v tabulce 2-2 níže. Byla měřena rychlost roztržení kotouče a maximální pracovní rychlost byla určena, aby byla 9.500 povrchových stop za minutu.
Složení hřídelů (zahrnující objemové % brusivá, pojivá a pórézity ve vytvrzených kotoučích) jsou popsaná v tabulce 2-2. Tyto kotouče měly viditelnou otevřenou, stejnoměrnou strukturu
- 15CZ 305187 B6 pórézity neznámou u organicky pojených brusných kotoučů, vyráběných dříve komerčním pracovním postupem.
Tabulka 2-2 Složení kotouče
| vzorek kot. (aglomerát) třída, struktura | modul pružn. G-pasc. | vytvrz měr. hmotn. g/cm3 | složení kotouče objemové % brus. pojivo póré- zrno celkem3 žita | hmotn.% aglome rátu | hmotn.% pojivá | ||
| experiment. kotouče | (orga- nické) | ||||||
| 2-1 (AV4) B14 | 4,7 | 1,596 | 36 | 14 (12,4) | 50 | 90,2 | 9,8 |
| 2-2 (AV4) C14 | 5,3 | 1,626 | 36 | 16 (14,4) | 48 | 88,8 | 11,2 |
| 2-3 (AV4) D14 | 5,7 | 1,646 | 36 | 18 (16,4) | 46 | 87,4 | 12,6 |
a. Celkové objemové % pojívaje součet množství vitrifikovaného pojivového materiálu použitého pro aglomerování zrna a množství organického pryskyřicového pojivá použitého pro výrobu brusného kotouče. Organické objemové % pojívaje část celkového objemového % pojivá sestávajícího z organické pryskyřice přidané k aglomerátům pro výrobu brusného kotouče.
Brusné zkoušky
Tyto experimentální brusné kotouče byly testovány ve dvou komerčních brusných operacích pro dokončení studených válcovacích válců. Poté, co jsou obroušeny, budou tyto kované ocelové válce použity k válcování a konečné úpravě povrchu plechů (např. ocelových). Komerční pracovní postupy tradičně používají komerční kotouče pojené šelakem (společná je drť 80 brusného zrna aluminy) a tyto kotouče se normálně provozují při 6.500 sfpm, s maximální rychlostí kolem 8.000 sfpm. Brusné podmínky jsou vyjmenované níže a výsledky zkoušek jsou ukázané v tabulkách 2-3 a 2-4.
Brusné podmínky A:
bruska: Farrell Roli Grinder, 40 hp chladivo: Stuart Synthetic w/voda rychlost kotouče: 780 ot/min obrobek: kované ocelové pracovní válce tandemové válcovací trati, tvrdost 842 Equotip, x 25 palců (208 x 64 cm) rychlost obrobku (válce): 32 ot/min příčný posuv: 100 palec/min kontinuální přísuv: 0,0009 palec/min koncový přísuv: 0,0008 palec/min požadovaná konečná úprava povrchu: drsnost 18-30 Ra, maximálně 160 vrcholů
-16CZ 305187 B6
Brusné podmínky B: bruska: Pomini Roli Grinder, 150 hp chladivo: Stuart Synthetic w/voda rychlost kotouče: 880 ot/min obrobek: kované ocelové pracovní válce tandemové válcovací trati, tvrdost 842 Equotip, x 25 palců (208 x 64 cm) rychlost obrobku (válce): 32 ot/min příčný posuv: 100 palec/min io kontinuální přísuv: 0,00011 palec/min koncový přísuv: 0,002 palec/min požadovaná konečná úprava povrchu: drsnost 18-30 Ra, přibližně 160-180 vrcholů
Tabulky 2-3 Výsledky brusné zkoušky/brusné podmínky A
| vzorek | změna | G- | kotouč | kotouč | počet | drsnost | počet |
| zkoušený parametr | průměru palce | poměr | RPMs | Amps | brusných průchodů | válce Ra | vrcholů na válci |
| experiment. kotouč 2-1 | |||||||
| opotřebeni kotouče | 0,12 | 0,860 | 780 | 75 | 10 | 28 | 171 |
| odstraněný materiál | 0,007 | ||||||
| experiment. kotouč 2-2 | |||||||
| opotřebení kotouče | 0,098 | 1,120 | 780 | 90-100 | 10 | 22 | 130 |
| odstraněný materiál | 0,0075 | ||||||
| experiment. kotouč 2-3 | |||||||
| opotřebení kotouče | 0,096 | 1,603 | 780 | 120-150 | 10 | 23 | 144 |
| odstraněný materiál | 0,0105 |
Za brusných podmínek A vykazovaly experimentální brusné kotouče vynikající brusný výkon, přičemž dosahovaly značně vyšších G-poměrů, než bylo pozorováno při minulých komerčních operacích za těchto brusných podmínek kotouči pojenými šelakem. Na základě minulých zkušeností při broušení válců za brusných podmínek A by byly experimentální kotouče 2-1, 2-2 a 2-3
- 17CZ 305187 B6 považovány za příliš měkké (při hodnotách tříd tvrdosti Norton Company B až D) pro poskytnutí komerčně přijatelné účinnosti broušení, a tudíž byly tyto výsledky ukazující vynikající G-poměry nanejvýš mimořádné. Navíc byla konečná úprava povrchu válce bez stop chvění a v technických podmínkách drsnosti povrchu (18 až 30 Ra) a počtu vrcholů povrchu (přibližně 160). Experimen5 tální kotouče dávaly kvalitu povrchové úpravy pozorovanou dříve jenom u kotoučů pojených šelakem.
Druhá brusná zkouška experimentálního kotouče 2-3 za brusných podmínek B potvrdila překva pující výhody použití kotoučů podle vynálezu při komerční konečné úpravě válce brusnou operací za studená v prodloužené době zkoušky. Výsledky zkoušky jsou představené níže v tabulce 2ío 4, kde zkratka „op.kot.“ znamená opotřebení kotouče a zkratka „od.mat“ znamená odstraněný materiál.
Tabulka 2-4 Výsledky brusné zkoušky/brusné podmínky B
| experiroen. | změna | rychl. | kotouč | kontinuál | koncový | drsnost | počet |
| kotouč 2-4 | průměru | kotouče | Amps | přísuv | přísuv | válce | vrcholů |
| palce | sfpm | palec/min | palce | Ra | na válci | ||
| válec 1 | |||||||
| op.kot. | 0,258 | 5667 | 90 | 0,0009 | 0,0008 | 24 | 166 |
| od.mat. | 0,028 | ||||||
| válec 2 | |||||||
| op.kot. | 0,339 | 8270 | 105 | 0,0016 | 0,002 | 20 | 136 |
| od.mat. | 0,032 | ||||||
| válec 3 | |||||||
| op.kot. | 0,165 | 8300 | 110 | 0,0011 | 0,002 | 28 | 187 |
-18 CZ 305187 B6
| od.mat. | 0,03 | ||||||
| válec 4 | |||||||
| op.kot. | 0,279 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | 29 | 179 |
| od.mat. | 0,036 | ||||||
| válec 5 | |||||||
| op.kot. | 0,098 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | 25 | 151 |
| od. mat. | 0,018 | ||||||
| válec 6 | |||||||
| op.kot. | 0,097 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,016 | ||||||
| válec 7 | |||||||
| op.kot. | 0,072 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od. mat. | 0,048 | ||||||
| válec 8 | |||||||
| op.kot. | 0,094 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,011 | ||||||
| válec 9 | |||||||
| op.kot. | 0,045 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,021 | ||||||
| válec 10 | |||||||
| op.kot. | 0,128 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,017 | ||||||
| válec 11 | |||||||
| op.kot. | 0,214 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,018 |
- 19CZ 305187 B6
| válec 12 | |||||||
| op.kot. | 0,12 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,018 | ||||||
| válec 13 | |||||||
| op.kot. | 0,118 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,026 | ||||||
| válec 14 | |||||||
| op.kot. | 1,233 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,03 | ||||||
| válec 15 | |||||||
| op.kot. | 0,215 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od. mat. | 0,03 | ||||||
| válec 16 | |||||||
| op.kot. | 0,116 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | XXX | XXX |
| od.mat. | 0,018 | ||||||
| válec 17 | |||||||
| op.kot. | 0,141 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | XXX | XXX |
| od.mat. | 0,021 | ||||||
| válec 18 | |||||||
| op.kot. | 0,116 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | XXX | XXX |
| od.mat. | 0,01 | ||||||
| válec 19 | |||||||
| op.kot. | 0,118 | 8300 | 115 | 0,0011 | 0,002 | ||
| od.mat. | 0,018 |
-20CZ 305187 B6
Kumulativní G-poměr pro experimentální kotouč 2^1 po broušení 19 válců a opotřebení přibližně 3 palce od průměru kotouče bylo 2,093. Tento G-poměr představuje zlepšení 2 až 3 krát Gpoměrů pozorovaných pro komerční brusné kotouče (např. kotouče pojené šelakem, C-6 a C-7 popsaná v příkladu 1) používané pro broušení válců za brusných podmínek A nebo B. Rychlost otáčení kotouče a míra úběru materiálu překročily stejné parametry porovnávacích komerčních kotoučů použitých při tomto procesu broušení válců a tím dále demonstrují neočekávanou efektivitu broušení možnou u způsobu broušení podle vynálezu. Jakost povrchu válce dosažená experimentálním kotoučem byla přijatelná podle komerčních výrobních norem. Souborné výsledky pozorované po broušení 19 válců potvrzují stabilní a trvanlivý provoz experimentálního kotouče a užitečnou odolnost tohoto kotouče na vývoj laloků kotouče, vibrace a chvění, když se kotouč spotřebovává brusným procesem.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (16)
- spotřebovává brusným procesem.PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob broušení válců válcovací stolice, který zahrnuje kroky:a) zvolení brusného kotouče;b) namontování kotouče na brusku na válce a otáčení kotouče;c) uvedení kotouče do styku s otáčejícím se válcovacím válcem, který má rotační válcový povrch;d) příčné přejíždění kotoučem napříč přes povrch válcovacího válce při udržování nepřetržitého styku kotouče s povrchem válcovacího válce; ae) broušení povrchu válcovacího válce na hodnotu jakosti povrchu 10 až 50 Ra při ponechání povrchu v podstatě bez čar po posuvu, známek po chvění a povrchových nepravidelností, vyznačující se tím, že zvolený brusný kotouč obsahuje 22 až 40 % objemových brusného zrna a 36 až 54 % objemových pórézity vázané v organickém pryskyřicovém pojivu a má maximální hodnotu modulu pružnosti 12 GPa a minimální rychlost roztržení 6000 sfpm.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se kotouč otáčí rychlostí 4000 až 9500 sfpm.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kotouč se otáčí rychlostí 7000 až 9500 sfpm.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že broušení se provádí na hodnotu jakosti povrchu 18 až 30 Ra.
- 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kotouč má maximální měrnou hmotnost 2,0 g.crn“3.
- 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kotouč má hodnotu maximálního modulu pružnosti 10 GPa.
- 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kotouč obsahuje 22 až 38 % objemových brusného zrna, 36 až 50 % objemových pórézity a 8 až 26 % objemových organického pryskyřičného pojivá.-21 CZ 305187 B6
- 8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kotouč obsahuje 24 až 36 % objemových brusného zrna, 40 až 50 % objemových pórézity a 12 až 22 % objemových organického pryskyřicového pojivá.5
- 9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pórézita kotouče zahrnuje alespoň30 % objemových vzájemně propojené pórézity.
- 10. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kotouč jev podstatě bez materiálu vytvářejícího póry.
- 11. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kotouč má třídu tvrdosti na stupnici třídy tvrdosti Norton Company B až G.
- 12. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že krok broušení se provádí při G15 poměru, který je 2 až 3-násobek G-poměru ekvivalentního kotouče, který má šelakové pryskyřicové pojivo.
- 13. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se kroky c) až e) opakují pro válcovací válce jdoucí po sobě a že kotouč zůstává v podstatě bez chvění, když se spotřebovává20 těmito opakujícími se brusnými kroky.
- 14. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že broušení se provádí na jakost povrchu s hodnotou počtu vrcholů 160 až 180 vrcholů na palec.25
- 15. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se kroky c) až e) opakují.
- 16. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že organické pryskyřicové pojivo je fenolické pryskyřicové pojivo.30 17. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se tí m , že kotouč obsahuje 20 až 38 % objemových aglomerátů slinutého brusného zrna, 38 až 50 % objemových pórézity a 10 až 26 % objemových organického pryskyřicového pojivá.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/120,969 US6679758B2 (en) | 2002-04-11 | 2002-04-11 | Porous abrasive articles with agglomerated abrasives |
| US10/328,802 US6988937B2 (en) | 2002-04-11 | 2002-12-24 | Method of roll grinding |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20041023A3 CZ20041023A3 (cs) | 2005-05-18 |
| CZ305187B6 true CZ305187B6 (cs) | 2015-06-03 |
Family
ID=29253964
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2004-1023A CZ305187B6 (cs) | 2002-04-11 | 2003-03-21 | Způsob broušení válců |
| CZ2004-1028A CZ305217B6 (cs) | 2002-04-11 | 2003-03-21 | Brusné výrobky s novými strukturami a způsoby broušení |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2004-1028A CZ305217B6 (cs) | 2002-04-11 | 2003-03-21 | Brusné výrobky s novými strukturami a způsoby broušení |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US6988937B2 (cs) |
| EP (2) | EP1497075B1 (cs) |
| JP (3) | JP2005522338A (cs) |
| KR (2) | KR100721276B1 (cs) |
| CN (2) | CN100586652C (cs) |
| AR (1) | AR039108A1 (cs) |
| AT (2) | AT500569B1 (cs) |
| AU (1) | AU2003224746B2 (cs) |
| BR (2) | BR0309236A (cs) |
| CA (2) | CA2480674C (cs) |
| CH (1) | CH697085A5 (cs) |
| CZ (2) | CZ305187B6 (cs) |
| DE (3) | DE10392510B4 (cs) |
| DK (1) | DK200401740A (cs) |
| ES (1) | ES2253123B2 (cs) |
| FI (2) | FI20041307A (cs) |
| GB (2) | GB2405411B (cs) |
| HU (2) | HU229010B1 (cs) |
| LU (2) | LU91110B1 (cs) |
| MX (2) | MXPA04009887A (cs) |
| NO (2) | NO328919B1 (cs) |
| PL (2) | PL205515B1 (cs) |
| RO (2) | RO123416B1 (cs) |
| RU (2) | RU2281849C2 (cs) |
| SE (3) | SE0402425D0 (cs) |
| TW (2) | TWI257340B (cs) |
| WO (2) | WO2003086703A1 (cs) |
| ZA (2) | ZA200407550B (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017080535A1 (en) | 2015-11-10 | 2017-05-18 | Vysoké Učení Technické V Brně | Method and device for surface machining of rotary components |
Families Citing this family (77)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7090565B2 (en) * | 2002-04-11 | 2006-08-15 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Method of centerless grinding |
| US6988937B2 (en) * | 2002-04-11 | 2006-01-24 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Method of roll grinding |
| US7544114B2 (en) | 2002-04-11 | 2009-06-09 | Saint-Gobain Technology Company | Abrasive articles with novel structures and methods for grinding |
| CN1898039B (zh) * | 2003-12-23 | 2011-03-16 | 戴蒙得创新股份有限公司 | 用旋转磨轮磨削具有旋转轧辊表面的铁轧辊的方法 |
| JP2006294099A (ja) * | 2005-04-07 | 2006-10-26 | Asahi Glass Co Ltd | 磁気記録媒体用ガラス基板の周面研磨装置及び製造方法 |
| US7722691B2 (en) * | 2005-09-30 | 2010-05-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tools having a permeable structure |
| US7708619B2 (en) * | 2006-05-23 | 2010-05-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Method for grinding complex shapes |
| GB0612788D0 (en) * | 2006-06-28 | 2006-08-09 | Insectshield Ltd | Pest control materials |
| US7351133B1 (en) | 2006-12-15 | 2008-04-01 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Disc grinding wheel with integrated mounting plate |
| WO2008112357A1 (en) * | 2007-03-13 | 2008-09-18 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive composition and article formed therefrom |
| CA2680713C (en) * | 2007-03-14 | 2012-05-15 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of making |
| WO2009012264A2 (en) * | 2007-07-17 | 2009-01-22 | The University Of North Carolina At Chapel Hill | Titania nanosheets derived from anatase delamination |
| US8894731B2 (en) * | 2007-10-01 | 2014-11-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive processing of hard and /or brittle materials |
| US7658665B2 (en) * | 2007-10-09 | 2010-02-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Techniques for cylindrical grinding |
| US9555387B2 (en) | 2008-02-14 | 2017-01-31 | Element Six Limited | Method for manufacturing encapsulated superhard material |
| KR101573957B1 (ko) * | 2008-02-14 | 2015-12-02 | 엘리먼트 씩스 리미티드 | 캡슐화 초경질 물질의 제조방법 |
| US8481438B2 (en) | 2008-06-13 | 2013-07-09 | Washington Mills Management, Inc. | Very low packing density ceramic abrasive grits and methods of producing and using the same |
| KR101546694B1 (ko) * | 2008-06-23 | 2015-08-25 | 생-고뱅 어브레이시브즈, 인코포레이티드 | 고공극율 초연마 수지 제품들 및 그 제조 방법 |
| US8216326B2 (en) | 2008-06-23 | 2012-07-10 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation |
| WO2010002832A2 (en) * | 2008-07-02 | 2010-01-07 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive slicing tool for electronics industry |
| TWI388401B (en) * | 2008-07-30 | 2013-03-11 | Polycrystalline aluminum-containing grits and associated methods | |
| DE102008035515B3 (de) * | 2008-07-30 | 2009-12-31 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Gesinterte Schleifkornagglomerate |
| JP5016646B2 (ja) * | 2008-09-17 | 2012-09-05 | ニチアス株式会社 | 耐熱ロール、その製造方法及びこれを使用した板ガラスの製造方法 |
| JP5369654B2 (ja) * | 2008-12-04 | 2013-12-18 | 株式会社ジェイテクト | ビトリファイドボンド砥石 |
| JP5334568B2 (ja) * | 2008-12-26 | 2013-11-06 | ノードソン コーポレーション | ロール研磨方法 |
| EP2177318B1 (en) * | 2009-04-30 | 2014-03-26 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive article with improved grain retention and performance |
| CN102725102A (zh) * | 2009-05-19 | 2012-10-10 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 用于轧辊研磨的方法以及装置 |
| CN101905439B (zh) * | 2009-06-04 | 2012-07-04 | 宋健民 | 一种于内部原位生成空隙的抛光垫及其方法 |
| CN101927464B (zh) * | 2009-06-23 | 2013-03-13 | 黄曦 | 无机高分子磨具的制备方法 |
| EP2461943B1 (en) * | 2009-08-03 | 2018-10-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tool having controlled porosity distribution |
| CN102548714B (zh) * | 2009-08-03 | 2015-04-29 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 具有特殊孔隙率变化的研磨工具 |
| CN101700645B (zh) * | 2009-10-19 | 2011-07-27 | 北京中冶设备研究设计总院有限公司 | 一种水平式电镀槽导电辊在线珩磨方法 |
| EP2493659A4 (en) | 2009-10-27 | 2015-09-02 | Saint Gobain Abrasives Inc | VITREOUS BONDED ABRASIVE |
| MX2012004913A (es) | 2009-10-27 | 2012-08-15 | Saint Gobain Abrasifs Sa | Abrasivo aglomerado de resina. |
| US9593608B2 (en) | 2009-12-31 | 2017-03-14 | Dow Global Technologies Llc | Method of making polymeric barrier coating to mitigate binder migration in a diesel particulate filter to reduce filter pressure drop and temperature gradients |
| US20110306275A1 (en) * | 2010-06-13 | 2011-12-15 | Nicolson Matthew D | Component finishing tool |
| DE102010025904A1 (de) * | 2010-07-02 | 2012-01-05 | Sms Siemag Ag | Poliervorrichtung |
| RU2012139661A (ru) | 2010-08-06 | 2014-09-20 | Сэнт-Гобэн Эбрейзивс, Инк. | Абразивный инструмент, способ его эксплуатации и способ чистовой обработки деталей |
| TWI544064B (zh) | 2010-09-03 | 2016-08-01 | 聖高拜磨料有限公司 | 粘結的磨料物品及形成方法 |
| TWI471196B (zh) | 2011-03-31 | 2015-02-01 | Saint Gobain Abrasives Inc | 用於高速磨削操作之磨料物品 |
| TWI470069B (zh) | 2011-03-31 | 2015-01-21 | Saint Gobain Abrasives Inc | 用於高速磨削操作之磨料物品 |
| DE112012003075T5 (de) | 2011-07-22 | 2014-07-31 | Dow Global Technologies Llc | Verfahren zur Herstellung von zementierten und behäuteten nadelförmigen Mulltiwabenstrukturen |
| KR101951506B1 (ko) * | 2011-09-07 | 2019-02-22 | 쓰리엠 이노베이티브 프로퍼티즈 컴파니 | 공작물을 연마하는 방법 |
| AU2012340659A1 (en) * | 2011-11-23 | 2014-07-03 | Saint-Gobain Abrasifs | Abrasive article for ultra high material removal rate grinding operations |
| US9266220B2 (en) | 2011-12-30 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive articles and method of forming same |
| TWI535535B (zh) * | 2012-07-06 | 2016-06-01 | 聖高拜磨料有限公司 | 用於低速研磨操作之磨料物品 |
| CN103567858B (zh) | 2012-07-31 | 2016-10-12 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 研磨轮及其制备和使用方法 |
| CN103567891B (zh) | 2012-07-31 | 2017-06-23 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 切割轮及其制备方法 |
| DE102012017969B4 (de) * | 2012-09-12 | 2017-06-29 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Agglomerat-Schleifkorn mit eingelagerten Mikrohohlkugeln |
| US9102039B2 (en) | 2012-12-31 | 2015-08-11 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
| CN105189046B (zh) | 2012-12-31 | 2017-12-05 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 粘结研磨制品和碾磨方法 |
| US9278431B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-03-08 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
| WO2014165447A1 (en) | 2013-03-31 | 2014-10-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
| RU2526982C1 (ru) * | 2013-05-07 | 2014-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет приборостроения и информатики" | Композиция для связанного полировального инструмента |
| CN103551976A (zh) * | 2013-11-08 | 2014-02-05 | 谢泽 | 一种含纤维绳和热膨胀树脂空心微球的抛光轮的制备方法 |
| WO2015102914A1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-07-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Composite bodies and methods of forming the same |
| CN106458688A (zh) | 2014-03-31 | 2017-02-22 | 康宁股份有限公司 | 形成层压玻璃结构的机械加工方法 |
| CN104308754B (zh) * | 2014-08-27 | 2017-07-28 | 上海道邦磨料磨具有限公司 | 一种橡胶结合剂微型砂轮配方及其生产方法 |
| JP6439047B2 (ja) | 2014-12-01 | 2018-12-19 | サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド | 炭化ケイ素を有する凝集体と無機結合材とを含む研磨物品 |
| KR102613594B1 (ko) * | 2015-01-28 | 2023-12-13 | 다이아몬드 이노베이션즈, 인크. | 취성 세라믹-결합 다이아몬드 복합 입자들 및 상기 복합 입자들을 제조하는 방법들 |
| WO2016172450A1 (en) | 2015-04-23 | 2016-10-27 | The University Of Florida Research Foundation, Inc. | Hybrid tool with both fixed-abrasive and loose-abrasive phases |
| CN106269884B (zh) * | 2015-06-12 | 2019-03-29 | 上海江南轧辊有限公司 | 一种轧辊表面处理方法及其轧辊 |
| EP3458227A4 (en) * | 2016-05-20 | 2020-01-08 | 3M Innovative Properties Company | Pore inductor and porous abrasive shape made with it |
| US10391612B2 (en) * | 2016-06-06 | 2019-08-27 | Zhengzhou Research Institute For Abrasives & Grind | Additive composition and composition binding agent for superhard material and preparation thereof, and self-sharpening diamond grinding wheel and preparation thereof |
| US10913844B2 (en) | 2016-07-08 | 2021-02-09 | The University Of Massachusetts | Plasticized thermoset resin, and associated cured resin, method of curing, and article comprising cured resin |
| US10815329B2 (en) | 2016-07-08 | 2020-10-27 | The University Of Massachusetts | Plasticized thermoset resin, and associated cured resin, method of curing, and article comprising cured resin |
| CN108188948B (zh) * | 2017-12-18 | 2021-08-06 | 南京航空航天大学 | 一种多层磨粒砂带结构及其制造方法 |
| WO2019133866A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive articles |
| US10933508B2 (en) * | 2018-03-30 | 2021-03-02 | Saint-Gobain Abrasives, Inc./Saint-Gobain Abrasifs | Bonded abrasive article including a coating |
| JP2019181613A (ja) * | 2018-04-06 | 2019-10-24 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | 粗組織均質構造のビトリファイド砥石 |
| CN108838911A (zh) * | 2018-08-04 | 2018-11-20 | 乔斌 | 一种耐磨损研磨片及其制备方法 |
| CN108972388A (zh) * | 2018-08-04 | 2018-12-11 | 乔斌 | 耐磨损研磨片及其制备方法 |
| CN109534750B (zh) * | 2018-12-25 | 2021-03-30 | 河南联合精密材料股份有限公司 | 一种金刚石团粒及其制备方法和应用 |
| CN110315443A (zh) * | 2019-07-12 | 2019-10-11 | 河南工业大学 | 一种金刚石磨具的制备方法 |
| CN110842799B (zh) * | 2019-11-19 | 2021-03-26 | 郑州磨料磨具磨削研究所有限公司 | 一种陶瓷金属复合结合剂砂轮及其制备方法 |
| CN112341993B (zh) * | 2020-11-23 | 2021-10-29 | 新乡市炬能耐材有限公司 | 一种具有交叉晶体结构的复合非氧化物磨削材料生产工艺 |
| WO2023056432A1 (en) * | 2021-09-30 | 2023-04-06 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Fixed abrasive articles and methods of forming same |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4671017A (en) * | 1985-01-11 | 1987-06-09 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for grinding a rotary body |
| US5178644A (en) * | 1992-01-23 | 1993-01-12 | Cincinnati Milacron Inc. | Method for making vitreous bonded abrasive article and article made by the method |
| US5203886A (en) * | 1991-08-12 | 1993-04-20 | Norton Company | High porosity vitrified bonded grinding wheels |
Family Cites Families (96)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1983082A (en) * | 1930-06-19 | 1934-12-04 | Norton Co | Article of bonded granular material and method of making the same |
| US2194472A (en) * | 1935-12-30 | 1940-03-26 | Carborundum Co | Production of abrasive materials |
| US2216728A (en) * | 1935-12-31 | 1940-10-08 | Carborundum Co | Abrasive article and method of making the same |
| GB491659A (en) | 1937-03-06 | 1938-09-06 | Carborundum Co | Improvements in or relating to bonded abrasive articles |
| US3048482A (en) * | 1958-10-22 | 1962-08-07 | Rexall Drug Co | Abrasive articles and methods of making the same |
| US3323885A (en) * | 1963-02-08 | 1967-06-06 | Norton Co | Humidity controlled phenol formaldehyde resin bonded abrasives |
| US3273984A (en) * | 1963-07-18 | 1966-09-20 | Norton Co | Grinding wheel |
| US3955324A (en) * | 1965-10-10 | 1976-05-11 | Lindstroem Ab Olle | Agglomerates of metal-coated diamonds in a continuous synthetic resinous phase |
| DE1778384A1 (de) * | 1967-04-28 | 1971-07-29 | Husqvarna Vapenfabriks Ab | Dunstabzugshaube mit Sauggeblaese |
| US3982359A (en) * | 1968-06-21 | 1976-09-28 | Roc A.G. | Abrasive member of bonded aggregates in an elastomeric matrix |
| DE1752612C2 (de) | 1968-06-21 | 1985-02-07 | Roc AG, Zug | Schleifkörper |
| BE758964A (fr) * | 1969-11-14 | 1971-05-13 | Norton Co | Elements abrasifs |
| HU171019B (hu) | 1972-09-25 | 1977-10-28 | I Sverkhtverdykh Materialov Ak | Shlifoval'nyj instrument |
| US3916584A (en) * | 1973-03-22 | 1975-11-04 | Minnesota Mining & Mfg | Spheroidal composite particle and method of making |
| US4024675A (en) * | 1974-05-14 | 1977-05-24 | Jury Vladimirovich Naidich | Method of producing aggregated abrasive grains |
| GB1523935A (en) * | 1975-08-04 | 1978-09-06 | Norton Co | Resinoid bonded abrasive products |
| DE2813258C2 (de) * | 1978-03-28 | 1985-04-25 | Sia Schweizer Schmirgel- & Schleifindustrie Ag, Frauenfeld | Schleifkörper |
| US4311489A (en) * | 1978-08-04 | 1982-01-19 | Norton Company | Coated abrasive having brittle agglomerates of abrasive grain |
| US4259089A (en) * | 1978-08-10 | 1981-03-31 | Tyrolit Schleifmittelwerke Swarovski K.G. | Grinding wheel containing grain-coated reinforcement fibers and method of making it |
| US4486200A (en) * | 1980-09-15 | 1984-12-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of making an abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix |
| US4355489A (en) * | 1980-09-15 | 1982-10-26 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix |
| US4541842A (en) * | 1980-12-29 | 1985-09-17 | Norton Company | Glass bonded abrasive agglomerates |
| US4393021A (en) * | 1981-06-09 | 1983-07-12 | Vereinigte Schmirgel Und Maschinen-Fabriken Ag | Method for the manufacture of granular grit for use as abrasives |
| US4575384A (en) * | 1984-05-31 | 1986-03-11 | Norton Company | Grinding wheel for grinding titanium |
| US4652275A (en) * | 1985-08-07 | 1987-03-24 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Erodable agglomerates and abrasive products containing the same |
| US4799939A (en) * | 1987-02-26 | 1989-01-24 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Erodable agglomerates and abrasive products containing the same |
| US4738696A (en) * | 1987-07-16 | 1988-04-19 | Staffeld Richard W | Baghouse installations |
| JP2543575B2 (ja) * | 1988-05-28 | 1996-10-16 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | オンラインロ―ル研削用二重構造砥石 |
| US5035723A (en) * | 1989-04-28 | 1991-07-30 | Norton Company | Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments |
| US5104424A (en) * | 1989-11-20 | 1992-04-14 | Norton Company | Abrasive article |
| US5096465A (en) * | 1989-12-13 | 1992-03-17 | Norton Company | Diamond metal composite cutter and method for making same |
| US5039311A (en) * | 1990-03-02 | 1991-08-13 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive granules |
| US5129919A (en) * | 1990-05-02 | 1992-07-14 | Norton Company | Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments |
| AT394964B (de) * | 1990-07-23 | 1992-08-10 | Swarovski Tyrolit Schleif | Schleifkoerper |
| US5078753A (en) * | 1990-10-09 | 1992-01-07 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Coated abrasive containing erodable agglomerates |
| US5578098A (en) * | 1990-10-09 | 1996-11-26 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Coated abrasive containing erodible agglomerates |
| US5131926A (en) * | 1991-03-15 | 1992-07-21 | Norton Company | Vitrified bonded finely milled sol gel aluminous bodies |
| US5127197A (en) * | 1991-04-25 | 1992-07-07 | Brukvoort Wesley J | Abrasive article and processes for producing it |
| US5273558A (en) * | 1991-08-30 | 1993-12-28 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive composition and articles incorporating same |
| GB2263911B (en) * | 1991-12-10 | 1995-11-08 | Minnesota Mining & Mfg | Tool comprising abrasives in an electrodeposited metal binder dispersed in a binder matrix |
| US5269821A (en) * | 1992-02-20 | 1993-12-14 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Coatable mixtures including erodable filler agglomerates, methods of preparing same, abrasive articles incorporating cured versions of same, and methods of making said articles |
| JPH05285848A (ja) * | 1992-04-15 | 1993-11-02 | Noritake Co Ltd | ロール研削砥石 |
| US5342419A (en) * | 1992-12-31 | 1994-08-30 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive composites having a controlled rate of erosion, articles incorporating same, and methods of making and using same |
| US5549962A (en) * | 1993-06-30 | 1996-08-27 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Precisely shaped particles and method of making the same |
| US5429648A (en) * | 1993-09-23 | 1995-07-04 | Norton Company | Process for inducing porosity in an abrasive article |
| CH686787A5 (de) * | 1993-10-15 | 1996-06-28 | Diametal Ag | Schleifbelag fuer Schleifwerkzeuge und Verfahren zur Herstellung des Schleifbelages. |
| DE69417570T2 (de) * | 1993-11-12 | 1999-11-18 | Minnesota Mining & Mfg | Schleifkorn und verfahren zur herstellung desselben |
| US6136288A (en) * | 1993-12-16 | 2000-10-24 | Norton Company | Firing fines |
| US5489204A (en) * | 1993-12-28 | 1996-02-06 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Apparatus for sintering abrasive grain |
| ZA956408B (en) * | 1994-08-17 | 1996-03-11 | De Beers Ind Diamond | Abrasive body |
| DE69530780T2 (de) * | 1994-09-30 | 2004-03-18 | Minnesota Mining And Mfg. Co., St. Paul | Beschichteter schleifgegenstand und verfahren zu seiner herstellung |
| TW383322B (en) * | 1994-11-02 | 2000-03-01 | Norton Co | An improved method for preparing mixtures for abrasive articles |
| DE4446591A1 (de) * | 1994-12-24 | 1996-06-27 | Schleifmittel Werk Karl Seiffe | Recyclefähige Schleifkörperzonen |
| WO1996033841A1 (en) * | 1995-04-28 | 1996-10-31 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article having a bond system comprising a polysiloxane |
| JP2795634B2 (ja) * | 1995-07-21 | 1998-09-10 | 厚 佐藤 | ２枚貝生剥方法および装置 |
| US5658360A (en) * | 1995-08-02 | 1997-08-19 | Norton Company | Compression molding of abrasive articles using water as a temporary binder |
| DE69628947D1 (de) * | 1995-10-20 | 2003-08-07 | Minnesota Mining & Mfg | Anorganische phosphate enthaltende schleifartikel |
| US5607489A (en) * | 1996-06-28 | 1997-03-04 | Norton Company | Vitreous grinding tool containing metal coated abrasive |
| AU6593796A (en) | 1996-07-23 | 1998-02-10 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Structured abrasive article containing hollow spherical filler |
| US5738696A (en) * | 1996-07-26 | 1998-04-14 | Norton Company | Method for making high permeability grinding wheels |
| US5738697A (en) * | 1996-07-26 | 1998-04-14 | Norton Company | High permeability grinding wheels |
| JPH1094969A (ja) * | 1996-09-24 | 1998-04-14 | Nisshin Steel Co Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼研磨用砥石 |
| JP3083483B2 (ja) * | 1996-10-14 | 2000-09-04 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | 研削砥石 |
| US5851247A (en) * | 1997-02-24 | 1998-12-22 | Minnesota Mining & Manufacturing Company | Structured abrasive article adapted to abrade a mild steel workpiece |
| US5910471A (en) * | 1997-03-07 | 1999-06-08 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article for providing a clear surface finish on glass |
| JPH1119875A (ja) * | 1997-06-30 | 1999-01-26 | Toyoda Mach Works Ltd | ビトリファイド砥石 |
| US6015338A (en) * | 1997-08-28 | 2000-01-18 | Norton Company | Abrasive tool for grinding needles |
| IN186662B (cs) * | 1997-09-08 | 2001-10-20 | Grindwell Norton Ltd | |
| US5863308A (en) * | 1997-10-31 | 1999-01-26 | Norton Company | Low temperature bond for abrasive tools |
| JP3539853B2 (ja) * | 1997-11-27 | 2004-07-07 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | 高精度研摩用ゾルゲル焼結アルミナ質砥石及びその製造方法 |
| US6440185B2 (en) * | 1997-11-28 | 2002-08-27 | Noritake Co., Ltd. | Resinoid grinding wheel |
| US6074278A (en) * | 1998-01-30 | 2000-06-13 | Norton Company | High speed grinding wheel |
| DE69925124T2 (de) * | 1998-02-19 | 2006-01-19 | Minnesota Mining & Manufacturing Company, St. Paul | Schleifgegenstand und verfahren zum schleifen von glas |
| JPH11277446A (ja) * | 1998-03-26 | 1999-10-12 | Kawasaki Steel Corp | オンラインロール研削用砥石 |
| US6102789A (en) * | 1998-03-27 | 2000-08-15 | Norton Company | Abrasive tools |
| US6086648A (en) * | 1998-04-07 | 2000-07-11 | Norton Company | Bonded abrasive articles filled with oil/wax mixture |
| US6251149B1 (en) * | 1998-05-08 | 2001-06-26 | Norton Company | Abrasive grinding tools with hydrated and nonhalogenated inorganic grinding aids |
| JPH11319916A (ja) * | 1998-05-15 | 1999-11-24 | Kawasaki Steel Corp | 熱間ロール潤滑方法および熱延鋼板の製造方法 |
| JPH11354474A (ja) * | 1998-06-05 | 1999-12-24 | Okamoto Machine Tool Works Ltd | サテン模様を有するシリコンウエハおよびその製造方法 |
| KR100615691B1 (ko) * | 1998-12-18 | 2006-08-25 | 도소 가부시키가이샤 | 연마용 부재, 그것을 이용한 연마용 정반 및 연마방법 |
| US6056794A (en) | 1999-03-05 | 2000-05-02 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive articles having bonding systems containing abrasive particles |
| JP3533356B2 (ja) * | 1999-03-11 | 2004-05-31 | 日本特殊研砥株式会社 | ガラス質基板用研磨砥石 |
| US6394888B1 (en) * | 1999-05-28 | 2002-05-28 | Saint-Gobain Abrasive Technology Company | Abrasive tools for grinding electronic components |
| US6123744A (en) * | 1999-06-02 | 2000-09-26 | Milacron Inc. | Vitreous bond compositions for abrasive articles |
| US6319108B1 (en) | 1999-07-09 | 2001-11-20 | 3M Innovative Properties Company | Metal bond abrasive article comprising porous ceramic abrasive composites and method of using same to abrade a workpiece |
| JP3723705B2 (ja) * | 1999-10-19 | 2005-12-07 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | ハイブリッド型レジノイド砥石 |
| JP3538360B2 (ja) * | 2000-03-02 | 2004-06-14 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | 重研削用のレジノイド研削砥石 |
| JP3377977B2 (ja) * | 2000-03-30 | 2003-02-17 | 株式会社ノリタケスーパーアブレーシブ | 回転円盤砥石用台金 |
| JP2001277132A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-09 | Ando Michihiro | 研磨用砥石及びその製造方法 |
| KR100733948B1 (ko) | 2000-04-28 | 2007-07-02 | 쓰리엠 이노베이티브 프로퍼티즈 캄파니 | 유리 연삭을 위한 연마 제품 및 방법 |
| JP2003532550A (ja) | 2000-05-09 | 2003-11-05 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | セラミック研磨複合体を有する多孔質研磨物品、その製造方法、および使用方法 |
| DE60125808T2 (de) | 2000-10-06 | 2007-10-11 | 3M Innovative Properties Co., St. Paul | Keramische aggregatteilchen |
| US6645263B2 (en) * | 2001-05-22 | 2003-11-11 | 3M Innovative Properties Company | Cellular abrasive article |
| US6949129B2 (en) * | 2002-01-30 | 2005-09-27 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Method for making resin bonded abrasive tools |
| US6988937B2 (en) * | 2002-04-11 | 2006-01-24 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Method of roll grinding |
| US6679758B2 (en) * | 2002-04-11 | 2004-01-20 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Porous abrasive articles with agglomerated abrasives |
-
2002
- 2002-12-24 US US10/328,802 patent/US6988937B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-03-21 BR BR0309236-4A patent/BR0309236A/pt active Search and Examination
- 2003-03-21 AT AT0909603A patent/AT500569B1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 MX MXPA04009887A patent/MXPA04009887A/es active IP Right Grant
- 2003-03-21 CN CN03808045A patent/CN100586652C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-21 TW TW092106327A patent/TWI257340B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 LU LU91110A patent/LU91110B1/fr active
- 2003-03-21 JP JP2003583697A patent/JP2005522338A/ja not_active Withdrawn
- 2003-03-21 AR ARP030101005A patent/AR039108A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-03-21 GB GB0424867A patent/GB2405411B/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-21 CA CA002480674A patent/CA2480674C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-21 KR KR1020047016239A patent/KR100721276B1/ko active IP Right Grant
- 2003-03-21 DE DE10392510.4A patent/DE10392510B4/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-21 RU RU2004132225/02A patent/RU2281849C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 PL PL372847A patent/PL205515B1/pl unknown
- 2003-03-21 ES ES200450058A patent/ES2253123B2/es not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-21 CZ CZ2004-1023A patent/CZ305187B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 BR BRPI0309107-4B1A patent/BR0309107B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 JP JP2003583696A patent/JP2005522337A/ja not_active Withdrawn
- 2003-03-21 US US10/510,541 patent/US7275980B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-21 DE DE10392508T patent/DE10392508B4/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-21 EP EP03718034.6A patent/EP1497075B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-21 HU HU0500175A patent/HU229010B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 HU HU0500174A patent/HU229682B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 PL PL372452A patent/PL205530B1/pl unknown
- 2003-03-21 CA CA002479712A patent/CA2479712C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-21 AU AU2003224746A patent/AU2003224746B2/en not_active Ceased
- 2003-03-21 KR KR1020047016275A patent/KR100620268B1/ko active IP Right Grant
- 2003-03-21 WO PCT/US2003/008936 patent/WO2003086703A1/en active IP Right Grant
- 2003-03-21 MX MXPA04010014A patent/MXPA04010014A/es active IP Right Grant
- 2003-03-21 AT AT0909103A patent/AT500593B1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 WO PCT/US2003/008856 patent/WO2003086702A1/en active IP Right Grant
- 2003-03-21 CH CH01677/04A patent/CH697085A5/fr not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 LU LU91111A patent/LU91111B1/fr active
- 2003-03-21 CN CN038109646A patent/CN1652897B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-21 TW TW092106316A patent/TWI231822B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 RO ROA200400887A patent/RO123416B1/ro unknown
- 2003-03-21 GB GB0424096A patent/GB2403224B/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-21 RO ROA200400886A patent/RO123271B1/ro unknown
- 2003-03-21 CZ CZ2004-1028A patent/CZ305217B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2003-03-21 DE DE10392510T patent/DE10392510T5/de active Granted
- 2003-03-21 EP EP03721431.9A patent/EP1494834B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-21 RU RU2004131567/02A patent/RU2278773C2/ru not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-09-20 ZA ZA2004/07550A patent/ZA200407550B/en unknown
- 2004-09-29 ZA ZA2004/07869A patent/ZA200407869B/en unknown
- 2004-10-07 SE SE0402425A patent/SE0402425D0/xx unknown
- 2004-10-08 FI FI20041307A patent/FI20041307A/fi not_active Application Discontinuation
- 2004-10-08 FI FI20041308A patent/FI20041308A/fi not_active Application Discontinuation
- 2004-10-11 SE SE0402457A patent/SE529180C2/sv unknown
- 2004-10-11 SE SE0402455A patent/SE530145C2/sv not_active IP Right Cessation
- 2004-11-10 NO NO20044905A patent/NO328919B1/no not_active IP Right Cessation
- 2004-11-10 NO NO20044910A patent/NO328859B1/no not_active IP Right Cessation
- 2004-11-11 DK DK200401740A patent/DK200401740A/da not_active Application Discontinuation
-
2007
- 2007-09-27 US US11/862,946 patent/US20080066387A1/en not_active Abandoned
- 2007-12-19 JP JP2007327850A patent/JP4851435B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4671017A (en) * | 1985-01-11 | 1987-06-09 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for grinding a rotary body |
| US5203886A (en) * | 1991-08-12 | 1993-04-20 | Norton Company | High porosity vitrified bonded grinding wheels |
| US5178644A (en) * | 1992-01-23 | 1993-01-12 | Cincinnati Milacron Inc. | Method for making vitreous bonded abrasive article and article made by the method |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017080535A1 (en) | 2015-11-10 | 2017-05-18 | Vysoké Učení Technické V Brně | Method and device for surface machining of rotary components |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6988937B2 (en) | Method of roll grinding | |
| NL1029789C2 (nl) | Werkwijze voor centerloos slijpen. | |
| ES2303397B1 (es) | Metodo de rectificado de rodillos de laminador. | |
| AU2003222050B2 (en) | Abrasive articles with novel structures and methods for grinding |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20150321 |